voile ps92 v3

voile_PS92_V0.xls

Voile V1Niveau PK Bât A B

Caractéristiques du voile :

0 1 0 l = 2.75 m

a = 0.16 m1 b = 5.25 m00

11

l'f = 2.20 m c = 8.80 m

2.20 m54.44 q = 2 coeff. de comportement

fc28 = 25 MPa Eb = 3E+06 T/m² fe = 500 MPa

âge béton: 60 j 1.15 1

fcj = 27.49 MPa 1.3 Es = 200000 MPa

3.5 °/00 10 °/00

0.506

11.8 MPa

15.6 MPad' = 0.16 m largeur poteau

5.17 m < 5.17

10.70 MPa

122.0 T.m 2.35 b/2 = 2.63 b/6 = 0.88Nu = 52.0 TVu = 45.0 T

A = A' = 0.00 cm²

0.591 m

bande dc = 0.39 m

7.23 MpaFb = 51.28 T

0.00092

0

Cisaillement :

0.00 %

0.6 Mpa 0.45 1.04 Mpa

V* = 67.5 T 0.34 1.10 Mpa

0.82 Mpa 155.7 T.m 1.13 Mpa

1.13 Mpa

Glissement :Fb = 51.2842 T 0.7

43.35 TA couture 6.90 cm² à répartir dans la section a x b, soit dans les deux sens : 1.31 cm² /ml

lf =l =

gb = gs =

gf =

ebmax = esmax =

a =

sulim =

sbc =

dutile =

fbu =

Mu = e0 (m)=

yu =

ni =

r1 =

%mini ro =

wf =

s = an = t1 =

aV = t2 =

t* = Mulim = t3 =

tlim =

tg j =

V*max =

dutile

b

AA'

yu

> 3a

raidi à une extrémitéraidi aux 2 extrémités

c c

Voile armé verticalementVoile armé horizontalement

Voile raidi à une extrémité

Voile articulé en pied et en têteVoile encastré en tête et en pied avec un plancher de part et d'autreVoile encastré en tête et en pied avec un plancher d'un seul côté

Voile raidi à ses deux extrémités

Voile non raidi

Partiellement comprimée _ PR

Partiellement comprimée _ triangle

Totalement comprimée

Totalement tendue

A1

modifié le 25/09 : permet à l'utilisateur d'entrer d mauellement erreur sur calcul A qd es<2,17 modifié le 7/12 date d'appli des charges modifié le 5/03/2001 modif présentation efforts / caché st des TS Le7/03/2001 Il faut modifier le calcul des aciers quand la section est totalement tendue avec résultante excentrée Le 8/03/2001 Il faut faire un test sur le domanine en fonction de e=M/N (comp partiellement PR ou Triangle ou tendu....) Le 23/03/2001 Faire test sur la contrainte de cisaillement tau*<0,2fcj/1,15 fc28<1,1fc25 Le 4/06/2002 modif de fcj=min( fc28*1.1;fcj) suppr. date d'application de la charge modif contrainte sigma u limite

E19

concommitant aux sollicitations Mu et Nu

B31

fbu doit être inférieur à sbc ; si calcul a mi hauteur du voile prendre le min entre sbc et sulim Si vérification au glissement diminuer fbu pour mettre plus d'acier de flexion (jusqu'au CV) pour augmenter la longueur comprimer et diminuer les aciers de glissement

C33

Si Mu mini et Mu maxi de signes différents => Mu = 0 Un faible moment avec un faible N et un grand V = le plus défavorable pour la vérification au glissement.

A40

bande de calcul de la contrainte sigma limite = min(l/2 ; 2*yu/3 )

A41

contrainte réel au milieu de la bande dc

B54

Fb = 0 <=> le plus défavorable

voile_PS92_V0.xls

Efforts sismiques générés à chaque niveau ( article 6.6.134 PS92 )

Bât. H Sens X Sens Y

niveaux 5 2.50 2.50q = 2 R(T) = 3.75 3.75

E = 3E+06 T/m² 2.0E+02 1.0E+03

1.5 m/s² T = 0.443 0.198 sec.

1 1537.6 1423.7 T

1 0.75 0.70 Sens X Sens Y

1

e'iy

Y1/

cdt

Ym

i /cd

t

Y2/

cdt

e'ix

X1/

cdt

Xm

i /cd

t

X2/

cdt

b X c

dt

Y c

dt

Xm

i /ge

n

Ym

i /ge

n2045 TSens X Sens Y

Phaut hi Mi zi Iyi ui fxi Ixi ui fyi Lx Ly Zirdj 2.76 379 2.76 1.9 5.7E-03 8.5E-03 12 288 13.6 8.0E-04 1.2E-03 9 267 25.00 13.50 0.2 0.5 2.58 3.08 3.58 0.27 -4.03 -3.76 -3.49 0 17.96 5.72 14.20 8.801 2.76 631 5.52 23 6.0E-03 2.5E-02 59 276 17.1 1.2E-03 4.0E-03 47 258 37.00 20.00 0.4 1.48 4.07 5.55 7.03 0.8 -0.26 0.54 1.34 0 5.71 -3.45 6.25 2.102 2.76 404 8.28 23 6.1E-03 4.2E-02 63 217 17.1 1.4E-03 7.5E-03 58 211 25.00 13.50 0.6 1.5 -0.89 0.61 2.11 0.81 -0.74 0.07 0.88 0 12.43 6.59 12.50 7.203 2.76 393 11.04 281.6 0.006154 0.05849 87 154 39.3 0.0014 0.01136 85 153 25.00 13.50 0.8 2 -1.39 0.61 2.61 1.08 -1.01 0.07 1.15 0 12.43 6.59 12.50 7.204 2.76 238 13.8 61.2 0.006158 0.07548 68 68 83.8 0.00141 0.01524 69 69 18.50 13.50 1 1.85 -2.08 -0.23 1.62 1.35 -1.26 0.09 1.44 0 9.71 7.13 9.80 6.90

Rd(T) =

D =

aN =

r0 = Mmod

r = % Mmod

t =

Mtot =

qi S fxi qi S fyi

B7

r0 = 1+0,05*(T/Tc)^(4/3) pour contreventement par voile r0 = 1+0,03*(T/Tc)^(4/3) pour contreventement par portique

04:59:28 04/19/2023 document.xls (Inertie 2 trumeaux) Page3/10

Inertie équivalente d'un voile constitué de deux trumeaux :

hl = 1.3500 hl

ep = 0.2000l1 = 5.1300l2 = 1.9000 h ep2a = 1.6000H = 17.6000h = 3.5000J = 0.0410I1 = 2.2501I2 = 0.1143

2.5650 l1 2a l2

7.6800

1.0260 m = 1.41840.3800 I = 9.6194

3.9474 0.5036 Voile V4 bloc Am1 = -1.4184 12.4898m2 = 1.4184 0.4263 Ie = 9.01462c = 5.1150 K = 1.0671

xcdg1 =

xcdg2 =

W1 =W2 =

xcdgtot = w2 =a =y(a,0) =

X

04:59:28 04/19/2023 document.xls (Inertie 10 trumeaux) Page4/10

Inertie équivalente d'un voile constitué de n trumeaux (n<10) :

V17 bloc 3 indice Ahl1 hl2 hli

ep = 0.1800 mH = 32.8500 mh = 3.6500 m

l1 2a1 l2 2a2 li 2ai li+1

i trumeaux 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10hli = 0.7200 0.72 0 0 0 0 0 0 0 0li = 1.3500 1.35 1.35 0 0 0 0 0 0 02ai = 1.3500 1.35 0 0 0 0 0 0 0 0Ji = 0.0056 0.0056 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000Ii = 0.0369 0.0369 0.0369 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

1.3500 4.0500 6.7500 6.7500 6.7500 6.7500 6.7500 6.7500 6.7500 6.7500

0.6750 3.3750 6.0750 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

0.243 0.243 0.243 0 0 0 0 0 0 0

0.1640 0.8201 1.4762 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.00002ci = 2.7 2.7 0 0 0 0 0 0 0 0

2.7 5.4 5.4 0 0 0 0 0 0 0mi < = 0.6561 0.6561 0 0 0 0 0 0 0 0

1.77147 3.54294 3.54294 3.54294 3.54294 3.54294 3.54294 3.54294 3.54294 3.54294Ji*Ci²/ai^3 = 0.0331776 0.0331776 0 0 0 0 0 0 0 0

Io = 0.1107 3.375 I = 3.6537 0.9852

0.729 D = 2.7000 K = 0.0664 32.60580.4703

Ie = 3.272

S li + 2ai =

xcdgi =

Wi =

xcdgi * Wi =

S 2Ci< =

S mi * 2ci =

xcdgtot = w2 =

Wtot = a =y(a,0) =

ep

X

h

A13

3 trumeaux minimum

Calcul poussée sismique3020 21.1

00

1.80

2.50

1.50 0.150K= 1.00 0.045

1.00

0.143 ou 0.156Kad = 0.687 ou 0.737

0.718 ou 0.704

0.764 ou 0.7490.312 ou 0.340

Kad avec eau = 0.763 ou 0.818

0.797 ou 0.781

0.848 ou 0.83130 deg hs = 0.50 m ht = 6.20 m 0

4.50 bars d = 0.10 m et = 0.20 m

3.00 bars eo = 0.50 m hw = 0.00 m 1.006.00 bars d' = 2.85 m q = 2.00 T/m²

Différents cas : Cas C1a Cas C1b Cas C2a Cas C2b C1 : Combinaison de calcul de la stabilité du mur : G + Q + EV = 34.3 33.6 32.4 31.8 T C2 : Combi. de calc. de la résistance intèrne de l'ouvrage : G + 0.8xQ + E

-15.5 -20.1 -12.1 -16.8 T.m INSTABLE AU RENVERSEMENTN = 49.1 45.4 47.9 44.2 T

23.6 21.8 23.0 21.3 T INSTABLE AU GLISSEMENT-7.78 -5.14 -9.50 -5.82 bars

------ ------ 84.3 82.6 T.m

j sol contre écran (deg) =b (deg) = b max (deg) =l (deg) =d (deg) =

gsol (T/m3) =

gbéton (T/m3) =

aN = sh =sv =

t =

Cas a: 1 + sv ou Cas b: 1 - sv 1 + sV 1 - sV

q =

(1+/- sV)*Kad =

(1+/- sV)*Kad / cos(b-l) =q' =

(1+/-sV)*Kad avec eau =

(1+/-sV)*Kad / cos(b-l) avec eau =j sol d'assise de fondation (deg) =s sol fondation ELU admissible =

s sol fondation ELS admissible = gw (T/m3) =s sol fondation séisme admissible =

M / 0 =

N x tg( jassise fond ) / 1.2 =

s =

M en pied de voile =

>0b

>0l

>0d

q

q (1 +/- sV)*g

sh*g

d'd eo

e t

ht

hs

hwY

X0

Présence d'eau

A12

accélé nominale de 1 à 4.5 suivant région et classe de l'ouvrage

A13

Entre 1 (poussée des terres au repos : murs non déplaçables) et 1.2 (poussée actives des terres : murs déplaçables)

A14

coef topo

H28

Faire varier la valeur entre qmin et qmax

L = 6.2 m

0 m

Cas C1a Cas C1b Cas C2a Cas C2b

LW =

L

Lw

pdg

pdq

PdgPdq

A

W

B P'dgP'dq'(q+g)

PW

4

3

5

67

1

2

p'dg' p'dq'(q+g)

4.01 3.93 4.01 3.93 T/m² Cas C1a Cas C1b Cas C2a Cas C2b

1.53 1.50 1.22 1.20 T/m² P.P. 1 = 5.21 4.76 5.21 4.76 T/ml

0.00 0.00 0.00 0.00 T/m² P.P. 2 = 4.51 4.12 4.51 4.12 T/ml13.66 12.66 13.26 12.26 T/m² P.P. 3 = 2.78 2.54 2.78 2.54 T/ml

11.59 10.52 11.25 10.40 T/m² P.P. 4 = 30.56 27.93 30.56 27.93 T/mlPw = 0.00 0.00 0.00 0.00 T/ml P.P. 5 = 0.00 0.00 0.00 0.00 T/ml

24.85 24.34 24.85 24.34 T/ml P.P. 6 = 0.00 0.00 0.00 0.00 T/ml

9.48 9.28 7.58 7.43 T/ml P.P. 7 = 0.00 0.00 0.00 0.00 T/ml

0.00 0.00 0.00 0.00 T/ml 6.07 6.07 4.85 4.85 T/ml

0.00 0.00 0.00 0.00 T/ml X P.P. 1 = 0.39 0.39 0.39 0.39 mPw suivant X = 0.00 0.00 0.00 0.00 T/ml X P.P. 2 = 1.73 1.73 1.73 1.73 m

24.85 24.34 24.85 24.34 T/ml X P.P. 3 = 2.50 2.50 2.50 2.50 m

9.48 9.28 7.58 7.43 T/ml X P.P. 4 = 2.03 2.03 2.03 2.03 m

0.00 0.00 0.00 0.00 T/ml X P.P. 5 = 0.60 0.60 0.60 0.60 m

0.00 0.00 0.00 0.00 T/ml X P.P. 6 = 2.03 2.03 2.03 2.03 mPw suivant Y = 0.00 0.00 0.00 0.00 T/ml X P.P. 7 = 0.60 0.60 0.60 0.60 m

0.00 0.00 0.00 0.00 T/ml 2.03 2.03 2.03 2.03 m

0.00 0.00 0.00 0.00 T/ml

0.00 0.00 0.00 0.00 T/ml

0.00 0.00 0.00 0.00 T/mlX Pw = 0.60 0.60 0.60 0.60 m

0.60 0.60 0.60 0.60 m

0.60 0.60 0.60 0.60 mY Pw = 0.00 0.00 0.00 0.00 m

3.10 3.10 3.10 3.10 m

0.00 0.00 0.00 0.00 m

pdg =

pdq =

p'dg' =[.8 ou 1]xq + g x ( ht - hw )(1+/-sv) =

p'dq'(q+ )g =

Pdg =

Pdq =

P'dg' = Sq x [1 ou .8]=

P'dq'(q+ )g =

Pdg suivant X =

Pdq suivant X=

P'dg' suivant X=

P'dq'(q+ )g suivant X=

Pdg suivant Y = X Sq =

Pdq suivant Y =

P'dg' suivant Y =

P'dq'(q+ )g suivant Y =

X Pdg = X Pdq =

X P'dg' = X P'dq'(q+g) =

Y Pdg = Y Pdq =

Y P'dg' = Y P'dq'(q+g) =

Hypothèses générales note de calcul sismique suivant PS92

Zone de sismicité: IbBâtiment classe B => an = 1.5 m/s² accélération nominale

Spectre de dimensionnement normalisé:

0.15 sec. 2.50

0.30 sec. 2.50

2.67 sec.

amortissement:

4 dans les parkings5 dans les bâtiments

Sol :

groupe aSite So

Formation 2 (Arkoses)Remblai

TB = RD(TB) =

TC = RD(TC) =

TD = RD(TD) = 1.12 / T2/3

z = r = 1.09z = r = 1.00

Coefficient d'amplification topographique t =1f = 30° g = 1.8f = 25° g = 1.8

RD

T

TcTb

LD COM SITE DE CAEN 04/19/2023

VERIFICATION DES MACONNERIES AU SEISME

hauteur (m): 3.90effort horizontal total (T): 11.9

contrainte admissible (Mpa): 0.74

séisme longitudinal

voile pente H (T) vérification

V1 2.52 0.2 4.64 0.77 1.55 0.16 0.02 0.03 0.04 0.00 OKV2 4.67 0.2 6.08 0.80 0.84 0.99 0.12 0.10 0.15 0.01 OKV3 3.71 0.15 5.38 0.60 1.05 0.1 0.01 0.01 0.02 0.00 OKV4 4.34 0.15 5.83 0.60 0.90 0.16 0.02 0.02 0.03 0.00 OKV5 4.34 0.15 5.83 0.60 0.90 -0.16 -0.02 -0.02 0.03 0.00 OKV6 3.71 0.15 5.38 0.60 1.05 -0.1 -0.01 -0.01 0.02 0.00 OKV7 4.67 0.2 6.08 0.80 0.84 -0.99 -0.12 -0.10 0.15 0.01 OKV8 2.52 0.2 4.64 0.77 1.55 -0.16 -0.02 -0.03 0.04 0.00 OKV9 11.14 0.2 11.80 0.80 0.35 17.63 2.10 0.73 2.22 0.14 OK

V10 14.44 0.2 14.96 0.80 0.27 38.4 4.57 1.23 4.73 0.30 OKV11 18.11 0.2 18.53 0.80 0.22 35.67 4.24 0.91 4.34 0.27 OKV12 11.14 0.2 11.80 0.80 0.35 8.3 0.99 0.35 1.05 0.07 OK

séisme transversal

voile pente H (T) vérification

V1 2.52 0.2 4.64 0.77 1.55 3.48 0.41 0.64 0.76 0.05 OKV2 4.67 0.2 6.08 0.80 0.84 22.12 2.63 2.20 3.43 0.21 OKV3 3.71 0.15 5.38 0.60 1.05 8.67 1.03 1.08 1.50 0.17 OKV4 4.34 0.15 5.83 0.60 0.90 13.89 1.65 1.49 2.22 0.25 OKV5 4.34 0.15 5.83 0.60 0.90 14.31 1.70 1.53 2.29 0.25 OKV6 3.71 0.15 5.38 0.60 1.05 8.94 1.06 1.12 1.54 0.17 OKV7 4.67 0.2 6.08 0.80 0.84 24.71 2.94 2.46 3.83 0.24 OKV8 2.52 0.2 4.64 0.77 1.55 3.89 0.46 0.72 0.85 0.06 OKV9 11.14 0.2 11.80 0.80 0.35 -7.58 -0.90 -0.32 0.96 0.06 OK

V10 14.44 0.2 14.96 0.80 0.27 -16.52 -1.97 -0.53 2.04 0.13 OKV11 18.11 0.2 18.53 0.80 0.22 19.55 2.33 0.50 2.38 0.15 OKV12 11.14 0.2 11.80 0.80 0.35 4.55 0.54 0.19 0.57 0.04 OK

longueur (m)

épaisseur (m)

longueur diagonale (m)

hauteur de la bielle (m)

% d'effort horizontal

effort vertical (T)

compression bielle (T)

contrainte (Mpa)

longueur (m)

épaisseur (m)

longueur diagonale (m)

hauteur de la bielle (m)

% d'effort horizontal

effort vertical (T)

compression bielle (T)

contrainte (Mpa)

LD COM SITE DE CAEN 04/19/2023

combinaison

1.0*Sl + 0.3*St0.3*Sl+1.0*St

voile vérification

V1 0.05 OKV2 0.22 OKV3 0.17 OKV4 0.25 OKV5 0.26 OKV6 0.17 OKV7 0.24 OKV8 0.06 OKV9 0.16 OK

V10 0.33 OKV11 0.32 OKV12 0.08 OK

contrainte (Mpa)

voile ps92 v3

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