147881510 carnet de ferraillage

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  • Unit Progrs Justice BURKINA FASO

    PROJET DE CONSTRUCTION DUNE VILLA R+1 A OUAGADOUGOU

    Matre douvrage : M. CONGO Pascal

    Consultant : CONCEPT PLUS Tel : 50 37 83 46 50 47 86 47 E-mail : concept-plus@yahoo.fr

    DECEMBRE 2009

  • MAITRE DOUVRAGE : M. CONGO Pascal

    DECEMBRE 2009 NOTE DE CALCULS

    1

    A HYPOTHESES GENERALES

    1

    Rglements et conventions

    Rglements utiliss - BAEL 91 - DTU 13.12

    Hypothses de calcul Les ractions d'appuis des poutres et des poutres voiles ont t calcules par la mthode des foyers.

    Conventions de signes Les efforts verticaux sont tous exprims dans le repre global : FZ : Positif quand l'lment est comprim.

    Les moments sur les voiles et les semelles sont exprims dans les repres locaux : Mz : Positif dans le sens du tridre direct

    Conventions de reprages des charges * : Force externe applique par l'utilisateur v : Force applique en fibre infrieure

    Quand toute la liste des efforts est exploite : P Force ponctuelle situe x1 (m) R Force rpartie place entre x1 (m) et x2 (m) TG Force triangulaire dont le sommet est situ gauche (dans le repre local)

    place entre x1 (m) et x2 (m) TD Force triangulaire dont le sommet est situ droite (dans le repre local) place

    entre x1 (m) et x2 (m)

    Quand les efforts sont exploits sous forme de somme : pR Enveloppe des forces rparties s'appliquant la trave. Sont indiques les

    abscisses successives du polygone de charges

    Quand les efforts sont exploits sous forme linarise : xR Force rpartie 'moyenne' s'appliquant l'intgralit de la trave considre

    Quand les efforts sont exploits sous la forme d'un torseur rduit : xP Force ponctuelle (somme de toutes les forces appliques) xMz Couple ponctuel (xP * le bras de levier)

    Dans le cas du rquilibrage d'un voile drapeau:

  • MAITRE DOUVRAGE : M. CONGO Pascal

    DECEMBRE 2009 NOTE DE CALCULS

    2

    FHT Force horizontale de traction issu du voile drapeau associ FHC Force horizontale de compression issu du voile drapeau associ TGE Force triangulaire gauche qui quilibre le moment issu du voile drapeau associ TDE Force triangulaire droite qui quilibre le moment issu du voile drapeau associ

    Pour les poutres et les voiles, le reprage des efforts ponctuels et linaires (x1, x2, y1, y2) s'effectue dans les repres locaux. Pour les dalles, il s'effectue dans le repre global du btiment. L'origine du repre local des poutres et des voiles est l'extrmit la plus proche du numro de l'entit.

    Contrainte du sol (ELU) Les semelles sont dimensionnes avec une contrainte admissible du sol (ELS) 0.15 MPa qui quivaut une contrainte ultime du sol (ELU) de 0.225 MPa.

    2

    Liste des matriaux

    Bton Arm de 20 MPa Abrviation : B20 Densit : 24.53 kN/m3 Angle de diffusion : 60.00 Fc28 : 20.00 MPa Fe : 400.00 MPa Module d'Young : 29859.00 MPa Coefficient de Poisson : 0.20 Coefficent d'amortissement : 0.04

    Parpaing plein porteur Densit : 21.58 kN/m3 Angle de diffusion : 45.00 Module d'Young : 30000.00 MPa

    Parpaing creux porteur Densit : 14.72 kN/m3 Angle de diffusion : 45.00 Module d'Young : 7500.00 MPa

    Plancher Hourdis(15+5) Densit : 14.50 kN/m3 Angle de diffusion : 45.00 Module d'Young : 8000.00 MPa

    Enduit au mortier de ciment Densit : 18 kN/m3

  • MAITRE DOUVRAGE : M. CONGO Pascal

    DECEMBRE 2009 NOTE DE CALCULS

    3

    Revtement carreaux au sol y compris mortier de pose Poids surfacique : 1,10 kN/m2

    3

    Surcharges considres

    - Locaux : 1,5 kN/m2 - Escalier, circulations et balcons : 3,5 kN/m2 - Entretien toiture terrasse : 1 kN/m2

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    DECEMBRE 2009 NOTE DE CALCULS

    4

    B Calculs des lments de structure

    1- Semelle S3

    I) Hypothses gnrales

    Units Longueur : Mtre Force : KiloNewton Moment : kN*m Contraintes : MegaPa. (N/mm)

    Calculs selon le BAEL 91 Fc28 = 20.00 MPa Fe Longitudinal = 400.00 MPa gamma b = 1.50 gamma s = 1.15 Masse volumique du bton : 2.500 T /m3 Application des combinaisons suprieure 24 h Fissuration peu prjudiciable

    II) Gomtrie

    Type de semelle : SEMELLE ISOLEE

    - NIVEAUX NGF - Arase suprieure du ft-poteau : -0.500 m : Niveau bloqu. Arase suprieure de la semelle : -0.800 m : Niveau bloqu. Arase infrieure de la semelle : -1.200 m : Niveau non bloqu. .

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    TYPE DE L'ELEMENT PORTE : poteau rectangulaire. Largeur a = 0.300 m Longueur b = 0.200 m Hauteur h = 0.300 m

    - GEOMETRIE DE LA SEMELLE ISOLEE (sans pans coups) - Largeur A de la semelle : A = 1.500 m Largeur B de la semelle : B = 1.500 m Epaisseur de la semelle : h = 0.400 m

    - DEBORDS DE LA SEMELLE - Dbord gauche g = 0.600 m Dbord droit d = 0.600 m Dbord arrire Ar = 0.650 m Dbord avant Av = 0.650 m

    - ELEMENT SOUS LA SEMELLE - Type de l'lment sous la semelle : bton de propret Epaisseur de l'lment : 0.050 m non bloqu.

    III) Charges

    - CHARGES SURFACIQUES - Charge permanente sur le sol : g = 0.000 kN/m2 Charge d'exploitation sur le sol : q = 0.000 kN/m2

    - TORSEUR - Position du torseur : dx = 0.0000 m dy = 0.0000 m dz = 0.0000 m / l'arase suprieure de la semelle

    Charge V Mx My Hx Hy kN kNm kNm kN kN

    Permanente 286.9 0.0 0.0 0.0 0.0 Exploit. 1 56.3 0.0 0.0 0.0 0.0 Exploit. 2 -7.7 0.0 0.0 0.0 0.0

    IV) Hypothses de calcul

    - HYPOTHESES GENERALES DE CALCUL - Vent nominal major aux ELU par 1.20 Neige nominale majore aux ELU et ELS par 1.00 Les terres et les surcharges sur la semelle ne sont pas pris en compte pour le calcul des sections d'aciers de la semelle. La mthode de calcul des aciers choisie quand le moment est nul-Mthode des BIELLES. On tient compte de la condition de non fragilit : BAEL article A.4.2.1 (0,23.b.d.ftj/fe). On ne prend pas en compte les dispositions au sisme. Le pas d'itrations pour le calcul de la section d'aciers est de 0.10 cm Il n'y a pas partage de l'effort normal.

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    - HYPOTHESES SUIVANT LE REGLEMENT du DTU 13.12. -

    Pour la vrification de la portance du sol aux ELU : - Le diagramme des contraintes sur le sol est constant. - La portance du sol est majore par 1.33 lorsque le vent est l'action variable de base. - La contrainte de calcul du sol qs est saisie : qs = 0.225 MPa

    Pour la vrification du soulvement aux ELU : - La surface de sol comprime sous la semelle doit tre au moins gale 10.00 % de sa surface totale.

    Pour la vrification du glissement aux ELU : - Coefficient de scurit au glissement : 0.50

    Pas de vrification du renversement aux ELU.

    V) Combinaisons effectues

    Combinaison ELU fondamentale 0 : 1.35Gmax+Gmin Combinaison ELU fondamentale 1 : 1.35Gmax+Gmin+1.50Q1 Combinaison ELU fondamentale 2 : 1.35Gmax+Gmin+1.50Q2 Combinaison ELS rare 3 : G Combinaison ELS rare 4 : G+Q1 Combinaison ELS rare 5 : G+Q2

    VI) Capacit portante du sol de fondation

    Surface du sol comprim : 2.25 m q : contrainte de rfrence calcule sous la semelle. qlim : contrainte admissible du sol de fondation. Condition vrifier : q < (1.33).qlim

    - DTU - CALCULS AUX ELU -

    LONG TERME COURT TERME Nappes Com

    bi q qlim Com

    bi q qlim

    MPa MPa MPa MPa Aucune 1 0.2229 0.2250 / / /

    VII) Dcompression du sol sous la fondation

    - DTU - CALCULS AUX ELU - Condition vrifier : surface comprime > 10.00 % La semelle est comprime 100 % pour tous les cas de charges tudis.

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    VIII) Glissement

    - DTU - CALCULS AUX ELU - Pas de glissement

    IX) Poinonnement du poteau sur la semelle

    Compression centre : Combinaison : 1.35Gmax+Gmin+1.50Q1 Qu = 256.3 kN Qlim = 624.0 kN Qlim = 0.045 x h x uc x Fc28/GamaB = 624.0 kN uc = 2.6000 m Qu = V x [1 - (a + 2 x h) x (b + 2 x h) / (A x B)] uc = 2 x (a + h) + 2 x (b + h) V = 501.5 kN => Pas de poinonnement du poteau sur la semelle : Qu < Qlim

    X) Aciers rels

    Les aciers de la semelle suivant X ont t calculs par la mthode des BIELLES. Les aciers de la semelle suivant Y ont t calculs par la mthode des BIELLES.

    Semelle A tho. A rel. Nb. HA Esp. Sup. X 0.00 cm 0.00 cm 0 8.0 0.000 m Inf. X 6.01 cm 7.92 cm 7 12.0 0.214 m

    Sup. Y 0.00 cm 0.00 cm 0 8.0 0.000 m Inf. Y 6.51 cm 7.92 cm 7 12.0 0.214 m

    XI) Contraintes

    Moment ELS suivant X = 47.6 kNm Suivant l'axe X Valeur Limite

    Contrainte bton comprim 2.767 MPa 12.000 MPa Co

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