lmt fette catalogue gear cutting (it) - sorma.net · ce catalogue de dentures est un guide qui vous...

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LMT Fette TaillageOutils et fondamentaux Dentatura LMT FetteUtensili e fondamenti

© by LMT Tool Systems GmbHToute reproduction totale ou partielle est interdite sans autorisation préalable de l’éditeur. Tous droits réservés. Les diagrammes, annotations et dimensions représentent les données techniques à la date de tirage du présent catalogue. Nous nous réservons tous droits de modification technique.L’apparence visuelle des produits dans le présent catalogue peut ne pas correspondre à l’aspect réel des produits.Questa pubblicazione non può essere ristampata senza autorizzazione. Tutti i diritti sono riservati. Nessun diritto di replica per eventuali errori di stampa. Foto, esecuzioni e dimensioni rispecchiano lo status alla data di uscita del catalogo. Ci riserviamo il diritto di modifiche tecniche.La rappresentazione figurata dei prodotti non deve necessariamente corrispondere completamente alle immagini reali.

Sources des illustrations : Liebherr-Components Biberach GmbH, Biberach an der Riss; Liebherr-Verzahntechnik GmbH, Kempten; Siemens AG, BocholtFonte delle immagini: Liebherr-Components Biberach GmbH, Biberach an der Riss; Liebherr-Verzahntechnik GmbH, Kempten; Siemens AG, Bocholt

2 Avant-propos

Introduzione

3 Le Groupe

La nostra azienda

4 Le nouveau matériau pour vos

découpes – une classe à part

Il nuovo materiale da taglio:

una classe a se stante

5 Fraises-mères pour la fabrication de

roues dentées à profil droit et incliné

avec arêtes à denture en développante

Frese a creatore per la produzione di

ruote cilindriche a denti diritti e a denti

elicoidali con fianchi ad evolvente

7 Remarques sur les descriptions des

fraises-mères à roue droite avec

tableaux des dimensions

Indicazioni sulle descrizioni e tabelle

delle dimensioni delle frese a creatore

per ruote cilindriche

10 Fraises-mères avec multiples goujures

Frese a creatore con un elevato

numero di scanalature

15 Nous optimisons également votre

processus d’usinage par fraise-mère

Ottimizzazione del vostro processo di

fresatura a creatore

16 Aperçu des pictogrammes

Pittogrammi – descrizione

17 Formulaire de demande

Modulo di richiesta

Fraise-mère

Frese a creatore

Développante deprotubéranceEvolvente protuberanza

h FfP

0

h FaP

0

haP

0

h prP

0

αtK

αt

αtpr

Développante dusemitoppingEvolvente smusso dello spigolo

Développante utileEvolvente utile

staK

C0

E

dFf

V

dFf

α tK

α t α tpr

pt

2

Fraises-mères pour

roues droites

HSS/SpeedCore

Frese a creatore per

ruote cilindriche

HSS/SpeedCoree

Fraises-mères

pour roues droites

métal dur

Frese a creatore per ruote

cilindriche in metallo duro

Systèmes d’outillage

ChamferCut

Sistemi di utensili

ChamferCut

Fraises-mères pour pignons de chaîne pignons de courroies dentées engrenages enfichables

Frese a creatore per ruote per catena pulegge per cinghie dentate accoppiamenti scanalati

Outils pour

profils spéciaux

Utensili per

profili speciali

Fraises-mères

pour roues à vis sans fin

Frese a creatore

per ruote a vite

Fraises-mères avec

plaquettes amovibles en

métal dur pour roues droites

Frese a creatore con

inserti non riaffilabili in

metallo duro per ruote cilindriche

Fraises de forme avec

plaquettes amovibles

en métal dur

Frese a modulo con

inserti non riaffilabili

in metallo duro

Annexes

Appendice

Avant-propos

Introduzione

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Chers clients et personnes intéressées,

Fidèle à notre nouveau concept, le catalogue «LMT Fette Verzah-nung – Werkzeuge und Wissen» se présente avec une structure actualisée.

Depuis plusieurs dizaines d’années, nous produisons avec succès des outils destinés à l’usinage des roues dentées. Nous avons optimisé les développements innovants en vue de la production en série, afin de répondre aux exigences toujours plus spécifiques. Ceci nous permet de proposer à nos clients le programme d’outils de fraisage de denture le plus complet du marché. La palette de produits est constituée de petits et grands modules d’outil pour le pré-usinage et la finition des dentures.

Ce catalogue de dentures est un guide qui vous permettra de choisir l’outil optimal. Il contient des critères de sélection, des pictogrammes clairs et des recommandations sur les divers do-maines d’application afin de simplifier vos décisions.

Comme auparavant, nous attachons beaucoup d’importance à l’annexe technique qui vous informera en détails sur l’application des outils.

Au succès de notre collaboration

Votre équipe de denture

Gentili clienti e potenziali acquirenti,

il catalogo „Dentatura LMT Fette – Utensili e fondamenti“, struttu-rato e suddiviso in modo nuovo, si basa sulla stessa nuova con-cezione che applichiamo coerentemente a ogni catalogo LMT.

Da diversi decenni produciamo con successo utensili per la lavo-razione di ruote dentate. Abbiamo portato i nostri miglioramenti innovativi allo stadio di produzione in serie per poter soddisfare esigenze sempre crescenti. Oggi possiamo così fornire ai nostri clienti la gamma di utensili per la fresatura di dentature più vasta sul mercato. Il ventaglio di prodotti comprende utensili a moduli piccoli e moduli grandi per la sgrossatura e la finitura di dentatu-re.

Questo catalogo per la dentatura vi guiderà nella scelta dell’uten-sile più adatto al vostro scopo con criteri di scelta strutturati in modo nuovo, pittogrammi chiari e suggerimenti di applicazione.

Anche questa volta abbiamo approntato con particolare cura l’appendice di carattere tecnico per potervi informare esaustiva-mente sull’applicazione degli utensili.

Ci auguriamo di poter avviare una proficua collaborazione

Il vostro team per la dentatura

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LMT Onsrud est spécialisé dans les outils d’usinage grande vitesse d’aluminium et de plastiques et composites. Elle est une des entreprises les plus performantes en matière d’usinage de composites exigeants.

La LMT Onsrud è specializzata in utensili per le lavorazioni ad alta velocità di particolari in alluminio, plastica e materiali compositi.La Società è un leader nelle soluzioni di utensili per materiali complessi.Insieme alla LMT Belin la LMT Onsrud rappresenta un centro di competenze nella lavorazione dei compositi all’interno della LMT.

Boehlerit (Autriche), en alliance avec le groupe LMT, est un des principaux fabricants d’outils de coupe en carbure. La gamme de produits inclut aussi des outils de décolletage, fraisage.

Il partner commerciale di LMT Boehlerit, con sede in Austria, è uno dei produttori leader di materiali da taglio in metallo duro. La sua gamma di prodotti comprende inoltre utensili per tornitura, fresatura e pelatura.

Bilz, en alliance avec le groupe LMT, est un des principaux fournisseurs de porte-outils. Hormis les pinces de frettage, les appareils de serrage thermique et les mandrins ThermoGrip, la gamme inclue aussi des mandrins de filetage pour l’usinage à grande vitesse.

Il partner commerciale Bilz è un produttore leader di sistemi di serraggio di utensili. Oltre ai dispositivi di calettamento a caldo e ai ThermoGrip, l’offerta di prodotti comprende anche mandrini per filettare per il trattamento ad alta velocità.

LMT Belin (France), a développé, depuis maintenant 50 ans, ses compétences dans la conception et la fabrication d’outils de précision pour l’usinage de matériaux composites, plastiques et métaux légers. LMT Belin est le partenaire privilégié des grands donneurs d’ordres de l’industrie aéronautique, automobile et de leurs principaux sous-traitants, pour la mise en place de solutions performantes pour les usinages complexes de composants.

LMT Belin con sede in Lavancia, Francia, si è specializzata in utensili di precisione per la lavorazione di materie plastiche, metalli leggeri e materiali compositi. Assieme a LMT Onsrud, LMT Belin costituisce il centro di riferimento per la lavorazione di materiali compositi all’interno del gruppo.

LMT Fette est à la fois le premier fabricant mondial et le centre de compétences du groupe LMT dans les domaines suivants: Outils pour la taille d’engrenages, systèmes à rouler, taraudages et fraises.

LMT Fette è uno dei produttori leader a livello internazionale di frese per dentature, sistemi di rulli a filettare, maschi e utensili per fresatura. LMT Fette rappresenta il centro di eccellenza del grup-po per l’ambito di applicazione delle dentature e dei rulli, nonché per la truciolatura in generale.

LMT Kieninger s’est mondialement imposé comme spécialiste dans les outils d’usinage de matériaux exigeants. L’entreprise est leader technique dans la fabrication d’usinage de composants complexes, les systèmes de coupes spéciaux et l’usinage de pré-cision pour le secteur Moules et Matrices. En tant que centre de compétences pour les secteurs moules et matrices et usinage de composants, la société, dont le siège social est à Lahr, place un grand intérêt dans le secteur automobile, fabricants ou sous-trai-tants.

LMT Kieninger si è affermato a livello globale come specialista di utensili particolari per operazioni di truciolatura impegnative. L’impresa vanta la tecnologia di punta per sistemi di utensili per lavorazioni complesse di alloggiamenti, sistemi di fresatura parti-colari e la lavorazione di precisione per la realizzazione di stampi, forme e modelli.In quanto riferimento per il settore della realizzazione di stampi e forme, nonché della lavorazione di componenti, l’azienda con sede a Lahr si rivolge in modo particolare, tra le altre, all’industria automobilistica e ai suoi subfornitori.

Le Groupe

La nostra azienda

LMT Tool Systems est la société de commercialisation interna-tionale du Groupe LMT. Ses filiales de vente et ses centres de services ainsi que des alliances avec des partenaires spécialisés permet à LMT Tool Systems de proposer des ensembles de solu-tions intégrées sur un marché industriel à l’échelle mondiale.

LMT Tool Systems è l’impresa di distribuzione internazionale del gruppo LMT. Grazie alle diverse sedi di distribuzione e assistenza e alla collaborazione con partner commerciali altamente specia-lizzati, LMT Tool Systems offre ai suoi clienti in tutto il mondo soluzioni complete a livello industriale.

Le nouveau matériau pour vos découpes –

une classe à part

Il nuovo materiale da taglio: una classe a se stante

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SpeedCore è il nuovo substrato per frese a creatore da noi svilup-pato. La superiore durezza a caldo di questo materiale da taglio intermetallico consente velocità di taglio più elevate almeno del 30 % rispetto alle frese a creatore HSS-PM4/14 e pertanto tempi di produzione inferiori senza riflettersi negativamente sui percorsi utensile, venendo incontro all'esigenza dei clienti di un uso e di un riutilizzo semplici. Combinando il nuovo substrato SpeedCore a un rivestimento su misura si ottengono prestazioni superiori, garantendo allo stesso tempo semplicità di applicazione e una maggiore sicurezza di funzionamento.

Vantaggi

◼ Aumento della produttività fino al 70 % ◼ Sicurezza di funzionamento (come HSS-PM) ◼ Applicazione semplice,

anche su macchine vecchie o inadatte ◼ Riaffilatura e rivestimento possibili senza alcun problema

SpeedCore est un nouveau substrat pour fraises-mères. L'amélioration de la dureté à chaud de ce matériau de découpe intermétallique permet d'augmenter les vitesses de coupe de min. 30 % par rapport aux fraises-mères HSS-PM4/14 et donc d'obtenir des temps de fabrication nettement plus courts, sans compromis au niveau des tenues d'outil. Les exigences du client, simplicité de la manipulation et du retraitement, sont donc rem-plies. En associant le nouveau substrat SpeedCore à un revête-ment individuel, on obtient des puissances crêtes avec un haut niveau de sécurité pendant la marche et une mise en place sans compromis.

Avantages

◼ Augmentation de la productivité, jusqu'à 70 % ◼ Sécurité de l'utilisation (comme HSS-PM) ◼ Simple à implanter, même sur les machines anciennes ou

difficiles à utiliser ◼ Peut être affûté et faire l'objet d'un revêtement

Performance/Productivité Rendimento/produttività

Sécurité du fonctionnement Sicurezza di funzionamento

Rés

ista

nce

à l'u

sure

Res

iste

nza

all'u

sura

HSS-PM

VHM

0

20

60

40

80

100

120

140

160

180

200

+56 %

–26 %

HSS-PM

Augmentation de la productionAumento della produttività

Réduction des coûtsRiduzione dei costi

SpeedCore HSS-PM SpeedCore

%

Application du SpeedCore, voir www.lmt-tools.de, watched us on YouTubePer l'applicazione di SpeedCore visitare i siti web www.lmt-tools.de e YouTube

Fraises-mères à tailler les roues cylindriques à denture droite ou hélicoïdale

avec flancs en développante

Frese a creatore per la produzione di ruote cilindriche a denti diritti e a denti


Les principes géométriques d’une fraise-mère pour le taillage des roues dentées cylindriques avec flancs en développante sont définis et expliqués en détail dans la norme DIN 8000. Conformé-ment à cette norme, le corps de base géométrique d’une fraise-mère est toujours une hélice. En réalisant des goujures dans cette hélice, on obtient les dents de fraise. Grâce au procédé de détalonnage elles sont capables de couper.Le détalonnage est réalisé sur les machines-outils conçues spécialement pour ce procédé. Le détalonnage est une méthode de longue durée et onéreuse. En ce qui concerne les fraises-mères ayant des exigences moins serrées quant à la précision, le détalonnage au tour est suffisant; si les exigences de qualité sont elevées le détalonnage se fait par rectification.

En règle générale, les fraises-mères détalonnées au tour at-teignent approximativement la classe de qualité B de la norme DIN 3968, tandis que les fraises-mères détalonnées par rectifica-tion font partie des classes de qualité A, AA et plus précises. La qualité AA, représente la classe de qualité la plus élevée de la DIN 3968. Dans certains cas il est demandé des tolérances plus sévères que celles définies par laqualité AA. La classe de qualité AAA n’est pas définie par la norme DIN 3968, mais signifie une restriction à 75 % de toutes les tolérances de la classe AA, sauf pour les alésages.Si l’on désire des restrictions de tolérance spécifiques par rapport aux tolérances de la classe AA, ces restrictions sont désignées par AAA, en indiquant les dimensions et la restriction en % ou directement en μm. Par exemple, la classe de qualité AAA, selon DIN 3968, n° d’ordre 16 et 17, restreinte à 50 % de la tolérance selon AA.

Le rôle des tolérances des fraises-mères est d’assigner les outils à l’égard de leur précision à une classe de qualité spécifique. Sur la base de ces classes de qualité des fraises-mères, il est possible d’évaluer la qualité que l’on va atteindre.

Les exigences seules permettent d’atteindre l’objectif de «bonne qualité» au sens plus large, p. ex. haute stabilité de marche ou dépouille de pied et de tête désirée, qui seront ob-tenues uniquement en utilisant une fraise de qualité élevée. Les fraises-mères avec dépouille définie du profil de tête répondent à ces exigences. En fonction de la charget des exigences relatives à la roue dentée, choisir la dépouille adéquate du profil de tête dans les tableaux N102S, N102S/3 ou N102S/5. Veillez à ce que la dépouille de tête de l’outil ne soit pas parfaitement identique à celuide la roue dentée. La règle suivante s’applique: plus petit est le nombre de dents d’une roue, plus petite est la quote-part de la dépouille effective.

Développanteavec dépouillede têteEvolvente bombato

FfSau

FfSao

FfSfu

FfSfo

FfSfu

FfSfo

Tolérance de forme del’arête de coupeErrore di forma dello spigolo tagliente

Pied de dent de l’outilPiede del dente dell'utensile

Tête de dent de l'outilTesta del dente dell'utensile

Plage de tolérances Intervallo di tolleranza

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I concetti geometrici fondamentali di una fresa a creatore per la creazione di ruote dentate cilindriche con fianchi ad evolvente so-no definiti e spiegati nei dettagli dalla norma DIN 8000. Secondo questa normativa, la forma geometrica di partenza di una fresa a creatore è sempre una vite senza fine. Se questa vite senza fine viene dotata di scanalature, si ottengono i denti per la fresatura, resi taglienti dal processo di spogliatura.

La spogliatura viene eseguita su macchine utensili sviluppate appositamente per questa procedura, richiede molto tempo e comporta pertanto costi elevati. Per frese a creatore con un gra-do di precisione non elevato, è sufficiente effettuare la tornitura a spoglia, mentre per esigenze qualitative superiori si ricorre alla rettifica a spoglia.

In generale, le frese a creatore tornite a spoglia raggiungono quasi la classe qualitativa B secondo la norma DIN 3968. Le frese a creatore rettificate a spoglia corrispondono invece alla classe qualitativa A, AA e superiori. La classe più elevata definita dalla norma DIN 3968 è AA. Di solito, per criteri qualitativi particolar-mente elevati, le tolleranze della classe qualitativa AA vengono ridotte ulteriormente. La classe qualitativa corrispondente alla AAA secondo la norma DIN 3868, senza osservazioni, implica una riduzione al 75 % delle tolleranze della classe AA per tutte le grandezze misurate, ad eccezione del foro.

Se si desiderano tolleranze ridotte rispetto a quelle della classe AA, ciò è possibile anche con indicazione della classe AAA. Tut-tavia in questo caso le singole grandezze misurate e la riduzione delle tolleranze verranno indicate in % oppure direttamente in μm. Esempio: classe qualitativa AAA secondo la norma DIN 3968, cod. 16 e 17, corrispondente a una riduzione al 50% della tolle-ranza della classe AA.

Le tolleranze delle frese a creatore servono ad attribuire gli uten-sili a una classe qualitativa in base al loro livello di precisione. Sulla base di queste classi di frese è quindi possibile prevedere la qualità delle ruote ottenute.

Non è possibile soddisfare tutti i requisiti che puntano a una „buona qualità delle ruote“ nel senso più ampio del termine, ad es. un funzionamento molto silenzioso oppure un determinato smusso di testa e di piede, solo con un'alta qualità delle frese. A questo scopo si sono dimostrate valide le frese a creatore, dotate di una bombatura longitudinale del profilo definita. A seconda del carico e delle prestazioni richieste alla ruota dentata, si può scegliere la bombatura longitudinale del profilo più adatta dalle tabelle N102S, N102S/3 o N102S/5. Si deve considerare che la bombatura longitudinale del profilo dell'utensile non verrà trasmessa al 100 % alla ruota dentata. La regola è: più piccolo è il numero dei denti di una ruota e più ridotta sarà la percentuale di bombatura effettiva.

Ab

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Tolérances pour les fraises-mères développantes de la classe spéciale - tolérances exprimées en microns

Tolleranze per frese a creatore di classe speciale – valori di tolleranza in 1/1000 di millimetro

Plage de tolérances

Intervallo di tolleranza

Module

Modulo

0,63–1 1–1,6 1,6–2,5 2,5–4 4–6,3 6,3–10 10–16 16–25 25–40

N 102 S FfSfo 25 28 32 36 40 50 63 80 100FfSfu 12 14 16 18 20 25 32 40 50FfSo 4 4 4 5 6 8 10 12 16FfSu 0 0 0 0 0 0 0 0 0FfSao 16 16 16 20 24 32 40 50 64FfSau 8 8 8 10 12 16 20 25 32

N 102 S/3 FfSfo 12 14 16 18 20 25 32 40 50FfSfu 8 8 8 10 12 16 20 25 32FfSo 4 4 4 5 6 8 10 12 16 FfSu 0 0 0 0 0 0 0 0 0 FfSao 12 14 16 18 20 25 32 40 50FfSau 8 8 8 10 12 16 20 25 32

N 102 S/5 FfSfo 8 8 8 10 12 16 20 25 32FfSfu 4 4 4 5 6 8 10 12 16FfSo 0 0 0 0 0 0 0 0 0FfSu 0 0 0 0 0 0 0 0 0FfSao 8 8 8 10 12 16 20 25 32FfSau 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Fraises-mères à tailler les roues cylindriques à denture droite ou hélicoïdale


Frese a creatore per la produzione di ruote cilindriche a denti diritti e a denti


Catégorie de qualité selon

DIN 3968 pour fraises-

mères à pas simple

Classe qualitativa

secondo la norma DIN

3968 per frese a crea-

tore a un principio

Qualités de roues pouvant être obtenues selon DIN 3962 partie 1 – 8.78 (Ff)

Livelli di qualità raggiungibili delle ruote secondo DIN 3962 Parte 1 – 8.78 (Ff)

Plages de modules

Intervalli del modulo

supérieures da

1–1,6 1,6–2 2–2,5 2,5–3,55 3,55–4 4–6 6–6,3 6,3–10 10–16 16–25 25–40

Fe AA 7 7 7 8 7 7 7 8 8 7 7A 9 10 9 9 9 9 8 9 9 9 9B 11 11 11 11 10 11 10 11 11 10 10C 12 1) 12 12 12 12 12 12 12 12 12

Qualités de roue pouvant être obtenues

Livelli di qualità raggiungibili delle ruote

La norme DIN 3968 définit les écarts admissibles pour fraises-mères à pas simple.

On distingue 16 écarts individuels, qui sont en partie dépendants les uns des autres, et un écart collectif.

On entend par écart collectif, l'écart du pas d'engrènement Fe au sein d'une plage d'attaque, la grandeur décisive permettant de déterminer la qualité de la fraise-mère. Elle délivre également des informations sur la forme du flanc que pourra avoir la roue à tailler.

Pour conserver la qualité de la fraise, il est nécessaire de contrô-ler les écarts admissibles relatifs à la forme et à la position, au pas et à l'orientation des surfaces d'attaque (n° courant de 7 à 11), après chaque affûtage.

La norma DIN 3968 definisce le deviazioni consentite per le frese a creatore a un principio.

Si tratta di 16 deviazioni singole, dipendenti in parte una dall'altra, e di una deviazione totale.

Come deviazione totale, la deviazione del passo di ingranamento della ruota Fe in un'area di ingranamento costituisce la misura più rilevante per la valutazione della qualità delle frese a creatore e consente di prevedere, con alcune limitazioni, la forma del fianco della ruota.

Per mantenere la qualità della fresa è necessario verificare le deviazioni ammesse per forma e posizione, passo e direzione dei piani di scorrimento del truciolo (cod. da 7 a 11) dopo ogni affilatura.

1) inférieures à la qualité de la denture 12 peggiore della qualità di dentatura 12

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Remarques concernant les descriptions et les dimensions des fraises-mères

pour roues cylindriques

Indicazioni sulle descrizioni e tabelle delle dimensioni delle frese a creatore


Dimensions

Les quatre dimensions principales des fraises-mères sont dé-finies dans l’ordre suivant: diamètre de fraise, longueur coupe, longueur totale et diamètre d’alésage; p. ex.pour le module 8, N° de cat. 2032: 125 × 130/138 × 40. Les dimensions divergentes peuvent s’avérer nécessaires à cause de la géométrie de la pièce à usiner, de la limitation des dimensions de la fraise, des dimen-sions et de la performance de la machine à tailler par fraise-mère, ainsi qu’à cause des dimensions des mandrins de fraisage existants ou du besoin d’obtenir les paramètres de coupe et les temps d’usinage prédéfinis.

Matériaux de fraisage

Le matériau standard utilisé est l’acier rapide EMo5Co5 (1.3243). À des vitesses de coupe et des avances supérieures, on utilise des aciers rapide d’un alliage de qualité supérieure, fabriqué par métallurgie des poudres. Une optimisation des performances peut être obtenue par le remplacement de PM-HSS du SpeedCore. SpeedCore est composé de cobalt, de molybdène et de fer sans carbone. Cette combinaison permet d'augmenter nettement la dureté à chaud du matériau par rapport au substrat conventionnel PM-HSS. Les métaux durs sont utilisés pour le fraisage haute performance dans le cadre d’un usinage à sec et avec arrosage ou pour les fraises-mères de taillage finition.

Revêtement

Un revêtement en alliage dur d’une épaisseur de 2 à 3 μm aug-mente la durée de vie des fraises-mères et la capacité de coupe. Pour de plus amples informations sur le revêtement, consulter les pages 134 et 136 de la partie technique de ce catalogue.

Profils de référence

La définition et la description des différents profils de référence sont données dans les pages 113 à 132 de la partie technique de ce catalogue.

Angle de pression

L’angle de pression ainsi que le module sont prédéfinis par les données de la pièce à usiner et il doit en être tenu compte lors du dimensionnement du profil de référence de la fraise-mère.

Chanfreinage de tête. (Semi. topping)

Afin de protéger les arêtes de tête d’un endommagement, elles seront chanfreinées. Ce chanfreinage peut être réalisé pendant le fraisage à l’aide d’une fraise-mère correspondante. Les caracté-ristiques complètes de l’engrenage seront requises pour définir correctement le profil de référence dela fraise-mère. La taille du chanfrein tête est fonction du nombre de dents, avec la mème fraise-mère à nous pouvons tailler des pignons avec un nombre de dents différent, moins il y a dents, plus le chanfrein seru petit. Pour réaliser un chanfrein sur des pièces qui ont un nombre de dents trés différent, il est nécessaire d’avoir plusieurs fraises-mères.Des exposés expliquant ces relations et donnant des recomman-dations sur le chanfrein de tête seront – sur demande – mis à disposition.

Dimensioni

Le quattro dimensioni principali delle frese a creatore sono indicate nel seguente ordine: diametro della fresa, lunghezza tagliente, lunghezza totale e diametro del foro; ad es. per il modulo 8, cod. cat. 2032: Ø 125 × 130/138 × Ø 40. Dimensioni diverse possono essere necessarie in considerazione della forma del pezzo da lavorare, delle dimensioni limitate della fresa, delle misurazioni e delle prestazioni della fresatrice a creatore, nonché delle dimensioni dei mandrini portafresa disponibili oppure per il raggiungimento dei parametri di taglio o dei tempi di lavorazione prestabiliti.

Materiale delle frese

Il materiale standard delle frese è l'acciaio super rapido EMo5Co5 (1.3243). Nel caso di velocità di taglio e avanzamenti più elevati si impiegano acciai super rapidi sinterizzati più legati. Si possono ottenere prestazioni superiori rispetto al PM-HSS con il materiale SpeedCore. SpeedCore è composto da cobalto, molibdeno e fer-ro senza carbonio. Questa combinazione consente di aumentare in modo considerevole la durezza a caldo del materiale da taglio rispetto al tradizionale substrato in PM-HSS. I metalli duri sono utilizzati per produrre frese a prestazioni elevate per la lavorazio-ne a umido o a secco oppure frese a creatore per pelatura.

Rivestimento

Con uno strato di materiale duro con uno spessore da 2 a 3 μm, la durata utile delle frese a creatore aumenta o si ottengono prestazioni di truciolatura superiori. Ulteriori informazioni sul rive-stimento sono riportate da pagina 134 a pagina 136 nella sezione tecnica del catalogo.

Profili di riferimento

La definizione e la descrizione dei diversi profili di riferimento sono riportate da pagina 113 a pagina 132 nella sezione tecnica del catalogo.

Angolo di pressione

L'angolo di pressione, come anche il modulo, viene determinato dai dati della dentatura del pezzo da lavorare e deve essere con-siderato durante la progettazione del profilo di riferimento della fresa a creatore.

Smussatura degli spigoli di testa

Per proteggere gli spigoli di testa da danneggiamenti, questi ven-gono smussati. La smussatura degli spigoli di testa può essere eseguita tramite fresatura con una fresa a creatore realizzata a questo scopo. Per la corretta determinazione del profilo di rife-rimento della fresa a creatore sono necessari i dati di dentatura completi. La misura dello smusso realizzato dipende dal numero dei denti; ciò significa che, utilizzando la stessa fresa a creato-re con un numero di denti delle ruote diverso, lo smusso dello spigolo risulterà più piccolo con un numero di denti inferiore. Per quantità di denti superiori è necessario utilizzare più frese diverse.Indicazioni dettagliate su questi nessi e consigli sulle misure della smussatura degli spigoli possono essere forniti su richiesta.

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Dépouille du sommet de dent

Lorsqu’une paire de roues tourne sous charge, la dé pouille du sommet de dent diminue pour evite de contract. Les caracteris-tiques complètes et/ou le plan de la pièce à usiner sont requis pour le dimensionnement du profil de référence de la fraise-mère. La valeur de la dépouille du sommet-de dent est calculée comme pour le chanfrein d’arête en fonction du nombre de dents à failler.

Protubérance

Le rôle de la protubérance est de réaliser un dégagement au pied des dents des engrenages, afin de libérer le passage de la meule ou de l’outil de rasage qui provoquerait un décrochement lors de l’opération de finition. Les profils de référence de la protubérance ne sont pas standardisés et sont réalisés selon les spécifications du client. Si celui-ci ne dispose pas de ces spécifications, nous pouvons les déterminer et si nécessaire effectuer le tracé du profil adapté à la pièce à tailler.

Fraises-mères à plusieurs filets

Les fraises-mères à plusieurs filets permettent une augmenta-tion de la capacité du taillage. Cela s’applique surtout aux petits modules (module ≤ 2,5) et à un nombre de dents élevé. En ce qui concerne les fraises-mères à goujures droites, le nombre de filets devrait être choisi de manière à obtenir un angle d’hélice inférieur à 7,5° afin d’éviter un mauvais état de surface sur les flancs de la roue.

Direction du filet

Lors du taillage dans le même sens, usuel pour les roues héli-coïdales, la direction du filet de la fraise-mère et la direction de l’hélice de la roue sont identiques, en cas de taillage en sens inverse, celles ci sont opposées. Il est possible d’utiliser pour les roues dentées droites les fraises avec filet à gauche ou filet à droite; normalement, ce sont les fraises avec filet à droite qui sont utilisées.

Fraises avec topping

Le diamètre de tête des roues est usiné par le fond de dent de la fraise-mère. Une modification de l’écartement entraîne également une modification du diamètre de tête et du diamètre de pied.

Entrée

Lors du taillage en développante des roues hélicoïdales de grand diamètre, il est souvent impossible de choisir la longueur de fraise correcte pour couvrir toute la zone de taillage. Afin d’éviter une usure excessive des dents de la fraise dans la zone d’approche, la fraise à une entrée conique. Pour la denture en cheuron une denture ce unique de la fraise est nécessaire lorsque la distance entre les deux engrenages est très courte.

Riduzione del fianco addendum

Quando una coppia di ruote si muove sotto carico, la riduzione del fianco addendum dovrebbe prevenire o evitare l'interferenza dei denti durante l'ingranamento. Per la progettazione del profilo di riferimento della fresa a creatore sono necessari i dati della dentatura completi o il disegno del pezzo da lavorare. La misura della riduzione del fianco dipende, come per la smussatura dello spigolo di testa, dal numero dei denti.

Protuberanza

La protuberanza produce un taglio libero sulla base del dente, in modo tale che durante la fase di lavorazione successiva il disco abrasivo o la ruota per levigatura non lavorino più la base del dente. In questo modo si evitano picchi di carico durante i processi di rettifica e rasatura. I profili di riferimento della pro-tuberanza non sono standardizzati e sono forniti su richiesta in base alle vostre esigenze. Nel caso manchi esperienza in questo campo, possiamo sottoporvi delle proposte ed eventualmente fornirvi i disegni dei profili per le vostre dentature.

Frese a creatore a più principi

Le frese a creatore a più principi servono a ottenere prestazioni di fresatura a creatore superiori, in particolare nel caso di moduli piccoli (≤ modulo 2,5) e di un maggior numero di denti. Nelle frese a creatore con otto scanalature assialmente parallele il numero dei principi scelto non deve superare un angolo del filetto di 7,5°. In caso contrario i fianchi dei denti in entrata potrebbero produrre una superficie di qualità inferiore sui fianchi della ruota.

Senso del filetto

Nella tradizionale fresatura unidirezionale di ruote elicoidali cilindriche, il senso del filetto della fresa a creatore e il senso dell'elica della ruota sono uguali, mentre nella fresatura in direzio-ne contraria sono opposte. Per ruote cilindriche a denti diritti si possono usare frese con filetto destrorso o sinistrorso; solitamen-te si utilizzano le frese con filetto destrorso.

Frese di tipo topping

Il diametro di testa delle ruote viene fresato dalla base dei denti della fresa a creatore. Le modifiche allo scartamento tra denti comportano però anche modifiche del diametro di testa e di fondo.

Imbocco

Per la fresatura a creatore di ruote elicoidali cilindriche con diametri grandi, non è sempre possibile scegliere frese con una lunghezza tale da ricoprire l'intera area. Per evitare un'usura eccessiva dei denti della fresa nell'area di entrata, la fresa viene dotata di un imbocco di forma conica. Anche per ruote con doppia dentatura elicoidale potrebbero essere necessarie delle frese a creatore con imbocco se la distanza tra le due dentature è relativamente ridotta.

Remarques concernant les descriptions et les dimensions des fraises-mères

pour roues cylindriques

Indicazioni sulle descrizioni e tabelle delle dimensioni delle frese a creatore


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Selon que l’on travail 6 en XXXXXX en opposition, l’entrée (typi-quement 5 modules et 5° à 10° d’angle d’inclinaison) se trouve côté approche ou côté sortie de la fraise-mère.

Angle de coupe

Sauf spécification contraire, les fraises-mères ont un angle de coupe de 0°, à l’exception des fraises-mères à grand rendement qui ont un angle de coupe de +8° et les fraises-mères à pla-quettes en carbure qui ont un angle de coupe de –10° à –30°.

Goujures

Un grand nombre de goujures augmente la capacité de coupe des fraises-mères et la densité du réseau d’enveloppantes, mais il réduit également la longueur utile des dents, si le diamètre de fraise n’est pas augmenté en conséquence. Sur les fraises-mères monobloc, les goujures avec un angle de filet inférieur à 6° sont exécutées parallèles à l’axe et au-delà de 6° en hélice.

DP et CP

Dans le monde anglophone, on utilise les termes DP et CP au lieu de «module».

DP signifie DIAMETRAL PITCH et CP signifie CIRCULAR PITCH.

Il est utile de transformer les valeurs mentionnées ci-dessus en module et de travailler avec ce module calculé de manière habituelle.

Voici les équations pour transformer ces voleurs en module:

m = 25,4 / DPm = 25,4 · CP / π

A seconda che la fresatura sia concorde o discorde, l'imbocco (generalmente con una lunghezza di 5 – 6 x modulo e un angolo di inclinazione da 5° a 10°) si trova sul lato di entrata o di uscita della fresa.

Angolo di spoglia superiore di testa

Se non richiesto diversamente, le frese a creatore presentano un angolo di spoglia superiore di testa di 0°. Costituiscono un'ecce-zione le frese a creatore per brocciatura con un angolo di spoglia superiore di testa di +8° e le frese a creatore con inserti non riaffilabili e per pelatura con un angolo di spoglia di testa da –10° bis –30°.

Scanalature

Con un numero elevato di scanalature aumentano la prestazione di truciolatura delle frese a creatore e la fittezza del reticolo di inviluppo, ma si riduce anche la lunghezza utile del dente, se il diametro della fresa non viene aumentato di conseguenza. Nelle frese a creatore in acciaio integrale, fino a un angolo del filetto di 6° al massimo le scanalature vengono eseguite parallelamente all'asse, mentre oltre i 6° con filetto.

DP e CP

Nei paesi di lingua inglese, al posto di modulo si utilizzano le denominazioni DP e CP.

DP significa DIAMETRAL PITCH e CP CIRCULAR PITCH.

È opportuno convertire le grandezze sopra indicate nel modulo e continuare a lavorare come di solito con il modulo calcolato.

Le equazioni per la conversione nel modulo sono le seguenti:

m = 25,4 / DPm = 25,4 · CP / π

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Fraises-mères a goujures multiples

Frese a creatore con un elevato numero di scanalature

Les fraises-mères monobloc multigoujures revêtues sont les outils les plus performants pour la production d’engrenages en grande série. Le nombre élevé des goujures permet une plus grande capacité de taillage et augmente la durée de vie des fraises; notamment grâce au revêtement qui peut être renouvelé, si nécessaire, après affûtage.

Par rapport aux fraises-mères traditionnelles, les utilisateurs ont besoin d’outils ayant des capacités élevées, principalement:

◼ Augmentation de la production. ◼ Réduction du temps de taillage. ◼ Qualité de taillage améliorée ou au moins équivalente.

Ces différentes exigences destinées à réduire le temps de taillage peuvent pénaliser la durée de vie et la qualité de taillage des engrenages.

Les fraises-mères multigoujures doivent être optimisées de ma-nière ciblée, c’est à dire en tenant compte des caractéristiques de la denture à tailler (géométrie, matière, qualité). Le dimen-sionnement et les paramètres de coupe seront déterminés pour répondre largement à ces exigences.

Epaisseur du copeauen tête de dent ou charge par dent

L’épaisseur du copeau en tête de dent est un critère important pour le dimensionnement et l’optimisation des fraises-mères.

L’épaisseur du copeau en tête de dent est l’épaisseur maximale théorique de la matiére enlevée par la tête des dents d’une fraise.

Les caractéristiques de fraise et les paramètres de coupe sui-vants sont tenus en ligne de compte pour la détermination de l’épaisseur du copeau en tête de dent.

◼ Module ◼ Nombre de dents ◼ Angle d’hélice ◼ Déport du profil ◼ Diamètre de fraise ◼ Nombre de goujures ◼ Nombre de filets ◼ Avance axiale ◼ Profondeur de coupe

Per prestazioni superiori di fresatura a creatore di ruote cilindri-che sono particolarmente adatte le frese a creatore in acciaio integrale rivestite con un grande numero di scanalature. Le nume-rose scanalature consentono prestazioni di truciolatura elevate e la durata utile aumenta considerevolmente grazie al rivestimento ed eventualmente al successivo nuovo rivestimento.

Rispetto alle tradizionali frese a creatore, alle frese a prestazio-ni elevate si richiedono una quantità prodotta tra due affilature superiore e tempi di fresatura inferiori con una qualità della den-tatura perlomeno invariata o migliorata.

Queste condizioni sono correlate tra loro in tal modo che una certa misura volta, ad esempio, a ridurre il tempo di fresatura si ripercuota negativamente sulla quantità prodotta tra due affilature oppure sulla qualità della dentatura.

Le frese a creatore possono essere ottimizzate in modo mirato solo tenendo in conto il loro ambiente di impiego. Partendo dalla geometria e dalle caratteristiche del materiale e della qualità della dentatura in questione, il tipo di realizzazione della fresa a creato-re e i parametri di taglio devono essere combinati in modo tale da soddisfare in larga misura i criteri richiesti.

Spessore di truciolatura di testa

Per la progettazione e l'ottimizzazione delle frese a creatore, lo spessore di truciolatura di testa rappresenta un criterio importante.

Lo spessore di truciolatura di testa è il massimo spessore teorico del truciolo rimosso dalle teste dei denti della fresa.

Per il calcolo dello spessore di truciolatura di testa si considerano i parametri di taglio e le caratteristiche della fresa seguenti:

◼ Modulo ◼ Numero dei denti ◼ Angolo dell'elica ◼ Spostamento del profilo ◼ Diametro della fresa ◼ Numero delle scanalature ◼ Numero dei principi ◼ Avanzamento assiale ◼ Profondità di fresatura

Épaisseur de coupe maximum

Spessore di truciolatura di testa massimo

Profon-deur

de coupe

Profondità di taglio

ra0

h1 max

Pièce à usinerPezzo da lavorare Centre de la fraise

Centro della fresa

m = Module Modulo Z2 = Nbre de dents Numero dei denti β0 = Angle d'inclinaison (roue) Angolo dell'elica (rad.)xP = Facteur de correction du profil Fattore di spostamento del profilora0 = Diamètre moyen de la fraise Metà diametro della fresai = Nombre de goujures/de filets Numero delle scanalature/numero dei principifa = Avance axiale Avanzamento assialea = Profondeur de fraisage Profondità di fresatura

Dissertation de Bernd Hoffmeister 1970 Tesi di Bernd Hoffmeister 1970

Exemple Esempio:

m = 4 β0 = 16 ra0 = 55 fa = 4Z2 = 46 xP = 0,2 i = 12/2 a = 9

h1 = 0,3659

h1 max = 4,9 · m · Z2(9,25 · 10–3 · β0 – 0,542) · e–0,015 · β0 ·

· e–0,015 · xp · ( ra0 ___ m )(–8,25 · 10–3 · β0 – 0,225) · i–0,877 ·

· ( fa __ m )0,511

· ( a __ m )

0,319

[mm]

elen

cazi

one

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Productions supérieures

Pour augmenter la production, le nombre de goujures a été aug-menté, une mesure constructive décisive. A longueur de coupe égale, on a donc davantage de lames de fraisage. Ceci permet d'augmenter la production. Le nombre de goujures optimal est déterminé en procédant à une analyse de la valeur de coupe ou par une évaluation des coûts. La structure des coûts et l'utili-sation des capacités de l'utilisateur jouent également un rôle important.

Par contre, l’augmentation du nombre de goujures, si le diamètre de la fraise reste constant réduira le nombre d’affûtages.

Les fraises de 20 à 30 goujures ayant une longueur de dent utile-permettant env. 10 affûtages s’appellent fraises multi-goujures.

Le développement réalisé ces dernières années a montré dans la plupart des cas une préférence pour les fraises-mères multi-goujures.

Maggiori quantità prodotte tra due affilature

Una misura costruttiva determinante per l'aumento della quantità prodotta tra due affilature è aumentare il numero di scanalature. A pari lunghezza dei taglienti sono pertanto disponibili più taglien-ti; in questo modo è possibile ottenere una maggiore quantità prodotta tra due affilature. Per determinare qual è il numero di scanalature ottimale, possono essere effettuati un'analisi dei pa-rametri di taglio o un calcolo dei costi. Anche la struttura dei costi e l'utilizzo della capacità produttiva dell'utilizzatore ricoprono un ruolo decisivo.

L'aumento del numero di scanalature, a diametro della fresa invariato, si ripercuote però sulle possibili riaffilature.

Le frese da 20 a 30 scanalature e con una lunghezza utile del dente per circa 10 riaffilature sono dette frese multidenti.

Gli sviluppi degli ultimi anni hanno dimostrato che nella maggior parte dei casi la fresa multidenti è l'utensile più adatto.

Stratégie de shifting: à grand pas

Strategia di spostamento: grossolano

Longeur de shiftingDistanza di spostamento

Sens de shifting

Direzione di spostamento

SG

SK

SK = Pas de shifting Incremento di spostamento per lo spostamento convenzionale SG = Grand pas de shifting Incremento di spostamento per lo spostamento grossolano

Déport du point de départDeviazione del punto di partenza

Shifting à grand pas

Spostamento grossolano

Shifting à grand pas

Spostamento grossolano

Shifting conventionnel

Spostamento convenzionale

Point de départStarting point

n. passage de shiftingn. procedura di spostamento 3. passage de shifting3a procedura di spostamento 2. passage de shifting2a procedura di spostamento 1. passage de shifting1a procedura di spostamento

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Une fraise àvec un nombre de goujures élevé crée aussi un ré-seau d’enveloppantes plus dense, c’est à dire que la forme du profil de l’engrenage est améliorée. Cela est important particu-lièrement lorsque l’on doit tailler des piéces avec un nombre de dents reduit.

Pour obtenir une productivité élevée, il est indispensable d’ef-fectuer un revêtement sur les fraises-mères en acier rapide. La très grande dureté du revêtement et la réduction du frottement des copeaux sur les faces de coupe et de dépouille des outils permettent l’augmentation des vitesses de coupe et des avances, améliorant ainsi la productivité.

Le revetement est enlevé sur les faces de coupe qui subiront une usure plus élevée en forme de cratère au détriment de la produc-tivité. Afin de pouvoir profiter de la pleine capacité de ces fraises, il est recommandé d’effectuer un nouveau revêtement après affûtage la durée de vie de la fraise-mère.

La productivité est améliorée lorsque l’on augmente la longueur de la fraise, étant donné que la course de shifting croît de la même valeur.

Le shifting a une influence importante sur la durée de vie de l’outil. La stratégie appliquée aux fraises en acier rapide s’appelle shifting à grand pas.

D’une manière classique, le calcul du pas de shifting s’obtient en divisant la longueur de shifting par le nombre de pièces ou d’em-pilages de pièces à tailler entre deux affûtages. Sur les machines conventionnelles, il était d’usage de shifter le pas ainsi calculé, sur toutel a course de shifting de la fraise.

La pratique a cependant démontré que la durée de vie de l’outil augmentait lorsque l’on shiftait avec un pas plus important. Dans ce cas il est nécessaire de décaler le point de départ de la course de shifting suivante, de la valeur d’un pas de shifting conven-tionnel. Cette méthode de shifting permet de suivre très facile-ment l’évolution de l’usure de l’outil et de maîtriser la largeur de d’usure, voir page 11.

Temps de taillage réduits

Le temps de taillage (temps copeau) se calcule, d’une part, à partir de la largeur de denture et du nombre de dents de la pièce, d’autre part, à partir du diamètre et du nombre de filets de la fraise, ainsi que de l’avance axiale.

La largeur de denture et le nombre de dents sont des données imposées, tandis que la vitesse de coupe dépend largement de la matière à tailler et de a résistance à la traction.

Le temps de taillage varie proportionnellement avec le diamètre

de la fraise. Toutes choses étant égales par ailleurs, un petit diamètre de fraise, augmente la vitesse de broche et celle de. la table, réduisant ainsi le temps de taillage.

La course axiale de la fraise-mère est également réduite en utili-sant un diamètre de fraise plus petit.

Una fresa con un elevato numero di scanalature crea anche un reticolo di inviluppo più fitto; ciò significa che la forma del profilo della dentatura sarà migliore. Questo aspetto è rilevante in parti-colare per quantità di denti del pezzo da lavorare ridotte.Per grandi quantità prodotte tra due affilature è indispensabile provvedere al rivestimento delle frese a creatore a elevate presta-zioni. L'elevata durezza del rivestimento e la riduzione dell'attrito tra i trucioli e il piano di scorrimento e la superficie di spoglia dei denti della fresa consentono velocità di taglio e avanzamenti superiori, nonché garantiscono una quantità prodotta tra due affilature considerevolmente aumentata.Affilando le frese a creatore, il rivestimento viene rimosso dai piani di scorrimento del truciolo. Su piani di scorrimento così privi di rivestimento aumenterà l'usura da craterizzazione e la quantità prodotta tra due affilature si ridurrà. Per sfruttare appieno il grande potenziale di queste frese è pertanto opportuno effettuare nuovamente il rivestimento delle frese a creatore in seguito all'af-filatura per una fresatura a elevate prestazioni.Naturalmente, la quantità prodotta tra due affilature aumenta anche all'aumentare della lunghezza della fresa, in quanto la distanza di spostamento aumenta nella stessa misura della lun-ghezza della fresa.La strategia di spostamento influisce in modo rilevante sulla quantità prodotta tra due affilature. La strategia adottata per la fresatura a creatore a prestazioni elevate è detta spostamento grossolano.L'incremento di spostamento viene comunemente calcolato dividendo la distanza di spostamento disponibile per il numero di pezzi da lavorare o pacchetti di pezzi da lavorare che pos-sono essere fresati tra due affilature. Nelle fresatrici a creatore tradizionali la procedura standard era quella di spostare la fresa a creatore per una sola volta dell'incremento di spostamento calcolato, per poi procedere all'affilatura. L'esperienza pratica ha però dimostrato che la quantità prodotta tra due affilature aumenta considerevolmente se la fresa viene spostata più volte di un incremento di spostamento maggiore. A questo proposito è determinante che il punto di partenza per la procedura di spo-stamento successiva sia sempre spostato di un valore ridotto in direzione dello spostamento.Con lo spostamento grossolano è anche possibile osservare chiaramente l'andamento dell'usura e rispettare senza alcun problema la larghezza dei segni di usura prevista; vedere figura a pagina 11.

Tempi di fresatura inferiori

Il tempo di fresatura a creatore (tempo di utilizzo) viene da un lato determinato dalla larghezza della ruota e dal numero dei denti, e dall'altro dalla velocità di taglio, dal diametro della fresa, dal numero di principi e dall'avanzamento assiale.

La larghezza della ruota e il numero dei denti sono grandezze ge-ometriche fisse e la velocità di taglio dipende in larga misura dal materiale della ruota dentata e dalla sua resistenza alla trazione e lavorabilità.

Il tempo di fresatura cambia tuttavia a seconda del diametro della fresa. Con un diametro della fresa più piccolo e a una velocità di taglio invariata il numero di giri del mandrino portafresa e della tavola aumentano e il tempo di fresatura si riduce. Inoltre, con un diametro della fresa più piccolo, la corsa di fresatura si riduce per la fresatura assiale.




Lors du choix du diamètre de la fraise, il convient de tenir compte du fait que le nombre de goujures dépend du diamètre de la fraise, et que les tenues importantes de l’outil ainsi que des charges par dent faibles, exigent un grand nombre de goujures.

Le diamètre de fraise doit être choisi aussi petit que nécessaire pour assurer les temps de cycle imposés. Un diamètre de fraise-trop faible irait à l’encontre de la tenue et de la qualité du taillage.

Les avances axiales plus importantes ou les fraises multifilets diminuent également les temps de taillage. Cependant, ils aug-mentent la charge par dent en particulier les fraises multifilets.

Pour conserver une charge par dent raisonnable il est préférable-de choisir une avance relativement importante et un nombre defilets réduits. En effet, dans le calcul du temps de taillage, ces deux valeurs ont la même importance. Ce qui est déterminant, c’est le produit de l’avance par le nombre de filets.

Quand l’avance est limiteé par la profondeur des marques d’avance, il faut augmenter le nombre de filets, sans atteindre pour autant, l’épaisseur maximale du copeau en tête de dent. La profondeur du marquage de l'avance varie suivant qu'il s'agisse d'un fraisage d'ébauche ou de finition.

Temps de taillage (Temps-copeau)

Tempo di fresatura a creatore (tempo di utilizzo)

th = z2 · da0 · π · (E + b + A)

______________________ z0 · fa · vc · 100

th [min] = Temps de taillage Tempo di fresatura

z2 = Nombre de dents de la pièce Numero dei denti della dentatura da fresare

da0 [mm] = Diamètre extérieur de la fraise-mére Diametro di testa della fresa a creatore

E [mm] = Course d’entrée de la fraise-mère Corsa di entrata della fresa a creatore

b [mm] = Largeur de denture de la pièce Larghezza dei denti della dentatura da fresare

A [mm] = Course de sortie de la fraise-mère Sovracorsa della fresa a creatore

z0 = Nombre de filets de la fraise-mère Numero di principi della fresa a creatore

fa [mm/WU] = Avance axiale de la fraise-mère Avanzamento assiale

vc [m/min] = Vitesse de coupe Velocità di taglio

Profondeur des marques d’avance

Profondità dei segni di avanzamento

fa

δx

d

δx [mm] = ( fa _______ cos β0

)2 · sin αn

______ 4 · da0

δx [mm] = Profondeur de la marque d’avance Profondità dei segni di avanzamento

fa [mm/WU] = Avance axiale Avanzamento assiale

β0 = Angle d'hélice Angolo dell'elica

αn = Angle de profil Angolo del profilo

da0 [mm] = Diamètre extérieur de la fraise-mère Diametro di testa della fresa a creatore

Quando si sceglie il diametro della fresa si deve considerare che questo diametro limita il numero di scanalature e che per ottenere grandi quantità prodotte tra due affilature e forze di taglio inferiori è necessario un numero alto di scanalature.Il diametro della fresa scelta deve essere pertanto sufficiente-mente piccolo da garantire in ogni caso il rispetto del tempo di lavorazione stabilito. Un diametro della fresa inutilmente piccolo si ripercuote sulla quantità prodotta tra due affilature e sulla qua-lità della dentatura.Grandi avanzamenti assiali e frese a creatore a più principi riducono il tempo di fresatura in modo decisivo ma comportano anche spessori di truciolatura di testa superiori, i quali aumentano in misura maggiore all'aumentare del numero dei principi nonché dell'avanzamento assiale.Si deve scegliere un avanzamento relativamente grande e il nu-mero di principi più piccolo possibile. Il risultato di questa com-binazione è lo spessore di truciolatura di testa più piccolo. Per il calcolo del tempo di fresatura, entrambe le grandezze ricoprono la stessa importanza; ciò significa che il prodotto dell'avanza-mento e del numero di principi è decisivo per questo calcolo.

Il numero di principi deve essere sempre aumentato se l'avanza-mento viene limitato dalla profondità dei segni di avanzamento senza che lo spessore di truciolatura di testa massimo venga raggiunto. In questo caso, la profondità dei segni di avanzamento è diversa a seconda che si tratti di sgrossatura o finitura.

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Qualité du taillage.

La qualité du taillage dépend avant tout de la précision de la machine, de la qualité de la fraise-mère, du bridage des pièces, du faux-rond et du voilage de la fraise-mère sur son arbre.

L’avance axiale et le diamètre de fraise sont les facteurs détermi-nants de la prondeur des marques d’avance.

Si les pièces doivent être schavées ou rectifiées, il convient de réduire les largeurs de marque d’avance et par conséquent l’avance axiale. L’importance des défauts de génération dépend du nombre de filets et du nombre de goujures.

Le diamètre de la fraise, le nombre de goujures, le nombre de filets, l’avance axiale et la profondeur de taillage interviennent dans la calcul de la charge par dent et ont une influence sur les offorts de coupe et donc sur la qualité du taillage.

Pour garantir la qualité de taillage imposée, il ne faut pas seule-ment déterminer la qualité de la fraise d’après la DIN 3968, ou se-lon une autre norme comparable s’appliquant aux fraises-mères; mais on doit également respecteur les limites préscrites pour: l’épaisseur du copeau, la profondeur des marques d’avence et le défaut de génération.

Conclusion

L’optimisation d’un poste de taillage doit impérativement tenir compte de l’ensemble du système constiué de la machine, de la pièce, de la fraise-mère et les paramètres de coupe. Ne pas ou-blier que la modification d’une seule donnée dans l’ensemble du système, a des répercussions sur les objectifs recherchés, aussi bien du point de vue qualitatif, que celui de la rentabilité.

Une fraise-mère en acier rapide, optimisée, est toujours conçue-pour une qualité de taillage donnée. De ce fait, le tableau de la page 34 n’est donné qu’à titre indicatif dans le but de limiter la diversité des fraises et pour contribuer à la réduction des coûts.

123468

1012141618202224262830

ModuleModulo

Vitesse de coupe Vc en m/minVelocità di taglio Vc in m/min

60

50

40

30

20

10

10 20 30 40 50 60 70Possibilité d'usinage en %Lavorabilità in %

Qualità della dentatura

La qualità della dentatura dipende in primo luogo dalla precisione della fresatrice a creatore, dalla qualità della fresa a creatore, da un serraggio stabile del pezzo da lavorare e dalla perfetta concentricità e planarità del pezzo da lavorare e della fresa a creatore.L'avanzamento assiale e il diametro della fresa sono determi-nanti per la profondità dei segni di avanzamento. Tenendo in considerazione la qualità della dentatura per la finitura o le fasi di lavorazione successive, come la levigatura o la rettifica, è ne-cessario limitare la profondità dei segni di avanzamento e quindi l'avanzamento.Il numero dei profili e quello delle scanalature influiscono sulle de-viazioni del taglio per inviluppo. Il diametro della fresa, il numero delle scanalature, il numero dei profili, l'avanzamento assiale e la profondità di fresatura sono inclusi nel calcolo dello spessore di truciolatura di testa e incidono sulle forze di taglio e pertanto anche sulla qualità della dentatura.Dal punto di vista della qualità, per ogni tipo di fresa non solo si deve stabilire la qualità adeguata della fresa a creatore in conformità alla norma DIN 3968 o norme equiparabili su questa categoria di frese, ma si deve anche verificare se lo spessore di truciolatura di testa, i segni di avanzamento e le deviazioni del taglio per inviluppo rientrano nei limiti stabiliti.

Riepilogo

Per l'ottimizzazione del processo di fresatura a creatore si deve assolutamente considerare l'intero sistema, costituito dalla fresa-trice a creatore, dal pezzo da lavorare, dalla fresa a creatore e dai parametri di taglio.In caso di modifica di un valore all'interno di questo sistema, si deve verificare gli effetti di questa operazione sui diversi obiettivi prefissati sia dal punto di vista economico che qualitativo.Una fresa a creatore a elevate prestazioni ottimizzata è sem-pre orientata alla singola operazione di dentatura da realizzare. La tabella delle dimensioni riportata a pagina 34 è pertanto da considerarsi solo una linea guida che ha lo scopo di limitare il grande numero di misure di fresa possibili e di contribuire così alla riduzione dei costi.


Description de la pièce à usiner:

◼ Module ◼ Angle de pression ◼ Angle d’hélice ◼ Nombre de dents ◼ Diamètre de tête ◼ Hauteur de dent ou diamètrede pied ◼ Déport du profil ou cote sur K dents ◼ Largeur de denture ◼ Matière et résistance à la traction ◼ Nombre de pièces à tailleur ou nombre de pièces par série

Description de la fraise-mère utilisée:

◼ Diamètre de fraise ◼ Longueur utile ◼ Nombre de goujures ◼ Nombre de filets ◼ Type d’acier rapide ◼ Revêtue ou non ◼ Type de revêtement fraise neuve, rêvetement ou non après

affûtage

Description des paramètres du processus:

◼ Vitesse de coupe ◼ Avance ◼ Pas de shifting ◼ Nombre de pièces par lot ◼ Nombre de passes ◼ Taillage avalant ou en opposition

Description des résultats de taillage:

◼ Nombre de pièces taillées entre deux affûtages ◼ Longueur de la trace d’usure sur la fraise ◼ Temps de taillage par pièce ou par lot

En cas de problème de qualité:

◼ Qualité obtenue sur la pièce

Définition des objectifs d’optimisation:

Objectifs possibles, p. ex.: ◼ Réduction du temps de taillage ◼ Augmentation de la durée de vie ◼ Amélioration de la qualité de taillage

Ne pas oublier que l’amélioration de la qualité de taillage si c’est le but qui est privilégié, influe sur le temps de taillage et son coût.Dans tous les cas indiquer de manière quantitative et qualitatives les buts recherchés.

Paramètres limités par la machine:

◼ Diamètre de fraise maxi. ◼ Longueur de fraise maxi. ◼ Nombre de tours maxi. de la broche et de la table. ◼ Course de shifting maxi. Veuillez toujours préciser ces valeurs

Pour l’optimisation nous vous demandons la description com-plète de la pièce à usiner, des fraises-mères utilisées jusqu’à présent, des paramètres de coupe et des résultats obtenus ainsi qu’une définition claire de l’objectif à réaliser.

A questo proposito abbiamo bisogno di una descrizione completa del pezzo da lavorare, delle frese a creatore finora utilizzate, dei parametri di processo e dei risultati. È necessario specificare un obiettivo chiaro per l'ottimizzazione del processo di fresatura.

Nous pouvons optimisé votre procédé de taillage

Ottimizzazione del vostro processo di fresatura a creatore

Descrizione del pezzo da lavorare:

◼ Modulo ◼ Angolo di pressione ◼ Angolo dell'elica ◼ Numero dei denti ◼ Diametro di testa ◼ Altezza del dente o diametro di fondo ◼ Fattore di spostamento del profilo o misure di riferimento per

l o spessore dei denti ◼ Larghezza della ruota ◼ Materiale e resistenza alla trazione ◼ Numero dei pezzi da fresare, eventualmente grandezza del lotto

Descrizione della fresa a creatore utilizzata:

◼ Diametro della fresa ◼ Lunghezza dei taglienti ◼ Numero delle scanalature ◼ Numero dei principi ◼ Materiale da taglio ◼ Rivestito o non rivestito ◼ Rivestimento di fresa nuova, riaffilato con o senza nuovo

rivestimento

Descrizione dei parametri di processo:

◼ Velocità di taglio ◼ Avanzamento ◼ Incremento di spostamento ◼ Numero dei pezzi da lavorare fissati nel pacchetto ◼ Procedura a taglio singolo o a taglio multiplo ◼ Fresatura concorde o discorde

Descrizione dei risultati:

◼ Quantità prodotta per riaffilatura ◼ Lunghezza del segno di usura sulla fresa a creatore ◼ Tempo di fresatura per pezzo o pacchetto

In caso di problemi di qualità:

◼ Qualità raggiunta sul pezzo lavorato

Formulazione degli obiettivi di ottimizzazione:

Possibili obiettivi possono essere, ad es. ◼ Tempi di fresatura inferiori ◼ Maggiore quantità prodotta tra due affilature ◼ Migliore qualità di dentatura

Per la formulazione degli obiettivi si deve considerare che le misure che, ad esempio, mirano al raggiungimento dell'obiettivo „miglio-ramento della qualità della dentatura“, influiscono anche sul tempo di fresatura e i costi di dentatura. La formulazione dell'obiettivo deve essere pertanto sempre integrata da indicazioni di carattere qualitativo e quantitativo relative agli altri risultati interessati.

Indicare assolutamente valori limite determinati dalla macchi-

na come:

◼ Massimo diametro della fresa ◼ Massima lunghezza della fresa ◼ Massimo numero di giri del mandrino portafresa e della tavola ◼ Massima distanza di spostamento

Explication des pictogrammes

Pittogrammi – descrizione

Vous trouverez un récapitulatif des pictogrammes à la page 196.

Una tavola generale di tutti i pittogrammi si trova a pagina 196.

l2

l3

d1 d2

Fraises-mères avec protubérance pour dentures en développante

Frese a creatore con protuberanza per dentature a evolvente

¡ Encoche longitudinale Cava di trascinamento

longitudinale

“ Angle d'attaque 20° Angolo di pressione 20°

¶ À pas simple, denture à droite A un principio, filetto destrorso

¢ À pas simple, denture à gauche A un principio, filetto sinistrorso

[ Dépouillé Rettifica a spoglia

] KHSS-E Acciaio super rapido legato

con cobalto

| SpeedCore SpeedCore

{ HSS-PM Acciaio super rapido PM

(Powder Metallurgy)

} Revêtements Rivestimenti

≠ Norme Norma

« Profil de référence spécial Profilo di riferimento speciale

RH1 LH1 Reliefground

KHSS-E

SpeedCore20°

α HSS-PM

AL2

Plus

DIN

3968A

SpecialBP

¡ “ ¶ ¢ [ ] | { } «≠

1) 1) 2)

www.lmt-tools.com16

N° d'ident. LMT Fette:Cod. ident. LMT Fette:

N° de dessin de la pièce:N. disegno pezzo da lavorare:

N° de dessin de l'outil:N. disegno utensile:

Quantité: □ 1 □ 2 □ 3Quantità: □ 4 □

□ Module: □ DP □ CP Modulo:

□ Pas: Passo:

Angle d'attaque:Angolo di pressione:

□ Fraise d'ébauche □ Fraise de finition Fresa per Fresa per sgrossatura rifinitura

Profil de référence Profilo di riferimento:

□ „1“ DIN 3972 □ „2“ DIN 3972□ „3“ DIN 3972 □ „4“ DIN 3972□ DIN 5480 □ ISO 53 □ BS 2062 □ AGMA 201.02-1968 □ AGMA 201.02-1968 STUB

Matériau: □ PM □ SpeedCore □ CW

Revêtement Rivestimento: □ TiCN Plus □ AL2Plus

□ À partir des données de la roue: Dai dati ruota:

□ À partir des prescriptions du client: Dai dati del cliente:

Chanfrein □ oui sìSmusso dello spigolo □ non no

Protubérance □ oui sìProtuberanza □ non no

Chevauchement □ oui sìTopping □ non no

Retrait du flanc □ oui sìRiduzione del fianco □ non no

Rayon complet □ oui sìRaggio totale □ non no

□ dépouillé □ dégagé Rettifica a spoglia Tornitura a spoglia

Caractéristiques de l'outil Dati utensile

Catégorie de qualité □ AAAClasse qualitativa □ AA □ A

Selon la norme □ DIN 3968 □ N132Secondo la norma □ AGMA □ BS

Tolérance spéciale:Tolleranza speciale:

Nbre de filets:Numero dei principi:

Direction du pas □ À droite DestraDirezione dei principi □ À gauche Sinistra

Ø extérieur (d1):Ø esterno (d1):

Longueur de coupe (l3):Lunghezza tagliente (l3):

Longueur totale (l1):Lunghezza totale (l1):

Ø alésage (d2):Ø foro (d2):

Nbre de goujures:Numero scanalature:

Angle de coupe orthogonal du sommet:Angolo di spoglia superiore di testa:

Nbre de goujures, prescription du client:Numero scanalature dati del cliente:□ oui sì □ non no

Entraînement Trascinamento □ avec encoche longitudinale DIN 138

Con cava di trascinam. longit. DIN 138□ avec encoche transversale, droite DIN 138

Con cava di trasc. trasv. verso destra DIN□ avec encoche transversale, gauche DIN 138

Con cava di trasc. trasv. verso sin. DIN 138□ avec deux encoches transversales

Con due cave di trascinamento□ avec tige type GP1 con codolo tipo GP1□ avec tige type GP2 con codolo tipo GP2□ avec tige type GP3 con codolo tipo GP3□ avec tige type GP4 con codolo tipo GP4□ avec tige type LH1 con codolo tipo LH1□ Tige spéciale Codolo speciale

Remarques Osservazioni:

Profil de référ. déter. à partir des caractérist. de la roue

Profilo di riferimento dai dati ruota

□ Module Modulo □ DP □ CP□ Pas Passo:

Nbre de dents:Numero di denti:

Angle d'attaque:Angolo di pressione:

Angle d'inclinaison:Angolo dell'elica:

Ø circulaire du sommet:Ø di testa:

Ø circulaire du pied:Ø di fondo:

Ø utile du sommet:Ø di testa utile:

Ø utile du pied:Ø di fondo utile:

Valeur radiale du chanfrein du sommet:Valore radiale della smussatura degli spigoli di testa:

Surépaisseur sur flanc, par flanc:Sovrametallo per fianco:

Nbre de dents de mesure:Numero denti per la misurazione:

Écartement Scartamento tra denti:Fini FinitoFraisé Fresato

Ø de bille/rouleau de mesure:Ø sfera/rullo per la misurazione:

Cote diamétrale sur deux billes:Misura diametrale tra sfere:Fini FinitoFraisé Fresato

Cote diamétrale sur deux rouleaux:Misura diametrale tra rulli:Fini FinitoFraisé Fresato

Données du profil de référence déter-

minées à partir des prescrip. du client

Dati del profilo di riferimento

dai dati del cliente

Hauteur de sommet pour po/2 (haP0):Addendum su po/2 (haP0):

Hauteur de dent (hP0):Altezza del dente (hP0):

Rayon de sommet (ρaP0): Raggio della testa (ρaP0):

Rayon de pied (ρfP0): Raggio del piede (ρfP0):

Profondeur de fraisage (frt): Profondità di fresatura (frt):

Montant de la protubérance (prP0):Valore della protuberanza:

Hauteur du chanfrein (hFfP0):Altezza dello smusso dello spigolo:

Angle de chanfrein (αKP0):Angolo dello smusso dello spigolo:

Flanc de la protubéranceFianco della protuberanza

Ligne de référenuprofil outilLinea di riferimento del profilo dell'utensile

Chanf. deraccordementsur flancFianco dello smusso dello spigolo

P = Module · πP = Modulo · π

Fraises-mères pour roues à denture droite et arbres dentés

Frese a creatore per ruote cilindriche e alberi dentati

LMT Tool Systems GmbH

Heidenheimer Strasse 84 · 73447 Oberkochen - GermaniaTéléphone +49 7364 9579-0 · Téléfax +49 7364 [email protected] · www.lmt-tools.com

LMT Fette Werkzeugtechnik GmbH & Co. KG

Grabauer Strasse 24 · 21493 Schwarzenbek - GermaniaTéléphone +49 4151 12 - 0 · Téléfax +49 4151 [email protected] · www.lmt-fette.com

Formulaire de demandeModulo di richiesta

RueVia

Code postal/VilleCAP/luogo

E-MailE-mail

EntrepriseDitta

N° de clientCod. cliente

NomNome

DateData

Veuillez compléter le formulaire et l'envoyer à: Compilare il modulo e inviarlo a: [email protected]

POUR ROUES DROITES HSS/SPEEDCORE

OUES DROITES OUES DROITES FRESE A CREATORE PER HSS/SPEEDCOREHSS/SPEEDCOR

RUOTE FRFR

CILINDRICHE ESE A CREATESE A CREAT

HSS/SPEEDCORECILINDRICHE CILINDRICHE

www.lmt-tools.com 19www.lmt-tools.com 19

Fraise-mère pour roues droites, HSS/SpeedCore

Frese a creatore per ruote cilindriche, HSS/SpeedCore

20 Fraise-mère pour dentures en développante

Frese a creatore per dentature a evolvente

22 Fraises mères ébauche à grand rendement

Frese a creatore per brocciatura

24 Fraise-mère avec arasage pour dentures en développante

Frese a creatore per brocciatura di dentature a evolvente

25 Fraise-mère avec protubérance pour dentures en développante


Frai

se-m

ère

pour

roue

s dr

oite

s, H

SS/S

peed

Core

Fres

e a

crea

tore

per

ruot

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, HSS

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bre

viar

e p

aro

le!

www.lmt-tools.com20

Fraise-mère pour dentures en développante


l2

l3

d1 d2

N° de cat. Cod. catalogo 2032

m d1 l3 l1 d2 z Ident No.

1 50 25 31 22 14 12051651,25 50 25 31 22 14 12051741,5 56 32 38 22 12 12051831,75 56 32 38 22 12 12051922 63 40 46 27 12 12052092,25 70 50 56 27 12 12052182,5 70 50 56 27 12 12052272,75 70 50 56 27 12 12052363 80 63 69 32 12 12052453,25 80 63 69 32 12 12052543,5 80 63 69 32 12 12052633,75 90 70 78 32 12 12052724 90 70 78 32 12 12052814,5 90 70 78 32 10 12052905 100 80 88 32 10 12053075,5 100 80 88 32 10 12053166 115 100 108 40 10 12053256,5 115 100 108 40 10 12053347 115 100 108 40 10 12053438 125 130 138 40 10 12053529 125 130 138 40 10 1205361

10 140 160 170 40 10 120537011 160 170 180 50 9 120538912 170 185 195 50 9 120539813 180 200 210 50 9 120540514 190 215 225 50 9 120541415 200 225 235 60 9 120542316 210 238 248 60 9 120543217 220 238 248 60 9 226441018 230 260 270 60 9 120545019 240 260 270 60 9 120398620 250 286 296 60 9 120547821 260 290 300 60 9 120398822 270 290 300 60 9 210547523 280 310 320 60 9 120399024 280 310 320 60 9 210738425 290 320 330 60 9 211792626 310 320 330 80 9 225116827 320 330 340 80 9 120399228 320 330 340 80 9 120399429 340 340 350 80 9 120399630 340 340 350 80 9 2117930

RH1 Reliefground

KHSS-E

SpeedCore

Revêtements sur demande Rivestimenti disponibili su richiesta

20°α HSS

-PM

DIN

3968A

DIN3972BP II

1) 1)

1) sur demande su richiesta


RH1 Reliefground

KHSS-E

SpeedCore20°

α HSS-PM

AL2

Plus

DIN

3968A

DIN3972BP II

l2

l3

d1 d2



1 50 44 50 22 15 12057712 63 80 90 27 15 12057732,5 70 90 100 27 15 12057753 80 110 120 32 15 12057774 90 120 130 32 15 12057795 100 140 150 32 15 12057816 115 140 150 40 15 12057837 125 140 150 40 15 12057858 140 180 190 50 15 12057879 140 180 190 50 14 1205789

10 160 200 210 50 14 1205791

Fraise-mère pour dentures en développante



1) 1)

Wäl

zfrä

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HSS

/Spe

edCo

re

Hobs

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HSS

/Spe

edCo

re

www.lmt-tools.com22

A partir du module 6, les fraises-mères à haut rendement permet-tent d’obtenir de grandes capacités de coupe pour l’ébauche de roues dentées ayant un nombre de dents élevés et une grande largeur de denture.

Ces grandes capacités de coupe sont réalisables en sélection-nant une géométrie de coupe favorable et en répartissant le volume de copeaux sur un plus grand nombre de dents de l’outil.

Même avec des conditions de coupe élevées, cet outil se ca-ractérise par un fonctionnement très uniforme, en raison d’une répartition homogène de la charge sur les arêtes de coupe.

La construction de cette fraise à grand rendement résulte des considérations suivantes:

◼ Lors du taillage d’un engrenage, le volume de métal à enlever augmente de la valeur du carré du module; alors que à cause d’une hauteur de profil élevé, le nombre de goujures diminue tout en conservant les autres dimensions de la fraise. Il en résulte une charge à la dent plus importante.

◼ 75 % du volume copeaux est enlevé par la tête des dents de la fraise. En ébauche, cela entraîne surtout une répartitiontrès hétérogène de la charge et de l’usure des dents. L’usure la plus importante se situe en tête de dent et diminue la durée de vie de l’outil, alors qu’elle est plus faible sur les flancs et en pied de dent.

◼ Une fraise-mère rentable et performante doit avoir un grand nombre de goujures sans trop augmenter le diamètre extérieur de la fraise. Le nombre d’arêtes de coupe en tête devrait être plus important que sur les flancs et en pied de dent.

Con le nostre frese a creatore per brocciatura si ottengono eleva-te prestazioni di truciolatura per la sgrossatura di ruote dentate a partire dal modulo 6, con un grande numero di denti e una grande ampiezza della ruota.

Si possono raggiungere queste prestazioni di truciolatura supe-riori scegliendo una geometria dei taglienti favorevole e di ripar-tire il volume del truciolo asportato su un numero relativamente elevato di taglienti della testa dell'utensile.

Grazie al carico uniforme dei taglienti, questo utensile si distingue per un funzionamento particolarmente silenzioso durante l'ope-razione di fresatura, anche con avanzamenti e sezioni trasversali del truciolo massimi.

La realizzazione della fresa a creatore per brocciatura si basa sulle riflessioni riportate di seguito.

◼ Il volume da asportare per produrre una dentatura aumenta in modo quadratico con il modulo, mentre il numero delle scana-lature diventa più piccolo a causa di altezze del profilo più alte nelle comuni misure di frese. Il risultato è un carico maggiore per i singoli denti della fresa.

◼ Circa il 75 % della truciolatura avviene nell'area della testa dei denti della fresa, aspetto che comporta un carico estre-mamente disomogeneo e l'aumento dell'usura dei denti della fresa in particolare nella sgrossatura. La maggiore usura degli spigoli di testa determina la fine della durata utile, mentre gli spigoli taglienti nell'area centrale e della base dei denti pre-sentano soltanto un'usura molto ridotta.

◼ Una fresa a creatore efficiente e conveniente deve pertanto essere dotata di un elevato numero di scanalature, senza richiedere un diametro esterno eccessivamente grande. Il numero dei taglienti della testa deve essere superiore a quello dei taglienti del fianco e del piede.

Fraises mères ébauche à grand rendement



00

B

A

Coupe A–0Sezione A-0

Coupe B–0Sezione B-0

2,25 · m2.25 · m

1,5 · m1.5 · m

0,75 · m0.75 · m

F2 F1 F2

Grâce à sa denture étagée, la fraise-mère LMT Fette à grand ren-dement répond parfaitement à ces exigences. Alternativement les dents ont la pleine hauteur du profil sur une rangée et sur l’autre, elles sont limitées à 1/3 de la hauteur du profil.

Cette méthode permet d’intégrer 20 goujures sur un diamètre de fraise encore utilisable.

Les 10 dents de pleine hauteur situées sur la circonférence de l’outil sont généralement suffisantes pour générer le profil dans les tolérances autorisées. La fraise-mère à grand rendement peut également être utilisée comme fraise de finition.

Selon la qualité de taillage exigée, la fraise-mère à grand rende-ment est livrée avec un profil tourné ou un profil rectifié.

Pour l’ébauche, les dents peuvent être pourvues de brise-co-peaux afin de fractionner les copeaux et réduire les efforts de coupe ainsi que l’usure.

L’affûtage de ces fraises peut être effectué sur une affuteuse conventionnelle de fraises-mères en conservant le pas des gou-jures indépendamment de la profondeur des goujures. Jusqu’à 6° d’angle de filet, les fraises-mères à grand rendement sont fabriquées avec des goujures parallèles à l’axe, ce qui permet un affûtage par rectification profonde.

Le principe de cette fraise-mère ébauche n’est bien sûr pas limité aux profils de base pour denture en développante, selon module ou Diamétral Pitch, mais il peut également être utilisé pour des profils traditionnels ou spéciaux.

La fresa a creatore per brocciatura di LMT Fette soddisfa in modo ottimale questi criteri grazie ai suoi denti con altezza progressiva. I denti della fresa hanno un'altezza del profilo pari a quella totale solo in una su due file di denti. L'altezza dei denti compresi tra queste file è limitata a circa 1/3 dell'altezza del profilo.

Questo principio costruttivo consente di apportare 20 scanalature su un diametro della fresa ancora realizzabile.

I 10 denti completi sulla circonferenza della fresa sono general-mente sufficienti per produrre la forma del profilo entro le tolle-ranze richieste. La fresa a creatore per brocciatura può essere pertanto impiegata anche come fresa per rifinitura.

A seconda delle singole esigenze di carattere qualitativo, la fresa a creatore per brocciatura è disponibile sia tornita a spoglia che rettificata a spoglia.

Per la lavorazione di sgrossatura, i denti della fresa possono es-sere dotati di solchi sfalsati che ripartiscono i trucioli e riducono le forze di taglio e l'usura.

L'affilatura della fresa a creatore per brocciatura è possibile su ogni comune rettificatrice con fresa a creatore. Una volta effet-tuata, si può mantenere l'impostazione del filetto delle scanala-ture indipendentemente dalla profondità delle stesse. Fino a un angolo del filetto di 6°, le frese a creatore per brocciatura ven-gono realizzate con scanalature parallele all'asse, presupposto fondamentale per l'affilatura con procedura di rettifica profonda.

Il principio costruttivo della fresa a creatore per brocciatura non viene naturalmente applicato soltanto ai profili di riferimento per dentature a evolvente secondo il modulo o il diametral pitch, ben-sì anche a tutti gli altri profili comuni e a quelli speciali.

Vue de face d’une fraise-mère ébauche

à grand rendement

Vista frontale di una fresa a creatore per

brocciatura

Répartition sur la dent du volume d’enlèvement des copeaux:

Tête de dent correspondant à la surface F1 ≈ 75 %Pied de dent correspondant à la surface F2 ≈ 25 %

Volume taillé = 100 %

Percentuale di truciolatura per dente:

La testa del dente corrisponde alla superficie F1 ≈ 75 %Il piede del dente corrisponde alla superficie F2 ≈ 25 %

Volume del vano tra denti contigui = 100 %W

älzf

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SS/S

peed

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Fraise-mère avec arasage pour dentures en développante

Frese a creatore per brocciatura di dentature a evolvente

l2

l3

d1 d2

N° de cat. Cod. catalogo 2061 2063

m d1 l3 l1 d2 z Ident No. Ident No.

6 150 108 118 50 20 1208017 1208053 7 150 126 136 50 20 1208019 1208055 8 160 144 154 50 20 1208021 1208057 9 160 162 172 50 20 1208023 120805910 170 180 190 60 20 1208025 120806111 180 198 208 60 20 1208027 120806312 190 216 226 60 20 1208029 120806513 200 234 244 60 20 1208031 120806714 210 252 262 60 20 1208033 120806915 230 270 280 80 20 1208035 120807116 240 288 300 80 20 1208037 120807318 260 318 330 80 20 1208039 1208075203) 287 318 330 80 20 1208041 120807720 290 360 372 100 20 1208043 120807922 300 396 408 100 20 1208045 120808124 310 432 444 100 20 1208047 120808327 330 486 498 100 20 1208049 120808530 340 540 552 100 20 1208051 1208087

HSS-PM

AL2

Plus

DIN3968B/C

Reliefturned

DIN

3968AReliefground

DIN3972BP III

2) au choix A scelta3) Pour machines à tailler avec de passage maxi. = 290 mm et pour longueur de fraise maxi. = 330 mm Per fresatrici a creatore con foro max. di Ø 290 mm e per una lunghezza della fresa di 330 mm

2) 1) RH1 KHSS

-E20°α

1) sur demande Su richiesta


l2

l3

d1 d2


m d1 l3 l1 d2 z Ident No. Ident No.

1 70 50 56 27 17 1223334 12233442 70 90 100 27 15 1223326 12233463 80 110 120 32 15 1223338 12233484 90 120 130 32 14 1223340 12233505 100 140 150 32 14 1223343 12233526 140 140 150 40 14 1223345 12233557 150 140 150 40 14 1223347 12233578 160 160 170 50 14 1223349 12233599 170 160 170 50 14 1223351 1223361

10 180 180 190 50 14 1223353 122336312 200 200 210 60 12 1223356 1223365

Fraise-mère avec protubérance pour dentures en développante


1) sur demande Su richiesta

2)

2) pour le fraisage d'ébauche, le polissage ou le taillage finitionProfil de référence ha0 = 1,4 · m, ρa0 = 0,4 · mSurépaisseur sur flanc, par flanc: qP0 = 0,09 + 0,0125 · mValeur de la protubérance:prP0 = 0,129 + 0,290 · m jusqu'au module 7prP0 = 0,181 + 0,235 · m au-delà du module 7Per la sgrossatura prima della rettifica o della pelatura con fresa a creatoreProfilo di riferimento: ha0 = 1,4 · m, ρa0 = 0,4 · mSovrametallo per fianco: qP0 = 0,09 + 0,0125 · mValore della protuberanza:prP0 = 0,129 + 0,290 · m fino al modulo 7prP0 = 0,181 + 0,235 · m oltre il modulo 7

RH1 LH1 Reliefground

KHSS-E

SpeedCore20°

α HSS-PM

AL2

Plus

DIN

3968A

SpecialBP

1) 1) RH LH

Wäl

zfrä

ser f

ür S

tirnr

äder

HSS

/Spe

edCo

re

Hobs

for s

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ears

HSS

/Spe

edCo

re

ON CARBUREMONOBLOC

ON CAON CAFRESE A CREATORE PER RUOTE

MONOBLOCMONOBLOCCILINDRICHE IN METALLO DURO

FRESE A CREATORE PER RUOFRESE A CREATORE PER RUO


Fraise-mère en carbure monobloc

Frese a creatore per ruote cilindriche in metallo duro

28 Fraise-mère en carbure monobloc

Frese a creatore in metallo duro integrale

34 Tableau des cotes des fraises-mères en carbure monobloc

Tabella delle dimensioni delle frese a creatore in metallo duro integrale

35 Fraise-mère finition flanc au dur

Frese a creatore per pelatura

43 Fraise-mère de finition avec plaques réversibles ou brasées

Frese a creatore per pelatura con inserti in metallo duro saldati

Frai

se-m

ère

pour

roue

s dr

oite

s m

étal

dur

Fres

e a

crea

tore

per

ruot

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Core

Ab

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Éco

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laît

!

www.lmt-tools.com28

Les fraises-mères en carbure monobloc permettent d’obtenir, par rapport à l’acier rapide, des vitesses de coupe beaucoup plus élevées, allant jusqu’à l’usinage à grande vitesse (UGV).

Conjointement au développement des machines de taillage, les fraises-mères en carbure monobloc s’intègrent avantageusement dans la production.

Un énorme potentiel de rationalisation s’ouvre en combinant l’usinage à grande vitesse (UGV) et l’usinage à sec.

Les fraises-mères actuelles en carbure monobloc se caracté-risent par les propriétés suivantes:

◼ Grandes vitesses de coupe ◼ Réduction des temps de taillage ◼ Durées de vie élevées ◼ Très bonne aptitude à l’usinage à sec ◼ Réduction des coûts de taillage

La fresatura a creatore con metallo duro, rispetto a quella con acciaio rapido, garantisce velocità di taglio decisamente più alte, consentendo anche il trattamento ad alta velocità (HSC).

Sviluppando apposite fresatrici a creatore si possono sfruttare nella pratica i vantaggi delle frese a creatore in metallo duro.

La combinazione del trattamento ad alta velocità (HSC) con la fresatura a secco presenta un potenziale molto elevato per la razionalizzazione.

Le attuali frese a creatore in metallo duro si distinguono per le seguenti caratteristiche:

◼ Velocità di taglio elevate ◼ Tempi di lavorazione più brevi ◼ Lunga durata utile ◼ Eccellente idoneità anche alla lavorazione a secco ◼ Costi di dentatura inferiori (a seconda della lavorazione in

questione)




Nuances de carbure

Les principales nuances de carbure sont celles des groupes K et P. Selon leur composition chimique (pourcentage des éléments d’alliage) et la grosseur des grains, elles présentent des avan-tages et des inconvénients.

Alors que les carbures du groupe K ne peuvent être utilisés qu’avec un revêtement à cause du collage des copeaux sur le substrat non revêtu; les carbures du groupe P peuvent être utilisés sans revêtement après affûtage de la face de coupe, réduisant ainsi les frais d’affûtage des fraises-mères.

Actuellement le développement des carbures micrograins n’est réalisable que sur les nuances K. Ces alliages durs micrograins ont des duretés très élevées ainsi qu’une grande résistance à l’usure et une excellente ténacité.

Ceci se traduit en général, pour les substrats du groupe K, par un durée de vie plus longue que pour les fraises-mères de nuance P qui n’ont plus de revêtement sur la face de coupe après le premier affûtage. Cela nécessite alors un changement d’outil plus fréquent.

Taillage avec ou sans arrosage

Lors de l’usinage la température au point de contact est très élevée. Se sont ces températures élevées qui dégradent l’arête de coupe.

Actuellement des liquides d’arrosage sont amenés au point de contact de l’arête de coupe et du matériau à usiner pour refroidir et lubrifier simultanément le tranchant de l’outil, Les lubrifiants doivent aussi évacuer les copeaux qui se forment.

Les liquides d’arrosage présentent beaucoup d’inconvénients: écologiques, économiques et souvent technologiques.

Sous l’aspect écologique, les vapeurs d’huile ou l’huile pulvérisée ont une incidence douteuse sur l’environnement et peuvent nuire à la santé du personnel.

Sur le plan économique, les prix élevés des liquides de refroi-dissement ainsi leurs systèmes d’alimentation et d’évacuation, augmentent considérablement les coûts de production. Un usi-nage à sec peut réduire de 16 % les coûts de production.

Dans certains ces l’arrosage, peut être un inconvénient surtout lors d’usinage avec plaquettes réversibles qui due au chocs thermiques se crée des criques et diminue de xxxxxx de vie. Pour cette raison, les vitesses de coupe avec arrosage sont limitées à 250 m/mn par rapport à 350–400 m/mn pour le taillage à sec. Le tableau ci-dessous montre les avantages et les inconvénients de l’arrosage lors du taillage avec des fraises-mères en carbure.

Tipi di metallo duro

I tipi di metallo duro generalmente utilizzati sono quelli dei gruppi di truciolatura K e P. A seconda della loro composizione (leganti o tenore della lega) e della dimensione del grano, i diversi metalli presentano vantaggi e svantaggi.Mentre i metalli duri del gruppo K, vista la tendenza dei trucioli ad attaccarsi a un substrato non rivestito, possono essere usati solo completamente rivestiti, i metalli duri del gruppo P sono utilizza-bili anche senza rivestimento. Si può così evitare di effettuare un nuovo rivestimento del piano di scorrimento del truciolo riaffilato e pertanto ridurre notevolmente i costi di preparazione per la fresatura a creatore con metalli duri del gruppo P.Per contro, al momento è possibile ottenere metalli duri di grano fine solo per il gruppo K. I metalli duri di grano fine presentano una durezza molto alta e perciò una grande resistenza all'usura, ma si caratterizzano allo stesso tempo anche per una tenacità molto buona.I substrati K completamente rivestiti garantiscono generalmente durate utili maggiori rispetto alle frese a creatore in metallo duro del gruppo P, le quali perdono il loro rivestimento al più tardi dopo la prima riaffilatura del piano di scorrimento del truciolo. Per questo motivo gli utensili in metallo duro del gruppo P devono essere sostituiti più spesso.

Frese con e senza lubrorefrigerante

La truciolatura di acciaio produce molto calore nel punto di asportazione del truciolo. Se le temperature salgono troppo, il tagliente viene distrutto rapidamente.

Per raffreddare l'utensile e lubrificare contemporaneamente il tagliente venivano finora applicati lubrorefrigeranti sul punto di contatto del tagliente dell'utensile con il materiale da truciolare. I lubrorefrigeranti servono inoltre a „sciacquare“ via i trucioli così prodotti.

I lubrorefrigeranti presentano però considerevoli svantaggi dal punto di vista ecologico, economico e, in molti ambiti di applica-zione, anche tecnologico.

I lubrorefrigeranti costituiscono un rischio ecologico in quanto, sotto forma di vapore d'olio e nebbia d'olio, inquinano l'ambiente e possono causare danni alla salute delle persone.

Non sono economicamente sostenibili poiché aumentano i costi di produzione con i loro costi di approntamento e smaltimento molto elevati. Attraverso la lavorazione a secco è possibile rispar-miare fino al 16 % dei costi totali di dentatura.

I lubrorefrigeranti possono inoltre essere molto svantaggiosi anche a livello tecnologico. Ad esempio, l'uso di lubrorefrige-ranti per diverse operazioni di fresatura con taglienti in metallo duro può causare anzitempo un guasto dell'utensile dovuto alla formazione di cricche di tensione (shock termico). Per questo motivo le velocità di taglio della fresatura a umido non superano i 250 m/min (rispetto a 350 – 450 m/min al massimo della lavorazio-ne a secco). Nella tabella seguente sono indicati i vantaggi e gli svantaggi dell'uso di lubrorefrigerante per la fresatura a creatore con metallo duro.

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Le principal critère du taillage à sec est l’augmentation de la vitesse de coupe. La chaleur sera dissipée à 80 % avec les co-peaux, si on utilise des outils correctement dimensionnés avec les paramètres de coupe appropriés.

La configuration de l’outil est fonction des caractéristiques de la roue à tailler. Un paramètre important est l’épaisseur du copeaux en tête de dent. Elle résulte du type de fraise (diamètre, nombre de filets et de goujures) de la géométrie de la pièce à tailler (mo-dule-nombre de dents, profondeur de coupe, angle d’hélice) et de l’avance sélectionnée. Il est important que l’épaisseur du co-peaux en tête de dent ne soit pas trop faible car il faut respecter une épaisseur minimale. Plus le volume d’enlèvement sera grand, plus la quantité de chaleur absorbée par un copeau sera impor-tante. Il faut donc tenir compte de cette corrélation pour évacuer un maximum de chaleur avec les copeaux.

Il problema principale della lavorazione a secco è l'aumento della temperatura di taglio. L'80 % del calore prodotto viene dissipato attraverso i trucioli, a condizione che si utilizzi la versio-ne utensile corretta e i parametri di taglio adatti.

La configurazione dell'utensile dipende dai dati della ruota da fabbricare. Un fattore molto importante è lo spessore di trucio-latura di testa, determinato dal tipo di realizzazione della fresa (numero di principi, numero di scanalature, diametro), dalla geo-metria del pezzo da lavorare (modulo, numero di denti, profondità di fresatura, angolo dell'elica) e dall'avanzamento selezionato. A questo proposito è necessario ricordare che, al contrario di quan-to avviene con l'impiego di acciaio super rapido legato con cobal-to, non solo si deve rispettare un limite massimo per lo spessore di truciolatura di testa, ma anche un limite minimo. Maggiore è il volume del truciolo asportato e maggiore sarà la quantità di ca-lore che un singolo truciolo può assorbire. Questo aspetto deve essere tenuto in considerazione per poter dissipare attraverso i trucioli la maggior parte del calore prodotto dalla truciolatura nel caso della lavorazione a secco.

Avantages et inconvénients de l’arrosage lors du taillage des engrenages.

Vantaggi e svantaggi del lubrorefrigerante per l'impiego di utensili per dentatura

Avantages

Vantaggi

Inconvénients

Svantaggi

Machine

Macchina

◼ Evacuation aisée des copeaux ◼ Echauffement réduit de la machine ◼ Favorisce la rimozione dei trucioli ◼ Aumento della temperatura della macchina

più ridotto

◼ Groupes (filtres.pompes...), par conséquent ◼ encombrement majeur ◼ Coûts de fonctionnement additionnels

(maintenance, électricité... ◼ Aggregati (filtri, pompe, ...) e quindi ◼ Ingombro maggiore ◼ Ulteriori costi di gestione (manutenzione, corrente

elettrica, ...)Outil

Utensile

◼ Refroidissement de l’outil ◼ Lubrification des arêtes de coupe ◼ Raffreddamento dell'utensile ◼ Lubrificazione dei punti di attrito

◼ Durée de vie potentiellement inférieure en raison de la formation de fêlures en peigne (choc thermique)

◼ Possibile durata utile più breve a causa della formazione di cricche da shock termico

Pièce

Pezzo lavorato

◼ Faible échauffement ◼ Tolérances dimensionnelles plus petites ◼ Protection anticorrosive ◼ Riscaldamento più basso ◼ Scostamenti più ridotti ◼ Protezione dalla corrosione

◼ Nettoyage nécessaire ◼ Pulizia necessaria

Environnement

Ambiente

◼ Captation de la poussière de graphite lors de l’usinage de fonte

◼ Fissaggio di polvere di grafite durante la lavorazione della ghisa

◼ Risque sanitaire ◼ Pericolo per la salute

Autres coûts

Ulteriori costi

◼ Echauffement réduit de la pièce, par conséquent contrôle plus rapide

◼ Regolazione della temperatura del pezzo lavorato e quindi misurazione più rapida

◼ Coûts d’achat ◼ Coûts de mise en stock ◼ Copeaux encrassés ◼ Recyclage coûteux et ◼ Coûts d’évacuation élevés ◼ Costi di approvvigionamento ◼ Costi di magazzinaggio ◼ Trucioli sporchi e quindi ◼ Procedura di riciclaggio più laboriosa e ◼ Costi di smaltimento più elevati


Trattamento ad alta velocità (HSC)

I vantaggi del trattamento ad alta velocità sono: ◼ Elevata finitura superficiale e tempi di lavorazione più brevi (a

seconda della lavorazione in questione) ◼ Basse forze di taglio a vantaggio della precisione della forma

del pezzo lavorato e della durata utile dell'utensile.

A causa del breve tempo di contatto tra truciolo e tagliente, il calore prodotto non ha il tempo di dissiparsi nell'utensile o nel pezzo lavorato. Per questo motivo l'utensile e il pezzo lavorato si mantengono relativamente freddi. Al contrario, la temperatura dei trucioli sale considerevolmente e questi devono essere rimossi molto rapidamente al fine di evitare il surriscaldamento della mac-china.

Durante un'applicazione di esempio, il trattamento ad alta veloci-tà senza impiego di lubrorefrigerante ha portato i pezzi da lavora-re a circa 50–60 °C. Tuttavia, nel punto di formazione del truciolo le temperature sono molto più alte e in determinate circostanze possono arrivare fino a circa 900 °C, come si può osservare in singoli trucioli incandescenti. Sulla scia di queste osservazioni è stata ispezionata una sezione trasversale di un pezzo lavorato a secco con parametri di lavorazione ottimali per il processo di fre-satura a creatore ad alta velocità, per rilevare eventuali modifiche della struttura.

I fianchi dei denti fresati ad alta velocità e i campioni di riferimen-to di un pezzo tornito, analizzati ai fini del confronto, non presen-tavano alcuna modifica della struttura per effetto del processo di lavorazione in questione.

Come già precedentemente affermato, il trattamento ad alta velo-cità deve essere preso in considerazione assieme alla lavorazione a secco. All'inizio degli anni 90 sono state effettuate le prime indagini sulle fresatrici a creatore per trattamento ad alta velocità e oggi questa procedura consente una lavorazione a secco di ruote dentate con velocità di 350 m/min e oltre, garantendo la sicurezza dei processi.

Ambiti di impiego e parametri di taglio

Per la fabbricazione di ruote e pignoni, gli ambiti di impiego testa-ti degli utensili in metallo duro integrale rientrano in un intervallo del modulo da m = 0,8 a m = 4. Generalmente la struttura degli utensili è un monoblocco stabile con foro o sede per codolo. Per utensili di dimensioni più ridotte si consiglia una sede per codolo. Le velocità di taglio vanno da 50 a 350 m/min a seconda della grandezza del modulo e della procedura di impiego (a secco o a umido).

In figura è rappresentata la differenza tra le velocità di taglio della fresatura a creatore a secco e a umido di materiali con resistenze alla trazione diverse. I valori di questo diagramma si riferiscono a una fresa a creatore in metallo duro integrale, m = 2.

Rispetto alla fresatura a umido, nella lavorazione a secco si pos-sono raggiungere velocità di taglio decisamente superiori.

Usinage à grande vitesse (UGV)

Les avantages d’un usinage à grande vitesse sont: ◼ Excellente qualité de surface et temps d’usinage réduits (selon

l’opération) ◼ Efforts de coupe réduits au profit de la précision de la pièce et

de la durée de la vie de l’outil.

Etant donné que le temps de contact entre le copeau et l’arête de coupe est très court, la chaleur produite n’a pas le temps de se diffuser dans l’outil ou dans la pièce. La pièce et l’outil restent ainsi relativement froids. Les copeaux par contre sont fortement chauffés et doivent être évacués rapidement pour éviter un échauffement de la machine.

Lors de l’usinage à grande vitesse (UGV) sans arrosage, la tem-pérature des pièces est de 50–60 °C. Par contre au point d’enlè-vement des copeaux, la température est beaucoup plus élevée et peut atteindre parfois 900 °C. D’après ces observations, une coupe micrographique réalisée sur une pièce fraisée à grande vitesse (UGV) et à sec, a été analysée pour voir s’il existait une influence éventuelle sur la structure.

Des flancs de dents fraisés à grande vitesse et des échantillons d’une ébauche tournée ont été analysés à titre comparatif et ne montrent aucune influence de ce procédé d’usinage sur la structure.

Comme déjà mentionné, l’usinage UGV doit être analysé en rela-tion avec l’usinage à sec. Au début des années 90, les premiers essais ont été réalisés sur des machines à tailler les engrenages (UGV). A présent ce procédé d’usinage a sec de roues dentées est fiable avec des vitesses de coupe qui peuvent atteindre 350 m/mn.

Domaines d’application et valeurs de coupe

Le domaine d’application concerné pour les fraises-mères en carbure monobloc est le taillage d’engrenages du module 0,8 au module 4. La construction de l’outil est du type monobloc, ro-buste, arbré ou avec alésage. Pour les petites dimensions, nous recommandons des outils arbrés. Les vitesses de coupe sont comprises entre 150 et 350 m/mn selon le module et le procédé de taillage, avec ou sans arrosage.

Le tableau ci-dessus montre la différence entre les vitesses de coupe utilisables pour le taillage à sec ou avec arrosage et selon la résistance des matériaux. Les valeurs de ce diagramme s’ap-pliquent à une fraise-mère carbure monobloc, module 2.

Par rapport au taillage avec arrosage, le taillage à sec permet d’obtenir des vitesses de coupe plus élevées.

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Vitesses de coupe applicables selon la résistance à la rupture des matériaux et le type de taillage à sec ou avec arrosage,

par fraise-mère en carbure, module 2.

Velocità di taglio per diverse resistenze alla trazione dei materiali con frese a creatore in metallo duro, lavorazione a secco o a umido, modulo 2

320

300

280

260

240

220

200

180

160

140

120

600 700 800 900 1000 1100

Vite

sse

de

coup

e v c

[m/m

in]

Vel

oci

tà d

i tag

lio v

c [m

/min

]

Résistance à la rupture [N/mm2]Resistenza alla trazione [N/mm2]

Taillage à secFresatura a secco Taillage avec arrosageFresatura a umido

Type d’usure

Le type d’usure le plus fréquemment rencontré sur les fraises-mères en carbure est l’usure en dépouille.

L’usure en cratère, rencontrée généralement sur les fraises-mères en KHSS-E, est souvent sans importance sur les fraises en carbure. On peut constater parfois un effritement de l’arête de coupe au point d’arrachement du revêtement. Dans ce cas sur les nuances K, il y a un risque de collage des copeaux et pour cette raison, il faut retarder autant que possible ce phénomène.

L’augmentation de l’usure est une courbe progressive à partir d’une largeur de trace d’usured’environ 0,1 mm. Nous recom-mandons de ne pas dépasser 0,15 mm pour effectuer un nouveau revêtement après chaque affûtage. Par contre pour les nuances P, le risque de collage des copeaux sur l’arête de coupe usée et dévêtue est beaucoup plus rare. En conséquence, le revêtement après affûtage des nuances P peut-être supprimé.

Maintenance

Pendant l’affûtage des fraises-mères carbure monobloc, il faut éviter une surchauffe de la dent et il est conseillé de réaliser une protection d’arête. Selon la construction de la fraise (angle de coupe, positif ou négatif, longueur utile de la dent p. ex), il est possible de réaliser environ 10 à 20 affûtages.

Comportamento all'usura

L'usura della superficie di spoglia è la forma di usura prevalente nelle frese in metallo duro.

L'usura da craterizzazione riscontrabile nelle frese a creatore in acciaio super rapido legato con cobalto è generalmente irrile-vante nelle frese in metallo duro. Si possono occasionalmente osservare delle scheggiature sullo spigolo tagliente in seguito alla rottura dello strato in materiale duro, la quale può comportare nei materiali del gruppo K l'attaccatura dei trucioli allo spigo-lo tagliente così privo di rivestimento. È pertanto necessario procrastinare il più possibile il momento della prima rottura del rivestimento.

L'aumento dell'usura è progressivo a partire da una larghezza dei segni di usura di circa 0,1 mm e influisce notevolmente sull'e-conomicità del processo. Si consiglia pertanto di non superare una larghezza dei segni di usura di 0,15 mm e di provvedere a un nuovo rivestimento della fresa dopo ogni riaffilatura. Nel gruppo P, l'attaccatura dei trucioli allo spigolo tagliente soggetto a usura e quindi senza rivestimento è un fenomeno che si verifica molto più raramente. Per questo motivo, si può evitare di rivestire nuo-vamente i materiali del gruppo P.

Manutenzione

Per l'affilatura delle frese a creatore in metallo duro integrale ci si deve assicurare che la sollecitazione termica della testa del dente sia la minore possibile. Si consiglia inoltre un trattamento definito degli spigoli. A seconda della realizzazione della fresa (ad es. angolo di spoglia superiore positivo o negativo nonché larghezza dell'intaglio) sono possibili circa 10–20 riaffilature.


Les fraises-mères en carbure de nuance K exigent en plus que l’on exécute les opérations «d’enlèvement du revêtement» et «de nouveau revêtement».Pour plus d’informations surl’entretien des fraises-mères encar-bure monobloc, veuillez consulter la page 162.

Dimensions

Le tableau de dimensions des fraises-mères en carbure corres-pond aux ébauches que LMT Fette tient en stock. Ces ébauches ne disposent pas de rainure de clavetage afin de permettre au client le choix d’une rainure transversale àréaliser dans la collerette de gauche ou de droite.

Pour les fraises-mères, LMT Fette recommande les rainures transversales de profondeur réduite. Lesdimensions sont indiquées dans letableau ci-dessous.

Per le frese a creatore in metallo duro del gruppo K si richiedono anche le fasi di lavorazione „rimozione del rivestimento“ e „nuovo rivestimento“. Informazioni più dettagliate sulla manutenzione di utensili per dentatura in metallo duro integrale sono riportate a pagina 162.

Dimensioni

Nella tabella delle dimensioni delle frese a creatore in metal-lo duro sono indicate le misure di frese per le quali LMT Fette può fornire pezzi grezzi in metallo duro. Questi pezzi grezzi non presentano ancora alcuna cava di trascinamento e pertanto è possibile apportare una cava di trascinamento trasversale sul collarino di regolazione sinistro o destro a seconda delle esigenze del cliente.

Per le frese a creatore in metallo duro, LMT Fette consiglia cave di trascinamento trasversali con una profondità ridotta. Nella ta-bella seguente sono riportate le diverse misure delle scanalature.

Dimensions de la rainure transversale d’une fraise-mère en carbure

Dimensione della cava di trascinamento trasversale di una fresa a creatore in metallo duro

t3H12

dH5A

A0,2

b3H11f2

f2

r3

r3

Ø d’alésage

Ø foro b3 t3

r3 f2

Ecart autorisé

Deviazione

ammessa

Ecart autorisé

Deviazione

ammessa

8 5,4 2,00 0,6 –0,2 0,4 0,1 10 6,4 2,25 0,8 –0,2 0,5 0,1 13 8,4 2,50 1,0 –0,2 0,5 0,1 16 8,4 2,80 1,0 –0,3 0,6 0,2 22 10,4 3,15 1,2 –0,3 0,6 0,2 27 12,4 3,50 1,2 –0,3 0,8 0,2 32 14,4 4,00 1,6 –0,4 0,8 0,2 40 16,4 4,50 2,0 –0,5 1,0 0,3 50 18,4 5,00 2,0 –0,5 1,0 0,3 60 20,5 5,60 2,0 –0,5 1,0 0,3 70 22,5 6,25 2,5 –0,5 1,2 0,3 80 24,5 7,00 2,5 –0,5 1,2 0,3100 24,5 8,00 3,0 –0,5 1,6 0,5

t3 = ½ Profondeur selon DIN 138½ Profondità secondo DIN 138

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Tableau des cotes des fraises-mères en carbure monobloc

Tabella delle dimensioni delle frese a creatore in metallo duro integrale

Recommandations

Dimensioni consigliate

d1 l3 l1 d2 c d3 h0 z

courte corta

56 52 70 22 9 42 3 19 63 72 90 27 9 48 4 19 70 100 120 32 10 54 5 19 80 100 120 32 10 54 7 19 90 100 120 40 10 66 8 19100 120 140 40 10 72 10 19120 138 160 50 11 80 13 19

longue lunga

56 82 100 22 9 42 3 19 63 112 130 27 9 48 4 19 70 160 180 32 10 54 5 19 80 160 180 32 10 54 7 19 90 160 180 40 10 66 8 19100 180 200 40 10 72 10 19120 208 230 50 11 80 13 19

SolidCarbide

Ø d1 Ø d2 Ø d3

c l3

l1

Vue «X»Vista

„X“195

240(162) 47

4055

Ø 3

2 h4

Ø 4

0

8°17

'50"

Ø 2

5,4

Ø 3

9,6

Ø 4

0

«A»

«A»

Coupe A–ASezione

200

SK30raccourciridotto

50

10 3521,2

225

1 × 45°

290

8°17

'50"

Ø 2

5

Ø 1

7

Ø 3

2 h4

Ø 4

6

Différents type d’arbre possible

Possibile realizzazione del codolo


Fraise-mère finition flanc au dur


Procédé et domaine d’application

L’ arasage est un procédé d’enlèvemnet de copeaux par fraises-mères de skiving pour retailler des engrenages ébauchés et

trempés.

Le domaine d’application principal est le taillage de roues cylin-driques à denture droite ou hélicoïdale. Avec les fraises-mères de skiving, il est également possible d’araser des arbres cannelés, des profils laminés et toute une série de profil spéciaux. Les ob-jectifs de ce procédé peuvent être de caractère différent

Taillage de finition

L’arasage permet d’éliminer les déformations dues au traitement et d’améliorer la qualité de taillage de l’engrenage.

Avec l’arasage le volume d’enlèvement de copeaux est beaucoup plus important que par la rectification traditionnelle. Pour cette raison, l’arasage ou skiving est plus rentable que la rectification de denture pour des qualités moyennes ou grossières de taillage.

A titre indicatif, la qualité de taillage réalisable est de la classe 6 selon la norme DIN 3962.

Il est également possible de réaliser des corrections de profils et de flancs, telles que la dépouille en tête de dent, le retrait ou le bombé des flancs avec des profils de fraise appropriés.

Taillage de prérectification

Lorsqu’une très haute qualité de taillage est requise, les dentures sont rectifiées. Les coûts de taillage peuvent être considéra-blement réduits en éliminant avant rectification par arasage les déformations provenant du traitement et en ne laissant que la surépaisseur minimale de matière nécessaire à la rectification. Les temps et les coûts sont ainsi réduits tout en économisant une rectification supplémentaire.

Conception

La principale caractéristique des fraises-mères de skiving est l’angle de coupe négatif. Il est appelé «négatif» lorsque la face de coupe des dents se situe devant le plan de référence de l’outil, vu dans le sens du mouvement de la coupe. le plan de référence est le plan qui est tangent à l’arête de coupe et qui passe par l’axe de la fraise.

En raison de l’angle de coupe négatif, les arêtes de coupe des flancs sont inclinées vers l’avant du plan de référence (plan per-pendiculaire ou mouvement de coupe). Les arêtes réalisent ainsi une coupe d’arasage.

L’angle d’inclinaison est plus important en pied de dent qu’en tête de dent de la fraise. Pour cette raison, les arêtes de tête n’ont pas l’inclinaison suffisante pour produire des copeaux. Il est donc normal que les fraises-mères de skiving ne génèrent que des copeaux de flanc et de ce fait il est préférable d’ébaucher les engrenages à l’aide de fraises mères à protubérance.

Procedura e ambito di applicazione

La pelatura con fresa a creatore è una procedura di lavorazione ad asportazione di truciolo che prevede l'utilizzo di apposite frese a creatore per la fresatura di dentature sgrossate e temprate.

L'ambito applicativo principale è la fresatura di ruote cilindriche e ruote a dentatura elicoidale, ma si possono lavorare anche alberi dentati, profili di rullo e numerosi profili speciali fresabili. Questa procedura può essere impiegata per raggiungere obiettivi diversi.

Finitura di dentature

La pelatura con fresa a creatore elimina la deformazione di tem-pra e migliora la qualità della dentatura.

Le prestazioni di truciolatura di questo tipo di lavorazione sono considerevolmente superiori a quelle delle tradizionali procedure di rettifica. Pertanto è conveniente dal punto di vista economico sostituire la rettifica con la pelatura con fresa a creatore per tolle-ranze di dentatura grossolane o medie.

Per un valore indicativo del grado di precisione ottenibile si faccia riferimento al livello di qualità della dentatura 6 descritto dalla norma DIN 3962.

Anche modifiche ai fianchi e al profilo come la bombatura longitu-dinale, la riduzione del fianco o la bombatura trasversale possono essere apportate servendosi di profili di frese a creatore adatti e con l'opportuno controllo della macchina.

Preparazione alla rettifica

Per ottenere una dentatura dalla qualità molto elevata, le ruote vengono sottoposte a rettifica. I costi di dentatura possono essere notevolmente ridotti se prima della rettifica si elimina la deformazione di tempra tramite la pelatura con fresa a creatore, rimuovendo contemporaneamente tutto il materiale ad eccezione del sovrametallo per la rettifica necessario. I tempi e i costi di rettifica si riducono e si ottiene una maggiore capacità di rettifica.

Realizzazione

Una tipica caratteristica costruttiva delle frese a creatore per pe-latura è l'angolo di spoglia superiore di testa negativo. L'angolo viene definito negativo se i piani di scorrimento dei denti della fresa in direzione del moto di taglio si trovano davanti al piano di riferimento dell'utensile. Il piano di riferimento dell'utensile è il piano sul quale si trovano i taglienti della testa della fresa paralle-la all'asse e l'asse della fresa.

Per effetto dell'angolo di spoglia superiore di testa negativo, i taglienti del fianco sono inclinati rispetto al piano di riferimento di lavoro (piano perpendicolare al moto di taglio) e consentono pertanto la pelatura.

L'angolo di inclinazione alla base dei denti della fresa è superio-re a quello dell'area della testa. I taglienti della testa non hanno alcun angolo di inclinazione effettivo e non possono quindi effettuare la pelatura. È pertanto comprensibile che le frese a creatore per pelatura producano trucioli soltanto sui fianchi e che per la sgrossatura delle dentature vengano impiegate frese con protuberanza.

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Matériau de coupe

Compte tenu des faibles épaisseurs de copeaux et de la dure-tédes matières trempées, les arêtes de coupe doivent avoir une grande résistance à l’usure. Les carbures utilisés pour les fraises-mères de skivin

Types de conceptions

Selon le module et la précision requise, on distingue trois types de conceptions de fraises-mères de skiving:

◼ En carbure monobloc jusqu’au module 4 inclus, N° de cat. LMT Fette 2028

◼ A plaquettes carbure brasées pour les modules > 4, N° de cat. LMT Fette 2129

◼ A plaquettes carbure réversibles à partir du module 5, N° de cat. LMT Fette 2153

La fraise-mère de skiving à plaquettes carbure réversibles est une spécialité parmi les conceptions mentionnées. Pour ce type de fraise, l’affûtage est supprimé et seules les plaquettes qui ont atteint d’usure maximale sont tournées ou remplacées.Il est évident qu’une fraise composée de différents éléments assemblés tels que: corps de la fraise,segments et plaquettes réversibles, ne peut répondre aux mêmes exigences de précision qu’une fraise carbure monobloc. De ce fait la fraise à plaquettes est particulièrement recommandée pour l’arasage avant la rectifi-cation de la denture.La plupart des fraises-mères de skiving sont réalisées avec un alésage et pour simplifier la fabrication, les fraises-mères en carbure monobloc sont dotées d’une ou deux rainures frontales. Par principe, pour les fraises-mères de grande précision, il est préférable d’utiliser un outil avec rainure frontale (ou transversale) plutôt qu’un outil avec rainure longitudinale. Un alésage précis sans rainure longitudinal est plus simple à fabriquer et permet d’atteindre une meilleure concentricité de la fraise sur la ma-chine. Pour répondre aux précisions les plus élevées, la fraise-mère arbrée permet de compenser l’écart de concentricité entre le mandrin et l’outil. Classes de qualité

–γ

λs

vc

–γ = Angle de coupe Angolo di spoglia superiore di testaλs = Angle d’inclinaison de l’arête de flanc Angolo di inclinazione del tagliente del fiancovc = Vitesse de coupe Velocità di taglio

Materiale da taglio Spessori teorici di truciolatura ridotti e materiali delle ruote denta-te temprati richiedono al materiale da taglio un'elevata resistenza agli spigoli. Per le frese a creatore per pelatura si impiegano come materiali da taglio i metalli duri dei gruppi di applicazione ISO da K 05 a K 15.

Tipi di realizzazione

A seconda della grandezza del modulo e del grado di precisione richiesti, si possono sostanzialmente distinguere tre tipi di realiz-zazione delle frese a creatore per pelatura:

◼ Metallo duro integrale fino al modulo 4 cod. cat. LMT Fette 2028

◼ Inserti saldati in metallo duro per modulo > 4, cod. cat. LMT Fette 2129

◼ Inserti non riaffilabili in metallo duro a partire dal modulo 5, cod. cat. LMT Fette 2153

Da questa lista si distacca in modo particolare la fresa a creatore per pelatura con inserti non riaffilabili in metallo duro. Per questo tipo di fresa non si esegue l'affilatura; soltanto gli inserti con una larghezza massima dei segni di usura vengono rigirati o sostituiti.È chiaro che una fresa ottenuta dall'assemblaggio di corpo della fresa, settori dentati e inserti non riaffilabili non è in grado di soddisfare i criteri di precisione allo stesso modo di una fresa in metallo duro integrale. La fresa con inserti non riaffilabili è quindi particolarmente adatta alla preparazione del pezzo alla rettifica.Le frese a creatore per pelatura vengono realizzate per la maggior parte con foro. Quelle in metallo duro integrale vengono prodotte con cava di trascinamento trasversale su un lato o su entrambi i lati per motivi tecnici. Per le frese a creatore con una classe quali-tativa elevata si dovrebbe preferire dove possibile il foro con cava di trascinamento trasversale al foro con cava di trascinamento longitudinale. È più semplice produrre un foro preciso senza cava di trascinamento longitudinale ed è più probabile che la con-centricità della fresa a creatore rispetto alla fresatrice a creatore sia migliore. Per raggiungere il massimo livello di precisione è possibile anche compensare l'errore di concentricità tra mandrino portafresa e fresa servendosi di un utensile a candela.


Les fraises-mères de skiving sont normalement fabriquées selon la classe de qualité AA de la norme DIN 3968. En cas de néces-sité les fraises carbure monobloc ou avec plaquettes carbure brasées peuvent être fabriquées en classe de qualité AAA (75 % des tolérancesde la classe AA).Habituellement, la forme des flancs est réalisée concave sur les fraises mères d’arasage pour exécuter une dépouille plus faible en tête de dent de la pièce.

Ébauche avant arasage

La surépaisseur d’usinage est déterminée en fonction du module et de la déformation due au traitement thermique. Par expérience la surépaisseur est comprise entre 0,15 et 0,30 mm/flanc pour la plage des modules 2 à 10.

Le fond de dent doit être ébauché suffisamment profond pour éviter que xx dent de la fraise-mère de skiving de couper lors de l’arasage.

Nous recommandons les fraises-mères LMT Fette à protubé-rance, p. ex. n’ de cat. 2026.

Pour l’arasage, la dureté du pignon doit être limitée à 62 + 2 HRC.

Vitesses de coupe

La vitesse de coupe est fonction du module et de la dureté de la roue à tailler. Une vitesse de coupe de 36 m/ mn peut être conseil-lée pour le module 30 et 110 m/ mn pour le module 2.

Quant aux petits modules, il est toujours possible d’atteindre desvitesses plus grandes, de l’ordrede 140 à 160 m/ mn. Ces vitessesrisquent cependant de réduire ladurée de vie de la fraise-mère deskiving et de détériorer la structurede la pièce à tailler.

Fraise-mère de skiving en carbure monobloc

Frese a creatore per pelatura in metallo duro integrale

Wäl

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Carb

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Classi qualitative

Le frese a creatore per pelatura sono generalmente prodotte con la classe qualitativa AA secondo la norma DIN 3968. Se necessa-rio, le frese in metallo duro integrale e con inserti in metallo duro saldati possono essere fabbricate anche con la classe qualitativa AAA (75 % delle tolleranze della classe AA).Le frese a creatore presentano solitamente una forma del fianco concava, in modo tale da realizzare una bombatura longitudinale ridotta sul pezzo da lavorare.

Preparazione alla pelatura con fresa a creatore

Il sovrametallo dipende dalla grandezza del modulo e dalla defor-mazione di tempra; secondo quanto osservato, è compreso tra 0,15 e 0,30 mm/fianco per un intervallo del modulo da 2 a 10.

La base del dente deve essere sgrossata a una profondità tale che la testa del dente di una fresa a creatore per pelatura non lo tagli più.

LMT Fette consiglia di utilizzare frese a creatore con protuberan-za, ad es. cod. cat. LMT Fette 2026.

La durezza della dentatura per il processo di pelatura con fresa a creatore non deve essere superiore a HRC 62 + 2.

Velocità di taglio

La velocità di taglio dipende dalla grandezza del modulo e dalla durezza della ruota dentata; il suo valore indicativo per il modulo 30 è di 36 m/min e per il modulo 2 di 110 m/min.

Per i moduli piccoli sono possibili anche valori più alti compresi tra 140 e 160 m/min. Queste velocità di taglio elevate vanno però a scapito della durata utile della fresa a creatore per pelatura e possono influire notevolmente sulla struttura del pezzo da lavo-rare.

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A partir de 62 HRC de dureté, il est conseillé de limiter la vitesse de coupe à 70 m/ mn. Ensuite elle pourra être optimisée selon la qualité du taillage et le fonctionnement de l’outil.

Avance

La qualité des surfaces usinées par fraises-mères dépend de la profondeur des marques d’avance. La profondeur de ces marques augmente de la valeur du carré de l’avance. Pour cette raison, il est souhaitable de distinguer entre l’avance de finition et l’avance de prérectification.

Avances approximatives:

Pour la finition: 1,5 à 2 mm par tour de pièces

Pour la prérectification:jusqu’à 4 mm par tour de pièce

Taillage en avalant

Ce procédé d’arasage en avalant est conseillé, car il assure une meilleure durée de vie des fraises-mères de skiving.

Enlèvement par flanc

Pour conserver une durée de vie raisonnable des fraises, il ne faudrait pas enlever plus de 0,15 à 0,20 mm par flanc.

Si une grande qualité est exigée, il sera nécessaire de tailler en plusieurs passes. Lors de la dernière passe, l’enlèvement ne devra pas dépasser 0,1 mm par flanc, afin de réduire au minimum l’influence sur la structure de la matière de la roue.

Arrosage

Un arrosage intensif avec les huiles de coupe courantes, de l’ou-til, de la pièce, du montage et de la machine, réduit les erreurs dues à la dilatation et augmente la durée de vie des fraises-mères de skiving.

Con durezze del pezzo da lavorare a partire da HRC 62, la veloci-tà di taglio non deve inizialmente superare i 70 m/min; può essere successivamente ottimizzata a seconda del risultato di fresatura e della quantità prodotta tra due affilature dell'utensile.

Avanzamento

La struttura delle superfici lavorate con frese a creatore viene influenzata dalla profondità dei segni di avanzamento, la quale aumenta in modo quadratico con il valore dell'avanzamento. È pertanto opportuno distinguere gli avanzamenti per il taglio di finitura da quelli per il taglio preliminare.

Valori indicativi per l'avanzamento:

Per il taglio di finitura:da 1,5 a 2 mm/rotazione dell'utensile

Per il taglio preliminare:fino a 4 mm/rotazione dell'utensile

Lavorazione in concordanza

La pelatura con fresa a creatore in concordanza è la procedura di preferenza in quanto garantisce la migliore durata utile dell'uten-sile.

Asportazione per fianco

Per assicurare una buona durata utile della fresa a creatore, non si dovrebbe asportare con un taglio più di 0,15 ÷ 0,20 mm/fianco.

Per raggiungere una qualità elevata è necessario procedere alla fresatura in più tagli. Per l'ultimo taglio si deve mirare ad asporta-re 0,1 mm/fianco per incidere il meno possibile sulla struttura del materiale della ruota dentata.

Raffreddamento

Raffreddando in modo intensivo l'utensile, il pezzo da lavorare, il sistema di serraggio e la macchina con gli oli da taglio solita-mente usati per la fresatura a creatore diminuiscono i valori degli errori che dipendono dalla temperatura e la durata utile della fresa a creatore per pelatura aumenta.

Fraise-mère de skiving à plaquette

reversibles

Frese a creatore per pelatura con in-

serti non riaffilabili in metallo duro

Fraise-mère de skiving à lames

carbure brasées

Frese a creatore per pelatura con

listelli in metallo duro saldati

Fraise-mère de skiving à plaquette

carbure brasées

Frese a creatore per pelatura con

inserti in metallo duro saldati


Largeur des traces d’usure

La largeur des traces d’usure sur les fraises-mères d’arasage ne devrait pas dépasser 0,15 mm.

Plus la largeur des traces d’usure augmente, plus les efforts de coupe sont élevés et avec des copeaux très fins, il se produit une déviation des arêtes de coupe de la fraise.

Les conséquences possibles seraient:Qualité réduite, écaillage des arêtes de coupe et dégradation de l’état de la surface à cause de l’écrouissage.

Usure uniforme grâce au shifting

L’usure n’apparaît que sur les flancs des dents des fraises-mères d’arasage. Les traces d’usure sont relativement courtes et suivent les lignes d’action.

Le shifting, c’est-à-dire le décalage axial de la fraise après le taillage d’une roue ou d’un empilage de roues dentées, permet de répartir uniformément l’usure sur les flancs et sur toute la longueur de coupe de la fraise. Ce procédé est facilité par l’ins-tallation d’un dispositif synchronisé sur la machine à tailler. Ce dispositif assure une rotation supplémentaire de la table lors du déplacement du chariot tangentiel et ramène la fraise à sa posi-tion initiale, réglée pour le centrage par rapport à l’engrenage.

Durée de vie

La durée de vie de la fraise-mère est la somme des longueurs de toutes les dents des pièces taillées entre deux affûtages de la fraise.

Sur la base de la durée de vie par dent de fraise, on calculera le besoin en outils, le coût de l’outil au prorata du nombre de pièces taillées, etc. La durée de vie en fonction du module et de la dureté de l’engrenage à tailler. L’expérience permet de dire que la durée de vie des fraises-mères de skiving est comprise entre 2 et 4 m par dent de fraise.

Qualité de taillage des engrenages

La qualité de taillage des engrenages dépend de l’interaction d’une série de composants et de paramètres, tels que:

◼ Fraise-mère de skiving (matériau de coupe, affûtage correct, précision suffisante)

◼ Rigidité de la machine ◼ Fixation précise et stabilité de la fraise et de la pièce ◼ Concentricité de la fraise-mère de très haute précision ◼ Centrage impeccable ◼ Choix correct de la vitesse de coupe, de l’avance et du volume

d’enlèvement par flanc ◼ Respect de la largeur maxi des traces d’usure ◼ Matériau, ébauche et traitement thermique des pièces

Larghezza dei segni di usura

La larghezza dei segni di usura sulla fresa a creatore per pelatura non dovrebbe essere superiore a 0,15 mm.

All'aumentare della larghezza dei segni di usura aumentano le forze di taglio e con trucioli molto sottili i taglienti della fresa vengono deviati.

Le possibili conseguenze possono essere:deterioramento della qualità, scheggiature dei taglienti in metallo duro e modifiche non ammissibili della struttura dovute a induri-mento per rinvenimento o nuovo indurimento delle ruote dentate.

Usura uniforme con lo spostamento

Soltanto i fianchi dei denti della fresa a creatore per pelatura sono soggetti a usura. I segni di usura sono relativamente corti e seguono le linee di contatto.

Spostando gradualmente la fresa in direzione assiale in seguito alla fresatura di una ruota o di un pacchetto di ruote, l'usura di distribuisce in modo uniforme sui taglienti del fianco e su tutta la lunghezza dei taglienti della fresa. Questa procedura è ancora più facile da eseguire se la fresatrice a creatore è dotata di un dispo-sitivo di spostamento sincronizzato. Questo dispositivo comanda un'ulteriore rotazione del banco della macchina allo spostamento del carrello tangenziale. La posizione relativa del principio della fresa a creatore rispetto alla dentatura rimane pertanto la stessa della centratura.

Lunghezza lavorata tra due affilature

La lunghezza lavorata tra due affilature di una fresa a creatore corrisponde alla somma delle lunghezze di tutti i denti dei pezzi lavorati fresati tra due affilature della fresa.

Per il calcolo della durata utile, di quanto richiesto dall'utensile, dei costi proporzionali dell'utensile, ecc., ci si basa sulla lunghez-za lavorata tra due affilature per dente della fresa. Dipende dalla grandezza del modulo e dalla durezza della dentatura da lavorare: secondo quanto osservato, la lunghezza lavorata tra due affila-ture è compresa tra 2 e 4 m per dente delle frese a creatore per pelatura.

Qualità della dentatura

La qualità della dentatura nelle frese a creatore per pelatura dipende dall'interazione di numerosi componenti e parametri, tra i quali:

◼ Fresa a creatore per pelatura (materiale da taglio, affilatura perfetta, livello di precisione sufficiente),

◼ Fresatrice a creatore robusta, serraggio preciso e stabile della fresa a creatore e del pezzo da lavorare,

◼ Concentricità della fresa a creatore, orientata con la massima precisione, centratura esatta,

◼ Selezione della velocità di taglio, dell'avanzamento e dell'a-sportazione per fianco corretta,

◼ Rispetto della larghezza dei segni di usura massima, ◼ Materiale, preparazione e trattamento termico dei pezzi da

lavorare.

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Les écarts de pas et de ligne de flanc sont provoqués par la machine de taillage.

La forme du profil dépend essentiellement de la qualité des fraises-mères. Les paramètres de coupe, la dureté des pièces et l’usure des fraises influencent les efforts de coupe qui se réper-cutent sur l’outil et sur la machine et déterminent également la qualité du taillage des engrenages.

Dans de bonnes conditions et avec un travail soigné, il est pos-sible d’obtenir la qualité 6 selon DIN 3962 avec une rugosité de Rt = 1 à 2 microns.

Machine de taillage

En principe, les tailleuses conventionnelles sont adaptées au taillage par arasage, le critère décisif étant l’état de la machine.

Il est vital que le jeu des paliers de la broche, de l’entraînement de la table et de l’avance soient aussi réduits que possible.

Il est évident que les machines modernes équipées d’un entraî-nement de table à double vis sans fin ou hydraulique, d’une vis à billes pour l’avance axiale et de paliers sous pression sur la bro-che, offrent les meilleures conditions pour un taillage de bonne qualité. Il est préférable d’avoir aussi des machines disposant de dispositifs de centrage automatique et de shifting synchronisé.

Maintenance de la fraise-mère de skiving

Les fraises-mères d’arasage doivent être affûtées dès qu’elles atteignent une usure de 0,15 mm. Les fraises sont affûtées à l’aide de meules diamants par des procédés d’affûtage traversant ou de rectification profonde.

A cause de l’angle de coupe négatif, la meule doit être décalée par rapport à l’axe de la fraise, la cote de décalage de la meule est fonction du diamètre de la fraise. Elle est déterminée par le diagramme d’affûtage qui accompagne chaque fraise.

Les faces de coupe doivent être affûtées avec une rugosité très faible afin d’éviter l’écaillage et les micro-fissures sur les arêtes de coupe, tout en respectant les tolérances de la DIN 3968 qui concernent les goujures.

Le deviazioni della linea del passo e del fianco sono causate dalla fresatrice a creatore.

La forma del profilo dipende sostanzialmente dalla qualità della fresa a creatore. I parametri di taglio, la durezza dei pezzi da lavo-rare e il livello di usura della fresa influiscono in modo particolare sulle forze di taglio, le quali a loro volta hanno un effetto sull'uten-sile e sulla macchina, determinando la qualità della dentatura.

Con buoni presupposti e lavorando con attenzione è possibile ottenere una qualità della dentatura pari alla 6 secondo la norma DIN 3962 con una profondità della rugosità della superficie da 1 a 2 m.

Fresatrice a creatore

In linea di principio, anche le tradizionali fresatrici a creatore pos-sono essere usate per la pelatura con fresa a creatore. A questo proposito, lo stato della macchina è un aspetto determinante.

È importante mantenere il gioco del cuscinetto assiale del man-drino portafresa e dell'azionamento del banco e dell'avanzamen-to ai valori minimi.

Naturalmente, le moderne frese a creatore con azionamento del banco a doppia vite o serraggio idraulico del banco, con vite a circolazione di sfere per l'avanzamento assiale e cuscinetto assiale per mandrino portafresa precaricato, offrono i migliori presupposti per una buona qualità della dentatura. È auspicabile inoltre l'uso di dispositivi per la centratura automatica e per lo spostamento sincronizzato.

Manutenzione della fresa a creatore per pelatura

La fresa a creatore per pelatura deve essere affilata una volta raggiunta una larghezza dei segni di usura di 0,15 mm, proceden-do a una rettifica oscillante o a una rettifica profonda con dischi abrasivi diamantati.

L'angolo di spoglia superiore di testa negativo comporta una posizione eccentrica del disco abrasivo. La misura per il posizio-namento del disco abrasivo dipende dal diametro della fresa in questione, riportato nella tabella per la riaffilatura fornita assieme a ogni fresa.

I piani di scorrimento devono essere rettificati fino a raggiun-gere una profondità della rugosità ridotta, per evitare tacche e microscheggiature degli spigoli taglienti. A questo proposito si devono rispettare le tolleranze della norma DIN 3968 relative alle scanalature.


Tableau d'affûtage pour fraises-mères de skiving avec plaquettes amovibles en CW

Tabella di affilatura per frese a creatore per pelatura con inserti non riaffilabili in metallo duro

N° d'ident.Cod. ident.

N° de plan:N. disegno

4-84216

N° de fraise:

Cod. fresa:

R2160 N° d'outil:

Cod. utensile:

IM155139

Module:Modulo:

3,27742 Angle d'attaque:Angolo di pressione:

25°

Course:Corsa:

4,45 Hauteur de la dent:Altezza del dente:

8,2

Nbre de goujures:Numero scanalature:

12

Ø extérieur (cote réelle):Ø esterno (valore reale):

79,875 u (cote réelle):u (valore reale):

–13,681

Longueur de sommet de dent (cote réelle):Lungh. della testa del dente (valore reale):

7

L u Da0 L u Da0

7 –13,681 79,875 1,554 –13,261 77,5356,859 –13,67 79,815 1,416 –13,25 77,4756,717 –13,66 73,755 1,278 –13,239 77,4156,576 –13,649 79,695 1,141 –13,229 77,3556,435 –13,638 79,635 1,003 –13,218 77,2956,294 –13,627 79,575 0,866 –13,207 77,2356,153 –13,617 79,5156,013 –13,606 79,4555,872 –13,595 79,3955,731 –13,685 79,3355,591 –13,574 79,2755,45 –13,563 79,2155,31 –13,552 79,1555,163 –13,542 79,0955,029 –13,531 79,0354,889 –13,52 78,9754,749 –13,509 78,9154,609 –13,439 78,8554,469 –13,488 78,7954,329 –13,477 78,7354,19 –13,466 78,6754,05 –13,456 78,6153,911 –13,445 78,5553,771 –13,434 78,4953,632 –13,423 78,4353,493 –13,412 78,3753,354 –13,402 78,3153,275 –13,391 78,2553,076 –13,38 78,1952,937 –13,369 78,1352,738 –13,358 78,0752,66 –13,348 78,0152,521 –13,337 77,9552,382 –13,326 77,0952,244 –13,315 77,8352,106 –13,304 77,7751,963 –13,294 77,7151,83 –13,283 77,6551,692 –13,272 77,595

–u

L = Longueur de sommet de dent Tooth length at tooth tip u = Décalage de la face de coupe Cutting face offset Da0 = Diamètre de fraise Cutter diameter

L

Da0

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l1

l3

d1 d2



2 80 100 120 32 15 23528902,5 80 100 120 32 15 23528913 90 100 120 40 15 23528923,5 100 120 140 40 15 23528934 100 120 140 40 15 4021516

20°α RH Relief

groundSolidCarbide

AL2

Plus

DIN3968AA

SpecialBP

1) Profil de référence ha0 =1,15 · m, ρa0 = 0,1 · m Profilo di riferimento ha0 = 1,15 · m, ρa0 = 0,1 · m

1)


l2

l3

d1 d2



4,5 130 130 150 40 12 12231355 130 130 150 40 12 12231395,5 160 140 160 50 12 12231376 160 140 160 50 12 12231467 170 140 160 50 12 12231558 170 150 170 50 12 12231649 180 150 170 50 12 1223173

10 190 160 180 50 12 122318211 220 180 200 60 12 122319112 220 190 210 60 12 122320813 240 200 220 60 12 122325314 250 220 240 60 12 122321715 250 230 250 60 12 122326216 260 240 260 60 12 122322617 260 250 270 80 12 122327118 270 270 290 80 12 122323519 270 280 300 80 12 122329020 280 290 310 80 12 1223244

Car-bide

DIN3968AA

SpecialBP

Fraise-mère de finition avec plaques réversibles ou brasées

Frese a creatore per pelatura con inserti in metallo duro saldati

20°α RH Relief

ground

1) Profil de référence ha0 =1,15 · m, ρa0 = 0,1 · m Profilo di riferimento ha0 = 1,15 · m, ρa0 = 0,1 · m

1)

Wäl

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CHAMFERCUTSISTEMI DI UTENSILI

CHAMFECHAMFECHAMFERCUT

DI UTENSILI I UTENSILI


Systèmes d’outillage, ChamferCut

Sistemi di utensili ChamferCut

46 ChamferCut – ébavurage rapide et économique

ChamferCut – sbavatura rapida che riduce i costi


Modulo di richiesta

Syst

èmes

d’o

utill

age

Cham

ferC

utSi

stem

i di u

tens

ili C

ham

ferC

ut

www.lmt-tools.com46

Après le fraisage, la denture des pièces doit être ébavurée.

Pour le chanfreinage des roues dentées, l’industrie recourt actuellement à différents procédés incorporant des travaux au rouleau, de compression, de découpe et de retouche manuels. Ces méthodes sont effectuées sur des dispositifs et des ma-chines spécifiques, et sont donc particulièrement complexes et onéreuses.

Pour faire des économies de temps et d’argent à l’ébavurage,

LMT Fette a mis au point le ChamferCut.

Les outils d’usinage de la denture et d’ébavurage sont montés sur un mandrin. Après la denture établie avec la fraise-mère LMT Fette, vient LMT Fette ChamferCut fixé sur le même mandrin.

In seguito alla fresatura per la dentatura si presenta il proble-

ma della sbavatura dei pezzi lavorati.

Nel settore industriale si ricorre attualmente a diverse procedu-re per smussare le ruote dentate, ad esempio tramite rullatura, compressione, taglio e rifinitura manuale. Questi metodi richiedo-no dispositivi e macchine apposite e sono pertanto dispendiosi e costosi.

Per risparmiare tempo e denaro, per la sbavatura LMT Fette

ha sviluppato ChamferCut.

Tutti gli utensili per la dentatura e la sbavatura sono fissati assie-me su un unico mandrino. Dopo che la fresa a creatore di LMT Fette ha effettuato la dentatura, si impiega ChamferCut di LMT Fette sullo stesso mandrino.

ChamferCut – ébavurage rapide et économique

ChamferCut – sbavatura rapida che riduce i costi


Deux outils ChamferCut pour un ébavurage optimal.

Le premier ChamferCut se charge d’ébavurer la face supérieure en générant un biseau uniforme sur l’arête. Ensuite, le deuxième ChamferCut procède de la même manière sur la partie sous-jacente. Le résultat est une roue dentée biseautée qui ne néces-site plus aucune finition.

L’ensemble du chanfreinage réalisé à l’aide du ChamferCut LMT Fette peut être commandé de manière optimale avec un logiciel pour dentures sur machine. N’hésitez pas à contacter le fournisseur de vos machines.

ChamferCut est sous licence.

Due utensili ChamferCut per una sbavatura ottimale.

Il primo ChamferCut esegue la sbavatura del lato superiore e smussa in modo omogeneo il bordo anteriore. Il secondo ChamferCut esegue poi la stessa operazione sul lato inferiore. Il risultato è una ruota dentata smussata che non richiede alcuna lavorazione ulteriore.

L’intera operazione di smussatura con ChamferCut di LMT Fette può essere controllata in modo ottimale da un software di den-tatura per macchina. A questo proposito, contattate il fornitore della vostra macchina.

ChamferCut è protetto da brevetto.

Analyse de la valeur de coupe

Analisi dei parametri di taglio

Caractéristiques de la pièce Dati del pezzo da lavorare

Module normal mnModulo normale mn

1,5

Nombre de dents de la roue zaNumero di denti della ruota za

30

Angle d’inclinaison βAngolo dell’elica β

20°

Caractéristiques de la fraise-mère Dati della fresa a creatore

Ø extérieurØ esterno

70

Nbre de filetsNumero dei principi

4

Temps principal Tempo di utilizzo

Durée principale de l’ébavurage/pageTempo di utilizzo per smussatura/lato

5,28 sec

Application du ChamferCut, voir www.lmt-tools.de, watched us on YouTubePer l’applicazione di ChamferCut visitare i siti web www.lmt-tools.de e YouTube

Syst

èmes

d’o

utill

age

Cham

ferC

utSi

stem

i di u

tens

ili C

ham

ferC

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www.lmt-tools.com48

Chanfreinage économique des dentures avec LMT Fette

ChamferCut

◼ Denture et ébavurage sur une seule machine ◼ Tous les outils sont montés sur un mandrin ◼ Le logiciel de réalisation des dentures commande le déroule-

ment de la fabrication ◼ Pas de finition manuelle ou en machine ◼ L’ébavurage ne nécessite pas de machines et d’outils supplé-

mentaires ◼ Qualité élevée ◼ Longue durée de vie

Smussatura di ruote dentate conveniente dal punto di vista

economico con ChamferCut di LMT Fette

◼ Dentatura e sbavatura su una sola macchina ◼ Tutti gli utensili sono fissati su un mandrino ◼ Il software di dentatura controlla le fasi della lavorazione ◼ Nessuna rifinitura a macchina o a mano ◼ Non sono necessarie altre macchine o altri utensili per la

sbavatura ◼ Alta qualità ◼ Lunga durata utile

L’innovation parmi les outils d’usinage de dentures.

Avec ChamferCut, réduisez vos coûts et vos temps d’ébavurage

L’utensile per dentatura più innovativo.

Sbavatura rapida e conveniente in pochi secondi con ChamferCut

Avec LMT Fette ChamferCut, optimisez la fabrication des

roues dentées

LMT Fette ChamferCut est fabriqué selon les exigences spé-ciales de votre production. Il suffit de nous fournir les paramètres nécessaires. Nous vous soumettrons alors une offre pour une fraise-mère et le ChamferCut LMT Fette.Entrez vos données et l’expéditeur, puis envoyez le formulaire.

Ottimizzazione della lavorazione delle ruote dentate con

ChamferCut di LMT Fette

ChamferCut di LMT Fette viene fabbricato in base alle speciali esigenze della vostra produzione. Comunicateci i parametri desi-derati per i vostri prodotti e formuleremo un’offerta per una fresa a creatore e per il ChamferCut di LMT Fette.Compilate il modulo con i vostri dati, senza dimenticare l’indiriz-zo, e inviatecelo.

Pour calculer le ChamferCut, nous avons besoin des informations suivantes

Per un’offerta di una fresa a creatore per sbavatura abbiamo bisogno dei seguenti dati

Les possibilités d’application du ChamferCut sont déterminées par les conditions environnantes de la machine équipée de la fraise-mère.Sur la base du procédé utilisé, il faudra respecter les condi-

tions suivantes:

◼ Un ChamferCut est nécessaire pour la face supérieure et inférieure de la denture.

◼ À partir du diamètre de la fraise-mère, on admet un diamètre «d» du ChamferCut pour la denture.

◼ On admet un écart «h» du ChamferCut égal à 0,3 x d. ◼ L’écart «a» entre l’essieu de la roue et l’essieu du ChamferCut

est déterminé comme suit:

a ≈ √_______________

(( d __ 2

)2 – h2) + df __

2

Dans les conditions décrites, il faudra contrôler s’il est possible d’exclure une collision avec le dispositif de fixation ou si ce dis-positif peut être adapté aux nécessités.

Le possibilità di impiego di ChamferCut dipendono dalle dimen-sioni della fresatrice a creatore.

Per la procedura sono validi i presupposti

elencati di seguito:

◼ È necessario un ChamferCut per ognuna delle superfici frontali superiore e inferiore della dentatura.

◼ Il diametro „d“ di ChamferCut corrisponde al diametro della fresa a creatore per la dentatura.

◼ La distanza „h“ di ChamferCut corrisponde a 0,3 x d. ◼ La distanza „a“ tra l’asse della ruota e l’asse di ChamferCut si

ottiene come indicato di seguito:

a ≈ √_______________

(( d __ 2

)2 – h2 ) + df __

2

Rispettando i presupposti indicati, è necessario appurare se è possibile escludere la collisione con il sistema di serraggio oppu-re adeguare il sistema alle esigenze del caso.

d = Ø de pied de la fraise-mère.

d = the root diameter of the gear.

d

a

df

h

h

Élément de serrage 1

Elemento di serraggio 1

Élément de serrage 2

Elemento di serraggio 2

Roue dentée Ruota dentata

Ø c

Ø a

ChamferCut

ChamferCut

Données de la roue Dati ruota

Module normal:Modulo normale:

Angle d’attaque:Angolo di pressione:

Diamètre de pied:Diametro di fondo:

Supplément d’usinage(Surépaisseur sur flanc, par flanc):Sovrametallo(per fianco):

Orientation du flanc (droite/gauche):Direzione del fianco (D/S):


Diamètre de tête:Diametro di testa:

Angle d’inclinaison:Angolo dell’elica:

Écartement:Scartamento tra denti:

Ou Oppure

Cote diamétrale sur bille:Misura diametrale tra sfere:

Diamètre de la bille, du rouleau:Diametro sfera, rullo:

Écartement:Scartamento tra denti:

Éléments de serrage Clamping elements

Capacité de serrage a:Diametro dell’elemento di serraggio a:

Capacité de serrage c:Diametro dell’elemento di serraggio c:

N° d’ident. de

Outil d’usinage de la denture:

Cod. ident.

dell’utensile per dentatura:

Formulaire de demande

Modulo di richiesta

RueVia


E-MailE-mail

EntrepriseDitta


NomNome

DateData

Veuillez compléter le formulaire et l’envoyer à: Compilare il modulo e inviarlo a: [email protected]


Heidenheimer Strasse 84 · 73447 Oberkochen - GermaniaTéléphone +49 7364 9579-0 · Telefax +49 7364 [email protected] · www.lmt-tools.com


Grabauer Strasse 24 · 21493 Schwarzenbek - GermaniaTéléphone +49 4151 12 - 0 · Telefax +49 4151 [email protected] · www.lmt-fette.com

Syst

èmes

d’o

utill

age

Cham

ferC

utSi

stem

i di u

tens

ili C

ham

ferC

ut

POUR PIGNONS DE CHAÎNE, PIGNONS DE COURROIES DENTÉES

POUR PIGNONS DE CHAÎNE, POUR PIGNONS DE CHAÎNE,ET ENGRENAGES ENFICHABLES

PIGNONS DE COURROIES DENPIGNONS DE COURROIES DEN FRESE A CREATORE

RENAGES ENFICHABRENAGES ENFICHABPER RUOTE PER CATENA PULEGGE

FRESE A CREATORE FRESE A CREATOREPER CINGHIE DENTATE RUOTE PER CATENA P RUOTE PER CATENA P

ACCOPPIAMENTI SCANALATIR CINGHIE DENTATE CINGHIE DENTATE


Fraise-mère pour pignons de chaîne, pignons de courroies dentées et engrenages enfichables

Frese a creatore per ruote per catena, pulegge per cinghie dentate e accoppiamenti scanalati

52 Fraise-mère pour engrenages de chaînes

Frese a creatore per dentature per catena

53 Fraise-mère pour pignons de roues dentées Synchroflex

Frese a creatore per pulegge per cinghie dentate synchroflex

54 Fraise-mère pour pignons de roues dentées avec arêtes

à denture en développante

Frese a creatore per pulegge per cinghie dentate con fianchi ad evolvente

55 Fraise-mère pour arbres dentés avec arêtes à denture en développante

Frese a creatore per alberi dentati con fianchi ad evolvente

57 Fraise-mère pour arbres crantés à denture droite

pour flancs de pièces bombés

Frese a creatore per alberi scanalati con fianchi rettilinei

per fianchi del pezzo da lavorare bombati

Frai

se-m

ère

pour

pig

nons

de

chaî

ne,

pign

ons

de c

ourr

oies

den

tées

et

engr

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Ab

bre

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Éco

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laît

!

www.lmt-tools.com52

Fraise-mère pour engrenages de chaînes

Frese a creatore per dentature per catena

l2

l3

d1 d2


Dim. de

chaîne

Passo

Ø de rouleau/

de douille

Ø rullo/bussola d1 l1 d2 z Ident No.

5 3,2 56 38 22 12 12262046 4 56 38 22 12 12262138 5 63 38 27 12 12262319,525 6,35 70 46 27 12 1226268

12,7 7,92 80 56 32 12 122628612,7 7,75 80 56 32 12 122628612,7 7,77 80 56 32 12 122628612,7 8,51 80 56 32 12 122629515,875 10,16 90 69 32 10 122630219,05 11,91 100 88 32 10 122632019,05 12,07 100 88 32 10 122632025,4 15,88 110 108 40 10 122633931,75 19,05 125 133 40 10 122635738,1 22,23 140 150 40 10 122636638,1 25,4 140 150 40 10 122637544,45 25,4 160 170 50 9 122638444,45 27,94 160 170 50 9 122639350,8 28,58 170 190 50 9 211164050,8 29,21 170 190 50 9 122641963,5 39,37 190 235 50 9 211018963,5 39,68 190 235 50 9 211018976,2 47,63 225 290 60 9 211018876,2 48,26 225 290 60 9 2108994

RH1 Reliefground

KHSS-E

SpeedCore

HSS-PM

AL2

Plus

DIN

8196

DIN

8187

DIN

8188


1) 1) 1)


Fraise-mère pour pignons de roues dentées Synchroflex

Frese a creatore per pulegge per cinghie dentate synchroflex

l2

l3

d1 d2


Dim. de

chaîne

Passo

Plage du nbre.

de dents

Intervallo num. di denti d1 l3 l1 d2 z Ident No.

T 2,5 se 12– 20 50 25 31 22 14 1228006T 2,5 21– 45 50 25 31 22 14 1228015T 2,5 46– 80 50 25 31 22 14 1228024T 5 se 10– 14 56 32 38 22 14 1228033T 5 se 15– 20 56 32 38 22 14 1228042T 5 21– 50 56 32 38 22 14 1228051T 5 51–114 56 32 38 22 14 1228060T 10 se 12– 15 70 50 56 27 14 1228079T 10 se 16– 20 70 50 56 27 14 1228088T 10 21– 45 70 50 56 27 14 1228097T 10 46–114 70 50 56 27 14 1228104T 20 se 15– 20 90 80 88 32 14 1228113T 20 21– 45 90 80 88 32 14 1228122T 20 46–119 90 80 88 32 14 1228131

RH1 Reliefground

KHSS-E

SpeedCore

HSS-PM

AL2

Plus

DIN

3968A

La forme du creux de dent «se» s’applique jusqu’à 20 dents, au-delà = profil normal.La forma di vano tra denti contigui „se“ si applica per un massimo di 20 denti; profilo normale oltre i 20 denti.

ChevauchementTopping

1) 1) 1)


Wäl

zfrä

ser f

ür D

IN-P

rofil

e Ho

bs fo

r DIN

pro

files

www.lmt-tools.com54

Fraise-mère pour pignons de roues dentées avec arêtes à denture en développante

Frese a creatore per pulegge per cinghie dentate con fianchi ad evolvente

l2

l3

d1 d2


Dim. de

chaîne

Passo

Plage du nbre.

de dents

Intervallo num. di denti d1 l3 l1 d2 z Ident No.

0,08 MXL 10 jusqu’à to 23 50 25 31 22 14 1203010à partir de up 24 50 25 31 22 14 2257398

1/8 XXL à partir de up 10 50 25 31 22 14 12030121/5 XL à partir de up 10 56 32 38 22 14 12283003/8 L à partir de up 10 70 50 56 27 14 12283191/2 H 14–19 70 63 69 27 14 12283281/2 H à partir de up 20 70 63 69 27 14 12283377/8 XH à partir de up 18 100 80 88 40 14 1228346

11/4 XXH à partir de up 18 115 100 108 40 14 1228355


RH1 Reliefground

KHSS-E

SpeedCore

HSS-PM

AL2

Plus

DIN

3968A

DINISO5294

1) 1) 1)

ChevauchementTopping


Fraise-mère pour arbres dentés avec arêtes à denture en développante


l2

l3

d1 d2



0,6 50 25 31 22 14 12339190,8 50 25 31 22 14 12339281 50 25 31 22 14 12339371,25 50 25 31 22 14 12339461,5 56 32 38 22 14 12339552 63 40 46 27 14 12339642,5 70 50 56 27 14 12339733 70 50 56 27 14 12339824 80 63 69 32 14 12339915 90 70 78 32 14 12340086 100 80 88 32 14 12340178 115 100 108 40 14 1234026

10 125 130 138 40 14 1234035


30°α RH1 Relief

groundKHSS

-ESpeedCore

HSS-PM

AL2

Plus

DIN

3968A

DIN

5480

1) 1) 1)

Wäl

zfrä

ser f

ür D

IN-P

rofil

e Ho

bs fo

r DIN

pro

files

www.lmt-tools.com56

Fraise-mère pour arbres dentés avec arêtes à denture en développante


l2

l3

d1 d2


m

Cote nom.

d’arbre cannelé

Misura nominale

albero dentato d1 l3 l1 d2 z Ident No.

1,6 15 x 12 56 32 38 22 12 12330181,6 17 x 14 56 32 38 22 12 12330181,6 18 x 15 56 32 38 22 12 12330181,6 20 x 17 56 32 38 22 12 12330181,6 22 x 19 56 32 38 22 12 12330181,6 25 x 22 56 32 38 22 12 12330181,75 28 x 25 56 32 38 22 12 12330271,75 30 x 27 56 32 38 22 12 12330271,75 32 x 28 56 32 38 22 12 12330271,75 35 x 31 56 32 38 22 12 12330271,9 38 x 34 63 40 46 27 12 12330361,9 40 x 36 63 40 46 27 12 12330361,9 42 x 38 63 40 46 27 12 12330362 45 x 41 63 40 46 27 12 12330452 48 x 44 63 40 46 27 12 12330452 50 x 45 63 40 46 27 12 12330452 52 x 47 63 40 46 27 12 12330452 55 x 50 63 40 46 27 12 12330452 58 x 53 63 40 46 27 12 12330452 60 x 55 63 40 46 27 12 12330452,1 62 x 57 63 40 46 27 12 12330542,1 65 x 60 63 40 46 27 12 12330542,1 68 x 62 63 40 46 27 12 12330542,1 70 x 64 63 40 46 27 12 12330542,1 72 x 66 63 40 46 27 12 12330542,1 75 x 69 63 40 46 27 12 12330542,1 78 x 72 63 40 46 27 12 12330542,1 80 x 74 63 40 46 27 12 12330542,25 82 x 76 70 50 56 27 12 12330632,25 85 x 79 70 50 56 27 12 12330632,25 88 x 82 70 50 56 27 12 12330632,25 90 x 84 70 50 56 27 12 12330632,25 92 x 86 70 50 56 27 12 12330632,25 95 x 89 70 50 56 27 12 12330632,25 98 x 92 70 50 56 27 12 12330632,25 100 x 94 70 50 56 27 12 1233063


30°α RH1 Relief

groundKHSS

-ESpeedCore

HSS-PM

AL2

Plus

DIN

3968A

DIN

5482

1) 1) 1)


Fraise-mère pour arbres crantés à denture droite pour flancs de pièces bombés

Frese a creatore per alberi scanalati con fianchi rettilinei per fianchi del pezzo

da lavorare bombati

l2

l3

d1 d2


Dim. de

chaîne

Passo

Cote nom.

d’arbre cannelé

Misura nominale

albero dentato d1 l3 l1 d2 z Ident No.

0,842 7 x 8 50 25 31 22 16 12334101,01 8 x 10 50 25 31 22 16 12334291,152 10 x 12 50 25 31 22 16 12334381,317 12 x 14 50 25 31 22 16 12334471,517 15 x 17 50 25 31 22 16 12334561,761 17 x 20 56 32 38 22 16 12334652,033 21 x 24 56 32 38 22 16 12334742,513 26 x 30 56 32 38 22 16 12334832,792 30 x 34 56 32 38 22 16 12334923,226 36 x 40 56 32 38 22 16 12335083,472 40 x 44 63 40 46 27 16 12335173,826 45 x 50 63 40 46 27 16 12335264,123 50 x 55 63 40 46 27 16 12335354,301 55 x 60 63 40 46 27 16 12335444,712 60 x 65 70 50 56 27 16 12335534,712 65 x 70 70 50 56 27 16 12335534,712 70 x 75 70 50 56 27 16 12335534,712 75 x 80 70 50 56 27 16 12335534,712 80 x 85 70 50 56 27 16 12335534,712 85 x 90 70 50 56 27 16 12335534,712 90 x 95 70 50 56 27 16 12335534,712 95 x 100 70 50 56 27 16 12335534,712 100 x 105 70 50 56 27 16 12335534,712 105 x 110 70 50 56 27 16 12335534,712 110 x 115 70 50 56 27 16 12335534,712 115 x 120 70 50 56 27 16 12335534,712 120 x 125 70 50 56 27 16 1233553


RH1 Reliefground

KHSS-E

SpeedCore

HSS-PM

AL2

Plus

DIN

3968A

DIN

5481

1) 1) 1)

Wäl

zfrä

ser f

ür D

IN-P

rofil

e Ho

bs fo

r DIN

pro

files

POUR PROFILS SPÉCIAUXFFIILLLSSSS SSSPPPÉÉÉCCCIIIAAUTENSILI PER PROFILI SPECIALIPECIAAAL

POUR PROFILS SPÉCIAPOUR PROFILS SPÉCIALLLS SPÉCCCCC


Outils pour profils spéciaux

Utensili per profili speciali

60 Fraise-mère pour rotors de compresseurs

Frese a creatore per rotori di compressori

61 Fraise-mère, fraise d’ébauche, pour rotors

Frese a creatore, frese per sgrossatura, per rotori

62 Fraise-mère, fraise de finition, pour rotors

Frese a creatore, frese per rifinitura, per rotori

63 Fraise-mère pour broches de pompes

Frese a creatore per alberini di pompe

64 Fraise à profil pour vis sans fin à plusieurs pas et vis d’extraction

avec profils spéciaux

Frese a profilo per viti senza fine a più principi e rotori a vite

con profili speciali

65 Fraise de crémaillère

Frese per dentatura di cremagliere in un’unica fase

66 Fraises-mères spéciales et de réglage

Frese a creatore speciali e da regolare

Outil

s po

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rofil

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fili s

peci

ali

www.lmt-tools.com60

Les rotors sont des vis sans fin à plusieurs filets, logés par paire dans le carter d’un compresseur à vis.

Les filets qui s’engrènent ont un profil symétrique ou asymétrique.

La stabilité et le bon rendement des rotors dépendent de la préci-sion du profil des rotors.

Le procédé de taillage des rotors permet d’obtenir de très bons résultats.

◼ Division de haute précision ◼ Faible distorsion grâce à l’enlèvement homogène et

continu des copeaux ◼ Maintenance réduite de la fraise-mère, uniquement l’affûtage

des faces de coupe

Les conditions préalables à cette technologie de taillage des rotors requièrent:

◼ le développement du calcul des profils du rotor et de la fraise ◼ la création de programmes informatiques nécessaires à la

fabrication de fraises-mères de très grande précision.

Les machines à tailler doivent répondre à de hautes exigences, telles que: rigidité, puissance, stabilité thermique et précision de l’avance.

La rentabilité des fraises-mères dépend de l’harmonisation des deux critères suivants:

◼ de la technologie offerte par le fabricant de l’outil, d’une part, ◼ de la définition par le client, du profil, de la valeur et de la

répartition du jeu, d’autre part.

Ainsi, cela permettra un taillage moderne et rentable où la qualité et le rendement sont principalement tributaires de l’outil et de la machine à tailler.

I rotori di un compressore a viti sono viti a più principi disposte a coppie all’interno dell’alloggiamento.

I principi delle viti, i quali imboccano uno sull’altro, hanno un profilo simmetrico o asimmetrico.

Un funzionamento silenzioso e un buon livello di efficacia dei rotori dipendono dalla precisione dei loro profili.

Buoni risultati nella produzione di rotori si possono ottenere con la vantaggiosa procedura della fresatura a creatore:

◼ Elevata precisione di divisione ◼ Deformazione ridotta per effetto dell’asportazione continua e

omogenea di truciolo in tutti i vani ◼ Manutenzione semplice della fresa a creatore tramite affilatura

dei piani di scorrimento

Presupposti fondamentali per l’utilizzo di questa tecnologia per la produzione di rotori sono lo sviluppo di una procedura di calcolo adatta per profili di rotori e di frese a creatore, lo sviluppo dei programmi di calcolo necessari e un elevato standard di fabbrica-zione per le frese a creatore di precisione.

Le fresatrici a creatore devono presentare una rigidezza, una stabilità termica, una precisione di avanzamento e prestazioni molto elevate.

Risultati di successo con le frese a creatore dipendono però anche dal grado di collaborazione tra il produttore di utensili da un lato e il produttore di rotori dall’altro per poter combinare in modo ottimale forma del profilo, la grandezza e la distribuzione del gioco tenendo in considerazione la realizzabilità dal punto di vista tecnico.In questo modo, questa procedura può garantire una fabbricazio-ne moderna e conveniente dal punto di vista economico, dove la qualità e il rendimento dipendono principalmente dall’utensile e dalla macchina.

Fraises-mères pour rotors de compresseur

Frese a creatore per rotori di compressori

Rotor femelle

Rotore femmina

Rotor mâle

Rotore maschio

Vue de face des rotors

Sezione frontale rotori

ele

nc

azio

ne

ele

nc

azio

ne


l2

l3

d1 d2


m d1 l3 l1 d2 z

Ø de rotor

Ø rotore

Hauteur de profil

Altezza del profilo

≈ 5,2 112 90 106 40 16 47/44,5 ≈ 10,2≈ 9,1 140 154 170 50 16 81,6 ≈ 17,5≈ 11,4 170 184 200 60 16 102 ≈ 22≈ 14,2 212 234 250 60 16 127,5 ≈ 27,5≈ 18,2 265 299 315 80 16 163,2 ≈ 35,5≈ 22,7 305 319 335 100 16 204 ≈ 44≈ 22,7 335 319 335 100 16 204 ≈ 44

En raison de leur taille, il n’est pas possible de tailler tous les rotors. De plus, le procédé déjà utilisé et le parc de machines déterminent le choix des outils.

LMT Fette a largement contribué à l’introduction de procédé de taillage des rotors. Sur la base de cette expérience, LMT Fette offre toujours un conseil compétent.

Les avantages du taillage sont incontestables et se résument comme suit:

◼ Fabrication rapide et sans problème des rotors avec de bons états de surface, de profils et des pas de grande précision.

◼ La totalité du profil, y compris l’étanchéité (c’est à dire la nervure en tête de profil et la rainure en pied de profil) est taillée en une seule opération.

◼ Les rotors taillés par fraises-mères sont toujours interchan-geables grâce à la précision invariable du taillage.

◼ Maintenance simple et économique des outils, car les fraises-mères ne nécessitent qu’un affûtage des faces de coupe.

Non tutti i rotori possono essere prodotti tramite fresatura a creatore a causa delle loro dimensioni. In più, anche la procedura già adottata o le macchine a disposizione determinano la scelta degli utensili.

LMT Fette ha avuto un ruolo determinante per l’introduzione della fresatura a creatore nella fabbricazione di rotori.Sulla base della sua esperienza, LMT Fette può pertanto offrire una consulenza specialistica per ogni singolo caso.

I vantaggi della fresatura a creatore sono inconfutabili. Se ne riporta un elenco qui di seguito:

◼ Fabbricazione rapida e senza alcun problema di rotori con buona qualità delle superfici, profili e passi precisi.

◼ I listelli di tenuta sulla testa del dente e le scanalature di tenuta alla base dei denti del rotore possono essere generati dai fianchi in un’unica fase di lavorazione.

◼ Grazie a un livello di precisione costante, i rotori fabbricati con frese a creatore sono sostituibili in qualsiasi momento.

◼ Manutenzione semplice e conveniente degli utensili, in quanto le frese a creatore vengono riaffilate soltanto in corrisponden-za del piano di scorrimento.

Les dimensions sont des valeurs indicatives pour les rotors ayant le rapport L/D = 1,65.

Pour une commande, prière de fournir les plans des rotors et les

données du profil apparent (liste des coordonnées).

Le dimensioni indicate sono valori indicativi per rotori con L/D = 1,65.

Per l’ordinazione si devono fornire i disegni dei rotori da fabbricare e

indicazioni sul profilo della sezione frontale (elenco delle coordinate).

Fraise-mère, fraise d’ébauche, pour rotors

Frese a creatore, frese per sgrossatura, per rotori

RH1 HSS-PM

AL2

Plus

1)

Outil

s po

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rofil

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l2

l3

d1 d2


m d1 l3 l1 d2

Ø de rotor

Ø rotore

Hauteur de profil

Altezza del profilo

≈ 5,2 140 74 90 60 47/44,5 ≈ 10,2≈ 9,1 190 124 140 80 81,6 ≈ 17,5≈ 11,4 236 154 170 80 102 ≈ 22≈ 14,2 265 196 212 100 127,5 ≈ 27,5≈ 18,2 300 249 265 100 163,2 ≈ 35,5≈ 22,7 305 299 315 100 204 ≈ 44≈ 22,7 335 299 315 100 204 ≈ 44

Le dimensioni indicate sono valori indicativi per rotori con L/D = 1,65.

L’intero profilo, listello di tenuta e scanalatura compresi, vengono fresati in un’unica fase di lavorazione. Il diametro esterno dei rotori viene rettificato fino a raggiungere la misura del pezzo finito.

Per l’ordinazione si devono fornire i disegni dei rotori da fabbricare e

indicazioni sul profilo della sezione frontale (elenco delle coordinate).

Les dimensions sont des valeurs indicatives pour les rotors ayant le rappor L/D = 1,65.

Le profil entier, y compris la nervure et la rainure d’étanchéité, sera taillé en une seule opération. Le diamètre extérieur des rotors est rectifié pour obtenir la cote de finition.

Pour une commande, prière de fournir les plans des rotors et les

données du profil apparent (liste des coordonnées).

Fraise-mère, fraise de finition, pour rotors

Frese a creatore, frese per rifinitura, per rotori

RH1 HSS-PM

AL2

Plus

DIN3968AA

1) Serré conformément à DIN 3968 Ridotto secondo DIN 3968


1) 2)


RH1 HSS-PM

AL2

Plus

DIN3968AA

1) Ridotto secondo DIN 39682) D = diametro esterno, d = diametro interno3) su richiesta

Le dimensioni indicate sono valori indicativi e possono essere adeguate all’area di lavoro della fresatrice a creatore sia nella lunghezza che nel diametro.

Per l’ordinazione si devono fornire i seguenti dati sul pezzo

da fabbricare: indicazioni sulle misure del profilo della sezio-

ne frontale, diametro esterno, diametro interno, passo del

filetto e senso del filetto (generalmente a destra per l’alberino

di comando e a sinistra per l’alberino condotto).

1) Serré conformément à DIN 39682) D = diamètre ext., d = diamètre int.3) sur demande

Les dimensions indiquées peuvent être légèrement modifiées en diamètre et en largeur en fonction de la machine à tailler.

Pour une commande, veuillez nous communiquer les caracté-

ristiques de la pièce: dimensions du profil apparent, diamètre

ext., diamètre int., pas et direction de pas – normalement vis

menante à droite, vis menée à gauche.

Fraise-mère pour broches de pompes

Frese a creatore per alberini di pompe

Vis menante et vis menée

Alberino di comando e alberino condotto

l2

l3

d1 d2


d1 l3 l1 d2 z

Vis menante

Alberino di comando

D x d2)

Vis menée

Alberino condotto

D x d2)

100 52 60 32 16 18 x 10,8 10,8 x 3,6100 55 63 32 16 20 x 12 12 x 4112 72 80 32 16 30 x 18 18 x 6118 82 90 32 16 35 x 21 21 x 7125 87 95 40 16 38 x 22,8 22,8 x 7,6140 98 106 40 18 45 x 27 27 x 9150 104 112 50 18 52 x 31,2 31,2 x 10,4160 110 118 50 18 60 x 36 36 x 12180 122 132 50 18 70 x 42 42 x 14

1) 3)

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Section frontaleSezione frontale

Section axialeSezione assiale

a

r

αA

P

ö

P

αS

r

Oltre alle normali frese per viti senza fine con fianchi rettilinei, produciamo anche frese speciali per la creazione di qualsiasi dentatura di viti con il procedimento a divisione singola. Alcuni esempi sono le pompe a vite per liquidi e gas, viti senza fine per estrusori, viti senza fine a evolvente a più principi per la trasmis-sione, ecc.

Fig. 1:

Pezzo lavorato: coppia di rotori a vite, a 2 principi, per una pompa a vite; utensile: fresa a profilo per rifinitura, a denti diritti, rettifica-ta a spoglia.

Fig. 2:

Pezzo lavorato: alberino di comando e alberino condotto di una pompa per liquidi; utensile: fresa a profilo per rifinitura, a denti alterni, rettificata a spoglia.

Fig. 3:

Pezzo lavorato: rotore femmina di un compressore a viti; utensile: fresa a profilo per sgrossatura con coltelli inseriti, a denti alterni.

Per la determinazione dei profili delle frese disponiamo di pro-grammi di calcolo universali per qualsiasi forma di vite.

Se non si conoscono ancora i profili delle frese, abbiamo bisogno dei seguenti dati sulle viti da fresare come rappresentato in figura 4:

◼ il passo della vite H ◼ le coordinate della sezione frontale r, ρ, αs oppure della sezio-

ne assiale r, a, αA

È possibile determinare le coordinate della sezione assiale con questa equazione a = arc ρ · H/2π

tan αA = tan αs · H/2rπ

Fraise à profil pour vis sans fin à plusieurs pas et vis d’extraction

avec profils spéciaux

Frese a profilo per viti senza fine a più principi e rotori a vite con profili speciali

3 4

En plus des fraises standard pour vis sans fin à flancs droits, nous fabriquons également des fraises spéciales pour le taillage simple par indexation de dentures hélicoïdales; comme par exemple: pompes à vis pour liquides et gaz, vis d’extrudeuses, vis à plusieurs filets en développante pour engrenages.

Fig. 1:

Pièce à tailler: paire de vis sans fin à 2 filets pour pompe à vis. Outil: fraise avec profil de finition à denture droite et rectifiée.

Fig. 2:

Pièce à tailler: vis menante pour pompe hydraulique. Outil: fraise avec profil de finition à denture alternée et rectifiée.

Fig. 3:

Pièce à tailler: rotor femelle d’un compresseur à vis. Outil: fraise avec profil ébauche à lames rapportées, denture alternée.

Pour déterminer le profil de chaque fraise, nous travaillons avec des logiciels universels pouvant calculer toutes les formes héli-coïdales.

Si les profils de fraises ne sont pas déterminés, veuillez nous communiquer, selon la fig. 4, les caractéristiques de la vis à tailler:

◼ le pas de vis H ◼ les coordonnées de la section frontale r, ρ, αs ou les coordon-

nées de la section axiale r, a, αA

Les coordonnées de la section axiale sont à tirer de la relation a = arc ρ · H/2π

tan αA = tan αs · H/2rπ

1 2


Les fraises pour crémaillères à plusieurs rangées de dents peuvent être utilisées sur les fraiseuses conventionelles, ainsi que sur les machines spéciales. Il n’existe pas de dimensions standard dans ce domaine, les cotes indiquées dans le tableau ci-dessus sont des côtes conseillées pour faciliter le choix de la fraise, la largeur dépend du moduIe, et du nombre de dents.

b3 = m · π · n

Pour des largeurs de fraises supérieures à 40 mm, nous préconisons des fraises à goujures hélicoïdales (hélice à droite de 3° à 5°). Ces fraises peuvent également être prévues avec topping. Pour les modules supé-rieurs à 5 nous préconisons notre fraise Réf. 2561.

Sauf informations contraires, nous fourniront le profil de référence I

selon DIN 3972.

Pour l’étude technique, veuillez nous communiquer les paramètres de la crèmaillère et le nombre souhaité des rangées de dents sur la fraise.

Le frese per dentatura di cremagliere in un’unica fase sono impiegate sia nelle comuni fresatrici orizzontali che in speciali macchine per la fresatura automatica di cremagliere; non esistono pertanto dimensioni standardiz-zate. La tabella qui in alto rappresenta una linea guida e mira a rendere più semplice la scelta delle dimensioni della fresa. La larghezza utile della fresa dipende dal modulo (m) e dal numero di file di denti (n).

b3 = m · π · n

Nel caso di larghezze maggiori (sopra i 40 mm) si consiglia una versione elicoidale (elica a destra da 3–5°). Questi utensili possono essere realizzati anche come frese di tipo topping. Per grandezze della dentatura superiori al modulo 5 si consiglia l’uso di frese multiple per cremagliere.

Se non indicato diversamente, forniamo frese con un profilo di riferi-

mento I secondo la norma DIN 3972.

Per poter evadere il nostro ordine abbiamo bisogno, oltre ai dati sulla dentatura, anche della quantità desiderata di file di denti della fresa.

Fraise de crémaillère

Frese per dentatura di cremagliere in un’unica fase


m

z = 14 z = 18 z = 22

d1 d2 d1 d2 d1 d2

1 70 27 100 32 125 401,25 70 27 100 32 125 401,5 70 27 100 32 125 401,75 70 27 100 32 125 402 90 32 125 40 160 502,25 90 32 125 40 160 502,5 90 32 125 40 160 502,75 90 32 125 40 160 503 110 32 140 40 180 503,25 110 32 140 40 180 503,5 110 32 140 40 180 503,75 110 32 140 40 180 504 125 40 160 50 200 604,25 125 40 160 50 200 604,5 125 40 160 50 200 604,75 125 40 160 50 200 605 125 40 160 50 200 60

20°α KHSS

-EHSS-PM

SpeedCore

AL2

Plus

DIN3972BP I

DIN3972BP II

b3

Rangée de dents nFila di denti n

d2

d1

p


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Le fraisage en développante avec ses avantages bien connus est indiqué non seulement pour tailler les engrenages à denture pleine standard ainsi que les poulies et roues à chaîne, mais également pour tailler un grand nombre de profils spéciaux dont nous donnons quelques exemples. Les fraises-mères fréquem-ment utilisées ont fait l’objet d’une description détaillée dans les chapitres précédents de ce catalogue ; parmi ces fraises fréquemment utilisées, on trouve p. ex. entre autres les fraises-mères spéciales pour rotors et pour vis de pompe ainsi que pour dentures intérieures.

Par profils spéciaux, on entend tous les profils qui ne sont pas-soumis à une norme.

Les variantes les plus fréquentes sont les fraises-mères spé-ciales pour tailler les roues à cliquets, les roues et les rouleaux de convoyeurs, les cylindres de cartonnage, les profils polyédriques, les disques cannelés, les roues dentées orbitales et les dentures cycloïdales.

La forme spécifique de certains profils spéciaux demande souvent une fraise à position unique. Dans ce cas, le profil de l’hélice n’est pas uniforme sur toute la longueur de la fraise, mais les dents de fraise ou les parties dentées présentent différentes formes de profil. Ces fraises-mères sont positionnées axialment par rapport au milieu de la pièce et/ou de la machine, et ce afin de mettre dans la position prévue, les dents de fraise de forme spécifique.

Par mesure d’économie et si le profil permet, la fraise à position unique peut être fabriquée pour pluisieurs positions avec une longueur éffective plus importante.

La fresatura a creatore, con i suoi noti vantaggi, è consigliata non solo per le ruote cilindriche e gli accoppiamenti scanala-ti standard e per le dentature per ruote per catena e pulegge, bensì anche per numerosi profili speciali, dei quali queste pagine mostrano alcuni esempi. Frese a creatore per profili speciali usati molto spesso sono state descritte nei dettagli nelle precedenti sezioni di questo catalogo, come ad es. le frese a creatore spe-ciali per rotori.

Con profili speciali si intendono tutti quei tipi di profili non ricon-ducibili a uno standard.

I tipi di realizzazione più frequenti sono le frese a creatore speciali per ruote di arpionismo, ruote di trasporto, cilindri trasportatori, cilindri per cartonaggi, profili con molti spigoli, camme frontali, ruote dentate orbitali e dentature cicloidali.

La particolare forma di determinati profili speciali richiede spesso di realizzare la fresa a creatore come utensile da regolare. In que-sto caso, l’elica del profilo non presenta una forma omogenea su tutta la lunghezza della fresa a creatore, bensì i denti della fresa o sezioni dei denti hanno forme del profilo differenti. Nella fresatrice a creatore, la direzione assiale di queste frese rispetto al centro del pezzo da lavorare o al centro della macchina deve essere regolata per far ingranare i denti della fresa appositamente creati nella posizione prevista.

Se lo standard del profilo lo consente, le frese a creatore da regolare possono essere realizzate per più posizioni di regolazio-ne e con una lunghezza di ingombro superiore per una maggiore redditività. Una soluzione particolarmente economica nel caso di dimensioni del profilo ridotte e di un elevato numero di denti della ruota è l’utilizzo di frese a creatore da regolare monodente a più principi. In queste frese, il numero di principi e di denti corrispon-de al numero delle scanalature.

L’applicabilità della procedura di fresatura a creatore per forme speciali di profili deve essere verificata per il singolo caso concre-to, se possibile sulla base di disegni. Pertanto, per tutti i casi di dentatura di un grande numero di pezzi con una forma del profilo che si ripete sul diametro esterno, si consiglia di richiedere una consulenza specializzata agli ingegneri della divisione sviluppo e progettazione di LMT Fette.

Fraises-mères spéciales et de réglage



Exemples de profils pouvant être taillés par fraises-mères à position unique

Esempi di profili fresabili con frese a creatore da regolare

Exemples de profils spéciaux taillés par fraises-mères

Esempi di profili speciali fresabili

Fraises-mères spéciales et de réglage


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POUR ROUES À VIS SANS FINFRESE A CREATORE PER RUOTE A

POUR ROUES À VIS SANS FINPOUR ROUES À VIS SANS FINVITE SENZA FINE

SE A CREATORE PSE A CREATORE P


Fraise-mère pour roues à vis sans fin

Frese a creatore per ruote a vite senza fine

70 Fraise-mère pour roues à vis sans fin


Frai

se-m

ère

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roue

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vis

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fin

Fres

e a

crea

tore

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ruot

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ole

!

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Les dimensions de la fraise-mère sont surtout déterminées d’après les caractéristiques de la vis sans fin.

Afin d’éviter le frottement des arêtes de la vis dans la roue, le diamètre primitif des fraises-mères de taillage des roues ne doit jamais être inférieur au diamètre primitif de la vis sans fin. A cause de la dépouille, le diamètre de la fraise diminue à chaque affûtage. De ce fait, le diamètre primitif de la fraise neuve doit être augmenté par rapport à celui de la vis sans fin. Cette valeur sera déterminée en fonction du module, du diamètre primitif et du nombre de filets.

Le diamètre extérieur d’une fraise neuve est calculé de la manière suivante:

Diamètre primitif de la vis sans fin

+

Augmentation du cercle primitif

+

2 x saillie de la vis sans fin

+

2 x jeu de tête

Forme des flancs

La forme des flancs de la fraise-mère pour le taillage des roues à vis sans fin est déterminée par la forme des flancs de la vis sans fin. La norme DIN 3975 définit les différentes formes de flancs selon leur procédé de fabrication: ZA, ZN, ZI et ZK.

◼ ZA a un profil de flanc rectiligne dans le plan axial de la vis. Ce profil peut être obtenu par un outil de tour de forme trapézoï-dale dont le plan de coupe est confondu avec le plan axial de la vis.

◼ ZN a un profil de flanc rectiligne dans le plan normal à l’hélice. Ce profil peut être engendré par un outil de tour trapézoïdal, réglé à la hauteur de l’axe et disposé normalement au filet.

◼ ZI a un profil de flanc en développante en section apparente. Ce profil peut être réalisé par un outil de fraisage ou une meule dont l’axe est pivoté, par rapport à l’axe de la vis sans fin, de la valeur de l’angle de l’hélice de référence, et est incliné, par rapport à la verticale, de la valeur de l’angle de pression réel «α0».

◼ ZK a un profil de flanc convexe dans le plan axial. Ce profil est obtenu par rectification avec une meule biconique à généra-trice rectiligne dont l’angle est égal à l’angle de pression réel «α0». L’axe de la meule est pivoté de la valeur de l’angle de l’hélice de référence.

I parametri delle frese a creatore possono essere sostanzialmente determinati dai dati delle viti senza fine.

Per evitare un elevato sforzo sugli angoli della vite senza fine nella ruota a vite, la fresa a creatore richiesta per la fabbricazione della ruota a vite non deve presentare in nessun caso un diametro pri-mitivo inferiore al diametro medio della vite. Per effetto della spo-gliatura, il diametro della fresa a creatore si riduce con l’affilatura. Il diametro primitivo di una fresa a creatore per ruota a vite nuova deve pertanto essere aumentato rispetto a quello della vite senza fine. Questo valore viene determinato considerando il modulo, il diametro medio e il numero di principi.

Il diametro esterno di una nuova fresa a creatore per ruota a vite si calcola come segue:

diametro medio della vite senza fine

+

incremento del diametro primitivo

+

2 x addendum della vite senza fine

+

2 x gioco di testa

Forme del fianco

La forma del fianco della fresa a creatore per ruota a vite è deter-minata dalla forma del fianco della vite senza fine. I diversi stan-dard per le forme del fianco sono indicati dalla norma DIN 3975, la quale distingue tra viti senza fine ZA, ZN, ZI e ZK a seconda delle singole procedure di fabbricazione.

◼ La vite senza fine ZA presenta un profilo del fianco rettilineo in una sezione assiale. Questa forma del profilo si ottiene po-sizionando l’utensile da tornio trapezoidale in modo che i suoi taglienti si trovino in un piano assiale.

◼ La vite senza fine ZN presenta un profilo del fianco rettilineo in una sezione normale. Si ottiene usando l’utensile da tornio tra-pezoidale posizionato all’altezza dell’asse in modo che i suoi taglienti si trovino sul piano inclinato dell’angolo medio del filetto e creando il profilo della vite senza fine in questo modo.

◼ La vite senza fine ZI ha fianchi ad evolvente in una sezione frontale. Questa forma del fianco si ottiene, ad es., creando il profilo della vite senza fine con una fresa o una mola piana il cui asse è inclinato rispetto all’asse della vite senza fine dell’angolo medio del filetto e rispetto alla sezione normale sull’asse della vite senza fine dell’angolo di pressione.

◼ La vite senza fine ZK presenta un profilo del fianco convesso in una sezione assiale. Si ottiene quando una ruota biconica affilata sotto l’angolo di pressione viene inclinata nell’angolo medio del filetto, con la linea di simmetria del profilo della ruo-ta che attraversa il punto di intersezione degli assi, e si crea il profilo della vite senza fine in questa posizione.


Oltre alle forme standardizzate esistono anche forme speciali, delle quali quella maggiormente utilizzata è la forma cava.

Le forme del profilo della vite senza fine descritte possono essere utilizzate anche negli ingranaggi a vite a doppio passo. Le viti senza fine a doppio passo presentano filetti diversi sui fianchi sinistro e destro. In questo modo, gli spessori dei denti della vite variano continuamente lungo il filetto ed è possibile regolare il gioco tramite lo spostamento assiale della vite senza fine rispetto alla ruota a vite.

Procedura e tipi di realizzazione

Le frese a creatore per ruote a vite senza fine sono realizzate in diverse versioni, rappresentate nella figura qui in basso:

En plus des formes standardisées, il existe également des formes spéciales parmi lesquelles les flancs concaves trouvent leur application.

Les engrenages à vis sans fin DUPLEX peuvent être classés parmi les profils de vis mentionnés ci-dessus. Sur ces vis sans fin DUPLEX, le flanc droit et le flanc gauche ont des pas d’hélice dif-férents. De ce fait, l’épaisseur de dent de la vis varie continuelle-ment dans le sens de l’hélice et permet par un déplacement axial de celle-ci le réglage du jeu par rapport à la roue à vis sans fin.

Types de fraises et procédés de taillage

Pour le taillage des roues à vis sans fin, on distingue différents procédés:

VIS ZN

Vite senza fine ZN

Droite génératriceRetta generatrice

Outil de tourTornio

FraiseFresa

γm

αo

VIS ZA

Vite senza fine ZA

Outil pignonLama a disco

αo

Outil de tourTornio

VIS ZI

Vite senza fine ZI

ab

αoαo

do =∞

dm

Meule de rectificationDisco abrasivo

γm

VIS ZK

Vite senza fine ZK

αo

do

dm

Meule de rectificationDisco abrasivo

γm

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Fres

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Taillage radial

Avec ce procédé, les fraises cylindriques coupent radialement en plongeant dans la roue à vis sans fin. Il est possible d’améliorer la coupe enveloppante des flancs par un déplacement tangentiel réduit. C’est avec le taillage radial que le temps d’usinage est le plus court et il est normalement utilisé pour des angles d’hélice de roues qui peuvent aller jusqu’à 8°.La longueur de coupe doit être au moins identique à celle de l’entrée dans la roue à tailler. Une fraise plus longue permettrait de réaliser un décalage (shifting).

Taillage tangentiel

Cette technique est indiquée pour des roues à vis sans fin à un ou plusieurs filets. Dans ce cas la machine doit être équipée d’une tête de taillage tangentiel. Les fraises-mères ont une entrée co-nique relativement longue chargée d’enlever la plus grande partie des copeaux. Une ou deux dents de finition par filet sont dispo-sées sur la partie cylindrique de la fraise-mère. Avant usinage, il faut procéder au réglage de l’entraxe de l’outil, ensuite la roue est taillée par le déplacement tangentiel de la fraise. Par sélection des avances, les coupes enveloppantes qui déterminent la forme de la dent, peuvent être modifiées selon le besoin. A cause de ses courses tangentielles relativement longues, il résulte de cette technique, un temps d’usinage nettement plus long qu’avec le taillage radial.

Procedura radiale

Per questa procedura si impiegano frese cilindriche. Gli utensili fresano la ruota a vite senza fine in senso radiale fino alla piena profondità del dente e possono essere spostati in senso tangen-ziale di un valore ridotto per migliorare il taglio per inviluppo dei fianchi. Questo metodo di fresatura si distingue per il tempo di lavorazione più breve e viene generalmente impiegato per frese a creatore per ruote a vite senza fine con angoli del filetto fino a cir-ca 8 gradi. La lunghezza del tagliente deve essere come minimo pari alla lunghezza di penetrazione della ruota a vite da fresare. Anche versioni più lunghe possono chiaramente essere spostate.

Procedura tangenziale

Questa procedura è ideale per ingranaggi a vite a uno o a più principi; la fresatrice a creatore deve però essere attrezzata con una testa a fresare che si sposta in senso tangenziale. Le frese presentano un imbocco relativamente lungo, il quale serve per la truciolatura di gran parte del materiale. Nella parte cilindrica si trovano uno o due denti finitori per ogni principio della fresa. Prima dell’inizio dei lavori, l’utensile viene posizionato sull’inte-rasse, poi attraverserà in senso tangenziale l’area di penetrazione tra fresa e ruota a vite. Esiste così la possibilità, scegliendo gli opportuni valori di avanzamento, di modificare a piacere la di-stanza dei tagli per inviluppo che generano la forma del dente. A causa dei lunghi spostamenti tangenziali, questa procedura ha un tempo di fresatura molto più lungo rispetto alla procedura radiale.



Fraise-mère pour roues à vis sans fin,

pour le fraisage radial

Frese a creatore per la fresatura

radiale di ruote a vite senza fine

Fraise-mère duplex pour roues à vis

sans fin

Frese a creatore per ruote a vite senza

fine a doppio passo

Fraise-mère pour roues à vis sans fin,

pour le fraisage tangentiel

Frese a creatore per la fresatura tan-

genziale di ruote a vite senza fine

Fraise-mère pour arbres de roues à vis sans fin, pour le fraisage radial

Frese a creatore a candela per la fresatura radiale di ruote a vite senza fine


Vis de rasage

Pour les roues à vis sans fin de haute précision, on a également recourt à des vis de rasage destinées au profilage de roues préusinées. Ces outils avec un angle de dépouille minimum et un grand nombre de goujures, réalisent un agrandissement du cercle primitif de référence de quelques dixièmes de millimètre seule-ment. Parmi toutes les fraises-mères pour roues à vis sans fin, ce sont celles qui se rapprochent le plus des dimensions des vis sans fin et qui permettent d’obtenir les meilleures portées.

Taillage radial

avec entraxe constant

Depuis l’utilisation de tailleuses modernes à commande numé-rique, LMT Fette à développer une technique qui permet une utili-sation économique des outils. Jusqu’à présent, les fraises-mères utilisées pour les roues à vis sans fin devaient subir un nouveau réglage après chaque affûtage; autrement dit il fallait restaurer la portée et les coûts de production s’en trouvaient augmentés.

Pour ce nouveau procédé on a recourt à des fraises-mères cylindriques de taillage radial avec dépouille axiale sur les flancs. Le taillage tangentiel classique est, de cette façon, remplacé par des grands angles d’hélice (> 8°). Le réglage de l’outil peut-être calculé pour ce nouveau procédé. Le réglage est optimisé à la première utilisation et l’outil sera monté avec le même entraxe et la même inclinaison pendant toute sa durée de vie.

Par une sélection rigoureuse du réglage, adaptée aux exigences de la roue à vis sans fin, ce procédé garantit la même portée après chaque affûtage.

Ce concept de fraises-mères radiales permet d’obtenir des temps de taillage réduits comparativement au taillage tangentiel conventionnel.

Viti senza fine per rasatura

Per ingranaggi a vite con un alto grado di precisione sono impiegate anche viti senza fine per rasatura, le quali effettuano la profilatura finale di ruote a vite senza fine sgrossate. Questi utensili hanno incrementi del diametro primitivo di alcuni decimi di millimetro, un angolo di spoglia inferiore minimo e un grande numero di scanalature. Di tutte le frese a creatore per ruote a vite senza fine, sono le frese più simili per dimensioni alla vite di un ingranaggio a vite senza fine e presentano pertanto la massima superficie di contatto per la trasmissione della forza.

Procedura radiale

con interasse costante

Impiegando moderne fresatrici a creatore CNC, LMT Fette ha sviluppato una procedura che consente l’uso di utensili econo-micamente vantaggiosi. Le frese a creatore per ruote a vite senza fine utilizzate fino ad ora devono essere nuovamente regolate dopo ogni affilatura; ciò significa che è necessario determinare di nuovo l’estensione della superficie di contatto, operazione che comporta elevati costi di produzione.La nuova procedura prevede l’impiego di frese a creatore cilindriche radiali i cui fianchi sono stati sottoposti a spoglia-tura in senso assiale. In questo modo si sostituisce la classica fresatura tangenziale con angoli del filetto grandi (> 8°). I valori di regolazione vengono calcolati per l’utensile nuovo. Questi valori vengono ottimizzati per il primo utilizzo dell’utensile, che sarà poi usato durante l’intera vita utile con lo stesso interasse e lo stesso angolo di regolazione.Con una progettazione mirata si potrà ottenere, a seconda delle prestazioni richieste all’ingranaggio a vite, un’estensione della su-perficie di contatto in grado di garantire la sicurezza dei processi in seguito a ogni affilatura.Poiché si tratta di frese radiali, questa concezione di fresa a creatore presenta il vantaggio di un tempo di fresatura inferiore rispetto alle comuni frese a creatore tangenziali.

Côté sortie

Lato di uscita

Côté entrée

Lato di entrata

Côté sortie

Lato di uscita

Côté entrée

Lato di entrata

Pas

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Lignes de contact sur le flanc de la roue à vis sans fin

Linee di contatto sul fianco della ruota a vite senza fine

Zone de contact

Area di ingranamento

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sans

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Fres

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Portée et zone de contact

Voici les paramètres principaux servant de base pour déterminer la forme de dent de la roue à vis sans fin: module, nombre de dents, déport du profil et vis sans fin correspondante. De nos jours, les calculs complexes des conditions d’engrènement de l’engrenage à vis sans fin sont effectués avec précision par des ordinateurs performants.

Dans la pratique, le coefficient de portée de situe entre 50 et 70 %. Grâce au logiciel LMT Fette, notre service spécial est à même de définir le dimensionnement optimal des outils, ce qui permet de calculer de façon fiable les fraises-mères pour le taillage des roues à plusieurs filets. Il faut cependant souligner le fait que la zone de contact est définie d’avance par le fabricant des engrenages, et que le fabricant des outils ne peut qu’en réduire la taille. Lors du taillage, la portée doit être obtenue de manière à ce qu’il y ait un rapport de recouvrement > 1. En cas de problème relatif au réglage d’outil chez l’utilisateur, LMT Fette est en mesure de simuler ce problème sur ordinateur pour procéder à une correction adéquate. Nos spécialistes dans ce domaine d’ap-plication sur place seront heureux de vous aider. Par les illustrations, il est possible de représenter graphiquement quelques-uns des calculs.

Pour passer une commande

Les fraises-mères de taillage des vis sans fin peuvent être fabri-quées selon deux versions: 1) Fraise avec alésage et rainure de clavette longitudinale ou transversale 2) Fraise à queue, appelée fraise arbrée

Les fraises avec alésage sont généralement utilisées et sont moins onéreuses. Lorsque les diamètres de fraises sont très faibles et la hauteur des profils importante, il s’avère nécessaire de choisir une fraise-mère arbrée. Le diagramme ci-contre per-met de determiner le choix de la fraise. Dans le cas d’une fraise

Area di ingranamento e superficie di contatto

I parametri essenziali per la determinazione della forma del dente della ruota a vite senza fine e della superficie di contatto sono: modulo, numero dei denti, spostamento del profilo e la relativa vi-te senza fine. Oggi è possibile effettuare i complessi calcoli delle condizioni di ingranamento negli ingranaggi a vite con computer a elevate prestazioni e ottenere risultati molto precisi.

Nella pratica si auspicano superfici di contatto pari al 50–70 %. Con il software di LMT Fette, i nostri specialisti sono in grado di progettare al meglio l’utensile e possono essere effettuati i con-teggi di frese a creatore per ruote a vite senza fine con numerosi principi in modo ottimale e affidabile. Si deve tuttavia conside-rare che l’area di ingranamento viene stabilita dal produttore di ingranaggi e che, per quanto riguarda le dimensioni, può soltanto essere rimpicciolita dal produttore di utensili. Per la fresatura, la superficie di contatto deve essere prodotta in modo tale da ottenere un rapporto di azione pari a > 1. In caso di regolazione problematica dell’utensile, LMT Fette è in grado di simularla teoricamente al computer, consentendo di effettuare le dovute correzioni. Anche i nostri tecnici delle applicazioni possono pre-stare aiuto sul posto.Sulla base dei disegni presentati si rappresentano graficamente alcuni calcoli.

Consigli per l’ordinazione

Le frese a creatore per ruote a vite senza fine possono essere realizzate come frese con foro dotate di cava di trascinamento longitudinale o trasversale oppure come frese a candela. Gene-ralmente la scelta ricade sulle più economiche frese con foro. Se però il diametro della fresa è molto piccolo e i profili sono molto alti, può essere necessario ricorrere a una versione a codolo. I diagrammi riportati a pagina seguente consentono di individuare il tipo di fresa adatto tra le frese con foro e quelle a candela. Se si sceglie un utensile a candela, vi preghiamo di comunicarci il nome del prodotto e il tipo di fresatrice a creatore nonché le dimensioni dell’area di lavoro oppure quelle della fresa a candela come da figura.

Fraise-mère pour vis sans fin


Côté sortie

Lato di uscita

Côtè entrée

Lato di entrata

Distance entre la vis sans fin et le flanc de la roueDistanza tra fianco della vite senza fine e fianco della ruota

0,005 mm à 0,010 mmDa 0,005 mm a 0,010 mm

0,010 mm à 0,015 mmDa 0,010 mm a 0,015 mm

≦ 0,005 mm ≦ 0,005 mm

Topographie du flanc de vis sans fin

Rappresentazione grafica di un fianco di ruota a vite senza fine


dm = diam. du cercle de référence Ø medio

Fraise avec alésage

possible

Fresa con foro

possibile

Fraise arbrée

obligatore

Fresa a candela

necessaria

Quotient diamétral (ZF)Indice di forma (ZF)

106 7 8 9 11 12 13 14 15 16 17 18

13

12

11

10

9

8

7

6

5

4

3

2

1

Mod

ule

(m)

Mod

ulo

(m)

mdmZF =

d5 d1 d2d3d

L5

Sans entréetaillage radialSenza imbocco fresatura radiale

Coupant à gaucheSinistrorso

Coupantà droiteDestrorso

d4

L4

L31)

L1)

L21)

SWL1

1) A préciser, si cette cote est connues Indicare valore se conosciuto dal committente

Entrée à gauchetaillage tangentielImbocco a sinistra fresatura tangenziale L6

1)

Entrée à droitetaillage tangentielImbocco a destra fresatura tangenziale

L61)

Dimensions de la queue

Shank di men sions

Le misure non sono standardizzate per i motivi sopra citati e devono essere adeguate alle specifiche tecniche delle viti degli ingranaggi a vite senza fine e alle procedure di fresatura.

Per la produzione di queste frese abbiamo bisogno dei seguenti dati:

◼ Modulo assiale ◼ Angolo di pressione ◼ Ø medio della vite senza fine ◼ Numero e direzione dei principi ◼ Forma del fianco secondo la norma DIN 3975 (A, N, I o K)

I dati elencati possono essere naturalmente forniti anche sotto for-ma di disegni della vite senza fine e della ruota a vite senza fine.

Se non indicato diversamente, realizziamo le frese con le seguenti specifiche:

◼ Addendum = 1,2 × m ◼ Altezza del dente = 2,4 × m ◼ Non topping ◼ Profilo del dente rettificato a spoglia ◼ Frese cilindriche per la fresatura radiale con un angolo del

filetto fino a 8° ◼ Frese per la fresatura tangenziale con imbocco sul lato di

entrata con un angolo del filetto di > 8°

arbrée veuillez nous préciser la marque et le type de la machine à tailler ou les dimensions des attachements selon le croquis ci-dessous.

Pour les raisons mentionnées cidessus, les dimensions ne peuvent être standardisées, mais sont adaptées aux données techniques de l’engrenage à vis sans fin et aux procédés de taillage. Pour pouvoir fabriquer les fraises, prière d’indiquer les données suivantes:

◼ Module axial ◼ Angle de pression ◼ Diamètre du cercle de référence de la vis sans fin ◼ Nombre et sens des filets ◼ Forme de flanc selon DIN 3975 (A, N, I ou K)

Vous pouvez également nous communiquer ces données en nous faisant parvenir des plans de la roue et de la vis sans fin.

Sauf spécification contraire, nous dimensionnons les fraises comme suit:

◼ Saillie = 1,2 × m ◼ Hauteur de dent = 2,4 × m ◼ Fraise sans topping ◼ Profil de dent rectifié ◼ Fraises cylindriques pour un taillage radial, angle d’hélice ≤ 8° ◼ Fraises pour un taillage tangentiel avec entrée pour un angle

d’hélice > 8°Fraise avec alésage/fraise arbrée

Bore-/ shank- type hob

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AVEC PLAQUES AMOVIBLESFRESE A CREATORE CON INSERTI

AVEC PLAQUES AMOVIBLEAVEC PLAQUES AMOVIBLE NON RIAFFILABILI IN METALLO

SE A CREATORE CON INSERTI SE A CREATORE CON INSERTDURO PER RUOTE CILINDRICHE

NON RIAFFILABILI IN METALLNON RIAFFILABILI IN METALL


Fraise-mère avec plaquettes amovibles en carbure pour roues droites

Frese a creatore con inserti non riaffilabili in metallo duro per ruote cilindriche

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Fraise-mère avec plaquettes amovibles en carbure

Frese a creatore con inserti non riaffilabili in metallo duro

81 Différentes variantes proposées

Varianti


Modulo di richiesta

84 Fraise-mère d’ébauche, pré-usinage

Frese a creatore per sgrossatura, preparazione

85 Fraise-mère de skiving, usinage de finition

Fresa a creatore per pelatura, finitura

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Depuis plus de 40 ans, nos ingénieurs se consacrent au déve-loppement d’outils d’usinage de dentures équipés de lames en carbure interchangeables. Alors que les inserts se présentaient tout d’abord sous forme à brasée, les plaques amovibles ont fini par s’imposer. Ceci permet d’adapter parfaitement le matériau de coupe et sa géométrie à l’application de l’outil. Les avantages de cette technologie apparaissent dans les critères suivants:

◼ Rapidement disponible ◼ Remplacement rapide des plaquettes ◼ Qualité reproductible à 100 % ◼ Des valeurs de coupe/de travail élevées sont possibles ◼ Rentable grâce aux plaquettes amovibles à plusieurs arêtes ◼ Adaptation optimale au matériau à usiner ◼ Substrats en carbure, géométries et revêtements adaptés ◼ Innovation des supports d’outils existants via la mise en place

de nouvelles plaquettes amovibles

Dans les pages suivantes, LMT Fette vous propose un grand programme d’outils avec plaquettes amovibles pour:

◼ Fraise de forme, module 6 à 100 pour le pré-usinage et l’usi-nage de finition

◼ Fraise-mère à un et plusieurs pas, module 6 à 45 pour le pré-usinage et l’usinage de finition

◼ Fraise à rotor ◼ Solutions spéciales

Notre technologie moderne de supports nous permet d’obtenir un très haut niveau de qualité lors de l’usinage de finition des roues dentées. La sécurité des processus et des temps d’usinage courts sont aujourd’hui les critères essentiels à la fabrication des roues dentées. Dans les pages suivantes, vous trouverez des informations détaillées sur le savoir-faire de LMT Fette. En cas de question, n’hésitez pas à contacter nos spécialistes. Outils pour plaquettes amovibles LMT Fette: des produits innovants, perfor-mants, universels et fiables.

Da oltre 40 anni i nostri ingegneri sviluppano utensili per denta-tura con taglienti in metallo duro sostituibili. Mentre in passato gli inserti taglienti erano disponibili solo nella versione brasata, ora sono realizzati principalmente come inserti non riaffilabili. Ciò consente di abbinare in modo ottimale materiale da taglio e geo-metria alle diverse applicazioni dell’utensile. I vantaggi di questi utensili sono rappresentati dai seguenti criteri:

◼ Rapida disponibilità ◼ Sostituzione veloce dei taglienti ◼ Qualità riproducibile al 100 % ◼ Elevati parametri di taglio e valori di lavorazione possibili ◼ Economicamente vantaggioso grazie a inserti non riaffilabili a

più taglienti ◼ Abbinamento ottimale al materiale da truciolare ◼ Substrati in metallo duro, geometrie e rivestimenti appositi ◼ Innovazione su portautensili già disponibili con nuovi inserti

non riaffilabili

Nelle pagine successive LMT Fette presenta una gamma comple-ta di utensili con inserti non riaffilabili per:

◼ Frese a modulo, modulo da 6 a 100 per sgrossatura e finitura ◼ Frese a creatore a uno e a più principi, modulo da 6 a 45 per

sgrossatura e finitura ◼ Frese per rotori ◼ Soluzioni speciali

I nostri innovativi supporti per porta inserti consentono di otte-nere le migliori classi qualitative soprattutto nella finitura di ruote dentate. Sicurezza dei processi e tempi di lavorazione brevi sono oggi i criteri più importanti per la produzione di ruote dentate. Nelle prossime pagine LMT Fette espone il suo know-how; I no-stri esperti saranno lieti di fornirvi la loro consulenza. Utensili con inserti non riaffilabili LMT Fette: innovativi, efficienti, universali e affidabili.

1) Profil de roue adapté au nombre de dents Il profilo della ruota dipende dal numero di denti2) Dans ce domaine, l’utilisation d’une fraise de forme ou d’une fraise-mère à plaquettes amovibles est déterminée par les données du client. L’impiego di una fresa a modulo o di una fresa a creatore con inserti non riaffilabili dipende, in questo ambito, dai dati di applicazione del cliente.

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Nbre de dents

Numero di denti

1)

1)

1)

2)

Fraise de pré-usinage/d’usinage de finition

Fresa per sgrossatura/rifinitura

Catégorie de qualité

Classe qualitativa

Fraise de forme avec


Module: 6 à 45Frese a modulo con inserti

non riaffilabili

Module: 6 to 70

jusqu’à une qualité de roue 9con una qualità della ruota fino alla 9

Fraise-mère à plaquettes

amovibles

Module: 6 à 45À un et deux filetsFrese a creatore con inserti

non riaffilabili

Module: 6 to 45, One and two-starts

B/C jusqu’à AAA/A B/C to AAA/A

Autres outils d’usinage de la denture

Altri utensili di dentatura

ChamferCut

ChamferCut

Fraise-mère en carbure

Frese a creatore in acciaio integrale

Autres modules sur demande. Altri moduli su richiesta.


Avec ces outils, d’ébauche des dentures est particulièrement économique à partir du module 6.

Le concept de construction combine les avantages connus qu’offre le taillage, avec la puissance du carbure et les avantages économiques des plaquettes réversibles. Les plaquettes réver-sibles en carbure permettent de tailler de grands volumes à des vitesses de coupe élevées.

L’affûtage nécessaire pour les fraises traditionnelles peut être supprimé, réduisant ainsi les coûts d’affûtage et de changement d’outil. Les usures sur chaque dent de fraise ont une largeur différente qui est fonction du procédé. Pour les gros engrenages, ce phénomène ne peut pas être entièrement compensé par le shifting. Pour cette raison, la fraise-mère a toujours des dents avec des usures diffèrentes. En ce qui concerne les plaquettes réversibles, il est possible de cibler celles qui ont atteint l’usure maxi. Pour les retourner ou les remplacer.

Pour remplacer les plaquettes réversibles, il n’est pas nécessaire de démonter la fraise de la machine, ce qui permet de courtes immobilisations de la machine à tailler.

Il est possible d’adapter de manière optimale la nuance de car-bure au matériau de la roue à tailler.

Pour une utilisation optimale de ces outils en carbure, il est né-cessaire d’avoir des machines rigides disposant d’une puissance d’entraînement et des vitesses de broche suffisantes.

Con questi utensili, la fresatura per sgrossare le dentature a par-tire dal modulo 6 diventa estremamente vantaggioso dal punto di vista economico.

La concezione alla base di queste frese prevede la combinazione dei noti vantaggi della fresatura a creatore con il rendimento del metallo duro e la convenienza dell’utilizzo di inserti non riaffilabili. Con gli inserti non riaffilabili in metallo duro è possibile effettuare la truciolatura a elevate velocità di taglio di grandi volumi per unità di tempo.

Queste frese non richiedono l’affilatura, al contrario delle tradi-zionali frese a creatore, e consentono pertanto di risparmiare i costi legati a questa procedura. I segni di usura sui singoli denti della fresa hanno larghezze diverse a seconda della procedura. Per quanto riguarda le dentature di grandi dimensioni, questo fenomeno può essere compensato solo in parte tramite lo spo-stamento, e per questo motivo nelle frese a creatore sono sempre presenti denti con una larghezza dei segni di usura diversa. Nella lavorazione con inserti non riaffilabili, è possibile rigirare o sosti-tuire in modo mirato solo gli inserti che presentano la massima larghezza dei segni di usura.

Per la sostituzione degli inserti non riaffilabili non è necessario rimuovere la fresa dalla macchina e quindi il tempo di inattività della fresatrice a creatore si riduce.

Sostituendo gli inserti è anche possibile abbinare in modo ottima-le il tipo di metallo duro al materiale della ruota dentata.

Presupposto fondamentale per ottenere risultati di successo con questi utensili attrezzati con inserti in metallo duro è l’uso di fresatrici a creatore con una rigidezza sufficientemente elevata nonché il numero di giri e la potenza motrice richiesti.

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Construction

Les fraises-mères LMT Fette à plaquettes réversiblesse se com-posent d’un corps de fraise sur lequel sont fixés des segments ainsi que des plaquettes réversibles en carbure. Celles-ci sont vissées dans les logements des segments.

Une rainure hélicoïdale est réalisée dans le corps de fraise cy-lindrique. Les flancs de cette rainure sont rectifiés en conformité avec le pas de fraise. Les parties cylindriques restantes sont rec-tifiés et servent de faces d’appui aux segments. Chaque segment possède deux pions de centrage qui sont guidés par la rainure et en déterminent ainsi leur position. Les segments sont fixés sur le corps de fraise à l’aide de vis à six pans creux.

Sur les segments, les logements des plaquettes sont alternés et disposés tangentiellement Cette technique permet ainsi, de réduire les contraintes mécaniques sur la fraise et les efforts de coupe sur la pièce à tailler.

Les plaquettes carbure doivent couvrir complètement l’hauteur des dents de la fraise. Le nombre et la disposition des plaquettes sont déterminés en fonction de leurs dimensions et de la valeur du module à tailler. Afin d’optimiser l’ébauche des engrenages pour les opérations ultérieures d’arasage après traitement (skiving) ou de rectification de la denture, les fraises à plaquettes carbure réversibles peuvent être fabriquées pour réaliser une protubérance en pied de dent et également un semi-topping (voir la figure ci-dessous).

Struttura

Le frese a creatore con inserti non riaffilabili in metallo duro di LMT Fette sono costituite da un corpo fresa, sul quale sono av-vitati i settori dentati, e dagli inserti non riaffilabili in metallo duro. Questi sono fissati da viti di serraggio nelle loro sedi sui settori dentati.

Il corpo fresa cilindrico presenta una scanalatura elicoidale. I fianchi della scanalatura sono rettificati conformemente al filetto della fresa. Le parti restanti della superficie rettificata del cilindro comprese tra le volute della scanalatura servono come superficie portante per i settori dentati. I perni cilindrici disposti nei settori dentati vengono inseriti nella scanalatura e determinano la posi-zione dei settori, i quali sono fissati al corpo della fresa tramite viti a esagono incassato.

Le sedi degli inserti non riaffilabili in metallo duro sono ordinate in senso tangenziale sui settori dentati e in senso alternato all’in-terno di uno stesso settore, dove possibile. Questa misura fa in modo che le forze assiali di reazione sulla fresa e le componenti della forza di taglio tangenziale sulla ruota dentata si mantengano le più basse possibili.

Gli inserti non riaffilabili in metallo duro devono ricoprire com-pletamente gli spigoli taglienti del dente della fresa. Il numero di inserti richiesto e la loro disposizione dipendono dalle misure degli inserti non riaffilabili e dalla grandezza della dentatura. Per organizzare in modo ottimale la pre-dentatura per la pelatura con fresa a creatore oppure la rettifica, le frese a creatore in metallo duro con inserti non riaffilabili possono essere configurate in modo tale da eseguire sia la spoglia di piede che lo smusso dello spigolo sulla ruota dentata (vedere figura in basso).


Différentes variantes proposées

Varianti

Pré-usinage

Preparazione

Ébauche avec protubérance

Sgrossatura con protuberanza

< mod. 16

Zeff 75 % au sommet 75 % alla testa 100 %Arêtes de coupe des plaq. amoviblesSpigoli taglienti Inserti non riaffilabili

4/4 4/4

Catégorie de qualité Classe qualitativa B/C B/CQualité de la roue Qualità della ruota 10–12 10–12Productivité Produttività 75 % 100 %

Pré-usinage

Preparazione

Ébauche avec protubérance

Sgrossatura con protuberanza

> mod. 16

Zeff 75 % au sommet 75 % alla testa 100 %Arêtes de coupe des plaq. amoviblesSpigoli taglienti Inserti non riaffilabili

4/4/4 4/4/4

Catégorie de qualité Classe qualitativa B/C B/CQualité de la roue Qualità della ruota 10–12 10–12Productivité Produttività 75 % 100 %

Usinage de finition

Finitura

Fraisage de finition

Finitura alla fresa

Zeff 50 % 100 %Arêtes de coupe des plaq. amoviblesSpigoli taglienti Inserti non riaffilabili

4/4 4/2

Catégorie de qualité Classe qualitativa AAA/A AAA/AQualité de la roue Qualità della ruota jusqu’à up to 8 jusqu’à up to 8Productivité Produttività 50 % 100 %

Toutes les dimensions d’outils, conformément à la série. Outils à 2 filets sur demande.Tutte le dimensioni degli utensili come da intervallo delle dimensioni. Utensili a due principi su richiesta.

Productivité Produttività



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Fraise-mère à deux filets – la solution rapide pour des

résultats de qualité

Les fraises-mères à un filet, avec plaquettes amovibles en car-bure simples à utiliser sont le résultat d’un long développement technologique. Nous allons encore plus loin: la fraise-mère à deux filets, avec plaquettes amovibles en carbure. Avec cette innovation, vous réduisez vos temps de fabrication, le temps de montage tout en obtenant une meilleure qualité de la surface et de la denture des pièces.

Avantages

◼ Réduction des frais d’usinage ◼ Réduction des temps de fabrication, augmentation de la

productivité ◼ Production sûre ◼ Réduction des frais d’équipement ◼ Réduction des frais d’outil ◼ Tenue d’outil élevée ◼ Version à différents profils (6 profils ont déjà été réalisés) ◼ Pas d’affûtage ◼ Haute qualité de la denture (petits marquages d’avance) –

jusqu’à la classe de qualité 8 ◼ Changement optimal des plaquettes amovibles en carbure ◼ Catégories de carbure et revêtements adaptés

Frese a creatore a due principi: una soluzione rapida di qualità

Le frese a creatore con inserti non riaffilabili in metallo duro a un principio sono facili da usare e di concezione tecnologica avanzata e ottimizzata. A queste frese aggiungiamo ancora un principio per ottenere le frese a creatore con inserti non riaffilabili in metallo duro a due principi. Questi utensili innovativi consento-no di ridurre i tempi di produzione e i tempi di messa a punto e di ottenere allo stesso tempo una finitura superficiale e una qualità della dentatura migliore.

Vantaggi

◼ Minori costi di lavorazione ◼ Tempi di produzione più brevi, maggiore produttività ◼ Produzione sicura ◼ Costi di messa a punto inferiori ◼ Costi degli utensili più bassi ◼ Percorsi utensile più lunghi ◼ Realizzazione con profili diversi (già realizzati 6 profili) ◼ Nessuna affilatura ◼ Elevata qualità di dentatura (solo piccoli segni di avanzamen-

to) fino alla qualità 8 ◼ Sostituzione ottimale degli inserti non riaffilabili in metallo duro ◼ Tipi di metallo duro e rivestimenti adeguati

1er pas 1. Principio

2. pas2. Principio

Exemple: Fertigfräsen eines Zahnkranzes

Esempio: Finitura alla fresa di una corona dentata

Module Module m : 12Angle de pression Angolo di pressione E∢ : 20°Nbre de dents Numero dei denti z : 231Longueur de fraise Larghezza della ruota b : 150Matériau Materiale : 42 CrMo 4

Outils Utensili

Fraise-mère à deux filets, avec plaqu. amovibles en carbure


a due principi

Ø extérieur Ø esterno 280Nbre de goujures Numero delle scanalature eff. 16Nbre de filets Numero dei principi 2

Fraise-mère à une dent d’arasage


Ø extérieur Ø esterno 220Nbre de goujures Numero delle scanalature 22Nbre de filets Numero dei principi 2

Données de coupe

Dati tecnici relativi al taglio

29 110

Vitesse de coupeVelocità di taglio

Vc m/min

3,5 4,0

AvanceAvanzamento

fa mm/WU

181 55

Temps principal/fraisageTempo di utilizzo/fresatura

min

Économie = 126 min. sur le temps d’usinage

Risparmio = 126 min. di tempo di lavorazione

Prescription: profondeur max. du marquage d’avance 5 μm.Valore predefinito: massima profondità dei segni di avanzamento 5 μm.

N° d’ident. LMT Fette:Cod. ident. LMT Fette:

N° de plan de la pièce:N. disegno pezzo da lavorare:

Matière de la pièce:Materiale del pezzo da lavorare:

Résistance à la traction:Resistenza alla trazione:

N° de plan de l’outil:N. disegno utensile:

Quantité demandée (unité) □ 1 □ 2 □ 3Quantità richiesta (pezzo) □ 4 □


Angle de pression:Angolo di pressione:

□ Fraise d’ébauche Fresa per sgrossatura□ Fraisage de finition Fresa per rifinitura

Profil de référence:Profilo di riferimento:

□ „1“ DIN 3972 □ „2“ DIN 3972□ „3“ DIN 3972 □ „4“ DIN 3972□ DIN 5480 □ ISO 53 □ BS 2062 □ Profil spécial□ AGMA 201.02-1968 Profilo speciale□ AGMA 201.02-1968 STUB

□ À partir des données de la pièce:Dai dati del pezzo da lavorare:

□ À partir du profil de référence de la pièce:Dal profilo di riferimento dell’utensile:

Chanfrein □ oui sì Smusso dello spigolo □ non no

Protubérance □ oui sì Protuberanza □ non no

Retrait du flanc □ oui sì Riduzione del fianco □ non no

Rayon complet □ oui sì Raggio totale □ non no

Remarques Osservazioni:

Caractéristiques de l’outil Dati utensile

Catégorie de qualité □ AA □ AClasse qualitativa □ B □ B/C

Selon la norme □ DIN 3968 Secondo la norma □ AGMA □ BS


Nbre de filets:Numero dei principi:

Direction du pas □ à droite a destra Direzione dei princ. □ à gauche a sinistra


Longueur de utile (l3):Lunghezza tagliente (l3):


Ø d’alésage (d2):Ø foro (d2):

Nbre de dents Zeff:Numero dei denti:

Revêtement □ AL2PlusRivestimento □ Nanotherm

Entraînement Trascinamento Drive□ avec encoche longitudinale DIN 138

con cava di trasc. longitudinale DIN 138□ avec une encoche transversale à droite DIN 138

con cava di trasc. trasv. v. dest. DIN 138□ avec une encoche transversale à gauche DIN 138

con cava di trasc. tras. v. sinistra DIN 138□ avec deux encoches transversales

con due cave di trascinamento

Caractérist. de la machine Dati della macchina

Type de machine:Tipo di macchina:

Longueur du décalage max.:Max. distanza di spostamento:

Diamètre de fraise max.:Massimo diametro della fresa:

Longueur de fraise max.:Massima lunghezza della fresa:

□ Usinage avec arrosage Lavorazione a secco □ Usinage à sec Lavorazione a umido

Caractérist. de la pièce Dati del pez. da lavor.





Ø de tête:Ø di testa:

Ø de pied:Ø di fondo:



Valeur radiale du chanfrein de sommet:Valore radiale della smussatura degli spigoli di testa:

Surépaisseur sur flanc, par flanc:Sovrametallo per fianco:


Écartement Scartamento tra denti:fini finito fraisé fresato

Ø de bille/rouleau:Ø sfera/rullo per la misurazione:

Cote diamétrale sur deux billes:Misura diametrale tra sfere:fini finito fraisé fresato

Cote diamétrale sur deux rouleaux:Misura diametrale tra rulli:fini finito fraisé fresato

Épaisseur de la dent Spessore del dente:Ø du cercle de mesureØ cerchio di misurazione

Épaisseur roue d’entée (mm):Larghezza della ruota (mm):

Pièces par an:Pezzi lavorati all’anno:

Marquage d’avance max.:Max. segni di avanzamento:

Données du profil de référence de l’outil

Dati del profilo di riferimento utensile

Hauteur de sommet à po/2 (haP0):Addendum a po/2:

Hauteur de la dent Altezza del dente (hP0):Rayon du sommet Rag. della testa (ρaP0):Rayon du pied Raggio del piede (ρfP0):Profond. de fraisage Prof. di fresatura (frt):

Valeur de la protubérance (prP0):Valore della protuberanza:

Hauteur du chanfrein (hFfP0):Altezza dello smusso dello spigolo:

Angle du chanfrein (αKP0):Angolo dello smusso dello spigolo:


Heidenheimer Strasse 8473447 OberkochenTéléphone +49 7364 9579-0Telefax +49 7364 [email protected]


Grabauer Strasse 2421493 SchwarzenbekTéléphone +49 4151 12 - 0Telefax +49 4151 [email protected]

Flanc de protubéranceFianco della protuberanza

Ligne de référence du profil de l'outil Linea di riferimento del profilo dell'utensile

Flanc du chanfreinFianco dello smusso dello spigolo

P = module · πP = Modulo · π

d1

d2

l1l3

Fraise-mère à plaquettes amovibles pour roues à denture droite et arbres dentés

Frese a creatore con inserti non riaffilabili per ruote cilindriche e alberi dentati


Modulo di richiesta

RueVia

Code postal/VilleCap/Luogo

E-MailE-mail

EntrepriseDitta

N° de clientCod. Cliente

NomNome

DateData


Frai

se-m

ère

avec

pla

ques

am

ovib

les

Hobs

with

inse

rtsr

iaffi

labi

li

www.lmt-tools.com84

Fraise-mère d’ébauche, pré-usinage

Frese a creatore per sgrossatura, preparazione

l2

l3

d1 d2


20°α


Car-bide

SpecialBP

1)

m d1

Séries de

mesure

File di coltelli Zeff l3

Encoche

transversale,

unilatérale

Cava di trasc.

trasversale

su un lato

l2

Encoche

longitudinale

Cava di tras-

cinamento

longitudinale

l2 d2

5,5 270 30 15 15 120 180 165 806 270 30 15 15 130 190 175 807 270 30 15 15 152 215 200 808 270 30 15 15 174 235 220 809 270 30 15 15 196 255 240 80

10 270 30 15 15 217 285 270 8011 300 34 17 17 239 300 285 8012 300 34 17 17 261 325 310 8014 300 34 17 17 304 370 355 8016 300 34 17 17 348 415 400 8018 300 34 17 17 392 360 445 8020 300 34 17 17 436 505 490 8022 360 38 19 16 415 485 470 8024 360 38 19 16 453 520 505 80

5,5 240 26 13 20 123 177 165 606 240 26 13 20 135 192 180 607 240 26 13 20 157 212 200 608 240 26 13 20 179 232 220 609 240 26 13 20 202 257 245 60

10 240 26 13 20 224 282 270 6011 270 30 15 15 239 297 285 6012 270 30 15 15 261 322 310 6014 270 30 15 15 304 367 355 6016 270 30 15 15 348 412 400 6022 5 Spires

5 Volute245,5 210 23 12 18 123 176 165 506 210 23 12 18 135 191 180 507 210 23 12 18 157 211 200 508 210 23 12 18 179 231 220 509 210 23 12 18 202 256 245 50

10 210 23 12 18 224 281 270 5011 240 23 12 17 239 297 285 6012 240 23 12 17 261 332 310 6014 240 23 12 17 304 367 355 60


Fraise-mère de skiving, usinage de finition

Fresa a creatore per pelatura, finitura

l2

l3

d1 d2


RH1 Reliefground

Car-bide

1) Profil de référence ha0 =1,15 · m, ρa0 = 0,1 · mProfilo di riferimento ha0 = 1,15 · m, ρa0 = 0,1 · m

SpecialBP

1)

m d1

Séries de

mesure

File di coltelli Zeff l3

Encoche

transversale,

unilatérale

Cava di trasc.

trasversale

su un lato

l2

Encoche

longitudinale

Cava di tras-

cinamento

longitudinale

l2 d2

5,5 270 30 15 15 120 180 165 806 270 30 15 15 130 190 175 807 270 30 15 15 152 215 200 808 270 30 15 15 174 235 220 809 270 30 15 15 196 255 240 80

10 270 30 15 15 217 285 270 8011 300 34 17 17 239 300 285 8012 300 34 17 17 261 325 310 8014 300 34 17 17 304 370 355 8016 300 34 17 17 348 415 400 8018 300 34 17 17 392 360 445 8020 300 34 17 17 436 505 490 8022 360 38 19 16 415 485 470 8024 360 38 19 16 453 520 505 80

5,5 240 26 13 20 123 177 165 606 240 26 13 20 135 192 180 607 240 26 13 20 157 212 200 608 240 26 13 20 179 232 220 609 240 26 13 20 202 257 245 60

10 240 26 13 20 224 282 270 6011 270 30 15 15 239 297 285 6012 270 30 15 15 261 322 310 6014 270 30 15 15 304 367 355 6016 270 30 15 15 348 412 400 6022 5 Spires

5 Volute245,5 210 23 12 18 123 176 165 506 210 23 12 18 135 191 180 507 210 23 12 18 157 211 200 508 210 23 12 18 179 231 220 509 210 23 12 18 202 256 245 50

10 210 23 12 18 224 281 270 5011 240 23 12 17 239 297 285 6012 240 23 12 17 261 332 310 6014 240 23 12 17 304 367 355 60

Frai

se-m

ère

avec

pla

ques

am

ovib

les

Hobs

with

inse

rtsr

iaffi

labi

li

AVEC PLAQUUUEEETTTTTTEEEESS AMMOOVVIIBBLLESSS EN CARBURE

AVEC PLAVEC PL FRESE A MODULOO

CARBURECARBURECON INSERTI NON RIAFFFFFIIIILLAABBBBIIILLLI INNN FRESE A MODULOFRESE A MODULO METALLO DDUUUURROO

NON RIAFFFILLAABBNON RIAFFILAB


Fraise de forme avec plaquettes amovibles en carbure

Frese a modulo con inserti non riaffilabili in metallo duro

88 Fraise de forme avec plaquettes amovibles en carbure


92 Fraisage extérieur/intérieur

Fresatura esterna/interna

94 Une fraise de forme segmentée réduit le temps de remplacement des outils

La fresa a modulo segmentata riduce i tempi di sostituzione dell’utensile

94 Plaquette amovible à 8 arêtes de coupe positives

Inserto non riaffilabile con 8 taglienti positivi


Modulo di richiesta

96 Fraise de forme ébauche

Fresa a modulo per sgrossatura

98 Fraise d’ébauche pour le taillage des dents de rotors

Fresa a modulo per sgrossatura di rotori

99 Recommandations sur les valeurs de coupe

Parametri di taglio consigliati

Frai

se d

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avec

pla

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www.lmt-tools.com88



Productivité et innovation:

compétence dans la grande denture

Elles entrent en jeu lorsqu’il s’agit de déplacer de grandes masses et forces. Les grands engrenages sont utilisés entre autre dans les branches suivantes: énergie éolienne, industrie marine et construction mécanique. Les roues à denture intérieure et extérieure de ces engrenages effec-tuent le travail avec un maximum de précision. Ces pièces sont produites en recourant à divers procédés. Depuis plus de 100 ans, LMT Fette fabrique des outils d’usinage de la denture nécessaires à la production des roues dentées de grands modules. Depuis, nos clients ont confiance en notre savoir-faire pour le développement et l’utilisation d’une technologie ultra-moderne. La sécurité des pro-cessus et des temps d’usinage courts sont aujourd’hui les critères essentiels à la fabrication. Les machines d’usinage de dentures modernes recourent ici à des outils à plaquettes amovibles. LMT Fette vous propose un grand programme d’outils à fraises-mères et fraises de forme pour le pré-usinage et l’usinage de finition.

Fraises de forme LMT Fette: des produits innovants, performants, universels et fiables.

Produttività e innovazione:

la massima competenza per le dentature di grandi dimensioni

Sono presenti ovunque vengano trasmesse grandi forze e spo-state grandi masse: sono gli ingranaggi di grandi dimensioni per il settore eolico, l’industria navale e quella meccanica. In questi ingranaggi, le ruote dentate con dentatura interna ed esterna funzionano con estrema precisione. Questi componenti vengono prodotti con diversi metodi di fabbricazione. LMT Fette produce da oltre 100 anni utensili di dentatura per la realizzazione di ruote dentate di grande modulo. Da sempre i nostri clienti fanno affidamento sul nostro know-how, che riversiamo nello sviluppo e nell’impiego degli utensili più innovativi. Sicurezza dei processi e tempi di lavorazione brevi sono oggi i criteri di produzione più importanti. Per questo, nelle moderne dentatrici si utilizzano utensili dotati di inserti non riaffilabili. LMT Fette vi offre una gamma completa di frese a creatore e frese a modulo per sgrossatura e finitura.

Frese a modulo LMT Fette: innovativi, efficienti, universali e affidabili.


Pour le fraisage d’ébauche des dentures, il est possible d’utili-ser des fraises de forme (procédé d’usinage d’une dent) et des fraises-mères. Le choix du type d’outil dépend de la taille du lot à fabriquer et du nombre de dents de la roue. La fraise mère est le procédé le plus productif utilisé pour l’usinage des dentures de grandes roues munies d’un grand nombre de dents. Les fraises de forme sont particulièrement intéressantes pour les petits nombres de dents ou les petits lots. Le diagramme vous servira d’orientation pour choisir l’outil adéquat.

Du point de vue économique, les fraises de forme sont plus ren-tables que les fraises mères à plaquettes amovibles, au niveau de l’achat de l’outil et des frais d’entretien des plaquettes amovibles. Du point de vue technique, les fraises de forme sont disponibles pour l’ébauche et le fraisage de finition. Dans ce catalogue, vous trouverez des informations sur les dimensions des fraises d’ébauche proposées par LMT Fette avec des délais de livraison particulièrement courts.

Per la sgrossatura di dentature possono essere impiegate sia frese a modulo (procedura a dente singolo), sia frese a creatore. La scelta del tipo di utensile più adatto dipende dalla grandezza del lotto da fabbricare e dal corrispondente numero di denti delle ruote. La fresatura a creatore è la procedura più produttiva per la dentatura di ruote di modulo grande con un grande numero di denti. Le frese a modulo sono più adatte in particolare per quan-tità di denti ridotte o lotti più piccoli. Per un orientamento nella scelta dell’utensile, consultare il diagramma in alto.

Le frese a modulo hanno costi inferiori rispetto a quelli delle frese a creatore con inserti non riaffilabili sia per quanto riguarda i costi di acquisizione dell’utensile che per i costi correnti degli inserti. Le frese a modulo si distinguono dal punto di vista tecnico per la possibilità di essere realizzate come frese per la sgrossatura e la rifinitura. In questo catalogo sono elencati gli intervalli delle dimensioni delle frese per sgrossatura che possono essere forniti in tempi brevi da LMT Fette.

Comparaison

Fraises-mères LMT Fette avec plaquettes amovibles /

Fraises de forme LMT Fette avec plaquettes amovibles

Confronto

Frese a creatore con inserti non riaffilabili di LMT Fette /

frese a modulo con inserti non riaffilabili di LMT Fette

Programme de livraison LMT Fette pour les grandes dentures

Gamma di prodotti LMT Fette per dentature di grandi

dimensioni

1) Profil de roue adapté au nombre de dents Il profilo della ruota dipende dal numero di denti2) Dans ce domaine, l’utilisation d’une fraise de forme ou d’une fraise-mère à plaquettes amovibles est déterminée par les données du client. L’impiego di una fresa a modulo o di una fresa a creatore con inserti non riaffilabili dipende, in questo ambito, dai dati di applicazione del cliente.

504030

Te

mp

s d

e f

ab

ric

ati

on

Te

mp

o d

i fa

bb

ric

azio

ne

Nbre de dents

Numero di denti

1)

1)

1)

2)

Fraise d’ébauche/de finition

Frese per sgrossatura/rifinitura

Catégorie de qualité

Classe qualitativa

Fraise de forme avec


Module: 6 à 70 Frese a modulo con inserti

non riaffilabili

Modulo: 6 to 70

jusqu’à la qualité de roue 9con una qualità della ruota fino alla

Fraise-mère avec plaques

amovibles

Module: 6 à 45À un et deux pasFrese a creatore con inserti

non riaffilabili

Modulo: 6 to 45, One and two-starts

B/C à AAA/A B/C to AAA/A

Autres outils d’usinage de la denture

Altri utensili di dentatura

ChamferCut

ChamferCut

Fraise-mère à carbure

Frese a creatore in acciaio integrale

Autres modules sur demande.Altri moduli su richiesta.

Zahn

form

fräs

er m

it W

ende

plat

ten

Gear

mill

ing

cutte

rs w

ith in

sert

s

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Dans la pratique, les procédés de taillage des roues de grands modules sont très différents. Le nombre et le type d’engrenage, la capacité de la machine à tailler, ainsi que l’usinabilité et la qualité de la roue, ne sont que quelques facteurs qui influencent le choix de l’outil de taillage.

I metodi di lavorazione delle ruote dentate con moduli grandi sono molto diverse. Il numero e la grandezza della dentatura delle ruote, il rendimento della dentatrice, nonché la truciolabilità e la qualità delle ruote sono solo alcuni dei fattori che influenzano la scelta delle frese.



Fraise-module pour ébauche, n°de cat. 2667,

avec plaquettes carbure reversibles

Fresa a modulo per sgrossatura cod. cat. 2667

con inserti non riaffilabili in metallo duro

Fraise d’ébauche pour tailler les profils de pistons rotatifs

(compresseur Roots) en deux pièces, Ø 312 x 260 x Ø 120

mm, 92 plaquettes réversibles

Fresa a profilo per sgrossatura di stantuffi rotanti

(compressore Roots) due parti, Ø 312 x 260 x Ø 120 mm,

92 inserti non riaffilabili

Fraise-disque de finition, n°de cat. 2675,

avec plaquettes carbure réversibles, profil en développante

Fresa a modulo per rifinitura cod. cat. 2675 con inserti non

riaffilabili in metallo duro, profilo ad evolvente

Fraise-disque de forme m 50, AP 20°, 11 dents, sans rayon

de raccordement, Ø 295 x 190 x Ø 80 mm, 136 plaquettes

réversibles

Fresa a modulo a disco m 50, E ∢ 20°, 11 denti, senza

raccordo di piede, Ø 295 x 190 x Ø 80 mm, 136 inserti non

riaffilabili


LMT Fette vanta una grande esperienza nella progettazione di questi utensili; per la pre-truciolatura in particolare, ha sviluppato frese di sgrossatura con un elevato rendimento per le più diverse macchine di lavorazione. Le versioni in metallo integrale sono destinate all’uso nelle tradizionali fresatrici per ingranaggi. Per le dentatrici con efficienti teste a fresare motorizzate, produciamo frese con inserti non riaffilabili (cod. cat. 2675 e 2667).

Per la realizzazione di forme speciali, LMT Fette offre frese a pro-filo di diversi tipi progettate sulla base delle esigenze del cliente. Inoltre, mettiamo a disposizione la nostra esperienza anche per l’impiego e la manutenzione delle frese.

LMT Fette a une longue expérience dans le domaine de la conception de ces outils. En particulier pour l’ébauche, LMT Fette a conçu des fraises ébauche performantes qui sont utilisées sur un bon nombre de machines. Les variantes en carbure sont conçues pour une utilisation sur les machines traditionnelles de taillage. Nous fabriquons également des fraises à plaquettes réversibles (n°de cat. 2675 et 2667) pour l’utilisation sur les têtes de fraisage motorisées, performantes, de machines à tailler les engrenages.

Pour la réalisation de formes spéciales, LMT Fette fabrique des fraises en fonction des profils du client. En plus, vous pouvez compter sur l’expérience de LMT Fette pour l’utilisation et la maintenance des fraises.

Fraise-bouchon d’ébauche m 48, denturestubée, AP 20°,

Ø 150 x 180 mm de long, 22 plaquettes réversibles

Fresa a modulo conica (fresa per sgrossatura) m 48 stub,

E ∢ 20°, Ø 150 x 180 mm di lunghezza, 22 inserti non

riaffilabili

Zahn

form

fräs

er m

it W

ende

plat

ten

Gear

mill

ing

cutte

rs w

ith in

sert

s

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Fraisage extérieur/intérieur

Fresatura esterna/interna

Fraise d’ébauche

Fresa per sgrossatura

Fraise d’ébauche avec surépaisseur biseautée

Fresa per sgrossatura con sovrametallo sfaccettato

Qualité de roue atteinte

Qualità raggiunta della ruota + ++

Disposition des plaquettes amovibles

Disposizione degli inserti non

riaffilabili

Flanc droit Fianco rettilineo

Profil adapté Profilo adattato

Type de plaquette amovible - sommet

Tipo di inserto non riaffilabile - testa

Standard Standard

Standard / Semi-standard Standard / semistandard

Type de plaquette amovible - flanc

Tipo di inserto non riaffilabile - fianco

Standard Standard

Standard Standard

Corps d’outil

Corpo dell’utensile

P. 96–97, standard Pag. 96–97, standard

P. 96–97, Série limitée LMT Fette sur demandePag. 96–97, serie di preferenza LMT Fette su richiesta

Coûts d’outillage

Costi dell’utensile € €€

Délai de livraison

Tempo di consegna

De

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(IV

)

De

nta

tura

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De

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(A

V)

De

nta

tura

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Qualité de roue croissante Aumento della qualità della ruota

AV Ébauche aux profils adaptés Sgrossatura di dentature esterne, contorno adattato

IV Ébauche grossière Sgrossatura grezza di dentature interne

IV Ébauche aux profils adaptés Sgrossatura di dentature interne, contorno adattato

AV Ébauche grossièreSgrossatura grezza di dentature esterne


Fraise d’ébauche avec surépaisseur uniforme

Fresa per sgrossatura con sovrametallo omogeneo

Fraise de finition

Fresa per rifinitura

+++ +++ / ++++

Profil fini Profilo finito

Profil finiProfilo finito

Semi-standard Semistandard

Semi-standardSemistandard





€€€ €€€€

Qualité de roue croissante Aumento della qualità della ruota

AV Préfinition, plaquettes amovibles adaptéesPre-finitura di dentature esterne, inserti non riaffilabili adattati

AV FinitionFinitura di dentature esterne

IV Préfinition, plaquettes amovibles adaptéesFinitura di dentature interne

IV FinitionPre-finitura di dentature interne, inserti non riaffilabili adattati

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La fabrication des roues dentées est caractérisée par de nom-breuses variantes de roues avec différents modules, profils et petits lots. Pour la production de toutes ces roues dentées, il faudra utiliser des outils optimisés pour répondre aux exigences individuelles. Pour les dentures intérieures et extérieures des roues dentées, le démontage de ces outils est particulièrement complexe. Le remplacement des plaquettes amovibles a souvent lieu après avoir démonté l’outil. Suivant les machines, ce change-ment d’outil peut prendre un certain temps, et plus particulière-ment s’il faut procéder au démontage des arbres d’entraînement pour ensuite configurer le tout.

Grâce à la fraise de forme segmentée nouvellement mise au point par LMT Fette, le temps de remplacement des outils peut être énormément réduit. L’élément de base peut rester sur l’arbre quelles que soient les opérations de taillage des engrènements, ce qui permet de remplacer rapidement les segments prémontés. La fraise de forme segmentée est choisie pour le plus grand profil à fraiser, ce qui permet d’avoir une fabrication flexible.

Avantages

◼ Temps de remplacement d’outil court, d’env. 15 min ◼ Les plaquettes amovibles peuvent être remplacées en dehors

de la machine ◼ Refroidissement intérieur ◼ Pour denture intérieure et extérieure ◼ Avec chanfrein réglable en option

La produzione di ruote dentate è caratterizzata da numerose varianti con diversi moduli, profili e piccoli lotti. Per la produzione di tutti questi tipi di ruote dentate, è necessario utilizzare utensili ottimizzati in base alle diverse esigenze. Per la realizzazione di dentature interne ed esterne, lo smontaggio di questi utensili risulta molto dispendioso e anche la sostituzione degli inserti non riaffilabili avviene spesso dopo lo smontaggio dell’utensile. A se-conda del tipo di macchina utilizzato, questa sostituzione richiede molto tempo, in particolare a causa della rimozione degli alberi di trasmissione e della loro successiva installazione.

La fresa a modulo segmentata di nuova concezione di LMT Fette riduce drasticamente i tempi di sostituzione dell’utensile. Il corpo principale della fresa può rimanere sull’albero per ogni operazio-ne di dentatura prevista e in questo modo il cambio dei segmenti pre-montati si svolge più rapidamente. La fresa a modulo seg-mentata è progettata per il profilo da fresare più grande, consen-tendo dei processi produttivi flessibili.

Vantaggi

◼ Rapida sostituzione degli utensili in circa 15 min. ◼ Gli inserti possono essere cambiati all’esterno della macchina ◼ Refrigerazione interna ◼ Ideale per dentatura interna ed esterna ◼ Con smusso dello spigolo regolabile in via opzionale

Le programme de fraises de forme pour denture intérieure et extérieure est complété par des corps optimisés et des pla-quettes de coupe positives à 8 arêtes de coupe. Cette concep-tion permet d’obtenir des coupes plus douces, même à des vitesses d’avance élevées. Le substrat et les revêtements ont été spécialement choisis pour les contraintes qui apparaissent lors de l’usinage des matériaux des roues dentées, à l’ébauche et lors de la finition.

Plaquette amovible à 8 arêtes de coupe positives

Inserto non riaffilabile con 8 taglienti positivi

La gamma di frese a modulo per dentature interne ed esterne si estende grazie a corpi ottimizzati e inserti positivi con 8 taglienti utilizzabili. Questa particolare realizzazio-ne consente di realizzare tagli più leggeri anche con avanzamenti elevati. La scelta del metallo duro e del rivestimento mira a soddisfare le esigenze di lavorazione dei diversi materiali delle ruote dentate, sia per la sgrossatura che per la finitura.

Une fraise de forme segmentée réduit le temps de remplacement des outils

La fresa a modulo segmentata riduce i tempi di sostituzione dell’utensile

Fraise de forme avec plaquettes amovibles pour les dentures intérieures et extérieures

Frese a creatore con inserti non riaffilabili per dentature interne ed esterne

N° d’ident. LMT Fette:Cod. ident. LMT Fette:

N° de plan de la pièce:N. disegno pezzo da lavorare:

Plan de l’outil/N° du profil de référence:Diseg. dell’utensile/n. prof. di riferim.:

Matière de la pièce:Materiale del pezzo da lavorare:

Résistance à la traction:Resistenza alla trazione:

Quan. demandée (pièce) 1 2 3Quantità richiesta (pezzo) 4

Module Module DP CP Pas Passo:


Fraise d’ébauche Fresa per sgrossatura Fraise finition Fresa per rifinitura

Profil de référence:Profilo di riferimento:

„1“ DIN 3972 „2“ DIN 3972 „3“ DIN 3972 „4“ DIN 3972 DIN 5480 ISO 53 BS 2062 Profil spécial AGMA 201.02-1968 Profilo speciale AGMA 201.02-1968 STUB

À partir des données de la pièce:Dai dati del pezzo da lavorare:

Chanfrein oui sìSmusso dello spigolo non no

Protubérance oui sìProtuberanza non no

Retrait du flanc oui sìRiduzione del fianco non no

Rayon complet oui sìRaggio totale non no

Caractéristiques de l’outil

Dati utensile

Catégorie de qualité AA AClasse qualitativa B B/C

Selon la norme DIN 3968 Secondo la norma AGMA BS



Longueur de lame (l3):Lunghezza dei taglienti (l3):


Ø Alésage (d2):Ø foro (d2):

Diamètre de collerette:Diametro collare:

Nbre de dents Zeff:Numero di denti:

Matériau de coupe LCP35HMateriale da taglio LC630XT

Entraînement Trascinamento avec encoche longitudinale DIN 138con cava di trasc. longitudinale DIN 138

avec une encoche transversale à droite DIN 138con cava di trasc. trasv. verso des. DIN 138

avec une encoche transver. à gauche DIN 138con cava di trasc. trasv. verso sinis. DIN 138

avec deux encoches transversalescon due cave di trascinamento

avec refroidissement internecon lubrorefrigerazione interna

Caractéristiques de la machine

Dati della macchina

Type de machine:Tipo di macchina:

Longueur du décalage max.:Max. distanza di spostamento:

Diamètre de fraise max.:Massimo diametro della fresa:

Longueur de fraise max.:Massima lunghezza della fresa:

Usinage avec arrosage Lavorazione a secco Usinage à sec Lavorazione a umido

Remarques Osservazioni Notes:

Caractéristiques de la pièce

Dati del pezzo da lavorare

Denture intérieure Dentatura interna Denture extérieure Dentatura esterna

Module Modulo DP CP Pas Passo:




Ø de tête:Ø di testa:

Ø de pied:Ø di fondo:



Rayon de pied:Raccordo di piede:

Valeur radiale du chanfrein de sommet:Valore radiale della smussatura degli spigoli di testa:

Surépaiss. sur flanc, par flanc max.:Sovram. per fianco min.:


Écartement Scartamento tra denti:fini finito fraisé fresato

Ø de bille/rouleau de mesure:Ø sfera/rullo per la misurazione:

Cote diamétrale sur deux billes:Misura diametrale tra sfere:fini finito fraisé fresato

Cote diamétrale sur deux rouleaux:Misura diametrale tra rulli:fini finito fraisé fresato

Épaisseur de la dent Spessore del dente:Ø du cercle de mesureØ cerchio di misurazione

Qualité de la roue DINQualità della ruota AGMA

Diamètre de roue (mm):Larghezza della ruota (mm):

Pièces par an:Pezzi lavorati all’anno:

Bild

b1

d1d2


Modulo di richiesta

RueVia


E-MailE-mail

EntrepriseDitta


NomNome

DateData



Heidenheimer Strasse 84 · 73447 OberkochenTéléphone +49 7364 9579-0 · Telefax +49 7364 [email protected] · www.lmt-tools.com


Grabauer Strasse 24 · 21493 SchwarzenbekTéléphone +49 4151 12 - 0 · Telefax +49 4151 [email protected] · www.lmt-fette.com

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N = Nbre d’arêtes de coupe

Numero di spigoli taglienti

N4 N4 N4

LMT-Code

XNHQ251405012 XNHQ251405020 XNHQ191406032

N° d’ident. des nuances

Cod. ident. tipi di materiali da taglio

LC630XT LCP35H LC630XT LCP35H LC630XT LCP35Hm d1 b1 d2 Zeff t Ident No. 7052952 7078874 7053699 7078875 7053725 7078876

6 220 70 60 8 17 7078803 16 6 270 70 60 10 17 7078804 20 6 350 70 80 12 17 7078805 24 8 220 70 60 8 17 7078806 16 8 270 70 60 10 17 7078807 20 8 350 70 80 12 17 7078808 2410 220 70 60 8 23 7078809 1610 270 70 60 10 23 7078810 2010 350 70 80 12 23 7078811 2412 220 70 60 6 34 7078812 1212 270 70 60 8 34 7078813 1612 350 90 80 8 34 7078814 1614 220 70 60 6 43 7078815 1214 270 70 60 8 43 7078816 1614 350 90 80 8 43 7078817 1616 270 90 60 6 43 7078818 1216 350 90 80 8 43 7078819 1616 450 90 100 10 43 7078820 2018 270 90 60 6 52 707882118 350 90 80 8 52 707882218 450 90 100 10 52 707882320 270 90 60 6 56 707882420 350 90 80 8 56 707882520 450 90 100 10 56 707882622 270 90 60 6 56 707882722 350 120 80 8 56 707882822 450 120 100 10 56 707882924 270 120 60 6 62 707883024 350 120 80 8 62 707883124 450 120 100 10 62 707883226 350 120 100 8 63 707883326 450 120 100 10 63 707883428 350 120 100 8 67 707883528 450 120 100 10 67 707883630 350 120 100 8 81 707883730 450 120 100 10 81 707883832 400 120 100 8 81 707883932 500 120 100 10 81 707884036 400 140 100 8 92 707884136 500 140 100 10 92 7078842

1150-86 1158-2 1150-84 1188-31045766 T15 1045777 T20

Fraise de forme ébauche


b1

d1

t

d2

Car-bide20°

α DIN3972BP IV

Dimensions préférées

Votre avantage ◼ Délais de livraison courts ◼ Économie

Dimensioni di preferen.

Il vostro vantaggio ◼ Tempi di conseg. più ridotti ◼ Risparmio


N4 N4 N4 N8 N8

XNHQ151207044 XNHQ121406048 XNHQ141206060 LNHQ1206 LNKU1206

LC630XT LCP35H LC630XT LCP35H LC630XT LCP35H LC630XT LCP35H LC630XT LCP35H

7053739 7078877 7078881 7078878 7078882 7078879 9203919 7078880 7007153 7062832

162024121616182424182430

12 2416 3220 4012 3016 4020 5012 3016 4020 50

12 3616 4820 6016 4820 6016 5620 70

16 6420 8016 6420 8016 7220 90

1150-80A 1158-2 1150-84 1158-32217211 T15 1045777 T20

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Ces outils sont très rentables en raison de leur haute capacité d’enlèvement des copeaux, et de leur maintenance réduite. Le profil est formé de sections droites polygonales avec une suré-paisseur minimum pour la finition.Pour obtenir des surépaisseurs paralèlles aux profils de finition, on utilise non seulement des plaquettes réversibles standard, mais aussi des formes modifiées pourvues de chanfreins et de rayons.

Questi utensili sono particolarmente vantaggiosi dal punto di vista economico per le loro elevate prestazioni di asportazione e una semplice manutenzione. Il profilo di forma poligonale viene ricavato da pezzi rettilinei e presenta un sovrametallo minimo da sottoporre a fresatura per finitura o rettifica.Per ottenere un sovrametallo di finitura il più parallelo possibile, oltre agli inserti non riaffilabili standard si impiegano anche forme modificate dotate di smussi o parti arrotondate.

Fraise d’ébauche pour le taillage des dents de rotors

Fresa a modulo per sgrossatura di rotori


Dim. de rotor

Dimensioni dei rotori

Dim. de fraise (variables)

Dimensioni delle frese

Ø ext.

Ø esterno

Hauteur de profil

Altezza del prof.

Type

Tipo d1 b1 d2

100 22 HL 220 60 60 25– 36100 22 NL 220 60 60127,5 27,5 HL 250 70 80 32– 45127,5 27,5 NL 250 70 80163,2 35,5 HL 250 80 80 40– 56163,2 35,5 NL 250 80 80204 44 HL 300 100 100 50– 70204 44 NL 300 100 100255 55 HL 320 125 100 63– 85255 55 NL 320 100 100318 70 HL 350 160 100 70–100318 70 NL 350 125 100

Forme

Forma l s d

Désignation

Denominazione

Vis de serrage

Vite di serraggio

A 12,70 6,35 14,29 1185-11 1150-8012,70 7,94 15,88 1185-1515,88 7,94 15,88 M4-2176419,05 6,35 14,29 1185-31

B 12,70 6,35 14,29 M4-2085912,70 7,94 15,88 M4-19730-2

C 19,05 6,35 14,29 M4-21045D 25,40 6,35 14,29 M4-20924

19,05 6,35 14,29 1185-35

Formes des plaquettes réversibles

Forme degli inserti

non riaffilabili

Car-bide

HL = Rotor mâle (male) Rotore maschio (MALE), (MALE), NL = Rotor femelle (femelle) Rotore femmina (FEMALE)

A B C D

d

l

s


Recommandations sur les valeurs de coupe

Parametri di taglio consigliati

Valeurs de référence pour les besoins relatifs à la

performance lors du fraisage d’ébauche de forme:

Rm = Résistance à la traction (N/mm2)Vc = Vitesse de coupe (m/min)hm1 = Épaisseur moyenne des copeaux au sommet (mm) valeur ≈ 0,1 mmz = Nbre de lames au sommet / 2fz = Avance de la dent (mm)a = Épaisseur radiale présumée du copeau (mm) (profondeur de coupe)D = Ø d’outilvf = Avance (mm/min)Qspez. = Facteur de puissance (cm3 min · kW) (valeur indiquée dans le tableau)

Formule valide pour la pleine profondeur du profil:

P(kW) = 3,19 · Mod.2 · vf ________________ 1000 · Qspez.

vf = fz · n · z

fz = hm1 _____

√ ___

a __ D

Valori indicativi dei requisiti di alimentazione

per la sgrossatura con frese a modulo:

Rm = Resistenza alla trazione (N/mm2)Vc = Velocità di taglio (m/ min)hm1 = Spessore del truciolo di testa medio (mm) Valore ≈ 0,1 mmz = Numero di taglienti della testa / 2fz = Avanzamento per tagliente (mm)a = Accostamento radiale (mm) (profondità di taglio)D = Ø utensilevf = Avanzamento (mm/ min) Qspez. = Fattore di potenza (cm3 min · kW) (valore da tabella)

Formula valida per la profondità totale del profilo:

P(kW) = 3,19 · Mod.2 · vf

1000 · Qspez.

vf = fz · n · z fz =

hm1 _____

√ ___

a __ D

180500

600

700

800

900

1000

1100

1200

1300

1400

1500

170 160 150 140 130 120 110 100 90 80 70

Vc (m/min)

Rm

(N/m

m2 ) M = 6

M = 10M = 14M = 18M = 20M = 22

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Gear

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ing

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ith in

sert

s

Développante deprotubéranceEvolvente protuberanza

αtpr

g

Linea di riferimentodel profilo

Ligne primitde référenceRetta primit

d bpr

d

q tx Em

n

C0

FStV

d fE

d b

ψb

prtP0

dFf

V

dFf

α tK

α t α tpr

Fraise-mère

Frese a creatore

Développante dusemitoppingEvolventesmusso deellllo o spigolo


Ligne de réféférérence

sta

sstaK

dd Fa

d ad FaVV

h K

pt

2

Anne

xes

Appe

ndic

e


Annexes

Appendice

102 Comparaison:

Pas – Module – Pitch diamétral – Pitch circulaire

Confronto:

Passo – modulo – diametral pitch – circular pitch

103 Tolérances des fraises-mères à un filet pour roues

cylindriques avec denture en développante

DIN 3968 in μM

Tolleranze delle frese a creatore a un principio per

ruote cilindriche con dentature a evolvente

DIN 3968 in μm

104 Tolérances des fraises-mères à plusieurs filets

Tolleranze delle frese a creatore a più principi

106 Protocoles de contrôle des fraises-mères

Protocolli di verifica per frese a creatore

108 Conséquences des écarts de coupe et des défauts

de montage de la fraise sur roue dentée

Conseguenze delle deviazioni delle frese e degli errori

di bloccaggio delle frese sulla ruota dentata

110 Influence des classes de qualité de la fraise-mère sur

la qualité de la denture

Effetti delle classi qualitative delle frese a creatore

sulla qualità della dentatura

111 Montage des fraises-mères sur la machine à tailler

Portautensile per frese a creatore nella fresatrice a

creatore

113 Profil de référence de l’outil et profil de la roue dentée

lors du taillage

Profilo di riferimento dell’utensile e profilo della ruota

dentata per la fresatura a creatore

114 Profils de référence pour roues cylindriques avec

denture en développante

Profili di riferimento per ruote cilindriche con

dentature a evolvente

116 Profils de référence normalisés pour roues

cylindriques avec denture en développante

Profili di riferimento standardizzati per ruote

cilindriche con dentature a evolvente

117 Profils de référence des fraises-mères

Profili di riferimento per frese a creatore

124 Profils de dentures standards et profils de référence

correspondants des fraises-mères

Profili di comuni dentature e relativi profili di

riferimento per frese a creatore

133 Matériaux de coupe

Materiali da taglio

134 Revêtement PVD

Rivestimento PVD

136 Revêtements des outils en carbure ou le taillage

des engrenages

Strati in materiale duro negli utensili per dentatura

137 Origines de l’usure

Usura

139 Conditions de coupe adaptées aux fraises-mères

Condizioni di taglio per la fresatura a creatore

150 Longueur de réglage

Lunghezza di regolazione

154 Longueur de génération de profil

Lunghezza di formazione del profilo

156 Longueur de shifting

Distanza di spostamento

157 Décalage grossier de la fraise avec écart constant

Spostamento grossolano con deviazione costante

158 Course axial

Corsa assiale

160 Maintenance des fraises-mères

Manutenzione delle frese a creatore

176 Fraises-mères à protubérance

Frese a creatore con protuberanza

181 Phénomènes d’usure sur la fraise-mère

Segni di usura sulla fresa a creatore

194 Fraises-disques de forme à plaquettes réversibles

Frese a modulo con inserti non riaffilabili

196 Répertoire des numéros DIN

Elenco di norme DIN

196 Sommaire des pictogrammes

Tavola dei pittogrammi

www.lmt-tools.com102

Comparaison: Pas – Module – Pitch diamétral – Pitch circulaire

Confronto: Passo – modulo – diametral pitch – circular pitch

Pas

Passo

mm

Module

Modulo DP CP

Pas

Passo

mm

Module

Modulo DP CP

Pas

Passo

mm

Module

Modulo DP CP

0,31416 0,1 2,84987 28 22,22500 7/8

0,34558 0,11 2,98451 0,95 22,79899 3 1/2

0,37699 0,12 3,06909 26 23,81250 1 5/16

0,39898 200 3,14159 1 25,13274 80,43982 0,14 3,17500 1/8 25,40000 10,44331 180 3,32485 24 26,59892 30,45598 175 3,62711 22 26,98750 1 1/16

0,49873 160 3,92699 1,25 28,27433 90,50265 0,16 3,98982 20 28,57500 1 1/8

0,53198 150 4,43314 18 29,01689 2 3/4

0,56549 0,18 4,71239 1,5 30,16250 1 3/16

0,62831 0,20 4,76250 3/16 31,41593 100,62832 127 4,98728 16 31,75000 1 1/4

0,66497 120 5,49779 1,75 31,91858 2 1/2

0,69115 0,22 5,69975 14 33,33750 1 5/16

0,75997 105 6,28319 2 34,55752 110,78540 0,25 6,35000 1/4 34,92500 1 3/8

0,79796 100 6,64970 12 35,46509 2 1/4

0,83121 96 7,06858 2,25 36,51250 1 7/16

0,87965 0,28 7,85398 2,5 37,69911 120,90678 88 7,93750 5/16 38,10000 1 1/2

0,94248 0,30 7,97965 10 39,89823 20,99746 80 8,63938 2,75 41,27500 1 5/8

1,09557 0,35 8,86627 9 43,98230 141,10828 72 9,42478 3 44,45000 1 3/4

1,24682 64 9,52500 3/8 45,59797 1 3/4

1,25664 0,40 9,97456 8 47,62500 1 7/8

1,32994 60 10,21018 3,25 50,26548 161,41372 0,45 10,99557 3,5 50,80000 21,57080 0,50 11,11250 7/16 53,19764 1 1/2

1,58750 1/16 11,39949 7 56,54867 181,59593 50 11,78097 3,75 62,83185 201,66243 48 12,56637 4 63,83716 1 1/4

1,72788 0,55 12,70000 1/2 69,11504 221,73471 46 13,29941 6 75,39822 241,81356 44 14,13717 4,5 78,53982 251,88496 0,60 14,28750 9/16 79,79645 11,89992 42 14,50845 5 1/2 81,68141 261,99491 40 15,70796 5 87,96459 282,04204 0,65 15,87500 5/8 91,19595 7/8

2,09991 38 15,95930 5 94,24778 302,19911 0,70 17,27876 5,5 100,53096 322,21657 36 17,46250 11/16 106,39527 3/4

2,34695 34 17,73255 4 1/2 109,95574 352,35619 0,75 18,84956 6 113,09734 362,49364 32 19,05000 3/4 125,66371 402,51327 0,80 19,94911 4 127,67432 5/8

2,65988 30 20,42035 6,5 141,37167 452,67035 0,85 20,63750 13/16 157,07963 502,82743 0,90 21,99115 7 159,59290 1/2

Modules

m = 25,4 _____ DP

m = 25 · 4 ______ π x CP

Pitch diamétral

DP = π ___ CP

DP = 25,4 _____ m

Pitch circulaire

CP = π ___ DP

CP = m · π ______ 25 · 4

PasPasso


Anne

xes

Appe

ndic

e

Tolérances des fraises-mères à un filet pour roues cylindriques

avec denture en développante DIN 3968 en μm

Tolleranze delle frese a creatore a un principio per ruote cilindriche

con dentature a evolvente DIN 3968 in μm

N°

d’ordre

Cod.

1)

Contrôle

Misurazione

Symbole

Simbolo

Classe de

qualité

Classe

qualit.

Pour plage de module

Per un intervallo del modulo

supérieur à superiore a

0,63–1 1–1,6 1,6–2,5 2,5–4 4–6,3 6,3–10 10–16 16–25 25–40

1 Diamètre de l’alèsageDiametro del foro

AA H 5A H 5B H 62)

C H 6D H 7

4 Battement radial sur les collerettes de contrôleErrore di concentricità sui collarini di regolazione

frp AA 5 5 5 5 5 5 6 6 8A 5 5 5 6 8 10 12 16 20B 6 6 6 8 10 12 16 20 25C 10 10 10 12 16 20 25 32 40

5 Battement axial sur les faces d’appuiErrore di planarità sulle superfici di serraggio

fps AA 3 3 3 3 3 4 5 5 6A 3 3 3 5 5 8 8 10 10B 4 4 4 6 6 10 10 12 12C 6 6 6 10 10 16 16 20 20D 10 10 10 16 16 25 25 32 32

6 Battement radial sur les têtes de dentErrore di concentricità sulle teste dei denti

frk AA 10 10 12 16 20 25 32 40 50A 12 16 20 25 32 40 50 63 80B 25 32 40 50 63 80 100 125 160C 50 63 80 100 125 160 200 250 315D 100 125 160 200 250 315 400 500 630

7 Erreur de forme et direc-tion de la face de coupeErrore di forma e di posizione del piano di scorrimento del truciolo

FfN AA 10 10 12 16 20 25 32 40 50A 12 16 20 25 32 40 50 63 80B 25 32 40 50 63 80 100 125 160C 50 63 80 100 125 160 200 250 315D 100 125 160 200 250 315 400 500 630

8 Pas individuel des goujuresPasso singolo delle scanalature

ftN +–

AA 10 10 12 16 20 25 32 40 50A 12 16 20 25 32 40 50 63 80B 25 32 40 50 63 80 100 125 160C 50 63 80 100 125 160 200 250 315D 100 125 160 200 250 315 400 500 630

10 Pas cumulé des goujuresPasso complessivo delle scanalature

FtN AA 20 20 25 32 40 50 63 80 100A 25 32 40 50 63 80 100 125 160B 50 63 80 100 125 160 200 250 315C 100 125 160 200 250 315 400 500 630D 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250

11 Pas de l’hélice des goujures sur une longueur de fraise de 100 mmDirez. delle scana. su una lungh. della fresa di 100 mm

fHN +–

AA 50A 70B 100C 140D 200

12 Erreur de forme de l’arête de coupeErrore di forma dello spigolo tagliente

FfS AA 6 6 6 8 10 12 14 18 22A 10 11 12 14 16 20 25 32 40B 20 22 25 28 32 40 50 63 80C 40 45 50 56 63 80 100 125 160

AA 16 16 16 20 25 32 40 50 6313 Epaisseur de dent sur le

cylindre de référenceSpessore del dente sul cilindro di riferimento

fs – A 25 28 32 36 40 50 63 80 100B 50 56 63 71 80 100 125 160 200C 100 112 125 140 160 200 250 320 400D 100 112 125 140 160 200 250 320 400

14 Pas d’hélice de la fraise sur 2 arêtes de coupe consé-cutives dans la direction du filet Altezza del filetto della fresa da spigolo tagliente a spigolo tagliente in direz. dei principi

fHF +–

AA 4 4 4 5 6 8 10 12 16A 6 7 8 9 10 12 16 20 25B 12 14 16 18 20 25 32 40 50C 25 28 32 36 40 50 63 80 100D 50 56 63 71 80 100 125 160 200

15 Pas d’hélice de la fraise dans la direction du filet, entre les arêtes de coupe sur 1 tour Altezza del filetto della fresa in direzione dei principi tra spigoli taglienti qualsiasi di una voluta

FHF AA 6 6 6 8 10 12 14 18 22A 10 11 12 14 16 20 25 32 40B 20 22 25 28 32 40 50 63 80C 40 45 50 56 63 80 100 125 160D 80 90 100 112 125 160 200 250 320

16 Pas de base sur la ligne d’action sur 2 dents consécutives Sezione del pas. di ingran. da spigolo tagliente a spig. tagl.

fe +–

AA 4 4 4 5 6 8 10 12 16A 6 7 8 9 10 12 16 20 25B 12 14 16 18 20 25 32 40 50C 25 28 32 36 40 50 63 80 100

17 Pas de base dans le segmnetd’actionPasso di ingranamento in un’area di ingranamento

Fe AA 8 8 8 10 12 16 20 25 32A 12 14 16 18 20 25 32 40 50B 25 28 32 36 40 50 63 80 100C 50 56 63 71 80 100 125 160 200

1) N°d’ordre des points de contrôle selon DIN 3968 Cod. dei punti di misurazione secondo la norma DIN 39682) En conformité avec la norme interne, les fraises-mères de la classe de qualité B ont une tolérance d’alésage H 5. Come da proprio standard, LMT Fette produce frese a creatore con la classe qualitativa B e la tolleranza del foro H 5.

7

8

10

11

12

14

15

16, 17

n · HN · Hi (HN ± H)

HN · Hi (HN ± H)

HN · Hi (HN ± H)

Profondeurde fraisageProfondità di fresatura

Plan axialPiano assiale

LignéthéoriqueLinea specificata

u

42

1

4 21

3

12

11

10

100 mm

fHN

FfS

Segment d’action

Area di ingranamento

te

i


N°

d’ordre

Cod.

Contrôle

Misurazione

Symbole

Simbolo

Classe de

qualité

Classe

qualit.




0,63–1 1–1,6 1,6–2,5 2,5–4 4–6,3 6,3–10 10–16 16–25 25–40

1 Diamètre de l’alésageDiametro del foro

AA H 5

A H 5

B H 6

Tolérances en μm

Tolleranze in in μm

4 Battement radial sur les collerettes de contrôle Errore di concentricità sui col-larini di regolazione

frp AA 5 5 5 5 5 5 6 6 8

A 5 5 5 6 8 10 12 16 20

B 6 6 6 8 10 12 16 20 25

5 Battement axial sur les faces d’appuiErrore di planarità sulle superfici di serraggio

fps AA 3 3 3 3 3 4 5 5 6

A 3 3 3 5 5 8 8 10 10

B 4 4 4 6 6 10 10 12 12

6 Battement radial sur les têtes de dentErrore di concentricità sulle teste dei denti

frk 2–4filets 2–4

principi

AA 10 12 16 20 25 32 40 50 63

A 16 20 25 32 40 50 63 80 100

B 32 40 50 63 80 100 125 160 200

5–7filets 5–7

principi

AA 12 16 20 25 32 40 50 63 80

A 20 25 32 40 50 63 80 100 125

B 40 50 63 80 100 125 160 200 250

7 Erreur de forme et de direction de la face de coupe Errore di forma e di posiz.del piano di scorri. del truciolo

FfN AA 10 10 12 16 20 25 32 40 50

A 12 16 20 25 32 40 50 63 80

B 25 32 40 50 63 80 100 125 160

8 Pas individuel des goujuresPasso singolo delle scanalature

ftN +– AA 10 10 12 16 20 25 32 40 50

A 12 16 20 25 32 40 50 63 80

B 25 32 40 50 63 80 100 125 160

10 Pas cumulé des goujuresCumulative pitchof the gashes

FtN AA 20 20 25 32 40 50 63 80 100

A 25 32 40 50 63 80 100 125 160

B 50 63 80 100 125 160 200 250 315

11 Pas de l’hélice des gou-jures sur une longueur de fraise de 100 mmPasso complessivo delle scanalature

fHN +– AA 50

A 70

B 100

12 Erreur de forme de l’arête de coupeErrore di forma dello spigolo tagliente

FfS à 2 filets

2principi

AA 6 6 8 10 12 14 18 22 28

A 11 12 14 16 20 25 32 40 50

B 22 25 28 32 40 50 63 80 100

à 3–4 filets 3–4

principi

AA 6 8 10 12 14 18 22 28 36

A 12 14 16 20 25 32 40 50 63

B 25 28 32 40 50 63 80 100 125

à 5–6 filets5–6

principi

AA 8 10 12 14 18 22 28 36 45

A 14 16 20 25 32 40 50 63 80

B 28 32 40 50 63 80 100 125 160

Tolérances des fraises-mères à plusieurs filets

Tolleranze delle frese a creatore a più principi


Anne

xes

Appe

ndic

e

N°

d’ordre

Cod

Contrôle

Misurazione

Symbole

Simbolo

Classe de

qualité

Classe

qualit.




0,63–1 1–1,6 1,6–2,5 2,5–4 4–6,3 6,3–10 10–16 16–25 25–40

Tolérances en μm

Tolerances in μm

13 Epaisseur de dent sur le cylindre de référence Spessore del dente sul cilindro di riferimento

fs – AA –25 –28 –32 –36 –40 –50 –63 –80 –100

A –25 –28 –32 –36 –40 –50 –63 –80 –100

B –50 –56 –63 –71 –80 –100 –125 –160 –200

14 Pas d’hélice de la fraise sur 2 dents consécutives dans la direction du filetAltezza del filetto della fresa da spigolo tagliente a spigolo tagliente in direzione dei principi

fHF +– à 2 filets

2principi

AA 4 4 5 6 8 10 12 16 20

A 7 8 9 10 12 16 20 25 32

B 14 16 18 20 25 32 40 50 63


principi

AA 4 5 6 8 10 12 16 20 25

A 8 9 10 12 16 20 25 32 40

B 16 18 20 25 32 40 50 63 80


principi

AA 5 6 8 10 12 16 20 25 32

A 9 10 12 16 20 25 32 40 50

B 18 20 25 32 40 50 63 80 100

15 Pas d’hélice de la fraise dans la direc-tion du filet entre les arêtes de coupe sur 1 tourAltezza del filetto della fresa in direzione dei principi tra spigoli taglienti qualsiasi di un passo assiale

FHF à 2 filets

2principi

AA 6 6 8 10 12 14 18 22 28

A 11 12 14 16 20 25 32 40 50

B 22 25 28 32 40 50 63 80 100


principi

AA 6 8 10 12 14 18 22 28 36

A 12 14 16 20 25 32 40 50 63

B 25 28 32 40 50 63 80 100 125


principi

AA 8 10 12 14 18 22 28 36 45

A 14 16 20 25 32 40 50 63 80

B 28 32 40 50 63 80 100 125 160

18 Erreur du pas axial d’une dent par rapport au filet voisinDeviazione del passo tra principi contigui di un intaglio

fpx +– à 2–3 filets2–3

principi

AA 5 5 6 7 8 11 13 16 20

A 7 8 9 10 12 16 20 25 32

B 14 16 18 20 25 32 40 50 63


principi

AA 6 7 8 11 13 16 20 25 32

A 9 10 12 16 20 25 32 40 50

B 18 20 25 32 40 50 63 80 100

19 Erreur comulée du pas axial à partir d’une dent choisie et dans la limite d’un pas d’hélice de la fraise Deviazione del passo tra principi qualsiasi di un intaglio compreso nell’altezza del filetto della fresa

Fpx 2–3filets2–3

principi

AA 8 8 8 11 14 17 20 25 31

A 14 15 17 20 22 28 35 45 56

B 28 31 35 39 45 56 70 88 112


principi

AA 10 10 10 13 16 19 22 29 35

A 16 18 19 22 26 32 40 51 64

B 32 35 40 45 51 64 80 101 128


Les tolérances des fraises-mères à 1 filet pour roues cylindriques avec denture en développante sont fixées par la DIN 3968 et celles des fraises-mères pour la mécanique fine par la DIN 58413. Les tolérances des fraises-mères à plusieurs filets et des fraises-mères avec profils spéciaux sont définies par des normes sur la base d’un accord entre le fabricant et l’utilisateur.

Les fraises-mères sont réparties par classes de qualité A, B, C, D, et une classe spéciale AA. En cas d’exigences plus élevées, il est normal de restreindre davantage les tolérances de la classe de qualité AA qui sera alors désignée par la classe AAA.

Le tolleranze delle frese a creatore a un principio per ruote cilin-driche con dentatura a evolvente sono stabilite dalla norma DIN 3968 e le tolleranze per le frese a creatore per la tecnica di preci-sione nella norma DIN 58 413. Le tolleranze delle frese a creatore a più principi e delle frese a creatore con profili speciali sono stabilite da norme interne del produttore o definite da produttore e acquirente di comune accordo.Le frese a creatore sono suddivise nelle classi qualitative A, B, C, D e nella classe speciale AA. Per parametri ancora più elevati, solitamente si concorda un’ulteriore riduzione dei valori delle tolleranze per la classe qualitativa AA, denominandola classe qualitativa AAA.

Protocoles de contrôle des fraises-mères

Protocolli di verifica per frese a creatore

(4) Battement radial à droite(4) Concentricità a destra

(5) Battement axial à droite(5) Planarità a destra

(5) Battement axial à gauche(5) Planarità a sinistra

(4) Battement radial à gauche(4) Concentricità a sinistra

Tolérance Nominale Relevé Reale Tolérance Nominale Relevé Reale Tolérance Nominale Relevé Reale Tolérance Nominale Relevé Reale

frp 5 AA 2 AAA fps 3 AA 2 AAA fps 3 AA 2 AAA frp 5 AA 2 AAA(6) Battement radial en tête de dent

(6) Concentricità testa del dente(7) Forme et dir. de la face de coupe

(7) Forma e posizione del piano di scorrimento

(8, 10) Pas des goujures(8, 10) Passo scanalature

(11) Pas de l’hélice des goujures(11) Direzione delle scanalature

NL R mm

. 5 6.6

1 3 5K F

N1 14 mm

0 100

L R


frk 12 AA 7 AAA Ffn 12 AA 5 AAA FtN 25 AA 11 AAA fHN 50 AA 5 AAAftN 12 AA 8 AAA

(14, 15) Pas de l’hélice à droite(14, 15) Filetto destrorso

(14, 15) Pas de l’hélice à gauche(14, 15) Filetto sinistrorso

(16, 17) Pas de base à droite(16, 17) Passo di ingranam. a destra

(16, 17) Pas de base à gauche(16, 17) Passo di ingran. a sinistra

NL R

NL R

NF K

NF K


FHF 6 AA 3 AAA FHF 6 AA 2 AAA Fe 8 AA 4 AAA Fe 8 AA 3 AAAfHF 4 AA 1 AAA fHF 4 AA 1 AAA fe 4 AA 2 AAA fe 4 AA 2 AAAPas axial à droitePasso assiale a destra

Pas axial à gauchePasso assiale a sinistra

Tolérances d’après:DIN 3968 AAATolleranze in conformità a: DIN 3968

Date: R

20 my Contrôleur: W Dessin n°: 61574

Fiche de mesure: E1305 05M F

NL R

NL R

Tolérance Nominale Tolérance Nominale

Fpx 2 Fpx 4fpx 1 fpx 2

CONTROLE FRAISE-MEREMISURAZIONE FRESA A CREATORE

N°d’ident.:Cod. ident.:

Diamètre ext. Ø:Ø di testa:

58.979 Angle d’hélice:Angolo del filetto:

02° 43'33“

N°de fraise:Cod. fresa:

E1305 Largeur de coupe:Larghezza dei taglienti:

150 Pas de l’hélice:Altezza del filetto:

7.8314

Module:Modulo:

2.49 Diamètre de l’alésage:Ø foro:

– Profil de réference:Profilo di riferimento:

–


20° 00'00" Sens/nbre. de filets:Direzione/numero dei principi:

R1 Modification du profil:Modifica del profilo:

–

Saillie:Addendum:

3.82 Nombre de goujures:Numero delle scanalature:

14 Profondeur de fraisage:Profondità di fresatura:

–

Epaisseur axiale de dent:Spessore assiale del dente:

3.9154 Deport des faces de coupe:Distanza del piano di scorri.

0 Matériau:Materiale:

–

Hauteur de dent:Altezza del dente:

6.6 Pas de l’hélice des goujures:Filetto delle scanalature:

1.E + 100 Dureté:Durezza:

HRC –


Anne

xes

Appe

ndic

e

Les valeurs mesurées peuvent être notées manuellement ou en-registrées mécaniquement et même mémorisées par ordinateur.

Pour les classes de qualité AA et AAA, il est normal de reporter les valeurs mesurées dans un protocole de contrôle afin de sur-veiller la fraise pendant sa durée de vie.

Le protocole de contrôle renseignera plus clairement si les écarts du pas de base, de la forme de l’arête de coupe et du pas d’hé-lice sont représentés sous la forme d’un diagramme.

Ensuite, ces diagrammes pourront être directement comparés avec les profils des roues taillées et interprétés.

Le protocole de contrôle est représenté en format DIN A4.

Le deviazioni delle grandezze misurate possono essere annotate e registrate manualmente, registrate automaticamente oppure salvate su un computer.Per le classi qualitative AA o AAA, le deviazioni delle grandezze misurate vengono solitamente documentate in un protocollo di verifica. Il protocollo di verifica serve a controllare la fresa durante l’intera vita utile.

I protocolli di verifica risultano particolarmente chiari e informa-tivi se il passo di ingranamento o l’errore di forma dello spigolo tagliente e la deviazione dell’altezza del filetto della fresa sono rappresentati con dei diagrammi. Questi diagrammi possono così essere confrontati direttamente con la misura del profilo delle ruote fresate e interpretati.

Il formato del protocollo di verifica è DIN A4.

(12) Erreur de forme de l’arête de coupe (12) Errore di forma dello spigolo tagliente

TêteTesta

PiedPiede

0

6.6

3.82

(LF) Tolérance

Nominale

Relevé

Reale

(13) Epaisseur de dent fs

(13) Spessore del dente fs

Tolerance

Nominale

Relevé

Reale(RF) Tolerance

Nominale

Relevé

Reale

FfS 6 AA 3 AAA –16 AA –3 AAA FfS 6 AA 2 AAA

Observations Osservazioni:

Date: R

20 my Contrôleur: W Dessin n°: 61574

Fichier d. mesure: E1305 05M F

CONTROLE FRAISE-MERE MISURAZIONE FRESA A CREATORE


La qualité d’un engrenage taillé par fraise-mère résulte de l’interaction de plusieurs composants ainsi que des conditions d’usinage. Les écarts par rapport à la géométrie théorique de la fraise-mère utilisée et les défauts de fixation de la fraise sur la tailleuse jouent à cet égard un rôle important.

Sur la fraise mère, une distinction est faite entre les erreurs exis-tantes sur l’hélice enveloppante et celles des faces de coupe de la fraise. Les erreurs sur les fraises-mères à un filet ont des conséquences sur la qualité de la roue taillée, se traduisant avant tout par des déviations du profil.

La qualità di una dentatura ottenuta con fresatura a creatore è il risultato della combinazione di diverse componenti e condizioni di produzione.Le deviazioni dalla geometria nominale della fresa a creatore uti-lizzata e gli errori di serraggio della fresa alla fresatrice a creatore ricoprono un ruolo molto importante.Nelle frese a creatore si distingue tra deviazioni sulla vite che genera il profilo della fresa e deviazioni sui piani di scorrimento del truciolo della fresa.Le deviazioni delle frese a creatore a un principio che si riflettono sulla qualità della ruota dentata sono principalmente le deviazioni del profilo.

Conséquences des écarts de coupe et des défauts de montage de la fraise sur roue

dentée (pour fraises à un filet avec angle de pression 20°et angle de dépouille de tête d’env. 10°)

Conseguenze delle deviazioni delle frese e degli errori di bloccaggio delle frese sulla ruota dentata

(per una fresa a un principio con angolo di pressione di 20° e angolo di spoglia superiore di testa di circa 10°)

Fraise-mère Frese a creatore

Type d’erreur

Tipo di deviazione

Désignation et symbole d’après

VDI 2606

Denominazione e simbolo della devia-

zione secondo VDI 2606

N°d’ordre et symbole de l’ecart

d’après DIN 3968 (09-1960)

Cod. e simbolo della deviazione

secondo DIN 3968 (09-1960)

Représentation de l’erreur

Rappresentazione della

deviazione

Erreur sur l’hélice enveloppante de la fraiseDeviazioni sulla vite che genera il profilo della fresa

Erreur cumulée du pas de base dans le segment d’actionDeviazione totale del passo di ingrana-mento Fpe in un’area di ingranamento

Nr. 17N. 17Fe

Segment d’action

TêteTesta

PiedPiede

Lunghezza di ingranamento

Erreur du pas d’hélice de la fraise dans la direction du filet FHF, enre les arêtes de coupe sur 1 tour.Deviazione dell’altezza del filetto della fresa in direzione dei principi FHF tra spigoli taglienti qualsiasi di una voluta

Nr. 15N. 15FHF

Zone de formation du profilArea di formazione del profilo

pz

Battement radial frk, en tête des dentsErrore di concentricità frk sulla testa del dente

Nr. 6N. 6frk

1 rotation de la fraise1 rotazione della fresa

Ecart d’épaisseur de dent fs sur le cylindre de référenceDeviazione dello spessore del dente fs sul cilindro di riferimento

Nr. 13N. 13fs

fs

Erreur de forme FfS de l’arête de coupeErrore di forma FfS dello spigolo tagliente

Nr. 12N. 12FfS

Hauteur de profil activeAltezza del profilo attiva

TêteTesta

PiedPiede

Erreur sur les faces de coupe de la fraiseDeviazioni sui piani di scorrimento del truciolo della fresa

Erreur de forme et de direction FfN des faces de coupeErrore di forma e di posizione FfN dei piani di scorrimento del truciolo

Nr. 7N. 7FfN

Hauteur de profil activeAltezza del profilo attiva

TêteTesta

PiedPiede

Erreur cumulée du pas des goujures FtN (faces de coupe)Errore passo cumulativo FtN delle scana-lature (piani di scorrimento del truciolo)

Nr. 10N. 10FtN


Erreur de pas d’hélice des goujures fHN sur une longueur de fraise de 100 mmDeviazione della direzione delle scanalature

fHN su una lunghezza della fresa di 100 mm

Nr. 11N. 11fHN

100

Zone de formation du profilArea di formazione del profilo

Defauts de fixation de la fraise sur la machineErrore di serraggio della fresa alla fresa-trice a creatore

Battement radial frP sur les collettes de contrôleErrore di concentricità frP sui collarini di regolazione

Nr. 4N. 4frP


Battement axial fps sur les faces d’appuiErrore di planarità g fps sulle superfici di serraggio

Nr. 5N. 5fps



Anne

xes

Appe

ndic

e

Il est important de connaître l’influence que peuvent avoir ces er reurs et les défauts de fixation de la fraise-mère, sur la qualité de la roue. Il est possible de tirer ces relations du tableau ci-des-sous, en tenant compte que la précision de travail de la fraise-mère peut être considérablement compromise par un affûtage défectueux. Il est donc impératif de contrôler après chaque affûtage, les écarts sur les faces de coupe de la fraise.

La procédure de contrôle des fraises-mères, l’équipement néces-saire et l’évaluation des mesuress ont définis de façon détaillée dans la directive VDI/VDE 2606.

A questo proposito è importante sapere in che ordine di grandez-za le deviazioni delle frese a creatore e l’errore di serraggio della fresa si ripercuotono sulla qualità della ruota.Queste relazioni sono indicate in tabella. Si deve considerare che la precisione di lavoro della fresa a creatore può essere note-volmente compromessa a causa di una riaffilatura insufficiente. Un controllo delle deviazioni sui piani di scorrimento del truciolo della fresa deve pertanto essere obbligatoriamente effettuato in seguito a ogni affilatura.La verifica accurata delle frese a creatore, gli ausili necessari e la valutazione dei risultati di misurazione sono descritti nei dettagli nella direttiva VDI/VDE 2606.

Roue dentée Ruota dentata

Effet de l’erreur

Effetto della deviazione

Amplitude de

l’erreur

Ordine di grandezza

dell’effetto

Tracé typique de l’erreur

Andamento tipico della deviazione

Déviation du profilDeviazione del profilo

≈ 100 %

PiedTesta

TêtePiede

Déformation du profil (seulement dans la zone correspondante de formation du profil)Deviazione del profilo (ha effetto solo la deviazione dell’area di formazione del profilo)

≈ 100 %

PiedTesta

TêtePiede

Erreur de forme en fond de dent (seul le battement radial des arêtres de tête formant le cylindre de pied produit un effet) Errore di forma nel fondo del vano dei denti (ha effetto solo la deviazione dei taglienti di testa che creano il cilindro di piede)

≈ 20 %

(Ecart d’épaisseur de dent)(deviazione dello spessore del dente)

(≈ 100 %) L’écart d’épaisseur de dent de la fraise est compensé normalement par une correction de l’entraxe sur la fraiseuse et ne produit donc pas d’effet en tant qu’écart d’épaisseur de dent sur la roue dentée. De cette correction, il résulte des modifications concernant les diamètres suivants de la denture: diamètre de pied et diamètre utile de pied, dia-mètre de tête avec fraise topping et diamétre utile de tête avec fraise semi-topping. La deviazione dello spessore del dente della fresa viene generalmente compensata correg-gendo l’interasse e pertanto non ha alcun effetto come deviazione dello spessore del dente sulla ruota dentata. Da questa correzione derivano delle modifiche ai seguenti diametri della dentatura: circonferenza di fondo e circonferenza di fondo utile, circonferenza di testa nelle frese di tipo topping, circonferenza di testa utile nelle frese con smusso dello spigolo.

Ecarts de diamètreDeviazioni del diametro

> 100 %


≈ 100 %

PiedTesta

TêtePiede


≈ 10 %

PiedTesta

TêtePiede

Déformation du profilDeviazione del profilo

≈ 10 %

PiedTesta

TêtePiede

Déviation du profil (seul l’écart de la zone de formation du profil produit un effet)Deviazione del profilo (ha effetto solo la deviazione dell’area di formazione del profilo)

≈ 10 %Flanc droit Fianco destro

Flanc gauche Fianco sinistro

PiedTesta

TêtePiede


≈ 30 %

PiedTesta

TêtePiede


≈ 100 %

PiedTesta

TêtePiede


Pour les roues cylindriques les tolérances sont spécifiées dans les DIN 3962 à 3967. La qualité des dentures comprend 12 niveaux de qualités classés de 1 à 12, la qualité 1 étant la plus précise.

Les tolérances des fraises-mères à un filet sont fixées par la DIN 3968. Selon la précision, la distinction est faite entre cinq classes de qualité: A, B, C, D, et la classe spéciale AA.

Le pas de base de la fraise-mère permet sous condition, de déduire l’erreur totale du profil de la roue dentée. Il est opportun de comparer l’erreur cumulée Fe dans lesegment d’action de la fraise-mère avec la tolérance de l’erreur totale du profil Ff de la roue dentée.

Dans ce cas il faut tenir compte que l’erreur totale du profil peu-têtre due, non seulement aux écarts existants sur la fraise-mère, mais également à la machine, aux erreurs de fixation de la fraise et dela pièce ainsi qu’aux efforts de coupe.

Le tableau «Qualités de denture possibles» admet préalablement que les 2/3 de l’erreur totale du profil de la roue sont dus à la fraise-mère, tandis que le reste est dû aux autres causes susmentionnées.

Les erreurs admissibles pour les fraises-mères sont définies par la DIN 3968.

Il y a 16 erreurs individuelles qui sont en partie interdépendantes et une erreur cumulée. En tant qu’erreur cumulée, l’erreur du pas de base Fe dans le segment d’action constitue la meilleure information pour l’évaluation de la qualité de la fraise-mère. Elle permet également, sous certaines conditions, de prévoir la forme du flanc de la roue.

Pour conserver la qualité de la fraise-mère, il est nécessaire de contrôler après chaque affûtage, les erreurs admissibles de la forme, de la position, du pas et de la direction des faces de coupe (numéros d’ordre 7 à 11 page 108).

Per le ruote cilindriche le tolleranze dei parametri sono indicate nelle norme da DIN 3962 a DIN 3967. La qualità della dentatura è suddivisa in dodici livelli di qualità contrassegnati dalle cifre da 1 a 12. La qualità della dentatura 1 è la più precisa.

Le deviazioni ammesse per le frese a creatore a un principio sono stabilite dalla norma DIN 3968. Per quanto riguarda la pre-cisione, si distinguono cinque classi qualitative, ossia A, B, C, D e la classe speciale AA.

Il passo di ingranamento della fresa a creatore fornisce qualche indizio sulla deviazione totale del profilo sulla ruota dentata. È pertanto opportuno confrontare la deviazione del passo di ingra-namento Fe in un’area di ingranamento della fresa a creatore con la deviazione totale del profilo Ff della ruota dentata.

Nel far questo, si deve considerare che la deviazione totale del profilo può essere causata non solo dalle deviazioni sulla fresa a creatore, bensì anche dalla fresatrice a creatore, da errori nel ser-raggio della fresa e del pezzo da lavorare e dalle forze di taglio.

La tabella „Livelli di qualità della ruota raggiungibili“ presuppone che 2/3 della deviazione totale del profilo sulla ruota dentata siano dovuti alla fresa a creatore e il resto ai fattori sopracitati.

La norma DIN 3968 stabilisce le deviazioni ammesse per le frese a creatore a un principio.

Esistono 16 deviazioni singole, in parte dipendenti l’una dall’alra, e di una deviazione totale.Come deviazione totale, la deviazione del passo di ingranamento della ruota Fe in un’area di ingranamento costituisce la misura più rilevante per la valutazione della qualità delle frese a creatore e consente di prevedere, con alcune limitazioni, la forma del fianco della ruota.

Per mantenere la qualità della fresa è necessario verificare le deviazioni ammesse per forma e posizione, passo e direzione dei piani di scorrimento del truciolo (cod. da 7 a 11, pagina 108) dopo ogni affilatura.

Influence des classes de qualité de la fraise-mère sur la qualité de la denture

Effetti delle classi qualitative delle frese a creatore sulla qualità della dentatura

Classe de qualité selon

DIN 3968 pour fraises-

mères à un filet

Classe qualitativa secondo

la norma DIN 3968 per frese

a creatore a un principio

Qualités de denture possibles selon DIN 3962, partie 1 – 8.78 (Ff )

Livelli di qualità raggiungibili delle ruote secondo DIN 3962 Parte 1 – 8.78 (Ff )

Plages de module

Intervalli del modulo

de from

1–1,6 1,6–2 2–2,5 2,5–3,55 3,55–4 4–6 6–6,3 6,3–10 10–16 16–25 25–40

Fe AA 7 7 7 8 7 7 7 8 8 7 7A 9 10 9 9 9 9 8 9 9 9 9B 11 11 11 11 10 11 10 11 11 10 10C 12 1) 12 12 12 12 12 12 12 12 12

1) inférieur à qualité de denture 12 peggiore della qualità della dentatura 12


Anne

xes

Appe

ndic

e

Montage des fraises-mères sur la machine à tailler

Portautensile per frese a creatore nella fresatrice a creatore

La fixation de l’outil a deux fonctions essentielles: d’un côté la transmission du couple de rotation et de l’autre, le positionne-ment et la fixation de l’outil sur la machine. Cela est naturellement applicable à la liaison entre la machine et la fraise-mère ou l’arbre porte-fraise. La géométrie de cette liaison est surtout déterminée par le constructeur de la machine à tailler.

En ce qui concerne la liaison entre la machine et l’arbre porte-fraise ou la fraise-mère, deux types sont essentiellement utilisés: fraise-mère avec alésage ou fraise-mère arbrée.

Les différents types de fraises-mères avec alésage: ◼ Alésage avec rainure de clavette longitudinale pour la trans-

mission du couple de rotation. ◼ Alésage avec rainure transversale sur un ou deux côtés pour la

transmission du couple derotation. ◼ Alésage avec transmission frontale, par friction, du couple de

rotation.

Les différents types de fraises-mères arbrées: ◼ Queues cylindriques courtes des deux côtés avec transmis-

sion du couple de rotation par adhérence ◼ Queues coniques sur les deux côtés avec transmission du

couple de rotation par adhérence ◼ Modèles différents: queue conique côté entraînement et cylin-

drique côté support ◼ Modèle à queue conique creuse (HSK) ◼ Modèle avec cône SA du côté entraînement et cylindrique ou

conique du côté support.

Au moment de la vente et suivant les besoins, le constructeur de la machine recommande le plus souvent l’un des modèles sus mentionnés. Il faut tenir compte qu’il existe, selon le constructeur, des différences par rapport à la tête de fraisage et à la fixation de l’outil. L’utilisation d’un adaptateur ne doit être considérée que comme solution de dépannage, d’autant plus que cette solution utilise dans la plupart des cas, des pièces de moindre précision. Pour cette raison et avant l’achat de la machine, il est nécessaire de s’assurer de la compatibilité de la liaison de la machine avec l’outil. Autrement dit, si les machines à tailler ont des systèmes de fixation différents, il faudra un grand nombre de fraises-mères.

Le type le plus répandu est la fraise-mère avec alésage et rainure de clavette longitudinale et ceci pour des raisons historiques. Les fraises-mères arbrées n’ont été utilisées que lorsque des exigences de géométrie et de qualitéde très haut niveau ont été requises. Par contre, les fraises-mères avec alésage représentent le bon choix pour la production de petites séries de pièces ayant des exigences moins élevées de précision. Normalement les fraises-mères sont fabriquées en acier rapide avec rainure longitudinale selon DIN 138. Les modèles avec rainure transver-sale sur un, voir sur deux côtés selon DIN 138 (même en version raccourcie) répondent également aux exigences de géométrie élevée. Les fraises-mères en carbure sont toujours fabriquées avec rainure transversale sur un ou deux côtés et dans ce cas en version raccourcie (½ profondeur de rainure par rapport à la DIN 138). Les fraises-mères avec alésage peuvent être conçues également sans rainure longitudinale ou transversale.

Il portautensile ha due funzioni principali: la trasmissione di coppia da un lato, e dall’altro il fissaggio in posizione dell’utensile nella macchina utensile. Ciò è naturalmente valido anche per l’interfaccia tra fresatrice a creatore e fresa a creatore ed even-tualmente mandrino portafresa. La struttura geometrica di questo collegamento è sostanzialmente determinata dal produttore della fresa a creatore.

Presso l’interfaccia con la macchina utensile o il mandrino por-tafresa sono impiegate le due varianti base indicate di seguito: versione con foro oppure versione a codolo.

Per la versione con foro si distinguono le varianti: ◼ Foro con cava di trascinamento longitudinale per la trasmis-

sione della coppia con accoppiamento geometrico ◼ Foro con cava di trascinamento trasversale presente even-

tualmente sui due lati per la trasmissione della coppia con accoppiamento geometrico

◼ Foro con trasmissione della coppia con frizione sul lato frontale

Per la versione a codolo si distinguono le varianti: ◼ Codoli cilindrici corti su entrambi i lati per la trasmissione della

coppia con accoppiamento di forza ◼ Codoli conici su entrambi i lati per la trasmissione della coppia

con accoppiamento di forza ◼ Versioni diverse sul lato comando e sul lato del supporto:

cilindrica e conica ◼ Raccordo a corpo cavo ◼ Raccordo conico sul lato comando e versione cilindrica o

conica sul lato del supporto

Per l’acquisto della fresatrice a creatore, il produttore di mac-chine consiglia principalmente una delle versioni sopracitate, a seconda della funzione e della lavorazione da effettuare. A questo proposito si deve considerare che esistono delle differenze tra le versioni di teste a fresare e pertanto di portautensili dei diversi produttori di fresatrici a creatore. L’utilizzo di adattatori per il fissaggio di utensili simili deve essere considerato soltanto una soluzione di ripiego, in quanto nella maggior parte dei casi può comportare una perdita di qualità del pezzo fresato. Per questi motivi, prima dell’acquisizione di una fresatrice a creatore è necessario informarsi sulla compatibilità dell’interfaccia. In caso contrario saranno richieste numerose varianti di frese a creatore, se le fresatrici a creatore sono impiegate con diversi portautensili.

La versione più diffusa di fresa a creatore è quella con foro con cava di trascinamento longitudinale. Per la produzione di piccola serie e un livello di precisione del pezzo da lavorare non elevato, le frese a creatore con foro costituiscono una buona scelta. Le frese a creatore sono solitamente realizzate in acciaio rapido con una cava di trascinamento longitudinale conforme alla norma DIN 138; per requisiti geometrici diversi sono prodotte però anche con cave di trascinamento trasversali su uno o entrambi i lati in conformità alla norma DIN 138 (anche in versione più corta). Le frese a creatore in metallo duro sono fabbricate con cave di tra-scinamento trasversali su uno o entrambi i lati, quasi sempre nella versione più corta (½ profondità della cava indicata dalla norma DIN 138). Le frese a creatore con foro possono essere realizzate anche senza cave di trascinamento longitudinali o trasversali.


Soprattutto nella produzione in grande serie si utilizzato in misura sempre maggiore frese a creatore con codoli cilindrici corti su en-trambi i lati. I vantaggi sono una sostituzione rapida dell’utensile e un’elevata precisione di concentricità della fresa a creatore nella macchina. Non è necessario alcun preallineamento sul mandrino portafresa; non vi è alcuna interfaccia (il mandrino portafresa). Per l’acquisto di nuove fresatrici a creatore, ci si deve eventual-mente accertare della compatibilità delle frese a creatore con le fresatrici di diversi produttori.

Gli altri tipi di frese sopracitati costituiscono ulteriori soluzioni che devono però essere considerate casi particolari finalizzati a soddisfare esigenze specifiche del cliente.

Se necessario, le frese a creatore per ruote a vite senza fine ven-gono realizzate con una geometria dell’interfaccia adattata alla fresatrice (vedere capitolo sulle frese a creatore per ruote a vite).

Pour la production en grande série, les fraises-mères arbrées à queue cylindrique sur les deux côtés sont de plus en plus utilisées. Les avantages sont le changement rapide de l’outil et la concentricité élevée de la fraise-mère sur la machine.

En plus, il n’y a plus l’alignement de l’arbre porte-fraise à réaliser, car dans ce cas il est supprimé. Lors de l’achat d’une nouvelle machine, il faut faire attention à la compatibilité des fraises-mères avec les tailleuses provenant des différents constructeurs.

Les autres types de fraises décrites ci-dessus offrent différentes possibilités qui sont toutefois à considérer comme des cas spé-ciaux selon les exigences spécifiques des clients.

Montage des fraises-mères sur la machine à tailler

Portautensile per frese a creatore nella fresatrice a creatore

Cône 7:24Taper 7:24

Fixation de la fraise-mère

Rainure longitudinaleSerraggio fresa a creatore

Cava di trascinamento longitudinale


Rainure transversale sur les deux côtésSerraggio fresa a creatore

Cava di trascinamento trasversale su entrambi i lati


Rainure transversale sur un côtéSerraggio fresa a creatore Cava di trascinamento trasversale su un lato


Transmission, par friction, du couple de rotationSerraggio fresa a creatore

Trasmissione della coppia con frizione


Queue cylindriqueSerraggio fresa a creatore

Codolo cilindrico


Queue coniqueSerraggio fresa a creatore

Codolo conico

= Piste de contrôle de l’exentricité Superficie di verifica concentricità= Faces de montage et d’appui Superficie di inserimento e di contatto= Force de serrage Forza di serraggio


Anne

xes

Appe

ndic

e

Fraise-mère

Frese a creatore

Roue dentée

Ruota dentata

Développantede protubéranceEvolvente protuberanza

h P0

h fP

0

h FfP

0

h FaP

0

haP

0

h prP

0

α tK

αt

αtpr

Développante du semi-toppingEvolvente smusso dello spigolo


Ligne de référence du profilLinea di riferimento del profilo

PP

Ligne primitive de référenceRetta primitiva

sta

staK

d Fa

d ad FaV

h Kd bp

r

d

qtx Em

n

C0

FStV

d fE

d b

ψb

prtP0

d bK

dFf

V

dFf

α tK

α t α tpr

pt

2

Profil de référence de l’outil et profil de la roue dentée lors du taillage

par fraise-mère

Profilo di riferimento dell’utensile e profilo della ruota dentata per la

fresatura a creatore

Profil ébauché de roue hélicoïdale avec semi-topping et dégagement de pied,

avec profil de référence relatif de l’outil pour ébaucher les engrenages

Profilo frontale di una ruota cilindrica elicoidale con smusso dello spigolo e spoglia di piede,

con relativo profilo di riferimento della parte anteriore dell’utensile di dentatura (protuberanza)


Les profils de flanc des roues cylindriques avec denture en déve-loppante sont en vue de face (plan de coupe, perpendiculaire à l’axe de la roue) des développantes de cercle.

La forme de la développante est fonction entre autre du nombre de dents des roues. Plus le nombre de dents est grand, plus la courbure de la développante est faible. Si le nombre de dents z est ∞ la roue cylindrique deviendra une crémaillère à flancs droits. La crémaillère peut donc remplacer une roue cylindrique, assurant, par l’engrènement dans une roue conjuguée, une transmission du mouvement uniforme et correcte.

Comme la forme d’une crémaillère est plus facile à décrire que celle d’une roue cylindrique, il est tout aussi facile à comprendre que les grandeurs de la denture des roues cylindriques sont mesurées par rapport à la soi-disante crémaillère de référence, et que celle-ci est désignée comme profil de référence.

Voici la définition du profil de référence:

Le profil de référence d’une denture de roue cylindrique est une coupe normale passant par la denture de la crémaillère de référence, qui se forme, à partir d’une denture de roue extérieure, par l’augmentation du nombre de dents jusqu’à z = ∞, le diamètre allant par là jusqu’à d = ∞. Les flancs du profil de référence d’une denture en développante sont droits.Les grandeurs du profil de référence sont désignées à l’aide de l’indice supplémentaire P.

La base de mesure du profil de référence est constituée par le module m. Celui-ci est une mesure de longueur exprimée en mm. Le module se présente comme étant le quotient du pas p et du nombre π. Il est normal de définir les mesures du profil de référence par rapport au module.

La ligne de référence du profil coupe le profil de référence de telle manière que l’épaisseur de la dent et l’intervalle correspondent à la moitié du pas.

La saillie de dent correspond en général à 1 · m.

Comme les têtes d’une roue conjuguée ne doivent pas toucher le fond de la roue, la creux de dent hfP du profil de référence est plus grand que sa saillie, et ce de la valeur du jeu radial cp.

L’angle d’incidence αP du profil de référence est égal à l’angle de pression normal de la roue correspondante.

Renvoi aux profils de référence normalisés pour roues cylindriques:

DIN 867DIN 58 400ISO 53

I profili dei fianchi delle ruote dentate con dentatura a evolvente sono evolventi di un cerchio nella sezione frontale (piano di sezio-ne perpendicolare all’asse della ruota).

La forma degli evolventi dipende, tra gli altri aspetti, dal numero dei denti delle ruote. Più denti ci sono e più debole sarà la curva-tura degli evolventi. Con un numero di denti ∞ la ruota cilindrica diventa una cremagliera con fianchi rettilinei. La cremagliera può quindi sostituire la ruota cilindrica e assicura una trasmissione del movimento omogenea e senza interruzioni se fatta ingranare con una ruota coniugata.

Poiché la forma di una cremagliera è più semplice da spiegare rispetto a quella di una ruota cilindrica, è risultato opportuno prendere come riferimento la cosiddetta cremagliera di riferimen-to per la misurazione delle grandezze delle dentature di ruote cilindriche e denominarla profilo di riferimento.

Si riporta di seguito la definizione del profilo di riferimento:

Il profilo di riferimento della dentatura di una ruota cilindrica è pari alla sezione normale diviso la dentatura della cremagliera di riferimento, che si ottiene da una dentatura esterna aumen-tando il numero di denti fino a ∞ e quindi il diametro fino a ∞. I fianchi del profilo di riferimento di una dentatura a evolvente sono rettilinei. Le grandezze del profilo di riferimento sono indicate dall’indice aggiuntivo P.

Il modulo m è la base per le misure sul profilo di riferimento. Il modulo è una misura della lunghezza, indicata in mm, e si ottiene dal rapporto tra il passo p e il numero π. Le misure sul profilo di riferimento sono generalmente definite in proporzione al modulo.

La linea di riferimento del profilo taglia il profilo di riferimento in modo tale che lo spessore del dente e la larghezza del vano corrispondano a metà passo.

L’addendum è generalmente pari a 1 · m.

Poiché le teste dei denti di una ruota coniugata non devono toccare il fondo del vano dei denti della ruota, il dedendum hfP del profilo di riferimento supera il suo addendum di un valore corrispondente al gioco di testa cp.

L’angolo del profilo αp sul profilo di riferimento è uguale all’angolo di pressione normale della ruota corrispondente.

Indicazioni sui profili di riferimento standardizzati per ruote cilin-driche:

DIN 867 DIN 58 400 ISO 53

Profils de référence pour roues cylindriques avec denture en développante

Profili di riferimento per ruote cilindriche con dentature a evolvente


Anne

xes

Appe

ndic

e

Profil de référence d’une denture de roue cylindrique

Profilo di riferimento della dentatura di una ruota cilindrica

p = m · π = Pas Passo

eP = Intervalle sur la ligne de référence du profil Larghezza del vano sulla linea di riferimento del profilosP = Épaisseur de dent sur la ligne de référence du profil Spessore del dente sulla linea di riferimento del profilohP = Hauteur de profil Altezza del profilohaP = Hauteur de la saillie de dent AddendumhfP = Hauteur du creux de dent Dedendum αP = Angle d’incidence (angle de pression) Angolo del profilo (angolo di pressione)ρfP = Rayon de pied Raggio raccordo di piedehwP = Hauteur de dent commune du profil de référence et du profil conjugué Altezza del dente comune del profilo di riferimento e del profilo coniugatocP = Jeu radial entre le profil de référence et le profil conjugué Gioco di testa tra profilo di riferimento e profilo coniugato

Les grandeurs du profil de référence d’une roue cylindrique sont désignées à l’aide de l’indice p.Le grandezze del profilo di riferimento della ruota cilindrica sono indicate dall’indice p.

Ligne de piedLinea di fondo

Ligne de référence du profilLinea di riferimento del profilo Ligne médiane

Linea mediana del dente

Fond de dentFondo del vano dei denti

Rayon de piedRaccordo di piede

Ligne de têteLinea di testa

Profil conjuguéProfilo coniugato

αP

hwP

p = π · m

sP =p2

eP =p2

hP

cP

cP

hfP

haP

ρfP


Profils de référence normalisés pour roues cylindriques avec denture

en développante

Profili di riferimento standardizzati per ruote cilindriche con dentature

a evolvente

p = Pas Passo eP = Intervalle sur la ligne de référence du profil Larghezza del vano sulla linea di riferimento del profilosP = Épaisseur de dent sur la ligne de référence du profil Spessore del dente sulla linea di riferimento del profilohP = Hauteur de profil Altezza del profilohaP = Hauteur de la saillie de dent AddendumhfP = Hauteur de du creux de dent Dedendum αP = Angle d’incidence (angle de pression) Angolo del profilo (angolo di pressione)ρfP = Rayon de pied Raggio raccordo di piedehwP = Hauteur de dent commune du profil de référence et du profil conjugué Altezza del dente comune del profilo di riferimento e del profilo coniugatocP = Jeu radial entre le profil de référence et le profil conjugué Gioco di testa tra profilo di riferimento e profilo coniugatom = Module Modulo CaP = Dépouille de tête Smusso di testa hCaP = Hauteur de la dépouille de tête Altezza dello smusso di testa

DIN 867 – Profil de référence pour roues cylindriques (roues cylindriques avec denture en développante)DIN 867 – Profilo di riferimento per ruote cilindriche (ruote cilindriche con dentatura a evolvente)haP = mhfP = m + ccP = 0,1 · m à to 0,3 · m = 0,4 · m cas particulier in casi particolarihwP = 2 · m ρfPmax. = 0,25 · m à to cP = 0,17 · m = 0,38 · m à to cP = 0,25 · m = 0,45 · m à to cP = 0,3 · m

ISO 53 – Profil de référence pour roues cylindriques avec flancs en développante ISO 53 – Profilo di riferimento per ruote cilindriche con fianchi ad evolventep = m · π

sP = p __ 2

haP = mhfP = 1,25 · mhP = 2,25 · mαP = 20°ρfP = 0,38 · mCaP = 0,02 · mhCaP = 0,6 · m

Profils de référence pour dentures en développante

Profili di riferimento per dentature a evolvente

1

2

αP = 20°

hwP

p = π · m

sP =p2

eP =p2

hP

cP

cP

hfP

haP

ρfP

hP

hCaP

p

p2

p2 CaP

hfP

haP

αP ρfP


Anne

xes

Appe

ndic

e

Définition du profil de référence des fraises-mères

La définition du profil de référence des fraises-mères est tirée en général des profils de référence des dentures de roue cylindrique. Ce procédé ne s’applique aux dentures de roue cylindrique que de façon restreinte et n’est pas utilisable pour des dentures spé-ciales, car il n’existe pas, pour celles-ci, de profils de référence.Le profil de référence d’une fraise-mère peut être défini en géné-ral de la façon suivante:

Le profil de référence d’une fraise-mère est la section normale d’une crémaillère qui s’engrène dans la denture de la pièce à tailler sous certaines conditions:

◼ La ligne de référence du profil de la crémaillère roule sur un diamètre primitif défini de fonctionnement de la roue à usiner.

◼ Le pas de la crémaillère est égal au pas sur le diamètre primitif de fonctionnement.

◼ L’engrènement dans la roue à usiner se déroule: – d’après la loi fondamentale de la denture, la perpendicu-

laire commune au point de contact du flanc de la roue et du flanc de la crémaillère passe par le point de contact du cercle primitif de fonctionnement et de la ligne de référence du profil, ou

– par des voies relatives de parties du profil de crémaillère sur la roue à usiner.

Les élément de calcul et de conception pour déterminer le profil de référence dépendent du type de denture de la roue à usiner. Le plus simple est de déterminer le profil de référence d’une fraise-mère pour roues cylindriques avec flancs en développante.

Profil de référence d’une fraise-mère pour roues cylindriques


Le profil de référence d’une fraise-mère ou d’un outil est le profil conjugué par rapport au profil de référence de la denture de roue cylindrique. Les lignes de référence du profil de référence de la fraise-mère et de la roue cylindrique coïncident: c.-à-d. que l’épaisseur de dent sP0 est égale à la moitié du pas. La saillie haP0 correspond au creux de dent hfP sur le profil de référence de la roue, tandis que le rayon de tête ρaP0 est égal au rayon de pied ρfP sur le profil de référence de roue cylindrique. La même fraise-mère permet de fabriquer des roues cylindriques et hélicoïdales avec diffèrents nombres de dents, angles d’hélice et déports de profil, si le profil de référence de la fraise-mère n’as pas de modifications telles que chanfrein d’arête, corrections de profil, protubérance, etc.

Se référer aux profils de référence normalisés des fraises-mères:DIN 3972DIN 58412

Profil de référence de fraise-mère et profil de fraise-mère

Le profil de référence de fraise-mère et le profil de fraise-mère ne doivent pas être confondus. Bien que le profil de référence constitue la base de calcul du profil de fraise-mère, le diamètre et le nombre de filets exercent eux aussi une influence sur le profil de fraise-mère. Les détails concernent le fabricant de la fraise-mère. Celui-ci, en effet, doit assurer que les fraises-mères ayant le même profil de référence produisent des dentures identiques dans le cadre des tolérances admissibles par les fraises-mères.

Definizione dei profili di riferimento per frese a creatore

La definizione dei profili di riferimento per frese a creatore si ricava in generale dai profili di riferimento delle dentature delle ruote cilindriche. Questo procedimento si applica solo in modo limitato alle dentature delle ruote cilindriche e non è utilizzabile per le dentature speciali, poiché per queste ultime non esistono profili di riferimento.Il profilo di riferimento di una fresa a creatore può essere definito come indicato di seguito.Il profilo di riferimento di una fresa a creatore è il profilo della sezione normale di una ipotetica cremagliera ingranata alla den-tatura della ruota da lavorare a queste condizioni:

◼ La linea di riferimento del profilo della cremagliera ruota su un definito diametro del cerchio primitivo della ruota da lavorare.

◼ Il passo della cremagliera è pari al passo sul diametro del cerchio primitivo.

◼ L’ingranamento con la ruota da lavorare avviene: – come da legge fondamentale della dentatura, dove la

normale in comune nel punto di contatto di fianco della ruota e fianco della cremagliera passa attraverso il punto di contatto di cerchio primitivo e linea di riferimento (punto primitivo), oppure

– attraverso i relativi percorsi di parti del profilo della crema-gliera sulla ruota da lavorare.

A seconda del tipo di dentatura della ruota da lavorare, determi-nare il profilo di riferimento può essere più o meno impegnativo a livello di calcolo e progettazione. Il processo più semplice è la determinazione del profilo di riferimento della fresa a creatore per ruote cilindriche con fianchi a evolvente.

Profili di riferimento di frese a creatore per ruote cilindriche

con dentatura a evolvente

Il profilo di riferimento della fresa a creatore o dell’utensile è il profilo coniugato del profilo di riferimento della dentatura della ruota cilindrica. Le linee di riferimento del profilo di riferimento della fresa a creatore e della ruota cilindrica corrispondo, ciò significa che lo spessore del dente sP0 è pari a metà passo. L’ad-dendum haP0 corrisponde al dedendum hfP sul profilo di riferimen-to della ruota cilindrica e il raggio del raccordo di testa ρaP0 è pari al raggio del raccordo di piede ρfP sul profilo di riferimento della ruota cilindrica.Con la stessa fresa a creatore è possibile produrre ruote cilin-driche e ruote ipoidi con quantità di denti, angoli dell’elica e spostamenti del profilo qualsiasi, se il profilo di riferimento della fresa non presenta modifiche come lo smusso dello spigolo, la riduzione del fianco, la protuberanza, ecc.Indicazioni sui profili di riferimento standardizzati per le frese a creatore:DIN 3972DIN 58412

Profilo di riferimento della fresa a creatore e profilo della

fresa a creatore

Il profilo di riferimento della fresa a creatore non deve essere confuso con il profilo della fresa a creatore. Il profilo di riferimento costituisce certamente la base per il calcolo del profilo della fresa a creatore, ma anche il diametro e il numero dei principi della fresa influiscono sul suo profilo. I singoli dettagli interessano il produttore della fresa a creatore, il quale deve accertarsi che fre-se con lo stesso profilo di riferimento, nel rispetto delle tolleranze ammesse per questi utensili, producano dentature identiche.

Profils de référence des fraises-mères





Profil de référence de fraise-mère développante

Profilo di riferimento della fresa a creatore

p = m · π = Pas Passo

sP0 = Épaisseur de dent Spessore del dente hP0 = Hauteur de profil Altezza del profilo haP0 = Hauteur de la saillie de dent Addendum hfP0 = Hauteur du creux de dent Dedendum αP0 = Angle d’incidence (angle de pression) Angolo del profilo (angolo di pressione)ρaP0 = Rayon de tête Raggio del raccordo di testaρfP0 = Rayon de pied Raggio del raccordo di piedehNaP0 = Hauteur utile de la saillie Addendum utilehNfP0 = Hauteur utile du creux Dedendum utile

Les grandeurs du profil de référence de l’outil sont désignées à l’aide de l’indice P0.Le grandezze del profilo di riferimento dell’utensile sono indicate dall’indice P0.

hNfP0

hNaP0

Ligne de référence de profil d’outilLinea di riferimento del profilo dell'utensile

hfP0

αP0

ρfP0

p2

sP0 =

hP0

haP0

ρaP0

Profils de référence de fraise-mère selon DIN 3972

Profili di riferimento per le frese a creatore secondo DIN 3972

haP0 = Saillie du profil de référence Addendum del profilo di riferimentohP = Hauteur du profil de la roue = profondeur de coupe Altezza del profilo della ruota = profondità di fresaturahP0 = Hauteur du profil de référence Altezza del profilo di riferimentosP0 = Epaisseur de dent Spessore del denteρaP0 = Rayon de tête Raggio del raccordo di testaρfP0 = Rayon de pied Raggio del raccordo di piede

DIN 3972 – Profil de référence I Angle de pression 20°DIN 3972 – Profilo di riferimento IAngolo del profilo 20°

haP0 = 1,167 · mhP = 2,167 · mhP0 = 2,367 · mρaP0 ≈ 0,2 · mρfP0 ≈ 0,2 · m

sP0 = π __ 2

· m

pour finitionper finitura

1

20°ρfP0

sP0

hP0hP

haP0

ρaP0


Anne

xes

Appe

ndic

e

DIN 3972 – Profil de référence II Angle de pression 20°DIN 3972 – Profilo di riferimento II Angolo del profilo 20°

haP0 = 1,250 · mhP = 2,250 · mhP0 = 2,450 · mρaP0 ≈ 0,2 · mρfP0 ≈ 0,2 · m

sP0 = π __ 2

· m

pour finition per finitura

DIN 3972 – Profil de référence IIIAngle de pression 20° DIN 3972 – Profilo di riferimento III Angolo del profilo 20°

haP0 = 1,25 · m + 0,25 3 √ ___

m' hP = 2,250 · mhP0 = 2,450 · mρaP0 ≈ 0,2 · mρfP0 ≈ 0,2 · m

sP0 = π __ 2

· m

q = 0,25 3 √ ___

m´ · sin 20°

pour ébauche avant rectification ou rasageper la preparazione alla rettifica o rasatura

DIN 3972 – Profil de référence IVAngle de pression 20° DIN 3972 – Profilo di riferimento IV Angolo del profilo 20°

haP0 = 1,25 · m + 0,60 3 √ ___

m' hP = 2,250 · mhP0 = 2,450 · möaP0 ≈ 0,2 · möfP0 ≈ 0,2 · m

sP0 = π __ 2

· m

q = 0,6 3 √ ___

m´ · sin 20°

pour ébauche avant taillage de finitionper la preparazione alla finitura

2

3

4

20°ρfP0

sP0

hP0hP

haP0

ρaP0

20°

q

ρfP0

sP0

hP0hP

haP0

ρaP0

ρfP0

20°

sP0

hP0hP

haP0

ρaP0

q


DIN 58 412 – Profil de référence U I avec topping – Angle de pression 20°DIN 58 412 – Profilo di riferimento U I topping – Angolo del profilo 20°

hfP0 = 1,1 · mhPw = 2,2 · mhPw = 2,2 · mhP = hP0 = 2,6 · m module de dal modulo 0,1 ÷ 0,6hP = hP0 = 2,45 · m module supérieur sopra il modulo 0,6 ÷ 1ρaP0 ≈ 0,2 · mρfP0 ≈ 0,2 · m dimension maximale dimensione massima


DIN 58 412 – Profil de référence N 1 sans topping – Angle de pression 20° DIN 58 412 – Profilo di riferimento N 1 non topping – Angolo del profilo 20°

hfP0 = 1,3 · mhPw = 2,4 · mhP = 2,6 · m à partir du module dal modulo 0,1 ÷ 0,6hP = 2,45 · m au-delà module sopra il modulo 0,6 ÷ 1hP0 = 2,8 · m à partir du module dal modulo 0,1 ÷ 0,6hP0 = 2,65 · m au-delà module sopra il modulo 0,6 ÷ 1ρaP0 ≈ 0,2 · mρfP0 ≈ 0,2 · m dimension maximale dimensione massima


5

6



Profils de référence de fraise-mère selon DIN 58 412

Profili di riferimento per le frese a creatore secondo DIN 58 412

hfP0 = Hauteur du creux de dent du profil de référence Dedendum del profilo di riferimento hPw = Distance entre le fond et l’extrèmité du flanc droit du profilde référence Distanza tra la base del dente e la fine del fianco rettilineo del profilo di riferimentohP0 = Hauteur du profil de référence Altezza del profilo di riferimento hP = Hauteur de profil de la roue = profondeur de coupe Altezza del profilo della ruota = profondità di fresatura

sP0 = π __ 2

· m = Épaisseur de dent Spessore del dente

ρaP0 = Rayon de tête Raggio del raccordo di testa ρfP0 = Rayon de pied Raggio del raccordo di piede

U1 Pour dentures avec profil de référence selon DIN 58 400

N1 } Per dentature con profilo di riferimento secondo la norma DIN 58 400

V1

U2 Pour dentures avec profil de référence selon DIN 867

N2 } Per dentature con profilo di riferimento secondo la norma DIN 867

V2

20°

15°

ρfP0

sP0

hP0hPw

hfP0

ρaP0

20°

15°

ρfP0

sP0

hP0hP hPw

hfP0

ρaP0


Anne

xes

Appe

ndic

e

DIN 58 412 – Profil de référence N 2sans topping – Angle de pression 20° DIN 58 412 – Profilo di riferimento N 2non topping – Angolo del profilo 20°

hfP0 = 1,2 · mhPw = 2,2 · mhP = 2,25 · mhP0 = 2,45 · mρaP0 = 0,2 · mρfP0 = 0,2 · m dimension maximale dimensione massima


DIN 58 412 – Profil de référence V 1 sans topping – Angle de pression 20° DIN 58 412 – Profilo di riferimento V 1 non-top ping – 20° Pres sure an gle

hfP0 = 1,3 · mhP = 2,6 · m à partir du module dal modulo 0,3 ÷ 0,6hP = 2,45 · m au-delà module sopra il modulo 0,6 ÷ 1hP0 = 2,8 · m à partir du module dal modulo 0,3 ÷ 0,6hP0 = 2,65 · m au-delà module sopra il modulo 0,6 ÷ 1

sP0 = π __ 2

· m – 2q _____ cos α

ρaP0 = 0,1 · mρfP0 = 0,2 · m dimension maximale dimensione massima q = 0,05 · m + 0,03

pour ébauche per la preparazione

DIN 58 412 – Profil de référence V 2 sans topping – Angle de pression 20° DIN 58 412 – Profilo di riferimento V 2 non-top ping – 20° Pres sure an gle

hfP0 = 1,2 · mhP = 2,25 · mhP0 = 2,45 · m

sP0 = π __ 2

· m – 2q _____ cos α

ρaP0 = 0,1 · mρfP0 = 0,2 · m dimension maximale dimensione massima q = 0,05 · m + 0,03

pour ébaucheper la preparazione

DIN 58412 – Profil de référence U 2 avec topping – Angle de pression 20°DIN 58412 – Profilo di riferimento U 2 topping – Angolo del profilo 20°

hfP0 = 1 · mhPw = 2 · mhP = hP0 = 2,25 · mρaP0 = 0,2 · mρfP0 = 0,2 · m dimension maximale dimensione massima


8

9

10

7

20°

15°

ρfP0

sP0

hP0hP hPw

hfP0

ρaP0

20°

q

ρfP0

sP0

hP0hP

hfP0

ρaP0

20°

q

ρfP0

sP0

hP0hP

hfP0

ρaP0

20°

15°

ρfP0

sP0

hP0hPw

hfP0

ρaP0




Pour dentures d’après le British Standard 2062, partie, 1959, pour DP 1 ÷ DP 20Angle de pression 20°Per dentature conformi a British Standard 2062, Parte 1, 1959, per DP 1 ÷ DP 20Angolo del profilo 20°

haP0 = 1,25 ____ DP

25,4

hP = 2,25 ____ DP

25,4

hP0 = 2,45 _____ DP

25,4

sP0 = 1,5708 _______ DP

25,4

hCP0 = 0,63 _____ DP

25,4

CP0 = 0,019 ______ DP

25,4

RCP0 = 12,9 _____ DP

25,4

ρaP0 = 0,3 ____ DP

25,4

ρfP0 = 0,2 ____ DP

25,4

Pour dentures d’après AGMA 201.02 – 1968pour DP 1 ÷ DP 19,99Angle de pression 14° 30' Per dentature conformi a AGMA 201.02 – 1968 per DP 1 ÷ DP 19,99Angolo del profilo 14° 30’

haP0 = 1,157 ______ DP

25,4

hP = 2,157 ______ DP

25,4

hP0 = 2,357 ______ DP

25,4

sP0 = 1,5708 _______ DP

25,4

ρaP0 = 0,209 ______ DP

25,4

ρfP0 = 0,2 ____ DP

25,4

11

12

Profils de référence de fraise-mère pour dentures Diametral Pitch

Profili di riferimento per frese a creatore per dentature Diametral Pitch

haP0 = Saillie de tête du profil de référence Addendum del profilo di riferimento hP = Hauteur de profil de la roue = profondeur de coupe Altezza del profilo della ruota = profondità di fresatura hP0 = Hauteur du profil de référence Altezza del profilo di riferimento sP0 = Épaisseur de dent Spessore del dente hCP0 = Hauteur de la dépouille Altezza della riduzione CP0 = Largeur de la dépouille Larghezza della riduzione RCP0 = Rayon de la dépouille Raggio della riduzione ρaP0 = Rayon de tête Raggio del raccordo di testaρfP0 = Rayon de pied Raggio del raccordo di piede

20°

ρfP0

sP0

hP0

CP0

hP

hCP0

RCP0

haP0

ρaP0

14° 30'

ρfP0

sP0

hP0hP

haP0

ρaP0


Anne

xes

Appe

ndic

e

13

14

Pour dentures d’après AGMA 201.02 – 1968pour DP 1 ÷ DP 19,99Angle de pression 20° Per dentature conformi a AGMA 201.02 – 1968per DP 1 ÷ DP 19,99Angolo del profilo 20°

haP0 = 1,25 _____ DP

25,4

hP = 2,25 _____ DP

25,4

hP0 = 2,45 _____ DP

25,4

sP0 = 1,5708 _______ DP

25,4

ρaP0 = 0,3 ____ DP

25,4

ρfP0 = 0,2 ____ DP

25,4

Pour dentures d’après AGMA 201.02 – 1968pour DP 1 ÷ DP 19,99Angle de pression 20°denture stubée Per dentature conformi a AGMA 201.02 – 1968per DP 1 ÷ DP 19,99Angolo del profilo 20°Dentatura stub

haP0 = 1 ___ DP

25,4

hP = 1,8 ____ DP

25,4

hP0 = 2 ___ DP

25,4

sP0 = 1,5708 _______ DP

25,4

ρaP0 = ρfP0 = 0,2 ____ DP

25,4

20°

ρfP0

sP0

hP0hP

haP0

ρaP0

20°

ρfP0

sP0

hP0hP

haP0

ρaP0


Profils de dentures standards et profils de référence correspondants

des fraises-mères

Profili di comuni dentature e relativi profili di riferimento per frese a creatore

Denture en développante pour roues cylindriques et hélicoïdales; profil de référence de fraise, p. ex. DIN 3972 I–IV.

Prière d’indiquer au moment de la commande:module, angle de pression α, profil de référence de la denture ou profilde référence de fraise-mère.

Denture en développante pour roues cylindriques et hélicoï-dales avec dépouille de tête. Cette forme de profil est utilisée pour adoucir le contact lors de l’engrènement.

Prière d’indiquer au moment de la commande: module, angle de pression α, nombre de dents, angle d’hélice, déport de profil et diamètre de tête de la roue, profil de référence de la denture, hauteur et largeur de la dépouille de tête ou profil de référence de la fraise-mère.

Les roues d’engrenages à vitesse élevée sont corrigées au niveau des têtes de dents pour réduire le bruit. Lors de cette correction, la flèche élastique est prise en considération. La correction de fraisage concorde avec le nombre de dents de roue à tailler.

Pièce à usiner Profil de référence de la fraise

Pezzo da lavorare Profilo di riferimento della fresa

h = Hauteur de profil = Profondeur de coupe hP0 = Hauteur de profil Altezza del profilo = profondità di fresatura Altezza del profilo ha = Saillie haP0 = Saillie Addendum Addendum hf = Creux α = Angle de pression Dedendum Angolo del profilo (angolo di pressione)

p __ π = m = Module

= m = modulo



hCaP = Hauteur de la dépouille de tête hCP0 = Hauteur du retrait sur la ligne de référence Altezza dello smusso di testa Altezza della riduzione sopra la linea di riferimento CaP = Dépouille de tête RCP0 = Rayon du retrait Smusso di testa Raggio della riduzione

Dentatura a evolvente per ruote cilindriche e ruote ipoidi, profilo di riferimento della fresa ad es. DIN 3972 I–IV.

Per l’ordinazione indicare:modulo, angolo di pressione α, profilo di riferimento della dentatura o profilo di riferimento della fresa a creatore.

Dentatura a evolvente per ruote cilindriche e ruote ipoidi con smusso di testa. Questa forma del profilo previene l’interferenza dei denti durante l’ingranamento.

Per l’ordinazione indicare: modulo, angolo di pressione α, nu-mero di denti, angolo dell’elica, spostamento del profilo e dia-metro di testa della ruota, profilo di riferimento della dentatura, altezza e larghezza dello smusso di testa o profilo di riferimento della fresa a creatore.

Le teste dei denti delle ruote di trasmissioni ad alta velocità vengono corrette per ridurne il rumore. A questo proposito si considera la flessione elastica del dente. La correzione della fresa viene effettuata in base al numero di denti della ruota da fresare.

h

α

pρfP0

sP0

hP0

haP0

ρaP0

h

ha

hf

h

hCaP

CaP

hf

ha

p

h

ρfP0sP0

hP0

haP0

hCP0

RCP0

ρaP0

2

1


Anne

xes

Appe

ndic

e

hhf

hK

αK

hah

ρfP0sP0

pP0

hP0

αKP0

haP0

hFfP0

ρaP0

Denture en développante pour roues cylindriques et hélicoï-dales avec chanfreinage.

Prière d’indiquer au moment de la commande:module, angle de pression α, nombre de dents, angle d’hélice, déport de profil et diamètre de tête de la roue, profil de réfé-rence de la denture, valeur radiale et angle du chanfrein d’arête ou profil de référence de la fraise-mère.

Le chanfreinage, qui a une fonction de protection, sert juste-ment à protéger l’arête de tête contre les dommages et la for-mation de bavures. Il est recommandé, lors de la production en grande série, de chanfreiner l’arête de tête avec la fraise-mère. La plage du nombre de dents à tailler avec une fraise-mère est toutefois limitée, à défaut de quoi la valeur du chanfrein d’arête serait trop petite lorsque le nombre de dents est réduit, et trop grande lorsque le nombre de dents est élevé.



hK = Valeur radiale de chanfrein d’arête hFfP0 = Hauteur utile du creux du profil de référence de la fraise Valore radiale dello smusso dello spigolo Dedendum utile del profilo di riferimento della ruotaαK = Angle de chanfrein d’arête αKP0 = Angle d’incidence du flanc du chanfrein d’arête Angolo dello smusso dello spigolo Angolo del profilo del fianco dello smusso dello spigolo

Dentatura a evolvente per ruote cilindriche e ruote ipoidi con smusso dello spigolo di testa.Per l’ordinazione indicare:modulo, angolo di pressione α, numero di denti, angolo dell’e-lica, spostamento del profilo e diametro di testa della ruota, profilo di riferimento della dentatura, valore radiale e angolo dello smusso dello spigolo o profilo di riferimento della fresa a creatore.Lo smusso dello spigolo di testa può essere considerato uno smusso di protezione che protegge dal danneggiamento e dalla formazione di bave lo spigolo di testa del dente. In caso di produzione in grande serie si consiglia di smussare lo spigolo di testa della ruota già con la fresa a creatore. Il numero di denti da fresare con la fresa a creatore è tuttavia limitato, in quanto la dimensione dello smusso dello spigolo di un numero ridotto di denti sarebbe troppo basso e quello di un elevato numero di denti troppo grande.

3

Denture en développante pour roues cylindriques et hélicoï-dales avec protubérance (dégagement de pied). Cette forme de profil est choisie pour des roues qui sont ébauchées avant rasage, rectification ou arasage (skiving).

Prière d’indiquer au moment de la commande: module, angle de pression α, profil de référence de la denture, surépaisseur et dégagement de pied ou profil de référence de la fraise-mère.

L’usinage des roues avec une surépaisseur de rasage ou de rec-tification, devrait-être réalisé à l’aide d’une fraise à protubérance. Le dégagement de pied ainsi obtenu accroît la longévité de l’outil de rasage et améliore la qualité de roue rasée ou rectifiée.



q = Surépaisseur PrP0 = Valeur de la protubérance Sovrametallo Valore della protuberanza

Dentatura a evolvente per ruote cilindriche e ruote ipoidi con protuberanza (spoglia di piede del dente). Si ricorre a questa forma del profilo per ruote sgrossate per la rasatura, la rettifica o la pelatura con fresa a creatore.

Per l’ordinazione indicare: modulo, angolo di pressione α, profi-lo di riferimento della dentatura, sovrametallo e spoglia di piede o profilo di riferimento della fresa a creatore.Il metodo ottimale per ottenere ruote dentate con sovrametallo per la rasatura o la rettifica è l’utilizzo di una fresa con protu-beranza. La spoglia di piede del dente così ottenuta aumenta la durata utile dell’utensile di rasatura e migliora la qualità della ruota sottoposta a rasatura o rettifica.

hq

hf

ha h

p

ρfP0sP0

hP0

haP0

PrP0

ρaP0

4



des fraises-mères


Denture en développante pour roues cylindriques et hélicoï-dales avec protubérance (dégagement de pied) et chanfreinage.

Ce profil est utilisé pour des roues qui sont ébauchées avant rasage ou rectification, et qui doivent présenter, une fois finies, un chanfrein en tête de dent (semitopping).

Prière d’indiquer au moment de la com-mande: module, angle de pression α, nombre de dents, angle d’hélice, déport de profil et diamètre de tête de la roue, profil de réfé-rence de la denture, valeur radiale et angle du chanfrein d’arête ou profil de référence de la fraise-mère.



Dentatura a evolvente per ruote cilindriche e ruote ipoidi con protuberanza (spoglia di piede del dente) e smusso dello spigo-lo di testa.Si ricorre a questo profilo per ruote sgrossate per la rasatura o la rettifica che devono presentare uno smusso dello spigolo di testa una volta finite.

Per l’ordinazione indicare: modulo, angolo di pressione α, numero di denti, angolo dell’elica, spostamento del profilo e diametro di testa della ruota, profilo di riferimento della dentatu-ra, valore radiale e angolo dello smusso dello spigolo o profilo di riferimento della fresa a creatore.

5 p

h

ρfP0sP0

hP0hFfP0

PrP0

αKP0

haP0

ρaP0

hq

hK

αK

hf

ha

pρfP0

sP0

hP0

haP0

ρaP0

hhf

ha

6

Denture en développante pour roues cylindriques et hélicoïdales avec génèration en même temps du diamètre extérieur (fraise avec topping). Ce type de profil peut être également utilisé à la place de tous les profils précédents de 1 à 5.

Prière d’indiquer au moment de la commande: «fraise avec topping» et les données correspondantes suivant le profil en questionde 1 à 5.

Les fraises avec topping sont utilisées avant tout pour les pe-tites dentures, afin d’obtenir une bonne concentricité de la den-ture par rapport à l’alésage. Ces fraises sont utilisées principa-lement lorsque la finition de l’alésage des pièces n’est effectué qu’après le taillage des engrenages. Le serrage des pièces sur le diamètre extérieur permet d’assurer une bonne concentricité de l’alésage par rapport à la denture.



hP0 = h

Dentatura a evolvente per ruote cilindriche e ruote ipoidi per la fresatura simultanea del diametro esterno (frese di tipo topping). Si può ricorrere a questa forma del profilo anche per tutti i pre-cedenti profili da 1 a 5.

Per l’ordinazione indicare:„fresa di tipo topping“ e dati come da profili da 1 a 5.

Le frese di tipo topping sono utilizzate principalmente per den-tature piccole al fine di ottenere una buona concentricità della dentatura rispetto al foro, e soprattutto quando il foro viene rifinito soltanto dopo la dentatura. Serrando i pezzi al di sopra delle teste dei denti si ottiene una buona concentricità del foro rispetto alla dentatura.


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Denture pour roues à chaînes articulées à rouleaux ou à douilles selon DIN 8187 et 8188, denture de roues à chaîne selon DIN 8196, profil de référence de fraise-mère selon DIN 8197.

Prière d’indiquer au moment de la commande:pas de la chaîne, diamètre des rouleaux, dénomination DIN de la chaîne.

Denture pour roues à chaînes Gall (lourdes) selon DIN 8150.


Le profil de référence de fraise pour chaînes Gall lourdes selon DIN 8150 n’est pas normalisé; nous réalisons ce profil avec un angle nominal de 20°.

Pièce à usiner Profil de référence de fraise


p = Pas de chaîne Passo della catena pP0 = 1,005 · p = Pas du profil de référenced1 = Diamètre de rouleau Diametro rullo Passo del profilo di riferimento d = Diamètre primitif de référence Diametro primitivo haP0 = 0,5 · d1

df = d – d1 = Diamètre de pied Diametro di fondo da = Diamètre de tête Diametro di testa



df = d – d1 ρaP0 = 0,54 · d1 haP0 = 0,5 · d1

hP0 = d1 + 2 jusqu’à fino a d1 = 5 hP0 = d1 + 2,5 pour per d1 > 5

Dentatura di ruote per catene a rulli e catene a bussole secondo DIN 8187 e 8188, dentatura delle ruote per catena secondo DIN 8196, profilo di riferimento delle frese a creatore secondo DIN 8197.

Per l’ordinazione indicare: passo della catena, diametro dei rulli, denominazione DIN della catena.

Dentatura per catene Galle (pesanti) secondo DIN 8150.

Per l’ordinazione indicare:passo della catena, diametro dei rulli, denominazione DIN della catena.

Il profilo di riferimento delle frese per catene Galle pesanti se-condo DIN 8150 non è standardizzato e viene da noi realizzato con un angolo di pressione di 20°.

7

8

24°

sP0

pP0

hP0

haP0

ρaP0dadf

d

p

20°

40°

sP0

hP0

haP0

ρaP0

dadf

d



des fraises-mères


dadf

d

p

20°

40°

sP0

hP0

haP0

ρaP0

b

da

di

dFf

Denture pour arbre cannelé; profil de référence de fraise sans quillion, sans chanfrein d’arête (centrage sur le flanc).

Prière d’indiquer au moment de la commande:diamètre intérieur di, diamètre extérieur da, largeur de cannelure b, nombre de cannelures, tolérances pour da, di et b. Eventuel-lement aussi la dénomination DIN de l’arbre cannelé. Dénomi-nation: «Sans quillon, sans chanfrein d’arête».

Les arbres cannelés centrés sur le flanc, qui, pour les diamètres intérieur et extérieur, trouvent assez de jeu dans le moyeu cannelé, sont fabriqués à l’aide de fraises-mères sans quillon et sans chanfrein d’arête. Il faut noter que pour des raisons tech-niques, inhérentes au taillage, il n’ est pas possible de réaliser un raccordement à angle vif entre le flanc et le diamètre intérieurde l’arbre cannelé. La valeur de la courbe de raccordement est fonction des dimensions de l’arbre cannelé, Il faut s’assurer qu’il n’y a pas de chevauchement entre la courbe de raccordement et le moyeu. Si besoin, il faudra utiliser un outil avec quillons.

Denture pour roues à chaînes à douilles selon DIN 8164.


Le profil de référence de fraise pour chaînes à douilles selon DIN 8164 n’est pas normalisé; nous réalisons ce profil avec un angle nominal de 20°.



df = d – d1 ρaP0 = 0,54 · d1 haP0 = 0,5 · d1

haP0 = d1 + 1,5



di = Diamètre intérieur Diametro interno da = Diamètre extérieur Diametro esterno b = Largeur de cannelure Larghezza della scanalatura dFf = Diamètre du profil Diametro di forma Au-dessus de dFf, les flancs cannelés sont droits; la courbe de raccordement commence en-dessous de dFf

Sopra dFf i fianchi della scanalatura sono rettilinei, sotto dFf inizia la curva di arrotondamento

Dentatura per catene per trasmissione secondo DIN 8164.

Per l’ordinazione indicare:passo della catena, diametro dei rulli, denominazione DIN della catena.

Il profilo di riferimento delle frese per catene di trasmissione se-condo DIN 8164 non è standardizzato e viene da noi realizzato con un angolo di pressione di 20°.

Dentatura di alberi scanalati; profilo di riferimento della fresa senza sporgenza, senza smusso dello spigolo (centrato sul fianco).Per l’ordinazione indicare: diametro interno di, diametro esterno da, larghezza della scanalatura b, numero delle scanalature, tolleranze per da, di, b. Eventualmente anche la denominazione DIN dell’albero scanalato. Denominazione: „senza sporgenza, senza smusso dello spigolo“.

Gli alberi scanalati centrati sul fianco che incontrano un gioco sufficiente per il diametro interno ed esterno nel mozzo scanala-to, sono prodotti con frese a creatore senza sporgenza e senza smusso dello spigolo. Si deve considerare che per motivi legati alla tecnica della fresatura a creatore non è possibile ottenere un passaggio a spigolo tagliente dal fianco della scanalatura al diametro interno dell’albero scanalato. La grandezza della curva di arrotondamento dipende dalle dimensioni dell’albero scanalato. Ci si deve accertare che la curva di arrotondamento e il mozzo non interferiscano tra loro. Eventualmente si dovrà ricorrere a un utensile con sporgenza.

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Denture pour arbre cannelé; profil de référence de fraise avec quillons et chanfrein d’arête.

Prière d’indiquer au moment de la commande: diamètre intérieur di, diamètre extérieur da, largeur de cannelure b, nombre de cannelures, grandeur de chanfrein d’arête g, tolérances pour da, di et b. Eventuellement aussi la dénomina-tion DIN de l’arbre cannelé. Dénomination: «Avec quillons et chanfrein d’arête».

En ce qui concerne les arbres cannelés avec centrage intérieur, pour assurer un bon contact jusqu’au fond d’arbre cannelé, la fraise-mère est pourvue normalement d’un quillon. Le chanfrein d’arête permet d’obtenir le jeu nécessaire dans les cannelures du moyeu.

Denture pour arbre cannelé; profil de référence de fraise avec quillons, san schanfrein d’arête (centrage intérieur).

Prière d’indiquer au moment de la commande:diamètre intérieur di, diamètre extérieur da, largeur de cannelure b, nombre de cannelures, tolérances pour da, di et b. Eventuel-lement aussi la dénomination DIN de l’arbre cannelé. Dénomi-nation: «Avec quillons, sans chanfrein d’arête».

Pour le quillion voir ce qui a été dit au sujet de la fig. 11. Un chanfrein d’arête n’est pas nécessaire s’il y a assez de jeu entre le diamètre extérieur de l’arbre cannelé et le diamètre extérieur de moyeu qui s’y rapporte.



di = Diamètre intérieur Diametro interno da = Diàmetre extérieur Diametro esterno dg = Diàmetre de base Diametro di base b = Largeur de cannelure Larghezza della scanalaturag = Largeur du chanfrein Larghezza della smussatura degli spigoli di testa



di = Diamètre intérieur Diametro interno da = Diàmetre extérieur Diametro esterno dg = Diàmetre de base Diametro di base b = Largeur de cannelure Larghezza della scanalatura

Dentatura di alberi scanalati; profilo di riferimento della fresa con sporgenza e smusso dello spigolo.

Per l’ordinazione indicare:diametro interno di, diametro esterno da, larghezza della sca-nalatura b, numero delle scanalature, grandezza dello smusso dello spigolo, tolleranze per da, di, b. Eventualmente anche la denominazione DIN dell’albero scanalato. Denominazione: „con sporgenza e smusso dello spigolo“.

Per un perfetto supporto degli alberi scanalati centrati interna-mente fino alla loro base, la fresa a creatore viene generalmente realizzata con sporgenza. Il gioco richiesto agli angoli delle scanalature del mozzo è garantito dallo smusso dello spigolo.

Dentatura di alberi scanalati; profilo di riferimento della fresa con sporgenza senza smusso dello spigolo (centrato interna-mente).

Per l’ordinazione indicare: diametro interno di, diametro esterno da, larghezza della scanalatura b, numero delle scanalature, tolleranze per da, di, b. Eventualmente anche la denominazione DIN dell’albero scanalato.Denominazione: „con sporgenza, senza smusso dello spigolo“.

Per la sporgenza vale quanto riportato in figura 11. Lo smusso dello spigolo non è necessario se tra il diametro esterno dell’al-bero scanalato e il diametro esterno del relativo mozzo esiste un gioco sufficiente.

b

g x 45°

da

didg

bdg

di

da



des fraises-mères


Denture pour arbre cannelé; profil de référence de fraise avec un quillon avec chanfrein d’arête (centrage sur les flancs ou exté-rieur). Ce profil se rencontre p. ex. dans les arbres cannelés SAE.

Prière d’indiquer au moment de la commande:diamètre intérieur di, diamètre extérieur da, largeur de cannelure b, nombre de cannelures, tolérances pour da, di et b. Grandeur de chanfreinage g. Eventuellement aussi la dénomination DIN ou SAE de l’arbre cannelé. Dénomination: «Avec un quillon et chanfrein d’arête».

Les arbres à plusieurs cannelures centrés sur le flanc ont un profil de cannelure très profond et sont fabriqués normalement à l’aide de fraises-mères n’ayant qu’un quillon en tête de dent. Le profil de référence de fraise est si étroit qu’il n’y a de place que pour un quillon (équivaut à un relèvement de la tête de dent).

Denture pour arbre cannelé; profil de référence de fraise sans quillon avec chanfrein d’arête (centrage extérieur).

Prière d’indiquer au moment de la commande: diamètre intérieur di, diamètre extérieur da, largeur de cannelure b, nombre de cannelures, tolérances pour da, di et b. Grandeur de chanfrein g. Eventuellement aussi la dénomination DIN de l’arbre cannelé. Dénomination: «Sans quillon avec chanfrein d’arête».

Si les arbres cannelés à centrage intérieur sont fraisés à l’aide de fraises-mères sans quillon, il faut veiller, en fraisant sur les dents du moyeu, à exclure toute interférence d’engrènement avec la courbe de raccordement de l’arbre.



di = Diamètre intérieur Diametro interno da = Diàmetre extérieur Diametro esterno b = Largeur du chanfrein Larghezza della scanalaturag = Largeur de cannelure Larghezza della smussatura degli spigoli di testa dFf = Diamètre du profil Diametro di forma



di = Diamètre intérieur Diametro interno da = Diàmetre extérieur Diametro esterno dg = Diàmetre de base Diametro di base b = Largeur de cannelure Larghezza della scanalaturag = Largeur du chanfrein Larghezza della smussatura degli spigoli di testa

Dentatura di alberi scanalati; profilo di riferimento della fresa senza sporgenza con smusso dello spigolo (centrato esterna-mente).

Per l’ordinazione indicare: diametro interno di, diametro esterno da, larghezza della scanalatura b, numero delle scanalature, tol-leranze per da, di, b. Grandezza della smussatura degli spigoli di testa g. Eventualmente anche la denominazione DIN dell’albero scanalato. Denominazione: „senza sporgenza con smusso dello spigolo“.Se gli alberi scanalati centrati internamente vengono fresati con frese a creatore senza sporgenza, si deve poi garantire tramite smussi dei denti del mozzo che questi non interferiscano con la curva di arrotondamento dell’albero.

Dentatura di alberi scanalati; profilo di riferimento della fresa con una sporgenza con smusso dello spigolo (centrato sul fianco o centrato esternamente). Questo profilo si può trovare ad esempio negli alberi scanalati SAE.

Per l’ordinazione indicare: diametro interno di, diametro esterno da, larghezza della sca-nalatura b, numero delle scanalature, tolleranze per da, di, b. Grandezza della smussatura degli spigoli di testa g. Eventual-mente anche la denominazione DIN o SAE dell’albero scanalato. Denominazione: „con una sporgenza e smusso dello spigolo“.

Gli alberi a scanalature multiple centrati sul fianco hanno un profilo delle scanalature molto profondo e sono solitamente prodotti con frese a creatore con una testa del dente rialzata. Il profilo di riferimento della fresa presenta teste dei denti così strette da lasciare spazio solo a una sporgenza (equivalente al rialzo della testa del dente).

b

g x 45°

dFf

di

da

b

g x 45°

dgdida

13

14


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Denture pour arbre cannelé; profil de référence de fraise avec dent relevée pour la réalisation d’un épaulement.

Prière d’indiquer au moment de la commande:diamètre d’épaulement dB ainsi que les données correspondant aux profils 10 à 14.

Si le moyeu doit être poussé contre un épaulement de l’arbre cannelé, la fraise-mère effectue un taillage dans cet épaule-ment. Mais comme le diamètre extérieur de l’épaulement ne doit pas être fraisé, la hauteur des dents sur le profil de référence de fraise doit être augmentée en conséquence.

Denture pour cannelures selon DIN 5481; diamètre nominal 7 x 8 jusqu’à 55 x 60. Profil de référence de fraise avec flancs bombés pour flancs droits sur la pièce à usiner. En ce qui concerne la plage de diamètres nominaux susmentionnée, des profils de référence avec flancs droits peuvent être également utilisés à condition qu’il y ait eu, à ce sujet, accord préalable avec le client.

Prière d’indiquer au moment de la commande:dénomination DIN de la denture des cannelures et dimensions divergeant de la norme. Sauf accord contraire, nous livrons des fraises-mères avec flancs droits pour flancs bombés de pièce à usiner en conformité avec fig. 17.Les dentures pour cannelures sont utilisées pour la réalisation d’accouplements crabotés.



di = Diamètre intérieur Diametro interno da = Diàmetre extérieur Diametro esterno dg = Diàmetre de base Diametro di base b = Largeur de cannelure Larghezza della scanalaturadB = Diamètre de l’épaulement Diametro collare g = Largeur du chanfrein Larghezza della smussatura degli spigoli di testa



df = Diamètre de pied Diametro di fondo d = Diamètre primitif de référence Diametro primitivo da = Diamètre de tête Diametro di testa

Dentatura di alberi scanalati; profilo di riferimento della fresa con dente rialzato per la fresatura di un collare.

Per l’ordinazione indicare:diametro del collare dB e in più i dati come da profili da 10 a 14.

Se negli alberi scanalati il mozzo deve essere spostato contro un collare dell’albero scanalato, la fresa a creatore effettuerà la fresatura in questo collare. Visto che il diametro esterno del collare non deve essere fresato, i denti del profilo di riferimento della fresa devono essere rialzati del valore corrispondente.

Dentatura a denti di sega secondo DIN 5481; diametro nominale da 7 x 8 a 55 x 60. Profilo di riferimento per frese con fianchi convessi per fianchi del pezzo da lavorare rettilinei Per l’inter-vallo dei diametri nominali sopracitato si possono utilizzare anche profili di riferimento con fianchi rettilinei, se previamente concordato con il cliente.

Per l’ordinazione indicare:denominazione DIN della dentatura a denti di sega e misura che devia dalla norma. Se non indicato diversamente, forniamo frese a creatore con fianchi rettilinei per fianchi del pezzo da lavorare rettilinei come rappresentato in figura 17.Le dentature a denti di sega sono utilizzate per la produzione di connettori ad accoppiamento geometrico.

dg

di

da

dB

b

g x 45°

sP0

pP0

hP0

haP0

d

60°

p2

df

daρf

16



des fraises-mères


17

18

Profils pour arbres cannelés avec flancs en développante selon DIN 5480.

Prière d’indiquer au moment de la commande:module, angle de pression, diamètre de tête, diamètre de pied, diamètre de contrôle sur 2 rouleaux, dénomination DIN de l’arbre cannelé.

Denture pour cannelures selon DIN 5481; diamètre nominal 7 x 8 jusqu’à 55 x 60, et 60 x 65 jusqu’à 120 x 125. Profil de référence de fraise avec flancs droits pour flancs bombés sur la pièce à usiner. En ce qui concerne la plage de diamètres nomi-naux 7 x 8 jusqu’à 55 x 60, également des profils de référence en conformité avec fig. 16 peuvent être utilisés.

Prière d’indiquer au moment de la commande:dénomination DIN de la denture des cannelures et dimensions divergeant de la norme.



haP0 = 0,60 · m hP0 = 1,25 · m ρaP0 = 0,16 · m ρfP0 = 0,10 · m



Dentatura a denti di sega secondo DIN 5481; diametro nominale da 7 x 8 a 55 x 60 e da 60 x 65 a 120 x 125. Profilo di riferimento per frese con fianchi rettilinei per fianchi del pezzo da lavorare convessi. Per l’intervallo di diametri nominali da 7 x 8 a 55 x 60 possono essere utilizzati anche profili di riferimento delle frese come da figura 16.

Per l’ordinazione indicare:denominazione DIN della dentatura a denti di sega e misura che devia dalla norma.

Profili di alberi dentati con fianchi a evolvente secondo DIN 5480 e norme speciali.

Per l’ordinazione indicare:modulo, angolo di pressione, diametro di testa, diametro di fondo, misura diametrale tra rulli, denominazione DIN dell’albero dentato.

p

sP0

αP0

2αP0

hP0haP0

ρaP0

ρfP0

d

di

da

p

30°

60°

pP0

2

hP0

haP0

ρaP0

ρfP0

ddfda


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Matériaux de coupe

Materiali da taglio

Les matériaux de coupe modernes présentent d’excellentes propriétés à l’usinage et un large panel applications.En fonction da l’application et des conditions de coupe nous avons recourt à différents matériaux. Les aciers rapide (KHSS-E) conventionnels ne sont plus que rarement utilisés en raison de leur usure rapide et de leur dureté à chaud, inférieures à celles des matériaux fabriqués par métallurgie des poudres. Le mode de fabrication par métallurgie des poudres (PM) permet d’augmenter la part des carbures (responsables de la résistance à l’usure) tout en améliorant la ductilité.

Le matériau de coupe SpeedCore est le résultat de l’optimisation conséquente des matériaux de coupe PM-HSS. Comparé aux matériaux PM-HSS, SpeedCore est caractérisé par l’excellente association d’une dureté à chaud supérieure (= dureté pendant l’utilisation) et d’une haute ductilité, ce qui se traduit par des valeurs de coupe supérieures.

Le terme carbure (HM) réunit les matériaux fabriqués par mé-tallurgie des poudres, composés principalement du matériau dur, le carbure de tungstène (WC) et du matériau de liaison de la matrice, le cobalt (Co). Le tableau ci-dessous présente une com-paraison technologique entre les matériaux de coupe disponibles actuellement sur le marché.

Les températures d’utilisation du KHSS-E fabriqué de manière conventionnelle, sont situées autour d’env. 480 °C. Le recours à la métallurgie des poudres permet d’obtenir une teneur supé-rieure en cobalt, mais aussi un pourcentage supérieur de carbure dans PM-HSS de manière à obtenir des températures ’utilisation maximum d’env. 520 °C.

L’association de la fabrication par métallurgie des poudres et de la structure intermétallique permet d’utiliser le matériau de coupe SpeedCore à une température continue d’env. 600 °C, avec une ductilité comparable à celles des matériaux de coupe PM-HSS. Le carbure peut être utilisé à des températures allant jusqu’à 800–1000 °C. Avec ces propriétés, SpeedCore et le métal dur sont prédesti-nés pour l’usinage effectué à de hautes vitesses de coupe, pour l’usinage et avec arrosage sec.

I moderni materiali da taglio si distinguono per le loro eccellenti proprietà di truciolatura e caratteristiche applicative.Si utilizzano materiali da taglio specifici a seconda dell’ambito di applicazione e dei parametri di taglio. Gli acciai super rapidi (KHSS-E) prodotti convenzionalmente vengono impiegati solo in parte a causa della loro ridotta resistenza all’usura e durezza a caldo rispetto ai materiali sinterizzati. Il processo di sinterizza-zione (PM) consente di aumentare la percentuale di carburi (che determinano la resistenza all’usura) e di migliorare allo stesso tempo la tenacità del materiale.

Il materiale da taglio SpeedCore è il prodotto dello sviluppo continuo dei materiali PM-HSS. Rispetto ai materiali PM-HSS, SpeedCore combina in modo eccellente e in misura ancora maggiore una durezza a caldo (durezza durante l’uso) superiore e una tenacità superiore, che nell’uso si riflettono in parametri di taglio elevati.

Con il termine generico metallo duro si intendono i materiali ottenuti con il processo di sinterizzazione, composti sostanzial-mente dal materiale duro carburo di tungsteno (WC) e dal cobalto (Co), che rappresenta il legante della matrice. Nella tabella qui in basso, i diversi materiali di taglio disponibili oggi sul mercato vengono messi a confronto a livello tecnologico.

Le temperature di impiego di KHSS-E prodotto convenzionalmen-te sono pari a circa 480 °C. Ricorrendo al processo di sinterizza-zione si può ottenere un maggiore contenuto di cobalto ma anche una percentuale di carburi superiore nel PM-HSS, tanto che le temperature di impiego massime salgono fino a circa 520 °C.

Combinando la sinterizzazione con una struttura intermetallica, il materiale da taglio SpeedCore consente una temperatura di im-piego costante di molto superiore pari a circa 600 °C, agli stessi livelli di tenacità dei materiali di taglio PM-HSS. Le temperature di impiego del metallo duro arrivano a circa 800–1000 °C. Queste proprietà rendono SpeedCore e il metallo duro i materiali predestinati alla truciolatura a elevate velocità di taglio, sia nella lavorazione a umido che in quella a secco.

Propriétés

Caratteristiche

Unité

Unità KHSS-E PM-HSS SpeedCore

Carbure

Metallo duro

Dureté 23 °CDurezza 23 °C

HV10 800–900 880–960 920–940 1500–1900

Dureté 600 °CDurezza 600 °C

HV10 400–450 450–540 590–630 1200–1500

DensitéDensità

g/cm3 8–8,3 8,1–8,3 8,2 11–15

Module EModulo di elasticità

kN/mm2 210–217 225–241 224 500–660

Conductibilité thermique (à 20 °C)Conducibilità termica (a 20 °C)

W/(m · °C) 19 17–19 32 30–100

Coefficient de dilatationCoefficiente di dilatazione termica

m · 10–6/(m · K) 10–13 10–11 10–11 5–7


Pour le revêtement des fraises-mères, on utilise le procédé PVD (Physical Vapour Deposition, en français: dépôts métalliques sous vide, DMX). Il s’agit d’un procédé de placage métallique sous vide. Les matériaux ultra-purs sont soumis à un arc élec-trique ou à une pulvérisation cathodique pour passer à un état plasma. Ce métal ionisé est alors combiné avec des gaz réactifs comme l’oxygène, l’azote ou le carbone pour obtenir les proprié-tés voulues. Ici des couches céramiques sont déposées sur les outils.

Les couches PVD dures sont généralement constituées de mé-taux réfractaires comme le chrome, le titan ou le tantale avec un alliage d’aluminium, de silicium et d’un matériau non métallique (oxygène, azote, bore et carbone). Les systèmes de couches uti-lisés actuellement pour les dentures sont un alliage de titan-alu-minium-azote (TiAN) ou d’aluminium-chrome-azote (AlCrN). Les revêtements ultra-performants utilisés ont une structure multi-couches, permettant d’avoir de bonnes propriétés élastiques alliées à une résistance à l’usure élevée.

En soumettant les outils à une rotation pluriaxiale pendant l’exécution du revêtement, on obtient une répartition uniforme et homogène de l’épaisseur de couche sur les surfaces de l’outil.

Les températures du revêtement sont de l’ordre de 450 °C. L’exé-cution ultraprécise du revêtement permet d’éliminer des couches très fines pour obtenir des arêtes de coupe définies, particulière-ment vives.

Aujourd’hui, pratiquement tous les outils utilisés pour le taillage des dentures sont munis d’un revêtement.

Per il rivestimento delle frese a creatore si ricorre al processo PVD (Physical Vapour Deposition: deposizione fisica in fase di va-pore). Si tratta di un procedimento di deposizione di film sottili in ambiente sottovuoto o plasma, in base al quale materiali con un elevato grado di purezza vengono trasportati in un plasma tramite arco o spruzzamento catodico. Per effetto della reazione con gas di reazione come l’ossigeno, l’azoto o il carbonio, si depositano strati di materiale ceramico duro sugli utensili.

Gli strati di materiale duro ottenuti con il processo PVD sono so-litamente composti da metalli refrattari come il cromo, il titanio o il tantalio legati con alluminio, silicio e un non-metallo (ossigeno, azoto, boro e carbonio). I materiali a strati utilizzati oggi nell’am-bito delle dentature sono il nitruro di titanio e alluminio (TiAlN) o il nitruro di alluminio e cromo (AlCrN). I rivestimenti a elevate prestazioni utilizzati presentano una struttura multistrato, il quale si caratterizza per un’elevata elasticità e allo stesso tempo per una grande resistenza all’usura.

Ruotando gli utensili su più assi durante il processo di rivestimen-to si ottiene uno spessore degli strati omogeneo e ben distribuito sulla superficie dell’utensile.

Le temperature di rivestimento girano attorno ai 450 °C. Un’e-secuzione estremamente precisa del processo di rivestimento consente di depositare rivestimenti molto sottili per uno spigolo tagliente molto affilato e definito.

Quasi il 100 % degli utensili di dentatura è oggi rivestito.

Revêtement PVD

Rivestimento PVD

Déroulement schématique du processus de revêtement PVD

Rappresentazione schematica dello svolgimento del

processo di rivestimento PVD

+

++

++

–

–

––

ÉnergieEnergia

Gaz inertesGas inerti

(+)

Gaz réactifsGas reattivi

Tension de polarisationTensione di polarizzazione

Matériau de départ: cathode cible, poudre, lingotMateriale di partenza: catodo target, polvere, lingotto

Plasma:Ions, électrons,Molécules, atomesPlasma: Ioni, elettroni, molecole, atomi

Substrat:Matériau de baseet coucheSubstrato: Materiale di base e rivestimento

(–)

(–)


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Structure schématique du système de couches PVD AlCrN

Rappresentazione della struttura del materiale a strati AlCrN ottenuto per PVD

AluminiumAlluminio

AzoteAzoto

ChromeCromo

Revêtements: augmentation garantie de la productivité, voir www.lmt-tools.de, watched us on YouTubeRivestimenti: garanzia di maggiore produttività, visitare i siti web www.lmt-tools.de e YouTube


Revêtement des outils en carbure ou le taillage des engrenages

Strati in materiale duro negli utensili per dentatura

Oltre a una durezza elevata, sono in particolare le proprietà chimiche e le caratteristiche fisiche di attrito a determinare un im-portante aumento della durata utile negli utensili rivestiti rispetto a quelli senza rivestimento. Grazie alla ridotta affinità chimica del rivestimento e dei trucioli di acciaio caldi, l’attrito è inferiore e di conseguenza si sviluppa un calore di attrito inferiore e pertanto meno usura. Il rivestimento agisce come una barriera che proteg-ge il substrato sottostante contro l’usura.

Un aspetto particolarmente interessante per l’utilizzatore sono le velocità di taglio e di avanzamento più elevate che possono esse-re ottenute con utensili rivestiti, le quali comportano non solo una durata utile maggiore, ma anche la riduzione dei tempi di utilizzo per la produzione. Pertanto, le frese a creatore rivestite rendono in tempi molto brevi i costi del rivestimento.

Durante la produzione di una ruota planetaria, la durata utile di una fresa a creatore in HSS è aumentata di 5 volte, per una quan-tità di ruote dentate prodotte da 100 a 502, grazie all’applicazione di un rivestimento. Dopo la riaffilatura, l’utensile non è stato rive-stito nuovamente e pertanto non presentava alcun rivestimento sul piano di scorrimento del truciolo, mentre era ancora rivestito sulla superficie di spoglia. In questo stato, l’utensile ha comunque consentito di raggiungere una quantità prodotta tra due affilature di 251 ruote in media. Con 22 affilature in tutto è stato prodotto un totale di 2300 ruote con la fresa a creatore senza rivestimento, mentre con quella rivestita si sono ottenute 6024 ruote in tutto, quindi 2,6 volte tanto. Il sovrapprezzo relativamente basso per il rivestimento è stato così ammortizzato con facilità.

Apportare un nuovo rivestimento dopo aver rettificato il piano di scorrimento del truciolo della fresa a creatore precedentemente colpita da usura è pertanto assolutamente sensato dal punto di vista dei costi.

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avec revêtementrivestito

avec revêtement/affûtérivestito/affilato

sans revêtementnon rivestito

Pièce à usiner: Roue dentéePezzo da lavorare: Sun wheel Matériaux Materiale: 17CrNiMo6Outil Utensile: Fraise-mère KHSS-E KHSS-E Frese a creatore Dimensions Dimensioni: d 90 x 80 mmModule Modulo: 3 mmNombre de filets: 1 Numero dei principi: Nombre de goujures: 12 Numero delle scanalature: Classe de qualité: AA Classe qualitativa:

Caractéristiques de taillage

Dati tecnici relativi al taglio

Profondeur de coupe: 6,808 mmProfondità di fresatura:Vitesse de coupe: 65 m/minVelocità di taglio:Avance axiale: 3 mm/WU Avanzamento assiale:Epaisseur du copeau en tête de dent: 0,224 mmSpessore di truciolatura di testa:Longeur de shifting: 54,3 mmDistanza di spostamento:

CopeauTruciolo

RevêtementRivestimento

TranchantCuneo tagliente

PiècePezzo da lavorare

Revêtement Dureté élevée+ Faible frottement+ Diffusion réduite= Faible usure

Rivestimento Durezza superiore+ Attrito inferiore+ Diffusione inferiore= Minore usura

La grande dureté et les caractéristiques chimiques et physiques du revêtement augmentent considérablement la durée de vie des outils revêtus comparativement aux outils non revêtus. La faible affinité du TIN avec les copeaux d’acier chauds diminue le frot-tement et la diffusion de la chaleur, ce qui entraîne une réduction de l’usure.Le revêtement sert de barrière et protège le substrat contre l’usure.

Des vitesses de coupe et d’avances élevées sont possibles avec les outils revêtus qui présentent ainsi un intérêt particulier pour l’utilisateur. Le facteur important n’est pas seulement l’augmenta-tion de la durée de vie de l’outil mais aussi la réduction des temps de taillage. Les coûts de revêtement des fraises-mères sont amortis très rapidement.

Grâce au revêtement TIN, la durée de vie dune fraise HSS a été quintuplée lors de la fabrication de planétaires, de sorte qu’elle a pue tailler 502 pignons au lieu de 100. Après affûtage, l’outil n’a pas été revêtu, la face de coupe n’était donc pas revêtue, mais seulement la face de dépouille. Dans cet état l’outil a taillé en moyenne 251 pièces. Avec 99 cycles d’affûtage la fraise non revêtue pouvait tailler au total 2300 pignons et 6024 avec la fraise revêtue, c’est-à-dire une production 2,6 fois plus grande. Les coûts additionnels relativement modérés du revêtement TIN se sont amortis rapidement.

Du point de vue de la rentabilité, l’application d’un nouveau revêtement après affûtage est particulièrement intéressante, la métallisation TIN par ionisation ne présente aucun problème; d’une part, l’outil peut être revêtu plusieurs fois et d’autre part le revêtement peut être enlevé chimiquement dans un bain.Il est tout-à-fait rentable de renouveler le revêtement de la sur-face d’attaque des fraises-mères après-réaffûtage.


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La surface de coupe de l’outil est soumise à une série d’in-fluences extérieures, qui se traduisent par une usure de l’outil. La température d’usinage joue ici un rôle significatif. Les principales sources de chaleur en jeu dans le processus d’usinage et leur influence relative sur le bilan de température total sont:

◼ Transformation plastique dans la pièce, directement devant la surface de coupe … 60 %

◼ Effets de frottement entre le copeau et la surface d’attaque de l’outil … 20 %

◼ Effets de frottement entre la pièce et l’outil … 20 %

Une partie de cette chaleur (env. 5–10 %) est transmise à l’outil et réduit la dureté du matériau de coupe. Plus la température de service est élevée et plus la dureté du matériau diminue et moins il résiste à l’usure par frottement abrasif.

Environ 70–80 % de la chaleur est évacuée par le copeau. A des xxxxx de coupe élevées, associées à de hautes températures d’usinage, on assiste à une superposition des mécanismes d’usure comme l’oxydation et la diffusion. L’augmentation dramatique sous l’effet de la température, permet de définir une limite de température d’utilisation critique au-delà de laquelle les durées de vie diminuent rapidement pour parler finalement de non rentabilité.

Suivant les cas, ceci permet de déterminer pour chaque matériau de coupe une plage de vitesses de coupe optimale. Le matériau à usiner, les tolérances de fabrication demandées, les conditions de fabrication, comme par ex. les rigidités du système, les condi-tions d’usinage, l’usinage à sec ou avec arrosage, et la résistance à la chaleur du matériau de coupe ont une grande influence sur cet aspect.

Il tagliente dell’utensile in uso è soggetto a una serie di fattori esterni che insieme ne comportano l’usura. La temperatura di truciolatura ha un ruolo determinante in questo fenomeno. Le principali fonti di calore del processo di truciolatura e il loro con-tributo approssimativo al raggiungimento della temperatura finale sono le seguenti:

◼ Deformazione plastica nel pezzo da lavorare immediatamente prima del tagliente … 60 %

◼ Effetti della frizione tra truciolo e piano di scorrimento dell’u-tensile … 20 %

◼ Effetti della frizione tra pezzo lavorato e superficie di spoglia dell’utensile … 20 %

Una parte di questo calore (circa il 5–10 %) si disperde nell’uten-sile, rendendo meno duro il materiale da taglio. Più alta è la tem-peratura di esercizio e più morbido e meno resistente all’usura abrasiva diventerà il materiale da taglio.

Circa il 70–80 % del calore viene dissipato attraverso i trucioli. In particolare con valori di taglio elevati, associati ad alte tempe-rature di truciolatura, i meccanismi di usura della formazione di scaglia (o ossidazione) e della diffusione si sovrappongono. Il loro drammatico aumento all’aumentare della temperatura determina un limite critico per la temperatura di esercizio, al di sopra del quale la durata utile si riduce drasticamente e infine in una misura tale da annullare la redditività dell’utensile.

A seconda della lavorazione, esistono intervalli di velocità di taglio ottimali per ogni materiale di taglio. Questi intervalli sono fortemente condizionati soprattutto dal materiale da lavorare, dalle tolleranze di fabbricazione previste, dalle condizioni della macchina, come ad es. la rigidità del sistema, dalle condizioni di truciolatura come la lavorazione a umido e a secco e dal potere refrattario del materiale da taglio.

Origines de l’usure

Usura

Origines de l’usure sur la surface de coupe

Cause di usura sul tagliente

Dureté du KHSS-E, PM-HSS sous l’effet de la chaleur,

SpeedCore et carbure

Durezza a caldo di KHSS-E, PM-HSS,

SpeedCore e metallo duro

Usure type de la surface de coupe

Tipico segno di usura sul tagliente

Pièce

Pezzo da lavorare

Copeau

TrucioloDiffusionDiffusione Soudage avec

pressionSaldatura a pressione

UsureAbrasione

Tranchant

Cuneo tagliente

OxydationOssidazione

Surcontrainte mécaniqueSovraccarico meccanico

Arête rapportéeTagliente di riporto

Arrondissement de l'arête de coupeArrotondamento dello spigolo tagliente

EcaillageScheggiatura

Usure en cratèreCratere

Usure des flancs (congé)Usura del fianco (cava)

Usure des surfaces libresUsura della superficie di spoglia

Température (°C) Temperatura (°C)

Dur

eté

HV

10D

urez

za H

V10

800 10006004002000

Carbure Metallo duroSpeedCore PM-HSS KHSS-E


Origines de l’usure

Usura

La particularité des fraises mères est que les différentes dents de fraise sont chargées de façon très hétérogène. La cause en est que le profil de dent à tailler sur la pièce ne se forme que par la succession des coupes de plusieurs dents de la fraise. Les têtes de dent fournissent l’enlèvement principal. C’est ici que des copeaux relativement gros se forment, qui peuvent par voie de conséquence absorber un grande quantité de chaleur, tandis que dans la zone des flancs de dent, la fraise coupe des copeaux beaucoup plus fins. Des raisons liées aux conditions spéciales d’engrènement, sont à l’origine d’un angle de dépouille effectif relativement petit. La coupe ici est caractérisée par un pour-centage de friction relativement grand qui produit de la chaleur. D’autre part, des copeaux relativement fins, dont le volume est petit, se forment; ces copeaux ayant une faible capacité ther-mique, un flux thermique beaucoup plus grand est transmis vers l’outil.

Le shifting agit contre l’usure locale élevée qui en résulte. Le dé-calage assure – par rapport à la fraise entière et à chaque dent de fraise – une charge équilibrée sur l’outil. Non seulement l’usure, mais aussi la chaleur se répartissent de manière homogène sur l’outil.

En particulier lors d’un grand pas de shifting, les zones non concernées de la fraise ont la possibilité de refroidir.

Nella fresatura a creatore si verifica inoltre un fenomeno partico-lare, in base al quale il carico sui denti della fresa varia fortemen-te. Ciò dipende dal fatto che il profilo dei denti da realizzare sul pezzo si delinea solo in seguito a una serie di tagli successivi effettuati da più denti della fresa a creatore che ingranano uno dopo l’altro. Le teste dei denti effettuano la gran parte del lavoro di truciolatura, producendo trucioli di volume relativamente grande che possono quindi assorbire molto calore. Nell’area dei fianchi dei denti della fresa a creatore vengono invece tagliati trucioli decisamente più sottili. Inoltre, per via delle particolari condizioni di ingranamento, l’angolo di spoglia inferiore effettivo in quell’area è relativamente piccolo. Il taglio è così caratterizzato da un attrito in confronto elevato, che produce calore, e da tru-cioli relativamente sottili, di piccolo volume e con una capacità di assorbimento del calore ridotta. Una quantità maggiore di calore si disperde così nell’utensile.

Lo spostamento consente di contrastare l’usura eccessiva a livello locale risultante. Questa operazione ha come risultato un carico uniforme sia sull’intera fresa a creatore che sui singoli den-ti. I meccanismi di usura per abrasione e quelli collegati al calore vengono distribuiti in modo più omogeneo sull’utensile.

Con lo spostamento grossolano in particolare, le aree della fresa temporaneamente non interessate dal processo di truciolatura hanno sufficiente tempo a disposizione per raffreddarsi.

Causes de l’usure en fonction de la température (selon Vieregge)

Cause di usura collegate alla temperatura (secondo Vieregge)

Vitesse de coupe/températureVelocità di taglio/temperatura

a – Usure initiale sur les arêtes Usura spigolo inizialeb – Abrasion mécanique Abrasione meccanicac – Arête rapportée Tagliente di riportod – Oxydation Ossidazionee – Diffusion Diffusione

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Les paramètres de coupe pour le taillage sont principalement les vitesses de coupe et les avances.

Les vitesses de coupe et les avances indiquées par la suite sous «Paramètres de coupe pour le taillage» sont données à titre indicatif. Normalement, l’exploitant peut tailler de manière fiable les engrenages en utilisant ces valeurs. Une optimisation des pa-ramètres de coupe n’est possible que sur place en tenant compte de tout l’environnement.

L’optimisation peut être réalisée en vue d’atteindre des objectifs très différents., p. ex.:

◼ Temps de taillage courts ◼ Grande production ◼ Faibles coûts d’outil ou de taillage des engrenages ◼ Amélioration de la qualit de taillage des engrenages

Le choix approprié des paramètres de coupe ne peut se faire que lorsque les corrélations entre la pièce, la fraise et la tailleuse sont prises en ligne de compte.

Les paramètres de coupe pour le taillage sont essentiellement influencés par:

◼ Matière de la roue dentée: analyse chimique, traitement thermique, résistance à la traction, structure, usinabilité

◼ Matériau de la fraise: acier ultra-rapide (KHSS-H), carbure, analyse chimique, dureté d’utilisation, dureté à chaud, type de revêtement

◼ Etat de la tailleuse: stabilité, précision ◼ Serrage de la pièce: concentricité, voilage, suppression

des déformations et des vibrations ◼ Fixation de la fraise: concentricité, voilage, distance minimale

du palier de la broche de fraisage ◼ Dimensions de la roue: module, profondeur de coupe ◼ Durée de vie et nombre de pièces ◼ Qualité de taillage requise

Les diverses exigences de l’usinage d’ébauche et de finition ont une importance capitale pour la définition des paramètres de coupe.

Lors du taillage d’ébauche, on choisit les plus grandes avances possibles afin d’obtenir une haute capacité de coupe, la qualité de surface réalisable du flanc étant d’importance secondaire.

Les paramètres de coupe lors de la finition sont à choisir de façon à satisfaire aux exigences relatives à la qualité de taillage des engrenages et à la qualité de la surface.

Il va de soi qu’il faut considérer les aspects économiques lors du choix des paramètres de coupe. Probablement, il est nécessaire de calculer les coûts machines et outils, ainsi que les temps de fraisage, pour déterminer une combinaison optimale des para-mètres de coupe.

Le condizioni di taglio per la fresatura a creatore sono principal-mente le velocità di taglio e gli avanzamenti.

Le velocità di taglio e gli avanzamenti indicati in questa sezione sono da considerarsi come valori consigliati. L’utilizzatore può generalmente produrre la sua dentatura in modo sicuro adottan-do questi valori indicativi. Per ottimizzare i parametri di taglio è necessario valutare il singolo caso sul posto, tenendo in conside-razione l’ambiente di impiego.

I possibili obiettivi dell’ottimizzazione sono, ad es.: ◼ Tempi di fresatura brevi ◼ Grandi quantità prodotte tra due affilature ◼ Costi dell’utensile o di dentatura ridotti ◼ Miglioramento della qualità della dentatura

Le condizioni di taglio corrette possono essere individuate solo tenendo in considerazione le correlazioni tra pezzo da lavorare, fresa a creatore e fresatrice a creatore.

I seguenti aspetti influiscono principalmente sulle condizioni di taglio nella fresatura a creatore:

◼ Materiale della ruota dentata: analisi chimica, trattamento ter-mico, resistenza alla trazione, stato della struttura, lavorabilità

◼ Materiale di taglio della fresa a creatore: SpeedCore, KHSS-E, metallo duro,

◼ Analisi chimica, durezza di impiego, durezza a caldo, tipo di rivestimento

◼ Stato della fresatrice a creatore: stabilità, precisione ◼ Serraggio del pezzo da lavorare: concentricità, planarità, pre-

venzione di deformazioni e vibrazioni ◼ Serraggio della fresa a creatore: concentricità, planarità, mino-

re distanza possibile dei cuscinetti del mandrino portafresa ◼ Grandezza della dentatura: modulo, profondità di fresatura ◼ Durata utile e quantità prodotta tra due affilature ◼ Qualità di dentatura richiesta

Aspetti importanti per la determinazione delle condizioni di taglio sono non per ultimi i vari criteri della lavorazione di sgrossatura e finitura.

Per la sgrossatura si scelgono avanzamenti possibilmente grandi al fine di ottenere prestazioni di truciolatura elevate. La finitura superficiale del fianco ottenibile è di secondaria importanza.

Le condizioni di taglio per la finitura devono garantire che ven-gano soddisfatti i requisiti di qualità della dentatura e di finitura superficiale.

Per la scelta delle condizioni più opportune non si devono naturalmente dimenticare gli aspetti economici. In determinate circostanze è necessario calcolare i costi dell’utensile e della macchina nonché i tempi di fresatura per determinare la combi-nazione di parametri di taglio più conveniente.

Conditions de coupe adaptées aux fraises-mères



Matériaux de coupe pour fraises-mères

Les fraises-mères sont fabriquées en KHSS-E (acier rapide ultra-performant à alliage de cobalt) et à base de métaux durs. Le matériau de coupe le plus fréquemment utilisé est le HSS-PM fabriqué par pulvérisation. Il peut être utilisé même sans refroidis-sement. Pour les applications sans refroidissement, on suppose un revêtement complet de l’outil.

Les fraises-mères en SpeedCore peuvent être durcies à un niveau nettement supérieur sans compromis au niveau de la duc-tilité. Ce matériau de coupe est utilisé pour atteindre des vitesses de coupe supérieures à celles du HSS-PM, lorsque le carbure est inadéquat pour des raisons liées au processus.

L’utilisation de fraises-mère en carbure monobloc jusqu’à module 3, permet des vitesses de coupe fois su périeure à un HSS-E. Ces fraises sont toujours revêtues.

Usinabilité

L’usinabilité est liée aux différentes propriétes de la matière de la roue dentée.



Materiali di taglio per frese a creatore

Le frese a creatore sono prodotte in KHSS-E (acciai super rapidi a elevate prestazioni legati con cobalto) e in metalli duri. Il materiale usato più frequentemente è l’acciaio super rapido sinterizzato (HSS-PM), impiegabile sia senza che con raffredda-mento. L’uso senza raffreddamento presuppone un rivestimento completo dell’utensile.

Le frese a creatore in SpeedCore possono essere ulteriormente indurite senza perdere tenacità. Questo materiale viene impiegato quando si devono raggiungere velocità di taglio superiori rispetto a quelle di HSS-PM, ma il metallo duro non è impiegabile per via delle condizioni di processo.

Se le frese a creatore sono impiegate per la fresatura dal pieno (lavorazione precedente al trattamento di indurimento superficia-le) di ruote dentate in metallo duro con un modulo fino a 3 circa, la velocità di taglio è più alta del fattore 3 rispetto a quella di frese in KHSS-E. In linea di massima, queste frese sono rivestite.

Lavorabilità

La lavorabilità del materiale di una ruota dentata è determinata da diversi aspetti.

1

Usinabilité des matiéres des roues

Lavorabilità dei materiali delle ruote dentate

4 Aciers au nickel-chrome-molybdène Acciai al nichel-cromo-molibdeno5 Aciers au nickel-molybdène Acciai al nichel-molibdeno6 Aciers au chrome-molybdène Acciai al cromo-molibdeno

7 Aciers au chrome et au chrome-vanadium Acciai al cromo e acciai al cromo-vanadio8 Aciers au silicium-manganèse Acciai al silicio-manganese

Dureté Brinell N/mm2

Brinell hardness N/mm2

Usi

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Résistance à la traction N/mm2

Resistenza alla trazione N/mm2

400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500

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1 Acier en carbone Acciai al carbonio2 Aciers au nickel et au nickel-chrome (légèrement alliés) Acciai al nichel e al nichel-cromo a basso tenore di lega3 Aciers au nickel-chrome Acciai al nichel-cromo


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Une matière s’usine plus ou moins bien selon que la vitesse de coupe est plus ou moins élevée, selon les quantités à produire, et selon valeur d’usure des dents.

L’usinabilité s’upperçoit aussi à la puissance absorbée, et de la plus ou moins grande difficulté à obtenir un bon état de surface.

Lors de la définition de la vitesse de coupe pour le taillage en développante, il faut d’abord partir du fait qu’une certaine valeur d’usure (voir aussi ’Maintenance des fraises-mères’, page 160) ne doit pas être dépassée. Un grand taux d’usure provoque des écarts géométriques sur les arêtes de coupe des dents de fraise, entraînant de grands efforts de coupe. La conséquence en sera une qualité dégradée. Etant donné que l’usure augmente propor-tionnellement – à partir d’une certaine valeur – il faut limiter usure pour des raisons de rentabilité.

En même temps, il faut assurer une production rentable entre deux affûtages de la fraise. Une production trop faible signi-fie, d’une part, une longue immobilisation de la machine pour changer la fraise, et d’autre part des coûts d’affûtage élevés. Dans un tel cas, nous évaluons l’usinabilité de la matière par rapport à la vitesse de coupe afin d’obtenir une production et une valeur d’usure adéquates. L’usinabilité de la matière en fonction de sa composition chimique et de sa résistance à la traction Rm en N/mm2 ou de la dureté Brinell HB est représentée dans le diagramme 1 (diagramme initial selon [1], légèrement modifié). En conformité avec AISI (American Iron and Steel Institute) on a défini une usinabilité de 100% pour l’acier B1112 à une vitesse de coupe de 55 m/mn. Toutes les autres nuances d’acier ont été classées en relation avec cette définition. L’usinabilité est exprimée en %.

Il faut cependant considérer que ce n’est pas seulement la résis-tance à la traction, mais aussi les différents états de la structure qui ont une influence sur l’usinabilité. L’usinabilité relative varie avec les différentes vitesses de coupe, puisque les roues de petit module sont taillées à des vitesses de coupe deux fois plus élevées que celles qui sont représentées par les courbes ci-dessus. On peut partir sans doute du fait que l’usinabilité doit être appréciée différemment selon qu’il s’agit d’une fraise revêtue ou non, parce que la formation des copeaux est complètement différente.

Vitesse de coupe vc [m/min]

Le diagramme 2 (page 142) montre la vitesse de coupe en fonction du module et de l’usinabilité. Cette vitesse de coupe se rapporte au matériau de coupe S-6-5-2-5 (1.3243, EMo5Co5) et s’applique à l’èbauche (fraisage dans la masse).

En ce qui concerne le taillage de finition (deuxième coupe), la vitesse de coupe peut être multipliée par le facteur 1,2.

Pour les fraises KHSS-E revêtues, la vitesse de coupe peut être multipliée par le facteur 1,25.

Un materiale è semplice o difficile da lavorare a seconda che pos-sa essere lavorato a velocità di taglio elevate o ridotte, garantire la produzione della giusta quantità tra due affilature e presentare larghezze dei segni di usura adeguate.

Indici del grado di lavorabilità sono però anche le forze di taglio richieste oppure la facilità con la quale è possibile ottenere una buona superficie.

Per stabilire la velocità di taglio della fresatura a creatore, per pri-ma cosa si parte dal presupposto che una determinata larghezza dei segni di usura non debba essere superata (vedere anche „Manutenzione delle frese a creatore„ a pagina 160). Un’usura elevata causa deviazioni geometriche sugli spigoli taglienti dei denti della fresa e comporta forze di taglio elevate. Ne consegue una qualità della dentatura inferiore. Poiché l’usura aumenta in modo superiore alla media dopo un determinato valore, è oppor-tuno anche dal punto di vista economico limitare la larghezza dei segni di usura.

Allo stesso tempo, ci si deve assicurare che si possa ottenere una quantità prodotta tra due affilature della fresa redditizia. Quan-tità troppo ridotte equivalgono a lunghi tempi di inattività della fresatrice a creatore per il cambio della fresa e a costi di affilatura elevati. La lavorabilità del materiale delle ruote dentate viene pertanto valutata in base alla velocità di taglio a quantità prodotte tra due affilature e larghezze dei segni di usura adeguate. Il diagramma 1 (diagramma originale secondo [1], con modifiche esigue) rappresenta la lavorabilità dei materiali delle ruote dentate a seconda della loro composizione chimica e della loro resisten-za alla trazione Rm in N/mm2 o durezza di Brinell HB. In questo grafico, la lavorabilità dell’acciaio B1112 secondo AISI (American Iron and Steel Institute) è stata fissata al 100 % a una velocità di taglio di 55 m/min. La lavorabilità di tutti gli altri tipi di acciaio è stata determinata relativamente a questo valore e indicata in percentuale.

Si deve tuttavia considerare che non solo la resistenza alla trazione, ma anche i diversi stati della struttura influiscono sulla lavorabilità. Presumibilmente la lavorabilità relativa cambia anche per altri intervalli di velocità di taglio, in quanto le ruote dentate con moduli piccoli sono fresate a velocità di taglio circa due volte superiori a quelle per le quali sono state create queste curve. Si può supporre con una certa sicurezza che la lavorabilità dei materiali lavorati con frese a creatore rivestite o non rivestite deve essere valutata in modo diverso, in quanto la formazione di truciolo differisce molto nei due casi.

Velocità di taglio vc [m/ min]

Il diagramma 2 (pagina 142) rappresenta la velocità di taglio a seconda del modulo e della lavorabilità. Questa velocità di taglio si riferisce al materiale di taglio S-6-5-2-5 (1.3243, EMo5Co5) e si applica al taglio di sgrossatura (fresatura dal pieno).

Per il taglio di finitura (secondo taglio), la velocità di taglio può essere aumentata del fattore 1,2.

Per le frese in KHSS-E rivestite, la velocità di taglio può essere moltiplicata per il fattore 1,25.


En outre, nous avons rédigé deux tables fournissant des valeurs indicatives, qui sont le fruit d’expériences pratiques, et qui sont applicables à des vitesses de coupe pour le taillage avec des fraises-mères en HSS-PM. En fonction de leur usinabilité, les matières courantes sont classées dans les catégories «bonne», «moyenne» et «difficile». Selon le module, les vitesses de coupe renvoient au taillage d’ébauche et au taillage de finition. La table 1 est divisée en 2 catégories: fraises revêtues TiN et fraises non revêtues.

Les fraises-mères en carbure pour le taillage en pleine matière de roues dentées jusqu’au module 3 peuvent être utilisées avec ou sans lubrifiant, comme suit:Matière: aciers de cémentation et aciers de traitement, résistance à la traction jusqu’à 800 N/mm2

Vitesse de coupe: 220 à 250 m/min avec lubrifiant: 280 à 350 m/min sans lubrifiant.

Ces fraises sont toujours revêtues.

Abbiamo compilato inoltre due tabelle con valori indicativi, basati sull’esperienza pratica, per la velocità di taglio per la fresatura con fresa a creatore in HSS-PM. I comuni materiali delle ruote dentate sono suddivisi a seconda della loro lavorabilità nelle ca-tegorie „buona“, „media“ e „difficile“. Le velocità di taglio sono in-dicate in base al modulo per il taglio di sgrossatura e per il taglio di finitura. La tabella è suddivisa in due parti, una per la fresatura con raffreddamento e una per quella senza raffreddamento.

Le frese a creatore in metallo duro per fresatura dal pieno (lavorazione precedente al trattamento di indurimento superficia-le) di ruote dentate con un modulo fino a 3 circa possono essere impiegate con o senza lubrorefrigerante come indicato di seguito.Materiale della ruota dentata: acciai da cementazione e da bonifi-ca, resistenza alla trazione fino a 800 N/mm2

Velocità di taglio:da 220 a 250 m/min con lubrorefrigerazione;da 280 a 350 m/min senza lubrorefrigerazione.

In linea di massima, queste frese sono rivestite.



2

Vitesses de coupe pour le taillage – Matériau de coupe KHSS-E, non revêtu, taillage ébauche

Velocità di taglio per la fresatura a creatore – materiale da taglio KHSS-E, non rivestito, taglio di sgrossatura

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20 7030 40 50 60

ModuleModulo


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Valeurs de référence pour la vitesse de coupe des fraises-mères

Fraises-mères: Matériau de coupe – PM4/14, avec revêtement Al2Plus

Valori indicativi per la velocità di taglio nella fresatura a creatore

Frese a creatore: materiale da taglio – PM4/14 con rivestimento Al2Plus

Possibilité d’usinage Lavorabilità

Bonne Buona Moyenne Media Difficile Difficile

Rm < 700 N/mm2 Rm < 900 N/mm2 Rm < 1000 N/mm2 Rm > 1000 N/mm2

16MnCr5, C15, C35

20MnCr5, 15CrNi6

17CrNiMo6, Ck45

C60V

42CrMo4

37MnSi5

30CrMoV9V, 34CrMo5V

40CrNiMo7, 56NiCrMoV7

Ébauche

Sgrossatura

Finition

Finitura

Ébauche

Sgrossatura

Finition

Finitura

Ébauche

Sgrossatura

Finition

Finitura

Ébauche

Sgrossatura

Finition

Finitura

m/min

Avec refroidissement Con raffreddamento

< 2 150 195 113 147 90 120 83 1162 138 180 104 135 81 113 75 1052,5 132 173 99 129 75 105 68 983 126 165 95 123 68 98 60 903,5 120 157 90 117 60 90 53 834 114 149 86 111 53 83 45 754,5 108 140 81 105 49 79 41 715 102 132 77 99 45 75 38 685,5 96 129 72 97 44 74 37 666 90 126 68 95 44 72 36 647 84 117 63 89 42 70 35 608 78 110 59 83 41 68 34 569 72 101 54 75 40 65 33 53

10 66 93 50 69 39 63 31 4912 57 80 44 62 35 54 29 4214 53 74 39 54 33 48 28 3916 50 69 38 53 31 42 27 3618 45 63 35 48 29 36 26 3320 43 57 32 44 26 33 24 3022 40 51 29 40 25 31 23 2824 38 47 26 36 24 30 20 2526 35 42 24 34 24 30 20 2428 33 35 23 32 23 28 18 2330 32 34 21 29 21 26 17 2132 30 33 20 27 20 24 15 19

Sans refroidissement Senza raffreddamento

< 2 185 241 139 181 111 148 102 1422 170 222 128 167 100 139 93 1302,5 163 213 122 159 93 130 83 1203 155 204 117 152 83 120 74 1113,5 148 193 111 144 74 111 65 1024 141 183 105 137 65 102 56 934,5 133 173 100 130 60 97 51 885 126 163 94 122 56 93 46 83




Avance axiale fa [mm/tour de pièce]

L’avance axiale est exprimée en mm par tour de la pièce à usiner.

Vu la diversité des paramètres qui influencent le processus d’en-lèvement de copeaux lors du taillage, il s’est avéré opportun de déterminer l’avance axiale en fonction de l’épaisseur copeau en tête de la dent.

L’épaisseur de copeau en tête de dent est l’épaisseur maxi. théo-rétique du copeau enlevé par les têtes des dents de la fraise.

L’épaisseur du copeau en tête de dent sert de critère pour éva-luer la charge sur la fraise, où de grandes épaisseurs de copeaux signifient de grands efforts de coupe et une durée de vie réduite.

Les épaisseurs du copeau en tête de dent augmentent lorsque le module, l’avance axiale, la profondeur de passe et le nombre de filets augmentent eux aussi.

L’épaisseur des copeaux diminue lorsque le nombre de dents de la roue, le diamètre de fraise et le nombre de goujures augmentent.

Hoffmeister [1] a établi une équation qui sert à déterminer l’épais-seur maxi. du copeau en tête de dent.

En permutant cette équation, il est possible de calculer l’avance axiale en fonction des autres paramètres de taillage des engre-nages, partant sur la base de l’expérience acquise l’épaisseur du copeau en tête de dent doit être comprise entre 0,2 et 0,25 mm.

Pour des raisons économiques, on vise à une avance axiale la plus grande possible, puisque le temps de taillage diminue pro-portionnellement à l’augmentation de l’avance.

Avanzamento assiale fa [mm/rotazione pezzo]

L’avanzamento assiale è indicato in mm per rotazione del pezzo da lavorare.

Vista la moltitudine di parametri che influiscono sul processo di truciolatura con le frese a creatore, è risultato opportuno definire l’avanzamento assiale in relazione allo spessore di truciolatura di testa.

Lo spessore di truciolatura di testa è il massimo spessore teorico del truciolo rimosso dalle teste dei denti della fresa.

Lo spessore di truciolatura di testa è considerato un indice delle sollecitazioni della fresa a creatore: uno spessore elevato signifi-ca elevate forze di taglio e una durata utile ridotta.

Lo spessore di truciolatura di testa aumenta all’aumentare del modulo, dell’avanzamento assiale, della profondità di fresatura e del numero di principi. Lo spessore di truciolatura di testa dimi-nuisce all’aumentare del numero di denti della ruota, del diametro della fresa e del numero di scanalature.

Hoffmeister [1] ha elaborato un’equazione per determinare il massimo spessore di truciolatura di testa.

Adattando questa formula è possibile calcolare l’avanzamento assiale in relazione ad altri parametri di dentatura. Secondo quan-to osservato, si può considerare uno spessore di truciolatura di testa compreso tra 0,2 e 0,25 mm/rotazione pezzo.

Per motivi di convenienza economica si punta all’avanzamento assiale più grande possibile, in quanto il tempo di fresatura dimi-nuisce proporzionalmente all’aumento dell’avanzamento.

Epaisseur maximale du copeau en tête de dent

Massimo spessore di truciolatura di testa

Profondeur de coupe

Profondità di taglio

ra0

h1 max

Pièce à taillerPezzo da lavorare

Centre de fraiseCentro della fresa

m = Module Modulo Z2 = Nombre de dents Numero di denti β0 = Angle d’hélice (rad) Angolo dell’elica (rad.)xP = Facteur du déport de profil Fattore di spostamento del profilora0 = ½ diamètre de fraise Metà diametro della fresai = Nombre goujures/nombre de filets Numero scanalature/numero dei principifa = Avance axiale Avanzamento assialea = Profondeur de passe Profondità di fresatura

Thèse de doctorat de Bernd Hoffmeister 1970 Tesi di Bernd Hoffmeister 1970

Exemple

Esempio:

m = 4 β0 = 16 ra0 = 55 fa = 4Z2 = 46 xP = 0,2 i = 12/2 a = 9

h1 = 0,3659

h1 max = 4,9 · m · Z2(9,25 · 10–3 · β0 – 0,542) · e–0,015 · β0 ·

· e–0,015 · xp · ( ra0 ___ m )(–8,25 · 10–3 · β0 – 0,225) · i–0,877 ·

· ( fa __ m )0,511

· ( a __ m )

0,319

[mm]


Anne

xes

Appe

ndic

e

Mais il faut considérer également que la profondeur des marques d’avance augmente de la valeur du carré de l’avance axiale, et que de différentes profondeurs maxi. des marques d’avance sont autorisées en fonction du type d’usinage, telle que la finition, l’ébauche, le rasage ou la pré-rectification ainsi qu’en fonction de la qualité de taillage des engrenages et de la surépaisseur/flanc.

Lorsqu’on utilise les fraises-mères en carbure pour tailler en pleine matière, l’épaisseur maxi. du copeau en tête de dent de-vrait être comprise entre 0,12 et 0,20 mm. Surtout lors du taillage avec des outils en carbure et sans lubrifiant, 80 % de la chaleur produite pendant le processus de taillage doit être évacuée via les copeaux. Cela implique une section suffisante des copeaux. De ce fait, l’épaisseur de copeau en tête de dent ne doit pas être inférieure à 0,12 mm.

Nombre de filets de la fraise-mère

A l’exception des fraises-mères à tailler les roues à vis sans fin, les fraises-mères à plusieurs filets permettent d’augmenter la capacité de taillage.

Il est notoire que l’avance axiale avec une épaisseur donnée du copeau en tête de dent doit être réduite, si l’on veut augmenter le nombre de filets (équation exprimant l’épaisseur du copeau en tête de dent maxi. d’après Hoffmeister).

Il est également notoire que la profondeur des marques d’avance est fonction de l’avance axiale (équation exprimant la profondeur des marques).

Temps de taillage (temps copeaux) d’une fraise-mère

Tempo di fresatura a creatore (tempo di utilizzo)

Profondeur des marques d’avance


Tuttavia, si deve anche considerare che la profondità dei segni di avanzamento aumenta in modo quadratico con l’avanzamento assiale e che sono ammesse diverse profondità massime dei se-gni di avanzamento in funzione della fase di lavorazione, come la finitura alla fresa e la sgrossatura per la rasatura o per la rettifica, e a seconda della qualità della dentatura o del sovrametallo.

Se si utilizzano frese a creatore in metallo duro per la fresatura dal pieno, lo spessore di truciolatura di testa massimo deve es-sere compreso tra 0,12 e 0,20 mm. In particolare nella fresatura a creatore con metallo duro e senza lubrorefrigerazione, l’80 % del calore prodotto nel processo di taglio deve essere dissipato at-traverso i trucioli. Per far questo è richiesto un numero sufficiente di sezioni trasversali del truciolo. Per questo motivo, il valore dello spessore di truciolatura di testa non deve essere inferiore a 0,12 mm.

Numero di principi della fresa a creatore

Le frese a creatore a più principi, ad eccezione delle frese a creatore per ruote a vite senza fine, consentono prestazioni di fresatura superiori.

È noto che l’avanzamento assiale deve essere ridotto a un dato spessore di truciolatura di testa, se il numero dei principi aumen-ta (equazione per il massimo spessore del truciolo di testa di di Hoffmeister).

È risaputo inoltre che la profondità dei segni di avanzamento dipende dall’avanzamento assiale (equazione per la profondità dei segni di avanzamento).

fa

δx

d

th = Z2 · da0 · π · (E + b + A)

______________________ Z0 · fa · Vc · 1000

[min]

th [min] = Temps de taillage Tempo di fresaturaz2 = Nombre de dents pièce à usiner Numero dei denti della dentatura da fresareda0 [mm] = Diamètre extérieur de la fraise-mère Diametro di testa della fresa a creatoreE [mm] = Course d’entrée de la fraise-mère Corsa di entrata della fresa a creatoreb [mm] = Longueur denture de la dent Larghezza dei denti della dentatura da fresareA [mm] = Course de sortie de la fraise-mère Sovracorsa della fresa a creatoreZ0 = Nombre de filets de la fraise-mère Numero di principi della fresa a creatorefa [mm/WU] = Avance axiale Avanzamento assialeVc [m/min] = Vitesse de coupe velocità di taglio

δx [mm] = ( fa _______ cos β0

)2 · sin αn

______ 4 · da0

δx [mm] = Profondeur de la marque d’avance Profondità dei segni di avanzamentofa [mm/WU] = Avance axiale Avanzamento assialeβ0 = Angle d’hélice Angolo dell’elicaαn = Angle de pression Angolo del profiloda0 [mm] = Diamètre extérieur de la fraise-mère Diametro di testa della fresa a creatore




Il existe une interdépendance entre le nombre de goujures, l’épaisseur du copeau en tête de dent et l’avance axiale, et entre l’avance axiale et la profondeur des marques d’avance.

Dans l’équation exprimant le temps de taillage, on retrouve le nombre de filets et l’avance axiale comme dénominateur, c’est-à-dire plus grand est le produit du nombre de filets et de l’avance axiale, plus court est le temps de taillage.

Il importe alors de choisir le produit le plus grand possible du nombre de filets et de l’avance axiale, sans que l’épaisseur du copeau en tête de dent et la profondeur des marques d’avance soient trop grandes.

Détermination du nombre de filets sur la base de l’épaisseur

du copeau en tête de dent et de la profondeur des marques

d’avance

Le tableau 2 montre un exemple de l’optimisation du nombre de filets et de l’avance axiale.

Dans les colonnes 2 à 6 sont enregistrés le nombre de filets (1 à 5) et l’épaisseur constante du copeau en tête de dent (0,2 mm).

Sur la ligne 11 se trouvent les avances maxi., encore autorisées pour une épaisseur de copeau en tête de dent de 0,2 mm.

La ligne 12 indique le produit du nombre de filets et de l’avance axiale.

Le temps de taillage relatif de la colonne 2 est égal à 1, et les temps de taillage inscrits dans les colonnes suivantes sont calcu-lés par rapport à cette colonne 2.

La ligne 13 indique nettement que, pour une épaisseur de copeau de tête de dent constante, le temps de taillage le plus court est obtenu avec une fraise-mère à un filet. La ligne 14 montre aussi que la profondeur des marques d’avance de 0,206 mm est excéssive.

Esiste pertanto una correlazione tra numero di principi, spessore di truciolatura di testa e avanzamento assiale e tra avanzamento assiale e profondità dei segni di avanzamento.

Nell’equazione per il tempo di fresatura, il numero di principi e l’avanzamento assiale fanno parte del denominatore, ciò significa che maggiore è il prodotto del numero di principi per l’avanza-mento assiale, e più ridotto sarà il tempo di fresatura.

L’obiettivo è pertanto quello di scegliere il prodotto di numero di principi per avanzamento assiale più elevato possibile, senza che lo spessore di truciolatura di testa e la profondità dei segni di avanzamento diventino eccessivi.

Determinazione del numero di principi sulla base dello spes-

sore di truciolatura di testa e della profondità dei segni di

avanzamento Nella tabella sono riportate le combinazioni ottimali di numero di principi e avanzamento assiale di una dentatura presa ad esempio.

Nelle colonne da 2 a 6, sono stati inseriti il numero di principi da 1 a 5 e lo stesso spessore di truciolatura di testa pari a 0,2 mm.

Nella riga 11 sono riportati gli avanzamenti massimi ancora am-messi con uno spessore di truciolatura di testa di 0,2 mm.

Nella riga 12 è stato calcolato il prodotto di numero di principi e avanzamento assiale.

Il tempo di fresatura relativo nella colonna 2 è pari a 1 e i tempi di fresatura delle colonne successive sono state calcolate in relazio-ne alla colonna 2.

La riga 13 dimostra chiaramente che con lo stesso spessore di truciolatura di testa si può ottenere il tempo di fresatura più breve con la fresa a creatore a un principio. La riga 14 indica però che, con un valore di 0,206 mm, la profondità dei segni di avanzamen-to diventa eccessiva.

Avances et profondeur des marques d’avance pour fraises-mères à plusieurs filets

Avanzamenti e profondità dei segni di avanzamento per frese a creatore a più principi

Ligne/Colonne

Riga/colonna 1 2 3 4 5 6

1 Module Modulo 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2 Angle nominal [°] Angolo di pressione [°] 20 20 20 20 20 3 Nombre de dents Numero dei denti 29 29 29 29 29 4 Angle d’hélice [°] Angolo dell’elica [°] 15 15 15 15 15 5 Facteur du déport

de profilFattore di sposta-mento del profilo

0,2 0,2 0,2 0,2 0,2

6 Profondeur passe Profondità di fresatura 5,63 5,63 5,63 5,63 5,63 7 Diamètre de la fraise Diametro della fresa 110 110 110 110 110 8 Nombre de goujures Num. delle scanalature 24 24 24 24 24 9 Nombre de filets z0 Num. dei principi z0 1 2 3 4 510 Epaisseur du copeau

en tête de dentSpessore di truciola-tura di testa

0,2 0,2 0,2 0,2 0,2

11 Avance axiale fa Avanzamento assiale fa 15,71 4,78 2,38 1,46 0,9912 z0 x fa z0 x fa 15,71 9,56 7,14 5,84 4,9513 Temps de taillage

relatifTempo di fresatura relativo

1 1,64 2,2 2,69 3,17

14 Profondeur des marques d’avance


0,206 0,019 0,005 0,002 0,001


Anne

xes

Appe

ndic

e

Pour une fraise-mère à deux filets l’avance doit être réduite à 30 % de celle de la fraise à un filet. Mais cet effet est compensé partiellement par le nombre de filet car la vitesse de la table est doublée à vitesse de coupe constante. Mais comme la profon-deur des marques d’avance n’est que de 0,019 mm, l’avance axiale de 4,78 mm est encore acceptable pour l’ébauche précé-dant le rasage ou la rectification.

Si nous partons du fait que l’engrenage est ébauché avant un ra-sage ou une rectification, la fraise à deux filets offrant un produit de l’avance et du nombre de filets de 9,56, présente la solution la plus rentable.

La fraise à un filet n’est pas adaptée car elle ne permettrait qu’une avance maxi. de 4,78 mm à cause de la profondeur des marques d’avance et fournirait un produit du nombre de filets et de l’avance axiale de 4,78.

La fraise-mère à trois filets est également inutilisable dans ce cas-ci, parce que le produit du nombre de filets et de l’avance axiale ne donne qu’une valeur de 7,14 à cause de l’épaisseur maxi. de copeau en tête de dent.

Lors de la définition du nombre de filets il faudrait d’abord calculer l’avance axiale maxi. pour la profondeur autorisée des marques d’avance, puis sélectionner la fraise avec un nombre de filets où le plus grand produit résulte du nombre de filets et de l’avance, sans que l’avance axiale maxi. soit dépassée à cause de la profondeur des marques ou bien l’avance axiale à cause de l’épaisseur de copeaux en tête de dent maxi. (ligne 11).

Défauts de génération (page 148)

Malgré les avantages économiques offerts par les fraises-mères à plusieurs filets, on ne doit pas oublier la précision du taillage des engrenages. Il faut donc vérifier dans chaque cas si les fraises sélectionnées selon le procédé mentionné ci-dessus peuvent être utilisées effectivement.

Le nombre des dents de fraise qui taillent un flanc dépend du nombre de dents et de l’angle de pression de la roue dentée et du nombre de goujures, du pas et du nombre de filets de la fraise.

Si le nombre de goujures reste constant, le nombre des dents de fraise qui forment le profil est réduit à la moitié pour les fraises à deux filets et à un tiers pour les fraises à trois filets. Le réseau de génération est moins dense et les défauts de génération se présentent en tant qu’écarts sur la forme du profil. L’examen et le calcul du défaut de génération sont particulièrement importants lorsque le nombre de dents de la roue est réduit. Dans ce cas, le défaut de génération est particulièrement grand en raison de la forte courbure du profil et d’un angle de rotation relativement élevé de la pièce par dent de fraise.

Les défauts de génération peuvent être réduits en augmentant le nombre de goujures.

Nella fresa a creatore a due principi, l’avanzamento deve essere ridotto al 30 % rispetto alla fresa a un principio. Ciò è in parte compensato dal numero di principi, in quanto a pari velocità di taglio il numero di giri della tavola raddoppia. Tuttavia, visto che la profondità dei segni di avanzamento ha un valore pari a solo 0,019 mm, l’avanzamento assiale di 4,78 mm può essere considerato accettabile per la sgrossatura per la rasatura o per la rettifica.

Se pertanto si considera che la dentatura deve essere sgrossata prima della rasatura o della rettifica, la fresa a due principi, con un prodotto di avanzamento e numero di principi pari a 9,56, costitu-isce la soluzione più vantaggiosa dal punto di vista economico.

La fresa a un principio non costituisce un’alternativa in quanto anche con questa fresa si potrebbe avanzare al massimo di 4,78 mm a causa della profondità dei segni di avanzamento, e il prodotto di numero di principi e avanzamento assiale sarebbe pari soltanto a 4,78.

Anche la fresa a creatore a tre principi non è adatta in questo ca-so, poiché il prodotto di numero di principi e avanzamento assiale è pari solo a 7,14 per via del massimo spessore di truciolatura di testa.

Per la determinazione del numero di principi si dovrebbe quindi calcolare per prima cosa l’avanzamento assiale massimo per la profondità dei segni di avanzamento ammessa. Si deve poi scegliere la fresa con il numero di principi per il quale si ottiene il prodotto di numero di principi e avanzamento più alto, senza che l’avanzamento assiale massimo venga superato a causa della profondità dei segni di avanzamento o che l’avanzamento assiale venga superato a causa del massimo spessore di truciolatura di testa (riga 11).

Deviazioni del taglio per inviluppo (pagina 148)

Nonostante i vantaggi dal punto di vista economico offerti dalle frese a creatore a più principi, l’esattezza della dentatura non deve essere trascurata. È pertanto opportuno verificare per ogni singolo caso se le frese a più principi, scelte come appena de-scritto, possono essere impiegate.

Il numero dei denti della fresa, i quali effettuano la profilatura del fianco del dente, dipende dal numero dei denti e dall’angolo di pressione della ruota dentata e dal numero di scanalature, dal passo e dal numero dei principi della fresa a creatore.

Partendo dal presupposto che il numero delle scanalature non cambi, il numero dei denti della fresa che generano il profilo viene ridotto alla metà o a un terzo, ad es. nelle frese a creatore a due o a tre principi. Il reticolo di inviluppo è meno fitto e le cosiddette deviazioni del taglio per inviluppo si manifestano come deviazioni della forma del profilo. È molto importante effettuare il calcolo e il controllo delle deviazioni del taglio per inviluppo per piccole quantità di denti della ruota, poiché in questo caso dalla forte curvatura del profilo e dall’angolo di torsione relativamente ampio del pezzo da lavorare per dente della fresa conseguono deviazio-ni del taglio per inviluppo decisamente elevate.

Le deviazioni del taglio per inviluppo possono essere ridotte aumentando il numero delle scanalature.




Influence du nombre de filets de la fraise sur la forme des

flancs et le pas de l’engrenage

Le taillage des flancs de roue est formé par un réseau de géné-ration, il faut également considérer que chaque flanc d’une dent de fraise ne génère qu’un défaut de génération et que la position relative des défauts de génération, l’une par rapport à l’autre, est fonction de la précision du pas de la fraise et de la précision de division de la tailleuse.

Les fraises-mères à un filet n’ont pas d’influence sur la précision de division de l’engrenage, puisque ce sont toujours les mêmes dents de la fraise qui taillent toutes les dents de la roue. Les écarts de pas sur les fraises à un filet n’influencent que la forme des flancs de l’engrenage taillé.

Les fraises-mères à plusieurs filets agissent en revanche sur la précision du pas de la roue à tailler lorsque le nombre de dents de la roue est divisible par le nombre de filets de la fraise. Le profil d’un creux de dent est alors taillé uniquement par les dents d’un même filet de fraise. Sous cette condition, les écarts de pas des filets de la fraise génèrent des écarts de pas périodiques sur la pièce à tailler. Lors du rasage p. ex. les écarts de pas ne peuvent être éliminés que partiellement, il faudra choisir, pour l’ébauche à plusieurs filets avec surépaisseur de rasage, un quotient non entier résultant du nombre de dents de la roue et du nombre de filets de la fraise.

Structure de la surface

Pour la finition, il est conseillé de de choisir un nombre de goujures non divisible par le nombre de filets. Les défauts de gé-nération seront produits de filet à filet, avec une valeur différente et formeront sur les flancs des dents une surface à structure alvéolaire.

Effetti del numero di principi della fresa sulla forma del fianco

e sul passo della dentatura

Per la creazione dei fianchi della ruota dentata come un reticolo di inviluppo, tipica della fresatura a creatore, si deve considerare che ogni fianco del dente della fresa effettua solo un taglio per inviluppo e che la posizione relativa dei tagli per inviluppo uno rispetto all’altro dipende dalla precisione del filetto della fresa e dalla precisione di divisione della fresatrice a creatore.

Le frese a creatore a un principio non influiscono sulla precisione del passo della dentatura, in quanto sono sempre gli stessi denti della fresa a lavorare tutti i denti del pezzo. Le deviazioni del filet-to nelle frese a creatore a un principio condizionano solo la forma del fianco della dentatura fresata.

Le frese a creatore a più principi, al contrario, influiscono anche sulla precisione del passo della ruota dentata, se il numero dei denti della ruota è divisibile per intero per il numero dei principi della fresa. In questo caso il profilo di un vano tra denti conti-gui viene lavorato dai denti di un principio della fresa. A queste condizioni, le deviazioni del passo dei principi della fresa causano deviazioni del passo periodiche sul pezzo da lavorare. Poiché le deviazioni del passo possono essere eliminate solo in parte, ad es. con la rasatura, per le frese per sgrossatura a più principi con sovrametallo per rasatura si deve puntare su un quoziente del numero di denti della ruota e numero di principi della fresa che non sia un numero intero.

Struttura superficiale

Per la finitura alla fresa si deve verificare inoltre che il numero delle scanalature non sia divisibile per intero per il numero di prin-cipi. I tagli per inviluppo vengono quindi realizzati da principio a principio a un’altezza diversa e la struttura superficiale dei fianchi dei denti diventa a nido d’ape.

Défauts de génération

Deviazioni del taglio per inviluppo

δy

d

δ y [mm] = π2 · z 0 2 · mn · sin αn

__________________ 4 · z2 · i2

δ y [mm] = Valeur du défaut de génération Altezza della deviazione del taglio per inviluppoz0 = Nombre de filets de la fraise Numero di principi della fresa a creatoremn = Module normal Modulo normaleαn = Angle de pression Angolo del profiloz2 = Nombre de dents de la roue Numero di denti della ruotai = Nombre de goujures de la fraise Numero di scanalature della fresa a creatore


Anne

xes

Appe

ndic

e

Limitation du nombre de filets sur les fraises-mères à

goujures parallèles à l’axe

Pour les fraises-mères avec des goujures parallèles à l’axe et, en raison de l’augmentation du nombre de filets, l’angle d’hélice ne doit pas dépasser 7,5°. Sinon, il faut s’attendre à une dégradation de la qualité de surface sur le flanc de roue correspondant, due au grand angle du taillant d’outil sur le flanc d’approche de la fraise.

Références

[1] B. Hoffmeister: Dissertation, Aachen 1970

Limitazione del numero dei principi delle frese a creatore con

scanalature parallele all’asse

Per le frese a creatore con scanalature parallele all’asse ci si deve accertare che l’angolo del filetto non superi i 7,5° per via dell’aumento del numero di principi. In caso contrario, si otterrà con tutta probabilità una peggiore finitura superficiale del fianco della ruota corrispondente, causata dal grande angolo di lavoro sul fianco della fresa in uscita.

Fonti

[1] B. Hoffmeister: tesi, Aquisgrana 1970


Lors du taillage en développante, il faut différencier la zone d’attaque et la zone de formation du profil. La plus grande partie du volume à usiner s’effectue dans la zone d’attaque. Celle-ci se situe au niveau de la pointe de fraise qui la première, plonge, lors du fraisage axial, dans le corps de roue. La fraise-mère est à régler de manière à ce qu’elle recouvre complètement la zone d’attaque. Cette longueur mini. requise s’appelle «longueur de réglage».

Pour calculer la longueur de réglage, il faut connaître la courbe de pénétration (fig. 1) des cylindres de tête de la roue et de la fraise.Pour les considérations suivantes, nous partons d’abord du fait qu’il s’agit d’une denture hélicoïdale et que l’axe de fraise est incliné vers l’horizontale de l’angle de pivotement (β – γ0), et ce à la condition que l’angle d’hélice, si existant, soit toujours plus grand que l’inclinaison du filet. Le sens de vue sur la courbe

de pénétration est à partir du montant principal en direction

de la fraise et de la roue. Les cylindres de tête s’interpénètrent à une profondeur correspondant à la profondeur de coupe. La ligne d’intersection entre les deux corps forme une courbe tridimensionnelle qui se situe à la fois sur le cylindre de fraise et sur le cylindre de roue. Si l’on parle par la suite de la courbe de pénétration, il s’agira là de la projection de la ligne d’intersection sur un plan parallèle à l’axe de la fraise.

Nella fresatura a creatore si distinguono due aree: l’area di taglio preliminare e l’area che genera il profilo. Nell’area di taglio preliminare avviene la fresatura di gran parte del volume da truciolare. Quest’area si trova all’estremità della fresa che penetra per prima nel corpo della ruota durante la fresatura assiale. La fresa a creatore deve essere posizionata in modo tale da ricoprire completamente l’area di taglio preliminare. La lunghezza minima della fresa richiesta a questo scopo viene detta anche lunghezza di regolazione.

Per il calcolo della lunghezza di regolazione deve essere nota la curva di penetrazione (fig. 1) del cilindro di testa della ruota e della fresa. Per le seguenti osservazioni si parte dal presupposto che si tratti di una dentatura elicoidale e che l’asse della fresa sia inclinato rispetto alla linea orizzontale dell’angolo di rotazione (β – γ0). Ulteriore premessa è un angolo dell’elica, se esistente, sempre superiore all’angolo del filetto. La direzione di osserva-

zione della curva di penetrazione va dalla colonna principale

della macchina alla fresa e alla ruota. I due cilindri di testa si compenetrano a una profondità che corrisponde alla profondità di fresatura. La linea di intersezione tra i due corpi corrisponde a una curva tridimensionale che si trova sia sul cilindro della ruota che su quello della fresa. Quando qui di seguito ci si riferisce alla curva di penetrazione, si intende la proiezione della linea di inter-sezione su un piano parallelo all’asse della fresa.

Longueur de réglage


1

Pénétration roue/fraise

Penetrazione ruota/fresa

2

Détermination de la longueur de réglage sur la base de la courbe de pénétration

Determinazione della lunghezza di regolazione dalla curva di penetrazione

RoueRuota

FraiseFresa

l4

l1

Roue à gaucheRuota verso sinistra

Fraise à gaucheFresa verso sinistra

Direction d’avance de la tête de fraise

Direzione di avanzamento della

testa a fresare

Fraisage en avalantFresatura concorde

Fraisage enoppositionFresatura discorde

Axe de fraise

Asse della fresa

Axe de roueAsse della ruota

RoueRuota

l4'

l1'

4'

1'

3'

3

1

4

1A

s

fa [mm/WU]

Même directionStessa direzione� > γ0

� – γ0

l4 = Longeur de réglage Lunghezza di regolazione

Vue du montant principal vers la fraise et la roueOsservazione dalla colonna principale della macchina alla fresa e alla ruota dentata


Anne

xes

Appe

ndic

e

La forme et l’importance de la courbe de pénétration sont fonc-tion du:

◼ Diamètre du cercle de tête de la roue ◼ Diamètre de fraise ◼ Angle de pivotement (angle d’hélice β de la roue,

angle d’indinaison du filet γ0 de la fraise) ◼ Profondeur de coupe

Les équations servant à calculer la courbe de pénétration figurent au chapitre «Phénomènes d’usure sur la fraise-mère», page 188, fig. 13.

Toutes les dents de la fraise qui ne traversent pas la courbe de pénétration (fig. 2) lorsque la fraise est en rotation, n’entrent pas en contact avec le corps de la roue, elles ne contribuent donc pas à l’enlèvement de copeaux. Par rapport à l’horizontale passant par le point d’intersection «S» de l’axe de roue et de l’axe de fraise, le point 1est le plus haut et le point 1’ le plus bas de la courbe de pénétration.

Denture hélicoïdale

Fraisage en avalant, même direction d’hélice

Lorsque la fraise, en taillant dans le sens de l’avance, s’approche du bas vers le haut de la face inférieure d’une roue, la dent de fraise dont la trajectoire passe par le point 1 coupe la première le cylindre de tête de la roue. Cette dent de fraise se situe alors sur un plan perpendiculaire à l’axe de fraise sur lequel se situent le point 1 et le point 1A. La distance par rapport au point «S» mesu-rée parallèlement à l’axe de fraise est égale à la distance entre les points «S» et 1A. Elle correspond à la longueur de fraise du point 1 par rapport au point d’intersection des axes «S».

Après une rotation de roue, la fraise est avancée vers le haut de la valeur de l’avance axiale. Une ligne parallèle à une distance «fa» par rapport à l’horizontale et passant par le point 1 coupe la courbe de pénétration aux points 3 et 4. La bande hachurée entre les parallèles passant par les points 1 et 4 correspond à la bande de matière qui pénètre continuellement lors du processus de fraisage dans la zone de travail de la fraise. Le point 4 est le point sur la courbe de pénétration qui contribue encore à l’enlèvement des copeaux et qui est le plus éloigné du point d’intersection des axes «S». Toutes les dents dont la trajectoire passe par la courbe de pénétration, mais qui sont plus éloignées du point «S», ne contribuent pas à l’enlèvement des copeaux. La longueur de fraise correspondant au point 4 est précisée «l4» dans la fig. 2. Il s’agit là de la longueur de réglage de la fraise lors du fraisage dans le sens de l’avance d’une denture hélicoïdale avec une fraise ayant le même sens que l’hélice de la roue à tailler.

Etant donné que la fraise est en général décalée dans le sens de l’entrée, le côté d’entrée est positionné, au début du taillage, en conformité avec la longueur de réglage déterminée ci-des-sus. Si l’on réglait une longueur plus courte pour la fraise, des dents manqueraient dans la zone d’entrée et les dents suivantes devraient se charger, à leur place, de l’enlèvement des copeaux. Cela pourrait se traduire par une surcharge des premières dents dans la zone d’entrée. Une fraise réglée trop longue serait égale-ment à exclure, pour des raison économiques. Car les dents se trouvant en amont de la longueur de réglage ne contribueraient pas à l’enlèvement des copeaux.

Forma e grandezza della curva di penetrazione dipendono da: ◼ Diametro di testa della ruota ◼ Diametro della fresa ◼ Angolo di rotazione

(angolo dell’elica β della ruota, angolo del filetto γ0 della fresa) ◼ Profondità di fresatura

Le equazioni per il calcolo della curva di penetrazione sono ripor-tate nel capitolo „Segni di usura sulla fresa a creatore“, nella fig. 13. a pagina 188.

Tutti i denti della fresa che non passano attraverso la curva di penetrazione (fig. 2) durante la rotazione della fresa, non toccano il corpo della ruota e pertanto non contribuiscono alla formazione di truciolo. Rispetto alla linea orizzontale che passa per il punto di intersezione „S“ dell’asse della ruota e dell’asse della fresa, il punto 1 rappresenta il punto più alto della curva di penetrazione e il punto 1’ quello più basso.

Dentatura elicoidale

Fresatura concorde, stesso senso del filetto

Se durante la fresatura concorde la fresa si sposta dal basso verso l’alto sulla superficie frontale inferiore della ruota, il dente della fresa il cui percorso passa attraverso il punto 1 taglia per prima cosa il cilindro di testa della ruota. Questo dente della fresa si trova quindi su un piano ortogonale rispetto all’asse della fresa, nel quale si trovano i punti 1 e 1A. La distanza rispetto al punto „S“, misurata parallelamente all’asse della fresa, è pari al segmento compreso tra i punti „S“ e 1A e corrisponde alla lunghezza della fresa per il punto 1 in relazione al punto di intersezione dell’asse „S“.

Dopo una rotazione della ruota, la fresa si sposta verso l’alto comprendo una distanza pari all’avanzamento assiale. Una linea parallela posta alla distanza „fa“ dalla linea orizzontale passante per il punto 1 taglia la curva di penetrazione ai punti 3 e 4. La striscia tratteggiata tra le due parallele passanti per i punti 1 e 4 corrispondono alla striscia di materiale continuamente spinta all’interno dell’area di lavoro della fresa durante il processo di fresatura. Il punto 4 è il punto sulla curva di penetrazione che contribuisce ancora alla truciolatura e si trova nel punto più lontano dal punto di intersezione dell’asse „S“. Tutti i denti della fresa il cui percorso passa attraverso la curva di penetrazione, ma che sono ancora più lontani dal punto „S“, non contribuiscono alla truciolatura. La lunghezza della fresa corrispondente al punto 4 è contrassegnata con „l4“ in fig. 2. Questa è la lunghezza di regolazione della fresa per la fresatura concorde di una dentatura elicoidale con una fresa che presenta lo stesso senso del filetto della ruota dentata.

Poiché generalmente la fresa viene spostata verso il lato dell’im-bocco, all’inizio del processo di fresatura si posiziona il lato dell’imbocco tenendo conto della lunghezza di regolazione cal-colata come appena descritto. Se la lunghezza della fresa fosse inferiore a quella di regolazione, allora mancherebbero dei denti nell’area dell’imbocco e i denti successivi dovrebbero effettuare anche il lavoro di truciolatura di quelli mancanti. Ciò potrebbe comportare un sovraccarico dei primi denti dell’area dell’imboc-co. Se la lunghezza della fresa fosse superiore a quella di rego-lazione, l’uso della fresa sarebbe proibitivo a livello economico in quanto i denti posizionati prima della lunghezza di regolazione non verrebbero utilizzati.


Longueur de réglage


Fraisage en avalant, directiond’hélice opposée

En utilisant une fraise avec filet à droite (en direction opposée) au lieu d’une fraise avec filet à gauche, l’angle de réglage (β + γ0)change et la roue entre de gauche à droite dans la zone de travail de la fraise (courbe de pénétration). Le point le plus éloigné qui contribue encore à l’enlèvement des copeaux, est le point 1, page 150.

La longueur de fraise correspondant au point 1 est la longueur de réglage. Lors du fraisage dans le sens de l’avance avec une fraise de direction d’hélice opposée, la longueur de réglage est plus courte que celle d’une fraise de même direction. La longueur est indépendante de la grandeur d’avance.

Fraisage en opposition, même direction d’hélice

Lorsque la fraise, en taillant dans le sens opposé à l’avance, s’approche du haut vers le bas de la face supérieure d’une roue, la dent de fraise dont la trajectoire passe par le point 1’ coupe la première le cylindre de tête de la roue, tandis que la longueur de réglage correspond à la longueur l1’.Etant donné que les deux moitiés de la courbe de pénétration à gauche et à droite de la normale abaissée sur l’axe de fraise, et passant par le point «S», sont identiques et inversées par rapport à la normale passant par «S» et par l’axe de fraise, l1’ est égal à l1

et l4’ est égal à l4.

Autres combinaisons de taillage et de direction de l’hélice de

la roue et de la fraise-mère

Le tableau 1 montre pour les différentes combinaisons de taillage et de direction de l’hélice de la roue et de la fraise le côté d’en-trée, l’angle de pivotement et la longueur de réglage. «Côté d’en-trée gauche» signifie que la roue entre de gauche à droite dans la courbe de pénétration. «Longueur de réglage l4 gauche, vers le haut» signifie que la longueur de réglage correspond à la cote l4 de la courbe de pénétration. Rapportée à l’axe de roue, elle se trouve côté gauche. Le côté de fraise où se trouve la longueur de réglage est orienté vers le haut.

Ici aussi s’applique la convention: Sens de vue:depuis le montant principal en direction de la fraise et de la

roue. En cas de dentures hélicoïdales, l’angle d’hélice est

plus important que l’angle du filet de la fraise.

Fresatura concorde, senso del filetto contrario

Se al posto di una fresa sinistrorsa si impiega una fresa destrorsa (con senso del filetto contrario), l’angolo di regolazione cambia (β + γ0) e la ruota si muove da sinistra a destra nell’area di lavoro della fresa (curva di penetrazione). Il punto più all’esterno che ancora contribuisce alla truciolatura è il punto 1 di pagina 150.

La lunghezza della fresa corrispondente a punto 1 è la lunghezza di regolazione. Nella fresatura concorde con una fresa con senso del filetto contrario, la lunghezza di regolazione è più breve rispet-to a quella con frese con senso del filetto uguale. La lunghezza di regolazione non dipende dalla grandezza dell’avanzamento.

Fresatura discorde, stesso senso del filetto

Se durante la fresatura discorde la fresa si sposta dall’alto verso il basso sulla superficie frontale superiore della ruota, il dente della fresa il cui percorso passa attraverso il punto 1 taglia per prima cosa il cilindro di testa della ruota, e la lunghezza di regolazione corrisponde alla lunghezza l1.

Poiché le due metà della curva di penetrazione a sinistra e a destra della normale passante per l’asse della fresa in corrispon-denza del punto „S“ sono congruenti e risultano speculari se capovolte attorno alla normale passante per „S“ e attorno all’asse della fresa, l1 = l1 e l4 = l4.

Ulteriori combinazioni di procedure di fresatura

e senso del filetto della ruota e della fresa a creatore

Nella tabella sono riportati il lato di entrata, l’angolo di rotazione e la lunghezza di regolazione per diverse combinazioni di procedu-re di fresatura e senso del filetto della ruota e della fresa. „Lato di entrata a sinistra“ significa che la ruota entra da sinistra nella curva di penetrazione. „Lunghezza di regolazione l4 a sinistra, in alto“ significa che la lunghezza di regolazione corrisponde alla grandezza l4 della curva di penetrazione. Si trova sul lato sinistro rispetto all’asse della ruota. Il lato della fresa nel quale si trova la lunghezza di regolazione è rivolto verso l’alto.

Anche in questo caso sono valide le seguenti premesse:direzione di osservazione dalla colonna principale della

macchina alla fresa e alla ruota; nelle dentature elicoidali,

l’angolo dell’elica è superiore all’angolo del filetto della fresa

a creatore.

Roue

Ruota

Fraise: avec filet à droite

Fresa: destrorsa

Fraise: avec filet à gauche

Fresa: sinistrorsa

hélice à droite

Filetto destrorso

hélice à gauche

Filetto sinistrorso

à denture droite

Denti diritti

hélice à droite

Filetto destrorso

hélice à gauche

Filetto sinistrorso

à denture droite

Denti diritti

Fraisage

en

avalant

Concor-

danza

Côte d’entréeLato di entrata

gaucheA sinistra

droiteA destra

Angle de pivotementAngolo di rotazione

β – γ0 γ0 β – γ0 γ0

Longueur de réglageLunghezza di regolazione

l4droite, vers le hautA sinistra, in alto

l1 gauche, vers le hautA sinistra, in alto

l1gauche, vers le hautA sinistra, in alto

l1droite, vers le hautA destra, in alto

l4gauche, vers le haut

A destra, in alto

l1droite, vers le hautA destra, in alto

Fraisage

en oppo-

sition

Discor-

danza

Côte d’entréeLato di entrata

gaucheA sinistra

droiteA destra

Angle de pivotementAngolo di rotazione

β – γ0 γ0 β – γ0 γ0

Longueur de réglageLunghezza di regolazionelength

l1droite, vers le bas

A destra, sotto

l4gauche, vers le bas

A destra, sotto


A destra, sotto


A sinistra, sotto

l1 droite, vers le basA sinistra, sotto


A sinistra, sotto


Anne

xes

Appe

ndic

e

Vue du montant principal en direction de la fraise et de la roue

Direzione di osservazione dalla colonna principale della macchina alla fresa e alla ruota dentata


Lunghezza di formazione del profilo nella fresatura a creatore

La formazione del profilo della dentatura avviene esclusivamente nell’area di formazione del profilo, situata simmetricamente al punto primitivo. L’area di formazione del profilo viene calcolata nella sezione frontale della dentatura ed è contrassegnata con lPa o lPf.

Nella fresatura a creatore il profilo viene generato sulle linee di contatto (fig. 3). L’area di formazione del profilo è delimitata dai punti di intersezione delle linee di contatto con il diametro di testa della ruota e dalla linea che collega i punti di passaggio dai raggi di testa al fianco del profilo di riferimento della fresa a creatore (altezza della forma della testa)

La distanza più ampia tra le estremità delle linee di contatto, nell’area della testa (lPa) o alla base dei denti (lPf) del profilo di riferimento della fresa a creatore, è considerata la lunghezza fon-damentale. È lo spostamento del profilo della ruota a determinare se entrano in gioco le estremità delle linee di contatto nell’area della testa oppure alla base dei denti del profilo di riferimento della fresa a creatore. Vedere fig. 4 e fig. 5. La figura 4 rappresen-ta una ruota con uno spostamento del profilo positivo e la figura 5 una con spostamento negativo.

Il maggiore dei due valori, lPa o lPf viene convertito dalla sezione frontale a quella assiale della fresa a creatore e denominata „lun-ghezza di formazione del profilo lP0“.

Longueur de génération du profil

Lunghezza di formazione del profilo

tan αt = tan α / cos βlPa = 2 · (ha0 – x · mn – ρa0 · (1 – sin α)) / tan αt

db = z · mn · cos αat / cos β cos αat = db / da

d = z · mn / cos βlPf = 2 · (da / 2 · cos (αat – αt) – d/2) / tan αt

IflPa > lPf, allora lP0 = lPa · cos γ0 / cos β

IflPf > lPa, allora lP0 = lPf · cos γ0 / cos β

ha0 = Addendum sulla fresa a creatorex · mn = Spostamento del profiloρa0 = Raggio della testa del dente sulla fresa a creatoreα = Angolo di pressioneβ = Angolo dell’elicaz = Numero di dentimn = Modulo normaleda = Diametro di testa della ruota γ0 = Angolo del filetto della fresa a creatore

Longueur de génération du profil lors du taillage

La génération de l’engrenage ne se déroule que dans la zone de génération du profil, qui se situe symétriquement autour du point primitif. Le calcul de la zone de génération du profil est effectué dans la section frontale de l’engrenage, et est appelé IPa ou IPf.

La génération du profil se réalise lors du taillage sur les lignes d’action (fig. 3). La zone de génération du profil est limitée par les points d’intersection des lignes d’action avec le diamètre du cercle de tête de la roue, ainsi que par une ligne qui relie les points de transition des rayons de tête au flanc du profil de réfé-rence de la fraise (hauteur de formation de tête).

La distance plus grande des points finaux des lignes d’action, dans la zone de tête (IPa) ou dans la zone de pied (IPf) du profil de référence de la fraise, est considérée comme longueur décisive. Si ce sont les points finaux dans la zone de tête ou ceux dans la zone de pied qui sont décisifs, cela dépend du déport de profil de la roue. Voir fig. 4 et fig. 5. La fig. 4 montre une roue avec déport de profil positif, la fig. 5 un déport de profil négatif.

La plus grande de ces deux valeurs, IPa ou IPf, est convertie de la section frontale en section axiale de la fraise, et est désignée «longueur générant le profil IP0».

tan αt = tan α / cos βlPa = 2 · (ha0 – x · mn – ρa0 · (1 – sin α)) / tan αt

db = z · mn · cos αat / cos β cos αat = db / da

d = z · mn / cos βlPf = 2 · (da / 2 · cos (αat – αt) – d/2) / tan αt

SilPa > lPf, alors lP0 = lPa · cos γ0 / cos β

SilPf > lPa, alors lP0 = lPf · cos γ0 / cos β

ha0 = Saillie de la fraisex · mn = Déport du profilρa0 = Rayon de tête de dent de la fraiseα = Angle de pressionβ = Angle d’hélicez = Nombre de dentsmn = Module normalda = Diamètre du cercle de tête de la roueγ0 = Angle du filet de la fraise


Anne

xes

Appe

ndic

e

3

4

5

C

lP0

lP0

2

lP0

2

da

hFaP0

lPf

ρaP0

da

hFaP0

lPa

ρaP0


Les sections de copeaux dans la zone de travail d’une fraise-mère sont très différentes entre elles. De ce fait, les différentes dents de fraise sont soumises à des charges elles aussi diffé-rentes, présentant ainsi une usure irrégulière. Pour cette raison, on décalera la fraise tangentiellement par incréments après avoir taillé une ou plusieurs pièces dans une position. Ce décalage de la fraise s’appelle «shifting».

A cause du décalage (shifting), de nouvelles dents entrent conti-nuellement dans la zone de travail de la fraise. Les dents usées sortent de la zone de travail et l’usure est répartie de manière homogène sur la longueur utile de la fraise. Le nombre des pièces qui peuvent être taillées entre deux affûtages d’une fraise-mère est fonction de la longueur de fraise et de la distance de shifting.

Du point de vue économique – grande production, quote-part des coûts d’outil réduite, courte immobilisation de la machine lors du changement de la fraise –, on recherche des distances de shifting les plus longues possibles. La longueur maxi. de shifting dépend de la construction de la tailleuse; et pour cette raison, elle est limitée. La relation entre la longueur utile de la fraise, la longueur de réglage, la longueur de la zone de génération du profil et la distance de shifting est représentée dans la fig. 6.

ls = l3 – le – lP0 / 2 – 3 · mn

La grandeur 3 · mn tient compte des dents incomplètes au bout de la fraise.

È noto che le sezioni trasversali del truciolo in un’area di lavoro di una fresa a creatore sono molto diverse. Di conseguenza, i singoli denti della fresa sono soggetti a un carico diverso e presentano pertanto segni di usura non omogenei. Risulta così logico spo-stare gradualmente la fresa a creatore in senso tangenziale, dopo che uno o più pezzi sono stati fresati in una posizione. Questo spostamento della fresa viene detto in inglese „shifting“.

Tramite lo spostamento dell’utensile, entrano nell’area di lavoro della fresa sempre nuovi denti. I denti soggetti a usura escono dall’area di lavoro e l’usura di distribuisce omogeneamente sulla lunghezza utile della fresa. Il numero di pezzi che possono essere dentati con una fresa a creatore tra due affilature dipende dalla lunghezza della fresa e quindi anche dall’estensione della distan-za di spostamento.

Dal punto di vista della redditività – quantità prodotte tra due affilature elevate, bassi costi proporzionali dell’utensile, tempi di inattività della macchina a causa della sostituzione della fresa ri-dotti – si punta sulla distanza di spostamento più lunga possibile. La distanza di spostamento massima è determinata e pertanto limitata dalla struttura della fresatrice a creatore. La correlazione tra lunghezza utile della fresa, lunghezza di regolazione, lunghez-za dell’area di formazione del profilo e distanza di spostamento è rappresentata nella fig. 6.

ls = l3 – le – lP0 / 2 – 3 · mn

Il valore 3 · mn considera i denti incompleti alle estremità della fresa.

Longueur de shifting

Distanza di spostamento

6

Détermination de la longueur de shifting

Determinazione della distanza di spostamento

C

Direction de shiftingDirezione spostamento

le ls

l3

lP0 lP0

2

lP0

2

lP0

2

≈ 1 · mn ⊕ 2 · mn

l3 = Longeur utile de la fraise Lunghezza utile della fresa le = Longeur de réglage Lunghezza di regolazione ls = Longueur de shifting Distanza di spostamento lP0 = Longeur de la zone de génération du profil Lunghezza dell’area di formazione del profilo


Anne

xes

Appe

ndic

e

Décalage grossier de la fraise avec écart constant

Spostamento grossolano con deviazione costante

On part de la tenue d’outil suivante LZF = m _____ Dent

Longueur dentée par roue LZR = z2 · l ____________ cos β · 1000

Nombre de pièces par réaffûtage N = Shl · i · LZF ___________ mn · π · LZR

Décalage Shs = 1 x p (m · π)

Nombre de décalages ShN = Shl ____ Shs

Nombre de passages DN = N ____ Shs

Décalage au démarrage Stv = Shs ____ Ds

Shl = Longueur du décalagei = Nombre de goujuresmn = Module normalz2 = Nombre de dents sur roueβ = Angle d’inclinaisonp = PasLZF = Tenue d’outil m/dentLZR = Longueur dentée m/roue

Presunto percorso utensile dente LZF = m ______ Dente

Lunghezza della dentatura per ruota LZR = z2 · l ____________ cos β · 1000

Numero dei pezzi lavorati N = Shl · i · LZF ___________ mn · π · LZR

per affilatura

Incremento di spostamento Shs = 1 x p (m · π)

Numero degli incrementi di ShN = Shl ____ Shs

spostamento

Numero dei passaggi DN = N ____ Shs

Deviazione iniziale Stv = Shs ____ Ds

Shl = Distanza di spostamentoi = Numero delle scanalaturemn = Modulo normalez2 = Numero di denti della ruotaβ = Angolo dell’elicap = PassoLZF = Percorso utensile m/denteLZR = Lunghezza della dentatura m/ruota


Course axiale lors du taillage

La course axiale d’une fraise-mère en taillage axial se compose en règle générale de la course d’entrée, de la longueur de denture et de la course de sortie. La fig. 7 montre schématiquement la course axiale d’une fraise-mère pour le taillage en avalant.

La course d’entrée est la distance que la fraise doit effectuer parallèlement à l’axe de roue, et cela de puis le premier point de contact jusqu’au moment où le point d’intersection de l’axe de fraise et de l’axe de roue atteindra la face infèrieure de la roue.

La course d’entrée est égale à la distance entre le point le plus haut de la courbe de pénétration et le point d’intersection de l’axe de fraise et de l’axe de roue. Les équations pour le calcul de la courbe de pénétration sont décrites dans le chapitre «Phéno-mènes de l’usure sur la fraise-mère», page 188, fig. 13.

Corsa assiale per la fresatura a creatore

La corsa assiale di una fresa a creatore durante la fresatura assiale è generalmente costituita dalla corsa di entrata, dalla lar-ghezza della ruota e dalla sovracorsa. Nella fig. 7 è rappresentata schematicamente la corsa assiale di una fresa a creatore durante la fresatura concorde.

La corsa di entrata è la distanza che la fresa a creatore deve per-correre parallelamente all’asse della ruota dal momento del primo taglio fino al momento in cui il punto di intersezione dell’asse del-la fresa e dell’asse della ruota raggiunge il piano frontale inferiore del corpo della ruota.

La corsa di entrata è pari all’altezza del punto più alto della curva di penetrazione al di sopra del piano orizzontale attraverso il pun-to di intersezione dell’asse della fresa e dell’asse della ruota. Le equazioni per il calcolo della curva di penetrazione sono riportate nel capitolo „Segni di usura sulla fresa a creatore“, nella fig. 13. a pagina 188.

Course axiale

Corsa assiale

U

b

E

E = Course d’entrée Corsa di entratab = Largeur de dentur Larghezza della ruotaU = Course de sortie Sovracorsa

da

hFaP0

lPf

ρaP0

lPa

U

Upour le taillageen oppositionper la fresatura discorde

pour le taillageen avalantper la fresatura concorde

Coupe normale fraise/pièce

U = Course de sortie Sovracorsa

Sezione normale fresa/dentatura 7 8


Anne

xes

Appe

ndic

e

La course d’entrée peut être calculée précisément par les équa-tions suivantes:

Pour une denture droite:

E = √ ___________

h · (da0 – h)

Pour une denture hélicoïdale:

E = tan η · √ ____________________

h · ( da0 ______________ sin2 η + da – h

) E = Course d’entréeh = Profondeur de passeda0 = Diamètre de fraiseη = Angle de pivotementda = Diamètre du cercle de tête de la roue

Pour les dentures droites, à l’exception d’une distance de sécuri-té, il ne faut pas prévoir de course de sortie.

La course de sortie pour les dentures hélicoïdales est fonction de la longueur de génération du profil dans la section frontale (fig. 8).

Les cotes IPa et IPf sont calculées par les équations du chapitre «Longueur de génération du profil lors du taillage» et converties comme suit:

Si lPa > lPf, alors U = lPa · tan βSi lPf > lPa, alors U = lPf · tan βU = Course de sortieCourse axiale = E + b + U

La corsa di entrata può essere calcolata con sufficiente precisio-ne anche con le equazioni indicate di seguito.

Per dentature diritte:

E = √ ___________

h · (da0 – h)

Per dentature elicoidali:

E = tan η · √ _____________________

h · ( da0 ______________

sin2 η + da – h )

E = Corsa di entratah = Profondità di fresaturada0 = Diametro della fresaη = Angolo di rotazioneda = Diametro di testa della ruota

Con le dentature diritte, a parte un margine di sicurezza, non è necessaria alcuna sovracorsa.

La sovracorsa nelle dentature elicoidali dipende dall’area di for-mazione del profilo nella sezione frontale (fig. 8).

Le grandezze di lPa e lPf sono calcolate con le equazioni riportate nel capitolo „Lunghezza di formazione del profilo nella fresatura a creatore“ e convertite come indicato di seguito:

se lPa > lPf, allora U = lPa · tan βse lPf > lPa, allora U = lPf · tan βU = SovracorsaCorsa assiale = E + b + U


Maintenance des fraises-mères


Introduction

Dans le domaine des procédés de fabrication des engrenages, le taillage par fraise-mère occupe une position prédominante. A l’avenir, cette position ne pourra être maintenue que par une optimisation continue de la qualité et de la rentabilité.

Dans l’effort déployé pour maintenir cette position, le taillage doit être considéré comme un système formé par la machine, l’outil et les paramètres de coupe, et qui doit toujours être optimisé pour ce qui est du taillage des engrenages les plus divers.

Si grâce au développement des tailleuses et des fraises-mères performantes, les temps de taillage se sont réduits considérable-ment, ce sont à présent les coûts d’outil, les coûts de change-ment d’outil et les coûts de maintenance de la fraise qui jouent un rôle plus important lors de l’analyse des coûts de taillage des engrenages.

De ce fait, la technologie d’affûtage des fraises-mères doit être remplacée obligatoirement par des procédés de rectification performants, comme p. ex. la rectification profonde, et par des abrasifs adaptés aux différents matériau de coupe. Pour cette rai-son, outre les abrasifs traditionnels comme le carbure de silicium (SiC) et le corindon (Al2O3), les meules en nitrure de bore cubique (CBN) et les meules diamantées doivent être utilisées.

Bien qu’il s’agisse, pour de l’affûtage d’une fraise, d’abord le fait d’enlever l’usure, il faut cependant poser une série d’exigences qui seront formulées ci-après en tant que tâches.

Définition des tâches

Comme tout procédé d’enlèvement de copeaux par coupe, de l’usure se forment sur les arêtes de coupe des dents. Cette usure affectent la coupe et est à l’origine d’efforts de coupe élevés et nuit à la qualité de taillage. Il convient donc d’enlever les l’usure au moment où elle atteint une certaine ampleur. L’usure autorisée sera traitée ci-après.

Introduzione

Nell’ambito dei metodi di fabbricazione con asportazione di truciolo per la produzione di dentature, la fresatura a creatore ricopre una posizione di spicco, la quale potrà essere mantenuta anche in futuro solo attraverso un miglioramento continuo della qualità e della redditività.

Sulla base di questi presupposti, la fresatura a creatore deve essere considerata un sistema costituito da macchina, utensile e parametri di taglio da ottimizzare costantemente in relazione alle più diverse operazioni di dentatura.

Lo sviluppo di fresatrici a creatore e frese a creatore efficienti ha ridotto in misura considerevole i tempi di utilizzo e i tempi di non produzione. Di conseguenza, i costi dell’utensile, i costi per la sua sostituzione e i costi di manutenzione della fresa a creatore han-no naturalmente assunto una certa rilevanza nell’analisi dei costi della dentatura per un determinato pezzo da lavorare.

Il passo successivo non poteva quindi non essere che il perfezio-namento della tecnica dell’affilatura di frese a creatore con pro-cedure di rettifica efficienti, come la rettifica profonda, e con gli abrasivi più adatti ai diversi materiali di taglio delle frese. Accanto ai comuni abrasivi come il carburo di silicio (SiC) e il corindone (Al2O3), sono così utilizzati anche i dischi abrasivi in nitruro di boro cubico cristallino (CBN) e diamante.

Sebbene l’affilatura di una fresa a creatore abbia come obiettivo principale quello di rimuovere i segni di usura dai denti della fre-sa, questa procedura deve soddisfare anche una serie di requisiti, descritti nel paragrafo seguente.

Formulazione dei criteri da soddisfare

Come avviene per ogni metodo di fabbricazione con asportazione di truciolo con taglienti definiti, anche sugli spigoli taglienti dei denti delle frese si presentano segni di usura che influiscono sulla formazione di truciolo e comportano forze di taglio più elevate, peggiorando la qualità della dentatura. È pertanto necessario rimuovere i segni di usura quando questi raggiungono una deter-minata grandezza. Di seguito si indicherà la massima larghezza dei segni di usura consentita.

1

Formes d’usure sur la dent d’une fraise-mère

Forme di usura sul dente della fresa a creatore

2

Usure de la face de dépouille en fonction du nombre de

pièces

Usura della superficie di spoglia a seconda del numero di

pezzi

Arrondissementdes arêtes de coupeArrotondamento dello spigolo tagliente


Usure en cratèreCratere

Usure en dépouille (Vb)Usura del fianco (cava)

Usure endépouilleUsura della superficie di spoglia 1.6

1.2

0.8

0.4

0

Usu

reμm

/Piè

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sura

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pez

zo

μm/p

ezzo

Nombre de piècesNumero ruote

0.25

0.20

0.15

0.10

0.05

0 Val

eur

de

l’usu

re B

La

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0 80 160 240 320

mm

PiecesPezzo


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L’affûtage de toutes les fraises-mères à profil détalonné ou bien rectifié est effectué par une rectification de la face de coupe. Cette opération doit être réalisée correctement et avec la dili-gence que requièrent de tels outils de précision de haute qualité.

Quelles que soient la conception, les dimensions, la géométrie de coupe et du matériau des fraises, il est impératif de satisfaire aux exigences suivantes lors de l’affûtage:

◼ Réaliser la géométrie de la face de coupe en conformité avec la classe de qualité de la fraise

◼ Limiter au minimum la sollicitation thermique du matériau de fraise pendant l’affûtage

◼ Limiter au minimum la rugosité des faces de coupe et l’ébrè-chement des arêtes de coupe

◼ Choisir les procédés d’affûtage et les moyens de manière à ce que les coûts d’entretien répondent aux critères de rentabilité

Tous les préparatifs, l’affûtage et le contrôle du résultat doivent viser à satisfaire aux exigences mentionnées ci-dessus.

Pour la maintenance des fraises-mères en carbure, tenir

compte des points suivants:

Les fraises en carbure assignées au groupe «ISO K»:1. Enlever le revêtement2. Rectifier la face de coupe3. Effectuer un nouveau revêtement

Phénomènes d’usure sur la fraise-mère

Lorsqu’on parle de valeur d’usure des fraises-mères, on entend par là la valeur de l’usure sur le flanc, aux coins supérieurs de têtes de dent de la fraise. La fig. 1 appelle cela «usure de flanc». Cette variante très prononcée de l’usure de flanc détermine aussi la fin de vie d’une fraise.

La courbe supérieure de la fig. 2 montre l’allure caractéristique de la formation de l’usure. Elle ne se développe pas proportionnelle-ment au nombre d’engrenages taillés.La courbe inférieure de la fig. 2 donne l’usure par pièce et passe-par un minimum au point de transition vers la partie progressive de la courbe supérieure.

Quant aux engrenages analysés, l’usure maximale ne devra pas dépasser la valeur de 0,25 mm pour les fraises-mères en acier rapide revêtues de TiN, et de 0,15 mm pour les fraises en car-bure, afin de minimiser les coûts d’outils.

Etant donné que les courbes d’usure ne peuvent pas être dé-terminées dans tous les cas dans la forme mentionnée, la fig. 3 présente quelques valeurs indicatives, page 162.

En plus, on voit aussi qu’il existe une série d’autres critères tels quele matériau de coupe, le module, la séquence de taillage ou la qualité exigée du taillage des engrenages qui entrent dans l’appréciation de la valeur d’usure.

La barre «ébauche» de la fig. 3 montre la largeur relativement grande de l’usure lors de l’ébauche de roues de module. Sans

L’affilatura di tutte le frese a creatore tornite a spoglia o rettificate a spoglia viene effettuata levigando il piano di scorrimento del truciolo. Trattandosi di utensili di precisione di alta qualità, questa fase di lavorazione deve essere eseguita con la dovuta cura da parte di esperti.

Indipendentemente dal tipo di realizzazione, dalle dimensioni, dalla geometria dei taglienti e dal materiale della fresa a creatore, per l’affilatura devono essere assolutamente soddisfatti i seguenti criteri:

◼ La geometria del piano di scorrimento del truciolo deve essere realizzata in conformità alla classe qualitativa della fresa a creatore;

◼ Le sollecitazioni termiche del processo di rettifica sul materiale della fresa devono essere ridotte al minimo;

◼ La ruvidità dei piani di scorrimento del truciolo e la frastaglia-tura dei taglienti devono essere mantenute al livello più basso possibile;

◼ I metodi di rettifica e i mezzi ausiliari scelti devono garantire che i costi di manutenzione soddisfino i criteri di economicità.

Tutte le operazioni di preparazione, l’esecuzione e il controllo del processo di affilatura presuppongono il rispetto scrupoloso dei criteri sopracitati.

Per la manutenzione correttiva di frese a creatore in metallo

duro si devono rispettare anche i punti seguenti

Frese a creatore in metallo duro assegnate al gruppo „ISO K“:1. rimozione del rivestimento2. rettifica del piano di scorrimento del truciolo3. rivestimento


Quando si parla di larghezza dei segni di usura nel contesto della fresatura a creatore, si intende generalmente l’estensione dell’u-sura della superficie di spoglia in corrispondenza degli angoli della testa dei denti della fresa. Nella figura 1 viene denominata usura dei fianchi. Questa forma di usura dei fianchi particolar-mente accentuata comporta anche la fine della durata utile della fresa a creatore.

La curva in alto nella figura 2 rappresenta l’andamento caratteri-stico della larghezza dei segni di usura, la quale non si sviluppa proporzionalmente al numero dei pezzi dentati. La curva in basso nella figura 2 presenta un minimo netto dell’usura proporzionale di una ruota nel passaggio alla parte progressiva della curva superiore.

Per quanto riguarda le dentature esaminate, l’usura massima non deve pertanto superare i 0,25 mm nelle frese a creatore in KHSS-E rivestite e i 0,15 mm nelle frese a creatore in metallo duro, se si punta a costi proporzionali dell’utensile minimi.

Poiché non sempre le curve dell’usura possono essere deter-minate nella forma indicata, nella figura 3 a pagina 162 sono riportati alcuni valori indicativi.

Allo stesso tempo è chiaro che la larghezza dei segni di usura deve essere valutata anche in base a una serie di altri criteri come il materiale da taglio, la grandezza del modulo, la sequenza delle fasi di fabbricazione o la qualità della dentatura richiesta.




doute, c’est déjà la zone où l’usure augmente de manière pro-gressive.Mais souvent, on ne peut pas éviter ce phénomène parce que le volume à enlever augmente de la valeur du carré du module, tandis que le nombre de dents de fraise engagées dans le taillage reste constant ou diminue même. La conséquence en est une sollicitation élevée de chaque dent de fraise, et, par conséquent, une usure élevée

Valeur d’usure

Pour la finition, la valeur d’usure doit être considérablement plus petite, a fin de ne pas déteriorer la qualité du aux efforts de coupe élevées.

L’expérience acquise dans le domaine des fraises-mères revê-tues TiN (nitrure de titane) montre que déjà à partir d’un taux d’usure de 0,2 mm, ce n’est plus le revêtement, mais le substrat qui est décisif pour le développement de l’usure.

Pour le taillage des roues trempées à l’aide des fraises de skiving carbure, une largeur de 0,15 mm est déjà une valeur critique.Les efforts et les températures de coupe élevés résultant de la déformation des arêtes de coupe sollicitent non seulement la pièce mais dégradent aussi sa qualité. Ils entraînent également des écaillages sporadiques sur l’outil.

En ce qui concerne les fraises-mères en carbure monobloc pour le taillage à sec, l’usure ne devrait pas dépasser 0,15 mm. Un dé-passement de cette valeur entraînerait la détérioration de l’outil. C’est pourquoi il est très important de déterminer le nombre de pièces par affûtage. Le premier signe d’une usure élevée lors du taillage à sec, c’est l’augmentation de la température de la pièce, ainsi qu’une projection d’étincelles élevée. Au cas où il y aurait une très forte projection d’étincelles, on arrêtera immédiatement le taillage des engrenages.

La colonna „Sgrossatura“ della figura 3 indica larghezze dei segni di usura relativamente grandi per la sgrossatura di ruote con moduli grandi. Certamente, questo è un caso in cui l’usura aumenta già in modo progressivo. Spesso questa situazione non può essere evitata, in quanto il volume da truciolare aumenta in modo quadratico con il modulo, mentre il numero dei denti della fresa che partecipano al processo di truciolatura rimane lo stesso o addirittura si riduce. Di conseguenza, il carico sui singoli denti della fresa e quindi l’usura saranno superiori.

Larghezza dei segni di usura

Nella finitura, le larghezze dei segni di usura devono essere deci-samente più ridotte, poiché la deviazione dello spigolo tagliente dovuta all’usura e forze di taglio superiori riducono il grado di precisione della dentatura.In base a quanto osservato nelle frese a creatore rivestite, già a partire da una larghezza dei segni di usura di 0,2 mm, è il materia-le di base e non lo strato in materiale duro ad essere determinan-te per lo sviluppo dell’usura.Nella fresatura di ruote temprate con frese a creatore per pelatura in metallo duro, la larghezza dei segni di usura critica è pari a 0,15 mm. Le forze e le temperature di taglio elevate risultanti dallo smusso degli spigoli taglienti sottopongo il pezzo da lavorare a sollecitazioni eccessive, ne diminuiscono la qualità e portano anche a scheggiature e a rotture sporadiche dell’utensile.

Nelle frese a creatore in metallo duro per la fresatura a secco, i segni di usura non devono superare i 0,15 mm. Un ulteriore aumento dell’usura causa la distruzione dell’utensile. La deter-minazione della quantità prodotta per affilatura è pertanto molto importante. Il primo indizio di usura elevata durante la fresatura a secco è l’aumento della temperatura del pezzo da lavorare e una maggiore proiezione di scintille. In caso di eccessiva proiezione di scintille, il processo di dentatura deve essere immediatamente interrotto.

Oltre alla larghezza dei segni di usura, anche la distribuzione dell’usura è un parametro importante per un utilizzo della fresa economicamente vantaggioso.

0,6

0,5

0,4

0,3

0,2

0,1

0

Val

eurs

d’u

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Larg

hezz

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egni

di u

sura

3 6 10 20Module Modulo

Ebauche KHSS-E + TiNSgrossatura KHSS-E + TiN

Finition KHSS-E + TiNFinitura KHSS-E + TiN

Fraise-mère de skiving en carbureFresa a creatore per pelatura in metallo duro

Fraise-mère en carbure monoblocFresa a creatore in metallo duro integrale

N° de dents de fraiseNumero dei denti della fresa

0,6

0,5

0,4

0,3

0,2

0,1

0

Val

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BLa

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dei

seg

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0 80 160 240

mm

140120100 180 200220604020

1600 Roues avec shifting(Pas de shifting: 0,64 mm/montage)1600 ruote con spostamento (incremento di spostamento: 0,64 mm/serraggio) 40 Roues sans shifting40 ruote senza spostamento

Plage de dispersionArea di dispersione

3

Valeurs d’usure applicables aux différents matériaux

de fraise

Larghezza dei segni di usura per diversi

materiali delle frese a creatore

4

Valeurs d’usure lors du taillage par fraise-mère avec

et sans shifting

Larghezza dei segni di usura nella fresatura a creatore

con e senza spostamento


Anne

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Appe

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e

Outre la valeur de l’usure, la répartition de l’usure est également d’une importance déterminante pour une exploitation rentable.

En tenant compte de l’usure de chaque dent de fraise, il résulte de là une répartition selon la courbe pointillée de la fig. 4 lorsque la fraise est utilisée exclusivement dans une seule position. Mais si la fraise est déplacée dans le sens axial (shifting) après chaque cycle de travail, de nouvelles dents entrent continuellement dans la zone de taillage. L’usure se répartit de manière homogène sur un plus grand nombre de dents et le nombre des pieces taillèes entre deux affûtages est augmenté.Sur la base de la largeur et de la répartition des traces d’usure, l’expert dans l’atelier d’affûtage peut juger de l’utilisation correcte d’une fraise pour ce qui est de la qualité et de la rentabilité. Si l’usure reste nettement inférieure ou supérieure aux valeurs indi-catives recommandées, il est conseillé de prévenir la production.

Recommandations pour l’affûtage des faces de coupe (Fig. 5)

Concentricité et voilage axial de la meule: < 0,01 mm. Choisir une forme de meule aussi rigide que possible. Choisir des zones d’action (surface de contact) aussi petites que possible. Don-ner la préférence à l’huile soluble et non à l’huile entière lors de l’affûtage des carbures. Les vibrations entre la pièce et l’outil dégradent la qualité de la surface. Pour supprimer les vibrations, tous les montages d’outils et des meules doivent être aussi rigides que possible.

Attention

Les fraises-mères en carbure sont très sensibles aux chocs. Pro-téger les têtes de dent pendant le transport et la dépose.

Se si osserva l’usura di ogni singolo dente della fresa, si può notare una distribuzione equivalente alla curva tratteggiata della figura 4, se la fresa viene utilizzata solo in una posizione. Se invece la fresa a creatore viene spostata assialmente al termine di ogni ciclo di lavoro, allora entrano nell’area di lavoro sempre nuovi denti. L’usura si distribuisce in modo uniforme su un nume-ro maggiore di denti della fresa e il rendimento tra due affilature aumenta enormemente.Un tecnico di affilatura esperto può riconoscere dalla larghezza dei segni di usura e dalla distribuzione dell’usura se una fresa a creatore è stata impiegata in modo corretto dal punto di vista della garanzia della qualità e della redditività. Se i valori sono di molto inferiori o superiori ai valori indicativi consigliati, è necessa-rio informarne il reparto produzione.

Requisiti della rettificatrice dei piani di scorrimento del

truciolo

Errore di concentricità/planarità del disco abrasivo < 0,01 mm. Scegliere una forma del disco abrasivo più rigida possibile e superfici di ingranamento (superficie di contatto) possibilmente piccole. Per la rettifica di metallo duro è preferibile usare emulsio-ni piuttosto di olio. Le vibrazioni tra pezzo da lavorare e utensile influiscono sulla finitura superficiale. Tutti i componenti e gli elementi di serraggio con accoppiamento di forza tra il pezzo da lavorare e il disco abrasivo devono essere fissati il più saldamen-te possibile per evitare vibrazioni.

Attenzione

Le frese a creatore in metallo duro sono molto sensibili agli urti. Proteggere le teste dei denti quando si appoggia la fresa su una superficie e durante il trasporto.

5

Coursed’affûtageCorsa di rettifica

Fraise-méreFrese a creatore

Ø 150 à 200 mmConcentricité et voilage < 0,010 mmØ da 150 a 200 mmPrecisione di concentricità e planarità < 0,010 mm

MeuleDisco abrasivo

PasPasso

Mandrin de montageNes pas utiliser un mandrin expansible!Eviter toute vibration et contrainte surla fraise-mère!Mandrino portautensile Non utilizzare mandrini a pressione!Evitare le sollecitazioni d'urto e di trazione della fresa a creatore!

Profondeur de passe jusqu’à 0,20 mm Accostamento fino a 0,20 mm

Course de retourCorsa di ritorno




Tolérances de la fraise-mère

Les arêtes de coupe des flancs de la fraise-mère sont formés par l’intersection des faces de coupe et du profil détalonné ou rectifié des faces de dépouille des flancs des dents. Etant donné que, lors du taillage, le profil de dent est généré par les défauts de génération et que chaque défaut de génération est taillé par une arête de coupe différente de la fraise, la forme précise des arêtes de coupe, et la position relative des arêtes, l’une par rapport à l’autre, doivent être correctes.

L’affûtage de la face de coupe produit toujours de nouvelles arêtes de coupe. La précision de taillage d’une fraise-mère peut donc être dégradée considérablement par l’affûtage. Les arêtes de coupe générées par l’affûtage ne reçoivent leur forme et position correctes que lorsque la forme, la position, la direction et le pas des faces de coupes générées par l’affûtage corres-pondent aux faces de coupe avant l’affûtage. Ce n’est que par un affûtage réalisé à la perfection que la précision d’origine de l’outil est gardée. Les tolérances des fraises-mères à un filet à tailler les pignons droits en développante, sont indiquées dans la norme DIN3968. On différencie cinq classes de qualité, selon leur précision, à savoir les classes de qualité AA, A, B, C et D.

La norme comprend les écarts autorisés relatifs à 17 valeurs à mesurer, dont 5 valeurs s’appliquent à la face de coupe.

L’affûtage doit être effectué pour les 5 valeurs suivantes en res-pectant les écarts autorisés:

◼ Forme et direction des faces de coupe ◼ Pas individuel des goujures ◼ Pas cumué des goujures ◼ Pas d’ helice des goujures

En ce qui concerne les fraises-mères de précision, il va de soi que le respect des tolérances correspondantes sera contrôlé à l’aide de moyens appropriés après chaque affûtage.

Erreurs de battement radial sur les collerettes et erreurs de

battement axial sur les faces d’appui (nº d’ordre 4 et 5 DIN 3968)La condition préalable à tous les travaux de réparation et de contrôle sur la fraise-mère est que les broches d’affûtage et de contrôle soient très précises et que les collerettes de contrôle de la fraise-mère s’adaptent bien au mandrin de montage (fig. 6 et 7).

On vise à un recouvrement instantané de l’axe de la fraise et de l’axe de rotation, pour le contrôle de l’erreur du battement radial.

Lorsque les points hauts et bas des deux collerettes de contrôle se trouvent sur un plan axial de la fraise, l’axe la fraise et l’axe de rotation sont décalés l’un par rapport à l’autre, alors la fraise bat.(exentration).

Lorsque les points hauts et bas des deux collerettes de contrôle sont décalés, l’un par rapport à le autre, l’axe de rotation et l’axe de la fraise sont gauches, la fraise voile, et des erreurs de batte-ment axial peuvent être constatés.

En travaillant avec ou sur la fraise-mère, l’opérateur doit savoir qu’il obtiendra: un engrenage correct aprés taillage, une géomé-trie parfaite après affûtage, un résultat probant et reproductible aux contrôles de la fraise, seulement lorsque les erreurs de batte-ment radial et axial seront les plus faibles possibles.

Tolleranze delle frese a creatore

del truciolo con le elicoidi tornite a spoglia o rettificate a spoglia dei fianchi del dente. Poiché durante la fresatura il profilo del den-te viene generato tramite tagli per inviluppo e ogni singolo taglio per inviluppo viene effettuato da un altro spigolo tagliente, sia la forma esatta degli spigoli taglienti che la loro posizione relativa l’uno rispetto l’altro devono essere corrette.

L’affilatura del piano di scorrimento del truciolo produce spigoli taglienti sempre nuovi. La precisione di lavoro di una fresa a creatore può essere quindi notevolmente compromessa a causa dell’affilatura. Gli spigoli taglienti prodotti dall’affilatura ottengono la forma e la posizione corretta solo se la forma, la posizione, la direzione e il passo dei piani di scorrimento del truciolo appena generati corrispondono a quelli originari. Solo con un’affilatura perfetta la precisione dell’utensile rimane la stessa dell’utensile nuovo. Le tolleranze delle frese a creatore a un principio per le ruote cilindriche con dentatura a evolvente sono indicate dalla norma DIN 3968. Per quanto riguarda la precisione, si distinguo-no cinque classi qualitative, ossia AA, A, B, C e D.

La norma contiene le deviazioni ammesse per 17 grandezze da misurare; 5 di queste riguardano i piani di scorrimento del truciolo.

L’affilatura deve quindi essere effettuata rispettando le deviazioni ammesse per le seguenti grandezze:

◼ Errore di forma e di posizione dei piani di scorrimento del truciolo;

◼ Passo singolo delle scanalature; ◼ Passo complessivo delle scanalature; ◼ Direzione delle scanalature.

Ovviamente anche le frese a creatore di precisione devono essere controllate con appositi strumenti di misura per verificare il rispetto delle relative tolleranze dopo ogni affilatura.

Errori di concentricità sui collarini di regolazione ed errori di

planarità sulle superfici di serraggio (cod. 4 e 5 DIN 3968)Presupposto fondamentale per tutti i lavori di manutenzione correttiva e di controllo sulla fresa a creatore è una centratura precisa dei mandrini portamola e dei mandrini di controllo e la centratura dei collarini di regolazione della fresa a creatore uno rispetto all’altro e rispetto al mandrino portautensile (fig. 6 e 7).

Si deve sovrapporre l’asse della vite della fresa all’asse istantaneo di rotazione e controllarlo misurando gli errori di concentricità.Se i punti più alti o i punti più bassi dei due collarini di regolazione si trovano su un piano assiale della fresa, allora l’asse della vite della fresa e l’asse di rotazione sono sfalsati uno rispetto all’altro e la fresa è eccentrica.

Se i punti più alti o i punti più bassi dei due collarini di regolazione sono rigirati uno rispetto all’altro, l’asse di rotazione e l’asse della vite della fresa sono sghembi uno rispetto all’altro: ciò significa che la fresa gira fuori piano e si potranno rilevare errori di plana-rità.

Per i lavori con o su una fresa a creatore, l’utilizzatore deve esse-re a conoscenza che è possibile ottenere una dentatura perfetta con la fresatura, una geometria senza difetti con l’affilatura e un risultato chiaro e riproducibile durante il controllo della fresa a creatore, solo se gli errori di concentricità e di planarità vengono mantenuti ai valori più bassi possibile.


Anne

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6

Mesure du battement radial au niveau de la broche et des collerettes de contrôle, et mesure du battement axial

sur les faces d’appui

Misurazione dell’errore di concentricità su mandrino e sui collarini di regolazione ed errore di planarità

sulle superfici di serraggio

7

Tolérances de battement radial et axial selon DIN 3968

Errori di concentricità e di planarità ammessi secondo la norma DIN 3968

Valeur à mesurer

Grandezza da misurare

Symbole de

l’erreur

Simbolo

dell’errore

Classe de

précision

Classe

qualitat.

Tolérances exprimées en μm (1 μm = 0,001 mm) pour le module

Tolleranze in μm (1 μm = 0,001 mm) con un modulo


0,63–1 1–1,6 1,6–2,5 2,5–4 4–6,3 6,3–10 10–16 16–25 25–40

Erreurs de battement radial

sur les 2 collerettes de

côntrole par rapport à l’axe de l’alésageErrori di concentricità su

entrambi i collarini di rego-

lazione

rispetto all’asse del forofrp

AA 5 5 5 5 5 5 6 6 8

A 5 5 5 6 8 10 12 16 20

B 6 6 6 8 10 12 16 20 25

C 10 10 10 12 16 20 25 32 40

Dnon déterminé

non determinatoLes positions des points les plus hauts mesurés ne doivent pas être décalée de plus de 90°.I punti più alti misurati su entrambi i collarini di regolazione non devono essere sfasati uno rispetto all’altro di più di 90°.

Erreurs de battement axial

sur les faces d’appui

par rapport à l’axe de l’alésageErrori di planarità su

entrambe le superfici di

serraggio

rispetto all’asse del foro fps

AA 3 3 3 3 3 4 5 5 6

A 3 3 3 5 5 8 8 10 10

B 4 4 4 6 6 10 10 12 12

C 6 6 6 10 10 16 16 20 20

D 10 10 10 16 16 25 25 32 32




8

Faces de coupe sur la fraise-mère

Piani di scorrimento del truciolo della fresa a creatore

9

Réglage du palpeur de mesure pour

a) angle de coupe positif, b) angle de coupe négatif

Regolazione del tastatore di misura con

a) angolo di spoglia superiore positivo

b) angolo di spoglia superiore negativo

a)

b) –u

c)+u b)

–u

a)

+u

Il est donc compréhensible que les tolérances relatives aux battements radial et axial soient très rèduites et qu’elles doivent absolument être contrôlées et respectées, non seulement à l’oc-casion des contrôles de réception de la fraise mais aussi lors des contrôles après chaque affûtage.

Erreur de forme et de direction des faces de coupe

(n°d’ordre 7 DIN 3968)Les faces de coupe sont générées par des lignes droites passant normalement par l’axe de la fraise (fig. 8a). Dans le cas où ces lignes droites passent, devant ou derrière l’axe de fraise, elles forment des angles de coupe négatifs ou positifs (fig. 8b, c). Sui-vant l’angle d’attaque, la meule doit être réglée en tenant compte de l’écart de la surface d’attaque «u» qui se trouve devant ou derrière l’axe de fraisage. Cela s’applique également pour le ré-glage vertical du palpeur de mesure lors du contrôle des erreurs de forme et de direction des faces de coupe (fig. 9).

Pour les fraises d’ébauche avec angle de coupe positif, il suffit de respecter, lors de l’affûtage, la cote u indiquée sur la fraise. Pour les fraises de finition avec angle de coupe positif ou négatif, p. ex. fraises de skiving en carbure, il faut lire la cote u dans le diagramme d’affûtage en fonction du diamètre de fraise.

Si comprende pertanto perché le deviazioni ammesse per gli errori di concentricità e di planarità sono molto ristrette e perché devono assolutamente essere misurate e rispettate in occasione della prova di collaudo della fresa a creatore e anche del controllo effettuato dopo ogni affilatura.

Errore di forma e di posizione dei piani di scorrimento del

truciolo (cod. 7 DIN 3968)I piani di scorrimento del truciolo sono generati da linee rette che passano generalmente per l’asse della fresa a creatore (fig. 8a). Nei casi in cui queste rette si trovino davanti o dietro l’asse della fresa, formano con le linee radiali angoli di spoglia superiore negativi o positivi (fig. 8b, c). A seconda dell’angolo di spoglia superiore, il disco abrasivo deve essere posizionato alla distanza del piano di scorrimento del truciolo „u“ davanti o dietro l’asse della fresa. La stessa cosa vale naturalmente anche per la regola-zione dell’altezza del tastatore di misura per il controllo dell’errore di forma e di posizione (fig. 9).Per le frese per sgrossatura con angolo di spoglia superiore posi-tivo è sufficiente rispettare la misura u indicata nella dicitura della fresa durante l’affilatura. Per le frese per rifinitura con angolo di spoglia superiore positivo o negativo, ad es. frese a creatore per pelatura in metallo duro, si deve scegliere la misura u indicata nella tabella per la riaffilatura a seconda del diametro della fresa in questione.


Anne

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Tableau d’affûtage pour fraises-mères

Tabella di affilatura per frese a creatore

N° d’ident.:Cod. ident.:

N° de plan: N. disegno:

4-62069

N° de fraise:

Cod. fresa:

J1105 N° d’outil:

Cod. utensile:

Module:Modulo:

4,5 Angle d’attaque:Angolo di pressione:

20°

Course:Corsa:

5,34 Hauteur de la dent:Altezza del dente:

10,58

Nbre de goujures:Numero delle scanalature:

15

Ø extérieur (cote réelle):Ø esterno (valore reale):

119,899 u (cote réelle):u (valore reale):

–20,521

Longueur de sommet de dent (cote réelle):Lunghezza della testa del dente (valore reale):

8

L u Da0 L u Da0

8 –20,521 119,899 2,508 –20,104 117,5597,858 –20,51 119,839 2,369 –20,093 117,4997,716 –20,5 119,779 2,229 –20,083 117,4397,574 –20,489 119,719 2,09 –20,072 117,3797,432 –20,478 119,659 1,951 –20,061 117,3197,291 –20,468 119,599 1,811 –20,05 117,2597,149 –20,457 119,539 1,672 –20,04 117,1997,007 –20,446 119,479 1,533 –20,029 117,1396,866 –20,436 119,419 1,394 –20,018 117,0796,724 –20,425 119,359 1,255 –20,007 117,0196,583 –20,414 119,299 1,116 –19,997 116,9596,442 –20,404 119,239 0,977 –19,986 116,8996,3 –20,393 119,1796,159 –20,382 119,1196,018 –20,372 119,0595,877 –20,361 118,9995,736 –20,35 118,9395,595 –20,34 118,8795,454 –20,329 118,8195,313 –20,318 118,7595,172 –20,308 118,6995,031 –20,297 118,6394,89 –20,286 118,5794,75 –20,275 118,5194,609 –20,265 118,4594,469 –20,254 118,3994,328 –20,243 118,3394,188 –20,233 118,2794,048 –20,222 118,2193,907 –20,211 118,1593,767 –20,201 118,0993,627 –20,19 118,0393,487 –20,179 117,9793,347 –20,168 117,9193,207 –20,158 117,8593,067 –20,147 117,7992,927 –20,136 117,7392,788 –20,126 117,6792,648 –20,115 117,619

–u

L = Longueur de sommet de dent Tooth length at tooth tip u = Écart de la surface d'attaque Cutting face offset Da0 = Diamètre de fraise Cutter diameter

L

Da0


Ce diagramme d’affûtage, adapté au diamètre de fraise, à l’angle de coupe et au procédé de détalonnage par rectification, est fourni avec la fraise (fig.10, page 167).

Les erreurs par rapport à la consigne pour la distance de face de coupe se traduisent en erreurs de forme de flanc ainsi qu’en erreurs de pas de base sur les pièces taillées.

Un grand angle de coupe (fig. 11) allonge la dent de fraise et dimi-nue l’angle de profil.

Un angle de coupe plus petit (fig. 12), réduit la longueur des dents de fraise et augmente l’angle de profil.

Les erreurs de la forme des faces de coupe se divisent en trois-formes principales: bombée, creuse et ondulée.

Questa tabella per la riaffilatura è stata compilata tenendo in con-siderazione il diametro della fresa, l’angolo di spoglia superiore e la procedura di rettifica a spoglia e viene fornita assieme alla fresa (fig. 10, pagina 167).

Le deviazioni dalla grandezza nominale della distanza del piano di scorrimento comportano deviazioni della forma del fianco e del passo di ingranamento della ruota sui pezzi fresati.

Un angolo di spoglia superiore più grande (fig. 11) allunga il dente della fresa e riduce l’angolo del profilo.Un angolo di spoglia superiore più piccolo (fig. 12) porta a un dente della fresa più corto e a un angolo del profilo più grande.

Le deviazioni della forma dei piani di scorrimento del truciolo sono classificabili in tre forme principali: convessa, concava e ondulata.



11

Erreur de direction de la face de coupe

a) Direction erronée et positive de la face de coupe

b) Dent de fraise allongée

c) La dent de la pièce devient plus épaisse au niveau de la tête; usure en tête

Les contours pointillés montrent le profil théorique correct de la dent de fraise et/ou de la dent de pièce.

Errore di posizione del piano di scorrimento del truciolo

a) Posizione del piano di scorrimento del truciolo errata, positiva

b) Dente della fresa allungato

c) Il dente del pezzo lavorato diventa più spesso in corrispondenza

della testa, distribuzione del carico sulla testa

I contorni tratteggiati indicano il profilo teoricamente corretto del dente della fresa o del dente del pezzo lavorato.

13

Erreur de forme de la face de coupe

a) Face de coupe erronée et bombée

b) Dent de fraise bombée

c) Forme de flanc creuse sur la dent de pièce,

usure au niveau de la tête et du pied

Errore di forma del piano di scorrimento del truciolo

a) Piano di scorrimento del truciolo errato, convesso

b) Dente della fresa convesso

c) Forma del fianco concava del dente del pezzo lavorato,

distribuzione del carico sulla testa e sul piede

12

Erreur de direction de la face de coupe

a) Direction erronée et négative de la face de coupe

b) Dent de fraise réduite en longueur

c) La dent de la pièce devient plus mince au niveau de la tête

Errore di posizione del piano di scorrimento del truciolo

a) Posizione del piano di scorrimento del truciolo errata, negativa

b) Dente della fresa accorciato

c) Il dente del pezzo lavorato diventa più sottile verso la testa


Anne

xes

Appe

ndic

e

La forme bombée de la face de coupe peut être observée lorsque les fraises-mères avec goujures hélicoïdales sont affûtées à l’aide de meules dressées pour obtenir une surface plate. Cette forme bombée augmente avec un pas d’hélice réduit de la goujure, une grande hauteur de la dent ainsi qu’avec un grand diamètre de la meule.

Les fraises-mères avec des faces de coupe bombées (fig. 13) produisent des dents de pièce sur lesquelles il reste trop de matière au niveau de la tête et du pied de dent. Comme ces roues montrent une marche instable et une charge admissible réduite, elles ne sont pas donc acceptables.En choisissant une meule ayant un diamètre plus petit, la forme bombée de la face de coupe pourra être réduite. Une meule bombée produit une face de coupe plane ou même creuse (fig. 14, 15).

Les fraises-mères avec face de coupe légèrement creuse pro-duisent des pièces avec dépouille en tête et pied de dents. Cette divergence par rapport à la forme idéale en développante est autorisée et, souvent, même prescrite.

Les ondulations de la face de coupe résultent en règle générale d’une meule mal diamantées ou d’un diamant de dressage usé ou mal guidé (fig. 16, page 170).

Erreurs de pas des goujures

Il y erreur de pas lorsque les distances des faces de coupe l’une par rapport à l’autre ne sont pas identiques. Dans la pratique, chaque face de coupe se trouve devant ou derrière les axes de référence théoriques, ce qui entraîne des pas de goujures erronés.

Lorsque la face de coupe d’une dent se trouve derrière la position théorique, la dent produira un flanc plus grand que la forme théorique. Une dent avec face de coupe saillante coupera trop de matiére sur le flanc.

La forma del piano di scorrimento del truciolo convessa si può osservare quando frese a creatore con filetto delle scanalature vengono rettificate con dischi abrasivi sottoposti a ravvivatura dritta. Questa convessità aumenta con un filetto delle scanalature corto, un numero di denti elevato e un grande diametro del disco abrasivo.Le frese a creatore con piani di scorrimento del truciolo convessi (fig. 13) creano sul pezzo da lavorare dei denti che presentano materiale in eccesso nell’area della testa oppure alla base. Que-ste ruote si caratterizzano per un funzionamento irregolare e una portata ridotta e pertanto non sono accettate.Scegliendo un disco abrasivo con un diametro più piccolo si può ridurre la forma convessa del piano di scorrimento del truciolo. Un disco abrasivo prodotto con forma convessa o affilato fino a ottenere una forma convessa genera un piano di scorrimento del truciolo diritto o persino concavo (fig. 14, 15).Le frese a creatore con un piano di scorrimento del truciolo poco concavo generano sul pezzo da lavorare dei denti con riduzione del fianco addendum e del fianco dedendum. Questa tipo di de-viazione rispetto alla forma a evolvente ideale è ammesso e viene persino prescritto in numerosi casi.La deviazione che si presenta come una forma ondulata del piano di scorrimento del truciolo è generalmente riconducibile a dischi abrasivi affilati in modo errato oppure a un diamante ravvivatore consumato oppure usato erroneamente (fig. 16, pagina 170).

Deviazioni del passo delle scanalature

Si hanno deviazioni del passo quando le distanze dei piani di scorrimento del truciolo non sono identiche tra loro. Nella pratica, singoli piani di scorrimento del truciolo si trovano davanti o dietro delle presunte linee radiali del passo che determinano il corretto passo nominale.Se il piano di scorrimento del truciolo di un dente si trova prima della posizione richiesta, allora il dente creerà una forma del fianco che sporge rispetto alla forma nominale. Un dente con un piano di scorrimento del truciolo sporgente taglia troppo materia-le dai fianchi del dente.

15

Face de coupe sur une fraise-mère avec goujures hélicoï-

dales. Affûtée à l’aide d’une meule bombée

Errore di forma del piano di scorrimento del truciolo di una

fresa a creatore con filetto delle scanalature. Rettificato con

disco affilato diritto.

14

Erreur de forme de la face de coupe sur une fraise-mère

avec goujures hélicoïdales. Affûtée à l’aide d’une meule

dressée à plat

Piano di scorrimento del truciolo di una fresa a creatore con

filetto delle scanalature. Rettificato con disco ravvivato fino

a ottenere una forma convessa.




Des écarts individuels et cumulés non autorisés du pas des goujures peuvent causer des formes de flanc irrégulières et des écarts sur le pas d’engrènement des pièces.

En plus, la forme de flanc de la roue varie lors du shifting de la fraise. Une cause est la position qu’occupe la dent de fraise avec erreur de pas dans la zone de génération de profil de la fraise; une autre cause est que la dent de fraise en question change sa position lors du shifting.

Pas individuel des goujures (= Erreur d’équidistance entre 2

faces coupantes consécutives) (n° d’ordre 8 DIN 3968)Afin de déterminer les erreurs individuelles du pas à l’aide de deux comparateurs, il faut convertir les valeurs mesurées comme suit: les valeurs de mesure d’une rotation complète de la fraise seront additionnées en respectant le signe. La somme sera divisée par le nombre de mesures. La valeur de correction ainsi calculée sera soustraite des valeurs lues en respectant le signe. Les différences qui résultent correspondent aux erreurs indivi-duelles du pas.

La différence de deux erreurs voisines est appelée «saut de pas».

Le deviazioni non ammesse del passo singolo e del passo complessivo delle scanalature possono portare al verificarsi su base regolare o variabile di deviazioni della forma del fianco e del passo di ingranamento sui pezzi lavorati.A ciò si aggiunge che la forma del fianco della ruota da lavorare si modifica se viene effettuato lo spostamento della fresa. Ciò è da ricondursi al fatto che la posizione di un dente soggetto a deviazione del passo nell’area di formazione del profilo della fresa è molto importante e che il dente cambia di posizione tramite lo spostamento.

Passo singolo delle scanalature (cod. 8 DIN 3968)Se le deviazioni di passo singolo sono determinate tramite di-spositivo di misurazione doppio, allora i valori letti devono essere convertiti come indicato di seguito. I valori misurati per una rotazione completa della fresa vengono aggiunti considerando il segno iniziale. La somma viene divisa per il numero delle misura-zioni. Il valore di correzione così ottenuto viene sottratto dai valori letti considerando il segno iniziale. Le differenze corrispondono alle deviazioni di passo singolo.

La differenza di due deviazioni di passo singolo consecutive viene detta salto di passo.

16

Tolérances de forme et de direction des faces de coupe selon DIN 3968

Errore di forma e di posizione dei piani di scorrimento del truciolo secondo DIN 3968

Valeur à mesurer


Symbole

de l’erreur

Simbolo

dell’errore

Classe de

précision

Classe

qualita-

tiva


Tolleranze in μm (1 μm = 0,001 mm) con un modulo


0,63–1 1–1,6 1,6–2,5 2,5–4 4–6,3 6,3–10 10–16 16–25 –40

Erreur de forme et de

direction des faces de coupe

Errore di forma e di posizione

dei piani di scorrimento del truciolo

Distance u de la ligne théorique par rapport au plan axial (pour un angle de coupe 0°= zéro)Distanza „u“ della linea specificatadal piano assiale(con un angolo di spoglia superio-re pari a 0° = zero)

Diagramme de contrôleDiagramma di verifica

FfN

AA 10 10 12 16 20 25 32 40 50

A 12 16 20 25 32 40 50 63 80

B 25 32 40 50 63 80 100 125 160

C 50 63 80 100 125 160 200 250 315

D 100 125 160 200 250 315 400 500 630

Profondeur de passeProfondità di fresatura

Ligne théoriqueLinea specificata

Pie

d d

e d

ent

Pie

de

del

d

ente

Tête

de

den

tTe

sta

del

d

ente

F fN

Profondeurde taillageProfondità di fresatura

Plan axialPiano assiale

Ligne théoriqueLinea specificata

u


Anne

xes

Appe

ndic

e

La mesure peut être effectuée également par comparaison à l’aide d’un appareil de mesure approprié. Par rapport au zéro de la première goujure, les valeurs lues représentent le pas cumulé des goujures mesurées. L’écart du pas individuel est égal à la différence de deux écarts cumulés de pas voisins (fig. 17).

Un résumée du calcul est repré-senté à la fig. 18, page 172.

Pas cumulé des goujures (= erreur d’équidistance. cumulée

des faces de coupe) (n°d’ordre 10 DIN 3968)L’écart cumulé du pas indique la différence entre la position théoriques et réelle des goujures, une face de coupe servant de référence.

Les écarts cumulés du pas peuvent être lus directement sur l’appareil de mesure. Mais les écarts cumulés du pas peuvent aussi être calculés sur la base des mesures effectuées à l’aide du comparateur, en additionnant continuellement les écarts indivi-duels de pas.

Les tolérances indiquées dans la norme DIN 3968, n°d’ordre 10, se réfèrent à l’écart total. L’écart total est la distance entre l’écart du pas cumulé maximum positif et l’écart du pas cumulé maxi-mum négatif (fig. 18, page 172).

Pas d’hélice des goujures (n°d’ordre DIN 3968)Les tolérances applicables aux erreurs du pas d’hélice des goujures se rapportent à un parcours de mesure parallèle à l’axe d’une longueur de 100 mm. Elles s’appliquent aux fraises-mères avec des goujures hélicoïdales et aux fraises avec goujures droites.

Les erreurs du pas d’hélice causent des erreurs sur le plan de la forme de flanc, le segment d’action et des erreurs d’angle de pression ainsi que des erreurs d’épaisseur de dent et d’orienta-tion de dent en ce qui concerne le taillage en diagonal.

La misurazione può essere effettuata anche tramite confronto con un disco divisore o con il divisore di un banco di misura. Rispetto alla messa a zero della prima scanalatura, i valori letti rappre-sentano il passo complessivo delle scanalature misurate. La deviazione di passo singolo è pari alla differenza di due deviazioni di passo complessivo consecutive (fig. 17).

La figura 18 a pagina 172 riassume la procedura di calcolo.

Passo complessivo delle scanalature (cod. 10 DIN 3968)La deviazione di passo complessivo indica la differenza tra la po-sizione effettiva e quella richiesta delle scanalature in riferimento a un piano di scorrimento del truciolo.

Le deviazioni di passo complessivo possono essere rilevate diret-tamente se la misurazione viene effettuata con un disco divisore oppure un divisore con un adeguato grado di precisione.

Le deviazioni di passo complessivo possono essere anche cal-colate partendo dalla misurazione con dispositivo doppio, se le deviazioni di passo singolo vengono sommate progressivamente.

Le tolleranze indicate in DIN 3968 cod. 10 fanno riferimento alla deviazione di passo totale. La deviazione di passo totale è la di-stanza tra la più grande deviazione di passo complessivo positiva e la più grande deviazione di passo complessivo negativa (fig. 18, pagina 172).

Direzione delle scanalature (cod. 11 DIN 3968)Le tolleranze per le deviazioni della direzione delle scanalature si riferiscono a una distanza di misurazione di 100 mm parallela all’asse. Si applicano allo stesso modo alle frese a creatore con filetto delle scanalature e alle frese con scanalature parallele all’asse.

Le deviazioni della direzione delle scanalature causano deviazioni della forma del fianco, del passo di ingranamento e dell’angolo di pressione e nella fresatura in diagonale anche deviazioni dello spessore e della direzione dei denti.

17

Erreur du pas des goujures

Face de coupe 1: Se situe correctement en théorie

Face de coupe 2: Pas trop petit, le profil de dent est devant par rapport à la face de coupe

Face de coupe 3: Pas trop grand, le profil de dent est derrière par rapport à la face de coupe 1

Deviazione del passo delle scanalature

Piano di scorrimento del truciolo 1: In posizione teoricamente corretta

Piano di scorrimento del truciolo 2: Passo troppo corto, il profilo del dente sporge rispetto al profilo sul piano di scorrimento

del truciolo

Piano di scorrimento del truciolo 3: Passo troppo grande, il profilo del dente rientra rispetto al profilo sul piano di scorrimento

del truciolo 1

1

2

3




La deviazione di passo singolo ftN è la differenza tra il valore indicato dal dispositivo di misurazione doppio e del valore di correzione. Il valore di correzione si ottiene dividendo la somma algebrica di tutti i valori letti per il numero dei passi

1. Calcolo del valore di correzione 0 + 8 – 2 – 4 + 10 + 4 +2 – 2 = + 16 16/8 = + 2 Valore di correzione

2. Calcolo della deviazione di passo singoloValore letto – valore di correzione = deviazione di passo singolo 0 – (+2) = –2+8 – (+2) = +6–2 – (+2) = –4–4 – (+2) = –6+10 – (+2) = +8+4 – (+2) = +2+2 – (+2) = 0–2 – (+2) = –4

Il salto di passo fuN si ottiene sottraendo dalla deviazione di passo singolo la deviazione di passo singolo precedente.La deviazione di passo complessivo FtN si ottiene sommando le deviazioni di passo singolo.

L’écart individuel du pas ftN est la différence entre la valeur indiquée sur les deux comparateurs et la valeur corrective. La valeur corrective sera déterminée sur la base dela somme de toutes les valeurs indiquées, divisée par le nombre de pas.

1. Calcul de la valeur corrective 0 + 8 – 2 – 4 + 10 + 4 +2 – 2 = + 16 16/8 = + 2 valeur corrective

2. Calcul de l’écart individuel du pas valeur indiquée – valeur corrective = erreur individuelle du pas 0 – (+2) = –2+8 – (+2) = +6–2 – (+2) = –4–4 – (+2) = –6+10 – (+2) = +8+4 – (+2) = +2+2 – (+2) = 0–2 – (+2) = –4

Le saut de pas fuN sera calculé en soustrayant l’erreur indivi-duelle du pas précédent de l’erreur individuelle du pas.L’erreur cumulée du pas FtN résultera de l’addition de toutes les erreurs individuelles du pas.

Face

de

coupe

Piano

di

scorri-

mento

Valeur

indiquée

Lettura

dei valori

misurati

Erreur

du pas

individuel

Deviazione

di passo

singolo

ftN

Erreur du

saut de pas

Deviazione

del salto di

passo

fuN

Erreur du

du pas

global

Deviazione

di passo

complessivo

FtN

1/2 0 –2 +8 –22/3 +8 +6 –10 +43/4 –2 –4 –2 04/5 –4 –6 +14 –65/6 +10 +8 –6 –26/7 +4 +2 –2 +47/8 +2 0 –4 +48/1 –2 –4 +2 0(1/2) (0) (–2) (–2)

16 : 8 = +2 –16 +16 –24 +24

18

Schéma de calcul pour l’erreur individuelle du pas, le saut du pas et l’erreur cumulée du pas sur la base des

valeurs indiquées par les deux comparateurs

Schema di calcolo per la deviazione di passo singolo, il salto di passo e la deviazione di passo complessivo

dalle letture dei valori misurati con il dispositivo doppio

Erreur individuelle du pas ftN, saut de pas fuN, erreur cumulée du pas FtN

Deviazione di passo singolo ftN, salto di passo fuN, deviazione di passo complessivo FtN

Valeur mesurée (lue)Lettura dei valori misurati

Erreur du pas global FtNDeviazione di passo complessivo FtN

+2

+4

-2 0

+4 -2

+8

-4+10

+4

-2

+4

0

0

-6

+2

3

4

56

7

8

12

fuN

ftN+10

-100

0

-2

+4

0

-6

+2

+4

+4

= -2

= +4

= 0

= -6

= +2

= +4

= +4

+ (-2)

+ (+6)

+ (-4)

+ (-6)

+ (+8)

+ (+2)

+ ( 0)

+ (-4) = 0

+10

-100 ftN

ftN+10

-100


Anne

xes

Appe

ndic

e

Tolérances pour le pas individuel et le pas cumulé et le pas de l’hélice des goujures

Deviazioni ammesse per il passo singolo e il passo complessivo delle scanalature e della direzione delle scanalature

Valeur à mesurer


Symbole de

l’erreur

Simbolo della

deviazione

Classe-

de préci-

sion

Classe

qualitativa


Tolleranze in μm (1 μm = 0,001 mm) con modulo


0,63–1 1–1,6 1,6–2,5 2,5–4 4–6,3 6,3–10 10–16 16–25 25–40

Pas individuel des goujures

mesuré à la moitié de la hauteur de dent Passo singolo delle scanalature

misurato a metà altezza del dente

ftN

AA ±10 ±10 ±12 ±16 ±20 ±25 ±32 ±40 ±50

A ±12 ±16 ±20 ±25 ±32 ±40 ±50 ±63 ±80

B ±25 ±32 ±40 ±50 ±63 ±80 ±100 ±125 ±160

C ±50 ±63 ±80 ±100 ±125 ±160 ±200 ±250 ±315

D ±100 ±125 ±160 ±200 ±250 ±315 ±400 ±500 ±630

Pas cumulé des goujures

mesuré à la moitié de la hauteur de dentPasso complessivo delle

scanalature misurato a metà altezza del dente

FtN

AA 20 20 25 32 40 50 53 80 100

A 25 32 40 50 63 80 100 125 160

B 50 63 80 100 125 160 200 250 315

C 100 125 160 200 250 315 400 500 630

D 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250

Pas d’hélice des goujures une

longueur de 100 mm

rapportée au cylindre de référenceDirezione delle scanalature su

una lunghezza della fresa di

100 mm

rispetto al cilindro di riferimentofHN

AA ±50

A ±70

B ±100

C ±140

D ±200

42

1

ftN

ftN

1 2 3 4 5 6 7 8 910

1112

zeroZero


4 2

1

3

12

11

10


FtN

1 2 3 4 5 6 7 8 910

1112

100 mm

fHN




Les tolérances applicables aux erreurs du pas d’hélice sont relativement grandes puisqu’elles n’influencent que partiellement la géométrie de l’engrenage. Mais il faut tenir compte du fait que l’influence des erreurs du pas d’hélice sur la précision du taillage des engrenages augmente avec la grandeur du module, puisque la longueur de la zone de génération du profil augmente avec la grandeur du module.

Affûtage des fraises-mères à grand rendement

Les fraises-mères à grand rende-ment de LMT Fette peuvent être affûtées sur toutes les affûteuses de fraises-mères.

Les fraises sont pourvues d’un angle de coupe positif. De ce fait, la face de coupe se situe hors du centre. L’écart par rapport à la position centrale est exprimé par la cote «u» gravée sur toute fraise.

Avant de procéder à l’affûtage, déplacer la meule du centre de la cote «u».

Quant aux fraises-mères à grand rendement de LMT Fette avec goujures hélicoïdales, il faut veiller à ce que la meule soit taillée de manière bombée afin d’obtenir des faces de coupe planes.

Toutes les fraises-mères à grand rendement de LMT Fette dis-pose de 8 ou 10 groupes de dents avec 2 goujures chacune, soit au total 16 ou 20 goujures.

La vérification du pas, de la forme et de la position des gou-jures ainsi que du battement radial de tête doit être absolument effectuée après chaque opération d’affûtage, p. ex. à l’aide d’un appareil de mesure universel. Les tolérances devraient se situer dans les limites de la classe de précision A selon DIN 3968.

Le tolleranze per le deviazioni della direzione delle scanalature sono relativamente grandi, in quanto queste si ripercuotono solo in parte sulla geometria della dentatura. Si deve tuttavia conside-rare che l’effetto delle deviazioni della direzione sulla precisione della dentatura è maggiore per moduli grandi rispetto a quello per moduli piccoli, poiché la lunghezza dell’area di formazione del profilo aumenta con la grandezza del modulo.

Affilatura di frese a creatore per brocciatura

Le frese a creatore per brocciatura di LMT Fette possono essere riaffilate su tutte le affilatrici per frese a creatore.

Le frese presentano un angolo di spoglia superiore positivo; il piano di scorrimento del truciolo si trova così al di fuori del cen-tro. La deviazione dal centro è indicata dalla misura „u“, riportata nella dicitura di ogni fresa.

Prima dell’inizio della riaffilatura, il disco abrasivo deve essere posizionato alla distanza „u“ rispetto al centro.

Con le frese a creatore per brocciatura di LMT Fette con filetto delle scanalature finito ci si deve assicurare che il disco abrasivo venga ravvivato fino a ottenere una forma convessa, al fine di ottenere piani di scorrimento del truciolo diritti.

Tutte le frese a creatore per brocciatura di LMT Fette sono dotate di 10 gruppi di denti con 2 scanalature ciascuno, quindi 20 sca-nalature in tutto.

La verifica del passo delle scanalature, della forma e della posi-zione della scanalatura, nonché della concentricità di testa deve essere eseguita in ogni caso dopo ogni affilatura, ad es. con un dispositivo universale di controllo del passo. Le tolleranze devono rientrare nella classe qualitativa A secondo la norma DIN 3968.


Anne

xes

Appe

ndic

e

Affûtage des fraises-mères à grand rendement

Affilatura delle frese a creatore per brocciatura

Afin d’obtenir un pas parfait des goujures, la fraise sera d’abord affûtée par le plateau diviseur 16 (20), la meule plon-geant dans la roue jusqu’à la profondeur du petit entredent.

Après cette opération d’affûtage, l’erreur du pas d’hélice doit se situer dans les limites de la classe de qualité A selon DIN 3968.

Ensuite la fraise est affûtée à l’aide du plateau diviseur 8 (10), la meule plongeant dans la roue jusq’à la profondeur du grand entredent.

Cette opération d’affûtage doit être effectuée jusqu’à ce qu’une transition douce soit obtenue avec la partie de la tête de dent déjà affûtée du pas 16 (20).

Per ottenere un passo delle scanalature perfetto, la fresa viene per prima cosa rettificata con un disco divisore da 20, il quale penetra fino al vano tra denti contigui piccolo.

Con questa rettifica si deve raggiungere un passo delle scana-lature compreso nella classe qualitativa A secondo la norma DIN 3968.

In seguito si prosegue con la rettifica con disco da 10,che penetra fino al vano tra denti contigui grande.

La rettifica deve essere eseguita fino a ottenere un passaggio liscio alla parte della testa del dente già rettificata con passo 20.

Enlèvement lors de la 2ème passeAsportazione alla seconda fase di rettifica


Principes de base

Les fraises-mères à protubérance (fig. 1) sont des fraises d’ébauche dont le profil se distingue du profil standard défini à la norme DIN 3972 par le fait que les dents présentent à leur tête des protubérances se trouvant en proéminence par rap port aux flancs rectilignes du profilde référence.

La fonction de la protubérance est de générer un dégagement au pied de dents des pignons cylindriques. Ce dégagement est néces-saire pour la finition de l’engrenage par un procédé de rasage, de rectification ou d’arasage à l’aide d’une fraise de skiving en carbure.

Le dégagement au fond des entredents est nécessaire, pour éviter la formation d’un décrochement lors de l’usinage de finition, qui affaiblirait la résistance mécanique dupied (figure 2). Cette dispositiona aussi pour objet d’éviter d’avoir à recourir à l’entaillage de la meule ou de la roue de rasage dans l’angle de l’entredent, mesure qui,en absence de dégagement, serait néces-saire pour empêcher des conséquences néfastes sur la qualité de la forme des flancs par suite du repoussage de la meule ou de la roue de rasage. Parailleurs, une sollicatation supplémentaire du pied de dent pour cause de tensions de rectification ne serait pas à exclure. Il faut chercher à obtenir la forme de dégagement représentée figure 3. Après enlèvement de la surépaisseur de fi-nition, on obtiendra alors une transition progressive entre le flanc de la dent. Or, cette forme de dégagement est quasi irréalisable en pratique, et cela pour plusieurs raisons: un positionnement parfaitement exact de la meule par rapport à la pièce serait très onéreux, et il est impossible de compenser les écarts dans le cadre des tolérances ainsi que les éventuelles déformations issues de la trempe.

La figure 4 représente la forme généralement admise pour le dégagement de pied. La profondeur du dégagement, et donc la saillie de la protubérance sur la fraise-mère, sont supérieures à la surépaisseur de finition. L’engrenage fini conservera par consé-quent un dégagement de pied résiduel. Une augmentation de la saillie de la protubérance aurait pour conséquence un agrandis-semen du diamètre de forme de pied (dFf, fig. 5).

En ce qui concerne les pignon cylindriques, il faut différencier entre le diamètre de forme et le diamètre utile. Les diamètres de forme de pied et de tête sont les diamètres jusqu’où on peut voir le profil en développante. Si un pignon droit a un semi-topping, le diamètre forme de tête est le diamètre où le semi-topping commence. Le diamètre de forme de tête est donc inférieur au diamètre de tête de la roue, et cela de la double hauteur radiale du semi-topping. Le diamètre de forme de pied se trouve là où l’arrondi de pied ou l’interfèrence de taillage commence. Mais cela ne signifie pas que les flancs entre le diamètre de forme de tête et de pied s’engrènent avec les dents de l’autre roue et sont alors en action.

Nozioni fondamentali

Le frese a creatore con protuberanza (fig. 1) sono frese per sgros-satura il cui profilo si differenzia dalla versione standard secondo DIN 3972 per la presenza sulle teste dei denti di sporgenze, generalmente chiamate protuberanze, che sporgono dai fianchi rettilinei del profilo di riferimento.

La protuberanza serve alla spoglia dei piedi dei denti delle ruote cilindriche, richiesta quando si deve rifinire la dentatura tramite rasatura, rettifica o fresatura a creatore con una fresa a creatore per pelatura in metallo duro.

La spoglia sul fianco della ruota è necessaria per evitare un indebolimento del piede del dente a causa della formazione di incavature (fig. 2) durante la finitura. Ciò consente inoltre di esclu-dere l’urto del disco abrasivo o della ruota per levigatura contro la base dei denti della ruota da lavorare, che avrebbe effetti negativi sulla qualità della forma del fianco a causa della deformazione del disco o della ruota per levigatura. In questo caso non sarebbe da escludere inoltre un carico ulteriore del piede del dente dovuto alle sollecitazioni della rettifica. Si deve pertanto puntare su una forma della spoglia come quella rappresentata in figura 3, che in seguito all’asportazione del sovrametallo crea un passaggio liscio dall’arrotondamento del piede al fianco del dente. Tuttavia questa forma non è realizzabile nella pratica, in quanto, ad esempio, un posizionamento perfetto del disco abrasivo rispetto al pezzo da lavorare richiederebbe molto tempo e una compensazione degli scostamenti ammessi ed eventualmente della deformazione di tempra non è possibile.

Nella figura 4 è rappresentata una comune forma di spoglia. La misura della spoglia, e quindi anche il valore della protuberanza della fresa a creatore corrispondente, è superiore a quella del sovrametallo. Sulla ruota finita rimane una spoglia residua. Un aumento della protuberanza comporta però anche un aumento del diametro di forma di fondo (dFf, fig. 5).

Nelle ruote cilindriche si distingue tra la circonferenza di forma e la circonferenza utile. Le circonferenze di forma di testa e di fondo sono le circonferenze fino alle quali si estende il profilo a evolvente. Se ad esempio una ruota cilindrica presenta una smussatura degli spigoli di testa, il diametro di forma di testa è il diametro in corrispondenza del quale inizia lo smusso dello spigolo. Il diametro di forma di testa è quindi più piccolo del dia-metro di testa della ruota di un valore corrispondente al doppio dell’altezza radiale dello smusso dello spigolo. Il diametro di forma di fondo si trova all’inizio dell’arrotondamento del piede o del sottosquadro. Ciò non significa tuttavia che i fianchi tra il dia-

Fraises-mères à protubérance


1 2 3 4

SurépaisseurSovrametallo

Décroche-mentIncavatura

q

FS

ProtubéranceProtuberanza


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Le diamètre effectif des diamètres utiles de tête et de pied sont fonction des diamètres de tête de la paire de roues, de l’entraxe et de l’angle de pression. Les diamètres utiles peuvent avoir la même taille que les diamètres de forme correspondants. Le dia-mètre utile de tête ne peut jamais être plus grand que le diamètre de forme de tête, et le diamètre utile de pied ne peut jamais être plus petit que le diamètre de forme profil de pied. Lors du dimensionnement de la protubérance, veiller à ce que le diamètre de forme de pied se situe au-dessous du diamètre utile de pied. C’est ainsi que le diamètre utile de pied est calculé pour assurer le taux de recouvrement.

Dans certains cas, l’on renonce à la réalisation du dégagement lors du taillage d’ébauche à la faise-mère, en prenant soin toute-fois lors du fraisage d’augmenter le creux au point que la roue de rasage ne puisse pas entrer en contact avec le congé au fond des entredents de l’engrenage. Les profondeurs maximales et mini-males du dégagement sont donc limitées par le mode opératoire de finition – rasage ou rectification, forme et emplacement de la trajectoire relative de tête de la roue de rasage ou de la meule, écart admissible sur I’épaisseur de dent etc. – ainsi que par l’im-portance des déformations de trempe et par la valeur du diamètre du cercle utile de pied.

Considérant l’importance du diamétre du cercie utile de pied, nous nous restreindront dans la suite à analyser les répercus-sions des différents paramètres de l’outil et de la pièce sur la valeur du diamétre du cercle utile de pied.

D’une façon générale, un profil à protubérance permet de tailler tous les engrenages de même module, quel que soit leur nombre de dents.La saillie des dents de l’outil devrait être supérieure à 1,25 x m.

metro di forma di testa e il diametro di forma di fondo ingranino con la ruota coniugata e che quindi vengano utilizzati. Il diametro di testa utile e il diametro di fondo utile dipendono dai diametri di testa della coppia di ruote, dall’interasse e dall’angolo di pressio-ne. Le circonferenze utili possono avere la stessa grandezza delle relative circonferenze di forma. Il diametro di testa utile non può mai essere superiore al diametro di forma di testa e il diametro di fondo utile non può mai essere inferiore al diametro di forma di fondo. Per determinare la protuberanza è necessario considerare che il diametro di forma di fondo si trova al di sotto del diametro di fondo utile. Solo in questo modo si può garantire il diametro di fondo utile calcolato per il rapporto di azione richiesto.

In alcuni casi, durante la sgrossatura per la rasatura si rinuncia completamente alla spoglia, assicurandosi che la base dei denti venga asportata finché la ruota rasatrice non tocca più l’arro-tondamento del piede della ruota. La dimensione minima e la dimensione massima della spoglia sono pertanto limitate dal tipo di procedura di finitura (rasatura o rettifica, forma e posizione del relativo percorso di testa della ruota rasatrice o del disco abrasi-vo, deviazioni dello spessore del dente ammesse, ecc.), nonché dalla grandezza della deformazione di tempra e dalla misura del diametro di forma di fondo.

In considerazione dell’importanza del diametro di forma di fondo, i dettagli riportati di seguito tratteranno soltanto degli effetti dei diversi parametri dell’utensile e del pezzo lavorato sulla misura del diametro di forma di fondo.

In generale, con un profilo a protuberanza è possibile effettuare la dentatura di qualsiasi quantità di denti di un modulo.

L’addendum dell’utensile deve essere superiore a 1,25 x m.

dFf

5


6

Crémaillère de référence d’une fraise-mère en section normale

Profilo di riferimento della fresa a creatore in una sezione

normale



La saillie de la protubérance est donnée par la différence entre la surépaisseur de finition et la profondeur du dégagement de pied. Ces deux valeurs sont fonction du procédé d’usinage de finition, des dimensions de la pièce (pignon ou couronne dentée) et des déformations lors du traitment thermique. Il n’est donc pas impossible qu’il faille recourir à des outils présentant des profils différents. L’utilisation d’outils à profil spécial pourra également s’avérer nécessaire pour le taillage d’engrenages à petit nombre de dents (z < 15) ou de dentures à déport négatif important.

Les paramètres régissant le diamètre du cercle utile de pied sont: pour la pièce: module, angle de pression, nombre de dents, angle d’hélice et déport pour la fraise-mère: saillie des dents, rayon du cercle de tête, saillie de la protubérance et angle de la protubérance.

Pour s’assurer de la bonne signification des termes utilisés, la figure ci-après fournit les définitions.

Termes relatifs à la crémaillère de référence de la fraise-mère

La fig. 6 présente la crémaillère de référence d’une fraise-mère. Elle est complétée par la nomenclature des termes utilisés en relation avec la crémaillère de référence.

Ci-dessous nous donnons un exemple des différentes dimen-sions d’une crémaillère de référence d’une fraise-mère. Ce profil de protubérance est éprouvé depuis bien longtemps.

Il valore della protuberanza è dato dal sovrametallo e dalla spo-glia di piede rimanente sulla ruota finita. Queste due grandezze dipendono dalla procedura di lavorazione successiva, dalle di-mensioni dei pezzi lavorati (pignone o corona) e dalla deformazio-ne durante il trattamento termico. Anche in questo caso possono essere richiesti diversi profili dell’utensile. Una realizzazione spe-ciale del profilo dell’utensile può essere necessaria con quantità di denti ridotte (< 15) e grandi spostamenti del profilo negativi.

I parametri per il diametro di forma di fondo sul pezzo da lavorare sono: modulo, angolo di pressione, numero di denti, angolo dell’elica e spostamento del profilo. Quelli sulla fresa a creatore sono: addendum, raggio della testa del dente, valore della protu-beranza e angolo della protuberanza.

Il significato dei termini utilizzati di seguito viene spiegato nella figura in basso al fine di evitare equivoci.

Termini relativi al profilo di riferimento della fresa a creatore

In figura 6 è rappresentato un profilo di riferimento di una fresa a creatore, assieme ai termini utilizzati relativamente al profilo di riferimento.

Segue un esempio delle singole misure di un profilo a protube-ranza di riferimento di una fresa a creatore, che si è dimostrato particolarmente valido in diversi casi.

hP0

haP0

hprP0

αprP0

ρaP0

Flanc de protubéranceFianco della protuberanza

prP0

qP0

sP0

αP0

ρfP0

ρaP0 = 0,40 · mρfP0 = 0,2 · mαP0 = 20°αprP0 = 10°qP0 = 0,09 + 0,0125 · mprP0 = 0,129 + 0,0290 · m jusqu’à Modul 7 ≤ fino al modulo 7 (u = 0,039 + 0,0165 · m)prP0 = 0,181 + 0,0235 · m supérieur au module 7 > oltre il modulo 7 (u = 0,091 + 0,011 · m)haP0 = 1,4 · mhP0 = 2,6 · m

sP0 = m · π _____ 2

– 2 · qP0 ________ cos αP0

ρaP0 = Rayon de la tête de dent Raggio della testa del dente ρfP0 = Rayon du pied de dent Raggio del piede del dente αP0 = Angle de pression-∢ Profilo-∢αprP0 = Angle de protubérance-∢ Protuberanza-∢qP0 = Surépaisseur de taillage Sovrametallo prP0 = Valeur de protubérance Valore della protuberanza hprP0 = Hauteur de protubérance Altezza della protuberanza haP0 = Saillie de dent Addendum hP0 = Hauteur de profil Altezza del profilo sP0 = Epaisseur de dent Spessore del dente u = Dégagement de pied sur la roue finie Spoglia di piede sulla ruota finitau = prP0 – qP0


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Calcul du diamètre du cercle de forme de pied

Le calcul du diamètre du cercle de forme de pied est réalisé à l’aide d’un logiciel développé au sein de la société LMT Fette.

En théorie, la courbe de pied se compose de la partie générée par le rayon de la tête de dent et par le rayon générant le flanc de protubérance. Quant à la deuxième partie il s’agit d’un profil en développante. Dans ce cas, la développante de la courbe de pied coupe la développante principale. Le point d’intersection déter-mine le diamètre de forme de pied. Mais dans la plupart des cas examinés, la partie en développante de la courbe d’interférence de taillage n’existe pas, et l’arrondi de pied généré par le rayon de tête constitue le point d’intersection avec la développante principale.

Il s’est avéré utile de tracer la courbe de pied calculée et d’ana-lyser le tracé. Le point d’intersection de la courbe de pied avec la développante principale de la roue finie est décisif pour une appréciation du diamètre de forme de pied. Pour les engrenages trempés et rectifiés, il faut tenir compte des volumes différents enlevés par rectification, et ceci à cause de la déformation due à la trempe et un centrage incorrect de la meule. Il en résulterait un déplacement du diamètre de forme de pied par rapport à la cote théorique calculée. Dans ces cas, il faut veiller à une réserve suffisante entre le diamètre de forme de pied calculé et celui qui est requis.

L’expérience montre que des problèmes peuvent apparaître avec un diamètre de forme de pied trop grand sur des roues ayant un

Calcolo del diametro di forma di fondo

Il calcolo del diametro di forma di fondo viene effettuato con un apposito software sviluppato dalla stessa LMT Fette.

La curva del piede è teoricamente composta dalla parte generata dal raggio della testa del dente e da quella profilata dal fianco della protuberanza. La seconda parte è un profilo a evolvente, dove l’evolvente della curva del piede taglia l’evolvente principa-le. Il punto di intersezione determina il diametro di forma di fondo. Nella maggior parte dei casi esaminati, la parte a evolvente della curva del sottosquadro non è tuttavia presente, e l’arrotonda-mento del piede generato dal raggio della testa del dente costitui-sce il punto di intersezione con l’evolvente principale.

È risultato pertanto opportuno realizzare un tracciato della curva del piede calcolata e analizzare quest’ultima sul tracciato. Per la valutazione del diametro di forma di fondo, il punto di inter-sezione della curva del piede con l’evolvente principale finito è determinante. Per le dentature che vengono temprate e rettificate si deve considerare che, a causa della deformazione di tempra e di una centratura errata del disco abrasivo, vengono levigate quantità diverse del fianco del dente sgrossato. Ciò può com-portare uno spostamento del diametro di forma di fondo rispetto alla misura teorica calcolata. In questi casi si deve garantire uno scarto sufficiente tra il diametro di forma di fondo calcolato e il diametro di forma di fondo richiesto.

Secondo quanto osservato, nelle dentature con una piccola quantità di denti e soltanto uno spostamento del profilo positivo

Abréviations Significato:dNf1, dNf2 = Diamètre du cercle utile de pied Ø di fondo utiledNa1, dNa2 = Diamètre du cercle utile de tête Diametro di testa utilea = Entraxe Interasseαwt = Angle de pression apparent de fonctionnement Angolo di pressione di funzionamentodb = Diamètre du cercle de base Ø di basez1, z2 = Nombre de dents Numero di dentimt = Module apparent Modulo trasversale αt = Angle de pression apparent Angolo di pressione trasversaleβ = Angle d’helice Angolo dell’elica

Calcul du diamètre du cercle utile de pied

Calcolo del diametro di fondo utile

Si le diamètre de forme de pied ou le diamètre utile de pied n’est indiqué sur le plan de la pièce, il faut calculer le diamètre utile de pied selon les équations suivantes sur la base des données de la paire de roues:Se il diametro di forma di fondo oppure il diametro di fondo utile non sono riportati nel disegno del pezzo da lavorare, è necessario calcolare il diametro di fondo utile dai dati della coppia di ruote servendosi delle formule indicate di seguito.

(1) dNf1 = √ __________________________________

(2 · a · sin αwt – √ ____________

d Na2 2 – d b2 2 )2 + d b1 2

(2) dNf2 = √ __________________________________

(2 · a · sin αwt – √ ____________

d Na1 2 – d b1 2 )2 + d b2 2

(3) cos αwt = (z1 + z2) · mt ____________

2 · a · cos αt

(4) mt = mn ______ cos β

(5) tan αt = tan αn ______ cos β

(6) db = z · mn · cos αt _____________ cos β




petit nombre de dents et un faible déport de profil positif. Remé-dier à ce problème en réduisant la valeur de protubérance, en augmentant la saillie ou en diminuant le rayon de tête de dent sur la crémaillère de référence de la fraise.

Dans les formules (1) et (2), page 179, est inséré comme diamètre utile de tête soit le diamètre de tête, soit, avec un semi-topping, le diamètre de forme de tête de l’autre roue.

ridotto, possono verificarsi dei problemi con un diametro di forma di fondo troppo grande. Si possono ottenere risultati migliori con un valore della protuberanza inferiore, con un addendum maggio-re o con un raggio della testa del dente più ridotto sul profilo di riferimento della fresa a creatore.

Nelle formule (1) e (2) a pagina 179, come diametro di testa utile si impiegano il diametro di testa oppure, nel caso della presenza di smusso dello spigolo, il diametro di forma di testa della corri-spondente ruota coniugata.

Profil du creux de dent en coupe frontale

Profilo dei vani in una sezione frontale

Cercle de forme de pied sur la roue tailléeCirconferenza di forma di fondo sulla ruota fresata

Cercle de forme de pied sur la roue finieCirconferenza di forma di fondo sulla ruota finita

SurépaisseurSovrametallo


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Les efforts de coupe

La procédé de taillage des engrenages par fraise-mère est connu depuis près d’un siècle. Depuis non moins longtemps, les milieux concernés s’intéressent au problème de l’usure de la fraise-mère.Alors que pour le tournage et la fraisage, le processus d’enlè-vement des copeaux peut être caractérisé par trois grandeurs, à savoir la vitesse de coupe «vc», l’avance «fa» et la profondeur de passe «ap», le taillage par fraise-mère exige que l’on tienne compte de deux particularités. Le nombre de paramètres interve-nant dans le processus d’enlèvement de copeaux est nettement supérieur aux trois définis précédemment pour le tournage et le fraisage. Ces paramètres résultent du procédé de fabrication et aussi de la géométrie de l’outil et de la pièce. A cela viennent s’ajouter les considérations liées au principe de l’usinage par génération.

Les répercussions du processus d’enlèvement de copeaux ne peuvent être que difficilement appréciées par les interdépen-dances de ces paramètres.

Au cours de ses investigations sur les efforts de coupe lors du taillage par fraise-mère, figure (1) a été amené à constater que les efforts de coupe se produisant sur chaque arête tranchante pouvaient être calculés à partir des sections de copeaux. D’où la grande importance attachée à la détermination de la section des copeaux. Par ailleurs, la connaissance de la section des copeaux enlevés par fraise-mère permet d’évaluer l’usure probable de l’outil et d’apprécier les possibilités d’utilisation des différents matériaux de coupe. L’épaisseur et la longueur des copeaux ne sont que très faiblement influencés par la vitesse de coupe et l’avance; elles sont tributaires en première ligne des dimensions géométriques de la fraise et de la pièce.

La figure 1 montre les efforts de coupe se produisant sur les différents tranchants de la fraise pour 3 valeurs différentes de l’avance axiale, tels qu’ils prennent naissance lors du fraisage en opposition d’une roue cylindrique à denture droite. On constate que les efforts de coupe connaissent une croissance initiale très rapide sur le côté approche de la fraise, pour redécroîte progres-sivement jusqu’à la fin de la section d’engrènement. Mis à part les premiers tranchants actifs de la fraise, il apparaît que tous les autres tranchants présentent des efforts de coupe pratiquement égaux malgré des avances axiales différentes.

Le forze di taglio

La fresatura a creatore è nota da oltre un secolo e quasi per l’in-tero periodo i produttori di utensili e macchine e gli utilizzatori si sono confrontati con il problema dell’usura della fresa a creatore. Mentre con la tornitura e la fresatura il processo di truciolatura può essere caratterizzato da 3 grandezze, ossia la velocità di ta-glio „v“, l’avanzamento „fa“ e l’accostamento „a“, per la fresatura a creatore si devono considerare due particolarità. Al contrario della tornitura e della fresatura, molti più parametri influiscono sul processo di truciolatura. Questi parametri vengono definiti dal processo di produzione e anche dalla geometria dell’utensile e del pezzo da lavorare.

Gli effetti del processo di truciolatura sono difficilmente descrivi-bili tramite le correlazioni di questi parametri.

Con le sue indagini sulle forze di taglio nella fresatura a creato-re, Thämer (1) aveva già appurato che le forze di taglio su ogni tagliente dell’utensile possono essere calcolate partendo dalle sezioni trasversali del truciolo disponibili. La determinazione delle sezioni trasversali del truciolo sono pertanto estremamente im-portanti in questo contesto. Conoscere le sezioni trasversali del truciolo generate durante la fresatura a creatore consente inoltre di prevedere il possibile grado di usura dell’utensile e le possibili-tà di impiego di determinati materiali da taglio. Gli spessori teorici di truciolatura con moduli piccoli e le lunghezze di truciolatura possono essere influenzati solo in modo limitato dalla velocità di taglio e dall’avanzamento e sono determinati principalmente dalle dimensioni geometriche della fresa e del pezzo da lavorare.

In fig. 1 sono rappresentate le forze di taglio sui singoli taglienti dell’utensile per 3 diversi avanzamenti assiali, come avviene durante la fresatura discorde di una ruota cilindrica. Come si può notare sul lato della fresa in entrata, le forze di taglio aumentano inizialmente in misura considerevole, per poi diminuire gradual-mente fino alla fine della lunghezza di ingranamento. Ad eccezio-ne dei primi taglienti in uso della fresa, si può osservare che su tutti gli altri taglienti della fresa si sviluppano quasi le stesse forze di taglio nonostante gli avanzamenti assiali diversi.

1

Influence de l’avance sur les efforts de coupe lors du taillage par fraise-mère

Effetti dell’avanzamento sulla forza di taglio durante la fresatura a creatore

d’après Thämer WZL – TH Aix-la-Chapellesecondo Thämer WZL – RWTH Aquisgrana

PiècePezzo da lavorare

Flanc aval de la roueFianco della ruota in uscita

Flanc amont de la roueFianco della ruota in entrata Flanc d’approchede la fraiseFianco della fresa in entrata

Flanc de retraîtde la fraiseFianco della fresa in uscita

Fraise Fresa N°. de dent de la fraise N. tagliente della fresa

fa = 2 mm/WUfa = 4 mm/WUfa = 6 mm/WU

500

400

300

200

+20 +15 +10 +5 ±0 – 5Eff

ort

de

coup

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rinci

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PH

[kp

]Fo

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PH

[kp

]

100

0

Pièce Pezzo da lavorare:m = 5 mm z = 40 ßo = 0°

Fraise Fresa: dk = 100 mm i = 10 γo = 2°30'

Travail en oppositionFresatura discorde




La raison de ce phénomène réside dans le fait que sur ces tran-chants de la fraise la forme du copeau est déterminée presque exclusivement par les dimensions de la fraise et de la pièce. Il est également donné de constater que le nombre de tranchants par-ticipant à l’enlèvement de matière augmente en raison croissante de l’avance axiale. En effet, alors que pour une avance axiale de 2 mm par tour de la pièce seuls 13 tranchants sont actifs du côté approche de la fraise, leur nombre s’élève déjà à 17 pour une avance de 4 mm par tour de la pièce et atteint les 20 pour 6 mm d’avance, soit 50 % de tranchants actifs de plus que pour une avance de 2 mm.

Il ressort par ailleurs de ce diagramme de coupe que lors du taillage par fraise-mère les différents tranchants de la fraise sont sollicités différemment, ce qui laisse à supposer que leur, com-portement à l’usure sera également différent. La figure 2 montre l’influence de l’avance axiale sur l’effort de coupe principal maxi-mal. Dans le cas présent, l’effort de coupe augmente dégressive-ment jusqu’à une avance de 3 mm par tour de pièce. Au-delà de 3 mm d’avance, la croissance de l’effort de coupe est légèrement progressive pour redevenir légèrement dégressive à partir de 6 mm. Pour une avance de 10 mm, l’effort de coupe est double de celui relatif à une avance, de 4 mm.

La figure 3 montre I’épaisseur des copeaux à enlever par les différents tranchants de la fraise. Il apparaït que I’épaisseur des copeaux va en croissance linéaire à partir du point primitif, en direction du côté approche de la fraise. Elle est pratiquement identique pour toutes les valeurs d’avance axiale et ne présente un certain écart qu’au niveau des premiers tranchants actifs de la fraise. Pour une avance de 10 mm par tour de pièce, I’épaisseur maximale du copeau est supérieure à 0,5 mm.Pour les avances de 6 mm, 4 mmet 2 mm par tour de pièce, I’épaisseur maximale du copeau se trouve ramenée respectivement à 0,45mm, 0,35 mm et 0,28 mm.

Ziegler (2) apporta la preuve que la vitesse de coupe n’exerçait pas d’influence déterminante sur les efforts de coupe princi-paux (fig. 4). Quel que soit le matériau, les efforts de coupe principaux restent pratiquement constants pour des vitesses de coupe supérieures à 50 m/min, alors qu’ils augmentent avec une diminution de la vitesse de coupe. Dans le cas du fraisage en opposition, cette augmentation est un peu plus prononcée que dans le cas du fraisage en avalant. Il apparaît qu’indépen-damment du type de fraisage et des caractéristiques de la roue dentée la décroissance des efforts de coupe n’est marquée que pour un accroissement de la vitesse de coupe jusqu’à environ 50 m/min et qu’une augmentation de la vitesse de coupe au-delà de cette valeur ne contribue plus à une réduction des efforts de coupe. Ceci a pu être prouvé par l’utilisation d’une fraise-mère en carbure de module1,5. Comme avance on a adopté pour toutes les fraises une valeur correspondant aux 2/3, du module en valeur numérique. Les efforts de coupe principaux dépendent des conditions d’enlèvement de copeaux et des dimensions de la pièce, notamment du nombre de dents et du coefficient de déport. Ils sont également tributaires dans une certaine mesure du nombre de dents de la fraise et surtout de la précision de concentricité et de coaxialité de la fraise.

Ziegler (3) a également examiné l’influence du sens des hélices de la fraise et de la pièce sur la force circonférentielle ainsi que la correspondance entre cette force circonférentielle et le sens

Tale fenomeno è da ricondursi al fatto che le forme del truciolo su questi taglienti sono determinati quasi esclusivamente dalle dimensioni della fresa e del pezzo da lavorare. Si nota inoltre che il numero dei taglienti della fresa che partecipano all’asportazione del truciolo aumenta all’aumentare dell’avanzamento assiale. Mentre nel nostro esempio sono utilizzati solo 13 taglienti sul lato di entrata della fresa con un avanzamento assiale di 2 mm per rotazione del pezzo da lavorare, con un avanzamento di 4 mm per rotazione del pezzo da lavorare i taglienti sono 17 e infine 20 con un avanzamento di 6 mm per rotazione, quindi circa il 50 % in più rispetto al caso di un avanzamento di 2 mm.

Questo diagramma delle forze di taglio mostra anche che durante la fresatura a creatore i singoli taglienti della fresa sono sottopo-sti a carichi diversi, e pertanto il comportamento all’usura sarà diverso. Gli effetti dell’avanzamento assiale sulla massima forza di taglio principale sono rappresentati in fig. 2. Per l’esempio de-scritto, la forza di taglio aumenta in modo decrescente fino a un avanzamento di 3 mm per ogni rotazione del pezzo da lavorare. Con un avanzamento superiore a 3 mm si riscontra un aumento della forza di taglio leggermente progressivo, il quale assume un andamento lievemente decrescente con un avanzamento di 6 mm. Con un avanzamento di 10 mm si ottiene circa il doppio della forza di taglio dell’avanzamento di 4 mm.

Gli spessori del truciolo risultanti, da separare dai singoli taglienti della fresa durante la fresatura, sono rappresentati in fig. 3. Si può notare che gli spessori del truciolo aumentano in modo lineare dal punto primitivo verso il lato della fresa in entrata. Sono quasi uguali per tutti gli avanzamenti assiali e presentano determinati scostamenti solo per i primi taglienti in uso. Con un avanzamento di 10 mm per rotazione del pezzo da lavorare, lo spessore del truciolo massimo è superiore a 0,5 mm. Nel caso descritto, con un avanzamento di 6 mm per rotazione del pezzo da lavorare lo spessore del truciolo massimo è pari a circa 0,45 mm, a 0,35 mm con un avanzamento di 4 mm e a 0,28 mm con un avanzamento di 2 mm.

Ziegler (2) ha dimostrato che la velocità di taglio non ha alcun effetto di rilevanza sulla forza di taglio principale (fig. 4). In tutti i materiali, le forze di taglio principali rimangono quasi costanti con velocità di taglio superiori a 50 m/min., mentre aumentano se le velocità di taglio diminuiscono. L’aumento durante la fresatura discorde è leggermente superiore a quello della fresatura con-corde. Indipendentemente dalla procedura di fresatura e dai dati della ruota dentata, si osserva un andamento decrescente fino a circa 50 m/min.

Con velocità di taglio superiori non è possibile ridurre ulterior-mente le forze di taglio. Ciò è stato confermato in particolare im-piegando frese a creatore in metallo duro modulo 1,5. Per tutte le frese è stato scelto un valore dell’avanzamento che corrisponde numericamente a circa 2/3 del modulo. Le forze di taglio principali dipendono, oltre dalle condizioni di truciolatura, anche dalle di-mensioni del pezzo da lavorare, in particolare dal numero di denti. Esse sono tuttavia influenzate anche dal numero degli intagli della fresa e in particolare dalla sua precisione di concentricità.

Ziegler (3) ha studiato inoltre gli effetti del senso del filetto della fresa e del pezzo da lavorare sulla forza tangenziale e la correla-zione tra questa forza tangenziale e la direzione di rotazione del


Anne

xes

Appe

ndic

e

2

Influence de l’avance axiale sur l’effort de coupe principal

maximal

Effetti dell’avanzamento assiale sulla massima

forza di taglio principale

4

Influence de la vitesse de coupe sur les efforts de coupe

principaux

Effetti della velocità di taglio sulle forze di taglio principali

3

Influence de l’avance axiale sur les épaisseurs de copeaux

Effetti dell’avanzamento assiale sugli spessori del truciolo

5

Sections et efforts de coupe sur une pièce à tailler avec

un seul creux de dent

Sezioni trasversali di truciolatura e forze di taglio con

un pezzo da lavorare con solo un vano

800

600

400

200

0 2 4 6 8 10

Eff

ort

de

coup

e p

rinci

pal

PH

[kp

]Fo

rza

di t

aglio

prin

cip

ale

PH

[kp

]

Avance axiale fa [mm/tr/pc] Avanzamento assiale fa [mm/rot. pezzo]

Valeurs calculéesValori calcolati Valeurs mesuréesValori misurati

Pièce Pezzo m = 5 mmda lavorare: z = 40 ßo = 0° Ck45

Fraise Fresa: dk = 100 mm g = 1 i = 10 γo = 2°30'Taillage en oppositionFresatura discorde

s = 10 mm/tr/pc 10 mm/rot. pezzo

fa = 6 mm/tr/pc 6 mm/rot. pezzo

0,5

0,6

0,4

0,3

0,2

25 20 15 10 5 0E

pai

sseu

r d

e co

pea

ux m

axi h

max

[mm

]M

assi

mo

spes

sore

teo

rico

del

tru

ciol

o h m

ax [m

m]

N°. de dents de la fraise N. tagliente della fresa

0,1

0



Pièce Pezzo m = 5 mmda lavorare: z = 40 ßo = 0°Fraise Fresa: dk = 100 mm i = 10 γo = 2°30'Taillage en oppositionFresatura discorde

banco. Se il senso del filetto della fresa e del pezzo da lavorare coincidono, la componente dalla forza di taglio principale si con-trappone alla rotazione del pezzo da lavorare.Ciò significa che la forza tangenziale preme in misura maggiore

de rotation de la table. Si les hélices de la fraise et de la pièce sont de même sans, la composante de l’effort de coupe principal s’oppose à la rotation de la pièce; en d’autres termes, la force circonférentielle applique la table de la machine et donc la roue

400

300

200

20

Eff

ort

de

coup

e p

rinci

pal

PH

[kp

]Fo

rza

di t

aglio

prin

cip

ale

PH

[kp

]

100

040 60 80 100 120 140 160 180 200 220

Vitesse de coupe Vc [m/min] Velocità di taglio Vc [m/min]

m = 5 mm

m = 3 mm

m = 1,5 mm

Matériau Materiale: Ck 45

Profondeur de passe Accostamento: 2 x m

Denture droiteDentatura diritta

Déport de profilSpostamento del profilo: x = 0

m = 5 mm, z = 31, fa = 3 mm/WU, Avance asynch.; fraise HSS, dK = 100 mm, i = 10m = 5 mm, z = 31, fa = 3 mm/rot. pez., Fresatura discorde; fresa a creatore in HSS, dK = 100 mm, i = 10m = 3 mm, z = 53, fa = 2 mm/WU, Avance asynch.; fraise HSS, dK = 80 mm, i = 10m = 3 mm, z = 53, fa = 2 mm/rot. pez., Fresatura discorde; fresa a creatore in HSSb, dK = 80 mm, i = 10m = 1,5 mm, z = 26, fa = 1 mm/WU, Avance synch.; fraise HM, dK = 63 mm, i = 12m = 1,5 mm, z = 26, fa = 1 mm/rot. pez., Fresatura concorde; fresa a creatore in HSS, dK = 63 mm, i = 12m = 1,5 mm, z = 26, fa = 1 mm/WU, Avance synch.; fraise HM, dK = 40 mm, i = 15m = 1,5 mm, z = 26, fa = 1 mm/rot. pez., Fresatura concorde; fresa a creatore in HSS, dK = 40 mm, i = 15

Caractéristiques de la denture Dati della dentatura Caractéristiques de la fraise Dati della fresa

QFA

14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0– 1– 2– 3– 4– 5– 6– 7

FiQQK

QK

QFA QFi

L’ax

e d

e d

entu

reC

entr

o d

enta

tura

Zone d’attaqueArea di sgrossatura

Zone de génération de la développanteArea di formazione dell'evolvente

0,25

mm

250

0 kp

14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0– 1– 2– 3– 4– 5– 6– 715 Zone d’entrée Zone de sortie Area di entrata Area di uscita

m = 4 mm z = 34 i = 9 A = 10 t = 2 v = 40 m/min Ck 45fam

= 1

d’après Ziegler WZL – TH Aix-la-Chapellesecondo Ziegler WZL – RWTH Aquisgrana

d’après Thämer – TH Aix-la-Chapellesecondo Thämer WZL – RWTH Aquisgrana

d’après Ziegler WZL – TH Aix-la-Chapellesecondo Ziegler WZL – RWTH Aquisgrana

d’après Thämer – TH Aix-la-Chapellesecondo Thämer WZL – RWTH Aquisgrana




creuse de transmission avec une force plus grande contre la vis sans fin d’entrainement. Ceci se traduit par une annulation des jeux de la table. Si parcontre, les hélices sont de sens inverse, la composante de l’effort de coupe principal agit dans le sens de rotation de la table.

Si la force circonférentielle est dirigée en sens inverse du sens de rotation de la table, le mouvementde la table n’est pratiquement pas influencé. Dans le cas contraire, la fraise imprime à la table des mouvements à la fréquence d’engagement des dents de la fraise, mouvements dont l’amplitude correspond au jeu d’engrè-nement du couple roue et vis sans fin et qui donnent un état de surface ondulé de moindre qualité sur le flanc de la roue dentée à tailler.

Section des coupeaux

L’analyse des phénomènes d’usure sur les fraises-mères impo-sait comme condition préalable la connaissance de la section des copeaux enlevés par les différentes dents de la fraise. La connaissance de cette section avait déjà constitué un préalable pour les examens de Ziegler (4) portant sur les efforts de coupe.

L’effort de coupe principal et la section de copeau sont diffé-rents pour chaque dent de la fraise. Il en découle par conséquent une différence fondamentale par rapport aux autres procédés d’usinage par enlèvement de copeaux pour lesquels une aug-mentation de l’avance se traduit par une modification directe de l’épaisseur des copeaux. La figure 5 page 183, montre, en bas, les efforts de coupe mesurés et, en haut, les sections de copeaux maximales calculées pour un cas bien précis de taillage. La section de matière enlevée par chacune des dents de la fraise est subdivisée pour montrer les parts revenant aux arêtes tran-chantes de tête et de chacun des deux flancs. Il apparaît claire-ment que dans la zone d’attaque la section du copeau enlevé par la tête de dent est très largement supérieure à celle des copeaux enlevés par les flancs. Les valeurs reprises sur la figure 5 ont été obtenues lors du tailiage de roues comportant un seul entredent, de sorte que la section des copeaux a pu être mis en correspon-dance avec l’effort de coupe. Une fois cette correspondance éta-blie, il a fallu définir avec précision les différentes formes d’usure sur les dents de la fraise et leur cause.

Critères d’usure

Sur une dent de fraise-mère on distingue l’usure de la face en dépouille, l’usure des flancs, l’émoussement (arrondissement) des arêtes tranchantes, l’écaillage et le cratère d’usure sur la face d’attaque (fig. 6). Afin de pouvoir procéder à une analyse spécifique du comportement à l’usure des fraises-mères, les exa-mens ont été réalisés en collaboration avec l’industrie dans les conditions d’usinage de la production en très grande série. Dans la figure 7, il faut entendre par largeur de marque d’usure «B» l’usure des flancs. La courbe supérieure de la figure présente l’al-lure caractéristique bien connue, avec une croissance dégressive au debut, suivie d’un tronçon à croissance quasi linéaire. Au-delà d’un certain nombre de pièces, la croissance devient progressive.

La courbe inférieure donne l’usure par pièce. Il apparaît que la courbe passe par un minimum qui détermine la valeur du shifting, pour Iequel les coûts d’outillage peuvent être minimisés. Si l’on considère l’usure de chacune des dents de la fraise, on obtient les courbes de la figure 8. La courbe en trait interrompu corres-pond au taillage de 40 roues avec une position bien définie de

il banco di lavoro e pertanto la ruota a vite senza fine di divisione contro la vite senza fine motrice. Non si possono verificare così ulteriori movimenti del banco. Se invece i sensi del filetto sono opposti uno all’altro, la componente dalla forza di taglio principa-le influisce sulla direzione di rotazione del banco.

Se la forza tangenziale agisce in senso contrario alla rotazione del banco, questa non ne viene praticamente influenzata. Nel caso contrario, il banco delle comuni fresatrici a creatore esegue alla frequenza di ingranamento degli intagli dei movimenti le cui grandezze corrispondono al gioco tra la vite senza fine e la ruota a vite senza fine e che possono portare a un aspetto grezzo e ondulato della superficie fresata lungo i fianchi della ruota dentata da fresare.

Sezioni trasversali di truciolatura

Per lo studio del comportamento all’usura delle frese a creatore è necessario conoscere le sezioni trasversali di truciolatura per i singoli denti della fresa. Le indagini di Ziegler (4) sulle forze di taglio presupponevano già la conoscenza delle sezioni trasversali di truciolatura.

Nella fresatura a creatore, la forza di taglio principale e la sezione trasversale di truciolatura sono diverse per ogni singolo dente della fresa. Questo tipo di lavorazione differisce pertanto in misu-ra considerevole rispetto alle altre procedure di truciolatura, nelle quali un aumento dell’avanzamento implica immediatamente una modifica dello spessore del truciolo. In figura 5 a pagina 183 sono rappresentate in basso le forze di taglio misurate e in alto le sezioni trasversali di truciolatura massime calcolate per una dentatura. Le sezioni trasversali sono suddivise a seconda dei taglienti sulla testa o su entrambi i fianchi dei denti della fresa. Si può osservare chiaramente che nell’area di sgrossatura preval-gono di gran lunga le sezioni trasversali sulla testa della fresa rispetto a quelle sui fianchi. Una volta stabilito il nesso tra forza di taglio e sezione trasversale di truciolatura, sono state definite le forme di usura sul dente della fresa e le relative cause.

Criteri di usura

Sul dente della fresa a creatore si distinguono diversi segni di usura: l’usura della superficie di spoglia, l’arrotondamento dello spigolo tagliente, le scheggiature e i crateri (fig. 6). Per poter esaminare in modo mirato il comportamento all’usura delle frese a creatore, sono stati effettuati dei test in collaborazione con il settore dell’industria alle condizioni di lavoro proprie della produ-zione di massa. Con larghezza dei segni di usura „B“ nella fig. 7 si intende l’usura del fianco. La curva in alto nella figura rappresenta l’andamento caratteristico ben noto con una salita inizialmente decrescente, seguita da una parte quasi lineare. All’aumento del numero di pezzi, la salita diventa progressiva. Nella curva in bas-so, l’usura fa riferimento al numero di pezzi fresati. Si è stabilito un minimo e pertanto una determinata grandezza per il segno di usura raggiunto il quale i costi proporzionali dell’utensile diventa-no minimi. La rappresentazione grafica della fig. 8 a pagina 185 consente di osservare l’usura di ogni singolo dente della fresa. Per realizzare questo grafico, è stata effettuata la truciolatura di 40 ruote con una posizione precisa della fresa.


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e

6

Formes d’usure sur la dent d’une fraise-mère

Forme di usura sul dente della fresa a creatore

7

Usure en dépouille en fonction du nombre de pièces

Usura della superficie di spoglia a seconda del numero di pezzi

Arrondissement des arêtes de coupeArrotondamento dello spigolo tagliente


Usure en cratèrCratere

Usure de flanc (Congé)Usura del fianco (cava)

Usure en dépouilleUsura della superficie di spoglia

D’après Ziegler WZL – Aix-la-Chapelle secondo Ziegler WZL – RWTH Aquisgrana

0,008

0,006

0,004

0,002

0

1,0

0,8

0,6

0,4

0,2

0

0 80 160 240 280 32040 120 200

Usu

re/p

ièc

[mm

/pce

.]U

sura

per

pez

zo [m

m/p

ezzo

]

Nombre de roues [Page] Numero ruote [pezzo]

Val

eur

d’u

sure

B [m

m]

Larg

hezz

a d

ei s

egni

di u

sura

B [m

m]

la fraise-mère. Le travail d’ébauche est toujours assuré par les mêmes dents de la fraise, de sorte que certaines dents pré-sentent l’usure maximale, exigeant déja un réaffûtage, alors que d’autres dents été mises à contribution ou même pas sollicitées du tout. Par contre, en procédant à un décalage axial (shifting) de la fraise, des dents différentes parviennent à chaque nouveau cy-cle de travail dans la zone des sollicitations maximales, de sorte qu’un nombre élevé de dents de la fraise présentent une usure pratiquement identique.

Il lavoro di sgrossatura è stato effettuato sempre dagli stessi ta-glienti, in modo tale da ottenere un’usura massima di alcuni denti della fresa, richiedente già una riaffilatura, sebbene altri denti della fresa siano stati sollecitati in misura ridotta o non siano stati affatto sollecitati. Con lo spostamento assiale della fresa, invece, a ogni ciclo di lavoro entrano altri taglienti nell’area di maggiore sollecitazione e una grande quantità di denti della fresa presenta così quasi la stessa larghezza dei segni di usura.

8

Valeur d’usure lors du taillage par fraise-mère avec et sans

décalage axial de la fraise Larghezza dei segni di usura nella

fresatura a creatore con e senza spostamento

9

Valeur d’usure en fonction de l’avance

Larghezza dei segni di usura a seconda dell’avanzamento

d’après Ziegler WLZ – TH Aix-la-Chapelle secondo Ziegler WZL – RWTH Aquisgrana

160 roues avec shifting(pas de shifting: 0,64 mm / montage)160 ruote con spostamento (incremento di spostamento: 0,64 mm / serraggio)

40 roues sans shifting40 ruote senza spostamentoZone de dispersionArea di dispersione

N° de dent de fraise Numero dei denti della fresa

0,6

0,5

0,4

0,3

0,2

0,1

0

Val

eur

d’u

sure

B [m

m]

Larg

hezz

a d

ei s

egni

di u

sura

B [m

m]

0 40 80706050 90 100 110302010

fa = 5 mm/rot. pezzow.p.rev.

fa = 4 mm/rot. pezzow.p.rev.

fa = 3,2 mm/rot. pezzow.p.rev.fa = 3,2 mm/rot. pezzow.p.rev.

N° de dent de fraise Numero dei denti della fresa

0,6

0,5

0,4

0,3

0,2

0,1

0

Val

eur

d’u

sure

B [m

m]

Larg

hezz

a d

ei s

egni

di u

sura

B [m

m]

40 8060 10020





10

Valeur d’usure en fonction de l’avance

Larghezza dei segni di usura a seconda dell’avanzamento

11

Principe de la courbe de pénétration

Principio della curva di penetrazione

4 5 62 3

0,5

0,4

0,3

0,2

0,1

0

Val

eur

d’u

sure

B [m

m]

Larg

hezz

a d

ei s

egni

di u

sura

B [m

m]


l’avance fa [mm/Tour de pièce] Avanzamento fa [mm/rot. pezzo]

RoueRuota

FraiseFresa

L’influence des conditions de coupe sur l’usure de l’outil consti-tue un point d’interêt particulier. La dépendance entre l’usure «B» et l’avance est illustrée à la figure 9. Pour de petites avances, I’épaisseur de copeaux et les efforts de coupe sont faibles, mais le nombre de dents engagées est grand en conséquence. L’ac-croissement des valeurs d’avance se traduit par une augmenta-tion de la sollicitation et de la température des arêtes de coupe, mais le nombre de dents engagées diminue. Si l’on considère l’usure moyenne en fonction de l’avance de la fig. 10, on en arrive à la conclusion que l’accroissement d’usure consécutif à l’augmentation de l’avance est tellement faible que le gain de temps d’usinage inhérent à l’augmentation de l’avance constitue un facteur largement prépondérant sur l’usure légèrement accrue de l’outil.

Il en découle que dans le domaine examiné le critère de limitation de l’augmentation de l’avance n’est pas l’usure mais la qualité résultante du taillage, notamment en ce qui concerne les ondu-lations d’avance sur les flancs des dents de la roue taillée. La vitesse de coupe exerce sur l’usure de l’outil une influence bien plus grande que l’avance. Nous reviendront sur ce fait.

Hoffmeister (5) a classifié les influences sur l’usure de la fraise-mère suivant des critères d’usinage de la fraise et des critères de la roue dentée. Parmi les paramètres de l’outil, ceux qui exercent une influence directe sur l’usure sont: le diamètre, le nombre de filets, le nombre de dents, le rayon de tête du profil de référence, l’angle de coupe des arêtes, les angles de dépouille du profil ainsi que le type de construction et le matériau.

Par ailleurs, l’usure est influencée par les conditions suivantes d’usinage: L’avance «fa», le pas shifting «SH» la profondeur de passe «ap» et la vitesse de coupe «vc». Les autres facteurs d’influence sur l’usure sont le mode de fraisage, I’état de la machine, la fixation de la fraise-mère et de la pièce et enfin la nature du liquide de refroidissement.

Particolarmente interessanti sono gli effetti delle condizioni di taglio sull’usura dell’utensile. In figura 9 si può osservare come la larghezza dei segni di usura „B“ dipende dall’avanzamento. Con avanzamenti ridotti, gli spessori del truciolo e le forze di taglio sono limitati, mentre il numero dei tagli iniziali è elevato. Con un avanzamento maggiore, aumentano le sezioni trasversali del truciolo e pertanto il carico e la temperatura dei taglienti, mentre il numero dei tagli iniziali si riduce.

Se si osserva in fig. 10 l’usura media a seconda dell’avanzamen-to, si può notare che l’aumento dell’usura con un avanzamento più grande è così ridotto che la riduzione del tempo di utilizzo ottenuta con l’aumento dell’avanzamento ha molta più rilevan-za dell’aumento limitato dell’usura sull’utensile. Ne consegue che nell’ambito esaminato un aumento dell’avanzamento non è limitato dall’usura, bensì dalla qualità della dentatura ottenibile, in particolare in considerazione dei segni di avanzamento.Al contrario dell’avanzamento, la velocità di taglio influenza l’usu-ra dell’utensile in misura decisamente maggiore. Questo aspetto verrà trattato nei dettagli più avanti.

Hoffmeister (5) ha differenziato gli aspetti che influiscono sull’u-sura della fresa a creatore secondo criteri di lavorazione della fresa e criteri della ruota dentata. Secondo quanto da lui rilevato, l’usura è condizionata dal diametro e dal numero di principi dell’utensile, nonché dal numero degli intagli. A ciò si aggiungono il raggio della testa, l’angolo di spoglia inferiore del profilo della fresa, l’angolo di spoglia superiore dei taglienti e infine il tipo di realizzazione e di materiale dell’utensile.

L’usura è influenzata in misura considerevole dalle seguenti con-dizioni di lavorazione:avanzamento „fa“, incremento di spostamento „SH“, profondità di fresatura „a“, velocità di taglio „v“. Altri fattori sono inoltre la procedura di fresatura, lo stato della fresatrice a creatore, il montaggio e il serraggio dell’utensile (concentricità) e della ruota da lavorare e infine il refrigerante.


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12

Représentation de la courbe de pénétration

Dimensioni della curva di penetrazione

A

h

a

R

x b

c ß

g

f

L

e

d y

R F

La ruota dentata influisce sull’usura della fresa a creatore tramite il suo diametro, la grandezza del modulo, l’angolo dell’elica della sua dentatura, lo spostamento del profilo x · m e la larghezza della ruota. Non deve essere dimenticato inoltre il materiale della ruota dentata. Tutti questi fattori di influenza possono essere divisi in due gruppi.1. Grandezze che determinano la lunghezza dell’arco di taglio e

lo spessore teorico di truciolatura dalla geometria della denta-tura e della fresa.

2. Aspetti tecnici come la velocità di taglio, l’abbinamento materiale di taglio – utensile, la geometria dei

taglienti, la lubrorefrigerazione, ecc.

Condizioni di ingranamento

Hoffmeister (6) distingue tra lato di entrata e lato di uscita della fresa, separati dal dente centrale, e tra area di creazione del profi-lo e area di taglio preliminare. Il dente centrale è quel dente della fresa che si trova nel punto di intersezione degli assi della fresa a creatore e della ruota dentata, al centro dell’area di creazione del profilo. L’area di taglio preliminare dipende dalla forma esterna della fresa a creatore. Negli utensili cilindrici sarà più grande rispetto a quella degli utensili con un imbocco conico o rotondo.

Per poter effettuare il calcolo della lunghezza dell’arco di taglio e dello spessore teorico di truciolatura, si è rivelato necessario definire in modo preciso la curva di penetrazione utensile – ruota da lavorare.

Nella penetrazione utensile – ruota da lavorare (7) rappresentata in fig. 11, la curva di penetrazione forma un’ellisse di taglio sulla superficie cilindrica della ruota. La posizione di questa ellissi

La roue dentée a une influence sur l’usure de la fraise par son dia-mètre, le module, l’angle d’hélice de la denture, le déport de profil x ∙ m et la largeur de denture. Il ne faut pas négliger l’influence de la matière de la roue sur l’usure de la fraise. Ces facteurs d’in-fluence se divisent en deux catégories:1. Les paramètres qui, à cause de la géométrie de la denture

et de la fraise, déterminent la longueur de l’arc de coupe et l’épaisseur de copeaux.

2. Les influences technologiques telles que la vitesse de coupe, la paire: Matériau de coupe/matière de la pièce, la géométrie de coupe, le lubrifiant etc.

Conditions d’engrènement

Hoffmeister (6) fait une distinction entre le côté d’entrée et le côté de sortie de la fraise séparés par la dent de référence, et entre la zone de génération de profil et la zone d’attaque. Est appelée dent de référence la dent de fraise qui se situe sur le point d’in-tersection des axes de la fraise roue dentée. La dent de référence se trouveau centre de la zone de formation de profil. La zone d’attaque est fonction de la forme extérieure de la fraise. Elle est plus ample sur les outils cylindriques que sur les outils avec une entrée conique ou ronde.

Dans le but de calculer la longueur de l’arc de coupe et les épais-seurs de copeaux, il s’est avéré nécessaire de définir exactement les courbes de pénétration outil/roue.

Lors de la pénétration outil/roue (7), fig. 11, la courbe correspon-dante forme une ellipse de coupe sur la surface de l’enveloppe du cylindre de la roue. La position de cette ellipse est fonction de




l’angle d’intersection de ces deux axes. En plus, la forme de l’el-lipse est déterminée par les dimensions de la fraise et de la roue. La projection de cette ellipse de coupe sur un plan parallèle à la tailleuse est décisive pour une appréciation du réglage correct de l’outil monté sur la machine. Sur la base des données figurant dans la fig. 12, page 187, il est possible de formuler les équations de la fig. 13, page 188. A l’aide de ces équations, un ordinateur est à même de créer le tracé qui permettra l’évaluation du réglage de l’outil (fig. 14).

L’axe Y a sa valeur maximale dans l’ellipse de pénétration et la projection de cette valeur sur l’axe de fraise donne la zone d’en-trée pourle taillage en opposition. En poursuivant cette courbe au-delà de Ymaxi jusqu’à une valeur de Y =Ymaxi – avance/tour de pièce, on obtient un point se trouvant sur la courbe qui permet de déterminer la zone d’entrée pour le taillage en avalant.

La projection de ce point sur l’axe de fraise correspond à la lon-gueur d’entrée de la fraise pour une denture hélicoïdale lorsque la fraise et la roue ont la même direction d’hélice. Dans le cas d’un outil avec entrée, la connaissance de la courbe de pénétration joue un rôle important, surtout pour les grosses dentures.

dipende dall’angolo di intersezione di entrambi gli assi. La forma dell’ellissi è determinata dal rapporto tra le dimensioni della fresa a creatore e della ruota. Un aspetto importante per determinare la regolazione corretta dell’utensile sulla fresatrice a creatore è la proiezione di questa ellisse di taglio su un piano parallelo alla fresatrice. In fig. 13 a pagina 188 si riportano delle formule che utilizzano le denominazioni indicate in fig. 12. Servendosi di que-ste formule è possibile creare tramite computer un tracciato che consente di analizzare la regolazione dell’utensile (fig. 14).

Dall’ellisse di penetrazione si ottiene un valore massimo per l’as-se delle ordinate. La proiezione di questo valore sull’asse della fresa consente di individuare l’area di inizio taglio per la fresatura discorde. Se si traccia la curva oltre Ymax fino a un valore Y = Ymax di avanzamento per rotazione del pezzo da lavorare, si ottiene un punto sulla curva con il quale è possibile determinare l’area di inizio taglio per la fresatura concorde.La proiezione di questo punto sull’asse della fresa corrisponde alla lunghezza della fresa per l’area di inizio taglio di dentature elicoidali, se la fresa e il pezzo da lavorare presentano lo stesso senso del filetto. Se si considera un utensile con imbocco, cono-scere la linea di penetrazione diventa particolarmente importante per dentature di grandi dimensioni.

13

Calcul de la courbe de pénétration

Calcolo della curva di penetrazione

14

Pénétration outil/roue

Penetrazione utensile – ruota

Avance/tour de pièceAvanzamento per rotazione del pezzo da lavorare

Zone d’entrée pour le taillage en opposition

Area di inizio taglio per la fresatura discorde

Zone d’entrée pour le taillage en avalant

Area di inizio taglio per la fresatura concorde

x

y

Axe de fraise

Asse della fresa

Axe

de

roue

Ass

e d

ella

ruo

ta

RF = Rayon de l’outil Raggio dell’utensileh = Hauteur de dent = profondeur de passe Altezza del dente = profondità di fresaturaR = Rayon ext. de la pièce Diametro esterno del pezzo da lavorareβ = β0 – γ0

β0 = Angle d’hélice de la denture Angolo dell’elica della dentaturaγ0 = Angle d’inclinaison de la fraise Angolo del filetto della fresa a creatore

A = RF – h + R

a = R 2 √ _________

1 – ( x __ R

)2

b = A – R 2 √ _________

1 – ( x __ R

)2

c = RF 2

√ ________________________

1 – [ A – R 2 √

_________

1 – ( x __ R

)2 ________________

RF ]

2

d = RF

2

√ ________________________

1 – [ A – R 2 √

_________

1 – ( x __ R

)2 ________________

RF ]

2

1 ______ cos β

e = x · tan β

f = RF

2

√ ________________________

1 – [ A – R 2 √

_________

1 – ( x __ R

)2 ________________

RF ]

2

· tan β

g = x ______ cos β

y = d + e L = f + g


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La fig. 15 montre que la longueur d’entrée d’un outil avec entrée conique diminue considérablement par rapport à celle d’un outil cylindrique. Il faut souligner ici qu’il faudra adapter l’angle et la forme de l’entrée aux conditions données afin d’empêcher une surcharge des dents d’entrée, ce qui conduirait une usure prématurée. La connaissance ou positionnement de la fraise sur la tailleuse a donné la possibilité de procéder à une analyse sys-tématique des phénomènes d’usure (fig. 16, page 190).

En matière de mesure d’usure, on distingue l’usure de l’arête de tête, désignée par «BK», l’usure du flanc, désignée par «BA» et l’usure du flanc d’approche de la fraise, désignée par «BZ». Le flanc de la fraise désigne le flanc ayant le même mouvement relatif que le flanc aval de la roue à tailler. Le flanc d’approche de la fraise désigne le flanc à la rencontre duquel s’approche le flanc aval de la roue à tailler au cours du mouvement de taillage par génération. Pour la comparaison des usures mesurées sur la fraise-mère utilisée en fraisage en opposition et sur celle utilisée en fraisage en avalant, on a adopté les mêmes sens de rotation, tant pour la roue que pour la fraise.

Pour la courbe réprésentative de l’usure, il en découle que la dent médiane (désignée par zéro) se trouve à droite sur le diagramme correspondant au fraisage en avalant et à gauche sur celui cor-respondant au fraisage en opposition. Il ressort du diagramme que le nombre des dents participant à l’entrée est plus grand dans le cas du fraisage en avalant que dans le cas du fraisage en

In figura 15 si può notare come le lunghezze di entrata di un uten-sile con imbocco conico si accorcino in modo decisivo rispetto a quelle di un utensile cilindrico. A questo riguardo è necessario sottolineare che anche la struttura dell’imbocco, per quanto con-cerne l’angolo e la forma, deve essere opportunamente adeguata alle circostanze per evitare sollecitazioni eccessive sui denti dell’imbocco, in quanto ciò porterebbe prematuramente all’usura. Una volta a conoscenza del corretto posizionamento della fresa a creatore sulla fresatrice a creatore si è potuto condurre indagini sistematiche sull’usura (fig. 16 pagina 190).

Per le misurazioni dell’usura si distingue tra usura degli spigoli di testa, qui indicati con „BK“; usura del fianco della fresa in uscita „BA“ e usura del fianco in entrata „BZ“. Il fianco della fresa in uscita è quel fianco il cui movimento relativo equivale a quello del fianco uscente della ruota. Il fianco dell’utensile in entrata è quel fianco della fresa verso il quale si muove il fianco della ruota durante il movimento di dentatura. Mettendo a confronto i risultati delle misurazioni dell’usura sulla fresa a creatore impiegata per la fresatura concorde con le misurazioni dell’usura sulla fresa a cre-atore utilizzata per la fresatura discorde, la direzione di rotazione del corpo della ruota e quella della fresa sono state mantenute uguali.

Se si traccia la curva di usura, si può osservare così che il dente centrale (segnalato con 0) si trova sul lato destro del grafico dell’usura per la fresatura concorde, mentre il dente centrale per

15

Courbe de pénétration pour une fraise-mère avec entrée. Roue: module 10, 405 dents, angle d’hélice 29°

Curva di penetrazione per una fresa a creatore con imbocco. Ruota: Modulo 10, 405 denti, angolo dell’elica ∢ 29°

fa = 6

Zone

d’entrée pourle

taillage en opposition

Lunghezza di entrata per

la fresatura discorde

Zone d’entrée pourle taillage en avalant

Lunghezza di entrata per la fresatura

concorde

Axe de fraise

Asse della fresa

3,7 m

Axe de roueLinea mediana della ruota

Taillage en opposition: Ø 210 x 175/229 x Ø 100longeur d’entrée 40 mmzone d’entrée 138 mmFresatura discorde:Ø 210 x 175/229 x Ø 100Lunghezza imbocco 40 mmLunghezza di entrata 138 mm

Taillage en avalant:Ø 210 x 225/279 x Ø 100longeur d’entrée 90 mmzone d’entrée 188 mmavance fa = 6 mmFresatura concorde:Ø 210 x 225/279 x Ø 100Lunghezza imbocco 90 mmLunghezza di entrata 188 mmAvanzamento fa = 6 mm

Fraise-mère à grand rendement à 3 filetsavec angle d’entrée ∡ 8°31'57''Fresa a creatore per brocciatura con imbocco ∡ 8°31'57''3 principi




opposition. Si l’on compare la sollicitation de l’arête tranchante de tête dans chacun des deux modes de fraisage, il apparaît qu’elle n’est que très légèrement supérieure dans le cas du frai-sage en opposition. Ceci s’explique par le fait que dans le cas du fraisage en opposition le nombre de dents participant à l’enlève-ment de matière est plus petit qu’en fraisage en avalant.

La sollicitation et par conséquent l’usure du flanc d’approche de la fraise admettent leur plus grande valeur dans le cas du fraisage en avalant, et ceci tout particulièrement sur le tronçon de la fraise concerné par la plus grande longueur de l’arc de coupe. En fraisage en opposition la sollicitation principale revient aux arêtes du flanc de retraite de la fraise. L’usure reste relativement élevée même dans la zone de formation du profil. Ceci s’explique par le fait qu’en fraisage en opposition les plus grandes longueurs de l’arc de coupe se trouvent dans la zone de formation du profil. En fraisage en avalant, la zone de travail se trouve par conséquent du côté approche de la fraise, et en fraisage en opposition du côté retraite.

Le diagramme d’usure s’explique aussi comme suit: en fraisage en avalant, l’angle de dépouille effectif sur le flanc externe de la dent de fraise est inférieur à celui du flanc interne, ce qui pourrait expliquer que l’usure maximale sur le flanc externe de la dent de fraise proviendrait du plus petit angle de dépouille. Or cette ex-plication n’est pas valable pour le fraisage en opposition. L’usure de flans se produit certes aussi sur le flanc externe de la dent de fraise, mais ce flanc comporte aussi le plus grand angle de dé-pouille effectif. Ce qui nous amène à dire que l’angle de dépouille ne se pose pas en paramètre unique, responsable de l’usure de flanc. Une explication valable du phénomène d’usure de flanc exigea par conséquent d’autres travaux préparatoires.

la fresatura discorde su quello sinistro. Dal grafico è evidente che nella fresatura concorde un numero maggiore di denti partecipa al primo taglio rispetto alla fresatura discorde. Nella fresatura discorde, il carico sui taglienti della testa è solo leggermente più grande di quello della fresatura concorde. Ciò è da ricondursi al fatto che nella fresatura a creatore discorde viene impiegato un numero inferiore di denti della fresa rispetto alla fresatura concorde. Il carico e quindi l’usura del fianco della fresa in entrata sono più elevati nella fresatura concorde, in particolare nella parte di inizio taglio della fresa con la lunghezza dell’arco di taglio maggiore.

Nella fresatura discorde il carico principale si distribuisce sui den-ti del fianco della fresa in uscita e persino nell’area di formazione del profilo si presentano segni di usura relativamente grandi. Questo fenomeno è causato dal fatto che la lunghezza dell’arco di taglio maggiore prevale proprio nell’area di formazione del profilo. Nella fresatura concorde, l’area di lavoro si trova quindi sul lato di entrata della fresa, mentre nella fresatura discorde sul lato di uscita.

I grafici dell’usura possono essere anche interpretati in questo modo: nella fresatura concorde l’angolo di spoglia inferiore effettivo sul fianco esterno del dente della fresa è più piccolo di quello sul fianco interno. L’usura massima sul fianco esterno del dente della fresa potrebbe pertanto essere causata dall’influenza dell’angolo di spoglia inferiore più piccolo. Questa spiegazione non è valida per la fresatura discorde. L’usura dei fianchi compa-re certamente anche sul fianco esterno del dente della fresa, ma questo possiede l’angolo di spoglia inferiore effettivo più grande. Per questo motivo, l’influenza dell’angolo di spoglia inferiore non può essere l’unica causa dell’usura del fianco. Per poter trovare una spiegazione plausibile al fenomeno dell’usura del fianco è stato necessario effettuare ulteriori indagini.

16

Répartition de l’usure sur la fraise-mère

Distribuzione dell’usura sulla fresa a creatore

17

Détermination de la section des coupeaux

Determinazione delle sezioni trasversali di truciolatura

+25 +20 +15 +10 +5 0 –5 +5 0 –5 –10 –15 –20

1,0

0,8

0,6

0,4

0,2

0

mm

Taillage en avalantFresatura concorde

Taillage en oppositionFresatura discorde

BK = Usure de l’arête de tête Usura degli spigoli di testa BA = Usure sur le flanc Usura sui fianchi in uscita

BZ = Usure sur le flanc d’approche Usura sui fianchi in entrata

BA

BZ

BK

BA

BZ

BK

Roue à taillerRuota da lavorare

FraiseFresa

Plans de coupePiani di sezione

531 2

46

d’après Sulzer WZL – TH Aix-la-Chapellesecondo Sulzer WZL – RWTH Aquisgrana

d’après Hoffmeister WLZ – TH Aix-la-Chapellesecondo Sulzer WZL – RWTH Aquisgrana


Anne

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e

La geometria del truciolo nella fresatura a creatore

Sulzer (8) ha elaborato una procedura di calcolo che consente di determinare con precisione la geometria dei singoli trucioli. A questo proposito ha studiato la formazione del truciolo su diversi piani di taglio durante il passaggio di un dente della fresa. Il computer è ora in grado di fornire per ogni piano di taglio valori numerici corrispondenti al relativo spessore teorico di truciolatu-ra. Questi valori, rappresentati graficamente, formano delle linee orizzontali per i piani di taglio e sono indicate dai numeri dall’1 al 6 (fig. 18). Per avere un’idea del rapporto tra dimensioni, si riporta sul lato sinistro del grafico la scala delle sezioni trasversali di truciolatura. Al di sotto della linea di base si trovano le denomi-nazioni delle aree di taglio. Il segmento AB corrisponde al fianco della fresa in entrata. Il segmento BC corrisponde alla larghez-za della testa del dente. Il segmento CD corrisponde al fianco della fresa in uscita. Se i valori forniti dal computer per le sezioni trasversali di truciolatura vengono rappresentati dal plotter, si ottiene l’immagine dei queste sezioni sui piani di taglio. Questa immagine rappresenta le sezioni trasversali del truciolo e il profilo del truciolo.

Se il calcolo delle sezioni trasversali del truciolo (fig. 17) viene effettuato con una rappresentazione per tutti i denti della fresa a creatore in ingranamento, si ha una visione generale delle sezioni trasversali di truciolatura e delle forme del truciolo della fresatura a creatore (fig. 19, pagina 192). Si potrà inoltre riconoscere i cari-chi sui singoli denti della fresa a creatore e le diverse sollecitazio-ni sul dente in esame.

Nella simulazione della singola procedura di fresatura, come la fresatura discorde o quella concorde, e della fresatura unidire-zionale e in direzione contraria, il computer fornisce sezioni tra-sversali di truciolatura e forme diverse. Con fresatura a creatore unidirezionale si intende che i principi della fresa a creatore e il filetto dei denti della ruota hanno lo stesso senso; ciò significa

Géométrie du copeau enlevé par taillage

Sulzer (8) a crée un calcul destiné à déterminer exactement la géométrie du copeau. Dans ce but, il a analysé la formation de copeaux sur plusieurs plans de coupe pendant le passage d’une dent. L’ordinateur fournit une valeurs pour chaque plan de coupe. Ces valeurs correspondent à l’épaisseur du copeau enlevé. Représentées graphiquement, ces valeurs donnent pour les différents plans de coupe des lignes horizontales numérotées de 1 à 6 (fig. 18). Afin de donner une idée de la relation dimension-nelle, l’échelle des sections de coupe est indiquée dans la partie gauche du diagramme. Les désignations des zones de coupe se trouvent endessous de la ligne de base. La distance AB corres-pond au flanc d’approche de la fraise. la distance BC correspond à la largeur de tête de la dent. La distance CD corres-pond au flanc. En représentant les valeurs fournies par l’ordinateur dans un tracé, on voit les sections du copeau projetées sur les plans de coupe. Ce tracé fournit une représentation de la section et du contour du copeau.

Lorsqu’on effectue ce calcul de section de copeau pour toutes les dents de la fraise participant au taillage, on aura, une vue d’ensemble des sections de coupe et des formes des copeaux enlevés lors du taillage (fig. 19, page 192). En outre, ce calcul permet de connaître la sollicitation de chaque dent et de suivre l’évolution de la sollicitation d’une dent donnée.

En simulant les différents procédés de taillage, tels que le taillage en opposition et taillage en avalant et le taillage de même sens et de sens opposé, l’ordinateur fournit différentes sections et formes de copeaux. On entend par ’taillage de même sens’ quand la direction du filet de la fraise-mère et l’hélice de la roue sont dans le même sens, c’est-à-dire une fraise à droite taille une roue avec une hélice à droite, et une fraise à gauche taille une roue avec une hélice`gauche. Lors du taillage en sens opposé la fraise à droite taille une roue avec hélice à gauche et une fraise à gauche taille

18

Détermination de la sections du copeaux

Determinazione delle sezioni trasversali di truciolatura

A B

Plans de coupePiani di sezione

1

2

6

3

4

5

Flanc d’approcheFianco in entrata

Flanc de retraiteFianco in uscita

TêteTesta C D

0,2

mm

1 mm

1 m

m

nach Sulzer WZL – RWTH Aachensecondo Sulzer WZL – RWTH Aquisgrana


19

Différentes sections des copeaux taillés par fraise-mère

Diverse sezioni trasversali di truciolatura in denti della fresa a creatore ingranati



une roue avec hélice à droite. Ce calcul de la géométrie des co-peaux confirme les faits déjà analysés par Thämer (1).

L’usure sur les flancs apparaît surtout dans la zone de transition entre la tête de la dent d’outil et le flanc qui ne contribue plus à l’enlèvement de copeaux. Il dit: «celte zone qui ne contribue plus à l’enlèvement de copeaux, montre une très grande usure ce qui souligne le fait qu’il n’existe pas un rapport direct entre l’épais-seur de copeau et l’usure d’outil.»

Les tracés réalisés d’après la méthode de Sulzer (9 et 10) confirment cette hypothèse. Les études de Sulzer portent es-sentiellement sur l’usure des fraises-mères en carbure. Au lieu d’une usure sur les flancs il a constaté, dans cette zone, un mi cro-écaillage. Il a étudié les flancs aval de la roue avec micros-cope él ectronique à balayage pour trouver éventuellement des traces de copeau, mais il a détecté des points de soudure par pression sur les flancs. Il dit: «Les directions diverses des traces de coupe et des stries indiquent que les stries proviennent du frottement des copeaux. Elles apparaissent sur le flanc aux

che una fresa destrorsa lavora una ruota con filetto dei denti che sale verso destra, mentre una fresa sinistrorsa lavora una ruota con filetto dei denti che sale verso sinistra. Nella fresatura in direzione contraria, una fresa destrorsa lavora una ruota dentata con filetto dei denti che sale verso sinistra, mentre una fresa sini-strorsa la lavora con filetto che sale verso destra. Questo calcolo della geometria di truciolatura ha confermato ciò che già Thämer (1) aveva riscontrato nelle sue indagini. L’usura del fianco com-pare proprio su quei passaggi dalla testa del dente dell’utensile al fianco dell’utensile che non partecipano più attivamente alla truciolatura. Thämer afferma: „Il tagliente della fresa che proprio in questo angolo non rimuove più alcun truciolo, presenta segni di usura particolarmente larghi, per cui risulta evidente che non esiste alcun nesso diretto tra lo spessore del truciolo e l’usura dell’utensile.“ILe immagini dal plotter (9 e 10) ottenute con il metodo di Sulzer hanno confermato questa supposizione. Le indagini di Sulzer si sono rivolte principalmente al comportamento all’usura delle fre-se a creatore in metallo duro. Al posto dell’usura del fianco, egli rileva in quest’area delle microscheggiature. Con il microscopio

1 2 3

4 5 6

7 8 9

13 14 15

10 11 12

d’après Sulzer WZL – TH Aix-la-Chapellesecondo Ziegler WZL – RWTH Aquisgrana


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Bibliographie

1) Thämer, Etude de l’effort de coupe sur la fraise-mère. Raport de recherche THAix-la-Chapelle 1964

2) Ziegler, Détermination des Conditions de coupe optimisées pour le taillage. Raport de recherche THAix-la-Chapelle 1965

3) Ziegler, Efforts de coupe ou taillage des roues droites et helicoïdales. Raport de recherche THAix-la-Chapelle 1966

4) Ziegler, Etude de l’effort de coupe principal ou taillant des pignons droits. Thèse de doctorat 1967 à la THAix-la-Chapelle

5) Hoffmeister, Etudes des durées de vie et taillage avec du carbure. Raport de recherche THAix-la-Chapelle 1968

6) Hoffmeister, Etudes générales sur l’usure lors du taillage. Raport de recherche THAix-la-Chapelle 1969

7) Hoffmeister, De l’usure sur la fraise-mère. Thèse de doctorat 1970 à la THAix-la-Chapelle

8) Sulzer, Conception optimisée des fraises-mère et l’utilisation du carbure lors du taillage. Raport de recherche THAix-la-Chapelle 1970

9) Sulzer, Etat et développement du taillage en carbure, Etude sur la géométrie de coupes et de coupeaux. Raport de recherche THAix-la-Chapelle 1971

10) Sulzer, Evitement des écaillages sur des fraises-mère carbure. Raport de recherche THAix-la-Chapelle 1972

11) Sulzer, Causes et remèdes des écaillages sur le taillage en carbure. Raport de recherche THAix-la-Chapelle 1973

12) Sulzer, Performance augmente en produisant des roues cylindriques par saisissement exacte de la cinémaique d’enlèvement de copeaux. Thèse de doctorat 1973 à la THAix-la-Chapelle

Fonti bibliografiche

1) Thämer, Indagine sulla forza di taglio nella fresatura a creatore. Rapporto di ricerca RWTH Aquisgrana 1964

2) Ziegler,Determinazione delle condizioni di taglio ottimali per la fresa-tura a creatore. Rapporto di ricerca RWTH Aquisgrana 1965

3) Ziegler, Forze di taglio nella fresatura a creatore di ruote cilindriche a denti diritti e a denti elicoidali. Rapporto di ricerca RWTH Aquisgrana 1966

4) Ziegler, Indagine sulla forza di taglio principale nella fresatura a crea-tore di ruote cilindriche. Tesi 1967 presso RWTH Aquisgrana

5) Hoffmeister, Indagini sulla durata utile e dentatura a creatore con metallo duro. Rapporto di ricerca RWTH Aquisgrana 1968

6) Hoffmeister, Indagini generali sull’usura nella fresatura a creatore. Rapporto di ricerca RWTH Aquisgrana 1969

7) Hoffmeister, Sull’usura della fresa a creatore Tesi 1970 presso RWTH Aquisgrana

8) Sulzer, Realizzazione ottimale delle frese a creatore e impiego di metallo duro nella fresatura a creatore. Rapporto di ricerca RWTH Aquisgrana 1970

9) Sulzer, Stato e sviluppo della fresatura a creatore con metallo duro, analisi della geometria dei taglienti e di truciolatura. Rapporto di ricer-ca RWTH Aquisgrana 1971

10) Sulzer, «Vermeidung von Ausbrüchen an HM-Wälzfräsern (Prevenzio-ne delle scheggiature sulle frese a creatore in metallo duro)». Rappor-to di ricerca RWTH Aquisgrana 1972

11) Sulzer, Cause e prevenzione delle scheggiature sulle frese a creatore in metallo duro. Rapporto di ricerca RWTH Aquisgrana 1973

12) Sulzer, Aumento delle prestazioni nella produzione di ruote cilindriche grazie a una definizione precisa della cinematica della truciolatura)». Tesi 1973 presso RWTH Aquisgrana

elettronico a scansione ha esaminato i fianchi in uscita per rileva-re eventuali tracce di truciolo e ha scoperto saldature a pressione sui fianchi. Sulzer afferma: „La direzione diversa delle preincisioni e delle strisce indicano che queste strisce hanno avuto origine dai trucioli in uscita. Esse compaiono in punti del fianco del dente che non ingranano con il dente della fresa in questione; ciò signi-fica che esiste in generale una spaccatura tra lo spigolo tagliente e quest’area del fianco“.

L’urto tra truciolo e fianco dell’utensile può essere spiegato dalla forma e dal percorso del truciolo. La truciolatura inizia sul fianco in uscita in prossimità della testa del dente della fresa. In questa fase è ancora in grado di distaccarsi liberamente. Successiva-mente viene ingranata l’area della testa del dente della fresa. A causa della forma complicata e dello spazio ristretto nel vano, il truciolo non è più in grado di distaccarsi liberamente. Il truciolo viene infine spinto dal fianco in entrata oltre il piano di scorrimen-to del truciolo verso un altro fianco del pezzo da lavorare e viene qui saldato. Per effetto del moto di taglio del dente della fresa, le saldature a pressione vengono separate ma si riformano nuova-mente con il truciolo in uscita. Durante il moto di taglio avviene anche una rotazione del pezzo da lavorare, la quale comporta un allontanamento del fianco del pezzo da lavorare dal fianco in uscita dell’utensile. A questa velocità relativa, il truciolo viene spinto dal piano di scorrimento del truciolo sullo spigolo tagliente. In questo modo si sviluppano sullo spigolo tagliente delle forze di trazione che possono causare scheggiature nel metallo duro. Nel-le frese in acciaio rapido compaiono delle ammaccature in questo punto che causano la maggiore abrasione del fianco libero. Anche la fresatura in direzione contraria presenta questa forma di usura, ma non in una misura così considerevole.

endroits qui n’entrent pas en contact avec la dent de fraise cor-respondante, c’est-à-dire qu’il existe généralement un interstice entre l’arête de coupe et cette zone de flanc».

La collision entre le copeau et le flanc d’outil s’explique par la forme et l’écoulement du copeau. L’enlèvement de matière com-mence sur le flanc aval au niveau de la tête de dent de la fraise. Dans cette phase, le copeau peut encore s’écouler librement. Ensuite, la tête de dent attaque la roue et, à cause de la forme compliquée et de l’exiguité du creux de dent, le copeau ne peut plus s’écouler librement. Finalement, il est repoussé par-dessus la face d’attaque, du flanc amont vers le flanc aval opposé de la roue où il se soude. Le mouvement de coupe de la dent de fraise arrache les soudures par pression, mais à cause du copeau déta-ché, elles se forment à nouveau.

Le mouvement de coupe est accompagné d’une rotation de la pièce. De ce fait, le flanc de la roue s’éloigne du flanc de rertraite de la fraise. Par suite de ce mouvement relatif, le copeau est repoussé de la face d’attaque par dessus l’arête tranchante, ce qui donne lieu à des efforts de traction sur l’arête tranchante et qui peut ainsi conduire à un écaillage dans le cas du carbure. Pour les fraises-mères en acier rapide, il se produit à cet endroit des écrasements qui sont à l’origine de la plus forte usure en dépouille. Ce phénomène se présente certes aussi dans le cas du fraisage en sens opposé, mais il est moins prononcé.


Fraises-disques de forme

À plaquettes réversibles en carbure pour l’ébauche et la finition des dentures (extérieures et intérieures) de roues cylindriques et pour le taillage des vis sans fin et des crémaillères.

Fraises-disques d’ébauche

À plaquettes réversibles en carbure disposées tangentielle-ment, angle de pression = 20°, crémaillère de référence IV selon DIN 3972. Le domaine d’application de ces fraises est l’ébauche économique de grosses dentures. Sous certaines conditions ce procédé offre des avantages considérables lors de l’ébauche des matériaux de roue à haute résistance (Rm > 1000 N/mm2). Les creux de dent sont ébauchés en forme trapèzoïdale et avec des flancs droits. La crémaillère de référence de l’outil correspond à IV selon DIN 3972. D’autres profils spéciaux seront livrés sur demande.

Exigences

Avec l’utilisation des matériaux de coupe en carbure, de plus grandes augmentations de capacité sont possibles. La condition préalable est une machine performante et rigide. Le fraisage en plongée est possible. La préférence est donnée au fraisage en avalant.

Fraises-disques de finition

Cette méthode s’applique à une qualité moyenne exigée du taillage des engrenages. La classe de qualité 9 selon DIN 3962/68 est réalisable.

Ce procédé est souvent utilisé pour fabriquer les couronnes d’orientation à billes (engrenage de manœuvre des grues à flèche)et pour profiler des dentures extérieures et intérieures.

Caractéristiques de conception

Les arêtes de coupe continues des plaquettes permettent la finition de la hauteur totale du profil. Ainsi il n’y a aucun che-vauchement qui pourrait provoquer la formations de bandes. Les plaquettes sont reversibles deux fois. L’affûtage est réalisable sur un côté. La définition de la forme des arêtes de coupe se base sur le profil de creux de dent spécifié par le client. La forme dépend largement du nombre de dents et du facteur de déport du profil.

Frese a modulo

con inserti non riaffilabili in metallo duroper la sgrossatura o la finitura di dentature (esterne e interne) di ruote cilindriche, nonché per la fabbricazione di viti senza fine e cremagliere.


con inserti non riaffilabili in metallo duro ordinati in senso tangen-ziale, angolo di pressione = 20°, profilo di riferimento IV secondo DIN 3972. L’impiego di questi utensili costituisce un metodo economicamente vantaggioso per la preparazione di dentature di grandi dimensioni. A determinate condizioni offre vantaggi note-voli per la sgrossatura di materiali ad alta resistenza delle ruote dentate (Rm > 1000 N/mm2). I vani sono sgrossati trapezoidali con fianchi rettilinei. Il profilo di riferimento dell’utensile corrisponde a BP IV secondo DIN 3972. Altri profili possono essere forniti su richiesta come versioni speciali.

Requisiti

Utilizzando il metallo duro come materiale di taglio è possibile ottenere prestazioni di molto superiori. Presupposto fondamen-tale è una macchina utensile efficiente e sufficientemente rigida, che consenta anche la fresatura a tuffo. È preferibile ricorrere alla fresatura concorde.

Fresa a modulo per rifinitura

Questo metodo può essere utilizzato con requisiti di qualità della dentatura medi. Si può raggiungere la classe qualitativa 9 secon-do DIN 3962/68.

Si ricorre spesso a questa procedura per la produzione di ralle (meccanismi di azionamento per gru a bandiera), per la profilatura della dentatura esterna ed interna.

Caratteristiche costruttive

Gli spigoli taglienti continui degli inserti non riaffilabili consen-tono la finitura dell’intera altezza del profilo e di evitare così che interferenze indesiderate portino alla formazione di linee.

Gli inserti non riaffilabili possono essere rigirati due volte. La forma degli spigoli taglienti viene determinata partendo dal profilo dei vani stabilito e dipende in grande misura dal numero dei denti della ruota e dal fattore di spostamento del profilo.

Fraises-disques de forme à plaquettes réversibles

Frese a modulo con inserti non riaffilabili


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Valeurs indicatives de la puissance nécessaire pour

ébaucher avec des fraises de forme:

Valori indicativi dei requisiti di alimentazione

per la sgrossatura con frese a modulo:

Rm = Résistance à la traction (N/mm2) Resistenza alla trazione (N/mm2)Vc = Vitesse de coupe (m/min) Velocità di taglio (m/ min)hm1 = Epaisseur moyenne de copeau enlevé par la tête (mm), Valeur ≈ 0,1 mm Spessore del truciolo di testa medio (mm), Valore ≈ 0,1 mmz = Nombre de coupes de tête / 2 Numero di taglienti della testa / 2fz = Avance de dent (mm) Avanzamento per tagliente (mm)a = Approche radiale (mm) (Profondeur de passe) Accostamento radiale (mm) (profondità di taglio)D = Diamètre de l’outil Ø utensilevf = Avance (mm/min) Avanzamento (mm/ min)Qspez. = Cos φ (cm3 min · kW) (Valeur tirée du tableau) Fattore di potenza (cm3 min · kW) (Valore da tabella)

Formule valable pour la profondeurtotale du profil:Formula valida per la profondità totale del profilo:

P(kW) = 3,19 · Mod.2 · vf ________________ 1000 · Qspez.

vf = fz · n · z

fz = hm1 _____

√ ___

a __ D

Matières

Materiale

Rm/UTS

(N/mm2)

Facteur de puissance

Fattore di potenza

Qspez. cm3/min · kW

Acier de construction non alliéAcciaio da costruzione non legato

– 700 22 – 24

Acier de décolletageAcciaio per lavorazioni su macchine automatiche

– 700 22

Acier de constructionAcciaio da costruzione

500 – 900 18 – 20

Acier de traitement, à résistance moyenneAcciaio da bonifica, durezza media

500 – 950 18 – 20

Acier mouléAcciaio fuso

– 950 18 – 20

Acier de cémentationAcciaio da cementazione

– 950 18 – 20

Acier inoxydable, ferritique, martensitiqueAcciaio inossidabile resistente agli acidi, ferritico, martensitico

500 – 950 16 – 18

Acier de traitement, à haute résistanceAcciaio da bonifica, durezza elevata

950 – 1400 13 – 18

Acier nitruré, trempéAcciaio da nitrurazione, bonificato

950 – 1400 13 – 18

Acier à outilsAcciaio per utensili

950 – 1400 13 – 18

Acier inoxydable, austéniqueAcciaio inossidabile resistente agli acidi, austenitico

500 – 950 18 – 20

Fonte griseGhisa grigia

100 – 400 (120–600 HB) 28 – 35

Fonte grise alliéeGhisa grigia legata

150 – 250 (160–230 HB) 22

Fonte nodulaireGhisa sferoidale

400 – 800 (120–310 HB) 24

Fonte malléableGhisa malleabile

350 – 700 (150–280 HB) 24

180500

600

700

800

900

1000

1100

1200

1300

1400

1500

170 160 150 140 130 120 110 100 90 80 70Vc (m/min)

Rm

(N/m

m2 )

M = 6 M = 10M = 14M = 18M = 20M = 22


Répertoire des numéros DIN

Elenco di norme DIN

Numéro DIN

Norma DIN

Page

Pagina

138 17, 33, 83, 95, 111867 114, 116, 1201968 17, 83, 953962 6, 20, 110, 1943967 1103968 5, 6, 14, 17, 35, 37, 40, 83, 103, 106,

108, 110, 164, 165, 166, 170, 171, 1943968 A 20, 21, 24, 25, 53, 54, 55, 56, 57, 1743968 AA 42, 43, 62, 633968 B/C 243972 17, 83, 95, 1173972 BP I 65, 118, 1243972 BP II 20, 21, 65, 119, 1243972 BP III 24, 119, 1243972 BP IV 96, 119, 124, 1943975 70, 755294 ISO 545480 17, 55, 83, 95, 132

Numéro DIN

Norma DIN

Page

Pagina

5481 57, 131, 1325482 5658 400 11458 412 117, 120, 12158 413 1068000 58150 1278184 1288187 52, 1278188 52, 1278196 52, 1278197 127AGMA 17, 83, 95AGMA 201-02 17, 83, 95, 122, 123BS 17, 83, 95BS 2062 17, 83, 95, 122ISO 53 17, 83, 95, 114, 116N 132 17

Sommaire des pictogrammes

Tavola dei pittogrammi

Normes

Norme

DIN

3968A

DIN3968AA

DIN3968B/C

DINISO5294

DIN

5480

DIN

5481

DIN

5482

DIN

8187

DIN

8188

DIN

8196

Profil de référence

Profilo di riferimento

DIN3972BP I

DIN3972BP II

DIN3972BP III

DIN3972BP IV

SpecialBP

Matériaux de coupe

Materiali da taglio

Car-bide

CarbureMetallo duro

KHSS-E

Acier alliage de cobaltAcciaio super rapido legati con cobalto

SolidCarbide

Carbure monoblocMetallo duro integrale

SpeedCore

SpeedCoreSpeedCore

HSS-PM

Acier rapideAcciaio super rapido

Revêtement

Rivestimento

AL2

Plus

Géométrie

Geometria

20°α Angle d’attaque 20°

Angolo di pressione 20° RH1À pas simple, denture à droiteA un principio, filetto destrorso

30°α Angle d’attaque 30°

Angolo di pressione 30° LH1À pas simple, denture à gaucheA un principio, filetto sinistrorso

Ang. de coupe orthog. du som. positifAng. di spoglia super. di testa positivo RH Coupe à droite

Destrorso

Angl.de coupe orthog. du som. négatifAng. di spoglia super. di testa negativo LH Coupe à gauche

Sinistrorso

Brise copeauxSolco

Modèle

Realizzazione

Encoche longitudinale et transver.Cava di trascinam. longitud. o trasv.

Rotor femelleRotore femmina

Encoche longitudinaleCava di trascinamento longitudinale

SegmentSettore

Encoche transversaleCava di trascinamento trasversale

Plaque amovibleInserto non riaffilabile

Encoche transversaleCava di trascinamento trasversale

Encoche longitudinaleCava di trascinamento longitudinale

Vis pur pompeAlberino di pompa

Reliefturned

DégagéTornitura a spoglia

Rotor maleRotore maschio

Reliefground

DépouilléRettifica a spoglia


Anne

xes

Appe

ndic

e

Notes

Note


Notes

Note

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