dimensionnement beton des plaques et coques, …

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DIMENSIONNEMENT BETON DES PLAQUES

ET COQUES, DALLES, VOILES, ET

SEMELLES FILANTES SOUS VOILE

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CHAPITRE I CONSEILS LORS DE LA CREATION DU MODELE DE CALCUL

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Commentaire : Définir dalle en plusieurs panneaux, Permet de gérer les condition d’appui de chaque panneau aussi et d’appliquer les paramètres réglementaires de chaque

panneau, par exemple indiquer la limite de flèche pour chaque panneau indépendamment des autres

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Commentaire : (Raison 1) - Scindé la dalle en plusieurs panneaux, permet de calculer la rigidité équivalente pour chaque « travée » séparément

- Cela est d’autant plus important, dans le cas de l’utilisation de cette méthode, pour les dalles sont les travées auraient des géométries différentes ou

un disposition de charge différente

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Commentaire (Raison 2) - La détermination des déplacements élastiques est réalisés pour les charges donnant les déformations maximales pour un panneau donné, plutôt que

pour la charge donnant la déformation maximale en un point pour le plancher complet.

- Dans le cas où ce type de découpage n’est pas possible, utilisé la méthode de « mise à jour de la rigidité »

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Commentaire : - Pour obtenir un comportement unidirectionnel d’une dalle dans un modèle de calcul, vous pouvez utiliser les épaisseurs orthotropes à la place des

épaisseurs homogènes afin de réduire la valeur du module de Young dans la direction dans la direction de la dalle qui n’est pas censé travaillé.

- NB : Faire attention à la direction d’orthotrope, à ne pas confondre avec la redistribution unidirectionnel simplifié des changes appliqué à la dalle

tel que vous pourriez l »obtenir en utilisant un panneau de chargement ou un modèle de calcul simplifié

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Commentaire : Pour définir un radier vous devez définir les paramètres d’élasticité de sol soit :

- Méthode 1 : En introduisant les paramètre d’élasticité de sol directement dans l’épaisseur du panneau (recommandé afin d’obtenir la cartographie

de contrainte de sol)

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Commentaire : - Méthode 2 : Ou en introduisant ces paramètre ans un appuis élastique surfacique, penser à ne pas coucher « coefficient d’élasticité constant,

afin que la rigidité de chaque appui soit automatiquement calculée en fonction de la surface afférente au nœud de maillage.

- NB : N’utiliser pas les deux définitions d’élasticité possible en même temps, sinon ces deux définitions vont être

superposées.

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Commentaire : Dans RSA il existe deux méthode qui permettent de connecter des dalles qui ne serait pas situé dans le même niveau

Méthode1 : Créer un panneau vertical entre les deux panneaux

Méthode 2 : Créer une lisions rigide

- Se placer dans le plan xy ; Créer un panneau ; Définir son épaisseur ; Générer son maillage ; Copier le panneau, puis le déplacer dans la direction z

- Aller sur structure ; caractéristique additionnelles ; liaison rigide

- Créer une nouvelle liaison rigide par exemple encastrement (bloquer toutes les degrés de libertés)

- Deux méthode sont possible « manuelle » ou suivant la liste, nous choisissant suivant la liste, puis nous choisissant les nœuds maitres

- Définitions des nœuds esclaves par vecteur et rayon de portée.

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Commentaire : - Comme pour les poteaux, les voiles doivent être définis en tant que panneaux indépendants entre niveaux plutôt qu’un seul panneau depuis la

fondation jusqu’au dernier niveau. Ainsi vous aurez accès aux efforts réduits à chaque niveau et éviter les problèmes d’incohérence de maillage (Voir

deux premiers Webinaires)

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Commentaire : - Vous pouvez grouper des voiles en un noyau ce qui permet d’afficher les résultats comme pour un poteau, c’est dire le long de l’axe neutre.

- La définition du noyau est basé sur la sélection de l’utilisateur

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EXEMPLE DE CREATION D’UN NOYAU ET RESULTATS

ACCESSIBLE

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1/ Comment créer un noyau - Sélectionner les panneaux pour lesquels vous voulez définir un noyau

- Aller dans structure, caractéristiques additionnelles puis noyau

- Donner un nom au noyau

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2/ Diagramme bâtiment - Après calcul, j’ai accès à des résultats complémentaires dans : Diagramme bâtiment

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3/ Résultats sous forme de diagramme - Puis comme pour une barre, tu peux afficher les diagramme Fx, Fy, Fz, Mx , My et Mz dans le repère globale

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3/ Résultats sous forme de tableau - On peux afficher les résultats sous forme de tableau, en allant au menu Résultats, puis noyau

- Les résultats peuvent être trier par cas de charge, RSA réalise deux coupes pour chaque étage : juste au-dessous de l’étage supérieur et juste au-dessus de l’étage

inférieur

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CHAPITRE I CONSEILS LORS DE LA CREATION DU MODELE DE CALCUL

(SUITE)

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Commentaire : - Sur RSA il existe deux méthode permettant de créer des ouvertures, la première est celle présenté sur ce diapo (en haut à droite) et concerne

les voiles et panneaux verticaux, la deuxième en bas à gauche permet de créer des ouvertures ou des surépaisseurs pour les panneaux

horizontaux ou arbitraires.

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Commentaire : - Penser à passer élément de construction à « panneau » au lieu de voile avant d’exporter une poutre voile vers le module de ferraillage théorique

- Les moments hors plans sont nuls

-

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Commentaire : - On peut définir des appuis élastiques pour réduire les efforts excessifs sur appuis d’un poteau ou voile

- Cette élasticité est fonction des dimensions réels des appuis : a, b et L aussi que le type de fixation du poteau au niveau inf et sup par rapport à l’appui en

question (poteaux ou voiles)

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Commentaire : - Comme pour les barres, RSA considère les liaisons entre panneaux comme encastrement (transmission du moment)

- Réaliser un relâchement sur un bord libre d’un panneau (panneau non connecté à un autre panneaux) conduira à une instabilité

- Appliquer un relâchement a tous les bords du panneaux conduira à une instabilité

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CHAPITRE II CONSEILS PAR RAPPORT A LA CREATION DES CHARGES ET A LA

GENERATION DES COMBINAISONS

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Commentaire : - RSA ne prend pas en compte travée chargé déchargé, pour ce faire il faut créer autant de charge qu’il existe de travée, puis en appliquant le générateur

automatique des combinaisons avec l’opérateur logique « ou », RSA étudiera tous les cas possible (travée chargés/déchargés)

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Commentaire : - Voir vidéo

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Commentaire : - Voir création combinaisons automatique ELU et ELS dans le webinaire précédent.

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CHAPITRE III COMMENT DIMEENSIONNER LES ELEMENTS DE TYPE DALLE,

VOILE ET POUTRE VOILES

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Commentaire : - Pour le ferraillage des plaques et coques, vous devez décider les efforts interne à considérer, il est donc possible d’exclure certain type d’efforts, puisque en les

considérant, et vue la section minimale relatif a cet effort, conduira à une section d’armature surestimée

- Par exemple le calcul d’une dalle peu chargée, et celle-ci soumise à des efforts de membranes négligeable de fait de sa géométrie et de sa chargement, et puisque

la section d’acier minimale n’est la même selon les codes, il est alors possible d’obtenir une section d’acier surestimée.

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Commentaire : - La sélection des diamètre de ferraillage dans l’onglet ferraillage de paramètre réglementaire n’est pas utile uniquement pour déterminer les bras de levier et les

sections d’acier nécessaire pour maitriser la fissuration, mais peux également influencer la section minimale à mettre en place, c’est pour cette raison que certains

conditions réglementaire comme l’application de l’article encadré sur la capture d’écran concernant l’espacement maximale sont activables ou désactivable par

l’utilisateur

- Penser à ce que la sélection de diamètre surestimés lors de calcul de ferraillage théorique peut conduire à obtenir une section d’acier également surestimée, dues

à l’espacement maximales des barres autorisés ; Cependant il vous sera possible lors du ferraillage réel de modifier la section ces ces armatures.

- Si au contraire vous sélectionner des diamètre de barre trop faible lors de la phase de ferraillage théorique, cela risque d’avoir une influence sur l’ouverture des

fissures, ce qui nécessitera une section d’acier théorique plus élevée.

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Commentaire : Dans RSA il existe deux méthode permettant de maitriser la flèche fissurée :

- Méthode1 : Cocher la case à couche : correction de ferraillage en face de critère de flèche (encadré en rouge), cela a pour conséquence d’augmenter la section d’acier

dans les zones ou la rigidité de la dalle est la plus faible

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Commentaire : Méthode2 : Définir une limite d’ouverture de fissure plus faible pour les panneaux pour lesquels il est nécessaire de réduire la flèche. Cette méthode permet une

distribution des armatures plus uniforme que la première. Dans la suite on montrera les résultats obtenus pour chacune des méthode.

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Commentaire : Dans RSA, il existe deux méthode permettant de calculer la » flèche fissurée »

- Méthode 1 : comme on a vu tout à l’heure la méthode de « Rigidité équivalente dite élastique », calcul la flèche à partir des déplacements déterminées lors de

l’analyse statique et du coefficient de rigidité équivalent calculé pour le panneau entier, pour que cette méthode soit précise il faut créer les dalles en plusieurs

panneaux entre appui, pour que la raideur fissurée moyenne soit déterminé pour chacun d’entre eux, plutôt que sur la dalle entier qui pourraient avoir des

comportements différents sur chacun de ces travée

- Méthode 2 : la méthode de la « mise à jour de la rigidité » attribue à chaque élément fini surfacique des paramètres de fissuration puis réalise un nouveau calcul

statique sur la base de ce nouveau modèle de calcul. Les calcul sont réalisés pour une combinaison en ELS en particulier que vous pouvez sélectionner dans la liste

déroulante situé en bas à droite de la boite de dialogue comme indiqué sur la capture d’écran.

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EXEMPLE DE CALCUL ET DE LIMITATION

DE FLECHE DE DALLE

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Commentaire : - Modèle de calcul : Deux modèles identiques avec 3 panneaux chacun, même appuis et même chargement

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Commentaire : - 1er cas : Calcul des deux modèles avec la condition de limitation de la flèche à 5cm

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Commentaire : - Nous constatons que 4 de 6 panneaux ne sont pas vérifiés vis-à-vis de la flèche

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Commentaire : - Effectivement, en affichant les valeurs de la flèches, nous constatons que 4 panneaux ont des flèches supérieurs à 5cm.

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Commentaire : - On affichant le ferraillage dans la direction principale (x) le ferraillage est uniforme

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Commentaire : - On affichant le ferraillage dans la direction secondaire (y) le ferraillage est uniforme

39

Commentaire :

- 2eme cas : Pour l’un des deux modèles identiques, nous choisissant l’option de limitation de la flèche par le ferraillage (correction du ferraillage)

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Commentaire : - 3eme cas : Pour le deuxième modèle nous choisissons pour l’un des panneaux ne satisfaisons pas le critère de flèche, le critère de limitation de la fissuration à

0.2mm

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Commentaire : - 3eme cas : et pour le deuxième panneau on limite la fissuration à 0.1mm

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Commentaire : Ferraillage dans la direction secondaire (y)

- Pour le modèle pour lequel nous avons choisi de limiter la flèche par le ferraillage (Cas 2), nous constatons que RSA a augmenter considérablement le ferraillage

dans la zone de faible rigidité.

- Par ailleurs pour les panneaux pour lesquels nous avons choisi de limiter la flèche par la limitation de la fissuration (Cas 3), le ferraillage est uniforme.

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Commentaire : Ferraillage dans la direction principale (x) - Dans cette direction, RSA a augmenter le ferraillage dans les zones de faible rigidités dans les deux cas : Cas 2 et Cas 3

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Commentaire : - En affichant la flèche, nous constatons bien que la flèche partout est inférieur à 5cm

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Commentaire : - En affichant l’ouverture des fissures dans la direction principale, nous constatons bien qu’il respecte les critères affectés.

46



(SUITE1)

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Commentaire : - Pour le calcul du ferraillage théorique des dalle et coque, la case à couche « effort dimensionnant-moyenne globale est prévu pour les dalles composés de

plusieurs panneaux tous se trouvant dans le même plan et lorsque aucun panneau hors de ce plan n’est connecté à cette dalle.

- Dans les autres situations, cette option doit être désactivée car RSA procède au lissage de valeurs obtenus de différents type d’efforts ou de lissé des efforts qui

ne devraient pas être lissés

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Commentaire : - On peut voir sur ce diapo les résultats obtenus pour un « lissage globale » pour la capture d’écran de droite et d’autre coté un « lissage à l’intérieur de panneau »

sur la capture d’écran de gauche.

- On voit comme expliqué sur le diapo d’avant, le fait d’avoir des panneaux définis dans des plans différents, le lissage des efforts de flexion est incorrecte

dans la zone d’intersection des panneaux (Moment à l’intersection est sous-estimé à l’intersection comme on pourra le voir sur le diapo de droite)

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Commentaire : - Comme les valeurs des efforts de flexion sur appuis sont plus importantes qu’on réalité, vous pouvez utiliser la valeur moyenne obtenue sur la base

des moments de flexions situés dans les éléments finis surfaciques voisins.

- Pour cela il faut activer l’options « Réduction des forces au-dessus des poteaux et voiles »

- Vous pouvez observer une influence des résultats en utilisant cette option, uniquement si vous avez défini les paramètres géométriques aux appuis

produisant le moment de flexion ou si ces appuis sont des barres ou des panneaux.

- Conseil : Utiliser une taille de maille qui soit approximativement la moitié de la taille de l’appuis et utiliser la génération du maillage par nœuds

émetteurs.

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Commentaire : - Le but de cette option (« réduction des forces au-dessus des poteaux et voiles »), est d’utiliser les valeurs de forces situées du bord de l’appui plutôt que celles

situées au centre de l’appuis.

- Ce principe est assez similaire à celui utilisés pour le ferraillage des poutres dans le module de ferraillage réel en fonction du type d’appui choisi

- Dans le cas d’un panneau éléments finis, les valeurs des efforts sont pris aux nœuds ou au centre des éléments finis, ainsi la taille de la maille au droit de l’appui

conditionnera la portée de cette réduction.

- Dans les deux diapo suivants, nous allons voir que la taille de maille est en effet un paramètre important par rapport à l’utilisation de cette fonction

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Commentaire : - Ici, vous pouvez observer les valeurs des moments sur appuis intermédiaires sans « réduction des forces au-dessus des poteaux et voiles » en

fonction de la taille de maille

- Ces dalles correspondent du point de vue géométrie et charges à l’appui de béton qu’on a vu sur la diapo précédente

- L’appui intermédiaire est considéré comme un voile de 30cm d’épaisseur, la taille de maille au droit des appuis intermédiaires est « gale à :

o 5cm pour le panneau du haut ;

o 10 cm sur le second

o 30 sur le troisième

o Et 50 sur le quatrième

o 1m sur le dernier

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Commentaire : - Ici, vous pouvez voir l’impact sur les moments sur appuis intermédiaires avec « réduction des forces au-dessus des poteaux et voiles » en fonction de la taille de

maille

o Pour le premier panneau ayant une taille de maille au droit de l’appui très en dessous de la taille de l’appui, on peut observer que le moment reste élevé

au droit de l’appui (120 au lieu de 125 sans réduction)

o Plus en descend vers les panneaux du bas ayant des tailles de maille « au droit de l’appui intermédiaire » plus grandes, plus la réduction est importante.

o On constate que les résultats les plus satisfaisantes sont obtenus pour les panneaux 2 et 3 (en partant du haut), dont la taille de maille au droit de l’appui

intermédiaire est respectivement de 10 et 30cm, pour une largeur d’appui de 30cm

o Cela confirme alors la taille de maille au droit de l’appui, dont une réduction est voulue, doit être comprise entre la largeur de l’appui et la semi largeur

de ce même appui.

53

Commentaire : - Sélectionner tous les nœuds d’appuis

- Dérouler le menu dimensionnement

- Ferraillage réel

- La semelle est exportée au module de ferraillage isolé, mode semelle filante.

54

Commentaire : - Ce dimensionnement est basé sur les valeurs des réactions lues sur chaque nœud appartenant à l’appui linéaire ramené au mètre linéaire, ceci est réalisé

automatiquement en fonction de la distance entre les nœuds de l’appui.

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EXEMPLE DE CALCUL D’UNE SEMELLE FILANTE

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Commentaire : - Sélectionner le voile pour lequel nous voulons calculer la semelle filante (un appuis linéaire doit être affecté au préalable à ce voile)

57

Commentaire : Il existe deux méthode pour sélectionner les nœuds de l’appui :

- Méthode 1 : Soit graphiquement par la souris en sélectionnant tous les nœuds de l’appuis

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Commentaire : - Méthode 2 : Soit par le biais du filtre de sélection en sélectionnant d’abord le voile en question

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Commentaire : - Puis nous sélections tous les nœuds d’appui du projet en choisissant nœud en haut de la fenêtre de la filtre de sélection et appui dans Attribut

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Commentaire : - Puis nous sélections le panneau en question dans la fenêtre de filtre de sélection (panneau 1746), et cliquons sur le Botton « Z& » pour ne sélectionner que les

nœuds appartenant à notre voile

- Ainsi tous les nœuds d’appui de notre voile sont sélectionnés

61

Commentaire : - Copier les nœuds affichés dans la boite de dialogue filtre de sélection

62

Commentaire :

- Coller les nœuds copiés dans la barre de sélection des nœuds en haut du menu RSA.

63

Commentaire : - Constater qu’il a récupérer la longueur du voile

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Commentaire : - Récupération, pour chaque nœud et pour chaque cas de charge les réactions d’appui.

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Commentaire : - Entrée de la valeur de la contrainte à l’ELS

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Commentaire : - Lancement des calcul

67

Commentaire : - Sortie de ferraillage de la semelle filante

68



(SUITE 2)

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Commentaire :

70

Commentaire :

71

Commentaire :

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EXEMPLE DE FERRAILLAGE REEL D’UNE DALLE

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Commentaire : - Sélectionner les panneaux

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Commentaire : - Cartographie de ferraillage

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Commentaire : - Paramètre de ferraillage

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Commentaire : Calcul -� ferraillage automatique

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Commentaire : - Passage au ferraillage manuel

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Commentaire : - Zone da base ; ferraillage qui prend l’ensemble du panneau

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Commentaire : - Densification 1 : Placement d’une barre entre deux barre de la zone de base

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Commentaire : - Et ainsi de suite jusqu’à couvrir toute la dalle

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(SUITE 3)

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Commentaire : - RSA détecte automatiquement les poteaux qui poinçonne la dalle

- Si les cercles en bleu et les indications du tableau aussi, alors l’épaisseur et le ferraillage de la dalle permette de reprendre l’effort de poinçonnement

- Si le cercle en vert ainsi que les indications du tableau, alors RSA propose le ferraillage transversal à mettre sur place pour que la dalle ne se poinçonne pas

- Si le cercle les indications du tableau passe en rouge, alors revoir l’épaisseur de la dalle.

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EXEMPLE DE VERIFICATION DE

POINCONNEMENT DE DALLE

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Commentaire : - Après ferraillage et calcul de la dalle, on va aller vers dalle poinçonnement

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Commentaire : RSA calcul et dessine automatiquement le périmètre critique et vérifie le poinçonnement, trois cas se présente :

- Si bleu : le ferraillage en place et l’épaisseur de la dalle permettent de reprendre l’effort de poinçonnement Q

- Si vert : RSA propose une solution dans la colonne ferraillage, en indiquant le ferraillage transversal et le diamètre qu’il faut mettre en place dans la zone du

périmètre critique afin de reprendre l’effort de poinçonnement, dans ce cas nous aurons Q=Qadmi

- Si rouge : Augmenter épaisseur de la dalle

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(SUITE 4)

87

Commentaire : - Dans ce cas, Les effort hors plan sont négligés

- Pour ce faire, exporter directement le voile vers le module de ferraillage réel (attribut élément de construction définie comme « voile »)

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Commentaire : - Il est recommandé d’utiliser la méthode analytique pour le calcul de ferraillage théorique plutôt que la méthode ……qui sont des méthodes simplifiées, puisque en

utilisant cette méthode vous prendrez alors en comptes les efforts Nxy qui sont négligés dans les deux autres méthodes simplifiés

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Commentaire : Si Direction de ferraillage pri

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EXEMPLE DE FERRAILLAGE DE VOILE

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Commentaire : Si Direction de ferraillage pri

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Commentaire : - Le voile est exporté directement dans le module de ferraillage réel, il exporte aussi l’ouverture

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Commentaire : - En passant à l’onglet voile/schéma de charges : RSA, exporte les efforts réduits en pied de voile (idem aux chaque qu’on trouvera sur le tableau des efforts filtré

sur les bons cas et la bonne coupe (celle en bas)

- Puisque y a une ouverture de mon voile, je passe à la méthode de calcul simplifié BAEL

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Commentaire : - Ferraillage réel du voile avec raidisseurs autour de l’ouverture

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(SUITE 5)

96

Commentaire : - Le ferraillage des poutres voile est basé sur le ferraillage théorique

- Les moments hors plans sont négligés

- Il est recommandé d’utilisé aussi la méthode analytique

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Commentaire : - Comme pour les poutres, il est possible de modifier la section des appuis et les dimensions de la poutre voile après import dans le module dimensionnement.

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EXEMPLE DE FERRAILLAGE DE POUTRE VOILE

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Commentaire : - Sélectionner la poutre voile à calculer

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Commentaire : - Les poteaux font 60cm de longueur

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Commentaire : - Export vers le module de ferraillage

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Commentaire : - RSA affiche la cartographie de ferraillage pour les différentes directions et cotés : x+,x-,y+ et y-, comme pour le ferraillage théorique

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Commentaire : - Pour le ferraillage RSA, utilise des armatures type barres en bas de la poutre, et des TS en partie supérieure

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CHAPITRE IV ERREURS COURANTS

105

Commentaire : - Intitule de vérifier la flèche à partir de la méthode de rigidité équivalente, puisque le radier reposant sur le sol, alors sa déformation ne sera jamais supérieure à

celui du sol

- A la place utiliser les résultats issus de l’analyse statique élastique pour vérifier les flèche--� la commande : Cartographie de panneau en exploitant le

déplacement Uz, au lieu de cartographie de ferraillage panneau.

106

Commentaire : - Si cette option est couche, le même coefficient d’élasticité de sol est appliqué à tous les nœuds quelques soit la distance entre les nœuds d’appuis

107

Commentaire :

- Si cette message d’erreur s’affiche « direction de de ferraillage pour le panneau : x incorrecte », vérifie si la direction du ferraillage réel est

perpendiculaire au panneau

- Pour un cylindre verticale, la direction principale de ferraillage devrai être définie selon le repère polaire, chose que je me retrouvais dans un

moment ou selon le repère global Z

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Commentaire : - Lorsque une déformation n’est pas visible ou les valeurs de la déformations bizarrement extrêmes faible pour un panneau qui devrai être déformé,

vérifier si vous n’avez pas appliquer par accident un appui surfacique à ce panneau, ceci pourra se produire lorsque on essaie de copier un panneau

qui est défini en base comme un radier dans les étages supérieurs pour en créer des dalles.

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Commentaire :

- La cartographie appelée cartographie rectangulaire de ferraillage qui sert pour le ferraillage des zones ne représente pas la cartographie de

ferraillage, cette information est fournie par les encadrés en vert. Cette cartographie est utile uniquement pour définition des zones de ferraillge

dans le cas de ferraillage manuel.

110

CHAPITRE IV ASTUCES UTILES

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Commentaire : - La définition des repères polaires est utiles pour les dalles circulaires et cylindre

112

Commentaire : - Pour la vérification de poinçonnement, RSA, essaie de détecter directement le type de poteau, afin de calculer correctement le périmètre critique, dans le cas ou

le poteau n’aurais pas automatiquement correctement classifié, vous pouvez le modifier dans type.

113

Commentaire : - Si ce message apparait, vérifie si le ferraillage manuel que vous avez définie couvre l’ensemble de la dalle, si ce message ce produit dans le cas de choix de

ferraillage automatique, alors couche à la case à couche « régulier » permet de résoudre le problème.

114

Commentaire : - Pour les modèles important, si vous souhaiter calculer les dalles sous charges gravitaire seulement, il est possible d’isoler un étage et l’enregistrer sur un fichier à

part entière.

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EXEMPLE D’ISOLEMENT D’UN ETAGE

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Commentaire : - Sélectionner l’étage inférieur et supérieur par rapport à la dalle en question.

117

Commentaire : - Enregistrer sous structure

118

Commentaire : - Donner un nom à cette sous structure

119

Commentaire : - Aller ouvrir cette sous structure

120

Commentaire : - Supprimer l’analyse sismique et modale du modèle

121

Commentaire : - Sélectionner les nœuds du haut et leurs affecter un appuis de type rotule

122

Commentaire : - Sélectionner les nœuds du bas et leurs affecter un appuis de type rotule

123

Commentaire : - Le modèle obtenu ressemble à ceci

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Commentaire : - Lancer les calculs

125

Commentaire : - Sélectionner les dalles à calculer,

- Attention : Faux découcher la case à couche « Effort dimensionnant – moyen global » puisque nous avons des voiles perpendiculaires à la dalle, RSA va lisser les

efforts qui ne sont pas lissable.

126

Commentaire : - Tu peux regarder la cartographie de ferraillage selon les différentes directions X-

127

Commentaire : - Tu peux regarder la cartographie de ferraillage selon les différentes directions Y-

128

CHAPITRE IV ASTUCES UTILES (Suite)

129

Commentaire : - Si Direction de ferraillage principale est définie sur Automatique, alors RSA prend le ferraillage principal selon X local et secondaire selon Y local

- Le ferraillage supérieur est définie selon la direction du Z local, et inférieur selon l’opposé de l’orientation de Z local

130

Commentaire : - Dans le cas ou dans le module de ferraillage réel des dalles afficherai une répartition identique de ferraillage inférieur et supérieur, vous pouvez réinitialiser

l’affichage en sélection les armatures à afficher dans le menu « Armatures »

131

Commentaire : - Pas de vérification de poinçonnement si le poteau arrive sur une poutre

132

Commentaire : - Il est possible d’éditer la liste des barres d’armatures : Préférence de la tache--� Matériaux----�Catégorie--� Barres d’armature

133

Commentaire : - Il est possible d’éditer la liste des treillis soudés à partir de : Préférence de la tache--� Matériaux----�Catégorie--� Treillis soudé

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