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Chapitre 1 : Les matériaux électrotechniques
Loi de Lenz-Faraday :
𝜀 = −𝑑𝜙
𝑑𝑡
Loi de Laplace :
𝑑𝐹𝑀 = 𝐽𝑀 ⋅ 𝑑𝑉 ∧ 𝐵𝑀
Vecteurs :
�� = 𝜀0�� Déplacement électrique
�� =��
𝜇0 Excitateur magnétique
Juxtaposition de 2 milieux conducteurs idéaux : Conservation des composantes normales de 𝑗 : 𝑗 𝑚𝑛1
= 𝑗 𝑚𝑛2
Composantes tangentielles sont dans le Rapport des conductivités :
𝑗 𝑚𝑡1
𝛾1=
𝑗 𝑚𝑡2
𝛾2
Le courant est entièrement localisé dans l’un des 2 milieux si :
1. La conductivité de ce milieu ≫ l’autre 2. La composante normale de 𝑗 = 0 dans ce milieu
Juxtaposition de 2 milieux magnétiques idéaux :
Conservation des composantes normales du vecteur conducteur 𝐵𝑛1 = 𝐵𝑛2
Composantes tangentielles sont dans le Rapport des perméabilités :
𝐵𝑡1
𝜇1=
𝐵𝑡2
𝜇2
L’induction sera entièrement localisée dans l’un des 2 milieux si :
1. 𝜇 de ce milieu ≫ 𝜇 de l’autre
2. Composante normale de �� = 0 dans ce milieu
Vecteur Aimantation �� : Comportement magnétique de la nature à l’échelle macroscopique Son origine : moment magnétique orbital et spin de l’électron
�� cherche à s’aligner avec �� mais en réalité ils ne s’alignent pas complètement
𝐵
𝜇0= �� + ��
Dans le vide : �� = 0 ⇒ �� = 𝜇0��
Matériau idéal : �� = 𝜒𝑚�� ⇒ �� = 𝜇�� avec 𝜇 = 𝜇0(1 + 𝜒𝑚) Matériau réel :
��
𝜇= �� + ��
𝜒𝑚 diminue avec la température : l’agitation thermique empêche l’orientation des dipôles selon le champ
Si �� augmente, �� s’aligne positivement avec �� jusqu’à un �� 𝑚𝑎𝑥 (phénomène de saturation)
Variation de la perméabilité totale : 𝑀𝑡𝑜𝑡 =𝐵
𝐻
Matériau doux : Simplification
𝐵(𝐻) ≡ Courbe de 1ère aimantation Courbe de 1ère aimantation ≡ droite : Zone linéaire
�� , �� , �� : presque coliné aires : �� = 𝜇��
𝜇𝑟 perméabilité relative :
𝜇𝑟 = 1 + 𝜒𝑚 → 0 (domaine de saturation) 𝜇𝑟 = 𝜇/𝜇0
Pertes : Pertes par courants de Foucault : 𝑃𝐹 = 𝐾𝐹 × 𝛾 × 𝑒2 × ��2 × 𝑓2 Pertes par cycle hystérésis : 𝑃𝐻 = 𝐾𝐻 × ��2 × 𝑓 𝑎 ≈ 1.6
𝑃𝐹𝑒= 𝑃𝐹 + 𝑃𝐻 : pertes ferromagnétiques totales
Matériau à base de ferrites : 𝐵𝑠𝑎𝑡 ≪ 𝐵𝑠𝑎𝑡 𝑑𝑒 𝑓𝑒𝑟𝑟𝑜𝑚𝑎𝑔
Chapitre 2: Etude d’u circuit magnétique
Force magnéto-motrice : 𝜉 = 𝑛. 𝐼 [𝐴𝑡].
∮ �� . 𝑑𝑙 = 𝑛. 𝐼 → 𝐻. 𝑙 = 𝑛. 𝐼 = ξ (Utilisé es saturation)
𝜉 = ℜ.φ (régime linéaire)
Flux : 𝜑 = ∬ �� . 𝑑𝑆 = 𝐵. 𝑆 [𝑊𝑏]
𝜑 = 𝐵. 𝑆 = 𝜇. 𝐻. 𝑆 (dans le cas linéaire où 𝐵 = 𝜇.𝐻) On aura donc :
𝑛. 𝐼 =𝑙
𝜇. 𝑆𝜑
Réluctance :
ℜ =𝑙
𝜇. 𝑆 [
𝐴𝑡
𝑊𝑏] = [𝐻−1]
Perméance :
℘ =1
ℜ [𝐻]
Perméabilité :
Régime linéaire : 𝜇 =𝐵
𝐻= 𝑐𝑡𝑒 [
𝐻
𝑚]
Régime saturé : 𝜇 ≠ 𝑐𝑡𝑒
Dans l’entrefer, la perméabilité est égale à 𝜇0 = 𝑐𝑡𝑒.
Coefficient de Hopkinson :
𝜈 =𝜑1
𝜑𝑢
(1 < 𝜈 ≤ 2)
Inductance propre :
𝑛1. 𝜑1 = 𝐿1. 𝑖1 𝑎𝑣𝑒𝑐 𝑛1. 𝑖1 = ℜ𝑎𝑝𝑝. 𝜑1
𝐿1 =𝑛1
2
ℜ𝑎𝑝𝑝
[𝐻]
Inductance de fuite :
𝐿𝑓 = (1 −1
𝜈)𝐿1
𝑛1𝜑𝑓 = 𝐿𝑓𝑖1 → 𝐿𝑓 = 𝑛1
𝜑𝑓
𝑖1
Entrefer :
Effet démagnétisant. Eloigner les zones de saturation.
Quand on passe de la zone linéaire à la zone saturée :
𝜇 ↘ ⇒ 𝑓𝑢𝑖𝑡𝑒𝑠 ↗ ⇒ 𝐿 ↘ ⇒ 𝜈 ↗ Remarque : plus 𝜇 augmente, plus le champ magnétique passe dans le matériau.
Chapitre 3 : Couplage Magnétique
Transformateur parfait :
𝑒1 = −𝑑𝜙1
𝑑𝑡 ⇒ 𝜙1 = 𝑛1𝜑 ; 𝑒2 = −
𝑑𝜙2
𝑑𝑡 ⇒ 𝜙2 = 𝑛2𝜑
𝑣1 = −𝑒1 ; 𝑣2 = 𝑒2 ⇒ 𝑒1
𝑒2
=𝑛2
𝑛1
= −𝑣2
𝑣1
= 𝑚
𝑛1𝑖1 + 𝑛2𝑖2 = ℜ𝑎𝑝𝑝.𝜑 ≈ 0 ⇒ 𝑖2𝑖1
= −1
𝑚
Puis 𝑃1 = 𝑖1𝑣1 ; 𝑃2 = 𝑖2𝑣2
⇒ 𝑃1 = 𝑃2 Conservation de la puissance
Régime sinusoïdal :
��𝐾 = ��𝐾𝑒𝑓𝑓√2 = −𝑑��𝐾
𝑑𝑡= −𝑗𝜔��𝐾 = −𝑗𝜔𝑛𝑘�� = −𝑗𝜔𝑛𝑘𝑆��
Inductances Propre et Mutuelle
𝜙1 = 𝐿1𝑖1 + 𝑀𝑖2 ⇒ 𝐿1 =𝜙1
𝑖1|𝑖2=0
𝑀 =𝜙2
𝑖1|𝑖2=0
𝜙2 = 𝐿2𝑖2 + 𝑀𝑖1 ⇒ 𝐿2 =𝜙2
𝑖2|𝑖1=0
𝑀 =𝜙1
𝑖2|𝑖1=0
Coefficient de dispersion :
𝜎 = 1 −𝑀2
𝐿1𝐿2
Chapitre 4 : Transformateur Monophasé
Grandeur Nominale/Réduite Puissance apparente Nominale : 𝑆𝑛 = 𝑉1𝑛𝐼1𝑛 = 𝑉2𝑛𝐼2𝑛 [KVA] Tension nominale : Primaire : 𝑉1𝑛[𝑉]
Secondaire : 𝑉2𝑛[𝑉]
𝑚 =𝑉2𝑛
𝑉1𝑛
Courant nominale : Primaire : 𝐼1𝑛[𝐴]
Secondaire : 𝐼2𝑛[𝐴]
𝑚 =𝐼1𝑛
𝐼2𝑛
Fréquence nominale : 𝑓𝑛[𝐻𝑧] Impédance nominale : Primaire : 𝑍1𝑛 = 𝑉1𝑛/𝐼1𝑛
Secondaire : 𝑍2𝑛 =𝑉2𝑛
𝐼2𝑛
𝑍2𝑛 = 𝑚2𝑍1𝑛
Valeur réduite d’une impédance : Primaire : 𝑧1 =𝑍1
𝑍1𝑛 [𝑝𝑢] ou [%]
Secondaire : 𝑧2 =𝑍1
𝑍2𝑛
N.B. : Une impédance réduite a même valeur au primaire et au secondaire.
Essai à vide directe (Fonctionnement à vide) :1er alimenté, 2e en couvert
On mesure 𝑉10, 𝑉20, 𝑃10, 𝐼10 :
𝑃10 = 𝑉10𝐼10 cos𝜑10 (Pertes actives)
→ 𝑃2 + 𝑄2 = (𝑉𝐼)2
𝑚 =𝑀
𝐿1=
𝑉20
𝑉10|𝑉10=𝑉1𝜇
𝑆10 = 𝑉10𝐼10 (Puissance apparente à vide)
cos𝜑10 =𝑃10
𝑆10 (facteur de Puissance)
(𝑉2 = 𝑉20 = 𝑚𝑉10) (𝐼1𝜇 = 𝐼10 courant magnétique)
𝑄10 = 𝑉10𝐼10 sin𝜑10 (Puissance active absorbée)
𝑅𝑃𝐹𝑒 =𝑉10
2
𝑃10 𝐿1𝜔 =
𝑉102
𝑄10
𝑉10
𝑃10, 𝑄10 𝐼10
𝐼1𝜇
𝑹𝑷𝑭𝒆 𝒋𝑳𝟏𝝎 𝑉20 = −𝑚𝑉1 𝑉2 = 𝑉20
𝒋𝑵𝟐𝝎 𝑹 𝐼20 = 0
𝑟𝑃𝐹𝑒 =𝑅𝑃𝐹𝑒
𝑍1𝑛 𝑙𝜔 =
𝐿1𝜔
𝑍1𝑛 𝑟𝑃𝐹𝑒 =
𝑆𝑛𝑉102
𝑄10𝑉1𝑛=
𝑆𝑛
𝑄0|𝑉1=𝑉1𝑛
N.B : Déphasage 𝑉10; 𝐼10 ≠𝜋
2 (𝑅𝑃𝐹𝑒) ; ��10 sinusoïdale ⇒ 𝐼10 non sinusoïdale (hystérésis, saturation) ; courant
enclenchement (Réf. 82)
Essai en court-circuit directe : 1er alimenté, 2nd en court-circuit
On mesure 𝑉1𝑐𝑐 , 𝐼1𝑐𝑐 , 𝑃1𝑐𝑐 , 𝐼2𝑐𝑐 :
𝑃1𝑐𝑐 = 𝑉1𝑐𝑐𝐼1𝑐𝑐 cos𝜑𝑐𝑐 (Pertes actives, Pertes Joules)
𝑅 =𝑃1𝑐𝑐
𝐼2𝑐𝑐2 𝑁2𝜔 =
𝑄1𝑐𝑐
𝐼2𝑐𝑐2
𝑟 =𝑅
𝑍2𝑛 𝑛𝜔 =
𝑁2𝜔
𝑍2𝑛
𝑟 =𝑃1𝑐𝑐𝐼2𝑛
2
𝑆𝑛𝐼2𝑐𝑐2 𝑛𝜔 =
𝑄1𝑐𝑐𝐼2𝑛2
𝑆𝑛𝐼2𝑐𝑐=
𝑄1𝑐𝑐
𝑆𝑛|𝐼2𝑐𝑐=𝐼2𝑛
(𝐼1𝑐𝑐 = 𝑚𝐼2𝑐𝑐)
𝑄1𝑐𝑐 = 𝑉1𝑐𝑐𝐼1𝑐𝑐 sin𝜑1𝑐𝑐 = 𝑃1𝑐𝑐 tan𝜑1𝑐𝑐
= √(𝑉1𝑐𝑐𝐼1𝑐𝑐)2 − 𝑃1𝑐𝑐
2
𝑆1𝑐𝑐 = 𝑉1𝑐𝑐𝐼1𝑐𝑐 (Puissance apparente)
cos𝜑1𝑐𝑐 =𝑃1𝑐𝑐
𝑆1𝑐𝑐 (Facteur de puissance)
𝑖2𝑐𝑐∗ =
𝐼2𝑐𝑐
𝐼2𝑛=
𝑣1𝑐𝑐∗
𝑈𝑐𝑐 avec 𝑣1𝑐𝑐
∗ =𝑉1𝑐𝑐
𝑉1𝑛 ; 𝑢𝑐𝑐 = √𝑟2 + (𝑛𝜔)2
1er cas : Défaut de court-circuit : 𝑉1 = 𝑉1𝑛 puis court-circuit :
𝑖2𝑐𝑐∗ =
𝑣1𝑐𝑐∗
𝑈𝑐𝑐~5%(𝐼1𝑐𝑐 = 𝐼1𝑛)~20%
Courant dangereux : (𝐼2𝑛 × 20) ⇒ Effet Joule × (20)2
𝑉1𝑐𝑐
𝑃10, 𝑄10 𝐼1𝑐𝑐
𝑉2𝑐𝑐 = −𝑚𝑉1𝑐𝑐 𝑉2 = 0
𝐼𝑐𝑐 𝒋𝑳𝟐𝝎
𝑹
2e cas : Court-circuit contrôlé : Régler 𝑉1𝑐𝑐 pour 𝑖𝑐𝑐 =𝑚𝑎𝑥 𝑖2𝑛 ⇒ 1 =𝑣1𝑐𝑐
∗
𝑈𝑐𝑐⇒ 𝑉1𝑐𝑐 = 𝑈𝑐𝑐 × 𝑉1𝑛
𝑉1𝑐𝑐 : Tension de court-circuit de transformateur
Fonctionnement en charge : Δ𝑉2 = 𝑉10 − 𝑉2 = [𝑅 cos𝜑2 + 𝑁2𝜔 sin𝜑2]𝐼2
Δ𝑣2 =Δ𝑉2
𝑉2𝑛= [𝑟 cos𝜑2 + 𝑛𝜔 sin𝜑2]𝑖2
∗ 𝑖2∗ =
𝐼2
𝐼2𝑛
��20 = ��2 + (𝑅 + 𝑗𝜔𝑁2)𝐼2
Projection (avec 𝜃 ≪) : 𝑉20 = 𝑉2 + [𝑅 cos𝜑2 + 𝑁2𝜔 sin𝜑2]𝐼2
Essai à vide inverse : 1er en court-circuit, 2nd alimenté (𝑉20′ )
−𝑚 = −𝐿2
𝑀 𝑚′ =
𝑀
𝐿2=
𝑉10′
𝑉20′ |
𝑉20′ =𝑉2𝑛
𝑚 =𝑀
𝐿1=
𝑉20
𝑉10|𝑉10=𝑉1𝑚
(𝑚 ≠1
𝑚′)
𝜎 = 1 −𝑀2
𝐿1𝐿2= 1 − 𝑚𝑚′
Ordres de grandeur (𝑟 ≪ 𝑛𝜔) ≪≪ (𝑙𝜔 ≪ 𝑟𝑃𝐹𝑒)
𝑟: 0.05% → (1% − 3%)
𝑟 = 𝑓(𝑆𝑛) ↘ 𝑟 =𝑅𝐼2𝑛
2
𝑆𝑛=
𝑅𝐼2𝑛2
𝑉2𝑛𝐼2𝑛=
𝑃𝐽𝑛
𝑆𝑛
𝑛𝜔: 4% → 13% ; 𝑛𝜔 = 𝑓(𝑆𝑛) ↗ 𝑙𝜔: 𝑞𝑞 1000% → 𝑞𝑞 10000% ; 𝑙𝜔 = 𝑓(𝑆𝑛) ↗ 𝑟𝑃𝐹𝑒 ∶ 𝑞𝑞 1000% → 𝑞𝑞 100000%
𝑖1𝜇∗ =
𝐼1𝜇
𝐼1𝑛 𝑓(𝑆𝑛) ↘
𝑉′20 𝐿2
𝜎𝐿1
𝑉′10