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MMEEMMOOIIRREE EENN RREEPPOONNSSEE

SSOOLLOODDII

COMPLEMENT N 2 DU DOSSIER DE

DEMANDE D’AUTORISATION

ENVIRONNEMENTALE

Référence A1712.281 Réalisé par

Date Le 04/06/2018

1690 rue Aristide Briand - 76650 PETIT COURONNE

Tél. : 02 35 68 87 64 - Fax : 02 35 68 35 98 [email protected]

www.securit-ingenierie.com

Rédacteur H Morin

Nb de pages 6

SOLODI 04/06/2018

A1712.281 Mémoire en réponse

Complément n 2 du dossier de demande d’autorisation environnementale

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SOMMAIRE

1°. Signataire et usages futurs .................................................................................................... 3 2°. Pré-dimensionnement du bassin et de la noue ...................................................................... 3 3°. Rétention des eaux incendie .................................................................................................. 6 4°. Exutoires de fumées .............................................................................................................. 6 5°. Entretien et maintenance du bassin (plantes épuratrices) ...................................................... 6 6°. Intégration paysagère ............................................................................................................ 6 7°. Repérage écologique ............................................................................................................. 6

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1°. Signataire et usages futurs

Le représentant du propriétaire, signataire du courrier de réponse relatif aux dispositions de mise en sécurité du site et aux usages futurs du site est : M. Charles-Henri de La Chapelle Directeur Gestion d'Actifs / Head of Asset Management Aviva Investors Real Estate France 24-26 rue de la Pépinière 75 008 Paris Les courriers de réponse du Maire de Buchères et du propriétaire sur les usages futurs (plate-forme logistique) et sur les conditions de remise en état du site sont joints en annexe 1.

2°. Pré-dimensionnement du bassin et de la noue

En page 2 du document relatif au pré-dimensionnement des ouvrages de gestion des eaux pluviales (bassin et noue), le coefficient de perméabilité du sol au droit de la noue d’infiltration retenu est

K= 3,410-6 m/s (et non K= 8 10-6 m/s). Cette valeur correspond à la moyenne des coefficients de perméabilité mesurés au droit de la noue et indiqués dans le mail de Fondasol du 5 avril 2018 dont une copie est jointe en annexe 4 du 1er mémoire en réponse (K= 8 10-6 m/s correspond à la valeur maximale obtenue). Le rapport complet de Fondasol est joint en annexe 2. Dans les feuilles de calcul les données d’entrée sont : Pour le bassin :

1

Remarque : les données de perméabilité et donc le débit d’infiltration ne sont pas utilisés dans ce calcul. En effet, le bassin se vide par un exutoire calibré à 9 l/s vers la noue. Il n’y a pas d’infiltration au niveau du bassin.

1 29520 m

2 correspond à la partie du nouveau bâtiment située sur la nouvelle parcelle.

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Pour la noue : La noue recueille les eaux du bassin (débit max 9l/s) et les eaux provenant des toitures.

Dans les 2 cas, la méthode de calcul est la méthode « des pluies linéarisées ». Les pré-dimensionnements réalisés seront justifiés et validés par un bureau de contrôle en phase d’exécution.

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Les coefficients de Montana sont des données locales obtenues auprès de MétéoFrance.

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3°. Rétention des eaux incendie

L’instruction technique D9A permet de déterminer le volume d’eau à retenir (eau de la lutte externe, intempéries…).

Le volume calculé intègre les eaux pluviales à raison de 10 l/m2 de surface drainante (surface dont les eaux de ruissèlement seront collectées avec les eaux de la lutte externe vers le bassin de rétention).

La surface de drainage 34 396 m2 comprend :

Surface de voirie + surface de la cellule en feu + voie pompiers + parking evergreen + surface bassin soit : 16400 + 11696 + 2700 + 1600 + 2000

D’où 34396 m2 x 10l/m2 = 343 960 l soit environ 344 m3.

4°. Exutoires de fumées

Le nombre d’exutoires sur les plans a été corrigé. Vous trouverez en annexe 3 le plan actualisé des toitures sur lequel figure les exutoires de fumées ainsi que le tableau des surfaces de désenfumage.

La surface de désenfumage est bien de 2% SUE par canton.

5°. Entretien et maintenance du bassin (plantes épuratrices)

L’entretien et la maintenance du bassin comprend une vérification annuelle des plantes par une société spécialisée et du remplacement des plantes « mortes ».

6°. Intégration paysagère

Une vue projetée du bâtiment est présentée en annexe 4.

7°. Repérage écologique

Les rapports des investigations faunistique et floristique second passage est joint au présent document (annexe 5).

Les préconisations formulées par le cabinet Alisea (chapitre 4.6 du rapport 1872 d’Alisea) seront prises en compte dans le cadre du projet. Ces préconisations sont en cohérence avec les démarches de certifications visées BIODIVERCITY et BREEAM VERY GOOD dans le cadre de ce projet.

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Annexes

ANNEXES

ANNEXE 1. : COURRIER DE REPONSE DU PROPRIETAIRE ET DU MAIRE DE BUCHERES CONCERNANT LES USAGES FUTURS DU SITE

ANNEXE 2. : RAPPORT FONDASOL

ANNEXE 3. : PLAN MASSE AVEC EXUTOIRES DE FUMEES

ANNEXE 4. VUE PROJETEE – INTEGRATION PAYSAGERE

ANNEXE 5. : RAPPORT REPERAGE ECOLOGIQUE

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Annexes

ANNEXE 1. : COURRIER DE REPONSE DU PROPRIETAIRE ET DU MAIRE DE BUCHERES CONCERNANT LES USAGES FUTURS DU

SITE

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Annexes

SOLODI 04/06/2018



Annexes

ANNEXE 2. : RAPPORT FONDASOL

BUCHERES (10) Extension d’un bâtiment industriel Parc logistique de l’Aube Voie de Buchères Etude géotechnique G2 AVP

Agence de Reims - 03 26 82 13 00

SPPICAV LOGIPRIME EUROPE

MR

.18-

0048

– P

ièce

n°

001

Suivi des modifications et mises à jour FTQ.261-A

Rév. Date Nb pages Modifications

Rédacteur Contrôleur

Nom, Visa Nom, Visa

25/04/2018 86 C. HAON J. BRUDER PO.

A

B

C

REV PAGE

A B C REV PAGE

A B C

1 X 41 X 2 X 42 X 3 X 43 X 4 X 44 X 5 X 45 X 6 X 46 X 7 X 47 X 8 X 48 X 9 X 49 X 10 X 50 X 11 X 51 X 12 X 52 X 13 X 53 X 14 X 54 X 15 X 55 X 16 X 56 X 17 X 57 X 18 X 58 X 19 X 59 X 20 X 60 X 21 X 61 X 22 X 62 X 23 X 63 X 24 X 64 X 25 X 65 X 26 X 66 X 27 X 67 X 28 X 68 X 29 X 69 X 30 X 70 X 31 X 71 X 32 X 72 X 33 X 73 X 34 X 74 X 35 X 75 X 36 X 76 X 37 X 77 X 38 X 78 X 39 X 79 X 40 X 80 X

MR.18.0048 – PIECE N° 001 BUCHERES (10) – EXTENSION D’UN BATIMENT INDUSTRIEL – PARC LOGISTIQUE DE L’AUBE

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Suivi des modifications et mises à jour FTQ.261-A

Rév. Date Nb

pages Modifications Rédacteur Contrôleur

Nom, Visa Nom, Visa

25/04/2018 84 C. HAON J. BRUDER PO.

A

B

C

REV PAGE

A B C REV PAGE

A B C

81 X 82 X 83 X 84 X 85 X 86 X


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Sommaire

SOMMAIRE __________________________________________________________________________ 4

Présentation de notre mission ____________________________________________________________ 7

1 – Mission selon la norme NF P94-500 ______________________________________________ 7

2 – Programme d’investigations ____________________________________________________ 8

3 – Nivellement des sondages _____________________________________________________ 9

4 – Méthodologie des sondages pressiométriques _______________________________________ 9

5 – Essais pressiométriques _______________________________________________________ 9

6 – Sondages au pénétromètre dynamique ___________________________________________ 10

7 – Essais de perméabilité dits « à la fosse » ou MATSUO ________________________________ 10

Descriptif général du site et approche documentaire ______________________________________ 11

1 – Description du site _________________________________________________________ 11

2 – Contexte géologique ________________________________________________________ 13

3 – Enquête documentaire _______________________________________________________ 13

4 – Fouilles archéologiques ______________________________________________________ 14

5 – Zonage sismique ___________________________________________________________ 14

6 – Documents à notre disposition pour cette étude ___________________________________ 14

Résultats des investigations in situ et en laboratoire _______________________________________ 15

1 – Aspects géologiques ________________________________________________________ 15

2 – Aspects géomécaniques ______________________________________________________ 16

3 – Niveaux d’eau _____________________________________________________________ 18

4 – Essais de perméabilité _______________________________________________________ 19

4 – Essais de laboratoire ________________________________________________________ 19

Application au projet ___________________________________________________________________ 20

1 – Description générale du projet_________________________________________________ 20

2 – Aménagement de la plateforme du projet _________________________________________ 20

3 – Cas des 3 cellules de stockage _________________________________________________ 21

3.1 – Dallage_________________________________________________________________ 21

3.1.1 – Dallage sur terre-plein ____________________________________________________ 22

3.1.2 – Modules de déformations Es ______________________________________________ 22


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3.2 – Mode de fondation envisageable pour les cellules __________________________________ 25

3.2.1 – Niveau d’assise _________________________________________________________ 25

3.2.2 – Ebauche dimensionnelle d’une fondation superficielle ______________________________ 26

Contraintes de calcul (par la méthode pressiométrique) _________________________________ 26

Première approche des tassements ________________________________________________ 27

3.2.3 – Recommandations de réalisation _____________________________________________ 28

Généralités __________________________________________________________________ 28

Drainage ___________________________________________________________________ 29

4 – Cas du bâtiment de bureaux (SP3, SP14, PD4) _____________________________________ 29

4.1 – Fondation envisageable _____________________________________________________ 29

4.1.2 – Niveau d’assise _________________________________________________________ 29

4.1.3 – Ebauche dimensionnelle d’une fondation superficielle ______________________________ 29

Contraintes de calcul (par la méthode pressiométrique) _________________________________ 29

Première approche des tassements ________________________________________________ 30

4.1.4 – Recommandations de réalisation _____________________________________________ 31

Généralités __________________________________________________________________ 31

4.2 – Dallage_________________________________________________________________ 31

5 – Étude des voiries ___________________________________________________________ 33

5.1 - Références ______________________________________________________________ 33

5.2 – Exécution des terrassements _________________________________________________ 33

5.3 – Détermination de la classe de la partie supérieure des terrassements (PST) et de l’arase _____ 33

5.4 – Epaisseur de la couche de forme et détermination de la classe de la plateforme ____________ 34

5.5 – Proposition de structure ____________________________________________________ 34

5.5.1 - Exemple de structure des voiries légères et des parkings ___________________________ 35

Conditions Générales ___________________________________________________________________ 38

Conditions Générales ___________________________________________________________________ 39

Enchaînement des missions types d’ingénierie géotechnique (Norme NF P94-500) ___________ 40

Classification des missions d’ingénierie géotechnique (Norme NF P94-500) __________________ 41

Notations pour la justification d’une fondation superficielle ________________________________ 43

Plans de situation ______________________________________________________________________ 45

Plan d’implantation des sondages ________________________________________________________ 46

Coupes des sondages pressiométriques __________________________________________________ 47


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Coupes des sondages pénétrométriques __________________________________________________ 66

Coupes des sondages à la pelle mécanique ________________________________________________ 77


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Présentation de notre mission

SPPICAV LOGIPRIME EUROPE envisage la construction d’une extension d’un bâtiment industriel en bordure de la voie de Buchères, au sein du parc logistique de l’Aube à BUCHERES (10).

L’étude géotechnique a été confiée à FONDASOL, Agence de Reims, suite à l’acceptation du devis DE.MR.18.02.030 du 23 février 2018 par la commande n°19140180002 datée du 27 mars 2018.

1 – Mission selon la norme NF P94-500

Il s'agit d'une mission de type G2 AVP au sens de la norme NF P94-500 (Missions Géotechniques Types – Révision Novembre 2013). Les objectifs de notre rapport sont de développer les points suivants : Etude préliminaire du site

Enquête bibliographique et visite du terrain.

Résultats des investigations (plans d’implantation, coupes géologiques et diagrammes des essais in-situ et en laboratoire).

Analyse et synthèse du contexte géologique et géomécanique du site et de son influence sur le projet o Description de la géologie et établissement du modèle géologique du site, o Analyse de la compacité des terrains, o Niveaux de l’eau lors de nos investigations, leur influence sur le projet, o Analyse du contexte sismique du site, o Caractérisation des anomalies d’origine naturelle ou anthropique, o Estimation de la perméabilité des horizons superficiels.

Hypothèses géotechniques pour la justification des ouvrages o Types de fondations, o Contraintes de calculs ELS et ELU (fondations superficielles) et estimation

des tassements (fondations superficielles), pour un profil type de fondation. o Détermination du type de dallage envisageable : dallage sur terre-plein ou

plancher porté, o Dans le cas d’un dallage sur terre-plein, étude de son assise (épaisseur,

constitution et critères de réception de la couche de forme ; détermination des modules d’Young conformément au DTU 13.3) pour un profil type,

o Etude de l’assise des voiries et parkings (épaisseur, constitution et critères de réception de la couche de forme) pour un profil type.

Recommandations particulières pour la réalisation des travaux Préparation du terrain et phasage des travaux (terrassements, amélioration de sol, avoisinants, etc.).


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Les ébauches dimensionnelles réalisées dans le cadre de l’étude respectent l'ensemble des normes d'application de l'Eurocode 7, à l'exception de celle relative aux ouvrages en terre non disponible à la date de rédaction du présent rapport.

2 – Programme d’investigations Selon les termes de notre devis, nous avons effectué le programme d’investigations suivant : - Au droit de la future extension (35 088 m²) :

5 sondages de reconnaissance géologique avec essais pressiométriques (notés SP1 à SP5) descendus à 12,0 m de profondeur sous le niveau du terrain actuel,



10 sondages au pénétromètre dynamique (notés PD1 à PD10) descendus à 7,0 m de profondeur ou arrêtés au refus,

- Au droit des futures voiries et pour l’infiltométrie :

8 sondages de reconnaissance géologique à la pelle mécanique (notés PM1 à PM9) descendus entre 1,7 et 3,5 m de profondeur sous le niveau du terrain actuel.

Le sondage PM6 n’a pas pu être effectué car nous n’avons pas eu l’autorisation de mener la fouille dans l’enceinte du site industriel actuel.

5 essais de perméabilité dits « à la fosse » ou Matsuo (notés E1 à E5) respectivement réalisés dans les fouilles terrassées à la pelle mécanique PM10 à PM5,

En laboratoire (essais en cours de réalisation) :

- 3 identifications GTR globales incluant mesures de la teneur en eau, analyse granulométrique par tamisage, valeur au bleu du sol VBs et/ou Limites d’Atterberg,

- 1 mesure de la teneur en carbonates de calcium CaC03 (dans les terrains marneux – couche 4).

- 2 tests d’aptitude des sols au traitement (chaux + liants hydrauliques).

- Equipements piézométriques :

1 forage destructif à 11,0 m de profondeur (noté PZ1), équipé d’un tube piézométrique en PVC crépiné de 50 mm de diamètre,

2 forages destructifs à 6,0 m de profondeur (notés PZ2 et PZ3), équipés d’un tube piézométrique en PVC crépiné de 50 mm de diamètre.

Les sondages ont été implantés suivant le plan fourni en annexe.


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3 – Nivellement des sondages Les sondages ont été repérés en altitude par rapport aux cotes altimétriques (NGF) figurant sur le plan topographique du site. Il vient alors :

Sondages SP1 SP2 SP3 SP4 SP5 SP6 SP7 SP8 Cote NGF (m) 129,75 126,80 126,05 127,90 127,35 129,65 130,20 126,20

Sondages SP9 SP10 SP11 SP12 SP13 SP14 SP15 PD1

Cote NGF (m) 129,45 127,80 128,45 128,65 129,05 126,30 128,05 127,60

Sondages PD2 PD3 PD4 PD5 PD6 PD7 PD8 PD9 Cote NGF (m) 126,30 127,30 125,85 127,90 129,60 127,40 128,65 127,50

Sondages PD10 PM1 PM2 PM3 PM4 PM5 PM7 PM8

Cote NGF (m) 128,30 131,10 130,85 130,75 130,65 129,35 124,60 125,05

Sondages PM9 PZ1 PZ2 PZ3 Cote NGF (m) 122,60 130,45 124,15 126,35

4 – Méthodologie des sondages pressiométriques Les sondages pressiométriques ont été réalisés en destructif, au carottier vibrofoncé (CVF) de 60 mm de diamètre ou à la tarière continue de 63 mm de diamètre, puis au taillant de 64 mm de diamètre avec ajout d’eau. Les coupes ont été établies à partir de prélèvements d'échantillons remaniés. On trouvera, en annexe, les coupes des sondages.

5 – Essais pressiométriques Les essais pressiométriques (norme NF P94-110 de juillet 1991) ont été réalisés au moyen d’une sonde standard de 60 mm et d’une sonde de 44 mm à tube fendu, placée à l'intérieur d'un tube lanterné. Rappel des notations : pf : pression de fluage (en MPa) pl : pression limite (en MPa) EM : module de déformation pressiométrique (module déviatorique) On trouvera, en annexe, les résultats des essais pressiométriques.


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6 – Sondages au pénétromètre dynamique

Le pénétromètre dynamique DPSH-B (Eurocode 7 NF P94-250-1 décembre 1996) est constitué par : - une pointe perdue conique de diamètre 43,7 mm, - un train de tiges en acier spécial indépendant de la pointe, - une enclume + tige de guidage de masse 18 kg.

L’énergie de percussion est fournie par un mouton de masse 63,5 kg et une hauteur de chute de 70 cm. L’essai s’opère alors de la façon suivante : - on note systématiquement et de façon continue le nombre N de coups de mouton

nécessaire pour provoquer un enfoncement de 10 cm du dispositif de battage, - on établit ainsi une courbe globale de battage en portant N en abscisse et les

profondeurs en ordonnées. La résistance du sol, calculée au moyen de la formule des Hollandais, est donnée par la valeur de QD qui s’exprime en MPa.

7 – Essais de perméabilité dits « à la fosse » ou MATSUO L’essai de perméabilité dit « à la fosse » ou MATSUO permet d’évaluer de manière qualitative la perméabilité des sols en place. Il doit être réalisé après avoir mis en saturation le sol. Ce type d’essai, qui n’est pas normé, n’est destiné qu’à donner un ordre de grandeur de la perméabilité en un point. L’essai MATSUO suppose d’admettre les hypothèses suivantes : - Fouille assimilée à un demi-ellipsoïde. - Charge hydraulique supposée constante sur la surface de la fouille et égale à la

hauteur de rabattement, - Nappe stable à l’extérieur de la fouille.


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Descriptif général du site et approche documentaire

1 – Description du site

Le terrain étudié se trouve en bordure de la voie de Buchères, au sein du parc logistique de l’Aube, à l’Ouest de la commune de BUCHERES (voir plans de situation insérés en annexe). Le site borde, en partie Nord, les installations industrielles existantes. Il s’agit d’une parcelle vierge de toute construction apparente, couverte d’herbes rases et de broussailles. Le terrain présente une pente générale orientée vers l’Ouest, les cotes altimétriques de la tête de nos sondages oscillant globalement entre 122,6 NGF en PZ2 et 131,1 NGF en PM1. La plateforme du projet sera calée vers la cote 125 NGF, soit majoritairement en déblai, pouvant atteindre 4,5 à 5 m de hauteur.


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Vues sur le site


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2 – Contexte géologique Le contexte géologique mentionné sur la carte au 1/50 000ème de BOUILLY est celui des limons fluviatiles sur alluvions anciennes de moyenne terrasse puis de la craie marneuse du Cénomanien inférieur et moyen et/ou des marnes grises dites « Marnes de Brienne » de l’Albien supérieur.

Extrait de la carte géologique de BOUILLY (source : BRGM)

3 – Enquête documentaire Pour le présent rapport, nous ne disposons d’aucun élément sur l’historique du site. Inventaire des risques et aléas naturels connus

Risque Aléa / sensibilité

Retrait-gonflement (www.argiles.fr) Aléa faible

Pollution* Pas d’odeur particulière détectée

Rayonnements ionisants (décret n° 2002-460 du 4 avril 2002) Département non concerné

Cavités (www.cavites.fr) Pas de cavité répertoriée à moins de 500 m du projet

Stabilité de terrain (www.mouvementsdeterrain.fr)

Pas de mouvement de terrain répertorié à moins de 500 m du projet

* Notre mission n’inclut pas d’étude de pollution. Plans de prévention des risques naturels et arrêtés de reconnaissance de catastrophe naturelles (source : prim.net) La commune de BUCHERES est concernée par un Plan de Prévention des Risques naturels (PPRn) relatif aux inondations (par une crue à débordement lent de cours d’eau), dont le bassin de risque est la vallée de la Seine, approuvé en 2001 et révisé en 2017. La liste des arrêtés de reconnaissance de catastrophe naturelle et leurs dates de parution au journal officiel sont présentées ci-dessous.


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4 – Fouilles archéologiques Il ne nous a pas été précisé si des fouilles archéologiques ont été réalisées sur le site ou bien sont à prévoir.

5 – Zonage sismique La commune de BUCHERES est classée en zone de sismicité 1 (sismicité très faible) selon les décrets n° 2010-1254 et 2010-1255 (journal officiel du 24 octobre 2010). Les sollicitations sismiques ne sont pas à prendre en compte pour le projet.

6 – Documents à notre disposition pour cette étude Pour remplir notre mission, nous avons disposé des éléments suivants : - Un plan topographique sous format DWG, - Un plan de masse sous format DWG.


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Résultats des investigations in situ et en laboratoire

1 – Aspects géologiques

Les coupes des différents sondages pressiométriques SP1 à SP15, ainsi que des sondages de reconnaissance géologique PM1 à PM9, sont fournies en annexe. Schématiquement, nous avons rencontré : des remblais de limons silto-argileux marron-brun à beiges, à cailloutis, graviers,

rares débris de brique et de béton (pouvant correspondre à des sols remaniés par des labours), des limons végétalisés et, en PM7 uniquement, des remblais de limons silto-argileux marron-jaune à niveaux de sable et graviers, débris de brique et de béton, scories noires, débris de plastique (couche 1),

des limons fluviatiles : des limons silto-argileux à silto-sableux, marron, marron-jaune pâle, jaune-ocre à beiges à rares cailloutis et graviers, carbonates blancs (couche 2),

des alluvions anciennes : limons argilo-sableux à graviers et sable et graviers à matrice de limons silto-sableux, beiges à jaune-ocre, à cailloutis et graviers (couche 3),

des marnes grises, localement à quelques cailloutis et graviers en tête (couche 4).

Le tableau suivant synthétise la position de la base des différentes couches reconnues au droit des différents sondages (SP1 à SP15, PM1 à PM9). - Sondages pressiométriques

Lithologie

Sondages

Couche 1 : Terre végétale,

remblais

Couche 2 : Limons fluviatiles

Couche 3 : Alluvions anciennes

Couche 4 : Marnes grises

Rencontrés jusque (profondeur en m / TN actuel)

SP1 - 6,7 [123,1 NGF] 8,9 [120,9 NGF] 12,0 (base du sondage) SP2 - 3,3 [123,5 NGF] 5,9 [120,9 NGF] 12,0 (base du sondage) SP3 - 3,4 [122,7 NGF] 5,2 [120,9 NGF] 12,0 (base du sondage) SP4 0,9 [127,0 NGF] 4,5 [120,1 NGF] 7,8 [120,1 NGF] 12,0 (base du sondage) SP5 0,4 [126,95 NGF] 4,0 [123,4 NGF] 6,5 [120,9 NGF] 12,0 (base du sondage) SP6 0,3 [129,4 NGF] 9,0 (base du sondage) - - SP7 0,3 [129,9 NGF] 6,4 [123,4 NGF] 9,0 (base du sondage) - SP8 0,3 [125,8 NGF] 3,0 [123,1 NGF] 5,1 [121,0 NGF] 9,0 (base du sondage) SP9 - 5,6 [123,8 NGF] 9,0 (base du sondage) - SP10 0,9 [126,9 NGF] 5,0 [122,8 NGF] 7,5 [120,3 NGF] 9,0 (base du sondage) SP11 0,3 [128,1 NGF] 7,0 (base du sondage) - - SP12 - 5,6 [123,1 NGF] 7,0 (base du sondage) - SP13 - 7,0 (base du sondage) - - SP14 0,2 [126,1 NGF] 4,0 [122,3 NGF] 5,3 [121,0 NGF] 7,0 (base du sondage) SP15 - 5,0 [123,5 NGF] 7,0 (base du sondage) -


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- Sondages à la pelle mécanique

Lithologie

Sondages

Couche 1 : Terre végétale,

remblais

Couche 2 : Limons fluviatiles

Couche 3 : Alluvions anciennes

Couche 3 : Marnes grises

Rencontrés jusque (profondeur en m / TN actuel)

PM1 0,3 [130,8 NGF] 3,5 (base du sondage) - - PM2 0,3 [130,6 NGF] 3,5 (base du sondage) - - PM3 - 3,5 (base du sondage) - - PM4 - 3,5 (base du sondage) - - PM5 - 2,9 (base du sondage) - - PM7 2,5 (base du sondage) - - - PM8 0,3 [124,8 NGF] 1,5 [123,6 NGF] 1,7 (base du sondage) - PM9 - - 1,2 [121,4 NGF] 4,0 (base du sondage)

Notas : 1. La distinction entre les limons fluviatiles (couche 2) et les alluvions anciennes

(couche 3) peut être difficile à apprécier visuellement, notamment dans des forages en petit diamètre, d’autant plus que ces deux horizons peuvent présenter des caractéristiques mécaniques similaires à l’interface des deux couches.

2. Les marnes grises ont été reconnues entre les cotes 120,1 et 121,4 NGF.

2 – Aspects géomécaniques 2.1 – D’après les essais pressiométriques (SP1 à SP15) Mesurées à l’aide d’essais pressiométriques en SP1 à SP15, les caractéristiques mécaniques des terrains rencontrés sont récapitulées dans le tableau ci-après.

Couches lithologiques Caractéristiques

mécaniques Pressions limites nettes

(MPa) Modules pressiométriques

Em (MPa)

Couche 2 : limons fluviatiles

faibles à 1,8 m en SP10 à 3,5 m en SP11* 0,21 < (pl-po) < 0,33 3,2 < Em < 4,6

médiocres à bonnes ailleurs

0,40 < (pl-po) < 4,18 2,6 < Em < 69,1

Couche 3 : alluvions anciennes très bonnes 1,85 < (pl-po) < 8,07 19,2 < Em < 135,0

Couche 4 : marnes grises bonnes à très bonnes 1,14 < (pl-po) < 4,97 12,1 < Em < 92,9

* Ces horizons seront décapés lors du terrassement de la plateforme du projet. 2.2 – D’après les essais pénétrométriques (PD1 à PD10) Les coupes des sondages au pénétromètre dynamique PD1 à PD10 figurent en annexe. Le tableau suivant récapitule les résultats obtenus.


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Profondeur de la couche (en m)

Nature supposée de la couche

Compacité de la couche

Effort de pointe (MPa)

≈ 0,2 à 0,6 Couche 1 : remblais, limons végétalisés et/ou remaniés

faible 0

PD1 ≈ 3,8 [123,8 NGF]

Couche 2 : limons fluviatiles moyenne 2 - 7,5

PD2 ≈ 3,5 [122,8

NGF]

PD3 ≈ 4,3 [123,0 NGF]

PD4 ≈ 3,1 [122,8

NGF]

PD5 ≈ 4,4 [123,5 NGF]

PD6 ≈ 6,8 [122,8

NGF]

PD7 ≈ 4,1 [123,3 NGF]

PD8 ≈ 5,5 [121,35 NGF]

PD9 ≈ 4,5 [123,0 NGF]

PD10 ≈ 5,2 [123,1 NGF]

- Jusqu’à la base des sondages PD1 à PD10

Couche 3 : alluvions anciennes

bonne à très bonne

5 - 50

Couche 4 : marnes grises (en PD4)

Nota : 1. Nous avons rencontré un refus probablement sur les alluvions anciennes, dans les

sondages suivants :

- PD1 à 5,2 m de profondeur [122,4 NGF], - PD2 à 4,3 m de profondeur [122,0 NGF], - PD3 à 5,3 m de profondeur [122,0 NGF], - PD4 à 4,5 m de profondeur [123,4 NGF], - PD7 à 5,2 m de profondeur [122,2 NGF], - PD8 à 5,9 m de profondeur [122,7 NGF], - PD9 à 6,1 m de profondeur [121,4 NGF], - PD10 à 6,0 m de profondeur [122,3 NGF].


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2.3 – Analyse géomécanique des sondages pressiométriques et

pénétrométriques L’analyse des résultats des sondages pressiométriques et pénétrométriques montre que :

- la couche 2 (limons fluviatiles) a globalement été rencontrée jusqu’aux cotes 122 à 123,5 NGF],

- la couche 3 (limons fluviatiles) a globalement été rencontrée jusqu’aux cotes 120 à 121 NGF],

- sous les cotes 120-1214 NGF, les marnes grises sont présentes. Le niveau bas du projet, calé à la cote 125,08 NGF, sera donc situé dans les limons fluviatiles (couche 2), au droit des sondages. Les caractéristiques mécaniques des limons fluviatiles (couche 2) sont en général moyennes à bonnes. A noter toutefois que la compacité de cet horizon est :

- faible à 1,8 m de profondeur en SP10 et à 3,5 m de profondeur en SP11 (tranche de limons décapée pour le terrassement de la plateforme du projet),

- médiocre à 5,5 m de profondeur en SP1, entre 4 et 6,5 m de profondeur en

SP6, à 5,5 m de profondeur en SP7 et SP9, à 5 m en SP11, entre 3,5 et 5 m en SP12, SP13 et SP15. Cela se constate également entre 2 et 3 m de profondeur en PD1 et PD3, entre 3,5 et 6,5 m en PD6, entre 2,5 et 3 m en PD8 et entre 3 et 4 m en PD10.

3 – Niveaux d’eau Lors de notre intervention (avril 2018, période très pluvieuse), nous avons rencontré de l’eau uniquement au droit du sondage SP3, vers 4,5 m de profondeur. Il s’agit probablement de rétention d’eau dans les couches superficielles qui s’essore dans le sondage. Tous les autres sondages, arrêtés entre 7,0 et 12,0 m de profondeur sont restés secs. Nous n’avons également pas rencontré d’eau dans les piézomètres PZ1 à PZ3. Toutefois, il est toujours possible de rencontrer des eaux d’infiltration, dont la profondeur et le débit peuvent varier suivant les conditions météorologiques et les saisons. Notre intervention ponctuelle dans le cadre de la réalisation de l’étude confiée ne nous permet pas de fournir des informations hydrologiques suffisantes, dans la mesure où les arrivées d’eau mentionnées dans le rapport d’étude correspondent nécessairement à celles relevées à un moment donné, sans possibilité d’apprécier les variations inéluctables des nappes et circulations d’eau qui dépendent notamment des conditions météorologiques. Pour obtenir des indications plus précises, un suivi piézométrique peut être commandé par le maître d’ouvrage et une étude hydrogéologique pourra nous être confiée le cas échéant.


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4 – Essais de perméabilité Nous avons effectué, in situ, 5 essais de perméabilité dits « à la fosse » ou Matsuo au droit des fouilles terrassées à la pelle mécanique PM1 à PM5 Ceux-ci ont respectivement été notés E1 à E5. Les résultats obtenus sont récapitulés dans le tableau inséré ci-après :

N° sondages/essais Profondeur de l’essai (en m)

Nature du terrain Perméabilité K

(en m/s)

PM1 E1 3,5 Limons (2*) 2.10-6

PM2 E2 3,5 Limons (2*) 1.10-6

PM3 E3 3,5 Limons (2*) 8.10-6

PM4 E4 3,5 Limons (2*) 2.10-6

PM5 E5 2,9 Limons (2*) 4.10-6

* (n° de la couche) Ces perméabilités sont en accord avec la nature des horizons rencontrés. La perméabilité peut toutefois varier dans de larges limites, notamment en fonction de la granulométrie et de l’importance de la fraction argileuse et/ou silteuse. On prendra un coefficient de sécurité dans un sens ou dans l’autre suivant la destination des ouvrages projetés. En cas de rejet, on sera attentif aux problèmes de colmatage (entretien périodique à prévoir notamment, surverse de sécurité, etc.). Les ouvrages d’infiltration ne devront pas être implantés à proximité des constructions, à moins de 5 m (risque de chute de portance des sols supports de fondations qui sont sensibles à l’eau notamment).

4 – Essais de laboratoire [Essais de laboratoire en cours de réalisation]


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Application au projet 1 – Description générale du projet

Il est envisagé la construction d’une extension d’un bâtiment industriel comportant 3 cellules, au sein du parc logistique de l’Aube à BUCHERES. Il s’agira d’un bâtiment de type R0 sans sous-sol, à ossatures et bardages métalliques. Le niveau rez-de-chaussée fini sera calé à la cote +/- 0,00 = 125,08 NGF. L’emprise au sol sera de l’ordre de 35 088 m² (3 cellules de 11 696 m²). Le projet viendra en mitoyenneté d’un bâtiment industriel existant dont le niveau rez-de-chaussée fini est aussi calé à la cote +/- 0,00 = 125,08 NGF. Celui-ci est fondé sur massifs reposant sur une amélioration de sol par inclusions rigides. En rive, il est prévu d’accrocher l’extension sur la structure du bâtiment actuel. C’est-à-dire qu’il n’y aura pas de nouveaux éléments de fondation en mitoyenneté du projet par rapport au bâtiment existant. La charge d’exploitation sur dallage sera de l’ordre de 5 t/m². A ce stade du projet, nous n’avons pas d’information sur les descentes de charge au droit des futures fondations du projet. Il y aura également la création de bureaux, de locaux techniques et d’une cantine d’une capacité de 150 personnes en partie Est des 3 cellules, avec une emprise au sol d’environ 1030 m². Cette partie sera de type R+2 sans sous-sol (sondages SP3, SP4 et PD4). Des locaux techniques seront également disposés en partie Ouest des 3 cellules avec une emprise au sol d’environ 400 m². Cette partie sera vraisemblablement de type R0 sans sous-sol. Le projet comprendra également la création de voiries lourdes, de voiries légères et de places de parking pour véhicules légers (sondages PM6 à PM9). Un bassin de rétention et une noue d’infiltration des eaux pluviales seront également réalisés en partie Ouest des 3 cellules (sondages PM1 à PM5).

2 – Aménagement de la plateforme du projet La configuration actuelle du site au droit du futur bâtiment, calé entre 126 et 130 NGF au droit des sondages, va nécessiter la réalisation de travaux de terrassement importants pour aménager la plateforme à bâtir. Celle-ci sera établie en très grande partie en déblais, qui atteindront au plus environ 5 m de hauteur. Si des quais sont prévus, un décalage est probable entre le niveau du dallage et la voirie de déchargement. Les terrassements intercepteront essentiellement les limons fluviatiles (couche 2).


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Les terrains (couches 1 et 2) rencontrés pourront être terrassés au moyen d’une pelle mécanique puissante. Dans les limons fluviatiles (couche 2), notamment en base de couche et/ou dans les alluvions anciennes sous-jacentes, les terrains peuvent localement présenter des passages compacts qui pourront nécessiter l’emploi de moyens d’extraction puissants. Cette situation devrait toutefois rester exceptionnelle. Compte tenu de la nature des terrains rencontrés (sols fins, probablement de classe A selon le GTR – à confirmer par les essais de laboratoire en cours de réalisation, très sensibles à l’eau), les travaux de terrassement s’effectueront de préférence en période favorable, c'est-à-dire par temps sec (estival de préférence). Les travaux en période pluvieuse, même de faible intensité, seront à proscrire. Dans le cas contraire, on s’expose à des surépaisseurs de couche de forme et d’importantes sujétions de traficabilité. On veillera à ne laisser aucun fond de fouille ouvert en fin de journée, à la veille d’un week-end ou en cas de menace de pluie, car les sols rencontrés sont très sensibles à l’eau. On prévoira la mise en place de pentages des plateformes et de fossés ou de tranchées drainantes en pied de talus amont, reliés au réseau EP, qui permettront la collecte et les évacuations des eaux d’origine météorique. On dispose a priori de suffisamment de recul pour taluter. Les caractéristiques géotechniques des sols en place autorisent la réalisation de la fouille avec un talutage, en première approche, estimé avec une pente en proportion 3H/2V dans les couches 1 à 3 (remblais, limons fluviatiles, alluvions anciennes). Ces pentes sont à définir et à justifier dans le cadre de la mission G2 PRO, notamment en fonction des hauteurs de talus. Les talus devront être protégés (géotextile, engazonnement rapide, etc.). Prévoir des fossés en pied des zones de ruissellement potentielles notamment et des fossés de pied de talus.

3 – Cas des 3 cellules de stockage 3.1 – Dallage La problématique principale pour ce type d’ouvrage est la réalisation du dallage industriel, et des tassements sous ce dernier pour des charges d’exploitation qui sont ici de 5t /m². Une première estimation des tassements sous dallage, en prenant en compte une surcharge d’exploitation de 5t /m², donne des résultats de l’ordre du centimètre, compris entre 0,8 et 1,7 cm. Ces estimations s’entendent hors prise en compte du décaissement du terrain actuel pour l’aménagement de la plateforme du projet à la cote 125,08 NGF. Or, les déblais prévus seront compris, au droit des sondages, entre 1 et 5 m de hauteur. Notamment, ils seront de l’ordre de 3 à 4,5 m en SP6, SP11, SP12, SP13 et SP15, là où nos calculs donnent une estimation de tassements supérieure à 1 cm. Ces estimations de tassements sont donc à minorer de par le cycle de chargement/déchargement du terrain. Au stade de la mission G2 AVP, on pourra considérer des tassements sous dallage, chargé à 5 t/m², de l’ordre du centimètre. Il conviendra de vérifier si ceux-ci sont acceptables et compatibles avec les conditions d’exploitation du dallage.


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Si les surcharges sur dallage sont plus importantes ou bien si les conditions d’exploitation du dallage ne sont pas compatibles avec cet ordre de grandeur de tassement, il faudra prévoir une amélioration de sol de type colonnes ballastées ou inclusions rigides (à étudier en G2 PRO). 3.1.1 – Dallage sur terre-plein On pourra envisager la réalisation d’un dallage sur terre-plein, à condition de :

Mettre en œuvre une méthodologie adaptée pour éviter de générer des désordres dans les ouvrages existants conservés (terrassements sans déchausser les ouvrages, engins de compactage de puissance modérée, etc.),

Travailler par temps sec,

Décaper les éventuels remblais et limons végétalisés pouvant subsister au niveau de l’arase des terrassements de la plateforme sur toute leur épaisseur,

Penter le fond de forme afin d’éviter les éventuelles stagnations d’eau sur celui-ci,

Mettre en place un géotextile anticontaminant,

Mettre en œuvre une couche de forme en matériaux sains (concassés calcaires avec passant à 80 microns inférieur à 12 % après compactage ou matériaux sablo-graveleux de classification D3 ou D2 du GTR), soigneusement compactés par couches minces,

Réaliser des contrôles de compactage à l’aide d’essais à la plaque. En sommet de couche de forme, on devra vérifier :

EV2 50 MPa,

k = 1EV

2EV 2,

kw 50 MPa/m. En avant-projet, on pourra considérer une épaisseur minimale de couche de forme de 0,6 à 0,7 m pour des travaux réalisés par temps sec et estival, et pour un matériau d’apport de bonne qualité. Bien entendu, dans ce cas, le dallage devra être désolidarisé de la structure porteuse des cellules. On veillera à ne pas déchausser les fondations existantes. Toutes les dispositions nécessaires devront être prises pour ne créer aucun désordre dans l’existant, lors de la phase de compactage notamment. Notas : - Nous attirons l’attention de l’entreprise sur la nécessité d’éviter toute venue d’eau

sur le fond de forme en raison de la forte sensibilité à l’eau des formations argilo- et silto-limoneuses. En effet, en cas d’altération de la plateforme par des venues d’eau, des surépaisseurs pluridécimétriques pourront s’avérer nécessaires.

- Nous recommandons la création de zones test en début de chantier afin de valider l’épaisseur de couche de forme par des essais à la plaque.

- Nous rappelons qu’il appartient à l’entreprise de mettre en œuvre des matériaux et épaisseurs adaptés afin de respecter les critères indiqués ci-dessus.

3.1.2 – Modules de déformations Es Pour le calcul du dallage, conformément au DTU 13.3, nous donnons, ci-après, les modules de déformation ES du sol à long terme, dans les sols naturellement en place.


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Nature géologique Coefficient de

structure Module pressio.

EM (MPa) Module d’Young

Es (MPa)

Couche 2 : limons fluviatiles*

1/2

En SP1 :

- à 1 m : 35,

- de 2 à 4 m : 20 à 22,5,

- à 5 m : 10.

En SP1 :

- - à 1 m : 70,

- de 2 à 4 m : 40 à 45,

- - à 5 m : 20.

En SP2 : 10 à 15. En SP2 : 20 à 30.

En SP3 :

- à 1 m : 25,

- à 2 m : 10,

- à 3 m : 45.

En SP3 :

- à 1 m : 50,

- à 2 m : 20,

- à 3 m : 90.

En SP4 : 10 à 15. En SP4 : 20 à 30.

En SP5 : 15 à 20. En SP5 : 30 à 40.

En SP6 :

- de 1 à 3 m : 20,

- de 4 à 7 m : 5 à 10,

- à 8,5 m : 70.

En SP6 :

- de 1 à 3 m : 40,

- de 4 à 7 m : 10 à 20,

- à 8,5 m : 140.

En SP7 :

- à 1 m : 7,5,

- de 2 à 5,5 m : 10 à 15.

En SP7 :

- à 1 m : 15,

- de 2 à 5,5 m : 20 à 30.

En SP8 : 10 à 15. En SP8 : 20 à 30.

En SP9 : 7,5 à 15. En SP9 : 15 à 30.

En SP10 :

- de 1 à 3 m : 3 à 10,

- à 4 m : 35.

En SP10 :

- de 1 à 3 m : 6 à 20,

- à 4 m : 70.

En SP11:

- de 1 à 2 m : 15,

- de 3,5 à 5 m : 5 à 10,

- à 6 m : 42,5.

En SP11:

- de 1 à 2 m : 30,

- de 3,5 à 5 m : 10 à 20,

- à 6 m : 85.

En SP12 : 10 à 15. En SP12 : 20 à 30.

En SP13 : 5 à 20. En SP13 : 10 à 40.

En SP14 : 10 à 15. En SP14 : 20 à 30.

En SP15 :

- de 1 à 2 m : 15,

- de 3,5 à 5 m : 2,5 à 5.

En SP15 :

- de 1 à 2 m :30,

- de 3,5 à 5 m : 5 à 10.

* Cet horizon sera partiellement terrassé lors de la réalisation de la plateforme du projet.


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Es (MPa)

Couche 3 : alluvions anciennes sablo- à gravelo-limoneuses

1/2

En SP1 : 30 à 50. En SP1 : 60 à 100.

En SP2 : 40 à 80. En SP2 : 80 à 160.

En SP3 : 20. En SP3 : 40.

En SP4 : 115 à 120. En SP4 : 130 à 240.

En SP5 : 40 à 80. En SP5 : 80 à 160.

En SP7 :

- à 7 m :135,

- à 8,5 m : 50.

En SP7 :

- à 7 m : 270,

- à 8,5 m : 100.

En SP8 : 25 à 45. En SP8 : 50 à 90.

En SP9 : 95. En SP9 : 190.

En SP8 : 60 à 80. En SP8 : 120 à 160.

En SP12 : 55. En SP12 : 110.

En SP13 : 5 à 20. En SP13 : 10 à 40.

En SP14 : 20. En SP14 : 40.




Es (MPa)

Couche 4 : marnes 2/3

En SP1 :

- à 10 m :12,

- à 11,5 m : 55.

En SP1 :

- à 10 m : 18,

- à 11,5 m : 85.

En SP2 :

- à 7 m : 30,

- de 8,5 à 11,5 m : 60 à 80.

En SP2 :

- à 7 m : 45,

- de 8,5 à 11,5 m : 90 à 120.

En SP3 :

- à 5,5 m : 12,5,

- de 7 à 8,5 m : 25 à 35,

- à 10 m : 90,

- à 11,5 m : 35.

En SP3 :

- à 5,5 m : 8,

- de 7 à 8,5 m : 40 à 55,

- à 10 m : 135,

- à 11,5 m : 55.


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Couche 4 : marnes 2/3

En SP4 :

- à 8,5 m : 35,

- à 10 m : 95,

- à 11,5 m : 30.

En SP4 :

- à 8,5 m : 55,

- à 10 m : 145,

- à 11,5 m : 45.

En SP5 :

- à 7,5 m : 20,

- de 8,5 à 10 m : 30 à 45,

- à 11,5 m : 60.

En SP5 :

- à 7,5 m : 30,

- de 8,5 à 10 m : 45 à 70,

- à 11,5 m : 90.

En SP8 :

- à 5,5 m : 25,

- à 7 m : 45,

- à 8,5 m : 20.

En SP8 :

- à 5,5 m : 35,

- à 7 m : 70,

- à 8,5 m : 30.

En SP10 : 15. En SP10 : 25.

En SP14 : 25. En SP9 : 40.

3.2 – Mode de fondation envisageable pour les cellules Compte tenu de la nature des terrains rencontrés et des caractéristiques du projet, les futures cellules industrielles pourront être fondés superficiellement, sur massifs isolés. Eu égard au calage altimétrique du projet, les fondations intercepteront les limons fluviatiles (couche 2). 3.2.1 – Niveau d’assise Les fondations seront descendues d’au moins 0,8 m sous le niveau du TN actuel et seront ancrées d’au moins 0,3 m dans les limons fluviatiles (couche 2) ou éventuellement dans les alluvions anciennes (couche 3), et naturellement en place. De plus, on descendra constructivement d’au moins 0,6 m sous le niveau fini. D’où, au droit des sondages, les niveaux d’assise suivants :

sondages SP1

(cellule 6) SP2

(cellule 6) SP4

(cellule 4) SP5

(cellule 4) SP6

(cellule 6)

Cote NGF des sondages 129,75 126,80 127,90 127,35 129,65

Profondeur d’assise par rapport au TN actuel (en m) 5,25 2,30 3,40 2,85 5,15

Cote NGF de l’assise 124,50 124,50 124,50 124,50 124,50

Profondeur d’assise par rapport au niveau dallage projet * (en m)

0,6 0,6 0,6 0,6 0,6

* en prenant l’hypothèse d’un niveau dallage rez-de-chaussée fini des futures cellules à la cote NGF 125,08.


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sondages SP7 (local)

SP8 (cellule 5)

SP9 (cellule 4)

SP10 (cellule 4)

SP11 (cellule 6)

Cote NGF des sondages 130,20 126,20 129,45 127,80 128,45

Profondeur d’assise par rapport au TN actuel (en m) 5,7 1,7 4,95 3,3 3,95

Cote NGF de l’assise 124,50 124,50 124,50 124,50 124,50


0,6 0,6 0,6 0,6 0,6

* en prenant l’hypothèse d’un niveau dallage rez-de-chaussée fini des futures cellules à la cote NGF 125,08.

sondages SP12

(cellule 5) SP13

(cellule 5) SP15

(cellule 4)

Cote NGF des sondages 128,65 129,05 128,05

Profondeur d’assise par rapport au TN actuel (en m) 4,15 4,55 3,55

Cote NGF de l’assise 124,50 124,50 124,50


0,6 0,6 0,6

* en prenant l’hypothèse d’un niveau dallage rez-de-chaussée fini des futures cellules à la cote NGF 125,08. Par ailleurs, on respectera une garde au gel d’au moins 0,8 m par rapport au niveau fini aménagé extérieur. Au droit du bâtiment mitoyen, les nouvelles fondations devront être descendues au minimum au même niveau que celui des fondations existantes, tout en respectant les conditions d’ancrage définies ci-avant. 3.2.2 – Ebauche dimensionnelle d’une fondation superficielle Les calculs de capacité portante et de tassements des fondations superficielles dans le cadre de la présente ébauche dimensionnelle respectent les prescriptions de la norme P94-261. Contraintes de calcul (par la méthode pressiométrique) Pour une fondation isolée descendue à la cote 124,50 NGF dans la couche 2 ou 3, la pression limite nette calculée sur une épaisseur de 1.5B sous la base de la fondation est :

Ple* = 0,33x0,51 = 0,41 MPa, kp = 0,9,

i = 1 (charges supposées verticales), iβ = 1 (charge éloignée de tout talus).


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On a alors dans ce cas, la contrainte nette évaluée à :

qnet = kp . Ple*. i . iβ = 0,37 MPa.

Soient :

- Contrainte caractéristique : qv ;k = 1,2

net q

- Contrainte de calcul à l’ELS : q’ELS - q0 = qv;d = 2,3

q kv;

- Contrainte de calcul à l’ELU : q’ELU - q0 = qv;d = 1,4

q kv;

Les contraintes de calcul sont, avec q0 = 0,02 MPa :

q’ELS = 0,15 MPa,

q’ELU = 0,24 MPa. En cas de contrainte non uniforme sous la fondation, il faudra utiliser le modèle de Meyerhof en tenant compte de la surface réduite A’ définie dans l’annexe Q de la norme NF P94-261. Première approche des tassements En utilisant les résultats des sondages pressiométriques SP1, SP2, SP4 à SP13 et SP15 qui sont représentatifs des variations des situations géologiques rencontrées, le tassement estimé par la méthode pressiométrique, sous une contrainte à l’ELS quasi-permanent qELS de 0,15 MPa, est récapitulé dans les tableaux insérés ci-après.

Dimension de la fondation

Tassement en SP1 (en cm)





Massif isolé 1 m x 1 m

0,2 0,2 0,2 0,1 0,4


0,3 0,2 0,3 0,2 0,5







Massif isolé 1 m x 1 m 0,1 0,1 0,2 0,1 0,3

Massif isolé 2 m x 2 m 0,1 0,2 0,2 0,1 0,4


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Massif isolé 1 m x1 m 0,3 0,2 0,9


0,3 0,3 1,3

Il appartiendra au bureau d’études structure de vérifier si ces tassements sont compatibles avec le projet et de rigidifier la future construction en conséquence, si nécessaire. 3.2.3 – Recommandations de réalisation Généralités L’étude détaillée et exhaustive des principes d’exécution relève de l’étude géotechnique G2 PRO. Nous nous limiterons dans le cadre de la G2 AVP à lister les principes généraux. On procédera à une vérification soignée des fonds de fouille. Tout sol douteux ou sol remanié détecté à l’ouverture des fouilles sera purgé et remplacé par du gros béton coulé pleine fouille. Purge des remblais et limons végétalisés (couche 1). Le bétonnage interviendra immédiatement après la réalisation des fouilles de fondation. On s’assurera que l’ensemble des fondations sollicite le sol dans les conditions définies dans cette étude ; le sol d’assise sera parfaitement curé, non remanié et non soumis aux intempéries (le béton de propreté est à couler dès la fin de l’excavation). Les fondations seront coulées pleine-fouille ou s’agissant de sols pouvant s’avérer boulants, on aura recours à un blindage provisoire ou on devra admettre des hors profils de terrassement. En cas de venues d’eau, on les évacuera aussitôt par pompage. Les éventuelles différences de niveau entre les fondations devront être reprises par redans successifs tels que H/L 2/3 et en partant du point le plus bas.

Prévoir le matériel adapté pour atteindre les cotes requises.

H

L


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Drainage Compte tenu de la nature silto- à argilo-limoneuse des sols de recouvrement, nous recommandons de réaliser un drainage périphérique soigné des futures constructions, à relier à un exutoire existant ou bien à créer.

4 – Cas du bâtiment de bureaux (SP3, SP14, PD4) 4.1 – Fondation envisageable Compte tenu de la nature des terrains rencontrés et des caractéristiques du projet, le futur bâtiment de bureaux pourra être fondé superficiellement, sur semelles filantes ou massifs isolés. 4.1.2 – Niveau d’assise Les fondations seront descendues d’au moins 0,8 m sous le niveau du TN actuel et seront ancrées d’au moins 0,3 m dans les limons fluviatiles (couche 2), naturellement en place. De plus, on descendra constructivement d’au moins 0,6 m sous le niveau fini. D’où, au droit des sondages, les niveaux d’assise suivants :

sondages SP3 SP14

Cote NGF des sondages 126,05 126,30

Profondeur d’assise par rapport au TN actuel (en m) 1,55 1,80

Cote NGF de l’assise 124,50 124,50


0,6 0,6

* en prenant l’hypothèse d’un niveau dallage rez-de-chaussée fini du futur bâtiment à la cote 125,08 NGF. Par ailleurs, on respectera une garde au gel d’au moins 0,8 m par rapport au niveau fini aménagé extérieur. 4.1.3 – Ebauche dimensionnelle d’une fondation superficielle Les calculs de capacité portante et de tassements des fondations superficielles dans le cadre de la présente ébauche dimensionnelle respectent les prescriptions de la norme P94-261. Contraintes de calcul (par la méthode pressiométrique) Pour une fondation filante descendue à la cote 124,5 NGF dans la couche 2, la pression limite nette calculée sur une épaisseur de 1.5B sous la base de la fondation est :


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Ple* = 0,76 MPa, kp = 0,8,

i = 1 (charges supposées verticales), iβ = 1 (charge éloignée de tout talus). On a alors dans ce cas, la contrainte nette évaluée à :

qnet = kp . Ple*. i . iβ = 0,61 MPa.

Soient :

- Contrainte caractéristique : qv ;k = 1,2

net q

- Contrainte de calcul à l’ELS : q’ELS - q0 = qv;d = 2,3

q kv;

- Contrainte de calcul à l’ELU : q’ELU - q0 = qv;d = 1,4

q kv;

Les contraintes de calcul sont, en négligeant q0 :

q’ELS = 0,22 MPa,

q’ELU = 036 MPa. En négligeant qo, le poids du béton de la fondation n’est pas à prendre en compte dans les calculs. En cas de contrainte non uniforme sous la fondation, il faudra utiliser le modèle de Meyerhof en tenant compte de la surface réduite A’ définie dans l’annexe Q de la norme NF P94-261. Première approche des tassements En utilisant les résultats des sondages SP3 et SP14 qui sont représentatifs des variations des situations géologiques rencontrées, le tassement estimé par la méthode pressiométrique, sous une contrainte à l’ELS quasi-permanent qELS de 0,22 MPa, est récapitulé dans le tableau ci-après.



Tassement en SP14

(en cm) Semelle filante de 0,8 m de largeur

0,5 0,5

Massif isolé 1,5 m x 1,5 m

0,4 0,5

Il appartiendra au bureau d’études structure de vérifier si ces tassements sont compatibles avec le projet et de rigidifier la future construction en conséquence, si nécessaire.


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4.1.4 – Recommandations de réalisation Généralités L’étude détaillée et exhaustive des principes d’exécution relève de l’étude géotechnique G2 PRO. Nous nous limiterons dans le cadre de la G2 AVP à lister les principes généraux. On procédera à une vérification soignée des fonds de fouille. Tout sol douteux ou sol remanié détecté à l’ouverture des fouilles sera purgé et remplacé par du gros béton coulé pleine fouille. Purge des remblais et limons végétalisés (couche 1). Le bétonnage interviendra immédiatement après la réalisation des fouilles de fondation. On s’assurera que l’ensemble des fondations sollicite le sol dans les conditions définies dans cette étude ; le sol d’assise sera parfaitement curé, non remanié et non soumis aux intempéries (le béton de propreté est à couler dès la fin de l’excavation). Les fondations seront coulées pleine-fouille ou s’agissant de sols pouvant s’avérer boulants, on aura recours à un blindage provisoire ou on devra admettre des hors profils de terrassement. En cas de venues d’eau, on les évacuera aussitôt par pompage. Les éventuelles différences de niveau entre les fondations devront être reprises par redans successifs tels que H/L 2/3 et en partant du point le plus bas.

Prévoir le matériel adapté pour atteindre les cotes requises. 4.2 – Dallage On pourra envisager la réalisation d’un dallage sur terre-plein, à condition de :

Travailler par temps sec,

Décaper les remblais et limons végétalisés sur toute leur épaisseur,

Penter le fond de forme afin d’éviter les éventuelles stagnations d’eau sur celui-ci,

Mettre en place un géotextile anticontaminant,

Mettre en œuvre une couche de forme en matériaux sains (concassés calcaires avec passant à 80 microns inférieur à 12 % après compactage ou matériaux sablo-graveleux de classification D3 ou D2 du GTR), soigneusement compactés par couches minces,

H

L


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Réaliser des contrôles de compactage à l’aide d’essais à la plaque. En sommet de couche de forme, on devra vérifier :

EV2 50 MPa,

k = 1EV

2EV 2,

kw 50 MPa/m. En avant-projet, on pourra considérer une épaisseur minimale de couche de forme de 0,4 à 0,5 m pour des travaux réalisés par temps sec. Bien entendu, dans ce cas, le dallage devra être désolidarisé de la structure porteuse du bâtiment. Notas : - Nous attirons l’attention de l’entreprise sur la nécessité d’éviter toute venue d’eau

sur le fond de forme en raison de la forte sensibilité à l’eau des formations argilo-et silto-limoneuses. En effet, en cas d’altération de la plateforme par des venues d’eau, des surépaisseurs pluridécimétriques pourront s’avérer nécessaires.

- Nous recommandons la création de zones test en début de chantier afin de valider l’épaisseur de couche de forme par des essais à la plaque. - Nous rappelons qu’il appartient à l’entreprise de mettre en œuvre des matériaux et épaisseurs adaptés afin de respecter les critères indiqués ci-dessus.

Pour le calcul du dallage, conformément au DTU 13.3, nous donnons, ci-après, les

modules de déformation ES du sol à long terme, dans les sols naturellement en place, en SP3 et SP14.




Es (MPa)

Couche 2 : limons fluviatiles* 1/2

En SP3 :

- à 1 et 2 : 10 à 25,

- à 4,5 m : 45.

En SP3 :

- à 1 et 2 : 20 à 50,

- à 4,5 m : 90.

En SP14 : 10 à 15 En SP14 : 20 à 30

Couche 3 : alluvions anciennes

1/2 En SP3 et SP14 : 20 En SP3 et SP14 : 40

Couche 4 : marnes 2/3 à 1

En SP3 :

- à 5,5 : 12,5,

- de 7 à 8,5 m : 25 à 30,

- à 10 m : 35.

En SP3 :

- à 5,5 : 20,

- de 7 à 8,5 m : 35 à 45,

- à 10 m : 55.

En SP14 : 25 En SP14 : 35

* Cet horizon sera partiellement terrassé lors de la réalisation du niveau du rez-de-chaussée du projet à la cote 125,08 NGF.


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5 – Étude des voiries Il est prévu la création de voiries lourdes et légères et de parkings. 5.1 - Références Pour l’ébauche dimensionnelle des voiries, nous nous réfèrerons au Catalogue des Structure Type de Chaussées Neuves de 1998, édité par le LCPC et le SETRA, ainsi qu’au Guide Techniques de Réalisation des Remblais et des Couche de Forme de Juillet 2000 (fascicules I et II). Les voiries seront considérées comme des voies du réseau non structurant, notées VRNS. A ce stade du projet, nous considèrerons une hypothèse de trafic de 60 PL/jour. Nous considèrerons donc un trafic de classe TC220 ou T4 selon l’ancienne dénomination. 5.2 – Exécution des terrassements Les sols constituant l’arase des terrassements (sols argilo- à silto-limoneux, fins) sont des sols très sensibles à l’eau. Les terrassements devront être réalisés en période favorable (temps sec, période estivale de préférence), les travaux en période de pluie étant à proscrire. En effet, les terrains silto-limoneux et crayeux auront une traficabilité d’autant moins élevée qu’ils seront humides. On évitera toute circulation d’engins sur l’arase des terrassements afin d’éviter le matelassage et l’orniérage de celle-ci. En fonction de la période de réalisation des travaux et des conditions météorologiques, on prévoira la mise en œuvre d’un épuisement de plateforme, afin d’assainir celle-ci et de réaliser les travaux dans de meilleures conditions. Les engins de terrassement seront équipés de chenilles et travailleront en rétro à l’aide d’un godet sans dent. On protègera les fouilles à la veille des week-ends et des périodes pluvieuses. 5.3 – Détermination de la classe de la partie supérieure des terrassements (PST) et de l’arase Les sondages PM7 et PM9 ont mis en évidence :

- des remblais (couche 1) en PM7 uniquement, jusqu’à la base du sondage (2,5 m),

- des limons fluviatiles (couche 2) en PM8 uniquement, jusque 1,5 m de profondeur,

- des alluvions anciennes (couche 3) jusqu’à la base du sondage PM8 et jusque 1,2 m de profondeur en PM9,

- des marnes grises (couche 4) en PM9 uniquement et jusqu’à la base de ce sondage (2,0 m).


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En conséquence, au stade de l’AVP, on considèrera le cas d’une PST1 – AR1 (voire PST0 – AR0 si les travaux se déroulent en mauvaise période météorologique). Dans le cas d’une PST0 – AR0, on cherchera à reclasser le support au moins en classe AR1 en procédant à des opérations de terrassements (purges/substitution et/ou cloutage) et/ou de drainage. Un traitement du sol support à la chaux peut aussi être une solution d’amélioration. 5.4 – Epaisseur de la couche de forme et détermination de la classe de la plateforme Dans le cas d’une PF2, le module de déformabilité EV2 devra être supérieur à 50 MPa. La couche de forme sera constituée matériau sain, non évolutif et insensible à l’eau (passant à 80 microns inférieurs à 12 %) de type D31 ou R21 selon le GTR 2000. dans le cas d’une PST1 – AR1, pour obtenir une PF3, on devra mettre en œuvre une couche de forme de 0,75 m d’épaisseur (0,6 m si l’on intercale un géotextile entre le sol support et le remblai d’apport). La réalisation des travaux de VRD en période et conditions défavorables pourra nécessiter l’augmentation des épaisseurs de couche de forme afin d’atteindre les objectifs de portance EV2. Les zones de béquillage seront spécifiquement traitées (renforcement, dallage béton, etc.). 5.5 – Proposition de structure Rappel des hypothèses : classe de trafic TC220. Nous étudierons le cas d’une structure de chaussées en GB3/GNT (hors zones de béquillage).

géotextile anticontaminant Sol support : PST1 – AR1

9 cm GB3 (Grave bitume de classe 3)

Couche de surface **

35 cm GNT (Grave non traitée) de type B2 PF2 (EV2) > 50 MPa

Couche de forme non traitée (matériau de type D31 ou R21) Epaisseur : 60 cm


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* épaisseur variable selon la classe de la PST et les conditions météorologiques lors de la réalisation des travaux. ** l’épaisseur et la nature de la couche de surface seront à définir notamment en fonction du trafic et

de l’agressivité des sollicitations.

Vérification au gel/dégel La vérification au gel - dégel consiste à comparer : - l’indice de gel atmosphérique de référence, noté IR, qui caractérise la rigueur de l’hiver vis-à-vis duquel on souhaite protéger la chaussée, - l’indice de gel admissible de la chaussée, noté IA, qui s’évalue en fonction de la structure de la chaussée, de la sensibilité au gel et de l’épaisseur non gélive de son support.

Pour la présente étude, l’indice IR est celui de l’hiver rigoureux non exceptionnel de la station météorologique de Romilly (10), soit IR = 110° C x jours. Quantité de gel admissible à la base de la chaussée : QB = Qg + Qng, avec

- Qg = 0 (quantité de gel admissible en surface d’un matériau très gélif),

- Qng : protection thermique apportée par les matériaux non gélifs de la plateforme,

- Qng = An x

10

²

hn

hn

avec An = 0,12 pour des matériaux D31, hn (épaisseur de la couche de forme) = 60 cm. soit Qng = 6,17.

La quantité de gel admissible à la base de la chaussée est QB = Qg + Qng

= 0 + 3,84 = 3,84° C x jour Détermination de IA :

On détermine IA, indice de gel admissible de la chaussée, suivant l’abaque de gel de la fiche n° 26 (GB3/GNT) : On obtient : IA > 300° C x jour pour un trafic TC220 et une PF2. → La garde hors-gel est assurée puisque IA > IR.

5.5.1 - Exemple de structure des voiries légères et des parkings Pour les voiries légères et les parkings ne recevant aucun P.L., nous vous proposons la structure suivante :


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25 cm GNT

5 cm BB

anticontaminant

30 cm au minimum de couche de forme

Couche de surface

Couche de base

Sol support : remblais, limons fluviatiles ou alluvions anciennes

EV2 > 50 MPa

Bien entendu, dans ce cas, la structure n’est pas hors-gel. Un reprofilage dans le temps pourra s’avérer nécessaire.


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Les calculs et valeurs dimensionnelles donnés dans le présent rapport ne sont que des ébauches destinées à donner un premier aperçu des sujétions techniques d’exécution et ne constituent pas un dimensionnement du projet. Ce rapport conclut la mission G2 AVP qui nous a été confiée pour cette affaire. Selon la norme NF P94-500, cette mission doit être suivie d’une mission d’études géotechniques de projet G2 PRO avant d’établir le DCE. Elle permettra de : optimiser et justifier les choix constructifs, définir le phasage des travaux et les

dispositions particulières, établir les notes de dimensionnement niveau projet de tous les ouvrages, pour

toutes les phases, la prise en compte des éventuels effets des sollicitations sismiques sur la conception

des ouvrages géotechniques, donner les incertitudes qui subsistent et les risques géotechniques résiduels, ainsi

que les dispositions constructives à envisager et les études à mener pour les lever, fournir un avis sur les valeurs seuils. Lors de l’étude de projet, il conviendra de réaliser une analyse physico chimique de l’eau et des sols en contact avec les parties d’ouvrage enterrées (fondations, soutènements, murs enterrés, inclusions, etc.) afin de déterminer le niveau d’agressivité de l’environnement. Cette mission devra être suivie d’études et de suivi géotechniques d’exécution G3 à la charge de l’entreprise ; parallèlement, le maitre d’ouvrage devra confier à un géotechnicien une mission G4 de supervision géotechnique d’exécution. FONDASOL est à la disposition de tous les intervenants pour réaliser toutes ou parties de ces missions.


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Conditions Générales

1. Avertissement, préambule Toute commande et ses avenants éventuels impliquent de la part du co-contractant, ci-après dénommé « le Client », signataire du contrat et des avenants, acceptation sans réserve des présentes conditions générales. Les présentes conditions générales prévalent sur toutes autres, sauf conditions particulières contenues dans le devis ou dérogation formelle et explicite. Toute modification de la commande ne peut être considérée comme acceptée qu’après accord écrit du Prestataire. 2. Déclarations obligatoires à la charge du Client, (DT, DICT, ouvrages exécutés) Dans tous les cas, la responsabilité du Prestataire ne saurait être engagée en cas de dommages à des ouvrages publics ou privés (en particulier, ouvrages enterrés et canalisations) dont la présence et l’emplacement précis ne lui auraient pas été signalés par écrit préalablement à sa mission. Conformément au décret n° 2011-1241 du 5 octobre 2011 relatif à l’exécution de travaux à proximité de certains ouvrages souterrains, aériens ou subaquatiques de transport ou de distribution, le Client doit fournir, à sa charge et sous sa responsabilité, l’implantation des réseaux privés, la liste et l’adresse des exploitants des réseaux publics à proximité des travaux, les plans, informations et résultats des investigations complémentaires consécutifs à sa Déclaration de projet de Travaux (DT). Ces informations sont indispensables pour permettre les éventuelles DICT (le délai de réponse est de 15 jours) et pour connaitre l’environnement du projet. En cas d’incertitude ou de complexité pour la localisation des réseaux sur domaine public, il pourra être nécessaire de faire réaliser, à la charge du Client, des fouilles manuelles pour les repérer. Les conséquences et la responsabilité de toute détérioration de ces réseaux par suite d’une mauvaise communication sont à la charge exclusive du Client. Conformément à l’art L 411-1 du code minier, le Client s’engage à déclarer à la DREAL tout forage réalisé de plus de 10 m de profondeur. De même, conformément à l’article R 214-1 du code de l’environnement, le Client s’engage à déclarer auprès de la DDT du lieu des travaux les sondages et forages destinés à la recherche, à la surveillance ou au prélèvement d’eaux souterraines (piézomètres notamment). 3. Cadre de la mission, objet et nature des prestations, prestations exclues, limites de la mission Le terme « prestation » désigne exclusivement les prestations énumérées dans le devis du Prestataire. Toute prestation différente de celles prévues fera l’objet d’un prix nouveau à négocier. Il est entendu que le Prestataire s'engage à procéder selon les moyens actuels de son art, à des recherches consciencieuses et à fournir les indications qu'on peut en attendre. Son obligation est une obligation de moyen et non de résultat au sens de la jurisprudence actuelle des tribunaux. Le Prestataire réalise la mission dans les strictes limites de sa définition donnée dans son offre (validité limitée à trois mois à compter de la date de son établissement), confirmée par le bon de commande ou un contrat signé du Client. La mission et les investigations éventuelles sont strictement géotechniques et n’abordent pas le contexte environnemental. Seule une étude environnementale spécifique comprenant des investigations adaptées permettra de détecter une éventuelle contamination des sols et/ou des eaux souterraines. Le Prestataire n’est solidaire d’aucun autre intervenant sauf si la solidarité est explicitement convenue dans le devis ; dans ce cas, la solidarité ne s’exerce que sur la durée de la mission. Par référence à la norme NF P 94-500, il appartient au maître d’ouvrage, au maître d’œuvre ou à toute entreprise de faire réaliser impérativement par des ingénieries compétentes chacune des missions géotechniques (successivement G1, G2, G3 et G4 et les investigations associées) pour suivre toutes les étapes d’élaboration et d’exécution du projet. Si la mission d’investigations est commandée seule, elle est limitée à l’exécution matérielle de sondages et à l’établissement d’un compte rendu factuel sans interprétation et elle exclut toute activité d’étude ou de conseil. La mission de diagnostic géotechnique G5 engage le géotechnicien uniquement dans le cadre strict des objectifs ponctuels fixés et acceptés. Si le Prestataire déclare être titulaire de la certification ISO 9001, le Client agit de telle sorte que le Prestataire puisse respecter les dispositions de son système qualité dans la réalisation de sa mission. 4. Plans et documents contractuels Le Prestataire réalise la mission conformément à la réglementation en vigueur lors de son offre, sur la base des données communiquées par le Client. Le Client est seul responsable de l’exactitude de ces données. En cas d’absence de transmission ou d’erreur sur ces données, le Prestataire est exonéré de toute responsabilité. 5. Limites d’engagement sur les délais Sauf indication contraire précise, les estimations de délais d’intervention et d’exécution données aux termes du devis ne sauraient engager le Prestataire. Sauf stipulation contraire, il ne sera pas appliqué de pénalités de retard et si tel devait être le cas elles seraient plafonnées à 5% de la commande. En toute hypothèse, la responsabilité du Prestataire est dégagée de plein droit en cas d’insuffisance des informations fournies par le Client ou si le Client n’a pas respecté ses obligations, en cas de force majeure ou d’événements imprévisibles (notamment la rencontre de sols inattendus, la survenance de circonstances naturelles exceptionnelles) et de manière générale en cas d‘événement extérieur au Prestataire modifiant les conditions d’exécution des prestations objet de la commande ou les rendant impossibles. Le Prestataire n’est pas responsable des délais de fabrication ou d’approvisionnement de fournitures lorsqu’elles font l’objet d’un contrat de négoce passé par le Client ou le Prestataire avec un autre Prestataire. 6. Formalités, autorisations et obligations d’information, accès, dégâts aux ouvrages et cultures Toutes les démarches et formalités administratives ou autres, en particulier l’obtention de l’autorisation de pénétrer sur les lieux pour effectuer des prestations de la mission sont à la charge du Client. Le Client se charge d’une part d’obtenir et communiquer les

autorisations requises pour l’accès du personnel et des matériels nécessaires au Prestataire en toute sécurité dans l’enceinte des propriétés privées ou sur le domaine public, d’autre part de fournir tous les documents relatifs aux dangers et aux risques cachés, notamment ceux liés aux réseaux, aux obstacles enterrés et à la pollution des sols et des nappes. Le Client s'engage à communiquer les règles pratiques que les intervenants doivent respecter en matière de santé, sécurité et respect de l'environnement : il assure en tant que de besoin la formation du personnel, notamment celui du Prestataire, entrant dans ces domaines, préalablement à l'exécution de la mission. Le Client sera tenu responsable de tout dommage corporel, matériel ou immatériel dû à une spécificité du site connue de lui et non clairement indiquée au Prestataire avant toutes interventions. Sauf spécifications particulières, les travaux permettant l’accessibilité aux points de sondages ou d’essais et l’aménagement des plates-formes ou grutage nécessaires aux matériels utilisés sont à la charge du Client. Les investigations peuvent entraîner d’inévitables dommages sur le site, en particulier sur la végétation, les cultures et les ouvrages existants, sans qu’il y ait négligence ou faute de la part de son exécutant. Les remises en état, réparations ou indemnisations correspondantes sont à la charge du Client. 7. Implantation, nivellement des sondages Au cas où l'implantation des sondages est imposée par le Client ou son conseil, le Prestataire est exonéré de toute responsabilité dans les événements consécutifs à ladite implantation. La mission ne comprend pas les implantations topographiques permettant de définir l’emprise des ouvrages et zones à étudier ni la mesure des coordonnées précises des points de sondages ou d’essais. Les éventuelles altitudes indiquées pour chaque sondage (qu’il s’agisse de cotes de références rattachées à un repère arbitraire ou de cotes NGF) ne sont données qu’à titre indicatif. Seules font foi les profondeurs mesurées depuis le sommet des sondages et comptées à partir du niveau du sol au moment de la réalisation des essais. Pour que ces altitudes soient garanties, il convient qu’elles soient relevées par un Géomètre Expert avant remodelage du terrain. Il en va de même pour l’implantation des sondages sur le terrain. 8. Hydrogéologie Les niveaux d’eau indiqués dans le rapport correspondent uniquement aux niveaux relevés au droit des sondages exécutés et à un moment précis. En dépit de la qualité de l'étude les aléas suivants subsistent, notamment la variation des niveaux d'eau en relation avec la météo ou une modification de l'environnement des études. Seule une étude hydrogéologique spécifique permet de déterminer les amplitudes de variation de ces niveaux, les cotes de crue et les PHEC (Plus Hautes Eaux Connues). 9. Recommandations, aléas, écart entre prévision de l’étude et réalité en cours de travaux Si, en l’absence de plans précis des ouvrages projetés, le Prestataire a été amené à faire une ou des hypothèses sur le projet, il appartient au Client de lui communiquer par écrit ses observations éventuelles sans quoi, il ne pourrait en aucun cas et pour quelque raison que ce soit lui être reproché d’avoir établi son étude dans ces conditions. L’étude géotechnique s’appuie sur les renseignements reçus concernant le projet, sur un nombre limité de sondages et d’essais, et sur des profondeurs d’investigations limitées qui ne permettent pas de lever toutes les incertitudes inéluctables à cette science naturelle. En dépit de la qualité de l'étude, des incertitudes subsistent du fait notamment du caractère ponctuel des investigations, de la variation d'épaisseur des remblais et/ou des différentes couches, de la présence de vestiges enterrés. Les conclusions géotechniques ne peuvent donc conduire à traiter à forfait le prix des fondations compte tenu d’une hétérogénéité, naturelle ou du fait de l’homme, toujours possible et des aléas d’exécution pouvant survenir lors de la découverte des terrains. Si un caractère évolutif particulier a été mis en lumière (notamment glissement, érosion, dissolution, remblais évolutifs, tourbe), l'application des recommandations du rapport nécessite une actualisation à chaque étape du projet notamment s'il s'écoule un laps de temps important avant l’étape suivante. L’estimation des quantités des ouvrages géotechniques nécessite, une mission d’étude géotechnique de conception G2 (phase projet). Les éléments géotechniques non décelés par l’étude et mis en évidence lors de l’exécution (pouvant avoir une incidence sur les conclusions du rapport) et les incidents importants survenus au cours des travaux (notamment glissement, dommages aux avoisinants ou aux existants) doivent obligatoirement être portés à la connaissance du Prestataire ou signalés aux géotechniciens chargés des missions de suivi géotechnique d’exécution G3 et de supervision géotechnique d’exécution G4, afin que les conséquences sur la conception géotechnique et les conditions d’exécution soient analysées par un homme de l’art. 10. Rapport de mission, réception des travaux, fin de mission, délais de validation des documents par le client A défaut de clauses spécifiques contractuelles, la remise du dernier document à fournir dans le cadre de la mission fixe le terme de la mission. La date de la fin de mission est celle de l'approbation par le Client du dernier document à fournir dans le cadre de la mission. L’approbation doit intervenir au plus tard deux semaines après sa remise au Client, et est considérée implicite en cas de silence. La fin de la mission donne lieu au paiement du solde de la mission. 11. Réserve de propriété, confidentialité, propriété des études, diagrammes Les coupes de sondages, plans et documents établis par les soins du Prestataire dans le cadre de sa mission ne peuvent être utilisés, publiés ou reproduits par des tiers sans son autorisation. Le Client ne devient propriétaire des prestations réalisées par le Prestataire qu’après règlement intégral des sommes dues. Le Client ne peut pas les utiliser pour d’autres ouvrages sans accord écrit préalable du Prestataire. Le Client s’engage à maintenir confidentielle et à ne pas utiliser pour son propre compte ou celui de tiers toute information se rapportant au savoir-faire du Prestataire, qu’il soit breveté ou non, portée à sa connaissance au cours de la mission et qui n’est pas dans le domaine public, sauf accord préalable écrit du Prestataire. Si dans le cadre de sa mission, le Prestataire mettait au point une nouvelle technique, celle-ci serait sa propriété. Le Prestataire serait libre de déposer tout brevet s’y rapportant, le Client bénéficiant, dans ce cas, d’une licence non exclusive et non cessible, à titre gratuit et pour le seul ouvrage étudié. MR.18.0048 – PIECE N° 001

BUCHERES (10) – EXTENSION D’UN BATIMENT INDUSTRIEL – PARC LOGISTIQUE DE L’AUBE 38/85

Conditions Générales

12. Modifications du contenu de la mission en cours de réalisation La nature des prestations et des moyens à mettre en œuvre, les prévisions des avancements et délais, ainsi que les prix sont déterminés en fonction des éléments communiqués par le client et ceux recueillis lors de l’établissement de l’offre. Des conditions imprévisibles par le Prestataire au moment de l’établissement de son offre touchant à la géologie, aux hypothèses de travail, au projet et à son environnement, à la législation et aux règlements, à des événements imprévus, survenant en cours de mission autorisent le Prestataire à proposer au Client un avenant avec notamment modification des prix et des délais. A défaut d’un accord écrit du Client dans un délai de deux semaines à compter de la réception de la lettre d’adaptation de la mission. Le Prestataire est en droit de suspendre immédiatement l’exécution de sa mission, les prestations réalisées à cette date étant rémunérées intégralement, et sans que le Client ne puisse faire état d’un préjudice. Dans l’hypothèse où le Prestataire est dans l’impossibilité de réaliser les prestations prévues pour une cause qui ne lui est pas imputable, le temps d’immobilisation de ses équipes est rémunéré par le client. 13. Modifications du projet après fin de mission, délai de validité du rapport Le rapport constitue une synthèse de la mission définie par la commande. Le rapport et ses annexes forment un ensemble indissociable. Toute interprétation, reproduction partielle ou utilisation par un autre maître de l’ouvrage, un autre constructeur ou maître d’œuvre, ou pour un projet différent de celui objet de la mission, ne saurait engager la responsabilité du Prestataire et pourra entraîner des poursuites judiciaires. La responsabilité du Prestataire ne saurait être engagée en dehors du cadre de la mission objet du rapport. Toute modification apportée au projet et à son environnement ou tout élément nouveau mis à jour au cours des travaux et non détecté lors de la mission d’origine, nécessite une adaptation du rapport initial dans le cadre d’une nouvelle mission. Le client doit faire actualiser le dernier rapport de mission en cas d’ouverture du chantier plus de 1 an après sa livraison. Il en est de même notamment en cas de travaux de terrassements, de démolition ou de réhabilitation du site (à la suite d'une contamination des terrains et/ou de la nappe) modifiant entre autres les qualités mécaniques, les dispositions constructives et/ou la répartition de tout ou partie des sols sur les emprises concernées par l’étude géotechnique. 14. conditions d’établissement des prix, variation dans les prix, conditions de paiement, acompte et provision, retenue de garantie Les prix unitaires s'entendent hors taxes. Ils sont majorés de la T.V.A. au taux en vigueur le jour de la facturation. Ils sont établis aux conditions économiques en vigueur à la date d’établissement de l’offre. Ils sont fermes et définitifs pour une durée de trois mois. Au-delà, ils sont actualisés par application de l'indice "Sondages et Forages TP 04" pour les investigations in situ et en laboratoire, et par application de l’indice « SYNTEC » pour les prestations d’études, l'Indice de base étant celui du mois de l'établissement du devis. Aucune retenue de garantie n’est appliquée sur le coût de la mission. Dans le cas où le marché nécessite une intervention d’une durée supérieure à un mois, des factures mensuelles intermédiaires sont établies. Lors de la passation de la commande ou de la signature du contrat, le Prestataire peut exiger un acompte dont le montant est défini dans les conditions particulières et correspond à un pourcentage du total estimé des honoraires et frais correspondants à l’exécution du contrat. Le montant de cet acompte est déduit de la facture ou du décompte final. En cas de sous-traitance dans le cadre d’un ouvrage public, les factures du Prestataire sont réglées directement et intégralement par le maître d’ouvrage, conformément à la loi n°75-1334 du 31/12/1975. Les paiements interviennent à réception de la facture et sans escompte. En l’absence de paiement au plus tard le jour suivant la date de règlement figurant sur la facture, il sera appliqué à compter dudit jour et de plein droit, un intérêt de retard égal au taux d’intérêt appliqué par la Banque Centrale Européenne à son opération de refinancement la plus récente majorée de 10 points de pourcentage. Cette pénalité de retard sera exigible sans qu’un rappel soit nécessaire à compter du jour suivant la date de règlement figurant sur la facture. En sus de ces pénalités de retard, le Client sera redevable de plein droit des frais de recouvrement exposés ou d'une indemnité forfaitaire de 40 €. Si la carence du Client rend nécessaire un recouvrement contentieux, le Client s’engage à payer, en sus du principal, des frais, dépens et émoluments ordinairement et légalement à sa charge, une indemnité fixée à 15% du montant en principal TTC de la créance avec un minimum de 150 euros et ce, à titre de dommages et intérêts conventionnels et forfaitaires. Cette indemnité est due de plein droit, sans mise en demeure préalable, du seul fait du non-respect de la date. Un désaccord quelconque ne saurait constituer un motif de non paiement des prestations de la mission réalisées antérieurement. La compensation est formellement exclue : le Client s’interdit de déduire le montant des préjudices qu’il allègue des honoraires dus. 15. Résiliation anticipée Toute procédure de résiliation est obligatoirement précédée d’une tentative de conciliation. En cas de force majeure, cas fortuit ou de circonstances indépendantes du Prestataire, celui-ci a la faculté de résilier son contrat sous réserve d’en informer son Client par lettre recommandée avec accusé de réception. En toute hypothèse, en cas d’inexécution par l’une ou l’autre des parties de ses obligations, et 8 jours après la mise en demeure visant la présente clause résolutoire demeurée sans effet, le contrat peut être résilié de plein droit. La résiliation du contrat implique le paiement de l’ensemble des prestations régulièrement exécutées par le Prestataire au jour de la résiliation et en sus, d’une indemnité égale à 20 % des honoraires qui resteraient à percevoir si la mission avait été menée jusqu’à son terme.

16. Répartition des risques, responsabilités et assurances Le Prestataire n’est pas tenu d’avertir son Client sur les risques encourus déjà connus ou ne pouvant être ignorés du Client compte tenu de sa compétence. Ainsi par exemple, l’attention du Client est attirée sur le fait que le béton armé est inévitablement fissuré, les revêtements appliqués sur ce matériau devant avoir une souplesse suffisante pour s’adapter sans dommage aux variations d’ouverture des fissures. Le devoir de conseil du Prestataire vis-à-vis du Client ne s’exerce que dans les domaines de compétence requis pour l’exécution de la mission spécifiquement confiée. Tout élément nouveau connu du Client après la fin de la mission doit être communiqué au Prestataire qui pourra, le cas échéant, proposer la réalisation d’une mission complémentaire. A défaut de communication des éléments nouveaux ou d’acceptation de la mission complémentaire, le Client en assumera toutes les conséquences. En aucun cas, le Prestataire ne sera tenu pour responsable des conséquences d’un non-respect de ses préconisations ou d’une modification de celles-ci par le Client pour quelque raison que ce soit. L’attention du Client est attirée sur le fait que toute estimation de quantités faite à partir de données obtenues par prélèvements ou essais ponctuels sur le site objet des prestations est entachée d’une incertitude fonction de la représentativité de ces données ponctuelles extrapolées à l’ensemble du site. Toutes les pénalités et indemnités qui sont prévues au contrat ou dans l’offre remise par le Prestataire ont la nature de dommages et intérêts forfaitaires, libératoires et exclusifs de toute autre sanction ou indemnisation. Assurance décennale obligatoire Le Prestataire bénéficie d’un contrat d’assurance au titre de la responsabilité décennale afférente aux ouvrages soumis à obligation d’assurance, conformément à l’article L.241-1 du Code des assurances. Ce contrat impose une obligation de déclaration préalable et d’adaptation de la garantie pour les ouvrages dont la valeur HT (travaux et honoraires compris) excède au jour de la déclaration d’ouverture de chantier un montant de 15 M€. Il est expressément convenu que le client a l’obligation d’informer le Prestataire d’un éventuel dépassement de ce seuil, et accepte, de fournir tous éléments d’information nécessaires à l’adaptation de la garantie. Le client prend également l’engagement, de souscrire à ses frais un Contrat Collectif de Responsabilité Décennale (CCRD), contrat dans lequel le Prestataire sera expressément mentionné parmi les bénéficiaires. Le client prendra en charge toute éventuelle surcotisation qui serait demandée au Prestataire par rapport aux conditions de base de son contrat d’assurance. Par ailleurs, les ouvrages de caractère exceptionnel, voire inusuels sont exclus du présent contrat et doivent faire l'objet d'une cotation particulière. A défaut de respecter ces engagements, le client en supportera les conséquences financières. Le maître d’ouvrage est tenu d’informer le Prestataire de la DOC (déclaration d’ouverture de chantier). Ouvrages non soumis à l’obligation d’assurance Les ouvrages dont la valeur HT (travaux et honoraires compris) excède un montant de 15 M€ HT doivent faire l'objet d'une déclaration auprès du Prestataire qui en réfèrera à son assureur pour détermination des conditions d’assurance. Les limitations relatives au montant des chantiers auxquels le Prestataire participe ne sont pas applicables aux missions portant sur des ouvrages d'infrastructure linéaire, c'est-à-dire routes, voies ferrées, tramway, etc. En revanche, elles demeurent applicables lorsque sur le tracé linéaire, la/les mission(s) de l'assuré porte(nt) sur des ouvrages précis tels que ponts, viaducs, échangeurs, tunnels, tranchées couvertes... En tout état de cause, il appartiendra au client de prendre en charge toute éventuelle sur cotisation qui serait demandée au prestataire par rapport aux conditions de base de son contrat d'assurance. Toutes les conséquences financières d’une déclaration insuffisante quant au coût de l’ouvrage seront supportées par le client et le maître d’ouvrage. Le Prestataire assume les responsabilités qu’il engage par l’exécution de sa mission telle que décrite au présent contrat. A ce titre, il est responsable de ses prestations dont la défectuosité lui est imputable. Le Prestataire sera garanti en totalité par le Client contre les conséquences de toute recherche en responsabilité dont il serait l’objet du fait de ses prestations, de la part de tiers au présent contrat, le client ne garantissant cependant le Prestataire qu’au delà du montant de responsabilité visé ci-dessous pour le cas des prestations défectueuses. La responsabilité globale et cumulée du Prestataire au titre ou à l’occasion de l’exécution du contrat sera limitée à trois fois le montant de ses honoraires sans pour autant excéder les garanties délivrées par son assureur, et ce pour les dommages de quelque nature que ce soit et quel qu’en soit le fondement juridique. Il est expressément convenu que le Prestataire ne sera pas responsable des dommages immatériels consécutifs ou non à un dommage matériel tels que, notamment, la perte d’exploitation, la perte de production, le manque à gagner, la perte de profit, la perte de contrat, la perte d’image, l’immobilisation de personnel ou d’équipements. 17. Cessibilité de contrat Le Client reste redevable du paiement de la facture sans pouvoir opposer à quelque titre que ce soit la cession du contrat, la réalisation pour le compte d’autrui, l'existence d'une promesse de porte-fort ou encore l'existence d’une stipulation pour autrui. 18. Litiges En cas de litige pouvant survenir dans l’application du contrat, seul le droit français est applicable. Seules les juridictions du ressort du siège social du Prestataire sont compétentes, même en cas de demande incidente ou d’appel en garantie ou de pluralité de défendeurs.

Juillet 2014 MR.18.0048 – PIECE N° 001 BUCHERES (10) – EXTENSION D’UN BATIMENT INDUSTRIEL – PARC LOGISTIQUE DE L’AUBE

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Enchaînement des missions types d’ingénierie géotechnique (Norme NF P94-500)

Le Maître d’Ouvrage doit associer l’ingénierie géotechnique au même titre que les autres ingénieries à la Maîtrise d’Œuvre et ce, à toutes les étapes successives de conception, puis de réalisation de l’ouvrage. Le Maître d’Ouvrage, ou son mandataire, doit veiller à la synchronisation des missions d’ingénierie géotechnique avec les phases effectives à la Maîtrise d’Œuvre du projet. L’enchaînement et la définition synthétique des missions d’ingénierie géotechnique sont donnés ci-après. Deux ingénieries géotechniques différentes doivent intervenir : la première pour le compte du Maître d’Ouvrage ou de son mandataire lors des étapes 1 à 3, la seconde pour le compte de l’entreprise lors de l’étape 3.

Enchainement des missions

G1 à G4

Phases de la maîtrise

d’œuvre

Mission d’ingénierie géotechnique et Phase de la mission

Objectifs à atteindre pour

les ouvrages géotechniques

Niveau de management des risques

géotechniques attendu

Prestations d’investigations géotechniques à

réaliser

Étape 1 : Etude

géotechnique préalable

(G1)

Etude géotechnique préalable (G1)

Phase Etude de Site (ES)

Spécificités géotechniques du site

Première identification des risques présentés par le site

Fonction des données existantes et de la complexité géotechnique

Etude préliminaire,

Esquisse, APS

Etudes géotechnique préalable (G1) Phase Principes Généraux de Construction

(PGC)

Première adaptation des futurs ouvrages aux spécificités du site

Première identification des risques pour les futurs ouvrages

Fonctions des données existantes et de la complexité géotechnique

Étape 2 : Etude

géotechnique de conception

(G2)

APD/AVP Etude géotechnique de conception (G2)

Phase Avant-projet (AVP)

Définition et comparaison des solutions envisageables pour le projet

Mesures préventives pour la réduction des risques identifiés, mesures correctives pour les risques résiduels avec détection au plus tôt de leur survenance

Fonction du site et de la complexité du projet (choix constructifs)

PRO Etudes géotechniques de conception (G2)

Phase Projet (PRO)

Conception et justifications du projet

Fonction du site et de la complexité du projet (choix constructifs)

DCE/ACT Etude géotechnique de conception (G2) Phase DCE/ACT

Consultation sur le projet de base/choix de l’entreprise et mise au point du contrat de travaux

Étape 3 : Etudes

géotechniques de réalisation

(G3/G4)

A la charge de l’entreprise

A la charge du maître d’ouvrage

EXE/VISA

Etude de suivi géotechniques d’exécution (G3) Phase Etude (en interaction avec la phase suivi)

Supervision géotechnique d’exécution (G4) Phase Supervision de l’étude géotechnique d’exécution (en interaction avec la phase supervision du suivi)

Etude d’exécution conforme aux exigences du projet, avec maîtrise de la qualité, du délai et du coût

Identification des risques résiduels, mesures correctives, contrôle du management des risques résiduels (réalité des actions, vigilance, mémorisation, capitalisation des retours d’expérience)

Fonction des méthodes de construction et des adaptations proposées si des risques identifiés surviennent

DET/AOR

Etude et suivi géotechniques d’exécutions (G3) Phase Suivi (en interaction avec la Phase Etude)

Supervision géotechnique d’exécution (G4) Phase Supervision du suivi géotechnique d’exécution (en interaction avec la phase Supervision de l’étude)

Exécution des travaux en toute sécurité et en conformité avec les attentes du maître d’ouvrage

Fonction du contexte géotechnique observé et du comportement de l’ouvrage et des avoisinants en cours de travaux

A toute étape d’un projet ou

sur un ouvrage existant

Diagnostic Diagnostic géotechnique (G5)

Influence d’un élément géotechnique spécifique sur le projet ou sur l’ouvrage existant

Influence de cet élément géotechnique sur les risques géotechniques identifiés

Fonction de l’élément géotechnique étudié

Classification des missions d’ingénierie géotechnique en page suivante Février 2014


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Classification des missions d’ingénierie géotechnique (Norme NF P94-500)

L'enchaînement des missions d'ingénierie géotechnique (étapes 1 à 3) doit suivre les étapes de conception et de réalisation de tout projet pour contribuer à la maîtrise des risques géotechniques. Le maître d'ouvrage ou son mandataire doit faire réaliser successivement chacune de ces missions par une ingénierie géotechnique. Chaque mission s'appuie sur des données géotechniques adaptées issues d'investigations géotechniques appropriées. ETAPE 1 : ETUDE GEOTECHNIQUE PREALABLE (G1) Cette mission exclut toute approche des quantités, délais et coûts d'exécution des ouvrages géotechniques qui entre dans le cadre de la mission d'étude géotechnique de conception (étape 2). Elle est à la charge du maître d'ouvrage ou son mandataire. Elle comprend deux phases: Phase Étude de Site (ES) Elle est réalisée en amont d'une étude préliminaire, d'esquisse ou d'APS pour une première identification des risques géotechniques d'un site. - Faire une enquête documentaire sur le cadre géotechnique du site et l'existence d'avoisinants avec visite du site et des alentours. ‐ Définir si besoin un programme d'investigations géotechniques spécifique, le

réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats. ‐ Fournir un rapport donnant pour le site étudié un modèle géologique

préliminaire, les principales caractéristiques géotechniques et une première identification des risques géotechniques majeurs.

Phase Principes Généraux de Construction (PGC) Elle est réalisée au stade d'une étude préliminaire, d'esquisse ou d'APS pour réduire les conséquences des risques géotechniques majeurs identifiés. Elle s'appuie obligatoirement sur des données géotechniques adaptées. ‐ Définir si besoin un programme d'investigations géotechniques spécifique, le

réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats. ‐ Fournir un rapport de synthèse des données géotechniques à ce stade d'étude

(première approche de la ZIG, horizons porteurs potentiels, ainsi que certains principes généraux de construction envisageables (notamment fondations, terrassements, ouvrages enterrés, améliorations de sols).

ETAPE 2 : ETUDE GEOTECHNIQUE DE CONCEPTION (G2) Cette mission permet l'élaboration du projet des ouvrages géotechniques et réduit les conséquences des risques géotechniques importants identifiés. Elle est à la charge du maître d'ouvrage ou son mandataire et est réalisée en collaboration avec la maîtrise d'œuvre ou intégrée à cette dernière. Elle comprend trois phases: Phase Avant-projet (AVP) Elle est réalisée au stade de l'avant-projet de la maîtrise d'œuvre et s'appuie obligatoirement sur des données géotechniques adaptées. ‐ Définir si besoin un programme d'investigations géotechniques spécifique, le

réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats. ‐ Fournir un rapport donnant les hypothèses géotechniques à prendre en compte

au stade de l'avant-projet, les principes de construction envisageables (terrassements, soutènements, pentes et talus, fondations, assises des dallages et voiries, améliorations de sols, dispositions générales vis-à-vis des nappes et des avoisinants), une ébauche dimensionnelle par type d'ouvrage géotechnique et la pertinence d'application de la méthode observationnelle pour une meilleure maîtrise des risques géotechniques.

Phase Projet (PRO) Elle est réalisée au stade du projet de la maîtrise d'œuvre et s'appuie obligatoirement sur des données géotechniques adaptées suffisamment représentatives pour le site. - Définir si besoin un programme d'investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats. ‐ Fournir un dossier de synthèse des hypothèses géotechniques à prendre en

compte au stade du projet (valeurs caractéristiques des paramètres géotechniques en particulier), des notes techniques donnant les choix constructifs des ouvrages géotechniques (terrassements, soutènements, pentes et talus, fondations, assises des dallages et voiries, améliorations de sols, dispositions vis-à-vis des nappes et des avoisinants), des notes de calcul de dimensionnement, un avis sur les valeurs seuils et une approche des quantités.

Phase DCE / ACT Elle est réalisée pour finaliser le Dossier de Consultation des Entreprises et assister le maître d'ouvrage pour l'établissement des Contrats de Travaux avec le ou les entrepreneurs retenus pour les ouvrages géotechniques. ‐ Établir ou participer à la rédaction des documents techniques nécessaires et

suffisants à la consultation des entreprises pour leurs études de réalisation des ouvrages géotechniques (dossier de la phase Projet avec plans, notices techniques, cahier des charges particulières, cadre de bordereau des prix et d'estimatif, planning prévisionnel).

‐ Assister éventuellement le maître d'ouvrage pour la sélection des entreprises, analyser les offres techniques, participé à la finalisation des pièces techniques des contrats de travaux.

ETAPE 3 : ETUDES GEOTECHNIQUES DE REALISATION (G3 et G 4, distinctes et simultanées) ETUDE ET SUIVI GEOTECHNIQUES D'EXECUTION (G3) Cette mission permet de réduire les risques géotechniques résiduels par la mise en œuvre à temps de mesures correctives d'adaptation ou d'optimisation. Elle est confiée à l'entrepreneur sauf disposition contractuelle contraire, sur la base de la phase G2 DCE/ACT. Elle comprend deux phases interactives:

Phase Étude ‐ Définir si besoin un programme d'investigations géotechniques spécifique, le

réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats. ‐ Étudier dans le détail les ouvrages géotechniques: notamment établissement

d'une note d'hypothèses géotechniques sur la base des données fournies par le contrat de travaux ainsi que des résultats des éventuelles investigations complémentaires, définition et dimensionnement (calculs justificatifs) des ouvrages géotechniques, méthodes et conditions d'exécution (phasages généraux, suivis, auscultations et contrôles à prévoir, valeurs seuils, dispositions constructives complémentaires éventuelles ).

‐ Élaborer le dossier géotechnique d'exécution des ouvrages géotechniques provisoires et définitifs: plans d'exécution, de phasage et de suivi.

Phase Suivi ‐ Suivre en continu les auscultations et l'exécution des ouvrages géotechniques,

appliquer si nécessaire des dispositions constructives prédéfinies en phase Étude.

‐ Vérifier les données géotechniques par relevés lors des travaux et par un programme d'investigations géotechniques complémentaire si nécessaire (le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats).

‐ Établir la prestation géotechnique du dossier des ouvrages exécutés (DOE) et fournir les documents nécessaires à l'établissement du dossier d'interventions ultérieures sur l'ouvrage (DIUO).

SUPERVISION GEOTECHNIQUE D'EXECUTION (G4) Cette mission permet de vérifier la conformité des hypothèses géotechniques prises en compte dans la mission d'étude et suivi géotechniques d'exécution. Elle est à la charge du maître d'ouvrage ou son mandataire et est réalisée en collaboration avec la maîtrise d'œuvre ou intégrée à cette dernière. Elle comprend deux phases interactives: Phase Supervision de l'étude d'exécution ‐ Donner un avis sur la pertinence des hypothèses géotechniques de l'étude

géotechnique d'exécution, des dimensionnements et méthodes d'exécution, des adaptations ou optimisations des ouvrages géotechniques proposées par l'entrepreneur, du plan de contrôle, du programme d'auscultation et des valeurs seuils.

Phase Supervision du suivi d'exécution ‐ Par interventions ponctuelles sur le chantier, donner un avis sur la pertinence

du contexte géotechnique tel qu'observé par l'entrepreneur (G3), du comportement tel qu'observé par l'entrepreneur de l'ouvrage et des avoisinants concernés (G3), de l'adaptation ou de l'optimisation de l'ouvrage géotechnique proposée par l'entrepreneur (G3).

‐ Donner un avis sur la prestation géotechnique du DOE et sur les documents fournis pour le DIUO.

A TOUTES ETAPES : DIAGNOSTIC GEOTECHNIQUE (G5) Pendant le déroulement d'un projet ou au cours de la vie d'un ouvrage, il peut être nécessaire de procéder, de façon strictement limitative, à l'étude d'un ou plusieurs éléments géotechniques spécifiques, dans le cadre d'une mission ponctuelle. Ce diagnostic géotechnique précise l'influence de cet ou ces éléments géotechniques sur les risques géotechniques identifiés ainsi que leurs conséquences possibles pour le projet ou l'ouvrage existant. ‐ Définir, après enquête documentaire, un programme d'investigations

géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats.

‐ Étudier un ou plusieurs éléments géotechniques spécifiques (par exemple soutènement, causes géotechniques d'un désordre) dans le cadre de ce diagnostic, mais sans aucune implication dans la globalité du projet ou dans l'étude de l'état général de l'ouvrage existant.

‐ Si ce diagnostic conduit à modifier une partie du projet ou à réaliser des travaux sur l'ouvrage existant, des études géotechniques de conception et/ou d'exécution ainsi qu'un suivi et une supervision géotechniques seront réalisés ultérieurement, conformément à l'enchaînement des missions d'ingénierie géotechnique (étape 2 et/ou 3). Février 2014


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Annexes


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Notations pour la justification d’une fondation superficielle

Contrainte de calcul sous charge verticale centrée Contrainte nette du terrain sous la fondation superficielle

Selon la norme NF P 94-261, la contrainte de rupture du sol nette a pour expression :

qnet = kp . Ple* . i . iβ ou qnet = kc . qce . i . iβ (méthode pressiométrique) (méthode pénétrométrique)

Avec :

kp, kc : facteurs de portance,

Ple* : pression limite nette équivalente,

qce : résistance de pointe équivalente,

i : coefficient de réduction lié à l’inclinaison du chargement,

iβ : coefficient de réduction lié à la proximité d’un talus,

Les valeurs de i et iβ sont données dans l’annexe D de la norme, elles sont égales à 1 pour une charge verticale et un terrain plat

Contrainte caractéristique du terrain sous la fondation superficielle La contrainte caractéristique verticale qv;k est déduite de qnet par application d’un coefficient de modèle R ;d ;v égal à 1,2.

qv ;k = 1.2

net q

Contrainte de calcul

On note :

qd : contrainte sous fondation relative aux charges de structure, poids du béton de fondation compris, q0 : contrainte verticale effective dans le sol au niveau de la base de la fondation en faisant abstraction de celle-ci.


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La contrainte de calcul doit vérifier :

- aux Etats Limites Ultimes qd – q0 1.4

q kv; = qv ;d

- aux Etats Limites de Service qd – q0 2,3

q kv; = qv ;d

Tassements par la méthode pressiométrique Selon l’annexe H de la norme P94-261, le tassement final d'une fondation s'exprime par la relation :

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Bo

Bd

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Où :

Ec, Ed : modules pressiométriques représentatifs de la couche compressible située sous la fondation (Ec : domaine sphérique, Ed : domaine déviatorique)

c, d : coefficients rhéologiques dans les domaines sphérique et déviatorique

c, d : coefficients de forme fonction du rapport L/B

où : L = Longueur de semelle B = Largeur de semelle

Bo : largeur de référence égale à 0.60 m

'vo : contrainte verticale effective dans le sol au niveau de la base de la fondation avant travaux

q’ : contrainte verticale moyenne, calculée à l'ELS quasi-permanent, appliquée au sol par la fondation

Les valeurs de calcul de Ec et Ed sont calculées conformément à l’annexe H de la norme P94-261.


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Plans de situation


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Plan d’implantation des sondages

SP6 SP1

SP11

PD1

SP2

PD3

PD2

PD4

PD7

PD5

PD6

SP7

SP8

SP7 SP9

SP13

SP15

SP14

SP3

SP5

SP10

SP4

PD9

PD8

PD10

PZ1

PZ2

PZ3 PM9

PM8

PM7

PM6

PM2 (E2)

PM1 (E1)

PM3 (E3) PM4 (E4) PM5 (E5)


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Coupes des sondages pressiométriques


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