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ETUDE HYDRAULIQUE

ind date rédacteur commentaire

1 18-09-17 LM Document initial

2 06-10-17 LM MAJ PM

3 14-12-17 LM MAJ PM

4 25-02-18 LM MAJ PM

5 27-03-18 LM MAJ bassins d’infiltration sud

6 30-04-18 LM MAJ note EH

.

MAITRE D’OUVRAGE

REALISATION BATIMENT LOGISTIQUE

Commune de BREBIERES

OPERATION

EH Date : 30-04-18

A&Th VialCollet | Etude hydraulique GOODMAN_ BREBIERES (59) 1

Note méthodologique

Calcul de dimensionnement de bassin –

Parc d’activité de Brébières

Commune de BREBIERES (59)

1. DETAIL DU CONTEXTE D’AMENAGEMENT

Le projet, qui consiste en la création d’une plateforme logistique, se situe sur une ancienne

zone industrielle de la commune de Brébières.

L’infographie précédente montre la localisation générale du projet.

Le tènement est actuellement occupé par des installations industrielles qu’il conviendra de

démolir avant la réalisation des travaux. Des études géotechniques de type G1 ont été

réalisées afin de vérifier la faisabilité opérationnelle et des résultats d’essais d’infiltration

ont été communiqués donnant des indications sur la perméabilité du sol.


2. DEFINITION DU PRINCIPE DE GESTION DES EAUX PLUVIALES

Le principe retenu pour ce projet est une gestion des eaux pluviales réparties entre 3

groupes :

- Les eaux pluviales de toiture qui seront directement orientées vers l’infiltration,

- Les eaux de voirie de type parking et voirie déconnectées de la zone bâtiment qui

seront dirigées vers le bassin d’infiltration BI-2.

- Les eaux de voies des cours camions qui seront dirigées vers le bassin de rétention

étanche car elles sont susceptibles d’être contaminées lors d’un incident au sens de la

norme ICPE.

2.1 Données pour le calcul des ouvrages

Les critères techniques de calcul pour le dimensionnement des ouvrages sont :

- la station de références,


- la durée de pluie,

- les coefficients de Montana.

Les éléments de référence pris en compte pour cette zone sont donc les suivants :

Station de pluie : LILLE- LESQUINS

Pluie de récurrence : 100 ans

Coefficients de Montana

Où a= 10.237 et b = - 0.686

2.2 Données pour l’architecture de réseaux

Tel que nous l’avons précisé dans le paragraphe précédent, l’opération sera desservie pas

trois types de réseaux pluvial et représentés sur le plan de principe de réseaux en fin de

note hydraulique et dans le synoptique suivant. D’une façon générale, le calcul de bassins

d’infiltration se fait au travers de la relation surface de contact développée et perméabilité

du sol.

Le réseau pluvial de toiture est en relation avec les bassins d’infiltration (BI-1 et BI-2).


Le bassin sera réalisé avec des talus 2/1(H/V). La surface infiltrante est calculée en

conformité avec les prescriptions géotechniques sur les strates perméables. Le basculement

des flux d’un pignon à l'autre se fait grâce à des siphoïdes internes au bâtiment de telle

sorte que toutes eaux, hormis celles des bureaux sud, se retrouvent en façade nord. Les

eaux de toitures du pignon sud seront dirigées vers le bassin d’infiltration BI-2.

Le réseau pluvial de voirie est le réseau récupérant les parkings et voiries d’accès en façade

Sud-est. Il est en totale déconnection avec le bâtiment. Les eaux ainsi collectées sont dirigées

vers un bassin d’infiltration (BI-2). En tête de rejet de cet ouvrage non-étanche sera placé un

séparateur hydrocarbure traitant les eaux de voirie uniquement.

Le réseau pluvial des cours camions et aires de béquillages permet la collecte des eaux de

pluies sur ces aménagements de surface, en liaison avec le bâtiment. Ce réseau est divisé

suivant un axe Est-Ouest, vers le bassin étanche. Calculé pour permettre la collecte des

eaux de pluie centennale sur ces surfaces, il permet aussi de drainer les eaux ayant subis

l’impact d’un incident au sens de la norme ICPE.

Le bassin sera muni en aval d’une vanne martelière et d’un séparateur hydrocarbure

asservis au sprinklage avant rejet dans le système généralisé d’infiltration.

Synoptique de bassin et de réseaux

BASSIN BI-1

(12 800 m3, 5 563 m2 )

BASSIN ETANCHE

(2 231m3 )

BASSIN BI-2

(1 996 m3, 1 278m2 )

Aires de béquillage

Cours camions

45 310m²

Voirie PL/VL

Bureaux façades sud

Toitures

75505m²

1 136m²

17 474m²

Rejet infiltration

Rejet vers bassin étanche

Séparateur hydrocarbure


3. CALCUL DU DEBIT DE FUITE

3.1 débit d’infiltration

Des essais ont été effectués et ont permis en première analyse de donner les valeurs

suivantes :

- A 1 m de profondeur, la perméabilité est de 3.3.10-6 m/s,

- A 2 m de profondeur dans les remblais limono-sableux noirs, la perméabilité est de

3.1.10-7 m/s.

Nous avons établi notre dimensionnement d’ouvrages de gestion des eaux pluviales sur la

base de ces résultats de perméabilité du sol en envisageant, le cas de la valeur la plus

défavorable. Les bassins se trouvent très souvent dans la frange inférieure du substratum

correspondant à la valeur (3.1 10-7) énoncée par le géotechnicien de l’opération.

Nous envisageons dans cette optique la création de bassins tels qu’ils ont été décrits

précédemment en fonction de leur usage.

3.2 Calcul du débit d’infiltration des eaux de toitures

Détail du bassin BI-1


Le bassin d’infiltration BI-1 récolte les eaux d’infiltration générale de toiture. Ce bassin très

large à sa base donne une surface de contact intéressante entre le fond de l’ouvrage et les

talus jusqu’à l’horizon présentant une faculté d’infiltration. La côte de fil d’eau est placée

idéalement à 2m sous la côte TN avec une capacité d’infiltration de 3,1 10-7.

Détail des bassins BI-2 -

BI-2


La configuration de la noue BI-2 permet un développé de surface miroir qui contribue à

l’infiltration générale comme en témoigne le tableau récapitulatif suivant.

La surface miroir à travers laquelle sera effectuée l’infiltration est donc en totalité de

6841.88m². Elle correspond à l’addition des surfaces totales des bassins BI-1 et 2

Ainsi, pour les zones de toitures et de voirie hors aire de béquillage et cours camions, la

valeur de débit de fuite est établie suivant la relation suivante :

QfT= perméabilité x surface de contact

Le calcul du débit de fuite est présenté dans le tableau suivant :

Aff: BREBIERES GOODMAN

Bassin infiltration

Bassin surf talus surf fond

bi1 2358,46 3205,31

bi2 952,86 325,25

3311,32 3530,56


Ce tableau présente les débits par bassins d’infiltration ainsi que le débit total cumulant

l’ensemble des débits de bassins et qui est de :

QfiT=2.12 l/s

Ce dernier est réparti suivant l’organisation générale énoncée en début de note hydraulique

à savoir pour :

- Le bassin BI-1 = 0.00172 m3/s ou 1.72 l/s

- Le bassin BI-2= 0.000396 m3/s ou 0.396 l/s

4. CALCUL DU VOLUME DE RETENTION

4.1 Définition des surfaces aménagées

Le dimensionnement des bassins est fait suivant la méthode des pluies, méthode rationnelle

recommandée par le nouveau guide du développement urbain en concordance avec

l’instruction technique 77.

Pour déterminer les volumes totaux nous avons calculé la surface active totale en fonction

de différents coefficients de ruissellement propres à chaque surface et suivant les

conventions internationales (CF. G Brière – Presse polytechnique).


Bassin infiltration

Bassin surf talus surf fond

bi1 2358,46 3205,31

bi2 952,86 325,25

3311,32 3530,56

perm 0,00000031 Qf BI-1 0,001724769

Qf bi-2 0,000396214

QfiTotal 0,002120983


Ainsi pour les natures de surfaces de l’opération, il a été établi les coefficients(C) de ruissellements suivants : Voiries

Chaussée légère C= 0,90

Voie piétonne (béton désactivé) C= 0,70

Surface d’exploitation

Bâtiment C=0,90

Rampe C=0,80

Accès technique et accès pompier C=0,40

accè

s1S

urfa

ce :

0.0

06ha

Co

eff.

C :

0.4

0

accè

s2S

urfa

ce :

0.0

00ha

Co

eff.

C :

0.4

0

accè

s3S

urfa

ce :

0.0

02ha

Co

eff.

C :

0.4

0

accè

s4S

urfa

ce :

0.0

02ha

Co

eff.

C :

0.4

0

BA

TI5

Sur

face

: 0

.023

haC

oef

f. C

: 0

.90

VO

IRIE

20

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: 0

.423

haC

oef

f. C

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.90

VO

IRIE

21

Sur

face

: 0

.216

haC

oef

f. C

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.90

VO

IRIE

23

Sur

face

: 0

.008

haC

oef

f. C

: 0

.90

VO

IRIE

24

Sur

face

: 0

.560

haC

oef

f. C

: 0

.90

VO

IRIE

25

Sur

face

: 0

.035

haC

oef

f. C

: 0

.90

VO

IRIE

27

Sur

face

: 0

.041

haC

oef

f. C

: 0

.90

VO

IRIE

28

Sur

face

: 0

.068

haC

oef

f. C

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.90

BA

TI

Sur

face

: 3

.395

haC

oef

f. C

: 0

.90

BA

TI2

Sur

face

: 0

.070

haC

oef

f. C

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.90

BA

TI3

Sur

face

: 0

.032

haC

oef

f. C

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BA

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face

: 0

.006

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f. C

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BA

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face

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.024

haC

oef

f. C

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.90

BA

TI8

Sur

face

: 0

.040

haC

oef

f. C

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BE

QU

ILLA

GE

Sur

face

: 0

.210

haC

oef

f. C

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BE

QU

ILLA

GE

1S

urfa

ce :

0.1

05ha

Co

eff.

C :

0.7

0

BE

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ILLA

GE

2S

urfa

ce :

0.2

66ha

Co

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C :

0.7

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BE

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GE

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0.2

10ha

Co

eff.

C :

0.7

0

BE

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GE

4S

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0.2

19ha

Co

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0

BE

QU

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GE

5S

urfa

ce :

0.1

67ha

Co

eff.

C :

0.7

0

PIE

TO

N6

Sur

face

: 0

.011

haC

oef

f. C

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.70

PIE

TO

N7

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face

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.012

haC

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face

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.041

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TO

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face

: 0

.002

haC

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PIE

TO

N10

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face

: 0

.022

haC

oef

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: 0

.004

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PIE

TO

N12

Sur

face

: 0

.006

haC

oef

f. C

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.70

VO

IRIE

Sur

face

: 0

.087

haC

oef

f. C

: 0

.90

VO

IRIE

1S

urfa

ce :

0.0

15ha

Co

eff.

C :

0.9

0

VO

IRIE

2S

urfa

ce :

0.2

78ha

Co

eff.

C :

0.9

0

VO

IRIE

3S

urfa

ce :

0.7

13ha

Co

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C :

0.9

0

VO

IRIE

4S

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ce :

1.0

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Co

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IRIE

5S

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0.0

76ha

Co

eff.

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VO

IRIE

6S

urfa

ce :

0.0

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Co

eff.

C :

0.9

0

VO

IRIE

7S

urfa

ce :

0.0

99ha

Co

eff.

C :

0.9

0

VO

IRIE

8S

urfa

ce :

0.1

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Co

eff.

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0.9

0

RA

MP

ES

urfa

ce :

0.0

12ha

Co

eff.

C :

0.8

0

RA

MP

E1

Sur

face

: 0

.012

haC

oef

f. C

: 0

.80

VP

Sur

face

: 0

.028

haC

oef

f. C

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.40

VP

1S

urfa

ce :

0.0

29ha

Co

eff.

C :

0.4

0

VP

2S

urfa

ce :

0.0

29ha

Co

eff.

C :

0.4

0

VP

3S

urfa

ce :

0.0

08ha

Co

eff.

C :

0.4

0

VO

IRIE

14

Sur

face

: 0

.010

haC

oef

f. C

: 0

.90

AT

Sur

face

: 0

.014

haC

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1S

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ce :

0.0

15ha

Co

eff.

C :

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0

AT

2S

urfa

ce :

0.0

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Co

eff.

C :

0.4

0

VO

IRIE

15

Sur

face

: 0

.017

haC

oef

f. C

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BA

TI1

Sur

face

: 2

.283

haC

oef

f. C

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face

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.986

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oef

f. C

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.90

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0S

urfa

ce :

0.0

40ha

Co

eff.

C :

0.9

0

PIE

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N13

Sur

face

: 0

.002

haC

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f. C

: 0

.70

Lége

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e

0.3

< C

<=

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<=

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<=

0.7

0.7

< C

<=

0.8

X: 649440

X: 649440

X: 649620

X: 649620

X: 649800

X: 649800

X: 649980

Y: 2

9340

0

Y: 2

9358

0

Y: 2

935

80

Y: 2

9376

0

Y: 2

937

60E

ch :

Logiciel MENSURA

DA

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:

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02/0

5/20

181/

1800


4.2 Calcul des coefficients de ruissellement

Le I= pente moyenne n’apparaît pas dans ton tableau, c’est normal ?

Bassins élémentaires : calcul des débits par la mét hode superficielleAffaire : GOODMAN_Brebières_Etude_28-04-18Région : LILLE 6-120 mn

Numéro RetourAha

C Sa

accès1 100 0,006 0,4 0,002accès2 100 0,000 0,4 0,000accès3 100 0,002 0,4 0,001accès4 100 0,002 0,4 0,001BATI 100 3,395 0,9 3,055

BATI1 100 2,283 0,9 2,054BATI2 100 0,070 0,9 0,063BATI3 100 0,032 0,9 0,029BATI5 100 0,023 0,9 0,020BATI6 100 0,006 0,9 0,005BATI7 100 0,024 0,9 0,022BATI8 100 0,040 0,9 0,036BATI9 100 0,986 0,9 0,888BATI10 100 0,040 0,9 0,036

BEQUILLAGE 100 0,210 0,7 0,147BEQUILLAGE1 100 0,105 0,7 0,074BEQUILLAGE2 100 0,266 0,7 0,186BEQUILLAGE3 100 0,210 0,7 0,147BEQUILLAGE4 100 0,219 0,7 0,153BEQUILLAGE5 100 0,167 0,7 0,117

PIETON6 100 0,011 0,7 0,007PIETON7 100 0,012 0,7 0,008PIETON8 100 0,041 0,7 0,029PIETON9 100 0,002 0,7 0,002

PIETON10 100 0,022 0,7 0,015PIETON11 100 0,004 0,7 0,003PIETON12 100 0,006 0,7 0,004PIETON13 100 0,002 0,7 0,001RAMPE 100 0,012 0,8 0,010RAMPE1 100 0,012 0,8 0,010VOIRIE 100 0,087 0,9 0,078VOIRIE1 100 0,015 0,9 0,013VOIRIE2 100 0,278 0,9 0,251VOIRIE3 100 0,713 0,9 0,642VOIRIE4 100 1,001 0,9 0,901VOIRIE5 100 0,076 0,9 0,069VOIRIE6 100 0,060 0,9 0,054VOIRIE7 100 0,099 0,9 0,089VOIRIE8 100 0,109 0,9 0,098

VOIRIE14 100 0,010 0,9 0,009VOIRIE15 100 0,017 0,9 0,016VOIRIE20 100 0,423 0,9 0,381VOIRIE21 100 0,216 0,9 0,195VOIRIE23 100 0,008 0,9 0,007VOIRIE24 100 0,560 0,9 0,504VOIRIE25 100 0,035 0,9 0,032VOIRIE27 100 0,041 0,9 0,037VOIRIE28 100 0,068 0,9 0,061

VP 100 0,028 0,4 0,011VP1 100 0,029 0,4 0,012VP2 100 0,029 0,4 0,012VP3 100 0,008 0,4 0,003AT 100 0,014 0,4 0,005

AT1 100 0,015 0,4 0,006AT2 100 0,005 0,4 0,002

12,152 10,611

Cmoy 0,87

A : Surface du bassinC : Coefficient de ruissellementSa: surface active


Ce tableau présente l’ensemble des surfaces actives de l’opération associées à leur

coefficient de ruissellement. Il conviendra pour autant de répartir ou de voir quel est

l’impact par impluvium pour chaque groupe de bassin.

Le coefficient de ruissellement moyen de l’opération est donc de C=0.87

Ce dernier observe de légère variation en fonction de l’impluvium concerné ainsi, suivant

les zones collectées, le coefficient moyen par bassin varie :

- Le bassin BI-1 ne comprenant que la collecte de toiture, le cmoy=0.9Pour le bassin

sud BI-2, le cmoy=0.89Pour le calcul de l’impluvium aires de béquillages cours

camions, le cmoy=0.82

Surfaces collectées BI-1

Numéro Retour A ha C Sa

BATI 100 3,395 0,9 3,055 BATI1 100 2,283 0,9 2,054 BATI2 100 0,070 0,9 0,063 BATI3 100 0,032 0,9 0,029 BATI6 100 0,006 0,9 0,005 BATI7 100 0,024 0,9 0,022 BATI9 100 0,986 0,9 0,888

6,795 6,116

Cmoy 0,90


Surface collectées BI-2


BATI5 100 0,023 0,9 0,020 BATI8 100 0,040 0,9 0,036 BATI10 100 0,040 0,9 0,036

VOIRIE 100 0,087 0,9 0,078 VOIRIE1 100 0,015 0,9 0,013 VOIRIE20 100 0,423 0,9 0,381 VOIRIE21 100 0,216 0,9 0,195 VOIRIE23 100 0,008 0,9 0,007 VOIRIE24 100 0,560 0,9 0,504 VOIRIE25 100 0,035 0,9 0,032 VOIRIE27 100 0,041 0,9 0,037 VOIRIE28 100 0,068 0,9 0,061

PIETON6 100 0,011 0,7 0,007 PIETON7 100 0,012 0,7 0,008 PIETON8 100 0,041 0,7 0,029 PIETON9 100 0,002 0,7 0,002 PIETON10 100 0,022 0,7 0,015 PIETON11 100 0,004 0,7 0,003 PIETON12 100 0,006 0,7 0,004 PIETON13 100 0,002 0,7 0,001

1,654 1,469

Cmoy 0,89


Surfaces collectées aires béquillages et cours camions


accès1 100 0,006 0,4 0,002 accès2 100 0,000 0,4 0,000 accès3 100 0,002 0,4 0,001 accès4 100 0,002 0,4 0,001

BEQUILLAGE 100 0,210 0,7 0,147 BEQUILLAGE1 100 0,105 0,7 0,074 BEQUILLAGE2 100 0,266 0,7 0,186 BEQUILLAGE3 100 0,210 0,7 0,147 BEQUILLAGE4 100 0,219 0,7 0,153 BEQUILLAGE5 100 0,167 0,7 0,117

RAMPE 100 0,012 0,8 0,010 RAMPE1 100 0,012 0,8 0,010 VOIRIE2 100 0,278 0,9 0,251 VOIRIE3 100 0,713 0,9 0,642 VOIRIE4 100 1,001 0,9 0,901 VOIRIE5 100 0,076 0,9 0,069 VOIRIE6 100 0,060 0,9 0,054 VOIRIE7 100 0,099 0,9 0,089 VOIRIE8 100 0,109 0,9 0,098 VOIRIE14 100 0,010 0,9 0,009 VOIRIE15 100 0,017 0,9 0,016

VP 100 0,028 0,4 0,011 VP1 100 0,029 0,4 0,012 VP2 100 0,029 0,4 0,012 VP3 100 0,008 0,4 0,003

AT 100 0,014 0,4 0,005 AT1 100 0,015 0,4 0,006 AT2 100 0,005 0,4 0,002

3,703 3,026

Cmoy 0,82


Les coefficients de ruissellement moyen associés au calcul du débit de fuite permettent le

calcul des volumes de rétention.

4.3 Calcul des volumes de rétention

Le calcul de volume est donc effectué suivant la méthode rationnelle dite des pluies.

Qp = K1*C*i*A

• Qp : débit de pointe en m3/s

• K1 : 1/360

• C : Coefficient de ruissellement, compris entre 0 et 1

• i : intensité de la pluie incidente en mm/h

• A : Surface du bassin versant pris en considération en Ha

Le modèle d’abattement spatial employé est celui de CAQUOT. Il permet de quantifier en

temps l’écoulement ou débit d’une pluie en fonction de paramètres de distances, de pentes

et de coefficient de frottement. Ce coefficient a comme termes les paramètres suivants :

Qp = K1*C*a*tc^(-b)*A^(-0.95)

Avec :

• Qp : débit de pointe (m3/s)

• K1 : coefficient d’ajustement (à faire varier de 0.15 à 0.167)

• C : Coefficient de ruissellement

• a, b : Coefficient de Montana de la pluie de projet

• tc : Temps de concentration à l’amont

• A : Surface du bassin d’apport en Ha

4.3.1 Calcul du volume de bassin de rétention infiltration

Le volume de rétention est donc issu de la relation débit de fuite calculé par infiltration et

coefficient de ruissellement moyen.

Les bassins, qu’ils soient étanches ou non offrent un volume disponible total pour la pluie

de référence.

Il est de V=14 999m3 (hors réserve – côte NPHE) et de 18172m3 (avec réserve – côte

NPHEE).


La différence constitue une capacité supplémentaire de stockage entre le volume strict

nécessaire définissant le bassin et le volume de protection supérieur au NPHE jusqu’à

atteindre les bermes. Ceci étant la côte NGF de ces dernières peut s’avérer supérieure à la

cote de la grille ou satujo dans les cours camions. Nous avons donc volontairement limité

cette NPHEE à un niveau inférieur à l’altitude des cours camions de telle sorte qu’il

corresponde à 89% de remplissage du bassin. Cette côte NPHEE est alors de 35.61 NGF. En

conséquence, partant de la définition de cette côte et prenant le volume en réserve entre la

NPHE et cette dernière, la capacité totale de volume disponible des bassins est de :


Bassin infiltration

Bassin surf talus surf fond volume disponible

bi1 2358,46 3205,31 10772

bi2 952,86 325,25 1996

3311,32 3530,56 12768

Bassin de rétention

2231

TOTAL VOLUME RETENTION 14999

Bassin rétention D9A


Bassin infiltration

Bassin surf talus surf fond volume disponible

volume diponible

avec réserve

bi1 2358,46 3205,31 10772 12800,87

bi2 952,86 325,25 1996 3141

3311,32 3530,56 12768 15941,87

Bassin de rétention

2231

TOTAL VOLUME RETENTION 14999 18172,87

Bassin rétention D9A


Le fil conducteur de la création des bassins aura été la mise en œuvre des ouvrages de

réseaux à des valeurs de pentes acceptables compte tenu des allongements (longueur

d’ouvrages) qui créent automatiquement des pertes de charges linéaires et singulières et

inévitablement un affaiblissement de l’autocurage . L’objectif aura donc été de maintenir

l’autocurage. Le second objectif de permettre l’interconnection des bassins.

Ces divers paramètres ont conduit au calage du fil d’eau des bassins de rétention et

infiltration en coordination avec le bureau d’environnement préconisant une limite basse

rehaussée d’un mètre.

A cette capacité, s’additionnent celles des bassins de rétention (bassin étanches)

fonctionnant en tant que bassin d’orage (hors épisode de pollution au sens ICPE) dans le

cadre d’une pluie centennale.

Dans le cadre d’un calcul D9A, le volume global est de 3 591m3 répartis dans les ouvrages

de réseaux, les fonds de quais et les bassins. Nous considérons qu’une lame d’eau de 16cm

sera présente en fond de quais. Ainsi donc, le volume réel à mettre en œuvre devra être de :

V D9A= 2 231m3

Résultat document D9 :(Besoins x 2 heures au minimum)

+ +

Sprinkleursvolume réserve intégrale de la

source principale 1100

+ +Rideau d'eau Besoins x 90 mn 0

+ +RIA A négliger 0

+ +

Mousse HF et MFDébit de solution moussante x

temps de noyage(en général 15-25 mn)

0

+ +Volume d'eau liés aux

intempéries10 l/m² de surface de drainage(*) 1051

+ +

Présence stock de liquides (**)

20% du volume contenu dans le local contenant le plus grand

volume0

=3591

(*) Surface de drainage (en m²) Bâtiment: 68 67036 396

Total: 105 066

(**) Stockage de liquides (en m³)

Répartition des volumes de rétention :

Cellules d'entrepot : 0,95 0 0 surface entrepôt - quais et pente : 12 -150 0 - 50% cellule en feu : -0,5 6 000 0

0 0

x Ht rétention: 1 cel à 50% 0 0 m3 0

Quais : 793 ml0,16 hauteur de stockage

18 profondeur de cour camion m3 1 142

Réseau EP : 1025 mlDN moyen: 520 m3 218

TOTAL VOLUMES DE RETENTION : m3 1 360

Bassin retention m3 2 231

volume retenu 2 231

+ Voirie + Parking + autres:

Moyens de lutte intérieure contre l'incendie

Volume total de liquide à mettre en rétention (en m³)

Document Technique D9A - Edition 08.2004.0 (août 2004) bassin 3

DIMENSIONNEMENT DES RETENTIONS DES EAUX D'EXTINCTION

Besoins pour la lutte extérieure

1440

d9a_25-02-18.xlsx 02/05/2018 / 20:54


Nous avons donc défini le bassin étanche sur cette base.

Néanmoins, nous constatons que le volume calculé de pluie centennale est supérieur à celui

de la D9A.

Concrètement, cela signifie qu’il serait nécessaire de prévoir un dimensionnement du bassin

sur la base du volume d’une pluie centennale. Néanmoins, dans le cadre d’une pluie T(100)

hors incident de type ICPE, il nous faut considérer deux aspects :

Quel est le volume disponible au regard du débit de fuite,

Quel traitement qualitatif des eaux.

Répondant à cette dernière question, un séparateur hydrocarbure conforme aux

préconisations du bureau d’environnement sera mis en œuvre.

Dans un cas classique, l’effet de dilution n’intervient qu’à partir de la frange de 20%

d’amenée d’eau. On considère qu’au-delà, nous entrons dans une phase de dilution des

polluants et de diminution des MES.

Ainsi, nous aurions un volume d’un peu plus de 800m3 en premières eaux qui serait très

chargé mais qui subirait un nettoyage efficace par le séparateur hydrocarbure.

A ce stade, le volume de la bâche étanche suffit amplement. Au-delà de cette valeur, nous

entrons dans une phase de dilution progressive qui s’accroit avec le débit de telle sorte

qu’après avoir atteint son maximum volumétrique, les eaux de la pluie centennale

atteignent des valeurs de concentrations inférieures au seuil. Elles sont désormais qualifiées

pour être infiltrées. Et c’est l’intérêt de cette démarche car nous userons d’une frange

volumétrique du bassin d’infiltration BI-1 comme capacité de stockage s’additionnant à

celle du bassin étanche pour atteindre le besoin calculé (calcul page suivante) de 4441.12m3

de rétention.

Conclusion, le besoin pour les aires de béquillages et cours camion est de 4441.12m3. La

répartition de ce volume se fait entre le bassin étanche et le bassin BI-1 dans les conditions

de traitement qualitatives décrites ci-dessus. D’un point de vue quantitatif, ce volume est

calculé suivant le débit de fuite défini du bassin BI-1, au prorata de surfaces collectées.

Ainsi, le bassin BI-1 à un débit permissible total de 1.72 l/s qui sera réparti au prorata des

surfaces collectées entre la toiture et les aires de béquillages / cours camions.

La clé de répartition du débit est de :

64.80% du débit pour les surfaces de toitures

35.20% du débit pour les aires de béquillage et cours camions.


L’opération a donc été répartie en trois sous bassins dont nous détaillons le calcul de

volume de rétention dans les pages suivantes. Ces zones ou impluviums sont :

Les parkings Sud et bureaux zone sud,

Les zones de quais et voiries en liaison directe avec le bâtiment,

La toiture (hors bureaux de la zone sud).

4.3.2 Calcul du volume des eaux issues du secteur Sud

Le bassin de collecte Sud est l’exutoire par infiltration des zones Sud de l’opération. Il n’a

aucune liaison ni avec le bassin BI-1 ni avec le bassin étanche.

Ce bassin sud nommé BI-2 collecte les surfaces suivantes telles que définies plus avant :

Parkings VL et PL,

Accès de l’opération,

Local gardien, toiture des bureaux.

Le besoin volumétrique exprimé corrélatif aux paramètres d’infiltrations et de

ruissellement est de 1996m3. Le bassin d’infiltration 2 (BI-2) offre donc cette capacité

volumétrique.

Dimensionnement des bassins de retenueDimensionnement des bassins de retenue

02/05/2018

Affaire : GOODMAN_Brebières_Etude_28-04-18Affaire : GOODMAN_Brebières_Etude_28-04-18

Région : LILLE 6-120 mnRégion : LILLE 6-120 mnMéthode des pluies (Courbe enveloppe)Méthode des pluies (Courbe enveloppe)

BassinSurf active

ha RetourQF

m3/sq

mm/hH

mmVolume

INF PARKING SUD 1,469 100 0,000 0.096 135,915 1996.088

QF : Débit de fuite

q : Hauteur équivalenteq : Hauteur équivalente

H : Hauteur maximale à stocker pour t = 26645 minH : Hauteur maximale à stocker pour t = 26645 min

Pluie valide de 6 à 30 minPluie valide de 6 à 30 min

30000 60000 90000 120000 150000 180000 Temps en min

50

100

150

200

250

300 Hauteur précipitée en mm

Courbe enveloppe

Débit de fuite h max

.


4.3.3 Calcul du volume des eaux des quais et cours camions (bassin étanche + partie BI-

1)

Le calcul du volume de bassin étanche est soumis à la norme ICPE puisque pouvant

potentiellement recevoir des eaux polluées issues d’un incident tel qu’un incendie de

cellules. Suivant la norme, son dimensionnement est établi à partir du plus grand des

volumes entre le calcul D9A et un évènement pluvieux ici, une pluie centennale.

Néanmoins, ce bassin dans le cadre d’un fonctionnement normal se jette dans le grand

bassin d’infiltration BI-1 qui est dès lors dimensionné pour reprendre le complément au-

delà de 2231m3 pour atteindre le besoin de rétention d’une pluie T=100 ans soit, 4441m3.

Les deux bassins sont mis en réseau afin de reprendre l’ensemble des surfaces collectées à

savoir les aires de béquillages et cours camions.

Dans cette optique, le débit de fuite correspond à une frange du bassin BI-1 dans les

conditions que nous avons défini auparavant, soit 35,2% de 1,72 l/s donc 0.605 l/s.

En conséquence, le cumul de volume disponible se fait entre le bassin étanche et une frange

du bassin BI-1. L’objectif est l’amoindrissement de la valeur de stockage du bassin étanche

réduite à l’unique besoin de la D9A.

Synoptique du bassin étanche


02/05/2018



BassinSurf active

ha RetourQF

m3/sq

mm/hH

mmVolume

1.001 x 0.82

0.105 x 0.82

0.210 x 0.82

0.266 x 0.82

0.012 x 0.82

0.012 x 0.82

0.017 x 0.82

0.109 x 0.82

0.099 x 0.82

0.713 x 0.82

0.210 x 0.82

0.014 x 0.82

0.029 x 0.82

0.219 x 0.82

0.015 x 0.82

0.029 x 0.82

0.167 x 0.82

0.278 x 0.82

0.060 x 0.82

0.076 x 0.82

0.005 x 0.82

VOIRIE BEQ 2,999 100 0,001 0.073 148,097 4441.133





50000 100000 150000 200000 250000 300000 Temps en min

50

100

150

200

250

300


Courbe enveloppe

Débit de fuite

h max


02/05/2018



BassinSurf active

ha RetourQF

m3/sq

mm/hH

mmVolume

.


4.3.4 Calcul du volume des eaux de toiture (bassin infiltration BI-1)

Ce bassin reprend les eaux de toiture à hauteur de 64.80% de sa capacité. Son débit de fuite

défini par la surface miroir est minoré du besoin pour les zones de quais et cours camions

de sorte que sur 1.72 l/s possible, seuls 1.115 l/s ne sont réellement attribués qu’à

l’évacuation des eaux de toitures.

A ce titre, le volume calculé sur cette base pour les toitures est de : 9 258 m3.

Nous rappelons que le bassin fait 10772 m3 hors réserve. Ce volume a été calibré

forfaitairement afin de permettre d’obtenir un développé de surface miroir conséquent

déterminant au travers du calcul de perméabilité un débit de fuite (cf point précédent).


02/05/2018



BassinSurf active

ha RetourQF

m3/sq

mm/hH

mmVolume

3.395 x 0.90

2.283 x 0.90

0.986 x 0.90

0.070 x 0.90

0.032 x 0.90

0.024 x 0.90

0.006 x 0.90

INF TOITURE 6,116 100 0,001 0.068 151,389 9258.853





50000 100000 150000 200000 250000 300000 Temps en min

50

100

150

200

250

300


Courbe enveloppe

Débit de fuite

h max

.

21.42

Ø40

B.I

B.I

B.I

B.I

B.I

B.I

B.I

B.I

B.I

B.I

R D 307Vers RN 50

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Bassin étanche 2231m3 - Fe=33.63

SH

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181/

2000

realisation batiment logistique - pas-de-calais€¦ · - la station de références, a&th...

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