mémoie de fin d’étude s en vue de l’obtention du diplôme

UNIVERSITE D’ANTANANARIVO

ECOLE SUPERIEURE POLYTECHNIQUE

DEPARTEMENT BATIMENT ET TRAVAUX PUBLICS

Mémoire de fin d’études en vue de l’obtention du diplôme de Licence professionnelle en

Bâtiment et Travaux Publics

Étude d’un centre de loisir r+1 destinée à l’association

fizalaotra sis a ambohimanambola

Présenté par : LEE HAN TING Salomon

Sous l’encadrement de : RANDRIANTSIMBAZAFY Andrianirina

Année universitaire : 2015-2016

UNIVERSITE D’ANTANANARIVO

ECOLE SUPERIEURE POLYTECHNIQUE

DEPARTEMENT BATIMENT ET TRAVAUX PUBLICS



Année universitaire : 2015-2016



Présenté et soutenue par : LEE HAN TING Salomon

Membres du jury:

Président du jury : Monsieur RABENATOANDRO Martin

Rapporteur : Monsieur RANDRIANTSIMBAZAFY Andrianirina

Examinateurs :

Monsieur RAJOELINANTENAINA Solofo

Monsieur RANDRIAMANDIMBY Aurelien

Soutenue le : 05 juillet 2016

LEE HAN TING Salomon Page i

REMERCIEMENT

Avant de commencer, je souhaite remercier notre Dieu Tout Puissant pour m’avoir offert sa

grâce afin de pouvoir réaliser ce travail.

J’adresse également mes plus vifs remerciements à tout ceux qui ont contribuées de loin ou

de prés ou de loin à la ce mémoire, en partictulier à :

Monsieur ANDRIANAHARISON Yvon, Directeur de l’Ecole Supérieur Polytechnique

d’Antananarivo qui à autoriser la presentation de ce mémoire;

Monsieur RANDRIANTSIMBAZAFY Andrianirina, résponsable du mention BTP, qui

en dépit de son emploi du temps et ses nombreux devoirs, à bien voulu accepter

d’encadrer ce mémoire de fin d’études;

Monsieur RABENATOANDRO Martin, Maitres de conférences, par l’honneur que

vous faites de présider ce mémoire;

A la société SEAP, en particulier, Monsieur RANDRIAMANDIMBY Aurélien,

Encadreur Professionnel de la sociète SEAP, qui à bien voulu me soutenir avec son

expérience indispensable;

Monsieur RAJOELINANTENAINA Solofo, Maitres de conférences, par l’honneur que

vous faites d’etre membre du jury pour ce mémoire;

Je souhaite également exprimer ma gratitude à :

A tout les enseignants qui ont pratagé qui leur connaissance durant ses trois années

d’etude;

A tout ceux qui ont contribuées,de prés ou de loin, à la réalisation de ce mémoire;

A toute ma famille et proches qui m’ont soutenu et encourager

LEE HAN TING Salomon Page ii

TABLE DES MATIERES

REMERCIEMENT ........................................................................................................................ i

TABLE DES MATIERES ............................................................................................................... ii

LISTES DES FIGURES ................................................................................................................ iv

LISTE DES TABLEAUX ................................................................................................................ v

LISTE DES ANNEXES ................................................................................................................ vii

LISTES DES NOTATIONS ET ABREVIATIONS ............................................................................ viii

INTRODUCTION ........................................................................................................................ 1

CHAPITRE 1 : APERCU GENERALE DE L’ASSOCIATION FIZALAOTRA .......................................... 2

I. Présentation de la Région Alaotra Mangoro................................................................. 2

II. But de l’Association Fizalaotra ...................................................................................... 4

CHAPITRE 2 : PRESENTATION DE LA ZONE D’INFLUENCE ......................................................... 6

I. Localisation ................................................................................................................... 6

II. Monographie de la région ............................................................................................ 6

CHAPITRE 3 : CONCEPTION ARCHITECTURALE ....................................................................... 13

I. Vue générale du projet ............................................................................................... 13

II. Schéma fonctionnel du bâtiment ............................................................................... 15

Conclusion partielle ................................................................................................................ 17

CHAPITRE 4: PREDIMENSIONNEMENT ................................................................................... 18

I. Poutre ......................................................................................................................... 18

II. Plancher ...................................................................................................................... 20

III. Poteaux ................................................................................................................... 21

IV. Escalier.................................................................................................................... 23

V. Sur-terrasse ................................................................................................................ 24

CHAPITRE 5: DESCENTE DES CHARGES ................................................................................... 26

I. But et principe ............................................................................................................ 26

II. Charges (actions) ........................................................................................................ 26

III. DESCENTE DES CHARGES ........................................................................................ 30

CHAPITRE 6: ETUDE DE PORTIQUE ......................................................................................... 39

I. Choix du portique à étudier ........................................................................................ 39

II. Évaluation des charges ............................................................................................... 39

III. Calcul des sollicitations ........................................................................................... 43

IV. Courbes enveloppes ............................................................................................... 44

CHAPITRE 7 : ETUDE DE LA SUPERSTRUCTURE ....................................................................... 47

I. Hypothèse et données pour les calculs en béton armé .............................................. 47

LEE HAN TING Salomon Page iii

II. Poutre ......................................................................................................................... 49

III. Plancher en dalles pleine ........................................................................................ 60

IV. Poteau .................................................................................................................... 66

CHAPITRE 8 : ETUDE DE LA FONDATION ................................................................................. 71

I. Choix du type de fondation ........................................................................................ 71

II. Semelle isolée ............................................................................................................. 71

CHAPITRE 9 : TECHNOLOGIE DE MISE EN OEUVRE ................................................................. 75

I. Le mortier et le béton ................................................................................................. 75

II. Les armatures pour béton armé ................................................................................. 79

III. Les travaux d’infrastructures .................................................................................. 81

IV. Les travaux de superstructure ................................................................................ 85

V. Les travaux de finition ................................................................................................ 90

Conclusion partiel ................................................................................................................... 93

CHAPITRE 10 : DEVIS DESCRIPTIF............................................................................................ 94

CHAPITRE 11 : SOUS – DETAILS DES PRIX ............................................................................. 100

I. Coefficient des déboursés K1 .................................................................................... 100

II. Sous détail des prix ................................................................................................... 101

CHAPITRE 12 : DETAIL QUANTITATIFS ET ESTIMATIFS .......................................................... 104

CONCLUSION ........................................................................................................................ 107

Bibliographie ........................................................................................................................ 108

LEE HAN TING Salomon Page iv

LISTES DES FIGURES

Figure 1. Délimitation de la Région Alaotra Mangoro ............................................................. 2

Figure 2. Délimitation de la Région ANALAMANGA .................................................................. 7

Figure 3. Répartition de la région Analamanga ........................................................................ 8

Figure 4. REPARTITION DES INFRASTRUCTURES .................................................................... 10

Figure 5. Organigramme fonctionnel du Rez-de-chaussée ..................................................... 15

Figure 6. Organigramme fonctionnel de l’étage courant........................................................ 16

Figure 7.Schéma d’une poutre ............................................................................................... 18

Figure 8.Schéma d’un poteau ................................................................................................. 22

Figure 9. Schéma d’un escalier ............................................................................................... 23

Figure 10. Schéma montrant la file la plus chargée C ............................................................. 30

Figure 11. Coupe de la file C .................................................................................................. 31

Figure 12. Distance cumulée de chaque poteau ..................................................................... 33

Figure 13.Position des poteaux par rapport à G ..................................................................... 34

Figure 14.Schéma du portique à étudier ................................................................................ 39

Figure 15.Modélisation des charges à l’ELU sur la portique (kN/m) ....................................... 42

Figure 16.Modélisation des charges à l’ELS sur la portique (kN/m)........................................ 42

Figure 17. Courbe enveloppe des moments fléchissant à l’ELU (kN.m).................................. 45

Figure 18. Courbe enveloppe des moments fléchissant à l’ELS (kN/m) ................................. 46

Figure 19.Valeurs des moments fléchissants à l’ELU sur la poutre FG (kN.m) ........................ 50

Figure 20. Valeurs des moments fléchissants à l’ELS sur la poutre FG (kN.m) ....................... 50

Figure 21. Valeurs des efforts tranchants sur la poutre FG à l’ELU (kN) ................................. 55

Figure 22. Moment au centre de la dalle ................................................................................ 61

Figure 23.Mise en œuvre du béton ....................................................................................... 77

Figure 24.Les travaux de ferraillage ........................................................................................ 79

Figure 25.Fabrication des calles béton ................................................................................... 80

Figure 26.Purge du terrain...................................................................................................... 81

Figure 27.Stagnation d’eau sur le terrain ............................................................................... 82

Figure 28. Pose du film géotextile .......................................................................................... 82

Figure 29. Implantation ........................................................................................................ 83

Figure 30. Mise en œuvre du poteau ..................................................................................... 86

Figure 31. Mise en œuvre de la poutre ................................................................................. 87

Figure 32. Mise en œuvre de la dalle ..................................................................................... 88

Figure 33. Réalisation d’un escalier ....................................................................................... 89

Figure 34.Mise en œuvre de la maçonnerie de brique ......................................................... 90

Figure 35.Mise en œuvre du revêtement ............................................................................... 91

Figure 36. Mise en œuvre d’enduit de la maconnerie de mur ............................................... 92

LEE HAN TING Salomon Page v

LISTE DES TABLEAUX

Tableau 1.Variation mensuelle de la température à l’année 2016 (°C) .................................... 9

Tableau 2.Variation mensuelle de la pluviométrie à l’année 2016 (mm) ................................. 9

Tableau 3. Évolution mensuelle de la vitesse de vent (km/h) ................................................ 10

Tableau 4. Superficie des locaux du RDC ................................................................................ 14

Tableau 5. Superficie des locaux de l’étage ............................................................................ 14

Tableau 6. Predimensionnement de la hauteur de la poutre isostatique .............................. 19

Tableau 7. Predimensionnement de la hauteur de la poutre continue .................................. 19

Tableau 8. Predimensionnement de la largeur de la poutre isostatique ................................ 19

Tableau 9. Predimensionnement de la largeur de la poutre continu ..................................... 20

Tableau 10.Récapitulation du predimensionnement de la poutre isostatique ...................... 20

Tableau 11. Récapitulation du predimensionnement de la poutre continu .......................... 20

Tableau 12. Valeurs des charges permanentes ..................................................................... 27

Tableau 13.Valeurs des surcharges d’exploitation selon NF P 06-001 .................................... 28

Tableau 14. Descentes de charges sur le poteau C3 .............................................................. 31

Tableau 15. Descente de charge du poteau C7 ...................................................................... 32

Tableau 16. Récapitulation des charges permanentes de la file C .......................................... 32

Tableau 17. Récapitulation des surcharges d’exploitation de la file C .................................... 33

Tableau 18. Centre de gravité des poteaux ............................................................................ 33

Tableau 19. Moments d’inertie des poteaux .......................................................................... 34

Tableau 20.Moment à équilibrer dans les poteaux ................................................................ 35

Tableau 21. Efforts horizontaux dus à l’effet du vent dans le portique .................................. 35

Tableau 22.Composante horizontale de séisme ..................................................................... 36

Tableau 23.Descente de charges due à l’effet du séisme ....................................................... 36

Tableau 24.Récapitulation des charges sur le poteau C2 (daN).............................................. 37



Tableau 27. Récapitulation des charges sur le poteau C7 (daN) ............................................. 38

Tableau 28. Évaluation des charges verticales sur la toiture .................................................. 40

Tableau 29.Évaluation des charges verticales de l’étage courant .......................................... 40

Tableau 30. Récapitulation des charges sur les travées ......................................................... 41

Tableau 31.Types de section de la poutre FG ......................................................................... 51

Tableau 32.Armature longitudinale de la travée de la poutre FG........................................... 52

Tableau 33. Armature d’appui au nœud G de la poutre FG ................................................... 53

Tableau 34.Vérification à l’ELS................................................................................................ 54

Tableau 35.Armatures d’appui au nœud F de la poutre FG .................................................... 54

Tableau 36.Vérification des contraintes ................................................................................. 55

Tableau 37. Étape de calcul de la répartition des armatures suivant la méthode de CAQUOT

............................................................................................................................................... 59

Tableau 38.Répartition des armatures d’âme sur la poutre FG .............................................. 59

Tableau 39.Vérification vis-à-vis de la contrainte d’adhérence des barres tendues .............. 60

Tableau 40.Charge appliqué sur le plancher.......................................................................... 62

Tableau 41.Moments au centre de la dalle ............................................................................ 62

Tableau 42. Moment unitaire réel sur la dalle à l’ELU ........................................................... 63

Tableau 43. Moment unitaire réel sur la dalle à l’ELS ............................................................ 63

Tableau 44.Type de section de dalle ...................................................................................... 64

LEE HAN TING Salomon Page vi

Tableau 45.Armatures principale de la dalle .......................................................................... 65

Tableau 46.Vérification de la nécessité des armatures d’âme de la dalle .............................. 66

Tableau 47. Section des armatures longitudinales ................................................................. 68

Tableau 48.Armatures longitudinales des poteaux ................................................................ 69

Tableau 49.Espacement des armatures dans la zone courante ............................................. 70

Tableau 50.Espacement des armatures dans la zone de recouvrement ............................ 70

Tableau 51.Hypothèses de calcul de la fondation .................................................................. 71

Tableau 52.Dimensionnement de la semelle filante.............................................................. 73

Tableau 53.Armatures de la semelle isolée ............................................................................ 74

Tableau 54.Quantité de matériaux composant le mortier ..................................................... 75

Tableau 55.Quantité de matériaux composant le béton ........................................................ 76

Tableau 56.Sous détail de prix du béton dosé à 350kg/m3 ................................................... 101

Tableau 57.Sous détail de prix du béton de propreté dosé à 150kg/m3 ............................... 102

Tableau 57.Sous détail de prix d’enduit dosé à 300kg/m3 .................................................... 102

Tableau 58.Sous détail de prix de la maçonnerie de brique ................................................. 103

Tableau 59.Sous détail de prix des armatures ...................................................................... 103

LEE HAN TING Salomon Page vii

LISTE DES ANNEXES

ORGANIGRAMME DE CALCUL

DESCENTES DE CHARGE

PLANS DE FERRAILLAGE

PLANS D’ARCHITECTURE

PLANNING D’EXECUTION

LEE HAN TING Salomon Page viii

LISTES DES NOTATIONS ET ABREVIATIONS

NOTATION EN MINUSCULES ROMAINS

a : Largeur, petite dimension d’un poteau

b : Longueur, grande dimension du poteau

bo : Épaisseur brute de l’âme d’une poutre

c : Enrobage

d : Hauteur utile

e : Épaisseur

fbu: Résistance de calcul en compression à l’ELU

fe : Limite d’élasticité de l’acier.

fed : Résistance de calcul des aciers à l’ELU

fc28 : Résistance caractéristique à la compression du béton à 28 jours d’âge

ft28 : Résistance caractéristique à la traction du béton à 28 jours d’âge

g : Largeur de la marche d’escalier;

h : Hauteur

𝑘 : Coefficient

l : Largeur ou portée

lf : Longueur de flambement

lo : Longueur libre

ls : Longueur de scellement

lx : Plus petite portée d’une dalle

LEE HAN TING Salomon Page ix

ly : Plus grande portée d’une dalle

n : Nombre de niveau

𝑝𝑢, 𝑝𝑠𝑒𝑟: Charge

q : Charge variable unitaire

qd: Pression dynamique

𝑠𝑡: Espacement

𝑢 : Périmètre

xG : Abscisse du centre de gravité

z : Bras de levier

NOTATION EN MAJUSCULES ROMAINS

A : Aire d’une section des armatures

B : Aire d’une section de béton

Br: Section réduite du poteau

𝐶ℎ: Coefficient de hauteur

𝐶𝑠: Coefficient de site

𝐶𝑚: Coefficient de masque

𝐶1, 𝐶2, 𝐶3: Conditions

D : Déboursés

E : Module d’élasticité longitudinale

𝐹𝑖: Charges

G : Charge permanente

LEE HAN TING Salomon Page x

H : Hauteur

Hj : Homme jour

Ig: Moment d’inertie

K1 : Coefficient de déboursés

L : Portée

M : Moment

Mu : Moment de calcul ultime.

Mmax : Moment fléchissant maximal

N : Effort normal

Nu : Effort normal ultime

Nser : Effort normal de service

PU : Prix unitaire

Q : Charge d’exploitation

R : Rendement pour une activité donnée

S : Surface d’influence

Si : Surface

U : Unité

V : Effort tranchant

W : Action du vent

LEE HAN TING Salomon Page xi

NOTATION EN MINUSCULES GRECQUES

α : Coefficient sans dimension, angle d’inclinaison d’un escalier

𝑎𝑖: Indice de composition

β : Coefficient sans dimension

θ ∶ Coefficient sans dimension.

η ∶ Coefficient de fissuration relatif à une armature.

σ ∶ Contrainte normale en général

σs ∶ Contrainte d’élasticité des aciers

𝜎𝑏𝑐̅̅ ̅̅ : Contrainte admissible de compression

𝜎𝑏𝑐 : Contrainte de compression du béton

𝜎𝑠𝑜𝑙̅̅ ̅̅ ̅ : Contrainte admissible du sol

𝛾𝑏: Coefficient de sécurité du béton

γs: Coefficient partiel de sécurité

μbu : Moment fléchissant agissant réduit à l’ELU

μlu : Moment fléchissant limite réduit à l’ELU

Φ𝑙: Diamètre longitudinale des armatures

Φ𝑡: Diamètre transversale des armatures

𝛹𝑠 : Coefficient de scellement des aciers

λ ∶ Élancement mécanique d’une pièce comprimée.

𝛿 : Coefficient de dimension

LEE HAN TING Salomon Page xii

𝜏𝑢: Contrainte tangente

ABREVIATIONS

AFNOR : Association Française de Normalisation

Ar : Ariary

BAEL : Béton Armé aux Etats Limites

CEM : Cement

ELS : Etat Limite de Service

ELU : Etat Limite Ultime

EP : Eaux Pluviales

EU : Eaux Usées

EV : Eaux Vannes

Fft : Forfaitaire

GCNT : Grave Concassée Non Traité

LNTPB : Laboratoire Nationale des Travaux Publiques et du Bâtiment

TBM : Travaux des Bâtiments à Madagascar

TTC : Toutes Taxes Comprises

TVA : Taxe sur la Valeur Ajoutée

SEAP : Société d’Études et d’Assistance aux Projets

INTRODUCTION

Le développement d’un pays, d’une nation, repose avant tout sur ses capacités à

mobiliser des ressources humaines à la hauteur des tâches et des attributions qui leur

incombent. Plusieurs Associations œuvrent pour le développement de notre pays.

L’Association Fizalaotra fait partie de ses associations. C’est une organisation

fondée par les habitants de la Région Alaotra Mangoro.

A notre époque, il est connue de chacun que la plupart des activités dans les

différents domaines que ce soit scolaires, médicales ou encore administratives nécessite un

déplacement à la capitale, c'est-à-dire Antananarivo.

Afin de faciliter la vie des habitants de la Région Alaotra Mangoro devant effectuer ce

trajet et également pour des raisons culturelles et financières, nous offrons ce projet de

mémoire en collaboration avec l’entreprise SEAP (Société d’Étude et d’Assistance aux

projets)

Ce présent mémoire de fin d’étude permettra de mettre en évidence les méthodes

appliquées lors de la conception d’un projet de construction dans le domaine du Génie Civil.

Des méthodes acquises durant les trois années de formation reçue à l’École Supérieur

Polytechnique d’Antananarivo et appliquées lors des stages seront utilisées dans ce

mémoire.

Ce projet de mémoire aura pour thème « L’ETUDE DE CONSTRUCTION D’UN

CENTRE DE LOISIR R+1 SIS A AMBOHIMANAMBOLA », qui sera divisé en trois grandes

parties regroupant en tout douze chapitres.

La première partie permettra un survol général des besoins du client et de la zone

d’influence ainsi que l’étude socio-économique de cette dernière.

La deuxième partie consiste à effectuer l’étude technique qui regroupe les différentes

phases nécessaire à la réalisation du projet.

Enfin, la troisième partie sera basée sur une évaluation financière du projet.

CADRE GENERAL ET ETUDE

SOCIO-ECONOMIQUE DE LA

ZONE D’INFLUENCE

LEE HAN TING Salomon Page 2

CHAPITRE 1 : APERCU GENERALE DE

L’ASSOCIATION FIZALAOTRA

I. Présentation de la Région Alaotra Mangoro

1. Délimitation de la Région

La Région Alaotra Mangoro se situe sur le Centre Est de Madagascar (dans la province

de TOAMASINA) et s’étend sur une superficie de 33.054 km². Elle comprend 5 districts :

Andilamena, Amparafaravola, Ambatondrazaka, Moramanga, Anosibe An’Ala et compte 79

communes (dont 2 communes urbaines) et 606 fokontany. Elle a 1.112.550 habitants avec une

densité moyenne de 33,66 hab. /km².

Figure 1. Délimitation de la Région Alaotra Mangoro

2. Potentiels et contrainte de la zone

a) Potentiels

La Région recèle d’importantes potentialités de développement dans différents

secteurs.

Agriculture

Riziculture et autres cultures :

- 120.000 ha de rizières dont 35.000 ha aménagés et à bonne maîtrise d’eau, production autour de 300.000 tonnes par an.

- Possibilité de diversification des spéculations agricoles : céréales, légumineuses, plantes à tubercule, plantes extractives, etc.


Pêche continentale :

- Lac Alaotra : 20.000 ha avec une production voisine de 2.500 tonnes de poissons par an,

- Mangoro : crevettes bleues et anguilles. - Possibilité d’exploiter l’aquaculture en cage et la pisciculture

Élevage :

- 264.000 têtes de bovidés - Développement du petit élevage : oies, ovin, poules pondeuses, poulet de

chair…

Ressources naturelles, minières et énergétiques

- Corridor forestier Zahamena - Ankeniheny de plus de 200 km de long, - Plantation de pins de Fanalamanga d’une superficie de 60.000 ha - Zones humides site RAMSAR : Alaotra et Torotorofotsy - Réserves spéciales : Gîte Fanihy d’Amboasary et Analamazaotra

Moramanga - Sites écotouristiques : Parc National Andasibe Mantadia et Zahamena - Gisement de cobalt et de nickel d’Ambatovy - Gisement de chaux et de pouzzolane d’Ambatosokay - Ambatondrazaka - Graphite d’Andasibe - Pierres précieuses et or d’Andilamena, et d’Anosibe an’Ala - Centrale hydroélectrique de la Mandraka - Chute d’Andriamamovoka et de Namonoana à Anosibe An’Ala -

Structures de développement, Centres de formation et de recherche

Structures de développement :

OSC, ONG, Projets, Programmes, oeuvrant dans le domaine du développement

rural, de l’environnement ainsi que du social

Structures d’appui :

Services publics déconcentrés, Institutions financières (banques et IFM)

Structures de coordination :

CRD, GTDR, Tranoben’ny Tantsaha

Centres de formation, de recherches et de développement :

- Complexe Agronomique du Lac Alaotra (CALA) Ambohitsilaozana - Centre d’Apprentissage et Formation (CAF) Ambohitsilaozana - Centre Multiplicateur de Semences (CMS) d’Anosiboribory - Centre de Recherche Forestière et Piscicole d’Analamazaotra - Centre de Diffusion et d’Intensification Agricole de Beforona


- Centre privé de production piscicole d’Analabe - École Supérieure de la Gendarmerie Nationale- Moramanga

b) Contraintes

Malgré ses nombreux atouts, la Région subit de nombreuses contraintes.

Les contraintes de production

- 40% des réseaux hydro agricoles sont vétustes et non entretenus, nécessitant de gros travaux de réhabilitation

- Niveau d’intensification agricole faible - Insuffisance d’aménagement de terrains cultivables : Sahamaitso (2800 ha),

Mangoro (1200 ha), Didy (9000 ha), Triangle Ambohimena-Amboasary-Fierenana (3000 ha) - Très peu d’unités de transformation de produits agricoles (Rizeries, féculerie)

Les contraintes environnementales

- Érosion des bassins versants et phénomène de « lavaka » entraînant l’ensablement des zones de culture et des réseaux hydro agricoles

- Envasement du Lac Alaotra et des bassins de retenue - Dégradation des forêts (pratique du tavy ; feux de brousse ; exploitation

forestière et minière galopante et hors norme). - Problèmes fonciers (60% des affaires traités par le TPI d’Ambatondrazaka)

Les contraintes socio-économiques

- Insuffisance d’infrastructures de santé, d’éducation et de communication - Analphabétisme - Insuffisance de personnel et d’équipements dans le domaine de

l’enseignement et de la santé - Enclavement de beaucoup de communes (20 %) - Insécurité - Des sociétés en difficulté - Tissu industriel dégradé : Andilanatoby, Vohidiala, Morarano Chrome,

Amparafaravola, Ambatosoratra, Ambatondrazaka, Moramanga, Andasibe, Anjiro…

II. But de l’Association Fizalaotra

L’Association est une organisation à but lucratif œuvrant pour le développement de

la Région Alaotra Mangoro et pour le soutien de ses habitants.

Elle possède une filiale à l’étranger, notamment en France.

Le but du présent projet est d’offrir :

- un lieu de réunion pour les membres de l’association,

- une bibliothèque relatant l’histoire de l’association ainsi que de la Région

Alaotra Mangoro,


- un lieu pour recueillir les œuvres et succès accomplies sur le domaine

scolaire par les jeunes gens de la Région qui seront certainement nécessaire aux

générations future,

- Un gite pour les personnes qui doivent séjourner à Antananarivo que ce soit

pour des raisons médicales ou administratives,

- Une source de revenue pour l’association


CHAPITRE 2 : PRESENTATION DE LA ZONE

D’INFLUENCE

I. Localisation

Le projet de construction se trouve à Ambohimanambola dans la Commune Rurale

d’Antananarivo de la Région d’Analamanga. Il est situé plus précisément sur la route du Boulevard de

Tokyo reliant la RN2 à Iavoloha.

II. Monographie de la région

Elle concerne non seulement Ambohimanambola, mais également toute la Région

Analamanga ainsi que les membres et futur membres de l’association Fizalaotra.

Par la suite, nous prenons comme zone d’influence, ou zone qui bénéficiera des

avantages liés à la réalisation du projet, la région Analamanga

1. Situation géographique de la zone d’influence

a) Délimitation de la zone d’influence

La Région Analamanga se situe au centre de Madagascar et compte parmi ses

Districts, la Capitale de Madagascar Antananarivo, qui est la principale porte d’entrée du

pays par voie aérienne, en disposant de l’Aéroport International d’Ivato. Elle est délimitée au

Nord par la Région Betsiboka, à l’Ouest par Bongolava et Itasy, à l’Est par Alaotra Mangoro

et au Sud par Vakinankaratra. Elle est reliée aux autres provinces par des routes

nationales, des lignes de chemin de fer et des liaisons aériennes.


OUEST EST

Figure 2. Délimitation de la Région ANALAMANGA

b) Composition et répartition de la zone d’influence

La Région Analamanga est caractérisée par sa situation de métropole nationale : à la

fois capitale de Madagascar et centre politique, administratif, économique et médicale du

pays.

La Région d’Analamanga compte 134 Communes, 7 Districts périphériques et 6

Districts urbains (Antananarivo Renivohitra). Elle s’étend sur une superficie de 17 464 km2,

soit environ 3 % de la superficie de Madagascar. Antananarivo se situe dans la partie

centrale de l'île du sud-ouest de l'océan Indien appelée Madagascar, qui se trouve à

18°65’22’’ de latitude Sud et à 45°11’50’’ de longitude Est.

% An t a n a n a r i v o

A L A O T R A M A N GOR O

AN A L A M AN G A

B E T S IB O K A

B O N GOL A V A

IT A S Y

V A K I NA N K A R A T RA

R E GI ON

R E GI ON

R E GI ON

R E GI ON

R E GI ON

R E GI ON

NORD

SU D

Échelle : 1/500 000

Source : FTM 2015


Figure 3. Répartition de la région Analamanga

c) Relief

La Région Analamanga appartient en totalité aux Hautes Terres Centrales

Malgaches. Elle occupe une partie de la zone septentrion-occidentale de l’ex Province

d'Antananarivo à la limite de la zone du Moyen Ouest et celle de la partie centrale. Elle

présente un relief morcelé dont l’altitude varie de 600 à 1 700 m. Et le centre est

caractérisé par ses collines escarpées et sa plaine inondable.

d) Climat

Située dans la zone intertropicale, Analamanga présente les caractéristiques d’un

climat tropical d’altitude présentant deux saisons bien distinctes :

Une saison pluvieuse et chaude s’étalant de Novembre à Avril.

Une saison fraîche et relativement sèche de Mai à Octobre

Échelle : 1/500 000

Source : FTM 2015


Tableau 1.Variation mensuelle de la température à l’année 2016 (°C)

Jan. Fév. Mars Avr. Mai Juin Juillet Août Sept. Oct. Nov. Déc.

T°max 26.8 26.1 26.1 24.8 23.3 20.1 20.2 20.9 24.6 25.3 28.7 27.3

T°min 17.6 17.9 17.4 15.5 14.3 10.1 10.5 10.1 12 14.6 17 17.3

Source : Direction de la météorologie et de l’hydrographie 2016

e) Pluviométrie

Dans l’ensemble de la Région, la moyenne des précipitations annuelles dépasse le

1.100mm avec un maximum de 1456.3mm enregistré dans le District de Manjakandriana où

il n’existe pratiquement aucun mois sec.

Plus de 80% des pluies tombent durant la saison chaude et pluvieuse, le reste

tombe sous forme de brume, de brouillard ou de crachin plus ou moins persistant durant la

période fraîche

Tableau 2.Variation mensuelle de la pluviométrie à l’année 2016 (mm)

Jan. Fév. Mars Avr. Mai Juin Juillet Août Sept. Oct. Nov. Déc.

Pluie 281.1 190.4 163.4 51.9 24.6 8.1 0 0.1 0.1 105.1 223.2 306.2

Nb de

jours

17 22 14 5 4 5 0 1 1 8 16 17

f) Vents

Le vent n’est pas vraiment un réel danger pour les constructions de bâtiments dans la

capitale, il sera juste pris en charge dans les calculs. Cette région fait partie des zones à faible risque

climatique. Les perturbations tropicales qui y ont passé sont rarement redoutables. Quelques-unes

ont causé des dégâts considérables sur l’environnement et sur la vie socio-économique dans la

région.


2. Situation socio-économique de la zone d’influence

En se basant sur l’idéologie et le but du contractant du projet, cette étude est

essentielle à ce projet.

a) Infrastructures médicales et sanitaires

Les Autorités de la Commune Urbaine Antananarivo ne cessent de trouver des

moyens pour augmenter le nombre des équipements sanitaires pour que ces derniers

répondent aux besoins de l’ensemble de toute la population sans exception. Dans tous

les coins de la capitale, des constructions sont récemment mises en place, d’autres en

cours d’exécution.

En général, l’alimentation en eau potable est assurée par les réseaux de

distribution de la JIRAMA.

Elle dispose des différents centres médicaux aussi bien privés que publics à savoir

des centres hospitaliers universitaires, maternités, dispensaires, cliniques, cabinets

médicaux, pharmacies …

Les graphiques suivants synthétisent la répartition des infrastructures sanitaires

entre le privé et celui du public :

PU BLI C 55 %

PR I V E 45 % Le secteur privé occupe en moyenne, 45%

de l’ensemble des formations sanitaires à

Analamanga. Cependant, le secteur privé

prend une participation importante à

Antananarivo Renivohitra avec 77% des

infrastructures sanitaires sous son contrôle

Figure 4. REPARTITION DES

INFRASTRUCTURES

Tableau 3. Évolution mensuelle de la vitesse de vent (km/h)


La Région Analamanga dispose de tous les niveaux de centres médicaux. Il en

existe 392 dont 10 CHU, 9 CHD2, 7 CHD1, 306 CSB2 et 60CSB1. On note également que

les privés sont beaucoup plus présents dans les CSB2.

Dans l’ensemble, la Région compte un médecin pour 1758 habitants.

b) Infrastructures scolaires

Les établissements scolaires de la capitale étaient construits depuis quelques

dizaines d’années mais ils connaissent quelques travaux d’extension et de

réhabilitation. A part les enseignements supérieurs, on y trouve aussi des enseignements

primaires et secondaires (EPP, CEG, Lycées) pouvant être privés ou publics, à programme

malgache ou autres.

On dénombre plus de 22 000 établissements scolaires, tout niveau confondu, publics

et privés, sur l’ensemble de la région. Environ 90 % de ces infrastructures sont des Écoles

primaires et 10% des écoles secondaires.

Pour le niveau études supérieures, la Région Analamanga dispose de centres de

formation supérieurs très développés grâce notamment à l’Université d’Antananarivo, et à

l’émergence des établissements de formation supérieurs privés qui se spécialisent dans des

domaines divers embrassant différentes spécialisations. Ces établissements privés délivrent

des diplômes de techniciens supérieurs à ceux d’ingéniorat. Toutefois, et malgré une

multiplication de tels types d’établissement, seuls treize (13) d’entre eux ont reçu

l’homologation du Ministère chargé de l’enseignement supérieur. L’enseignement

professionnel est également très développé, mais il est surtout présent à Antananarivo

Renivohitra. Ce type d’enseignement est sensé préparé les étudiants à la vie

professionnelle pour différents niveaux allant de spécialisation pour les ouvriers au

technicien supérieur.

c) Sports et loisirs

Outre l’aspect économique, le manque de loisir en milieu rural est cité par la

population comme un des facteurs de l’exode des forces de travail vers le centre urbain. Les

sports et loisirs sont plus ou moins délaissés, faute de moyens, d’installation et

d’équipements adéquats.

d) Activités économiques

i. Secteur primaire

L’agriculture et l’élevage, comme dans l’ensemble de l’île, constituent l’activité

principale de la population rurale de la région. La filière pêche, quant à elle, reste une

activité peu développée dans la Région. En ce qui concerne l’exploitation forestière, la


Région est caractérisée par un faible taux de couverture forestière, toutefois suivant une

répartition inégale.

ii. Secteur secondaire

Quatre zones industrielles peuvent être distinguées. Elles sont situées aux alentours

de la capitale :

A l’Ouest, le long de la route digue, du côté d’Andranomena et

d’Ambohimanarina,

du côté d’Ivato et d’Ambohidratrimo;

Au Sud, le long de l’avenue Général Ratsimandrava, le lotissement Forello à

Tanjombato;

Au Nord, sur la route des hydrocarbures et le long de la RN3.

Actuellement, des unités industrielles, principalement des zones franches,

commencent à s’implanter vers d’autres axes tels la RN2

iii. Secteur tertiaire

Analamanga est la région où la densité de la population est la plus élevée du pays et

que le réseau routier est le plus important. Cette situation exceptionnelle a facilité les

échanges dans la région et a fait développer le secteur tertiaire. On note une forte

dominance des entreprises œuvrant dans le secteur tertiaire quel que soit les types

d’entreprises dans la Région.


CHAPITRE 3 : CONCEPTION ARCHITECTURALE

L’étude architecturale est la conception aussi bien extérieure qu’intérieure d’un

projet, fondée sur des considérations pratiques et esthétiques. Tous les éléments qui

interviennent dans cette construction sont conçus de façon à satisfaire les besoins

des usagers mais aussi de leur donner un maximum de confort, de fonctionnalité et de

sécurité afin d’en tirer un réel profit.

I. Vue générale du projet

Le projet de construction est un centre de loisir à usage commercial, social et culturel

comportant 2 niveaux (R+1) qui a une superficie d’occupation d’environ 625 m2 (25m x 25m)

balcon y compris.

Les 2 niveaux du bâtiment seront subdivisés comme suit :

Le Rez de chaussée composé de :

Trois (3) terrasses relatives aux trois façades du bâtiment

Une grande salle avec une piste de dance prévue pour recevoir au maximum

250 personnes

Une salle de préparation ou cuisine

Deux (2) escaliers d’accès

Une estrade

Deux (2) toilettes (Homme-Femme)

La hauteur sous plafond est de 4,50 m

L’étage courant comportera :

Une salle d’exposition

Une salle de documentation ou d’archive

Trois (3) salles de détentes, chacun avec des dimensions propre

Une douche

Un WC

Trois (3) bureaux administratifs (président, secrétaire, trésorier) chacun avec

des dimensions différentes

Deux (2) escaliers d’accès

La hauteur sous plafond est de 3,50 m


Les tableaux suivants montrent les surfaces des locaux pour chaque niveau :

Tableau 4. Superficie des locaux du RDC

Nombre Description Longueur(m) Largeur(m)

Surface

d’exploitation (m2)

1 Salle de préparation 4,56 3,76 17,15

1 Toilette femme 2,14 3,76 8,05

1 Toilette homme 3,48 3,76 13,08

1 Estrade 12,52 4 50,08

1 Salle de fête 19,52 13,02 254,15

total 342,51

Tableau 5. Superficie des locaux de l’étage

Nombre Description Longueur(m) Largeur(m)

surface

d’exploitation (m2)

1 Salle d'exposition 13,02 11,61 151,16

1 Archive 4,65 5,17 24,04

1 Salle de détente n1 2,98 5,17 15,41



1 Douche 1,2 3,76 4,51

1 Toilette commune 3,48 3,76 13,08

1 Bureau trésorier 4,11 2,77 11,38

1 Bureau président 4,11 5,26 21,62

1 Bureau secrétaire 4,11 3,1 12,74

total 276,92


II. Schéma fonctionnel du bâtiment

La distribution des locaux est représentée par les graphiques suivants :

REZ DE CHAUSSEE

Figure 5. Organigramme fonctionnel du Rez-de-chaussée

TERRASSE

TERRASSE TERRASSE

ESCALIER ESCALIER

GRANDE SALLE

SALLE DE PREPARATION TOILETTE

FEMME

TOILETTE

HOMME

ESTRADE

ENTREE

PRINCIPALE

ENTREE

SECONDAIRE

ENTREE

SECONDAIRE

ENTREE

SECONDAIRE


ETAGE COURANT

Figure 6. Organigramme fonctionnel de l’étage courant

ESCALIER ESCALIER

SALLE D’EXPOSITION

SALLE

DE

DOCUMENT

ATION

D

O

U

C

H

E

BALCON

COULOIR

SALLE DE DETENTE

B

U

R

E

A

U

X


Conclusion partielle

Le présent projet nécessite l’accompagnement de la connaissance du cadre du

projet ainsi que du promoteur en tant que bureau d’étude technique. Ceci a pour but

de permettre un meilleur suivi concernant les prescriptions techniques des entreprises

et certaines qualités pour la réalisation du projet.

ETUDE TECHNIQUE


Étude d’un centre de loisir R+1 destiné à l’association fizalaotra sis à ambohimanambola Mémoire fin

d’études

Introduction

Dans l’étude technique, nous visons à dimensionner les éléments et à vérifier que

les dimensions ainsi trouvées ou choisies peuvent résister aux différentes sollicitations

susceptibles de les soumettre.

Nous avons choisi la partie la plus sollicitée pour étudier les poutres. Les moments seront

déterminés par la méthode de CROSS. Les règles BAEL91 modifié 99 sont appliquées pour la

détermination et les vérifications des sections d’armatures des différents éléments.

CHAPITRE 4: PREDIMENSIONNEMENT

Le but du pré dimensionnement est d’évaluer, suivant le plan architectural, les proportions

des différentes éléments porteurs du bâtiment afin d’avoir un ordre de grandeur dans l’espace :

dimensions/poids

I. Poutre

Nous allons opter des poutres à section rectangulaire étant donné que ces

poutres s’avèrent être les plus courantes.

Figure 7.Schéma d’une poutre

1. Hauteur h

D’après la condition de rigidité, on détermine la hauteur h d’une poutre en fonction de

sa portée l. Il faut vérifier la relation suivante :

Pour les poutres isostatiques :

𝑙

15≤ ℎ ≤

𝑙

10

Pour les poutres continues :

𝑙

20≤ ℎ ≤

𝑙

16



d’études

Avec l : Portée de la poutre

h : Hauteur de la poutre

On a donc :

Tableau 6. Predimensionnement de la hauteur de la poutre isostatique

POUTRE L (m) l/15 l/10 h (m)

Longitudinale 4,42 0,29 0,44 0,35

Transversale 12,61 0,84 1,26 1,00

Tableau 7. Predimensionnement de la hauteur de la poutre continue

POUTRE L (m) l/20 l/16 h (m)

Longitudinale 4,42 0,22 0,28 0,30

Transversale 12,61 0,63 0,79 0,70

2. Base b

Afin d’obtenir une meilleure conception des coffrages, nous prendrons une épaisseur

de poutre égale à l’épaisseur du mur, soit b= 24cm dans notre cas. Toutefois, il faut que

cette épaisseur respecte la condition suivante :

0,3h≤b≤0,5h

Nous déduisons, donc :

35≤b≤100 pour les poutres isostatiques;

24≤b≤70 pour les poutres continues,

Ou h : Hauteur de la poutre

b : Largeur de la poutre

On a donc :

Tableau 8. Predimensionnement de la largeur de la poutre isostatique

POUTRE h (m) 0,3*h 0,6*h h (m)

Longitudinale 0,35 0,11 0,21 0,24

Transversale 1,00 0,30 0,60 0,24



d’études

Tableau 9. Predimensionnement de la largeur de la poutre continu

POUTRE H (m) 0,3*h 0,6*h h (m)

Longitudinale 0,30 0,09 0,18 0,24

Transversale 0,70 0,21 0,42 0,24

Ainsi, nous fixons la base de toutes les poutres a b=24 cm dans le sens transversal

et longitudinal du bâtiment

3. Récapitulation

Les poutres seront dimensionnées comme suit :

Tableau 10.Récapitulation du predimensionnement de la poutre isostatique

POUTRE h (cm) b (cm)

Longitudinale 35 24

Transversale 100 24

Tableau 11. Récapitulation du predimensionnement de la poutre continu

POUTRE h (cm) b (cm)

Longitudinale 30 24

Transversale 70 24

II. Plancher

Dans ce projet, nous choisissons le plancher à corps creux en béton à nervures

coulées sur place. Son utilisation permet d’une part, d’économiser énormément de béton

grâce à l’utilisation des hourdis servant de coffrage pour le plancher et de réduire le volume

de bois de coffrage, et d’autre part, le poids propre du plancher est plus léger.

Ainsi, pour dimensionner un plancher, il faut suivre les conditions d’équilibre suivantes :

Soit : lx le petit côté de la dalle (largeur du plancher)

ly le grand côté de la dalle (longueur du plancher)

On considère que si :

𝑙𝑥

𝑙𝑦 < 0.4 alors le panneau porte selon la direction lx (plancher sur appui simple)



d’études

0,4≤𝑙𝑥

𝑙𝑦≤ 1 alors le panneau repose sur ses quatre cotés (dalle porte sur deux

directions)

Dans notre projet, nous avons :

lx= 4 m

ly= 7 m

α=𝑙𝑥

𝑙𝑦=0,57 >0,4 d’où la dalle porte sur deux directions

De ce fait, l’épaisseur e est obtenue par la relation : 𝑙𝑥

25≤e≤

𝑙𝑥

20

D’où e=20cm

On a :

Épaisseur du hourdis = 15 cm

Épaisseur de la dalle de compression = 5 cm

III. Poteaux

Ainsi, pour le predimensionnement du poteau, on pose les hypothèses suivantes :

les poteaux travaillent en compression centrée,

les efforts verticaux sont équilibrés par la section réduite du béton,

la durée d’application des charges est plus de 24h : θ= 1

les caractéristiques du béton sont les suivantes :

Béton dosé à 350Kg/m3 de CEM I 42.5, alors fc28 = 25MPa



d’études

Figure 8.Schéma d’un poteau

Les poteaux de section rectangulaire doivent remplir la condition de non flambement

suivante :

𝑙𝑓

𝑎≤ 14,4

Avec 𝑙𝑓 = 0,7 x l0 car on a, à la fois des poteaux encastrés et articulés aux deux bouts.

lf= longueur de flambement

l0= longueur libre du poteau

a = la plus petite dimension de la section du poteau

Pour dimensionner la section des poteaux, nous utilisons la formule suivante :

𝐵 =𝑁

0,9𝜎𝑏𝑐

Avec B : section du béton

N=n.q.S l’effort normal supporté par le poteau

n : nombre de niveaux assurés par le poteau

q : Charge estimée supportée par le plancher d’étage comprise entre 1 et 1,5T/m2

S : Surface d’influence du poteau (la plus grande surface d’impact d’un niveau

supporté par le poteau)



d’études

0,9 : Coefficient de sécurité

𝜎𝑏𝑐 =0,85𝑓𝑐28

𝜃∗𝛾𝑏 : Contrainte de compression du béton

Ou : 𝑓𝑐28 résistance à la compression du béton à 28 jours d’âge

Θ= 1 Pour une durée d’application de la combinaison d’action ≥ 24 h

𝛾𝑏 =1,5 Coefficient de sécurité du béton

On a alors σbc= 14,17 [MPa]

On a B= a*a

On prendra alors a= 24 cm pour les poteaux intérieurs

Et a = 24 cm pour les poteaux de rive

IV. Escalier

Dans ce chapitre, nous allons définir également la hauteur des marches, le giron et le

nombre des marches.

Nous avons choisi un type d’escalier droit qui offre le plus grand confort par l’existence

d’un palier intermédiaire.

Figure 9. Schéma d’un escalier



d’études

Selon la loi de Blondel :

60≤2h + g ≤65

h étant la hauteur de chaque contremarche

Et 15≤h≤19 cm

g étant la largeur de marche sans le nez

Et 25≤g≤32 cm

1. Hauteur des marches h

La hauteur à franchir est de 4,75 m

Pour h= 17 cm nous avons :

n= 4,75

17= 27,94

Pour avoir un nombre de marches identiques pour chaque volée, on prendra n=28

marches avec h= 17cm

2. Giron g

g= 65 – 2*17= 31 cm

g= 60 – 2*17= 26 cm

On prendra alors g= 27 cm

V. Sur-terrasse

Les calculs suivent le même principe que la toiture terrasse

1. Critères de pré dimensionnement

Elle est généralement composée des éléments suivants : un élément porteur,

une forme de pente éventuelle, un revêtement d’étanchéité, une protection d’étanchéité.

L’élément porteur se présente sous une forme de dalle pleine en béton armé entre

les poutres et les murs de façades et dont l’épaisseur est en fonction de sa portée.

2. Calcul

Prenons le panneau le plus large lx=2,5 m et ly= 4 m

Le rapport α=𝑙𝑥

𝑙𝑦=0,5 >0,4 d’où le panneau de la dalle porte dans deux sens; son

épaisseur sera définie par la relation suivante :



d’études

𝑙𝑥

30≤ ℎ ≤

𝑙𝑥

20

0,008≤h≤0,125 [m]

Prenons alors h= 11cm



d’études

CHAPITRE 5: DESCENTE DES CHARGES

I. But et principe

La descente des charges est l’évaluation des actions de pesanteur permanente

et variable agissant sur le bâtiment et de cumuler ces charges du niveau supérieur

au niveau inférieur jusqu’à la fondation. Ce calcul est nécessaire pour pouvoir dimensionner

les poteaux et leurs fondations.

II. Charges (actions)

On distingue deux types de charges :

charges verticales :

Charges permanentes

Surcharge d’exploitation

charge horizontale (vent)

1. Schéma de calcul

Premièrement, faisons l’inventaire et le calcul des charges et surcharges qui

s’appliquent sur la superstructure pour chaque niveau, il est à considérer :

- Le poids propre du poteau ;

- La charge du plancher qu’elle supporte ;

- Le poids propre des poutres qui la chargent ;

- Le poids des murs, des couvertures et des autres éléments.

Deuxièmement, calculons la surface du plancher soutenu par chaque poteau.

Et dernièrement, faisons la somme des valeurs trouvées auparavant pour estimer les

charges transmises aux fondations.

2. Inventaire des charges

a) Les actions permanentes

Les charges permanentes représentées par G, sont celles dont l’intensité est

constante, ou très peu variable dans le temps.



d’études

Elles sont obtenues à partir des dimensions géométriques des éléments et des

ouvrages, déduites des plans et du pois volumique des matériaux le constituant.

Voici quelques une :

Éléments Désignation unités Poids unitaire

TOITURE TOG DaN/m2 6

Panne profilé C100 DaN/m2 25

Ferme en panne double DaN/m2 20

Faux plafond en volige DaN/m2 15

sous total 66

TOITURE Toiture terrasse DaN/m3 2500

POUTRE DaN/m3 2500

POTEAU DaN/m3 2500

PLANCHER Dalle pleine DaN/m3 2500

Plancher avec hourdis DaN/m3 430

REMPLISSAGE Mur en brique cuite

(22cm + enduit)

DaN/m2 450

Tableau 12. Valeurs des charges permanentes

b) Les actions variables

Les charges variables sont celles dont l’intensité varie fréquemment.

Les charges variables comprennent :

Les surcharges d’exploitation

Les charges climatiques

Les surcharges d’exploitation

Elles résultent de l’utilisation et de l’utilisation de l’ouvrage. Elles sont fixées par des

règlements ou normes en vigueur.



d’études

Tableau 13.Valeurs des surcharges d’exploitation selon NF P 06-001

Les charges climatiques

Les charges climatiques comprennent : les effets de la neige Sn et les effets du

vent W. Elles sont fixées par des textes réglementaires en vigueur.

Les effets de la neige

Malgré la charge statique (dirigée verticalement) entrainée par la neige, elle ne fait

pas l’objet de notre calcul parce qu’il n’y a pas de neige à Madagascar.

Les effets du vent

Madagascar est fréquemment frappé par des cyclones qui peuvent être parfois très

dangereux. Et le vent peut entrainer des effets statiques (dépressions et surpression) sur

les éléments extérieurs de la structure et des effets dynamiques qui peuvent se traduire par

un phénomène de résonnance.

Pour la suite, donc, on va faire des références sur le Document Technique Unifié

« règles NV 65 »pour le calcul des effets du vent.

La pression dynamique de base q10

Par convention, les pressions dynamiques de base normale et extrême sont celles

qui s’exercent à une hauteur de 10 m au-dessus du sol.

Pour Antananarivo, les valeurs de cette pression sont :

- Vent normal : 124 daN/m2

- Vent extrême : 217 daN/m2

Éléments Désignation Unités Poids unitaire

TOITURE EAU DaN/m2 10

POUSSIERE DaN/m2 2

ENTRETIEN DaN/m2 100

SOUS TOTAL 112

SALLE DE REUNION, BIBLIOTHEQUE,

CIRCULATION, BIBLIOTHEQUE, SALLE DE

DETENTE

DaN/m2 400

SANITAIRES, BUREAU DaN/m2 250



d’études

La pression dynamique de base corrigée qd

Elle est caractérisée par la formule :

𝑞𝑑 = 𝑞10 ∗ 𝐶ℎ ∗ 𝐶𝑚 ∗ 𝛿

Avec :

q10 : Pression dynamique de base ;

Ch : coefficient de hauteur

Cs : Coefficient de site

Cm : Coefficient de masque

δ : Coefficient de dimension

Coefficient de hauteur Ch

Pour une construction de hauteur inférieure à 50 m, le coefficient correcteur est défini

par la formule :

𝐶ℎ =𝑞𝑑

𝑞10= 2,5 ∗

𝐻 + 18

𝐻 + 60

Dans notre cas, la hauteur du bâtiment H = 14,03 m

D’où Ch= 1,08

Coefficient de site Cs

L’effet du site dépend essentiellement de la nature du lieu d’implantation de la

construction. Ce projet se trouve dans une cuvette, il s’agit donc d’un site abrité. Pour cela

donc, 𝐶s = 0.8

Coefficient de masque Cm

Il n’y a pas d’effet de masque sur cette construction parce qu’elle est non masquée.

Donc cm = 1

Coefficient de dimension δ

Selon le diagramme N.V. 65 RIII 2, le coefficient de dimension est de δ = 0.71 pour

Antananarivo.

D’où :



d’études

La pression dynamique de base corrigée est qd = 133 daN/m2

Les actions accidentelles

Ces actions sont celles provenant de phénomènes se produisant rarement et avec

une faible durée d’application, voire les charges sismiques, les charges thermiques, les

autres charges comme vibration due aux machines tournantes, explosion, incendie...

III. DESCENTE DES CHARGES

1. Choix de la portique à étudier

Pour le calcul de la descente des charges, on va prendre la file la plus chargée. C’est

le cas de la file C

Figure 10. Schéma montrant la file la plus chargée C



d’études

Figure 11. Coupe de la file C

2. Descente de charges due aux charges verticale

a) Sur le poteau C3

Tableau 14. Descentes de charges sur le poteau C3

Niveau Désignation Dimensions (m)

Poids unitaire (daN/m3) ou

(daN/m2) Poids total (daN)

Longueur Largeur Hauteur G Q G Q

n1 Toiture 8,75 2,20 66 112 1 271 2 156

Poutre transversale 8,75 0,24 0,70 2 500 3 675

Poutre longitudinale 2,20 0,24 0,30 2 500 396

Sous total: 5 342 2 156

n2 Venant de n1 5 342 2 156

Poteau 0,24 0,24 3,50 2 500 504

Sous total: 5 846 2 156

n3 Venant de n2 5 846 2 156

Plancher 8,75 2,20 430 8 278



Mur 8,75 3,50 450 13 781

Bibliothèque, salle de réunion, couloir

8,75 2,20 400 7 700

Sous total: 31 975 9 856

n4 Venant de n3 31 975 9 856

Poteau 0,24 0,24 4,50 2 500 648

Sous total: 32 623 9 856

n5 Venant de n4 32 623 9 856

Dalle pleine e=15 8,75 2,20 0,15 2 500 7 219


8,75 2,20 400 7 700

Sous total: 39 842 17 556



d’études

b) Sur le poteau C7

Tableau 15. Descente de charge du poteau C7





n1 Toiture 2,26 2,20 66 112 328 557

Dalle au vents 2,20 0,69 0,12 300 55

Poutre transversale 2,26 0,24 0,70 2 500 949


Sous total: 1 728 557

n2 Venant de n1 1 728 557

Poteau 0,24 0,24 3,50 2 500 504



Plancher 2,26 2,20 430 2 138

Poutre transversale 2,26 0,24 0,70 2 500 949



2,26 2,20 400 1 989

Sous total: 5 715 2 546

n4 Venant de n3 5 715 2 546

Poteau 0,24 0,24 4,50 2 500 648

Toiture terrasse 2,60 2,20 0,11 2 500 1 573

Sous total: 7 936 2 546

n5 Venant de n4 7 936 2 546

Dalle pleine e=15 4,86 2,20 0,15 2 500 4 010


4,86 2,22 400 4 316

Sous total: 11 946 6 861

c) Récapitulation

Tableau 16. Récapitulation des charges permanentes de la file C

Niveau C2 (daN) C3 (daN) C6 (daN) C7 (daN) G (daN)

n1 1 835 5 342 4 595 1 728 13 500

n2 2 339 5 846 5 846 2 232 16 262

n3 8 523 31 975 23 788 5 715 70 001

n4 10 744 32 623 24 436 7 936 75 739

n5 14 754 39 842 30 565 11 946 97 107



d’études

Tableau 17. Récapitulation des surcharges d’exploitation de la file C

Niveau C2 (daN) C3 (daN) C6 (daN) C7 (daN) Q (daN)

n1=n2 604 2 156 1 831 557 5 147

n3=n4 2 760 9 856 9 531 2 546 24 692

n5 7 075 17 556 16 069 6 861 47 562

3. Descente des charges due aux charges horizontales

a) La centre de gravité xG

Par définition, le centre de gravité, 𝑥𝐺 =∑(𝑥𝑖∗𝑆𝑖)

𝑆𝑖

Avec xi : La distance cumulée de chaque poteau (m)

Si : la section de chaque poteau

Figure 12. Distance cumulée de chaque poteau

Niveau xi (m) Si (m2)

xG (m) x1 x2 x3 x4 s1 s2 s3 s4

Tous les niveaux 0,00 4,90 17,50 19,76 0,06 0,06 0,06 0,06 2,53

Tableau 18. Centre de gravité des poteaux

b) Moment quadratique

Le moment d’inertie est défini par la formule :

𝐼𝐺 = ∑(𝑆𝐼 ∗ 𝑑𝑖2)



d’études

Avec :

di= La position des poteaux par rapport au centre de gravité xG

Figure 13.Position des poteaux par rapport à G

Niveau di (m)

iG (m)

d1 d2 d3 d4

Tous les niveaux 9,88 4,99 7,62 9,88 16,02

Tableau 19. Moments d’inertie des poteaux

c) Descente des charges

Le moment à équilibrer dans les poteaux est défini par la relation :

𝑀𝑖 = 𝐹𝑖 ∗ 𝑍𝑖

Avec :

F : la résultante des efforts horizontaux au-dessus de chaque plancher telle que

𝐹 = ℎ ∗ 𝐿 ∗ 𝑞𝐷 [daN] avec L : la largeur d’application du vent= 2,2 m

z : bras de levier



d’études

D’où :

Tableau 20.Moment à équilibrer dans les poteaux

Niveau L (m) H (m)

qd

(daN/m2) F (daN) z (m) M (daN.m)

n1 2,20 5,20 133,00 1 521,52 2,60 3 956

n2=n3 2,20 8,90 133,00 2 604,14 4,45 11 588

n4=n5 2,20 13,40 133,00 3 920,84 6,70 26 270

Le moment va introduire dans les poteaux des efforts Fi tels que :

𝐹𝑖 =𝑀 ∗ 𝑆𝑖 ∗ 𝑑𝑖

𝐼𝑔

Tableau 21. Efforts horizontaux dus à l’effet du vent dans le portique

Niveau F2 (daN) F3 (daN) F6 (daN) F7 (daN)

n1 140 71 108 140

n2=n3 412 208 317 412

n4=n5 933 471 720 933

4. Descente des charges dues aux actions accidentelles

Les efforts résultants des secousses sismiques ont deux composantes :

verticale et horizontale. Pourtant, on ne tient compte en général que la composante

horizontale, telle que :

𝐻 =𝐺

100

Ou : G : Charge permanente des poteaux

H : La composante horizontale du séisme



d’études

On a :

Tableau 22.Composante horizontale de séisme

Niveau G H=G/100 dH

n1 13 500,32 135,00

n2 16 262,39 162,62 162,62

n3 70 001,31 700,01

n4 75 739,31 757,39 594,77

n5 97 106,81 971,07

Le moment à équilibrer dans les poteaux est :𝑀𝑖 = 𝑑𝐻𝑖 ∗ 𝑍𝑖

Et les efforts horizontaux introduits dans les poteaux sont :𝐹𝑖 =𝑀∗𝑆𝑖∗𝑑𝑖

𝐼𝑔

D’où :

Tableau 23.Descente de charges due à l’effet du séisme

Niveau dH (m) z M F2 F3 F6 F7

n2=n3 162,62 3,5 569,18 20,21 10,21 15,59 20,21

n4=n5 594,77 8 4 758,15 168,99 85,35 130,33 168,99

Or, on voit que l’effet de séisme est négligeable par rapport aux autres actions, donc

on ne va pas la considérer.

5. Combinaisons d’actions

Selon les règles de BAEL 91 révisée 99, on considère deux catégories d’actions,

selon les catégories d’état limites.

A l’ELU, on a :

1,35G + 1,5Q + W

A l’ELS, on a :

G + Q + 0,77W

Avec :

G : charge permanente;

Q : surcharge d’exploitation;

W : effet du vent



d’études

Les calculs sont faits en admettant que les poutres reposent simplement sur les

poteaux. Cette façon sous-estime la charge des poteaux centraux mais surcharge un peu

les poteaux de rive. Donc, ces combinaisons d’actions vont être minorées de 10% pour les

poteaux voisins des poteaux des rives et majorées de 15% pour les poteaux centraux.

On va récapituler dans les tableaux ci-contre les charges de chaque poteau de la file

C:

a. Poteau C2

Tableau 24.Récapitulation des charges sur le poteau C2 (daN)

Niveau G Q Vent ELU ELS 1,15ELU 1,15ELS

n1 1 835 604 140 3 524 2 547 4 052 2 929

n2 2 339 604 412 4 475 3 260 5 147 3 749

n3 8 523 2 760 412 16 058 11 600 18 466 13 340

n4 10 744 2 760 933 19 577 14 222 22 514 16 356

n5 14 754 7 075 933 31 464 22 548 36 183 25 930

b. Poteau C3



n1 5 342 2 156 71 10 516 7 552 9 464 6 797

n2 5 846 2 156 208 11 333 8 162 10 200 7 345

n3 31 975 9 856 208 58 158 41 991 52 343 37 792

n4 32 623 9 856 471 59 297 42 842 53 367 38 558

n5 39 842 17 556 471 80 592 57 761 72 533 51 985

c. Poteau C6



n1 4 595 1 831 108 9 058 6 510 8 152 5 859

n2 5 846 1 831 317 10 955 7 921 9 859 7 129

n3 23 788 9 531 317 46 727 33 563 42 054 30 206

n4 24 436 9 531 720 48 004 34 520 43 203 31 068

n5 30 565 16 069 720 66 086 47 189 59 478 42 470



d’études

d. Poteau C7

Tableau 27. Récapitulation des charges sur le poteau C7 (daN)


n1 1 728 557 140 3 309 2 393 3 805 2 752

n2 2 232 557 412 4 260 3 106 4 899 3 572

n3 5 715 2 546 412 11 946 8 578 13 737 9 864

n4 7 936 2 546 933 15 465 11 200 17 785 12 880

n5 11 946 6 861 933 27 352 19 525 31 454 22 454



d’études

CHAPITRE 6: ETUDE DE PORTIQUE

L’étude de portique consiste à déterminer les sollicitations sur le portique de la file

défavorable dont le but est de vérifier si la structure résistera aux chargements qu’elle

supporte.

I. Choix du portique à étudier

On choisit d’étudier le portique de la file C étant donné qu’elle est la plus chargés.

Figure 14.Schéma du portique à étudier

II. Évaluation des charges

1. Combinaisons d’actions

Les charges vont être considérées à leurs états limites.

A l’ELU : 1,35G + 1,5Q + W

A l’ELS : G + Q + 0,77W*



d’études

2. Charges verticales

Tableau 28. Évaluation des charges verticales sur la toiture

Travée Désignation Dimensions

Poids unitaire

(daN/m2) ou

(daN/m3)

Poids total (daN)

Poids aux

etats limites

(daN)

S (m2) V (m3) G Q G Q qELU qELS

travée A-B Poutre 0,24 2 500 600 810 600

Toiture 2,25 66 112 149 252 578 401

sous-total 749 252 1 388 1 001

travée B-C Poutre 0,24 2 500 600 810 600

Toiture 2,25 66 112 149 252 578 401

sous-total 749 252 1 388 1 001

travée C-D Poutre 0,24 2 500 600 810 600

Toiture 2,25 66 112 149 252 578 401

sous-total 749 252 1 388 1 001

Tableau 29.Évaluation des charges verticales de l’étage courant


Poids

unitaires

(daN/m2) ou

(daN/m3)

Poids total (daN)

Poids aux

etats limites

(daN)


travée E-F Poutre 0,24 2 500 600 810 600

Plancher 0,45 2 500 1 125 1 519 1 125

Mur 0,84 450 378 510 378

Salle polyvalente 2,25 400 900 1 350 900

sous-total 2 103 900 4 189 3 003

travée F-G Poutre 0,24 2 500 600 810 600

Plancher 0,45 2 500 1 125 1 519 1 125

Mur 0,84 450 378 510 378

Salle polyvalente 2,25 400 900 1 350 900

sous-total 2 103 900 4 189 3 003



d’études


Poids unitaires (daN/m2) ou


Poids aux etats limites (daN)


travée G-H Poutre

0,24 2 500 600 810 600

Plancher

0,45 2 500 1 125 1 519 1 125

Salle

polyvalente

2,25 400 900 1 350 900

sous-total 1 725 900 3 679 2 625

3. Charges horizontales

Il s’agit des forces dues au vent.

Par définition, 𝑤 = 𝑞𝑑 ∗ 𝑙

Avec :

qd : la pression dynamique de base corrigée telle que qd= 133 daN/m2

l : la largeur d’impact du vent telle que l= 2,22 m

D’où W= 295,26 daN/m= 2,95 kN/m

A l’ELU W= 2,95 kN/m

A l’ELS W= 0,7*2,95 = 2,06 kN/m

4. Recapitulation

On va insérer dans un tableau les charges verticales et horizontales agissant sur le

portique à étudier :

Étage Travée qELU

(kN)

qELS

(kN)

W (kN/m)

ELU ELS

Toiture

A-B 13,88 10,01

2,95 2,06

B-C 13,88 10,01

C-D 13,88 10,01

Étage

courant

E-F 41,89 30,03

F-G 41,89 30,03

G-H 36,79 26,25

Tableau 30. Récapitulation des charges sur les travées



d’études

Figure 15.Modélisation des charges à l’ELU sur la portique (kN/m)

Figure 16.Modélisation des charges à l’ELS sur la portique (kN/m)



d’études

III. Calcul des sollicitations

Parmi les différentes méthodes pouvant utilisées pour la détermination des moments

fléchissant et efforts tranchants exercés sur le système, on va choisir celle de CROSS qui

est plus pratique pour la construction hyperstatique et par approximations successives,

donne des résultats convergents vers la valeur exacte.

Elle consiste à prendre comme valeur approchée du moment cherché le

moment qui serait transmis par le nœud aux barres si celles-ci étaient parfaitement

encastrées, et à déterminer des corrections qu’il faudrait apporter à ce moment pour

obtenir le moment réel.

Selon la méthode de CROSS, on suit les étapes suivantes afin d’arriver à la courbe

enveloppe :

1. Raideur R des barres

Puisque les poutres sont encastrées à leurs deux extrémités, on a 𝑅 =𝐼

𝐿

Avec : 𝐼 =𝑏ℎ3

12 Moment d’inertie (section rectangulaire)

L : Longueur de la barre

2. Coefficient de répartition Ci

Il permet de répartir la somme des moments en un nœud entre les barres qui en

dérivent, tels que : 𝐶𝑖 =𝑅𝑖

∑ 𝑅𝑖

3. Moments d’encastrement parfait

Cela est en fonction de cas de charge sur les barres. Pour notre cas, on a :

Soit AB, la barre à considérer, 𝑀𝐴 = +𝑞𝐿2

12 et 𝑀𝐵 = −

𝑞𝐿2

12

Et au cas où, il n’y a pas de charge Mi=0

4. Moment réel

Le moment réel dans une barre est égale à la somme du moment d’encastrement

parfait et les diverses corrections obtenues à chaque tour de nœud.



d’études

Tel que, le moment corrigé est égal à : 𝑀𝐴𝐵 = −𝐶𝐴𝐵 ∗ 𝑀 et 𝑀𝐵𝐴 =𝑀𝐴𝐵

2

Où : M : Somme des moments d’encastrement parfait et des moments transmis aux

nœuds.

5. Moment à un point x donné

Connaissant la valeur des moments aux appuis de la barre considérée AB, le

moment en un point x est obtenu par la formule :

𝑀(𝑥) = 𝜇(𝑥) − 𝑀𝐴𝐵 +𝑀𝐴𝐵 − 𝑀𝐵𝐴

𝑙∗ 𝑥

Avec :

M(x) : Moment fléchissant au point d’abscisse x

MAB : Moment transmis par le nœud A à la barre AB

MBA : Moment transmis par le nœud B à la barre AB

μ(x) : Moment fléchissant au point d’abscisse x de la poutre droite isostatique, de

même portée et supportant les mêmes charges.

6. Effort tranchant

Il est obtenu par la formule : 𝑇𝑥 = 𝜃 +𝑀𝐴𝐵+𝑀𝐵𝐴

𝐿

Avec 𝜃 =𝑑𝜇

𝑑𝑥 : effort tranchant dans la barre droite de même portée reposant sur

deux appuis simples et supportant les mêmes charges.

IV. Courbes enveloppes

En utilisant la méthode de CROSS, on a les courbes enveloppes des moments

fléchissants et des efforts tranchants, des poutres et des poteaux, à l’ELU et à l’ELS.

Ici, on ne va présenter que les courbes enveloppes des moments fléchissants des

poutres à l’ELU et à l’ELS. Les autres diagrammes vont être figurés dans l’annexe IV.

Compte tenu de ces courbes enveloppes, les poutres de l’étage courant sont les plus

sollicitées. Donc, notre étude se fait suivant ces poutres.

Quant aux poteaux, on va considérer ceux de la file C pour le calcul.

Ces études vont être entamées dans le chapitre suivant.



d’études

Fig

ure

17

. C

ou

rbe

en

ve

lopp

e d

es m

om

en

ts flé

ch

issan

t à

l’E

LU

(kN

.m)

-7,6

2

-2,4

4

-73

9,9

6

-10

18

,45

-30

3,2

2

-88

9,6

7

-14

2,2

7

-48

1,0

8

-22

8,0

9

-49

8,1

8

-5,1

2

2,3

5

15

4,2

0

58

,19

----

---

Ven

t d

roit

e

----

---

San

s ve

nt

----

---

Ven

t ga

uch

e



d’études

Fig

ure

1

8. C

ou

rbe

en

ve

lopp

e d

es m

om

en

ts flé

ch

issan

t à

l’E

LS

(kN

/m)

-1,9

4

-0,6

4

-11

2,3

9

-61

1,0

3

-21

8,8

3

-63

7,8

5

-10

2,5

0

-34

4,8

6

-15

6,4

5

-35

5,7

8

3,7

3

1,6

9

11

0,5

2

41

,50

----

---

Ven

t d

roit

e

----

---

San

s ve

nt

----

---

Ven

t ga

uch

e



d’études

CHAPITRE 7 : ETUDE DE LA SUPERSTRUCTURE

I. Hypothèse et données pour les calculs en béton armé

1. Notion des états limites

Pour les éléments en béton armé de cette structure, on va appliquer les règles en BAEL91

révisées 99.

La structure est calculée donc pour deux types d’utilisation :

L’État Limite Ultime (ELU) correspond à l’atteinte du maximum de la capacité portante

de l’ouvrage avant dépassement par perte d’équilibre statique, rupture des sections par

déformation excessive ou instabilité de forme.

L’État Limite de Service (ELS) est lié aux conditions normales d’exploitation et de

durabilité et correspond au-delà aux phénomènes suivants : ouverture excessive des fissures,

compression excessive du béton, déformation excessive des éléments porteurs, perte

d’étanchéité …

2. États d’exposition de la construction ou de l’élément étudié

Selon les conditions et le cas du milieu de la construction, la fissuration peut être :

Peu préjudiciable (FPP) : locaux couverts et clos, non soumis à des condensations;

Préjudiciable (FP) : éléments exposés aux intempéries ou à des condensations;

Très préjudiciable (FTP) : élément exposés à un milieu agressif ou doivent assurer

une étanchéité.

3. Caractéristique du béton

a. Résistance à la compression à 28 jours d’âge du béton

fc28 est une fonction de dosage et du type de ciment.

Pour cette construction, le ciment est caractérisé par les éléments suivants :

Type : CEM I 42.5;

Dosage : 350kg/m3

Donc fc28=2,5 MPa



d’études

b. Résistance à la traction

ft28=0,6 + 0,6 fc28

Donc ft28= 2,1 MPa

c. Contrainte admissible à la contrainte𝜎𝑏𝑐̅̅ ̅̅

La contrainte de compression du béton en service est limitée à une contrainte admissible 𝜎𝑏𝑐̅̅ ̅̅

telle que : 𝜎𝑏𝑐̅̅ ̅̅ = 0,6 ∗ 𝑓𝑐28

D’où : 𝜎𝑏𝑐̅̅ ̅̅ = 15 𝑀𝑃𝑎

d. Résistance de calcul en compression à l’ELU

Elle est exprimée par la relation : 𝑓𝑏𝑢=

0,85∗𝑓𝑐28𝜃∗𝛾𝑏

Tels que :

θ= 1 Coefficient qui correspond à la durée d’application des charges t ≥ 24h

γb= 1,5 Coefficient de sécurité partiel du béton (combinaison fondamentale)

D’où : fbu=14,17 MPa

4. Caractéristiques des aciers

a. Limite d’élasticité fe

La valeur de ≪fe≫ varie en fonction du type d’acier.

Afin d’assurer une meilleur adhérence avec le béton, on choisit des armatures à haute

adhérence (HA), avec une nuance de Fe E 500, fe= 500 MPa

b. Module d’élasticité Es

Quel que soit le type d’acier, Es= 200 000 MPa



d’études

c. Contrainte de l’acier en service

𝑓𝑒𝑑 =𝑓𝑒

𝛾𝑠

Tel que γs=1,15 : Coefficient partiel de sécurité (combinaison fondamentale)

D’où : fed= 435 MPa

II. Poutre

Les poutres sont des éléments horizontaux porteurs destinés en général à supporter les

charges verticales. On suppose qu’elles sont soumises à la flexion simple parce que les effets des

moments fléchissant et des efforts tranchants dans les poutres sont assez élevés vis-à-vis des efforts

normaux.

1. Données de calcul

La fissuration est considérée comme peu préjudiciable parce que les éléments

retenus correspondant au cas défavorable sont situés dans des locaux couverts et clos, le calcul

sera donc mené à l’ELU;

La poutre a une section rectangulaire définie par :

Sa largeur b = 20cm

Sa hauteur h =100cm

Sa hauteur utile d = 0,9 * h = 90 cm

2. Choix de la poutre à étudier

On choisit la poutre la plus sollicitée, c’est la poutre FG de l’étage courant.



d’études

Figure 19.Valeurs des moments fléchissants à l’ELU sur la poutre FG (kN.m)

Figure 20. Valeurs des moments fléchissants à l’ELS sur la poutre FG (kN.m)

-889,67

154,80

-481,08

-637,85

110,52

-344,86

F G

F G



d’études

3. Armatures longitudinales

On va se référer à l’organigramme présenté dans l’annexe

a) Types de section

Afin de connaitre si la section est à simple armature (SSA) ou à double armatures (SDA), il

faut suivre les conditions suivantes :

Si 𝜇𝑏𝑢 ≤ 𝜇𝑙𝑢: 𝑆𝑆𝐴

Si 𝜇𝑏𝑢 ≤ 𝜇𝑙𝑢: 𝑆𝐷𝐴

Avec :

𝜇𝑏𝑢 =𝑀𝑢

𝑏0𝑑2𝑓𝑏𝑢 : Moment réduit

𝜇𝑙𝑢 : Moment réduit limite tel que 𝜇𝑙𝑢=0,372 pour FE E 500;

𝑀𝑢 : Moment respectif sur chaque appui et travée

On a :

Poutre

FG

gauche travée droite

𝑀𝑢 (MN.m) -0,890 0,154 -0,481

𝜇𝑏𝑢 -0,659 0,114 -0,356

𝜇𝑙𝑢 0,372

Conclusion

𝜇𝑏𝑢 > 𝜇𝑙𝑢 D’où SDA

𝜇𝑏𝑢 < 𝜇𝑙𝑢 : SSA 𝜇𝑏𝑢 < 0,30 Pour la suite, on va

utiliser le calcul simplifié

𝜇𝑏𝑢 < 𝜇𝑙𝑢 : SSA 𝜇𝑏𝑢 > 0,30

Pour la suite, on va utiliser le calcul exact

Tableau 31.Types de section de la poutre FG

i) Les armatures longitudinales

Armatures en travée

On a vu que toutes les poutres ont une section à simple armature

Sachant que, la section des armatures longitudinales 𝐴 = (𝐴𝑢; 𝐴𝑚𝑖𝑛)



d’études

Avec : 𝐴𝑢 =𝑀𝑢

𝑧𝑏𝑓𝑒𝑑 et𝐴𝑚𝑖𝑛 = 𝑀𝑎𝑥 (

𝐵

1000; 0,23𝑏0𝑑

𝑓𝑡28

𝑓𝑒)

Tel que 𝑧𝑏 = 𝑑(1 − 0,6𝜇) Calcul simplifié

D’où :

Poutre

FG

Travée

Au 6,887

Amin 1,680

A 6,887

choix 4H16

8,038 Tableau 32.Armature longitudinale de la travée de la poutre FG

Vérification à l’ELS

- Position de l’axe neutre y1

On a l’équation suivante avec y1 comme inconnue :

𝑏0

2𝑦1

2 + (15𝐴′ + 15𝐴)𝑦1 − (15𝐴′𝑑′ + 15𝐴𝑑)=0

Avec,

bo : base de la poutre [m] ;

d’ : distance d’enrobage supérieur ;

d : hauteur utile ;

A’: section des armatures comprimées (A’=0) ;

A : section des armatures tendues (Au)

D’où : y1= 0,145 m



d’études

- Moment d’inertie

𝐼 =𝑏0

3𝑦1

3 + 15𝐴′(𝑦1 − 𝑑′)2 + 15𝐴(𝑑 − 𝑦1)2

𝐼 =240

3(145)2 + 15 ∗ 688(804 − 145)2

I= 0,00453 m4

- Vérification des contraintes

𝜎𝑏𝑐 =𝑀𝑠𝑒𝑟

𝐼𝑦1

𝜎𝑏𝑐 =0,106

0,00453∗ 0,145=3,39 MPa<15 MPa

La condition est vérifiée

𝜎𝑠 = 15𝑀𝑠𝑒𝑟

𝐼(𝑑 − 𝑦1) = 141𝑀𝑃𝑎 < 348𝑀𝑃𝑎

La condition est vérifiée

Armatures d’appui ou chapeau

Pour l’appui au nœud G, nous avons une section à simple armature avec un procédé de

calcul exacte.

D’où :

APPUI G

BARRE FG

Mu 0,481

ubu 0,356

ulu 0,372

section SSA

α 0,580

zb(m) 0,422

Au (cm2) 26,184

A 26,184

choix aciers 6HA25

section 29,438 Tableau 33. Armature d’appui au nœud G de la poutre FG



d’études

Tableau 34.Vérification à l’ELS

APPUI y1 I 𝜎𝑏𝑐 <> 𝜎𝑏𝑐̅̅ ̅̅

G 0,530 0,243 0,753 > 0,354 ok

Pour l’appui au nœud F, nous avons une section à double armature

Barre FG

Mser (MN.m) 0,638

Mu (MN.m) 0,890

µbu 0,659

µlu 0,371

Section SDA

Mlu 0,501

γ 1,395

𝛼1 0,615

Zb1 0,475

A1 0,002

σsce 266,843

Mu-Mlu 0,389

σsce (d-d’) 156,103

A' (cm2) 24,914

choix 5HA20

A (cm2) 30,517

choix 5HA32 Tableau 35.Armatures d’appui au nœud F de la poutre FG

Vérification des contraintes

Les calculs se fait à l’ELS

Les contraintes de béton doivent satisfaire la relation suivante :

𝜎𝑏𝑐 =𝑀

𝐼𝑦1 ≤ 𝜎𝑏𝑐̅̅ ̅̅

Avec : 𝑦1 = 𝐷 + √𝐸 + 𝐷2 et 𝐸 =30𝐴𝑑

𝑏0



d’études

Travée CD

A (m2) 0,004428285

(Ad + A’d’) 0,00260966

(b – bo) x ℎ02 0,0784

D (m) 0,276767791

E (m2) 0,348727417

Y1 (m) 0,375

I (m4) 0,016514246

𝜎𝑏𝑐 14,49986116

𝜎𝑏𝑐̅̅ ̅̅ 15

Tableau 36.Vérification des contraintes

ii. Les armatures d’âme

Dans ce calcul, les valeurs des efforts tranchants à l’ELU maximales obtenus dans la courbe

enveloppe sont prises en compte.

Figure 21. Valeurs des efforts tranchants sur la poutre FG à l’ELU (kN)

Ils ont pour rôle d’équilibrer les efforts tranchants. Pourtant, ils peuvent être utiles ou non

selon la valeur de la contrainte tangente conventionnelle 𝜏𝑢 de chaque poutre.

F G

296,51

-231,71



d’études

Soient 𝐶1, 𝐶2et 𝐶3 la première, la deuxième et la troisième condition, telles que :

𝐶1= 𝑀𝑖𝑛 { 0.07∗fc28

𝛾𝑏; 1.5}, 𝐶2= 𝑀𝑖𝑛 {

0.20∗fc28

𝛾𝑏; 5} et 𝐶3= 𝑀𝑖𝑛 {{

0.27∗fc28

𝛾𝑏; 7}

- Si 𝜏𝑢< 𝐶1: les armatures d’âme ne sont pas nécessaires ;

- Si 𝜏𝑢≥ 𝐶1: les armatures d’âme sont nécessaires, mais :

𝐶1≤ 𝜏𝑢< 𝐶2: des armatures droites (ou verticales) sont nécessaires et suffisantes ;

𝐶2≤ 𝜏𝑢< 𝐶3: il nous faut des armatures d’âme oblique;

𝜏𝑢≥ 𝐶3: on aura besoin des armatures mixtes (droite et oblique).

Valeur de C1, C2 et C3

Comme 𝑓𝑐28= 25 𝑀𝑃𝑎 et 𝛾𝑏= 1.5

On a donc :

𝐶1= 1.167, 𝐶2= 3.333 et 𝐶3= 4.500

Contrainte tangente conventionnelle 𝜏𝑢0

Elle est définie par la relation :

𝜏𝑢𝑜 =𝑣𝑢𝑜

𝑏0𝑑

Avec 𝑣𝑢0 = 𝑉𝑚𝑎𝑥 − 𝑃𝑢(5ℎ

6)

Ou :

𝑉𝑢𝑜: Effort tranchant correspondant à la contrainte tangente conventionnelle ;

𝑉𝑚𝑎𝑥: Effort tranchant maximal au niveau de la poutre ;

𝑝𝑢: Charge agissant sur la poutre.

On a 𝑉𝑚𝑎𝑥 = 296,52 𝐾𝑁 ou 0,29652 MN



d’études

Calcul de vuo

vuo=0,29652 *0,0418 (5∗0,7

6)

𝑣𝑢𝑜 = 0,297 𝑀𝑁

Calcul de 𝜏𝑢𝑜

𝜏𝑢𝑜 =0,297

0,24∗0,63= 1,96 𝑀𝑃𝑎

Ainsi nous avons besoin d’armatures droites étant donné que 𝐶1 < 𝜏𝑢𝑜 < 𝐶2

- Diamètre des armatures d’âme

Soit ∅𝑡 le diamètre des armatures d’âme, tel que : ∅𝑡 ≤ min {∅𝑙;ℎ

35;

𝑏0

10}

Avec ∅l, le diamètre maximal des armatures longitudinales

Soit ∅l= 32 mm

ℎ

35=

700

35= 20 𝑚𝑚

𝑏0

10=

240

10= 24 𝑚𝑚

On a, après calcul ∅𝑡 ≤ 16 𝑚𝑚 or 6𝑚𝑚 ≤ ∅𝑡 ≤ 12𝑚𝑚

Sachant que ∅𝑡 = 0,3 ∗ ∅𝑙 = 0,3 ∗ 32 = 9,6 𝑚𝑚

Prenons donc ∅𝑡 = 10𝑚𝑚

Donc les armatures transversales sont exécutées avec des aciers HA10

- Répartition des armatures d’âme le long de la poutre

On va faire les calculs suivant la méthode de CAQUOT.

D’après cette méthode, les étapes de calcul sont comme suit :

- Calculer l’espacement des armatures 𝑆𝑡0 et faire correspondre sa valeur avec les

espacements normalisés suivants : 7-8-9-10-11-13-16-20-25-35-40 ;



d’études

Tel que 𝑆𝑡0 = 𝜃0 ∗ 𝐴𝑡

Ou : 𝜃0 =0,9∗𝑓𝑒

𝛾𝑠⁄

𝑏0(𝜏𝑢𝑜−3𝑘𝑓𝑡28)

𝐴𝑡 = 4 ∗𝜋∅𝑡

2

4= 8,03 𝑐𝑚2 : Section globale d’armatures transversales

k = 1; pour le cas des FPP

- Vérifier que 𝑆𝑡0 ≤ 𝑆�̅�𝑜ù 𝑆�̅� = 𝑚𝑖𝑛 {0,9𝑑; 40;𝐴𝑡𝑓𝑒𝑡

0,4𝑏0}

- Placer la première armature d’âme à 𝑆𝑡0 2⁄ du nu d’appuis;

- Répéter 𝑆𝑡0 n fois afin de couvrir 5ℎ

6;

Tel que : 𝑛 ≥1

6(

5ℎ

𝑆𝑡0− 3) soit, n=2

- Calculer 𝑙0′

Tel que 𝑙0′ = (𝑙0 −

5ℎ

6)(1 −

3𝑘𝑓𝑡28

𝜏𝑢𝑜) (m)

Avec, 𝑙0 : Distance où l’effort tranchant s’annule:



d’études

Poutre FG

Choix 5HA32

∅𝑡 (𝑚𝑚) 32

𝐴𝑡(cm2) 8,0384

𝜏𝑢𝑜(𝑀𝑃𝑎) 1,961

𝑓𝑒 𝛾⁄ (𝑀𝑃𝑎) 435

𝑆𝑡0(cm) 32

𝑆𝑡0 selon la norme (cm) 35

𝑆�̅� (cm) 40

Conclusion Condition vérifiée car 𝑆𝑡0 < 𝑆�̅�

n 2,000

𝑙0 7,100

𝑙0′ 4,423

Tableau 37. Étape de calcul de la répartition des armatures suivant la méthode de

CAQUOT

On a donc :

Tableau 38.Répartition des armatures d’âme sur la poutre FG

Nombre de répétition l'0

4,42

Nombre cumulé 4,42

Nombre arrondi 5

Nombre pratique 4

35

- Vérification vis-à-vis de la contrainte d’adhérence des barres tendues

Il faut que : 𝜏𝑠𝑐 ≤ 𝜏𝑠𝑐𝑢

Telle que 𝜏𝑠𝑐 =𝑣𝑢

0,9∗𝑑∗𝜋∗∅∗𝑚 et 𝜏𝑠𝑐𝑢 = 𝜑𝑠 ∗ 𝑓𝑡28

Où : 𝑣𝑢 : Effort tranchant sur chaque appui

𝜑𝑠 = 1,5 : Coefficient de scellement pour les aciers HA

On a donc :



d’études

Tableau 39.Vérification vis-à-vis de la contrainte d’adhérence des barres tendues

poutre FG

appui gauche droite

Vu (MN) 0,297 0,232

Armature 5HA32 6HA25

m 2 2,000

𝜏𝑠𝑐 2,607 2,036

𝜏𝑠𝑐𝑢 3,150 3,150

condition Vérifiée

III. Plancher en dalles pleine

Le plancher est un ouvrage horizontal capable de supporter des charges et de les transmettre

aux éléments porteurs de l’ossature. Sa caractéristique principale est qu’une dimension (hauteur) est

petite par rapport aux deux autres dimensions (largeur et longueur).

1. Principe de calcul

- La fissuration est peu préjudiciable

- Pour ce calcul, on ne va considérer que la dalle la plus sollicitée :

La plus petite portée 𝑙𝑥 = 4𝑚

La plus grande portée 𝑙𝑦 = 7𝑚

L’épaisseur, d’après le predimensionnement, est égal à e= 15 cm

- Les armatures de la dalle sont déterminées à partir des moments isostatiques au

centre de la dalle Mox et Moy, correspondants respectivement aux sens lx et ly et évaluée par des

bandes de 1m de largeur.



d’études

Figure 22. Moment au centre de la dalle

2. Évaluation des charges

a) Charge permanente

Cette charge correspond au poids propre de la dalle et de son revêtement

Elle est telle que :

- L’épaisseur de la dalle est de 13cm et celle de son revêtement (2cm)

- Le poids volumique du béton armé est de 25KN/m 3

D’où : G= 3,75 KN/m2

b) Surcharge d’exploitation

Il s’agit d’un endroit dégagé pour les réceptions d’où la valeur de surcharge est de 4 KN/m2.

Ces charges doivent être déterminées pour la combinaison d'actions la plus défavorable,

c’est-à-dire :

- A l’ELU : 1,35G +1,5Q

- A l’ELS : G + Q

Soit Pu : La charge du plancher à l’ELU;

Pser : La charge du plancher à l’ELS

D’où :

7,00 m

4,0

0 m



d’études

Tableau 40.Charge appliqué sur le plancher

G (KN/m2) Q (KN/m2) Pu (KN/m2) Pser (KN/m2)

3,75 4,00 11,06 7,75

3. Vérification du sens de la dalle

Le coefficient : 𝛼 =𝑙𝑥

𝑙𝑦= 0,571

α = 0,571> 0,40 ; on admet donc que la dalle porte dans deux sens (dans le sens de 𝑙𝑥et 𝑙𝑦)

4. Moment au centre de la dalle

Selon les règles de BAEL 91 modifiées 99 :

Pour une dalle de dimension 𝑙𝑥 et 𝑙𝑦 reposant librement sur son pourtour et supportant une

charge p uniformément repartie, les moments au centre de la plaque 𝑀𝑜𝑥 et 𝑀𝑜𝑦, par bande de

largeur unité sont égales à:

𝑀𝑜𝑥 = 𝜇𝑥 ∗ 𝑝 ∗ 𝑙𝑥2 et 𝑀𝑜𝑦 = 𝑀𝑜𝑥 ∗ 𝜇𝑦

Comme : α = 0,571

Donc : 𝜇𝑥 = 0,0824 𝑒𝑡 𝜇𝑦 = 0,457 (D’apres le tableau selon les abaques de Pigeaud)

D’où :

Tableau 41.Moments au centre de la dalle

5. Moment réel sur la dalle

Les moments dans les panneaux réels sont égaux aux moments isostatiques multipliés

par des coefficients forfaitaires.

Soit : 𝑀𝑎𝑥, 𝑀𝑎𝑦 : Les moments aux appuis;

𝑙𝑥(m) 𝑙𝑦(m) 𝜇𝑥 𝜇𝑦 A l'ELU (MN.m/m) A l'ELS (MN.m/m)

𝑀𝑜𝑥 𝑀𝑜𝑦 𝑀𝑜𝑥 𝑀𝑜𝑦

4,000 7,000 0,082 0,457 0,015 0,007 0,010 0,005



d’études

: 𝑀𝑡𝑥, 𝑀𝑡𝑦 : Les moments en travée

Tels que :

- Suivant la petite portée 𝑙𝑥:

𝑀𝑎𝑥 = −0,75 ∗ 𝑀𝑜𝑥 𝑒𝑡 𝑀𝑡𝑥 = 0,60 ∗ 𝑀𝑜𝑥

- Suivant la grande portée 𝑙𝑦:

- 𝑀𝑎𝑦 = −0,75 ∗ 𝑀𝑜𝑦 𝑒𝑡 𝑀𝑡𝑦 = 0,60 ∗ 𝑀𝑜𝑦

D’où :

Tableau 42. Moment unitaire réel sur la dalle à l’ELU

Portée Suivant lx Suivant ly

Moment (MN.m/m)

𝑀𝑎𝑥 𝑀𝑡𝑥 𝑀𝑎𝑦 𝑀𝑡𝑦

-0,011 0,009 -0,005 0,004

Tableau 43. Moment unitaire réel sur la dalle à l’ELS


Moment (MN.m/m)

𝑀𝑎𝑥 𝑀𝑡𝑥 𝑀𝑎𝑦 𝑀𝑡𝑦

-0,008 0,006 -0,004 0,003

6. Armatures principales sur la dalle

La fissuration est peu préjudiciable donc le calcul sera mené à l’ELU.

Pour ce calcul, on va suivre l’organigramme de calcul présenté dans l’annexe I.1

a) Type de section

Afin de connaitre si la section est à simple armature (SSA) ou à double armatures (SDA), il

faut suivre les conditions suivantes :

Si 𝜇𝑏𝑢 ≤ 𝜇𝑙𝑢: 𝑆𝑆𝐴

Si 𝜇𝑏𝑢 ≤ 𝜇𝑙𝑢: 𝑆𝐷𝐴



d’études

Avec :

𝜇𝑏𝑢 =𝑀𝑢

𝑏0𝑑2𝑓𝑏𝑢 : Moment réduit

𝜇𝑙𝑢 : Moment réduit limite tel que 𝜇𝑙𝑢=0,372 pour FE E 500;

𝑀𝑢 : Moment respectif sur chaque appui et travée

d = 0,9 * h= 0,13m

On a :

Tableau 44.Type de section de dalle


Appui gauche Travée Appui droite Appui gauche Travée Appui droite

Mu(MN.m/m) 0,011 0,009 0,011 0,005 0,004 0,005

Mu(MN.m/m) 0,011 0,005

𝜇𝑏𝑢 0,069 0,032

𝜇𝑙𝑢 0,372 0,372

Conclusion 𝜇𝑏𝑢< 𝜇𝑙𝑢: SSA

𝜇𝑏𝑢< 0.30 : pour la suite, on va utiliser le calcul simplifié

b) Les armatures principales

𝐴 = 𝑀𝑎𝑥 (𝐴𝑢; 𝐴𝑚𝑖𝑛)

𝐴𝑣𝑒𝑐:

𝐴𝑢 =𝑀𝑢

𝑧𝑏𝑓𝑒𝑑 𝑒𝑡 𝐴𝑚𝑖𝑛 = 𝑀𝑎𝑥 (

𝐵

1000; 0,23𝑏0𝑑

𝑓𝑡28

𝑓𝑒)

Tel que :

𝑧𝑏 = 𝑑(1 − 0,6𝜇) Calcul simplifié car 𝜇𝑏𝑢 ≤ 𝑂, 30

On a :



d’études

Tableau 45.Armatures principale de la dalle

Dalle Suivant lx suivant ly

𝑧𝑏 0,104 0,106

𝐴𝑢 (cm2/m) 2,520 1,150

𝐴𝑚𝑖𝑛 (cm2/m) 1,200 1,200

A (cm2/m) 2,520 1,200

Choix d'armatures HA10 HA8

Espacement St 25,000 25,000

7. Armatures d’âme

Comme on a déjà vu précédemment :

- Si 𝜏𝑢< 𝐶1: les armatures d’âme ne sont pas nécessaires ;

- Si 𝜏𝑢≥ 𝐶1: les armatures d’âme sont nécessaires.

𝐶1 = 𝑀𝑖𝑛 {0,07 ∗ 𝑓𝑐28

𝛾𝑏; 1,5} = 1,167 𝑀𝑃𝑎

𝜏𝑢 =𝑣𝑢

𝑏0𝑑 Contrainte tangentielle conventionnelle

𝑣𝑢 : Effort tranchant par unité de longueur

Où :

Au milieu de𝑙𝑥: 𝑣𝑢 =𝑃

3𝑙𝑥

Au milieu de𝑙𝑦: 𝑣𝑢 =𝑃

2𝑙𝑥+𝑙𝑦

P : Charge totale uniformément répartie sur la plaque.

Comme 𝑙𝑥 = 4,00𝑚 ; 𝑙𝑦 = 7,00𝑚 ; 𝑏0 = 1,00𝑚 𝑒𝑡 𝑑 = 0,13𝑚

D’où :



d’études

Tableau 46.Vérification de la nécessité des armatures d’âme de la dalle

Suivant lx suivant ly

P (MN) 0,288

𝑣𝑢 (MN/m) 0,014 0,019

𝜏𝑢 (Mpa) 0,105 0,148

conclusion 𝜏𝑢< 𝐶1: donc les armatures d’âme ne sont pas

nécessaires pour la dalle

Le plan de ferraillage de cette dalle est présenté dans l’annexe V.2.

IV. Poteau

Un poteau est un organe de structure d'un ouvrage sur lequel se concentrent de façon

ponctuelle les charges de la superstructure et par lequel ces charges se répartissent vers les

infrastructures de cet ouvrage.

Du point de vue de la mécanique des structures, les poteaux sont des éléments

verticaux soumis principalement à la compression.

1. Choix du poteau à étudier

D’après le calcul de descente des charges, nous avons vu que le poteau C3 est le plus

sollicité.

On considère donc cet élément pour le calcul qui suit.

2. Caractéristiques du poteau à étudier

Pour le poteau RDC

- a = 24 cm

- l0 = 4,5 m

B = 0,058 m2 soit, B = 580 cm2

Les charges

Charge permanente G=39 842 daN



d’études

Surcharge d’exploitation Q=17 556 daN

Charge horizontale W =471 daN

Alors, nous pouvons en déduire :

Nu= 1,35 G + 1,5Q + W =80 592 daN

Nser = G + Q + 0,77W = 57 761 daN

Le poteau que nous calculons s’agit d’un poteau intermédiaire,

Alors Nu est minoré = 0,9Nu = 72 533 daN

3. Calcul des armatures longitudinales

Élancement

Le risque de flambement est défini en fonction de l’élancement λ tel que :

λ =𝑙𝑓 ∗ √12

𝑎

Avec :

𝑙𝑓 : Longueur de flambement où 𝑙𝑓 = 0,7𝑙0 (car les poteaux sont encastrées aux deux

extrémités)

𝑙0 : La longueur libre du poteau;

a : Le petit côté de la section du poteau.

On a donc :

λ =2,45 ∗ √12

0,24= 35,36

Coefficient réducteur β

𝛽 = 1 + 0,2(λ

35)2

β = 1,20



d’études

Section réduite Br

Br = (a – 0,02) * (a – 0,02) = 575 cm2 = 0,058 m2

Aire de la section d’armatures

𝐴 =1

0,85𝑓𝑒𝑑∗ (𝛽 ∗ 𝑁𝑢 −

𝐵𝑟 ∗ 𝑓𝑏𝑢

0,9)

D’où :

Tableau 47. Section des armatures longitudinales

Poteau a (cm) 𝛽 𝑁𝑢 (MN) 𝐵𝑟 (cm2) A (cm2)

C3 24,000 1,200 0,72533 575,000 -1,052

La section minimale des armatures

Sachant que :𝐴𝑚𝑖𝑛 = 𝑀𝑎𝑥 (4 ; 0,2𝐵

100)

Avec :

μ : Le périmètre de la section du poteau tel que μ=2(a+a)

B : La section réel du poteau tel que B=a2

D’où 𝐴𝑚𝑖𝑛 = 4 𝑐𝑚2

La section maximale des armatures

Sachant que 𝐴𝑚𝑎𝑥 =5𝐵

100

Avec B = a2

Donc 𝐴𝑚𝑎𝑥 = 28,8 𝑐𝑚2

L’effort ultime

Condition de sécurité :

𝑁𝑢 ≤ 𝑁𝑢 ;𝑙𝑖𝑚



d’études

Tel que : 𝑁𝑢 ;𝑙𝑖𝑚 = 𝛼 [𝐵𝑟𝑓𝑐28

0,9𝛾𝑏+

𝐴𝑓𝑒

𝛾𝑠]

Avec α=0,85

𝛽

Conclusion

Il faut que 𝐴𝑚𝑖𝑛 ≤ 𝐴 ≤ 𝐴𝑚𝑎𝑥

Mais si 𝐴 < 𝐴𝑚𝑖𝑛; alors A =𝐴𝑚𝑖𝑛

Tableau 48.Armatures longitudinales des poteaux

Poteau A (cm2) Armatures longitudinale 𝑁𝑢 (MN) 𝑁𝑢 ;𝑙𝑖𝑚 (MN)

C3 4,00 4HA12 4,52 0,72 0,88

𝑁𝑢 < 𝑁𝑢 ;𝑙𝑖𝑚 : Donc la condition de sécurité est vérifiée

4. Armatures transversales

Diamètre ∅t des armatures transversales

En pratique: ∅𝑡= 0,3 ∅𝑙

A condition que : 6 mm ≤ ∅t≤ 12 mm

Comme ∅l max= 12 mm

Alors ∅t= 3.6 mm

Soit ∅t= 6 mm

Espacement des armatures transversales

Il faut espacer les armatures tant dans la zone courante que dans la zone de recouvrement.

Zone courante

L’espacement des armatures dans la zone courante est obtenu par la relation :

𝑆𝑡𝑐 ≤ 𝑀𝑖𝑛(1,5∅𝑙;𝑚𝑖𝑛; 𝑎 + 10; 40)



d’études

D’où :

Tableau 49.Espacement des armatures dans la zone courante

Poteau ∅𝑙;𝑚𝑖𝑛 1,5∅𝑙;𝑚𝑖𝑛 a +10 𝑆𝑡𝑐

C3 12 18 34 18

Zone de recouvrement

𝑆𝑡𝑟 =𝑙𝑟

′ − 4∅𝑙;𝑚𝑎𝑥

𝑥 − 1

Avec :

- 𝑙𝑟′ : La longueur de recouvrement telle que 𝑙𝑟

′ = 0,6𝑙𝑠

- 𝑙𝑠 : La longueur de scellement telle que 𝑙𝑠 =∅𝑙;𝑚𝑎𝑥∗𝑓𝑒

4∗𝜏𝑠𝑢

- 𝜏𝑠𝑢 : La contrainte ultime d’adherence telle que 𝜏𝑠𝑢 = 0,6 ∗ 𝜓𝑠2 ∗ 𝑓𝑡28

- 𝜓𝑠 : Le coefficient de scellement tel que 𝜓𝑠 = 1,5 pour HA

- 𝑥 : le nombre de nappe de couture avec x = 12

Tableau 50.𝐸𝑠𝑝𝑎𝑐𝑒𝑚𝑒𝑛𝑡 𝑑𝑒𝑠 𝑎𝑟𝑚𝑎𝑡𝑢𝑟𝑒𝑠 𝑑𝑎𝑛𝑠 𝑙𝑎 𝑧𝑜𝑛𝑒 𝑑𝑒 𝑟𝑒𝑐𝑜𝑢𝑣𝑟𝑒𝑚𝑒𝑛𝑡

Poteau ∅𝑙;𝑚𝑎𝑥 (mm) 𝑙𝑠 (cm) 𝑙𝑟′ (cm) 𝑆𝑡𝑟 (cm)

C3 12 53 34 15



d’études

CHAPITRE 8 : ETUDE DE LA FONDATION

La fondation se définit comme un élément architectural d’un bâtiment qui assure la

transmission et la répartition des charges de cet ouvrage dans le sol. Le type de fondation sera établi

suivant la capacité portante du sol. Soit il a des qualités suffisantes pour qu'on puisse y fonder

l'ouvrage, soit ses qualités sont médiocres et on devrait procéder à son renforcement.

I. Choix du type de fondation

Suite à l’étude géotechnique réalisée préalablement par LNTPB sur le terrain à construire,

elle a noté que la fondation convenable pour la construction est une semelle isolée.

II. Semelle isolée

C’est la semelle qui reprend les charges de la structure (verticales, horizontales et obliques),

les transmet et répartit sur le sol.

Hypothèses de calcul

Tableau 51.Hypothèses de calcul de la fondation

Béton Acier

- CEM I 42.5

- Dosage : 350 kg/m3

- fc28 = 25 MPa

- 𝑓𝑡28= 2,1 𝑀𝑃𝑎

- 𝜎𝑏𝑐 ̅ ̅ ̅ ̅ = 15 𝑀𝑃𝑎

- 𝜃 = 1 (t ≥ 24 h)

- 𝛾𝑏= 1,5 (combinaison fondamentale)

- 𝑓𝑏𝑢= 14,17 𝑀𝑃𝑎

- Fe E 500

- fe = 500 MPa

- γs= 1,15 :(combinaison fondamentale).

- fed= 435 MPa



d’études

Dimensionnement

On va utiliser l’organigramme de calcul présenté dans l’annexe I.2 pour dimensionner cette

semelle.

Soient :

𝜎𝑠𝑜𝑙̅̅ ̅̅ ̅ ̅ ̅ ̅ : Contrainte admissible du sol, telle que 𝜎𝑠𝑜𝑙̅̅ ̅̅ ̅ ̅ ̅ = 0.252 𝑀𝑃𝑎 ;

Nu : Charge arrivée à la tête de la semelle à l’ELU, telle que Nu = 0.80 MN/ml ;

Nser : Charge arrivée à la tête de la semelle à l’ELS, telle que Nser = 0.57 MN/ml ;

b : épaisseur du mur, telle que b = 0.24 m ;

L : longueur du mur, posons L = 1m car le calcul se fait par mètre linéaire ;

d: hauteur utile de la semelle ;

c : enrobage, tel que c = 5 cm.

- Aire rapprochée

Elle est définie par la relation :𝑆 =𝑁𝑢

𝜎𝑠𝑜𝑙̅̅ ̅̅ ̅̅ ̅ ̅

D’où S=3,17 m2

- Longueur et largeur

a1= √2𝑆=√2 ∗ 3,17

a1=2,52 m

b1=𝑎1

2

b1=1,26 m

- Hauteur

Elle est obtenue par la formule : h= d+c



d’études

Telle que :𝑎1−𝑏

4≤ 𝑑 ≤ 𝑎1 − 𝑏

On prendra d = 0,30 m

D’où h = 35 cm

Contrainte au sol

Condition de sécurité : 𝜎𝑠𝑜𝑙 < 𝜎𝑠𝑜𝑙̅̅ ̅̅ ̅ ̅ ̅

Telle que 𝜎𝑠𝑜𝑙 =𝑁𝑠𝑒𝑟+𝐺

𝐵∗𝐿

Avec G = a1 * h * L * 0,025

Alors 𝜎𝑠𝑜𝑙 = 0,235 𝑀𝑃𝑎

Tableau 52.Dimensionnement de la semelle filante

Désignation Valeur

S (m2) 2,52*1,26

d (m) 0,300

h(m) 0,350

On peut réduire la section de la semelle en 1,75 × 1,75 m.

Soit B=1,75 m

Armatures

Pour ce calcul, on va utiliser la méthode des Bielles. Le calcul sera mené à l’ELU.



d’études

La semelle est constituée des armatures principales ayant une section 𝐴𝑥 et des

armatures de répartition de section 𝐴𝑦, telles que :

𝐴𝑢 = 𝑁𝑢 ∗𝐵 − 𝑏

8 ∗ 𝑑 ∗ 𝑓𝑒𝑑

Tableau 53.Armatures de la semelle isolée

Désignation section (cm2) Diamètre des aciers (mm)

Armatures principales 11,598 8HA16



d’études

CHAPITRE 9 : TECHNOLOGIE DE MISE EN OEUVRE

I. Le mortier et le béton

1. Le mortier

Le mortier est le mélange d’agrégats (sable), de liant (ciment ou chaux), d’eau et d’adjuvants

(si on en a besoin).

Dosage

Il sera dosé selon sa nature d’emploi. Puisqu’il est destiné à faire :

- Des enduits ;

- Des joints de maçonnerie ;

- Des chapes.

On va présenter dans le tableau ci-dessous leur dosage respectif avec la quantité des

matériaux qui le composent :

Tableau 54.Quantité de matériaux composant le mortier

Quantité de sable Quantité d'eau

Désignation Dosage

(Kg/m3) (1) (brouette) (1) (seau)

Enduit 350 400 8 175 17,5

Joint 300 400 8 150 15

Chappe 450 400 8 200 20

Remarque :

Sur le chantier, on utilise de la brouette et du seau pour quantifier les matériaux de

construction (sable, gravillons, eau) dont 1 brouette = 50 l et 1 seau = 10 l.

Mode d’exécution

- Quantifier les matériaux constituants le mortier ;

- Mesurer le sable avec de la brouette et l’eau avec du seau pour faciliter la mise en

œuvre ;



d’études

- Mélanger le sable et le ciment à sec suivant leurs proportions définies, en utilisant de

pelles ou d’une bétonnière ;

- Ajouter progressivement l’eau qui est préalablement mesurée, jusqu’à l’obtention

de la plasticité recommandée.

2. Le béton

Le béton est le mélange de liant (ciment ou chaux), d’agrégats (sable et graviers),

d’eau et éventuellement d’adjuvants.

Dosage

Comme le mortier, son dosage varie selon la nature de son utilisation.

Tableau 55.Quantité de matériaux composant le béton

Quantité de sable Quantité de graviers Quantité d'eau

Désignation Dosage

(Kg/m3) (1) (brouette) (1) (brouette) (1) (seau)

Béton armé 350 400 8 800 16,0 175 17,5

Béton de propreté 150 400 8 800 16 75 7,5

Mode d’exécution

Bétonnage manuelle

- Mélanger le sable et le ciment avec de pelles;

- Ajouter le gravier et brasser de nouveau jusqu’à l’obtention d’un mélange homogène;

- Faire un cratère au centre du mélange ;

- Verser y de l’eau de façon progressive jusqu’à l’obtention de la plasticité

souhaitée et mélanger le en même temps.

Bétonnage avec la bétonnière

C’est pratique d’utiliser une bétonnière pour préparer une grande quantité de béton. On suit

les étapes suivantes pour son exécution :

- Humidifier la bétonnière en versant un peu d’eau (environ 10l) ;

- Ajouter les gravillons puis le sable ;

- Verser un peu d’eau et du ciment ;

- Laisser malaxer et verser de l'eau jusqu'à obtention de la bonne consistance de béton.

Il suffit de 2 à 3 mn pour réaliser un béton à la bétonnière.



d’études

Figure 23.Mise en œuvre du béton

3. Le coffrage et le décoffrage

Le coffrage

Le coffrage est une étape importante d’une construction dans le cas où on doit couler du

béton.

En effet, c’est cet assemblage qui va maintenir le béton jusqu’à ce qu’il soit sec.

Le coffrage a donc pour but de permettre au béton de prendre la forme souhaitée et de

maintenir le matériau jusqu’à sa prise. Il doit être réalisé convenablement pour ne pas gaspiller le

béton et pour éviter que la terre ne s’y mélange.

Le coffrage peut être métallique ou en bois mais il faut que les règles suivantes soient

respectées :

- La surface du coffrage devra présenter une correcte planéité et doit épouser la forme

exacte des ouvrages à coffrer ;

- Les coffrages devront être étanches pour empêcher les fuites des laitances ;

- Les coffrages devront aussi parfaitement raidis pour éviter toutes déformations

surtout au moment du coulage du béton;

- Il faut se servir de étais ou de piquets pour raidir le coffrage et assurer sa stabilité ;

- Les fonds de coffrage seront toujours nettoyés et arrosés avant le coulage du béton.



d’études

Grâce au coffrage, le béton ne se répand pas partout et on bénéficie de guide pour couler la

dalle et la lisser à niveau.

Le décoffrage

Le décoffrage doit être au moins 2 jours après coulage pour les parois et pour les fonds au

moins

Un délai de 21 jours est nécessaire.

Les arêtes du béton coulé deviennent fragiles une fois que le béton a séché, il faut

donc être méticuleux. Pour ce faire, il faut :

- Retirer un à un les piquets de maintien placés lors du coulage du béton, de même

pour les chevillettes de maçon plantées dans le sol ;

- Décoller doucement les planches du béton pour ne pas briser les arêtes en donnant

quelques coups de marteau sur les planches pour désolidariser le coffrage du béton (ou utiliser de

l’huile de décoffrage qui est à enduire aux planches de coffrage avant le coulage du béton

pour faciliter cette opération de décoffrage).

Il ne faut surtout pas insérer un burin ou un tournevis dans les interstices, autrement cette

action abîmerait le béton qui vient d’être coulé.

4. Vibration du béton

A part les granulats, le liant, l’eau et éventuellement les adjuvants, le béton frais est

composé aussi des bulles d’air. En effet, la vibration de béton a pour objectif non seulement

d’éliminer les bulles d’air, mais aussi d’obtenir un parement de qualité et une résistance mécanique

optimale en favorisant l’adhérence des matériaux sur les armatures et la solidité du béton.

Le béton doit être vibré dès sa mise en œuvre. Cette action se fait à l’aide d’une aiguille

vibrante dont les étapes d’exécution sont comme suit :

- Plonger rapidement le pervibrateur dans le béton et remonter le lentement ;

- Pour les éléments verticaux (poteaux), vibrer par couches de 50 à 60 cm en faisant

pénétrer le pervibrateur de 10 à 15 cm dans la couche de béton précédente ;

- Refaire cette action jusqu’où le béton ne se tasse plus, les bulles cessent de se

dégager, la laitance commence à apparaitre en surface et le bruit émis par le pervibrateur se

stabilise.



d’études

5. Cure du béton et du mortier

L’eau dans le béton ou mortier a tendance à s'évaporer pendant sa phase de durcissement.

Il en résulte une dessiccation, un retrait excessif, provoquant enfin un risque important de fissuration

qui a des conséquences négatives du point de vue mécanique comme esthétique.

Il faut donc réaliser l’opération de cure du béton ou du mortier après le bétonnage en arrosant

leur surface pendant leur prise ou en recouvrant par des films plastiques.

II. Les armatures pour béton armé

Les armatures peuvent être longitudinales ou transversales (cadres, étriers ou épingles).

Les armatures longitudinales jouent le rôle de résistance des éléments en béton

tandis que les armatures transversales maintiennent ces dernières et la section du béton.

1. Les travaux de ferraillage

Pour les travaux de ferraillage, on suit les étapes suivantes :

- Façonner les barres en les coupant longitudinalement à la cisaille ou aux mandrins

(surtout pour les aciers HA) en tenant compte du plan d’exécution ;

- Assembler les par ligature en utilisant des fils recuits.

Il faut que les barres assemblées soient de même nuance et pendant ce travail, il faut

toujours suivre les plans de ferraillages.

Figure 24.Les travaux de ferraillage



d’études

2. Les cales béton

Ils permettent d’assurer l’enrobage des aciers afin de les protéger contre le phénomène

d’oxydation.

Or, cet enrobage est en fonction du type du site de l’ouvrage, il doit être au moins égal à :

- 4 cm pour le cas de la fissuration très préjudiciable;

- 3 cm pour les parements non coffrés soumis à des actions agressives, ou à des

intempéries, ou à des condensations (cas exceptionnel);

- 2 cm pour le cas de fissuration préjudiciable ;

- 1 cm pour le cas de fissuration peu préjudiciable.

Pour ce faire :

- Construire un moule de profondeur « e » selon l’épaisseur de la cale nécessaire;

- Remplir le moule de mortier ;

- Introduire des boucles de fil à ligaturer;

- Couper le mortier en blocs avant que le mortier ne durcisse trop.

Figure 25.Fabrication des calles béton



d’études

III. Les travaux d’infrastructures

Les travaux d’infrastructure constituent les travaux en sols (et sous-sols).

1. La préparation du terrain

La purge du terrain

Les caractéristiques de l’arase naturelle du terrain sont inconvenables à la construction, il

faut donc envisager la technique de purge.

Cela consiste à évacuer les mauvais sols afin de pouvoir mettre les matériaux

adaptés pour le renforcement du terrain.

On aura donc besoin d’une pelle hydraulique pour l’excavation du terrain et du camion

benne pour transporter les déblais.

Figure 26.Purge du terrain

Purge



d’études

Évacuation d’eau stagnée sur le terrain

Malgré le forage, il y a encore de l’eau qui stagne sur le terrain donc on va le faire évacuer

avec une motopompe.

Figure 27.Stagnation d’eau sur le terrain

Pose d’un film géotextile

On recouvre après le terrain par un film géotextile dans le but de :

- Empêcher l’interpénétration des deux milieux, le terrain naturel et le matelas de

substitution pour vocation de conserver l’intégrité et les performances de chacun des

matériaux (géotextile de séparation);

- Drainage : il dissipe les pressions interstitielles, collecte et de conduit les fluides vers

un exutoire, il se présente donc sous forme de nappe.

-

Figure 28. Pose du film géotextile



d’études

2. L’implantation

L’implantation fait partie des travaux les plus importants car elle consiste à déterminer la

place de la construction sur le terrain afin de positionner les poteaux et les murs.

Pour ce faire, on suit les étapes suivantes :

L’alignement :

Cela permet de déterminer les coins du bâtiment.

Pour réaliser l’alignement de ce bâtiment, on va utiliser les bornes de délimitation du terrain,

qui sont mises en place par le géomètre, comme directrices.

- Établir les lignes directrices en plaçant un jalon dans chaque borne et tendre un

cordeau entre ces jalons pour obtenir les alignements ;

- Mettre après des jalons aux angles de la nouvelle construction et rejoindre-les

par des cordeaux en respectant toujours la perpendicularité et le parallélisme de la base et

du bâtiment ;

- On aura après les angles du bâtiment.

Le nivellement :

Cela consiste à déterminer la largeur de semelle de fondation

- Placer les chaises d'implantation en alignement du bâtiment (à 1,50 m minimum à

l'arrière des jalons) ;

- Fixer les cordeaux d’alignement sur les chaises en utilisant des pointes ;

- Verser de la poudre sur le sol (si on veut) parallèlement aux cordons pour faciliter le

repérage de la largeur de la semelle.

Figure 29. Implantation



d’études

3. La semelle

On va procéder ainsi pour exécuter la semelle de fondation:

- Réaliser le coffrage ;

- Étaler le béton de propreté avec une épaisseur de 5 cm et assurer-le d’avoir une

surface plane;

- Mettre les armatures de la semelle (sous les cales béton de 5 cm d’épaisseur) et

aussi les armatures d’attente prêtes à recevoir les élévations de poteau;

- Mouiller le coffrage pour que l'eau contenue dans le béton ne soit pas aspirée par les

parois du moule;

- Couler et vibrer le béton ;

- Talocher le après pour aplanir sa surface ;

- Décoffrer après durcissement.

Le béton de propreté

Le béton de propreté est indispensable avant l’exécution de la semelle pour assainir son fond

et pour éviter l'altération ou la décompression du sol d'assise.

Il est dosé à 150 kg/m3 avec un ciment de type CEM II 32.5 et a une épaisseur de 5 cm au

minimum.

4. Le remblayage

Si les déblais venus du forage n’est pas utilisable, les remblais doivent être des

matériaux issus d'emprunts agréés par l'Autorité chargée du contrôle.

Dans tous les cas, les terres employées devraient être exemptes de tous débris végétaux,

gravis ou autres. Elles ne devront ni gonfler, ni tasser.

On suit les étapes suivantes pour réaliser le remblayage :

- Verser et étaler les remblais ;

- Compacter par couches de 0.15 à 0.20 m d'épaisseur avec les engins appropriés

(dameuse ou compacteur);



d’études

- Mouiller avec la quantité d'eau déterminée par l`Entrepreneur et approuvée par

l'Autorité chargée du contrôle.

5. Le soubassement

Une fois que la fondation est finie, on réalise le soubassement. Pour ce faire :

- Mesurer la surface de la dalle en tendant le cordeau sur des piquets plantés à chaque

coin pour la délimiter ;

- Verser le sable de pose au fond de fouille avec une épaisseur de 2 cm ;

- Verser le Tout Venant 10/40 en faisant une couche de 10 cm d’épaisseur ;

- Compacter la couche à la dame de maçon ou avec des plaques vibrantes ;

- Couler la chape de 2 cm d’épaisseur.

IV. Les travaux de superstructure

Les travaux de superstructure sont tous les travaux relatifs au sursol et niveaux supérieurs

en béton ou autres matériaux.

1. Poteau

Pour la mise en œuvre du poteau, on va suivre les étapes suivantes :

- Avant que le béton de la semelle ne cesse complètement, tracer sur celui-ci le

contour de la section de poteau ;

- Réaliser l’amorce en béton de 4 à 8 cm d’épaisseur ;

- Installer la moitié du coffrage en laissant un espace ouvert ;- Mettre-y le ferraillage

munies de cales pour faciliter l’enrobage ;

- Fermer le coffrage (tous les 1 m, clouez un bastaing horizontalement sur les

panneaux du coffrage);

- Utiliser un fil à plomb pour vérifier la verticalité du coffrage ;

- Couler et vibrer le béton (à l’aide d’une aiguille vibrante);

- Décoffrer après début le durcissement ;

- Faire la cure béton après le décoffrage en l’arrosant 3 fois par jour pendant 7 jours.



d’études

Figure 30. Mise en œuvre du poteau

2. Poutre

La poutre est exécutée selon la procédure suivante :

- Tracer les arases inférieures de la poutre sur le poteau ;

- Mettre le fond de coffrage et les étais ;

- Mettre en place les armatures en utilisant toujours des cales et aussi les armatures

d’attente;

- Coffrer la poutre et mouiller le avant le coulage du béton;

- Couler et vibrer le béton ;

- Décoffrer les joues le lendemain mais le fond doit rester un peu plus longtemps.



d’études

Figure 31. Mise en œuvre de la poutre

3. Plancher

C’est la dalle en béton coulée sur place (ou dalle pleine) qui est prévue pour le plancher.

Pour sa réalisation, on procède ainsi :

Préparer l’emplacement

- Tracer les arases inférieures et supérieures sur les murs ;

- Mettre le fond de coffrage et les étais pour le soutenir;

Réaliser le coffrage

- Réaliser le coffrage et désolidariser la dalle au moyen d'un joint de désolidarisation de

10 mm d'épaisseur au moins à la bordure du bâtiment;

- Mettre les joints de dilatation d’épaisseur de 10 à 20 mm pour favoriser la dilatation du

béton et pour éviter son soulèvement et son éclatement ;

Placer les armatures

- Placer les armatures en ménageant en périphérie une marge de 3 cm car ils

doivent être entièrement enrobés par le béton et en surélevant de 4 à 5 cm par rapport au sol en le

calant par des cales béton ;

Couler le béton

- Couler le béton et égaliser-le au fur et à mesure en tirant la règle bien en appui sur

les planches et les joints de dilatation ;



d’études

- Vibrer le béton ou tapoter les planches de coffrage pour faire remonter la laitance de

ciment ;

- Lisser la surface à la taloche par des mouvements circulaires ;

- Le lendemain du bétonnage, procéder à la cure du béton.

Décoffrer

Décoffrer la dalle après 24h au moins

Figure 32. Mise en œuvre de la dalle

4. Escalier

On aura besoin d’escalier afin d'accéder à un étage, de passer d'un niveau à un autre en

montant et descendant.

Pour sa réalisation, il faut suivre les étapes suivantes :

- Dessiner le profil des marches sur le mur ;

- Déterminer l’inclinaison de l’escalier et mettre la planche du fond suivant cette pente

en le calant par des étais;

- Après avoir découpé les planches à la hauteur des marches, fixer les contre le mur

avec des tasseaux (les tasseaux sont mis du côté extérieur des marches pour éviter de les couler

dans le béton);

- Donner un espace de 10 cm au moins entre le coffrage du fond et les contremarches ;

- Placer l’armature déjà groupé (en treillis soudé) entre le fond et les contremarches ;

- Séparer ce treillis de la planche de fond en les calant par des cales bétons et assurer

aussi qu’ils ne touchent pas les contremarches ;

- Couler le béton de bas vers le haut en lui faisant assez consistant ;

- En même temps, vibrer le béton surtout sur les angles ;



d’études

- Le lendemain, décoffré l’escalier.

Figure 33. Réalisation d’un escalier

5. Mur de remplissage

La maçonnerie du mur de remplissage se fait comme suit :

- Placer des briques comme guides aux extrémités des murs et étendre un cordeau qui

fixera le niveau à respecter pour chaque rangée ;

- Étendre une couche de mortier uniformément sur la zone à l’aide de la truelle ;

- Mouiller les briques avant sa pose afin qu’elles n’absorbent pas toute l’eau du mortier ;

- Poser les briques situées dans les coins ;

- Poser la première rangée de briques qui est directement sur le lit de mortier, tasser

bien jusqu’à ce que ce dernier ne fasse plus qu’1 cm d’épaisseur ;

- Frapper légèrement les briques posées avec le manche de la truelle pour mieux les

placer

- Régler le cordeau de maçon pour commencer la rangée suivante ;

- La pose de toutes les autres briques, posées dans l’alignement de la première,

doit être précédée de l’application d’une couche de mortier sur la face (de 1 cm d’épaisseur)

qui touchera la brique précédemment posée ;

- Enlever le surplus de mortier à l’aide de la truelle et vérifier avec le niveau à bulle

l’ajustement vertical des briques.

Dans tous les cas, il faut contrôler régulièrement le travail à l’aide d’un niveau à bulle et il faut

aussi respecter le type d’appareillage choisi pour la maçonnerie. Ici, on préfère de pratiquer

l’appareillage à la française.



d’études

Le mortier de pose est dosé à 350 kg/m3 avec un ciment CEM II 32.5.

Figure 34.Mise en œuvre de la maçonnerie de brique

V. Les travaux de finition

1. Le revêtement

- Préparer le sol de support, il doit être solide, sain, propre, sec et plan ;

- Étaler le mortier à la truelle par portion de 1m2 environ en toujours vérifiant sa planéité

à l'aide d'une grande règle de maçon et d'un niveau ;

- Railler le mortier-colle avec de la spatule dentée pour que les carreaux y adhèrent

bien ;

- Placer les carreaux et tapoter-les légèrement ;

- Vérifier leur planéité à l’aide du niveau à bulle.



d’études

Figure 35.Mise en œuvre du revêtement

2. L’enduit

Comme on a vu précédemment, l’enduit n’est qu’un mélange pâteux ou une forme de mortier.

Il sert à protéger les murs en maçonnerie des intempéries et participent à l’esthétique du

bâtiment en permettant de réaliser des surfaces planes et décoratives.

On va appliquer l’enduit traditionnel, évidemment à base de ciment, dont son exécution suit

les étapes suivantes :

Préparer le mur

- Débarrasser les poussières ou les produits qui pourraient empêcher la bonne

adhérence de l’enduit au mur ;

- Humidifier la surface de la maçonnerie.



d’études

Mettre la première couche ou gobetis

Destinée à accrocher l’enduit sur le mur.

- Préparer un mortier fortement chargé en liant (mortier gras) ;

- Projeter le manuellement (avec de la truelle) ou à la machine (tyrolienne) avec une

épaisseur de 2 à 4 mm au maximum ;

Mettre la deuxième couche ou le corps d’enduit

Assure l’imperméabilité du mur.

- Préparer un mortier contenant moins de liant que le gobetis ;

- Projeter le et assurer d’avoir une couche de 10 à 12 mm;

- Refouler à la taloche et dresser régulièrement ;

Mettre la troisième couche ou finition

Évite le faïençage, la fissuration et constitue le parement pour l’aspect définitif.

- Préparer un mortier contenant le plus moins de liant ;

- Projeter le avec une épaisseur très mince ;

- Talocher pour avoir une surface lisse.

Figure 36. Mise en œuvre d’enduit de la maconnerie de mur



d’études

Conclusion partiel

Nous avons déterminer les différentes dimensions et section adéquate des composants du

batiment nécessaire à la bonne réalisation de ce projet grace au méthode de calcul baser sur les

charges ou actions que devra suppoté le batiment, ainsi que les méthodes de mise en œuvre de

chacun d’eau

EVALUATION FINANCIERE



d’études

CHAPITRE 10 : DEVIS DESCRIPTIF

Le devis descriptif est un document établi par le maitre d’œuvre. Il y décrit les différentes

espèces d'ouvrage à faire, la manière de les exécuter, la qualité et la quantité des matériaux devant

être employés.

N° DESIGNATION CONCERNE UNITE

1. TRAVAUX PREPARATOIRE

1.1 Installation de chantier Fft

Aménagement de l'accès au chantier

Installation de chantier

Amenée des engins et matériels

Baraquement

Alimentation provisoire de chantier

Clôture de chantier

1.2 Repli de chantier Fft

Nettoyage total du chantier Repli de chantier

repli total du chantier

2. TERRASSEMENT

2.1 Décapage, nettoyage et profilage m2

Décapage et nettoyage préalable du chantier

Emprise de la construction + 3m aux alentour

Mise en profil du terrain définie dans le plan

Mise en stock sur un lieu agrée

2.2 Fouille en excavation

Fosses septiques, etc…

m3

Extraction des terres

Chargement et transport

Mise en dépôt

Dressage du fond et des parois

2.3 Remblai m3

Suivant le projet

3. OUVRAGES EN INFRASTRUCTURE

3.1 Sable de concassage

Couche anti-contaminant

m2

Couche de sable de 10 cm pour éviter la contamination du matelas et du sol d'assise

3.2 Film géotextile m2

Pose de film et toutes sujétions de mise en œuvre Sous dallage

3.3 Matelas de substitution

Renforcement du terrain à bâtir et

emplacement de la semelle

Versement du GCNT 0/31,5 de 80 cm de profondeur, y compris toutes sujétions de mise en œuvre.

m3



d’études


3.4 Béton de propreté dosé à 150 kg

Béton de propreté sous la semelle de fondation

m3

Fourniture et mise en œuvre du béton ordinaire de 5cm d’épaisseur, dosé à 150 kg/m3 avec le ciment CEM I 42.5.

3.5 Béton dosé à 350 kg

Semelles, longrines, amorces poteaux

m3

Béton de gravillon dosé à 350 kg de ciment pour béton armé

y compris vibrage et toutes sujétions de mise en œuvre

3.6 Armatures kg

Armatures de béton en aciers doux, rond, lisses, mise en place,

ligature en fil de fer recuit et toutes sujétions Les ouvrages en béton

armée en infrastructure

3.7 Coffrage en bois m2

Coffrage de toutes dimensions Les ouvrages en béton

armée en infrastructure

y compris étaiement, buttage et toutes sujétions de mise en œuvre

3.8 Herissonnage Couche de base sous béton

de forme

m3

Hérisson en pierre sèches et blocage compacté

4. OUVRAGE EN SUPERSTRUCTURE

4.1 Béton dosé a 350 kg m3

Béton de gravillon dosé à 350 kg de ciment pour béton armé, y

compris vibrage et toutes sujétions de mise en œuvre

Poteaux, poutres, chainage, appuis,

raidisseurs portes et fenêtres, bandeaux

saillants, voile, acrotères, paillasse, éléments

architecturaux, dalles pleine

4.2 Armature kg

Armature de béton en aciers doux, ronds, lisses, tors de tous

diamètres, y compris façonnage, cintrages, mise en place, ligature en fil de fer recuit et toutes sujétions

Ouvrages en béton armé

4.3 Coffrage m2

Coffrage de toute catégorie, soit en bois, soit métallique, y compris étaiement, buttage et toutes sujétions de mise en œuvre

Ouvrages en béton armé



d’études


5. MACONNERIE ET MODERNATURE

5.1 Garde-corps plein m2

Maçonnerie de brique d'épaisseur 10 cm avec un chaperon de 5

cm des deux cotés Tous les murs extérieurs de

l'étage courant

5.2 Maçonnerie en brique pleine

Tous les murs intérieurs

m2

Maçonnerie de brique d'épaisseur 22 cm sans enduit

5.3 Garde-corps balustre Protection des terrasses

m2

ouvrages finie à installer

6. ENDUIT ET CHAPE

6.1 Enduit en mortier de ciment

revêtements des murs (intérieur, extérieur), sous

face apparente, façon apparente du béton

m2

enduit au mortier doser à 350 kg de ciment, dresser et talocher, exécuter en 2 couches de 15 mm à 25 mm d'épaisseur, y

compris toutes sujétions de mise en œuvres

7. CARRELAGE ET REVETEMENT

Fournitures et mise en place du carrelage en grès de cérame 30*30, y compris la chape de support de ciment dosé à 400 kg/m3 avec CEM II 32.5 et toutes sujétions

Revêtements du dallage et du plancher

m2

8. CHARPENTE ET COUVERTURE

8.1 Charpente en bois

Fourniture et pose de la charpente, y compris les lattis, chevrons, pannes et toutes sujétions

Charpente en couverture m3

8.2 Tôles ondulée galvanisée

Couverture du bâtiment

Fourniture et pose de couverture en Tôle Galvabac d’épaisseur 63/100, y compris toutes sujétions

m2

9. ASSAINISSEMENT

9.1 Chéneau zinc ml

Fourniture et pose, y compris toutes sujétions de mise en œuvre Collecteur des Eaux pluvial

9.2 Descente d'eau tuyaux PVC

Canalisation d'évacuation d'EP, d'EV et EU

ml

Fourniture et pose des tuyaux en PVC de différents diamètre, y compris accessoire et toutes sujétions de mise en œuvre



d’études


9.3 Buse

ml

Fournitures et pose des canalisations en buse de ciment comprimé, y compris dressement des pentes et toutes sujétions de coupe et de raccordement au regard

Canalisation entre les regards et la fosse septique

9.4 Fosse septique type F11 (pour 50 personnes)

U

Fosse septique en PEHD pour 50 personnes de chez "makiplast" ou SMPT ou similaire, en fourniture et pose, y compris: lit de sable de 10 cm, sable pour remblai, couronnement en maçonnerie de moellons (profondeur suivant stabilité du terrain), dalle de protection en béton, tampon de visite, et toutes sujétions.

Traitement des EV

9.5 Regard

Fourniture et mise en œuvre du regard de visite en béton armé dosée à 350 kg/m3, d'une épaisseur de 10 cm y compris la dalle de couverture en béton armé de 2cm d'épaisseur posée en feuillure, avec anneau de levage scellée au coulage

regard pour les EP et EU U

Ces regards sont de dimensions : - 50 * 50 (cm) ; - 100 * 100 (cm).

10. MENUISERIE

10.1 Porte pleine: 90*280 (cm)

Portes dans toutes les pièces sauf les salles d’eaux

U Fourniture et pose de porte pleine à un vantail

10.2 Porte pleine: 80*280 (cm) Portes dans les salles

d’eaux U

Fourniture et pose de porte pleine à un vantail

10.3 Porte pleine: 160*280 (cm)

Portes latérale dans le couloir de la RDC

U

Fourniture et pose de porte pleine à deux vantaux

10.4 Porte pleine: 330*280 (cm) Entré principale de la RDC et

de l’étage courant U

Fourniture et pose de porte pleine à quatre vantaux



d’études


10.5 fenêtre vitrée à deux vantaux

Fenêtres dans toutes les pièces

U

Fourniture et pose de fenêtre à deux ventaux ouvrant à l'extérieur y compris baguette et vachette.

Ils ont plusieurs dimensions : 2,02*1,8 1,29*1,8 2,35*0,7 1,4*1,8 2,68*1,8 1,1*1,8 1,56*1,8 1,69*1,8 1,12*1,8

10.6 fenêtre vitrée: 60*110 (cm) Fenêtres dans les salles

d'eau U

Fourniture et pose de fenêtre à deux ventaux ouvrant à l'extérieur y compris baguette et vachette

10.7 fenêtre vitrée à quatre vantaux

Fourniture et pose de fenêtre à deux ventaux ouvrant à l'extérieur y compris baguette et vachette.

Ils ont plusieurs dimensions : 3,92*1,8 2,89*1,8 3,3*1,8

Fenêtres des pièces nécessitant un bon éclairage

10.8 Garde-corps métallique

Escalier RDC et R+1 puis les paillasses

Fourniture et pose de main courante en tube rond composé sur

muret m

11. PLOMBERIE ET SANITAIRE

11.1 Alimentation et distribution

Fourniture et pose des conduites en PVC de tout diamètre, y compris sa mise en œuvre.

Conduite sanitaire m

11.2 Équipements sanitaires

Fourniture et pose des appareils et des équipements Sanitaires, WC à l’anglaise, lave main et porte papier à rouleau

Salles d'eaux U

12. ELECTRICITE

12.1 Tableau de distribution

Fourniture et pose de tableau général de distribution,

y compris toutes sujétions Tableau compteur U



d’études


12.2 Tableau secondaire de distribution

Distribution de l'électricité

Fourniture et pose de tableau secondaire de distribution, y compris disjoncteur et toutes sujétions

U

12.3 Câblage électrique Toutes installations électriques

Câblage d’installation principale et secondaire m

12.4 Prise 2P+T Prise

Fournitures et pose des prises U

12.5 Points lumineux

Toutes les pièces

Installation des points lumineux, y compris les interrupteurs et toutes sujétions

U

13. AUTRES

13.1 Protection incendie

Extincteur à eau pulvérisé y compris toutes sujétions diverses

Chaque étage U



d’études

CHAPITRE 11 : SOUS – DETAILS DES PRIX

Un sous-détail de prix est un ensemble de calculs conduisant à la détermination de prix

unitaires pour les différentes parties de l’ouvrage afin d’établir le devis estimatif.

Par définition :

𝑃𝑈 = 𝐾1

𝐷

𝑅

Avec :

PU : Prix unitaire ;

K1: Coefficient des déboursés ;

D : Déboursés ;

R : Rendement pour une activité donnée.

Le déboursés est l’ensemble des dépenses unitaires : location des matériels, salaire

des mains d’œuvres, coût des matériaux nécessaires.

I. Coefficient des déboursés K1

Ce coefficient est obtenu par relation :

𝐾1 =(1 +

𝐴1100

) ∗ (1 +𝐴2

100)

1 − [𝐴3

100∗ (1 +

𝑇100

)]

Où :

𝐴1: Frais généraux proportionnels aux déboursés, telles que 𝐴1= 𝑎1+ 𝑎2+ 𝑎3+ 𝑎4;

𝐴2: Bénéfices bruts et frais financiers proportionnels aux prix de revient de l’entreprise, telles

que 𝐴2= 𝑎5+ 𝑎6+ 𝑎7+ 𝑎8;

𝐴3: Frais proportionnels aux TVA, tel que telles que 𝐴1= 𝑎9;

𝑇 : Le TVA tel que TVA = 20%.



d’études

On va présenter dans le tableau ci-contre la valeur de ce coefficient de déboursés :

D’où le coefficient des déboursés K1= 1,44

II. Sous détail des prix

Tableau 56.Sous détail de prix du béton dosé à 350kg/m3

Origine des frais Décomposition de l'intérieur de chaque catégorie de frais Indice de composition de frais

Frais généraux proportionnels aux déboursés

Frais d'agence a1 3,5

Frais de chantier a2 3

Frais d'étude et de laboratoire a3 4

Assurances a4 2

A1 12,5

Bénéfice brut et frais financiers proportionnels aux prix de revient

Bénéfice net et impôts sur le bénéfice a5 15

Aléas technique a6 1,5

Alès de révision de prix a7 1,5

Frais financiers a8 10

A2 28

Frais proportionnels au prix règlement avec TVA

Frais de siège a9 0

A3 0

Désignation: Béton ordinaire Q350

Rendement: R = 3 m3/j

Prix N° Unité: m3/j

Composante des prix Coûts directs Dépenses directes (Ar) Total (Ar)

Désignation: U Qté U Qté PU (Ar) Matériels MO Matériaux

Matériels:

Bétonnière U 1 h 8 5 000,00 40 000,00

Pervibrateur U 1 h 8 2 000,00 16 000,00

Lot de petits matériels Fft 1 Fft 1 30 000,00 30 000,00

Total Matériels 86 000,00

Main d'œuvre:

Chef de chantier Hj 1 h 1 4 000,00 4 000,00

Chef d'équipe Hj 1 h 8 3 000,00 24 000,00

O.S. Hj 2 h 8 2 000,00 32 000,00

Manœuvre Hj 2 h 8 1 250,00 20 000,00

Total Main d'œuvre 80 000,00

Matériaux:

Gravillon 5/15 m3 0,8 m3 2,4 40 000,00 96 000,00

Sable m3 0,4 m3 1,2 25 000,00 30 000,00

Ciment CEM 1 42,5 kg 350 kg 1050 600,00 630 000,00

Total Matériaux 756 000,00

k= 1,44 Total des Déboursés 922 000,00

PU= K*D/R 442 560,00



d’études

Tableau 57.Sous détail de prix du béton de propreté dosé à 150kg/m3

Désignation: Béton de propreté Q150

Rendement: R = 3 m3/j




Matériels:

Bétonnière U 1 h 8 5 000,00 40 000,00

Pervibrateur U 1 h 8 2 000,00 16 000,00



Main d'œuvre:


Chef d'équipe Hj 1 h 8 3 000,00 24 000,00

O.S. Hj 2 h 8 2 000,00 32 000,00

Manœuvre Hj 2 h 8 1 250,00 20 000,00


Matériaux:

Gravillon 5/15 m3 0,8 m3 2,4 40 000,00 96 000,00

Sable m3 0,4 m3 1,2 25 000,00 30 000,00

Ciment CEM I 42,5 kg 150 kg 450 600,00 270 000,00



PU= K*D/R 269 760,00

Tableau 57.Sous détail de prix d’enduit dosé à 300kg/m3

Désignation: Enduit en mortier de ciment dosé à 300 de e=1cm d'épaisseur Rendement: R = 20 m2/j




Matériels:



Main d'œuvre:


Chef d'équipe Hj 1 h 1 3 000,00 3 000,00

O.S. Hj 1 h 8 2 000,00 16 000,00

Manœuvre Hj 2 h 8 1 250,00 20 000,00


Matériaux:

Sable m3 0 m3 0,2 25 000,00 5 000,00

Ciment CEM II 42,5 kg 3 kg 60 500,00 30 000,00



PU= K*D/R 7 776,00



d’études

Tableau 58.Sous détail de prix de la maçonnerie de brique

Désignation: Maçonnerie de mur 22 en briques en terre cuite 10x10x20 Rendement: R = 20 m2/j




Matériels:



Main d'œuvre:


Chef d'équipe Hj 1 h 1 3 000,00 3 000,00

O.S. Hj 2 h 8 2 000,00 32 000,00

Manœuvre Hj 2 h 8 1 250,00 20 000,00


Matériaux:

Brique en terre cuite U 90 U 1800 100,00 180 000,00

Sable m3 0 m3 0,4 25 000,00 10 000,00

Ciment CEM I 42,5 kg 6 kg 120 600,00 72 000,00



PU= K*D/R 25 272,00

Tableau 59.Sous détail de prix des armatures

Désignation: Armature en acier haute adhérence FeE500

Rendement: R = 60 kg/j

Prix N° Unité: kg/j



Matériels:



Main d'œuvre:


Chef d'équipe Hj 1 h 8 3 000,00 24 000,00

O.S. ferrailleur Hj 1 h 8 2 000,00 16 000,00

Manœuvre Hj 2 h 8 1 250,00 20 000,00


Matériaux:

Acier Tor de tout Ø kg 1 kg 60 3 500,00 210 000,00

Fil de fer recuit kg 0,1 kg 6 4 500,00 2 700,00



PU= K*D/R 7 360,80



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CHAPITRE 12 : DETAIL QUANTITATIFS ET

ESTIMATIFS

N° Désignation des Travaux U Qté P U Montant

1 INSTALLATION ET REPLI DE CHANTIER

1.1 Installation de Chantier Fft Fft 55 000 000,00 55 000 000,00

1.2 Repli de Chantier Fft Fft 20 000 000,00 20 000 000,00

SOUS-TOTAL 1 75 000 000,00

2 TERRASSEMENTS

2.1 Décapage, nettoyage et profilage m² 593 1 500,00 888 906,60

2.2 Fouille en excavation m3 86 5 500,00 473 000,00

2.3 Remblai en provenance des fouilles m3 200 18 000,00 3 600 000,00

SOUS-TOTAL 2 4 961 906,60

3 OUVRAGES EN INFRASTRUCTURE

3.1 Sable de concassage m3 60 40 000,00 2 400 000,00

3.2 Film géotextile m2 600 2 500,00 1 500 000,00

3.3 Matelas de substitution m3 450 37 500,00 16 875 000,00

3.4 Béton de propreté dosé à 150kg/m3 m3 15 269 760,00 4 046 400,00

3.5 Béton ordinaire dosé à 350kg/m3 m3 60 442 560,00 26 553 600,00

3.6 Armature en acier m² 2 328 7 360,80 17 135 942,40

3.7 Coffrage en bois m2 300 22 176,00 6 652 800,00

3.8 Herissonnage m2 400 15 000,00 6 000 000,00

SOUS-TOTAL 3 81 163 742,40

4 OUVRAGES EN SUPERSTRUCTURE

4.1 Béton ordinaire dosé à 350kg/m3 m3 600 442 560,00 265 536 000,00

4.2 Coffrage en bois m² 266 22 176,00 5 898 816,00

4.3 Armature en acier kg 3 100 7 360,80 22 818 480,00

SOUS-TOTAL 4 294 253 296,00

5 MACONNERIES

5.1 Garde-corps plein m2 25 15 500,00 382 695,00

5.2 Maçonnerie en briques pour mur 22 m² 597,29 25 272,00 15 094 712,88

5.3 Garde-corps balustre m2 13 12 500,00 157 500,00

SOUS-TOTAL 5 15 634 907,88

6 ENDUITS ET CHAPE

6.1 Enduit au mortier de ciment dosé à

300kg/m3 m² 1 195 7 776,00 9 289 054,08

SOUS-TOTAL 6 9 289 054,08

7 CARRELAGE ET REVÊTEMENT DES SOLS

7.1 Carreau Grès Cérame 30*30 m² 569 45 000,00 25 621 200,00

7.2 Chape dosé à 400 kg/m3 m² 45 375 000,00 16 875 000,00

SOUS-TOTAL 7 42 496 200,00



d’études


8 COUVERTURE

8.1 Charpente en bois dur m3 150 200 000,00 30 000 000,00

8.2 Tôle Galvabac m² 410 60 000,00 24 606 324,00

SOUS-TOTAL 8 54 606 324,00

9 ASSAINISSEMENT

9.1 Chéneau zinc ml 65 15 000,00 975 000,00

9.2 Tuyau de chute pour EV et EU ml 70 22 500,00 1 575 000,00

9.3 buse ml 100 190 000,00 19 000 000,00

9.4 Fosse septique pour 30 personnes U 1 2 750 000,00 2 750 000,00

9.5 regard -

50*50 U 2 400 000,00 800 000,00

100*100 U 4 800 000,00 3 200 000,00

SOUS-TOTAL 9 28 300 000,00

10 MENUISERIE MÉTALLIQUE ET EN BOIS -

VITRERIE

10.1 Porte pleine: 90*280 (cm) U 13 200 000,00 2 600 000,00

10.2 Porte pleine: 80*280 (cm) U 7 175 000,00 1 225 000,00

10.3 Porte pleine: 160*280 (cm) U 2 300 000,00 600 000,00

10.3 Porte pleine: 330*280 (cm) U 2 400 000,00 800 000,00

10.4 Fenêtre vitrée à deux ventaux -

2,02*1,8 U 2 60 000,00 120 000,00

1,29*1,8 U 12 48 000,00 576 000,00

2,35*0,7 U 1 87 500,00 87 500,00

1,40*1,8 U 2 55 000,00 110 000,00

2,68*1,8 U 7 95 000,00 665 000,00

1,10*1,8 U 3 42 000,00 126 000,00

1,56*1,8 U 1 57 500,00 57 500,00

1,69*1,8 U 1 58 500,00 58 500,00

10.5 Fenêtre vitrée: 60*110 (cm) U 8 30 000,00 240 000,00

10.6 Fenêtre vitrée à quatre ventaux -

3,92*1,8 U 2 150 000,00 300 000,00

2,89*1,8 U 1 100 000,00 100 000,00

3,30*1,8 U 3 120 000,00 360 000,00

10.7 Garde-corps métallique ml 25 25 000,00 635 000,00

SOUS-TOTAL 10 8 660 500,00

11 PLOMBERIE - SANITAIRE

11.1 Alimentation et distribution Fft 1 4 000 000,00 4 000 000,00

11.2 Équipements sanitaires -

11.3 WC à l'anglaise U 6 500 000,00 3 000 000,00

11.4 Urinoir U 2 175 000,00 350 000,00

11.5 Lave main U 4 15 000,00 60 000,00



d’études


11.6 Distributeur de papier hygiénique U 8 23 000,00 184 000,00

SOUS-TOTAL 11 7 594 000,00

12 ÉLECTRICITÉ

12.1 Tableau général Fft 1 3 500 000,00 3 500 000,00

12.2 Tableau secondaire U 4 600 000,00 2 400 000,00

12.3 Câblage électrique ml 100 5 000 000,00 500 000 000,00

12.4 Prise de courant 2P+T U 18 30 000,00 540 000,00

12.5 Point lumineux à double allumage U 35 4 500 000,00 157 500 000,00

SOUS-TOTAL 12 663 940 000,00

13 AUTRES

13.1 Extincteur à eau de 6.1 u 8 350 000,00 2 800 000,00

SOUS-TOTAL 13 2 800 000,00

Récapitulation du devis quantitatifs estimatifs

N° Désignation des Travaux Montant 1 INSTALLATION ET REPLI DE CHANTIER 75 000 000,00

2 TERRASSEMENTS 4 961 906,60

3 OUVRAGES EN INFRASTRUCTURE 81 163 742,40

4 OUVRAGES EN SUPERSTRUCTURE 294 253 296,00

5 MACONNERIES 15 634 907,88

6 ENDUITS ET CHAPE 9 289 054,08

7 CARRELAGE ET REVÊTEMENT DES SOLS 42 496 200,00

8 COUVERTURE 54 606 324,00

9 ASSAINISSEMENT ET VRD 28 300 000,00

10 MENUISERIE METAL ET BOIS - VITRERIE 8 660 500,00

11 PLOMBERIE - SANITAIRE 7 594 000,00

12 ÉLECTRICITÉ 663 940 000,00

13 AUTRES 2 800 000,00

TOTAL GÉNÉRAL hors TVA 1 288 699 930,96

TVA 20% 257 739 986,19

TOTAL TTC 1 546 439 917,15

Arrêté le montant total estimé du projet à la somme de UN MILLIARD DEUX CENT QUATRE

VINGT DIX HUIT MILLIONS SIX CENT QUATRE VINGT DIX-NEUF ARIARY QUATRE VINGT

SEIZE (Ar 1 288 699,96), y compris la taxe sur la valeur ajoutée au taux de vingt pour cent (20%)

d’un montant de DEUX CENT CINQUANTE-SEPT MILLIONS SEPT CENT TRENTE-NEUF MILLE

NEUF CENT QUATRE-VINGT-SIX ARIARY DIX-NEUF (Ar 257 739 986,19 ). Soit le montant du

coût au mètre carré bâti à la somme de DEUX MILLIONS SIX CENT NEUF MILLES CINQ CENT

SOIXANTE CINQ ARIARY TRENTE-SIX (Ar 2 609 565,36).



d’études

CONCLUSION

En résumé, dans la construction d’un bâtiment, plusieurs facteurs doivent être considérés

pour qu’on puisse atteindre l’objectif dans toutes ses formes.

Dans la première partie, nous avons survolé l’aperçu général de la Région d’Alaotra

Mangoro ainsi que les demandes de l’Association Fizalaotra, ce qui nous à amener à visualiser

également l’aperçu général de la Région d’Analamanga dans les différents contextes : contexte

physique et contexte économique. Ce qui nous a conduits à confirmer la nécessité du projet

non seulement pour le Fonds de Développement Local, mais aussi pour l’urbanisation de la

capitale de Madagascar.

Lors de l’étude technique ,se trouvant dans la deuxième partie, nous avons pu analyser

les techniques de mise en œuvre ainsi que les différentes étapes de dimensionnement des

éléments de construction à savoir les ouvrages en superstructure et les ouvrages en

infrastructures, sachant que l’exécution de chacun d’eux suit une technologie de mise en œuvre

précis.

Un devis dans la troisième partie, nous a permis d’examiner point par point les différents

détails de la construction ainsi d’évaluer son prix. L’exécution des travaux dure deux cent trente

et un jours clé à main.

Le projet de construction nécessite des études sociales, techniques et économiques afin

d’assurer que le projet est rentable pour la zone d’influence ainsi que pour le maitre d’œuvre.

Je suis conscient que ma contribution à la réalisation de ce projet, grâce au stage effectuer au

sein de l’entreprise SEAP (Société d’Études et d’Assistance aux projets), m’a permis de mettre en

pratique les enseignements reçu au sein de l’ESPA durant trois, ainsi que d’approfondir mes

connaissances et expériences professionnels.



d’études

Bibliographie

Henry Thonier, CONCEPTION ET CALCUL DES STRUCTURES DE BATIMENT,

TOME 1

Ernst NEUFERT – LES ELEMENTS DES PROJETS DE CONSTRUCTION 8 ème

édition Dunod

Jean Roux, PRATIQUE DU B.A.E.L 91, Cours avec exercices corrigés

Cours Mr Victor RAZAFINJATO : Descente des Charges et Calcul des structures-

ESPA (2012-2015)

Cours Mme Lalatiana RAVAOHARISOA : BAEL – ESPA (2012- 2015)

Cours Mr ANDRIANARIMANANA Richard : Technologie de bâtiment (2013-2015)

Cours Mme RAJAONARY Veroniaina: Procédés Générale de la Construction (2013)

Les mémoires de fin d’études

ANNEXES

LEE HAN TING Salomon Page I

Étude d’un centre de loisir R+1 destiné à l’association fizalaotra sis à ambohimanambola Mémoire fin d’études

ANNEXES 1 : ORGANIGRAMME DE CALCUL

LEE HAN TING Salomon Page II


d’études

1.1 ORGANIGRAMME DE CALCUL DES ELEMENTS SOUMIS EN FLEXION SIMPLE A

L’ELU

LEE HAN TING Salomon Page III


d’études

1.2 ORGANIGRAMME DE CALCUL DE LA SEMELLE FILANTE

LEE HAN TING Salomon Page IV


d’études

ANNEXES 2 : DESCENTES DES CHARGES

LEE HAN TING Salomon Page V


d’études

2.1 SUR LE POTEAU C2





n1 Toiture 2,45 2,20 66 112 356 604

Dalle au vents 2,20 0,69 0,12 300 55





Poteau 0,24 0,24 3,50 2 500 504



Plancher 2,45 2,20 430 2 318



mur 1,55 3,50 450 2 441


2,45 2,20 400 2 156

Sous total: 8 523 2 760

n4 Venant de n3 8 523 2 760

Poteau 0,24 0,24 4,50 2 500 648

Toiture terrasse 2,60 2,20 0,11 2 500 1 573

Sous total: 10 744 2 760

n5 Venant de n4 10 744 2 760

Dalle pleine e=15 4,86 2,20 0,15 2 500 4 010

Bibliothèque, salle de

réunion, couloir 4,86 2,22 400 4 316

Sous total: 14 754 7 075

LEE HAN TING Salomon Page VI


d’études

2.2 SUR LE POTEAU C6





n1 Toiture 8,75 2,20 66 112 1 271 2 156



Sous total: 5 342 2 156

n2 Venant de n1 5 342 2 156

Poteau 0,24 0,24 3,50 2 500 504

Sous total: 5 846 2 156

n3 Venant de n2 5 846 2 156

Plancher 8,75 2,20 430 8 278



Mur 8,75 3,50 450 13 781


8,75 2,20 400 7 700

Sous total: 31 975 9 856

n4 Venant de n3 31 975 9 856

Poteau 0,24 0,24 4,50 2 500 648

Sous total: 32 623 9 856

n5 Venant de n4 32 623 9 856

Dalle pleine e=15 8,75 2,20 0,15 2 500 7 219

Bibliothèque, salle de

réunion, couloir 8,75 2,20 400 7 700

Sous total: 39 842 17 556

LEE HAN TING Salomon Page VII


d’études

ANNEXES 3 : PLAN DE FERRAILLAGE

LEE HAN TING Salomon Page VIII


3.1 PLAN DE FERRAILLAGE DE LA POUTRE

1

2 7 5

3

4

6 2 5 4

1 3 6

Cadre ∅10

Cadre ∅10

Cadre ∅10

Épingle

∅10 Épingle ∅10

Épingle ∅10

LEE HAN TING Salomon Page IX


Nomenclature

N Nuance d'acier Diamètre (mm) Nombre Longueur

développée (m) Forme

1 HA500 32 5 1,79

2 HA500 20 5 1,55

3 HA500 16 4 10,79

4 HA500 25 6 1,65

5 HA500 16 4 10,91

6 HA500 25 6 1,77

7 HA500 10 40 2,22

LEE HAN TING Salomon Page X


3.2 PLAN FERRAILLAGE DU PLANCHER

1

2

N Nuance d'acier Espacement (cm) Diamètre (mm) Nombre

Longueur

développée

(m)

Forme

1 HA500 25 10 17 3,95

2 HA500 25 8 28 6,92

LEE HAN TING Salomon Page XI


3.3 PLAN FERRAILLAGE DU POTEAU

1 2 1 3

N Nuance d'acier Espacement (cm)Diamètre

(mm)Nombre

Longueur

développée

(m)

Forme

1 HA500 21 12 4 4,70

2 HA500 18 6 24 1,55

3 HA500 15 6 3 1,31

LEE HAN TING Salomon Page XII


3.4 PLAN FERRAILLAGE DE LA SEMELLE ISOLEE

N Nuance d'acier Espacement (cm) Diamètre

(mm) Nombre

Longueur développée

(m) Forme

1 HA500 20 16 8 1,9

LEE HAN TING Salomon Page XIII


ANNEXES 4 : PLAN D’ARCHITECTURE

LEE HAN TING Salomon Page XIV


4.1 PLAN DE SITUATION (Échelle : 1/2000)

PROJET

LEE HAN TING Salomon Page XV


4.2 PLAN DE MASSE (ECHELLE : 1/250)

LEE HAN TING Salomon Page XVI


4.3 PLAN DE FONDATION

LEE HAN TING Salomon Page XVII


4.4 PLAN DE REZ-DE-CHAUSEE

LEE HAN TING Salomon Page XVIII


4.5 PLAN DE L’ETAGE COURANT

LEE HAN TING Salomon Page XIX


4.6 PLAN DE TOITURE

LEE HAN TING Salomon Page XX


4.7 COUPE LONGITUDINALE

LEE HAN TING Salomon Page XXI


4.8 FACADE PRINCIPALE (ELEVATION EST)

LEE HAN TING Salomon Page XXII


4.9 FACADE POSTERIEURE (ELEVATION OUEST)

LEE HAN TING Salomon Page XXIII


4.10 FACADE GAUCHE (ELEVATION NORD)

LEE HAN TING Salomon Page XXIV


4.11 FACADE DROITE (ELEVATION SUD)

Page XXV


d’études

ANNEXES 5 : PLANNING D’EXECUTION

LEE HAN TING Salomon Page XXVI


Nom : LEE HAN TING

Prénoms: Salomon

Adresse: Lot VH 36 A Ifaliarivo volosarika Antananarivo 101

Téléphone: 032 58 424 76

E-mail : [email protected]

Thème : « ETUDE D’UN CENTRE DE LOISIR R+1 DESTINEE A

L’ASSOCIATION FIZALAOTRA SIS A AMBOHIMANAMBOLA»

RESUME

Trois parties distinctes mais dépendantes constituent ce mémoire :

La première partie qui montre l’aperçu général du site dans les différents contextes,

ainsi qu’un aperçu de la Région Alaotra Mangoro . La deuxième partie qui est surtout

axée sur le dimensionnement des différents éléments de construction. Le bâtiment a une

surface de 593 m2 et une hauteur de 13,40 m, formé par des ossatures en béton armé,

et des murs de remplissage en brique pleine artisanale. La troisième partie concerne

l’évaluation du coût de la construction, qui a donné pour la construction un prix de 1

546 439 917,15 Ar soit 2 609 565,36Ar par mètre carré de surface. Le planning

d’exécution a donné une durée de deux cent quinze jours.

ABSTRACT

Three separate but dependent parts constitute this memory:

The first part shows the overview of the site in different contexts. The second part

focuses primarily on the design of individual components. The building has a surface

of 593 m2 and a height of 13.40 m, consisting of RC frames and filling in industrial

solid brick walls. The third part concerns the assessment of the cost of construction,

which resulted in the construction of a price 1,546,439 917.15 Ar is 565,36Ar 2609 per

square meter. The implementation schedule is given a period of two hundred and fifteen

days.

Rubriques : Bâtiment

Mots clés : Béton armé, Moment fléchissant, Effort tranchant, Poteau, Poutre, Dalle.

Directeur de mémoire : Monsieur RANDRIANTSIMBAZAFY Andrinirina

mémoie de fin d’étude s en vue de l’obtention du diplôme

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