informe turbins m k

8/16/2019 Informe Turbins m k

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UNIVERSIDAD TÉCNICA DE COTOPAXI

UNIDAD ACADÉMICA CIENCIAS DE LA INGENIERIA Y APLICADAS

INGENIERÍA ELECTROMECANICA

SUBESTACIONES Y CENTRALES ELÉCTRICAS

TEMA:

REALIZADO POR:Angulo Estefanía

Erazo JuanJaguaco Henry

LATACUNGA-ECUADOR

2016

Tur!"# M!$%&''-B#"(!


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1) RESUMEN:

La turbina de flujo transversal es una máquina de gran importancia en pequeños

aprovecamientos idroel!ctricos" Es por esto que un buen diseño proporcionará un aumento de

la eficiencia que se sumará a la sencilla construcci#n de esta"

Esta unidad presenta la teoría básica y un análisis idráulico para una turbina de flujo transversal

$icell%&an'i a partir de la consideraci#n de la misma como una turbina de acci#n o de impulso"

Además presenta algunas variantes constructivas que permiten el diseño de un sistema de

regulaci#n de esta máquina"

2) I"*r+,u$$!"

(na turbina de flujo transversal o turbina de flujo cruzado )tambi!n llamada por los nombres

comerciales turbina $icell%&an'i o *urbina +ssberger, es una turbina idráulica desarrollada

por el australiano Antony $icell- el .ngaro /onát &án'i y el alemán 0ritz +ssberger"

A diferencia de la mayoría de turbinas idráulicas- que tienen un flujo a1ial o radial- en la turbina

de flujo transversal el fluido atraviesa los álabes de forma diagonal" 2omo en una rueda

idráulica el agua entra en el borde de la turbina saliendo por el interior" *ras atravesar el vano

central sale por el lado opuesto" Es una máquina de acci#n"

Al pasar dos veces se obtiene una eficiencia elevada para flujos variables- además de limpiar el

rotor de residuos" La máquina es de baja velocidad- apta para bajas alturas pero elevados

caudales" 3racias a su simplicidad constructiva- suelen ser máquinas de coste reducido"

O.&*!/+ G&"&r#'

4nvestigar que son las turbinas $icell%&an'i- sus características- para que sirve y donde pueden

ser aplicadas"

O.&*!/+ E&$3!$+

Analizar cada uno de los temas investigados para así poder abarcar la mayor informaci#n" /efinir cada uno de los subtemas consultados con el objetivo de tener una mayor

comprensi#n acerca del tema indagado"

2onocer el diseño de las partes que conforman la turbina $icell%&an'i"

4) D&#rr+''+


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TURBINA MIC5ELL-BANI

CARACTERISTICAS GENERALES:

La turbina de 0lujo *ransversal o turbina $itcell%&an'i es una máquina utilizada

principalmente para pequeños aprovecamientos idroel!ctricos" &asa sus ventajas

fundamentalmente en un sencillo diseño y fácil construcci#n lo que la ace

especialmente atractiva en el balance econ#mico de un aprovecamiento en pequeña

escala" 5o obstante esto no impide que la turbina se utilice en grandes instalaciones"

Aunque la turbina de flujo transversal se conoce como una máquina de pequeña escala-

e1isten actualmente máquinas de este tipo de asta 6 $7"

Las principales características de esta máquina son las siguientes8

La velocidad de giro puede ser seleccionada en un amplio rango"

El día metro de la turbina no depende del caudal"

9e alcanza un aceptable nivel de rendimiento con pequeñas turbinas"

9e puede regular el caudal y la potencia por medio de un álabe ajustable"

La turbina de flujo transversal es una :turbina limite: )entre una turbina de acci#n y una

turbina de reacci#n,"

CAMPO DE APLICACION:

0undamentalmente su aplicaci#n se destina a la producci#n de energía el!ctrica en

pequeña escala- o en otros casos- su eje se acopla por correa a otros dispositivos mecánicos- y

la energía mecánica obtenida se utiliza directamente en trabajos de taller"


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7!8ur# 18 2ampo de aplicaci#nEl campo de aplicaci#n cubre un sector de la demanda que dejan libres otros tipos de

máquinas- como se aprecia en los gráficos proporcionados por los fabricantes- tal como el de la

;0igura


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7!8ur# 28 turbina $42HELL%&A5C4

El rendimiento idráulico de esta máquina entre un 6D%?@- otros autores mencionan un6


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7!8ur# 48 *urbina /e 0lujo *ransversal /e Admisi#n Garcial

Esta clase de admisi#n permite obtener una curva de rendimiento como la de la 0igura B

en la cual se observa la comparaci#n con la curva de rendimiento de una turbina tipo 0rancis"

2omo se mencion# anteriormente- la turbina de flujo transversal es especialmente apropiada

para pequeños ríos" Estos generalmente llevan durante varios meses muy poca agua" /e la

curva característica de rendimiento de cada turbina depende si durante este tiempo se sigue

produciendo energía el!ctrica"

En las centrales de pasada )Iun%of%river,con caudales irregulares- loas turbinas con un

rendimiento má1imo elevado pero con un comportamiento menos favorable a carga parcial- alcanzan una potencia anual inferior a la obtenida con turbinas cuya curva de

rendimiento aparece más aplanada"

NOMBRE A9O MAX REND) ;<CALCULADO

POTENCIA 1=>2=

&A5C4


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HA4$EIL )A9($4/+, <

&ALJE )*(&+ A9G",

?@ B@

T#'# 1: estudios te#ricos sobre turbinas &an'iNOMBRE MAX REND);<

ARCO DEADMISION

DIAMETRO ROTOR$?<

ANC5O ROTOR$?<

N=ALABES

$+2C$+I

E

6 BB">?

B@"F

>@

9HEGGHEI 6 BB B@"MAI3A >@ B@"

JH+59+5 N +*I+9

)@

5ACA9E N +*I+9 > B@6 B@" B@"

/(I345 )F

B@"F

F

T#'# 2: estudios e1perimentales sobre turbinas &an'i) 9ignifica datos no disponibles,

LA TURBINA DE 7LU@O TRANSVERSAL COMO TURBOMAUINA DE ACCION

/e acuerdo con lo dico en el comienzo de este trabajo se considerará la turbina de

flujo transversal como una máquina de acci#n o impulso"

9eg.n la teoría de las turbomáquinas- se puede relacionar la cupla en el eje de una

turbina con el salto o altura rot#rica )altura .til,- arribando a la ecuaci#n de Euler para

turbomáquinas -de la cual una de sus formas es la siguiente8

g .H r

=c12−c2

2

2+u12−u2

2

2+w1

2−w22

2/onde8

g O aceleraci#n de la gravedad ;ms=

c O velocidad absoluta ;ms=

u O velocidad tangencial de la turbina ;ms=

P O velocidad relativa del fluido ;ms=

Hr O altura rot#rica )altura .til, ;m=

El primer t!rmino de esta ecuaci#n representa la variaci#n de energía cin!tica que se produce

en el fluido entre la entrada y la salida de la máquinaQ el segundo t!rmino representa

el cambio de presi#n debido a la variaci#n de la fuerza centrífuga entre la entrada y lasalida de la mismaQ el tercer t!rmino- finalmente- traduce el cambio de presi#n debido a

la variaci#n de la velocidad relativa del fluido entre la entrada y la salida" Gor lotanto el primer t!rmino es energía cin!tica y los otros dos energía de presi#n- es decir8

g .H r=g( H din+ H est )

/onde8



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Hr O altura rot#rica )altura .til, ;m=

HestO altura estática o de presi#n ;m=-


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El cambio energ!tico está formado por un t!rmino que podemos llamar dinámico y un

t!rmino representativo del trabajo de las fuerzas de presi#n- que denominaremos estático"

El grado de reacci#n es la relaci#n entre la energía estática que se transforma dentrodel rotor y la energía total- o sea8

G= H est

H tot

En las turbinas de :acci#n: el grado de reacci#n es igual a cero- es decir que se puede

demostrar que p< O p> - o sea que el escurrimiento a trav!s del rotor es a presi#n

constante" En definitiva en este caso- a la entrada y salida del rodete reina la presi#natmosf!rica" (na de las condiciones a cumplirse en este caso es que ;0igura F=8

u1=

c1

2

7!8ur#

2onsiderando a la turbina $itcell%&an'i como una máquina de acci#n pura y aciendo el

análisis análogamente a lo realizado por diferentes autores para una turbina Gelton- endico trabajo se parte del eco de que para la obtenci#n de la má1ima obtenci#n de la

energía del agua se deberá cumplir con la condici#n"

9i bien esto es completamente válido para una turbina Gelton debido a sus

características constructivas no lo es tanto para la turbina que nos ocupa- es decir- la

turbina de flujo transversal- ya que por sus propias características de diseño- sobre todo

en lo que se refiere al inyector"

DISE9O 5IDRAULICO:

En la 0igura D pueden apreciarse los triángulos de velocidades para las dos etapas ya

mencionadas" 2omo puede verse- e1iste una total semejanza entre el triángulo de

velocidades a la salida de la primera etapa y el de entrada a la segunda etapa" Esto se debe aque el flujo en esa transici#n es una corriente libre que no interfiere con elemento alguno del

rotor"


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7!8ur# : triángulos de velocidades de la turbina &an'i

2omo se mencion# anteriormente realizaremos el diseño idráulico de esta máquina en base

a la suposici#n de que es una turbina de acci#n" Gero debido a las características de !sta

debemos modificar el principio de má1ima utilizaci#n de la energía en lo referente a larelaci#n de velocidades" /e la 0igura 6 se desprende que deberá cumplirse que8

u1=

cu1

2

Esta modificaci#n traerá aparejada una variaci#n en los ángulos de entrada del fluido

considerados #ptimos"

La velocidad absoluta de entrada del agua en el inyector para una máquina de acci#n está dada

por8

c1=k c .√ 2. g .H n

/onde8


c O velocidad absoluta ;ms=

HnO altura neta ;m=

'cO coeficiente de velocidad del inyector

/e acuerdo a esto y analizando los triángulos de velocidades ;0igura 6= se tendrá


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7!8ur# 6: triángulos de velocidades unificados de la R etapa

w12=c1

2+u12−2.c1. u1 .cos∝1

Gor lo tanto para la má1ima utilizaci#n de la energía8

w1

2=c1

2+

(cu1

2

)

2

−2.c1.cu1

2

.cos∝1

y observando el triángulo de velocidades

w1

2=c

1

2+( c1. .cos∝12 )

2

−2.c1.cu1

2.cos∝

1

En definitiva8

w1

2=c1

2.(1−34 .cos1∝1)

9i se cumple que8cm1=c1 .sen∝1cm1=w1.senβ1

relacionando w12=c

1

2.(1−34 .cos1∝1) y cm1=c1 .sen∝1 con cm1=w1 .senβ1 se obtiene8


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β1=arcsen

sen∝1

√1−3

4.cos

2∝

1

El ángulo ∝1 varía generalmente entre los


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RESOLUCION DEL TRIANGULO DE VELOCIDADES A LA ENTRADA DEL ROTOR:

2omo se mencion# anteriormente la velocidad en el inyector está dada por la ecuaci#n

c1=k c .√ 2. g .H n Ieduciendo esta e1presi#n se obtiene8

c1=4,429.k c .√ H n

2onsiderando la ip#tesis de impulso y de acuerdo al triángulo de velocidades a la

entrada )043(IA F, se tiene8

u1=

cu1

2=

c1.cos

∝1

2=

4,429. k c .√ H n .cos∝12

Luego-

u1=2.127 . k c .√ H n . cos∝1y si ∝1 O


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cm1¿1,229. k c .√ H n

SELECCION DEL DIAMETRO Y VELOCIDAD DE GIRO DE LA TURBINA

El diámetro de esta máquina no depende del caudal esto facilita el diseño ya que otorga al

diámetro el carácter de parámetro independiente"

Esto se afirma por el eco de que esta turbina puede trabajar dentro de un

amplio rango de velocidades de rotaci#n" /e acuerdo con esto el diámetro podrá ser

seleccionado en primer t!rmino"

Los diámetros com.nmente utilizados van desde los >@@ mm asta los D@@ mm" Lo que

frecuentemente se ace es seleccionar el diámetro de los diagramas de estandarizaci#n"

Algunos factores a tener en cuenta son los siguientes8

9i se reduce el diámetro del rodete se reduce el rendimiento idráulico" Los rodetes más grandes tienen una velocidad de embalamiento menor"

9e debe mantener una cierta proporcionalidad entre el diámetro y el anco de la

turbina a fin de evitar cambios de secci#n demasiado bruscos entre la tubería y el

inyector que provocan fuertes perturbaciones en la vena fluida"

9e debe tener en cuenta al seleccionar dico parámetro el grado de simplicidad en

la fabricaci#n de la turbina"

(na vez seleccionado el diámetro se procede a obtener la velocidad de giro de la

máquina" Gor definici#n8

u1=π .n

60.D

Ieemplazando la ecuaci#nc1

sen (180− β1)=

w1

senα 1 en la e1presi#n anterior y despejando el

n.mero de vueltas8

n=40,60. k c .√ H n D

/onde8

'cO coeficiente de velocidad del inyector

HnO altura neta;m=

nO velocidad de rotaci#n de la maquina ;r"p"m"=


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/O diámetro del rotor ;m=

NUMERO DE ALABES DEL ROTOR

La selecci#n del n.mero de álabes se realizará en base al diámetro y las condiciones de

funcionamiento de la turbina- es decir- altura y caudal"

9e deberá tener en cuenta que un reducido n.mero de álabes provocará pulsaciones en la

generaci#n de la potencia- y un n.mero elevado producirá una aceleraci#n de la vena fluida con el

consiguiente aumento de las p!rdidas y el efecto de reja"

9eg.n las investigaciones de A" (l'u y H" +lgun e1iste un n.mero #ptimo de álabes" En la tabla

5R < se transcriben los resultados de diferentes investigaciones reflejadas en la literatura"

RE7ERENCIA D>, D>B

N+C+HA$A- D >6 @"6@M43$- F ?"@@3A5S-F ?B"@@C*(- F ?


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2omo la relaci#n entre el n.mero de álabes de la admisi#n y el n.mero de álabes totales- se

tendrá que una vez seleccionado el n.mero de álabes del rotor se podrá determinar el n.mero

de álabes que act.an en la admisi#n- y por lo tanto el valor de X z " Este n.mero de álabes

Z a tiene estreca vinculaci#n con el ángulo de admisi#n de la máquina"

El coeficiente X z varía entre @-@D y @-BD" 2omo límite se adopta8

X z=Z a

z


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# =150°−30°+ z

2−60°+

z

2

por lo tanto8

# = z+60°

/e la 0igura 6 tambi!n pueden allarse las dimensiones características del álabe"

/efiniendo el anco radial del alabe A como8

A= $−r

El anco radial es una dimensi#n muy importante ya que si el álabe es corto radialmente no se

aproveca la vena fluida en forma adecuada- y si el álabe es largo en forma radial ocasionará

mayores p!rdidas por fricci#n y perturbaciones a la salida del álabe en la primera etapa que serán

mayores si el eje es pasante"

Gor lo tanto debe allarse una e1presi#n que la vincule con los parámetros #ptimos defuncionamiento de la turbina"

/e acuerdo con el teorema del seno8

sen"

$ =

sen!

r

o sea-

r= $ .sen!

sen"

Gor lo tanto-

A= $ .(1− sen! sen" )La cuerda del álabe A p puede obtenerse de la siguiente manera ;0igura ?=

A p

senz=

$

sen"

Gor lo tanto

A p= $ .senz

sen"

Gor .ltimo- el radio del álabe Ia se obtiene como sigue8 A p

sen# =

$a

sen

Luego-

$a= $ .senz

sen# .sen

sen!


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7!8ur#

2omo puede verse todos los parámetros an sido e1presados en funci#n del radio I de laturbina con lo que una vez seleccionado el diámetro todos los parámetros surgen automáticamente"

DISE9O DEL INYECTOR:

El inyector de una turbina de flujo transversal es el segundo componente de esta máquina que

en conjunto con el rotor determinan la eficiencia de la turbina" Este es el encargado de guiar

el flujo acia el rotor" Esta conducci#n deberá poseer una buena aceleraci#n y una distribuci#n

de velocidades uniforme en la secci#n de salida así como un bajo nivel de p!rdidas de carga-

de manera de lograr la mayor transformaci#n posible de energía potencial en energía cin!tica"

El inyector puede tener distintas geometrías diferenciadas fundamentalmente por el ángulo de

admisi#n y el #rgano de regulaci#n que posea- si es que e1iste" 9e deberá tener en cuenta en la

ubicaci#n de este #rgano de regulaci#n que cualquier elemento en el interior del inyector puede

provocar disturbios a la salida del flujo"

El inyector posee una secci#n transversal de forma rectangular compuesto por dos caras

laterales rectas que permiten descargar el flujo sobre todo el anco del rotor ;0igura =- una cara

superior envolvente que guía el flujo" Esta cara posee un ángulo α< #ptimo constante #ptimo

en cada punto de la curva" La velocidad absoluta será tangente a esta curva en todo punto" La carainferior es recta y puede tener un ángulo de DR como má1imo"


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7!8ur# F

El corro entra al rotor con un ángulo α< que es constante en toda la admisi#n y tangente a

la periferia de la rueda" El flujo que abandona las paredes s#lidas del inyector es definido

como un corro libre" La velocidad a la salida del inyector tiene un valor un poco más

pequeño que el valor de diseño lo que provoca un incremento en el arco de entrada"

2omo ya se mencion#- la diversidad de diseño en la geometría del inyector ace que se

adopten distintos ángulos de admisi#n"

A trav!s de las diversas investigaciones que se an realizado sobre esta máquina los

ángulos de admisi#n del inyector van desde los B@R asta los @R"

En la tabla 5R> se especifican algunos de estos trabajos"

3ran parte de la bibliografía e1istente parece coincidir en que el ángulo de admisi#n Ua #ptimo

para este tipo de turbina es de alrededor de los @R"

*anto el ángulo como el arco de admisi#n estarán definidos de acuerdo con el valor de 1z

adoptado con anterioridad- es decir- por el n.mero de álabes en la admisi#n" Además se deberá

tener en cuenta el :efecto de reja: que causa el espesor de los álabes en la entrada" Así- el arco de

admisi#n estará dado por ;0igura =8


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7!8ur#

%a=π . D

z. za+ za. e

Luego el ángulo de admisi#n Ua será8

a=360°π . D

. %a

Iesta aora allar la funci#n que representará la curva envolvente del inyector )cara superior,"

El modelo matemático de la entrada y salida del caudal en el inyector puede definirse como un

flujo potencial" *eniendo en cuenta el principio de v#rtice libre se puede analizar el

comportamiento del flujo dentro del inyector ;Mer 0igura ="

Así

a=

Q−Q

luego-

Q=(1− a ) .Qtomando un diferencial de área en el inyector seg.n 0igura se tiene8

d Q=cu .d&=cu .Bd'

Gor otra parte si se cumple la ley de torbellino potencial- entonces8

( =cu. '

igualando las e1presiones ( =cu. ' y despejando8

d Q=B.d ' .(

'

4ntegrando sobre todo el anco del inyector- e igualando con d Q=cu .d&=cu .Bd' 8

∫dQ=∫B . d ' .(

' =(1− a ) .Q

(1− a ) .Q=B( .∈'

$

por lo tanto8

=a .(1−B( Q .∈'

$ )Analizando para los valores e1tremos8

&i =a ' = $

&i =0 ' = $ . eQ

B.(


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7!8ur#

En general para cualquier ángulo entre @R y θa la curva envolvente del inyector está dada por8

' = $ . e[1− a

B.( ].Q

El valor de la constante 2 se puede determinar de la siguiente manera8

Gor ecuaci#n de Euler8

)* . g .H n=cu1 .u1

y considerando la ecuaci#n n=40,60. k c .√ H n D

se tendrá8

( =)* . g .H n . 60

2.π .n=cu1. $

Ieemplazando la ecuaci#n Aa=Q

cm1

en esta .ltima e1presi#n- resulta8

( =)* . g .H n . 60

2.π .

1

40,778. K c . √ H n D

0inalmente8

( =2,3)* . D .√ H n

K c1

2omo puede apreciarse la curva envolvente del inyector a quedado e1presada por la ecuaci#n

de una espiral logarítmica ;Ecuaci#n

' = $ . e[

1−

a

B.(

].Q = que guiará el fluido en forma suave y

con la menor p!rdida de carga posible"


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Luego la altura del inyector en cada punto de la envolvente será8

*t =' − $

Hasta aquí no se a analizado la instalaci#n de un regulador ya que dica máquina a sido

pensada para baja potencia trabajando a carga constante"

INYECTOR CON REGULACION

2omo se mencion# anteriormente- e1isten varias geometría de inyectores y sistemas de

regulaci#n como los que se aprecian en la 0igura D metros pueden tener problemas

causados por la presencia de cavitaci#n en zonas de bajas presiones- como la superficie

inferior del álabe regulador"

TUBO DE ASPIRACION:

La turbina de flujo transversal generalmente trabaja sin tubo de aspiraci#n como cualquier máquina de impulsi#n- por lo tanto se instalan a una altura considerable sobre el nivel de agua

de restituci#n y de acuerdo a las variaciones del mismo- desaprovecando dica altura"

5o obstante un tubo de aspiraci#n es conveniente para caídas medianas y pequeñas" Este tubo

permite realizar un montaje a prueba de crecidas con un aprovecamiento de toda la altura

disponible en el salto"


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7!8ur# 10

El tubo de aspiraci#n se instala con el e1tremo inferior sumergido en el canal de restituci#n y

el agua contenida en su interior genera una presi#n negativa en la zona del rodete- por lo

cual la carcasa debe tener un cierre erm!tico"

La regulaci#n del nivel de agua generalmente se realiza por medio de una válvula de aireaci#nregulable ;0igura B = que influye sobre el vacío en la carcasa de la turbina" La empresa +sberger asegura que esto permite un aprovecamiento #ptimo de saltos de asta < metro"

7!8ur# 118 4nyector propuesto por la +"L"A"/"E" )tomando como base un rotor de F@@ mm, NOMENCLATURA$ O MEL+24/A/ A&9+L(*A""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" ;ms=u O MEL+24/A/ *A53E524AL /E LA *(I&45A""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" ;ms=-H O MEL+24/A/ IELA*4MA /EL 0L(4/+""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" ;ms=-

5r O AL*(IA I+*+I42A )AL*(IA (*4L,""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" ;m=- O 2A(/AL""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" """"""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" ;mBs=-G O A2ELEIA24+5 /E LA 3IAME/A/""""" """""""""""" """""""""" """""""""""" """""""""" """""""""""" """""""""" """""""""""" """""""""" """""""""""" """""""""" "" ;ms=-5&* O AL*(IA E9*A*42A + /E GIE94+5""""""""""""""""""""""" """"""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" ;m=-Gr O 3IA/+ /E IEA224+5-5" O AL*(IA 5E*A""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" """""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" ;m=-η% O IE5/4$4E5*+ H4/IA(L42+-

( $ O 2+E0424E5*E /E MEL+24/A/ /EL 45NE2*+I-$u O 2+$G+5E5*E /E LA MEL+24/A/ A&9+L(*A E5 LA /4IE224+5 *A53E524AL"""""""""""""""""""""""""""""""""""" ;ms=- O A53(L+ E5*IE LA MEL+24/A/ A&9+L(*A N LA MEL+24/A/- *A53E524AL"""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" ;R=-

β O A53(L+ E5*IE LA MEL+24/A/ IELA*4MA N LA MEL+24/A/- *A53E524AL""""""" """""""""""""""""""""""""""""""""" ;R=-

$? O 2+$G+5E5*E /E LA MEL+24/A/ A&9+L(*A E5 LA /4IE224+5 $EI4/4A5A"" """""""""""""""""""""""""""""""""""" ;ms=-N O MEL+24/A/ /E I+*A24+5 /E LA $AT(45A""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" """"""""""""""""""""""""""""""" ;I"G"$"=-D O /4A$E*I+ /EL I+*+I"""""""""""""""""""""""""""""""" """""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" """"""""""""""""""""" ;m=-

, O /4A$E*I+ 45*EI5+ /EL I+*+I""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" """""""""""""""""""""""""""""""" """""""""" ;m=-A# O AIEA /E A/$494+5""""""""""""""""""""""""""""""""" """""""""""""""""""""""""""""""" """"""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" ;m=-B O A52H+ /EL I+*+I""""""""""""""""""""""""""""""""""" """""""""""""""""""""""""""""""" """"""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" ;m=-Z O 5($EI+ /E ALA&E9 /EL I+*+I-Z# O 5($EI+ /E ALA&E9 E5 LA A/$494+5-X O IELA24+5 /E 5($EI+ /E ALA&E9- O GA9+ E5*IE ALA&E9""""""""""""""""""""""""""""""""" """""""""""""""""""""""""""""""" """"""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" ;m=-

Z

O A53(L+ E5*IE ALA&E9""""""""""""""""""""""""""""""" """""""""""""""""""""""""""""""" VVVVVVVVVVVVV"""""""""""""""""""" ;R=-

A O A52H+ IA/4AL /EL ALA&E"""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" """""""""""""""""""""""""""""""" """"""""""""""" ;m=-R O IA/4+ /EL I+*+I )I O />,""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" """""""""""""""""""""""""""""""" """"""""""""""""""" ;m=-r O IA/4+ 45*EI5+ /EL I+*+I"""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" """""""""""""""""""""""""""""""" """""""""""""""" ;m=-Aρ O 2(EI/A /EL ALA&E""""""""""""""""""""""""""""""""" """""""""""""""""""""""""""""""" """"""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" ;m=-


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R # O IA/4+ /EL ALA&E""""""""""""""""""""""""""""""""""" """""""""""""""""""""""""""""""" """"""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" ;m=-L# O AI2+ /E A/$494+5"""""""""""""""""""""""""""""""""" """""""""""""""""""""""""""""""" """"""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" ;m=-& O E9GE9+I /EL ALA&E""""""""""""""""""""""""""""""""" """""""""""""""""""""""""""""""" """""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" ;m=-θ# O A53(L+ /E A/$494+5"""""""""""""""""""""""""""""""" """""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" """""""""""""""""""" ;R=-

θ O A53(L+ /E LA E5M+LME5*E E5 (5 G(5*+ 2(ALT(4EIA"""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" """"""""""""" ;R=-

S O AIEA 3E5EI42A /EL 45NE2*+I""""""""""""""""""""""""" """"""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" ;m=-τθ O IA/4+ /E LA 2(IMA E5M+LME5*E /EL 45NE2*+I""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" """""""""""""""""""""" ;m=-

C O 2+59*A5*E /E LA LEN /EL *+I&ELL45+ G+*E524AL-

%* O AL*(IA /EL 45NE2*+I E5 2A/A G(5*+"""""""""""""""""" """""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" ;m=-

C+"$'u!+"&

9e analiz# cada uno de los temas investigados para así poder abarcar la mayor

informaci#n"

9e defini# cada uno de los subtemas consultados con el objetivo de tener una mayor

comprensi#n acerca del tema indagado"

9e conoci# el diseño de las partes que conforman la turbina $icell%&an'i"

R&$+?&",#$!+"& La turbina micell es de baja velocidad pero se apta para bajas alturas pero elevados caudales"

Las carcasas de estas turbinas deben están construidas completamente en acero para que

sean insuperablemente robustas" Los alabes pueden regularse independientemente entre sí mediante una palanca reguladora a la

que se acopla la regulaci#n automática o manual"

B!'!+8r#3#

9oluciones Grácticas%4*/3 Av" Jorge 2ávez >?D $iraflores- Lima- Ger.- turbina$icell%&an'i"

ttp8biblioteca"uns"edu"pesaladocentesarcivozcurzozmitcelWban'i"pdf ttp8,8


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grupo incluyendo el rotor del alternador- a de estar diseñado para resistir la

velocidad de embalamiento"

En las turbinas de flujo transversal la velocidad de embalamiento má1ima corresponde al

informe turbins m k

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