Dimensionnement d'un réseau d'eaux pluviales( élaborer par l'ing Toumi Abdel aziz )

Objet : lotissement de ……………………….. Date : ../02/2015

Hypothèses de l'étudePente du bassin comprise entre 2 et 50 mm/m

Période de retour retenue = 10 ans Surface du bassin limitée à 200 ha ( 2 000 000 m² )Coefficient de ruissellement ( 0.20 < C < 1.00 ) Vitesse d'écoulement maximale de 4 m/s ( érosion )

Données de l'étudeType de collecteur Fossé herbe, terre, canal maçonnerie, conduite Type : PVC

béton, fibres-ciment, fonte, grés, PVCCoefficient de rugosité Dépend du type de collecteurde Manning-Strickler Ks = 100Longueur maximal de cheminement par rapport à l'éxutoire L = 250.00 mPente moyenne du bassin L / Somme ( Lk / ( Ik )^ 0.5 ) I = 10 mm/mSuperficie totale à reprendre A = 20000 m2

A = 2.00 haSuperficie totale revétue A' = 5000 m2

A' = 0.50 ha

coefficients de Montanna: a= 2.40b= -0.66

Résultats de l'étudeCoef. de ruissellement théorique( A' / A ) => ( 0.20 < C < 1.00 ) C' = 0.25Coefficient de ruissellement C = 0.80Coefficient d'allongement ( L / ( A^ 0.5 )) M = 1.77Coefficient correctif ( M / 2 )^ X , avec X = ( 0.84b / ( 1+ 0.287b )) X= -0.68

m = 1.09Débit d'orage brut ( 1.43 x I^ ( 0.29 ) x C ^ ( 1.20 ) x A^ ( 0.78 )) Q = 0.494 m3/sDébit d'orage corrigé ( Q x m ) QA = 0.538 m3/sDiamètre théorique du collecteur( 4^ ( 5/8 ) x ( Q1 / Ks / I^ ( 0.5 ) / Pi )^ ( 3/8 )) D1 = 517 mmDiamètre du collecteur Choisir la section commerçiale supérieure D = 1000 mmVitesse à pleine section ( Ks x I^ ( 0.5 ) x D^ ( 2/3 )) / 4^ ( 2/3 ) VPS = 3.97 m / sDébit à pleine section ( VPS x ( Pi x D² )) / 4 QPS = 3.117 m3/sRapport des débits ( Q1 / QPS ) Q/QPS = 0.173

Rapport des volumesFonction de Q/QPS: V/VPS = 1.07

H/D = 0.6Vitesse d'écoulement ( V/VPS ) x VPS V = 4.25 m/sHauteur de remplissage ( H/D ) x D H1 = 0.60 mm

Conditions d'autocurageCondition 0 Vitesse d'écoulement ( V ) > 1.00 m / s Contrôle : VérifiéRappel ( Q/QPS ) = 0.173 0.017 (QPS/100) 0.0017

Pour QPS / 10 => V1 = (( V1/VPS1 ) x VPS ) V1 = 2.22 m / s0.56 Vérifié

0.27 Pour QPS / 100 => V2 = (( V2/VPS2 ) x VPS ) V2 = 1.15 m / s

coefficient de Montanna ( tableau 1 )

( tableau 4 )

Dépend du type de terrain ( tableau 5 )

avec b =…..( tableau 2, période de retour 10 ans )

avec V/VPS et h/D ( tableau 6 )

Condition 1: Pour ( QPS / 10 )( V1/VPS1 )= (tableau 6) Condition 1 : ( V1 > 0.60 m / s )Condition 2: Pour ( QPS / 100 )

0.29 Vérifié( V2/VPS2 )= (tableau 6) Condition 2 : ( V2 > 0.30 m / s )

Coefficients de Montana Tunisie (Toumi Abdel aziz-AFH)

T ANS COEFFICIENT 1 2 5 10 20 50

BIZERTEa 2.4 3.3 4.7 5.6 6.7 7.5

b -0.66 -0.66 -0.66 -0.64 -0.6 -0.54

GABESa 2.1 2.8 3.9 4.7 5.6 6

b -0.63 -0.64 -0.63 -0.61 -0.58 -0.51

GAFSAa 4.9 7.2 10.5 12.8 15.2 16.8

b -0.87 -0.87 -0.86 -0.85 -0.83 -0.8

SFAXa 2.8 4.2 6.1 7.5 9 9.8

b -0.68 -0.68 -0.68 -0.66 -0.64 -0.6

KAIROUANa 6.3 8.6 12.5 15 17.5 19.2

b -0.93 -0.92 -0.91 -0.9 -0.88 -0.83

TUNISa 3.3 5 7.3 9.1 10.8 12

b -0.75 -0.72 -0.71 -0.7 -0.68 -0.64

SIDI BOUBAKERa 4.3 6.5 9.4 11.7 14.1 15.7

b -0.84 -0.85 -0.84 -0.83 -0.82 -0.79

THIBARa 3.6 5.8 8.7 10.8 13.2 14.6

b -0.82 -0.83 -0.83 -0.81 -0.81 -0.78

JENDOUBAa 5.7 8.1 11.4 13.8 16.3 18

b -0.9 -0.89 -0.88 -0.87 -0.86 -0.81

COTEa 3.2 4.2 5.4 6.3 7.1 8.3

b -0.67 -0.66 -0.65 -0.64 -0.62 -0.58

CENTREa 6.2 8 10.5 12.4 14.3 16.8

b -0.85 -0.84 -0.84 -0.83 -0.82 -0.78

Dimensionnement d'un réseau d'eaux usées Méthode superficielle de Caquot ( élaborer par l'ing Toumi Abdel aziz )

Objet : lotissement de ……………………….. Date : ../02/2015

Données de l'étude

Type de collecteur Conduite béton, fibres-ciment, fonte, grés, PVC Type : PVC

Coefficient de rugosité Dépend du type de collecteur

de Manning-Strickler Ks = 100

Population à reprendre Pop = 2000 Hab

Pente moyenne de pose de la canalisation I = 7 mm / m

Consommation moyenne d'eau par habitant et par jour Ce = 150 l / j / hab

Résultats de l'étude

Débit moyen ( Pop x Ce ) Qm = 3.47 l / s

Coefficient de pointe ( 1.5 + ( 2.5 / ( Qm )^ 0.5 )) P = 2.842

Débit de pointe ( Qm x P ) Qp = 9.87 l / s

Diamètre théorique du collecteur ( 4^ ( 5/8 ) x ( Qp / Ks / I^ ( 0.5 ) / Pi )^ ( 3/8 )) D1 = 124 mm

Diamètre du collecteur Choisir la section commerçiale supérieure D = 200 mm

Conditions d'autocurage

Vitesse à pleine section ( Ks x I^ ( 0.5 ) x D^ ( 2/3 )) / 4^ ( 2/3 ) VPS = 1.14 m / s

Condition 1 ( VPS > 0.70 m / s ) Vérifié

Débit à peine section ( VPS x section tuyau ) QPS = 35.67 l / s

Rapport des débits ( Qm / QPS ) Q/QPS = 0.097

Rapport ( h/D ) h/D = 0.32

Condition 2 ( H/D ) > 0.20 Vérifié

Rapport des volumes V/VPS = 0.80

Vitesse écoul. pour ( 2/10 ) de D ( RV( 2/10 ) x VPS ) V( 2/10 ) = 0.91 m / s

Condition 3 ( V( 2/10 ) > 0.30 m / s ) Vérifié

NB: cette méthode consiste à dimensionner chaque sous zone à part

Dans le deuxième tableau suite à la détermination des débit final de chaque tronçons on determine le diamètre convenable

Données de l'étude

( tableau 4 )

Fonction de ( Q/QPS ) => ( tableau 6 )

Fonction de ( Q/QPS ) => ( tableau 6 )

Type de collecteur Conduite béton, fibres-ciment, fonte, grés, PVC Type : PVC

Coefficient de rugosité Dépend du type de collecteur

de Manning-Strickler Ks = 100

débit de point final Qpf = 0.147 l/s

Pente moyenne de pose de la canalisation I = 7 mm / m

Résultats de l'étudeDiamètre théorique du collecteur ( 4^ ( 5/8 ) x ( Qp / Ks / I^ ( 0.5 ) / Pi )^ ( 3/8 )) D1 = 26 mmDiamètre du collecteur Choisir la section commerçiale supérieure D = 100 mm

Conditions d'autocurageVitesse à pleine section ( Ks x I^ ( 0.5 ) x D^ ( 2/3 )) / 4^ ( 2/3 ) VPS = 0.72 m / sCondition 1 ( VPS > 0.70 m / s ) VérifiéDébit à peine section ( VPS x section tuyau ) QPS = 5.62 l / sRapport des débits ( Qm / QPS ) Q/QPS = 0.026Rapport ( h/D ) h/D = 0.32Condition 2 ( H/D ) > 0.20 VérifiéRapport des volumes V/VPS = 0.80Vitesse écoul. pour ( 2/10 ) de D ( RV( 2/10 ) x VPS ) V( 2/10 ) = 0.57 m / sCondition 3 ( V( 2/10 ) > 0.30 m / s ) Vérifié

( tableau 4 )

Fonction de ( Q/QPS ) => ( tableau 6 )

Fonction de ( Q/QPS ) => ( tableau 6 )

taux d'accroissement de la population et xp : 0.02

taux d'accroisement de la connsommation et xc : 0.015

P0/C0 11

Année 2015 2025

Popullation 1200 1492

Consommation spécifique l / j / hab 120 141.35

Dans le deuxième tableau suite à la détermination des débit final de chaque tronçons on determine le diamètre convenable