rps-2000

7/18/2019 RPS-2000

http://slidepdf.com/reader/full/rps-2000-569689da86452 1/84

Royaume du Maroc

Ministre de l#Am%nagement du Territoire, de

l#Urbanisme, de l#Habitat et de l#Environnement

Secr %tariat d#'tat ) l#Habitat

PARASISMIQUE R.P.S 2002)

applicable aux b timents)

Juillet 2001

0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

0 0,5 1 1,5 2

PERIODE T (s)

F A C T E U R

D

SITE 1

SITE 2

SITE 3

S2

S3

S1

REGLEMENT DE CONSTRUCTION

Sour ce: www al mohandi ss com

http://www.fineprint.com/

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R.P.S. 2000

I

TABLE DES MATIERES

PAGES

MEMBRES DU COMITE REDACTEUR

AVANT PROPOS

CHAPITRE I OBJET ET DOMAINE DAPPLICATION...... 01

1.1- OBJET DU R !GLEMENT .. 01

1.2- DOMAINE D$APPLICATION .... 01

CHAPITRE II OBJECTIFS ET PHILOSOPHIE DU R !GLEMENT .. 03

2.1- OBJECTIFS DES EXIGENCES .. 03

2.1.1- S%CURIT% DU PUBLIC .. 03

2.1.2- PROTECTION DES BIENS MAT%RIELS ... 03

2.2- PHILOSOPHIE DE BASE DE CONCEPTION .. 04

CHAPITRE III SECURITE ET PERFORMANCE DES BATIMENTS ... 06

3.1- SECURITE ET FONCTIONNALITE .. 06

3.1.1- CRIT!RES .. 06

3.1.2- V%RIFICATION .. 06

3.2- CLASSIFICATION ET PERFORMANCE DES BATIMENTS .. 07

3.2.1 CRIT!RE DE CLASSIFICATION .. 07

3.2.2- CLASSES DE PRIORIT% PARASISMIQUE .. 07

3.2.2.1- CLASSE I (IMPORTANCE VITALE) .. 07

3.2.2.2- CLASSE II .... 08

3.2.3- COEFFICIENT D$IMPORTANCE OU DE PRIORITE I 08

3.3- IMPORTANCE DE LA DUCTILIT% .... 08

3.3.1- D%FINITION .. 083.3.2- EXIGENCE ET NIVEAUX REQUIS DE DUCTILIT% .. 09

3.3.3 DUCTILIT% ET CLASSES DE BATIMENTS .... 09

3.3.4 FACTEUR DE COMPORTEMENT .... 10

3.4- AMORTISSEMENT ..... 11

CHAPITRE IV GENERALITES ET REGLES DE BASE DE CONCEPTION .. 12

4.1- PROPRIETES DES MATERIAUX STRUCTURAUX .. 12

4.1.1- B%TON ...... 12

4.1.2- ACIER ...... 12

4.2- FONDATIONS ...... 13

4.2.1- CHOIX DU SITE ..... 13

4.2.2- SYST!ME DE FONDATIONS .... 134.3- STRUCTURE ....... 14

4.3.1 STRUCTURES REGULIERES ET IRREGULIERES .. 14

4.3.1.1 CRIT!RES DE R %GULARIT% .. 15

1. Forme en plan .... 15

2. Forme en 'l'vation ...... 16

4.4- ESPACEMENT ENTRE DEUX BLOCS .... 16

4.5- EL%MENTS NON STRUCTURAUX .. 18




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II

CHAPITRE V DONNEES SISMIQUES .... 19

5.1- SISMICIT% DU MAROC ....... 19

5.2- SEISME DE CALCUL ..... 19

5.2.1- MOD%LISATIONS DU MOUVEMENT DU SOL .. 19

5.2.2- ZONAGE SISMIQUE (ACC%L%RATION MAXIMALE) .. 20

5.2.3 SPECTRE DE CALCUL .... 22

5.2 3.1- DEFINITION ...... 22

5.2.3.2 INFLUENCE DU SITE .... 225.2.3.3 FACTEUR D$AMPLIFICATION .. 24

CHAPITRE VI EVALUATION DE LEFFORT SEISMIQUE .. 29

6.1- DIRECTION DE L$ACTION SISMIQUE ...... 29

6.2- APPROCHES DE CALCUL DE L$ACTION SISMIQUE .... 29

6.2.1- APPROCHE STATIQUE %QUIVALENTE ... 29

6.2.1.1- PRINCIPE ...... 29

6.2.1.2- CONDITIONS D$APPLICATION ..... 30

6.2.1.3- FORCE SISMIQUE LAT%RALE %QUIVALENTE . 30

6.2.1.4- R %PARTITION VERTICALE DE LA FORCE SISMIQUE .. 32

6.3- EVALUATION DE LA P%RIODE FONDAMENTALE ... 33

6.4- APPROCHE DYNAMIQUE .... 366.4.1- G% N%RALIT%S ...... 36

6.4.2- MOD%LISATION ...... 36

6.4.3- ANALYSE PAR SPECTRES DE R %PONSE ) Approche modale ! 37

6.4.3.1- COMBINAISON DES MODES .... 37

6.4.3.2- SPECTRE DE CALCUL ...... 37

6.4.4- ANALYSE PAR ACC%L%ROGRAMMES OU CALCUL DIRECT. 37

6.5- EFFET DE TORSION ...... 38

CHAPITRE VII DIMENSIONNEMENT ET DISPOSITIONS CONSTRUCTIVES . 39

7.1- COMBINAISON D$ACTIONS ...... 39

7.2- SOLLICITATIONS DE CALCUL ...... 39

7.2.1- DUCTILIT% DE NIVEAU 1 (ND1) ...... 40

7.2.2- DUCTILIT% DE NIVEAU 2 ET DE NIVEAU 3 (ND2 ET ND3) .. 40

7.2.2.1- %L%MENTS FL%CHIS NON COMPRIMES 40

7.2.2.2- %L%MENTS FL%CHIS COMPRIMES . 40

7.2.2.2.1- PORTIQUE ..... 40

7.2.2.2.2- VOILES .... 41

7.3- DIMENSIONNEMENT ET DETAILS CONSTRUCTIFS .... 42

7.3.1- ELEMENTS EN BETON ARME ...... 42

7.3.1.1- ZONES CRITIQUES .... 42

7.3.1.2- %L%MENTS LINEAIRES FL%CHIS NON

COMPRIMES .... 42

7.3.1.2.1- DIMENSIONS MINIMALES DES SECTIONS 427.3.1.2.2- ARMATURES LONGITUDINALES 44

7.3.1.2.3- ARMATURES TRANSVERSALES .. 45

7.3.1.3- ELEMENTS LINEAIRES FLECHIS ET

COMPRIMES ...... 46

7.3.1.3.1- DIMENSIONS MINIMALES ... 46

7.3.1.3.2- ZONE CRITIQUE D$UN POTEAU ... 46

7.3.1.3.3.- N*UD POTEAUX + POUTRES .... 49

7.3.1.3.4- POTEAUX SUPPORTANT VOILE DISCONTINU

( SOFT- STORY) .. 50




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III

7.3.1.4- VOILE DE CONTREVENTEMENT...... 50

7.3.1.4.1- DIMENSIONS ..... 50

7.3.1.4.2- ZONE CRITIQUE ..... 51

7.3.1.4.3- FERRAILLAGE MINIMAL .... 51

7.3.1.4.4- LINTEAUX ENTRE TRUMEAUX

(POUTRES DE JONCTION) ...... 52

7.3.2- ELEMENTS METALLIQUES ...... 54

7.3.3- CONSTRUCTION EN MACONNERIE ..... 547.3.3.1- MATERIAUX CONSTITUTIFS ... 54

7.3.3.2- MURS PORTEURS EN MA,ONNERIE ....... 55

7.3.3.3- MURS PORTEURS AVEC CHAINAGE.... 55

7.3.3.3.1 DIMENSIONS ET DISPOSITIONS ... 55

7.3.3.3.2 ARMATURE ...... 56

7.3.3.4- MA,ONNERIE ARMEE .... 56

7.3.3.5- MA,ONNERIE DE REMPLISSAGE ..... 57

7.3.3.6- ESCALIERS ET PLANCHER .... 57

CHAPITRE VIII REGLES DE VERIFICATION DE LA SECURITE ET DE LAFONCTIONNALITE ...... 58

8.1 PRINCIPE ...... 588.2- V%RIFICATION DE LA STABILITE ...... 58

8.2.1- STABILIT% AU GLISSEMENT ..... 58

8.2.2- STABILIT% DES FONDATIONS ........ 59

8.2.3- STABILIT% AU RENVERSEMENT ... 59

8.3- VERIFICATION DE LA R %SISTANCE ...... 60

8.4- V%RIFICATION DES D%FORMATIONS ...... 60

CHAPITRE IX FONDATIONS ...... 62

9.1- CLASSIFICATION DES SOLS ....... 62

9.2- LIQUEFACTION DES SOLS ...... 62

9.2.1- SOLS SUSCEPTIBLES DE LIQU%FACTION ...... 62

9.2.2- %VALUATION DU POTENTIEL DE LIQU%FACTION . 64

9.3- STABILITE DES PENTES ....... 66

9.3.1- PRINCIPES G% N%RAUX ........ 66

9.3.2- CARACT%RISTIQUES M%CANIQUES ET COEFFICIENTS

DE S%CURIT% ... 67

9.4- OUVRAGES DE SOUTENEMENT ...... 67

9.4.1- PRINCIPES G% N%RAUX ........ 67

9.4.2- M%THODE DE CALCUL SIMPLIFI%E ..... 68

9.4.2.1- CAS DES TERRAINS PULV%RULENTS ( c = 0, ϕ ≠ 0 ) . 68

9.4.2.2- CAS G% N%RAL DES SOLS (c ≠ 0, ϕ ≠ 0) ... 709.4.3- V%RIFICATION DE LA STABILIT% .... 71

9.5- CALCUL DES FONDATIONS ...... 719.5.1- FONDATIONS SUPERFICIELLES .... 71

9.5.2- FONDATIONS PROFONDES ...... 71

9.5.2.1- PRINCIPES G% N%RAUX ..... 71

9.5.2.2- M%THODES DE CALCUL ..... 72

ANNEXE 1 EXEMPLE D$APPLICATION : ANALYSE SISMIQUE D$UN

PORTIQUE DE 4 NIVEAUX ...... 74




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AVANT-PROPOS

Le pr sent r #glement de construction parasismique (RPS2000) a pour

objectif de limiter les dommages en vies humaines et en matriel

susceptibles de survenir suite % des tremblements de terre.

Il dfinit ainsi la mthode de l'valuation de l'action sismique sur les

b(timents % prendre en compte dans le calcul des structures et dcrit les

crit#res de conception et les dispositions techniques % adopter pour

permettre % ces b(timents de r sister aux secousses sismiques.

Ce r #glement est complmentaire aux r #glements en vigueur utiliss

dans la construction. Il est par ailleurs appel % *tre r vis

priodiquement pour tenir comptes des progr #s scientifiques dans le

domaine du gnie parasismique.




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1.1- OBJET DU R GLEMENT

Lobjet du R !glement de Construction Parasismique (RPS2000) est de :

a) D$finir laction sismique sur les b&timents ordinaires au cours des tremblements de

terre.

b) Pr $senter un recueil dexigences minimales de conception et de calcul ainsi que des

dispositions constructives ) adopter pour permettre aux b&timents ordinaires de r $sister

convenablement aux secousses sismiques.

Bien entendu ces exigences et dispositions techniques sont compl$mentaires aux r !gles

g$n$rales utilis$es dans la construction.

1.2- DOMAINE D#APPLICATION

a) Le pr $sent r !glement sapplique aux constructions nouvelles et aux b&timents existants

subissant des modifications importantes tels que changement dusage, transformation pour

des raisons de s$curit$ publique ou construction dun ajout.

b) Le champs dapplication du pr $sent r !glement couvre les structures, en b$ton arm$ et en

acier dont le contreventement est assur $ par un des trois syst!mes structuraux suivants :

CHAPITRE I

OBJET ET DOMAINE DAPPLICATION




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1) SYST ME DE PORTIQUES

Il sagit dune ossature compos$e de poteaux et poutres ) n*uds rigides ou dune charpente

contrevent$e, capable de r $sister aussi bien aux charges verticales quaux charges horizontales.

2) SYST ME DE REFENDS

Le syst!me est constitu$ de plusieurs murs isol$s ou coupl$s, destin$s ) r $sister aux forces

verticales et horizontales.

Les murs coupl$s sont reli$s entre eux par des linteaux r $guli!rement espac$s et ad$quatement

renforc$s.

3) SYST ME MI XTE

Cest le syst!me structural compos$ de portiques et de voiles o+ les charges verticales sont, )

80% et plus, prises par les portiques. La r $sistance aux efforts lat$raux est assur $e par les refends

et les portiques proportionnellement ) leurs rigidit$s respectives.

Commentaire 1.2

Le domaine dapplication du r !glement ne s$tend donc pas ) toutes les cat$gories de

constructions. Sont exclues de ce domaine, les structures inhabituelles et les ouvrages tels que

• les ponts et les barrages.

• les b&timents industriels ) destination particuli!re telles que les centrales nucl$aires, les

grandes centrales $lectriques et les usines chimiques.

• Les ouvrages r $alis$s par des mat$riaux ou des syst!mes non couverts par les normes en

vigueur.

Lanalyse de telles fait appel ) des m$thodes dynamiques plus appropri$es, bas$es sur des

mod!les math$matiques qui reproduisent le mieux possible les diff $rents param!tres intervenant

dans la r $ ponse sismique de la structure.




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2.1- OBJECTIFS DES EXIGENCES

Les objectifs essentiels du R !glement de Construction Parasismique (RPS 2000) $ visent % :

a) Assurer la s'curit

' du public pendant un tremblement de terre

b) Assurer la protection des biens mat'riels.

2.1.1- SCURIT DU PUBLIC

Pour assurer un degr ' de s'curit' acceptable aux vies humaines, pendant et apr !s un grand

s'isme, il est demand' que l)ensemble de la construction et tous ses 'l'ments structuraux, ne

pr 'sentent vis % vis des forces sismiques de calcul qu une probabilit ! assez faible d effondrement

ou de dommages structuraux importants.

2.1.2- PROTECTION DES BIENS MATRIELS

Il est demand' que sous l)action d)un s'isme, le b*timent dans son ensemble et tous ses 'l'ments

structuraux et non structuraux soient prot'g's, d)une mani!re raisonnable, contre l)apparition

des dommages d)une part et contre la limitation de l usage pour lequel le b*timent est destin'

d)autre part.

Ce degr ' minimal de protection et de s'curit' sera assur ' par le respect des crit!res et des r !gles

prescrits par le pr 'sent r !glement.

CHAPITRE II

OBJECTIFS ET PHILOSOPHIE DU REGLEMENT




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- 4 -

Ces crit!res et r !gles visent % concevoir, % calculer et % r 'aliser les structures, de mani!re % leur

conf 'rer une r 'sistance et une int'grit' structurales suffisantes pour supporter les effets des

charges sismiques.

Pour les b*timents % usage ordinaire, leur protection contre les dommages est 'valu'e par

l)importance des d' placements lat'raux inter 'tages.

Quant aux autres b*timents tels que les h, pitaux et les laboratoires, leur fonctionnalit' peut

.tre affect'e par l)endommagement des 'quipements install's dans ces b*timents, ou par

des d' placements relatifs de certains 'l'ments non structuraux. Il est donc recommand' de

pr 'voir des ancrages pour les 'quipements m'caniques et 'lectriques pour supporter les

actions locales auxquelles ils peuvent .tre soumis. Ces ancrages, laiss's % l)appr 'ciation de

l)ing'nieur, doivent .tre con/us de mani!re % emp.cher le glissement ou le renversement

des 'quipements

2.2- PHILOSOPHIE DE BASE DE CONCEPTION

Le niveau de s'curit' requis pour une structure en zone sismique, d' pend en premier lieu, du

niveau de l)intensit' du s'isme dans la zone en question. De ce fait et compte tenu des objectifsdu pr 'sent r !glement, la philosophie de base pour le calcul sismique des structures est d'finie en

fonction de l)importance du s'isme contre lequel on veut se pr 'munir. Cette philosophie se

d'finit comme suit :

1) S I SMES # FAI BLE I NTENSIT

Pour un s'isme % faible intensit', le calcul doit permettre de conf 'rer % la structure une rigidit !

suffisante afin de limiter les d'formations et 'viter les dommages dans les 'l'ments aussi bien

structuraux que non structuraux.

2) S I SMES MOD R S

Pour un s'isme % intensit' moyenne, la structure doit avoir non seulement une rigidit ! capable de

limiter les d'formations, mais aussi une r ! sistance suffisante pour demeurer dans le domaine

'lastique sans subir de dommages importants.




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3) S I SMES VIOLENTS

Pour un s'isme violent, le calcul doit permettre de conf 'rer % la structure non seulement une

rigidit ! et une r ! sistance suffisantes, mais 'galement une ductilit ! importante pour absorber

l)'nergie sismique et r 'sister sans s)effondrer. En outre les constructions ayant un r ,le vital pour

le public, devraient .tre % m.me de rester fonctionnelles pendant et apr !s le s'isme.

Commentaire 2.2 :

Pour fin de calcul, le pr 'sent r !glement consid!re que le niveau du risque sismique est

'valu' en fonction de l)acc'l'ration nominale des zones sismiques.

Un s'isme est consid'r ' faible pour des valeurs de A (rapport de l)acc'l'ration maximale

sur 1 g) inf 'rieures % 0.1 (Zones 1 et 2).

Il est consid'r ' moyen pour des valeurs de A comprises entre 0.1 et 0.20 ; ce qui

correspond % la Zone 3.

Au-del% de cette valeur le s'isme est consid'r ' violent.




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3.1- SECURITE ET FONCTIONNALITE

3.1.1- CRITRES

Afin de satisfaire les exigences gnrales relatives # la scurit et # la fonctionnalit (2.1.1 et

2.1.2), il est demand de :

a) s&assurer de la bonne concordance entre le mod'le structural adopt pour l&analyse de la

structure et le comportement r el de celle ci.

b) vrifier, par des approches analytiques bases sur des mod'les appropris, que sous

l&effet des actions de calcul, les tats limites ultimes et de comportement de la structure

et de ses composantes, ne d passent pas les limites fixes par le pr sent r 'glement.

c) respecter les dispositions et les dtails constructifs dfinis par le pr sent r 'glement.

3.1.2- V#RIFICATION

a) La vrification porte sur les tats ultimes, mettant en cause la scurit du public et les tats

limites d&utilisation mettant en cause la fonctionnalit des b(timents.

b) Les tats limites ultimes (de scurit) concernent l&quilibre d&ensemble, la r sistance et la

stabilit de forme. Les tats limites d&utilisation concernent les dformations.

CHAPITRE III

SECURITE ET PERFORMANCE DES BATIMENTS




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3.2- CLASSIFICATION ET PERFORMANCE DES BATIMENTS

3.2.1 CRITRE DE CLASSIFICATION

Le niveau minimal de performance requis pour une construction d pend des consquences socio-

conomiques des dommages qu&elle aurait pu subir en cas de sisme. L&valuation de

l&importance de ces consquences est relie essentiellement # la nature de l usage du b(timent

et # son intr *t pour le pouvoir public.

3.2.2- CLASSES DE PRIORIT# PARASISMIQUE

Le RPS 2000 r partit les b(timents selon leur usage principal en deux classes de priorit. A

chaque classe de b(timents correspond un facteur d&importance ou de priorit I, donn dans le

tableau 3.1, qui est un facteur additionnel de scurit.

Toutefois, le ma+ tre d&ouvrage peut surclasser un ouvrage particulier par sa vocation.

Un sur classement des b(timents sera dfini par dcret.

3.2.2.1- CLASSE I (IM PORTANCE VI TALE)

Sont groupes dans cette classe les constructions destines # des activits sociales et

conomiques vitales pour la population et qui devraient rester fonctionnelles, avec peu de

dommage, pendant le sisme. On distingue notamment selon l&usage :

♦ Les constructions de premi're ncessit en cas de sisme tels que :les h- pitaux, les

tablissements de protection civile, les grands r servoirs et ch(teaux d&eau, les centrales

lectriques et de tlcommunication, les postes de police, les stations de pompage d&eau,

etc/

♦ Les constructions publiques, tels que les tablissements scolaires et universitaires, les

biblioth'ques, les salles de f *tes, les salle d&audience, de spectacles et de sport, les grands

lieux de culte, les tablissements bancaires etc/

♦ Les constructions destines # la production ou au stockage des produits # haut risque pour le

public et l&environnement




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3.2.2.2- CLASSE I I

Sont groupes dans cette classe les constructions n&appartenant pas # la classe1, tels que :

♦ Les b(timents courants # usage d&habitation, de bureaux ou commercial.

3.2.3- COEFFICIENT D%IMPORTANCE OU DE PRIORITE I

Le coefficient d&importance I est gal # 1,3 pour les b(timents de classe I et # 1 pour tous les

autres b(timents.

Tableau 3.1 & Coefficient de priorit' I

Classe de constructions Coefficient I

Classe I 1.3

Classe II 1.0

3.3- IMPORTANCE DE LA DUCTILIT#

3.3.1- D#FINITION

La ductilit d&un syst'me structural traduit sa capacit de dissiper une grande partie de l&nergie

sous des sollicitations sismiques, par des dformations inlastiques sans r duction substantielle

de sa r sistance. La ductilit d pend des caractristiques des matriaux de la structure, des

dimensions des lments et des dtails de construction.




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3.3.2- EXIGENCE ET NIVEAUX REQUIS DE DUCTILIT#

Le syst'me structural de tout b(timent con0u pour r sister aux efforts sismiques doit pr senter

une ductilit suffisante au cours du sisme. Trois niveaux de ductilit sont dfinis selon le

comportement requis de la structure. Chaque niveau traduit la capacit de la structure # dissiper

l&nergie provenant du sisme.

A) STRUCTURES PEU DUCTIL ES (NIVEAU 1 DE DUCTIL I TE : ND1)

Ce niveau de ductilit correspond aux structures dont la r ponse sismique doit voluer

essentiellement dans le domaine lastique et pour lesquelles le r 'glement n&exige pas de

prescriptions spciales.

B) STRUCTURES A DUCTIL I TE MOYENNE (NIVEAU 2 DE DUCTILI TE : ND 2)Ce niveau est reli aux structures pour lesquelles on adopte des dispositions spcifiques leur

permettant de travailler dans le domaine inlastique au cours du mouvement sismique avec une

protection raisonnable contre toute rupture pr matur e.

C) STRUCTURES DE GRANDE DUCTI LI TE (NIVEAU 3 DE DUCTIL I TE : ND3)

Ces structures sont appeles # avoir une grande capacit de dissipation d&nergie, un certain

nombre de prescriptions et dispositions techniques est exig afin de minimiser la probabilit de

rupture pr matur e et de dtrioration de r sistance.

3.3.3 DUCTILITE ET CLASSES DE BATIMENTS

Le tableau 3.2 illustre le niveau de ductilit requis pour les deux classes de b(timents en

fonction de l&intensit du sisme.




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Tableau 3.2 : Ductilit' et classes de b)timents

CLASSES DE BATIMENTS Amax ≤0.1 g 0.1 g < Amax ≤0.20 g 0.20 g < Amax

CLASSE I ND1 ND2 ND3

CLASSE II ND1 ND2

3.3.4 FACTEUR DE COMPORTEMENT

Le facteur de comportement, ou coefficient de ductilit K, caractrise la capacit de dissipation

de l&nergie vibratoire de la structure qui lui est transmise par les secousses sismiques.

Ce coefficient est donn par le tableau 3.3. en fonction du type du syst'me de contreventement et

du niveau de ductilit choisi.

Tableau 3.3 : Facteur de comportement K

Syst'me de

contreventement ND1 ND2 ND 3

Portiques 2 3.5 5

Murs et Refends 2 3 4

Refends 1.4 2.1 2.8

Commentair e 3.3

- Pour que les membru res d une structure en b

! ton puissent pr

! senter une ductil it

!

ad ! quate et avoir un comportement stable sous des d ! formations cycliques

importantes, il est demand ! que les quali t ! s du b ! ton soient sup ! rieures $ celles du

b ! ton utili s ! dans les cas non sismiques.




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- Si dif f ! rents types de syst 'me de contreventement r ! sistent ensemble dans la m (me

direction aux charges sismiques, la valeur de K $ reteni r est la plus faible valeur

correspondant $ ces syst 'mes.

3.4- AMORTISSEMENT

L&amortissement repr sente les frottements internes dvelopps dans la structure en mouvement.

Il est fonction des matriaux composant la structure, du niveau des contraintes dans le matriau

et de l&intensit du mouvement. On distingue l&amortissement frictionnel, o3 la force est

constante, l&amortissement visqueux, o3 la force est proportionnelle # la vitesse, et un

amortissement interne o3 la force est fonction de l&amplitude.

L&amortissement pris en compte est du type visqueux. Il est dfini par un coefficient ζ, exprim

en pourcentage d&un amortissement critique, donn par le tableau 3.4.

Le coefficient d&amortissement est pris en considration dans le spectre de r ponse utilis pour

l&analyse de la structure.

Tableau 3.4 : Coefficient d%amortissement ζ

Type de structure ζ (en %)

Structures en bton arm

Ossatures mtalliques avec murs extrieurs lourds et cloisons

5

Ossatures mtalliques avec murs extrieurs et intrieurs lgers 3

Commentaire 3.4 :

Dans l&approche d&analyse pr conise par le r 'glement, l&effet de l&amortissement autre que

visqueux est exprim par le facteur de comportement K qui tient compte de l&amortissement d5

aux hystr sis.




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4.1- PROPRIETES DES MATERIAUX STRUCTURAUX

4.1.1 BTON

a) Il est demand que le bton utilis pour les constructions en zones sismiques ait un

comportement stable sous de grandes dformations r versibles.

b) Les caractristiques mcaniques doivent #tre conformes au r %glement en vigueur de

bton arm, Toutefois la r sistance σ28 ' la compression doit #tre suprieure 22 Mpa.

4.1.2- ACIER

Il est demand que :

• Les armatures pour bton arm soient ' haute adhrence.

• La valeur suprieure de la limite d)lasticit f y soit gale ' 500 MPa.

• Le coefficient de scurit ' adopter ait pour valeur : γ s = 1.15

• Le diagramme dformations- contraintes est celui utilis par le r %glement du bton

arm.

CHAPITRE IV

GENERALITES ET REGLES DE BASE DE CONCEPTION




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4.2- FONDATIONS

4.2.1- CHOIX DU SITE

a) Toute construction de b*timents doit #tre interdite au voisinage des failles actives ou

passives.

b) Les tudes du sol du site des fondations sont obligatoires et conduites de la m#me mani%re

que dans le cas des situations non sismiques. Elles doivent notamment permettre le

classement du site par rapport aux diff rents types prescrits par le r %glement.

c) Une attention particuli%re doit #tre porte aux conditions des sites ' risque telles que :

• La pr sence de remblai non compact ou sol reconstitu;

• La pr sence de nappe peu profonde susceptible de donner lieu ' une liqufaction en

cas de sisme ;

• Le risque de glissement de terrain.

d) Dans les sites ' risques, les constructions ne sont autorises que si des mesures pour limiter

les risques sont prises.

4.2.2- SYST#ME DE FONDATIONS

a) Le syst%me de fondations repr sente l)ensemble des semelles et des lments au-dessous du

niveau de base. Le choix de ce syst%me est en principe effectu dans les m#mes conditions

qu)en situations non sismiques, et il est dimensionn conforment aux r %gles en vigueur.

b) Pour chacun des blocs constituant l)ouvrage, la fondation doit #tre homog%ne et rigide tels




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14

a) Le système de fondation doit pouvoir :

• assurer l’encastrement de la structure dans le terrain ;

• transmettre au sol la totalité des efforts issus de la superstructure ;

•

limiter les tassements différentiels et/ou les déplacements relatifs horizontaux qui

pourraient réduire la rigidité et/ou la résistance du système structural.

b) Les points d’appuis de chacun des blocs composant l’ouvrage doivent être solidarisés par un

réseau bidimensionnel de longrines ou tout autre système équivalent tendant à s’opposer à

leur déplacement relatif dans le plan horizontal. Cette solidarisation n’est pas exigée si les

semelles sont convenablement ancrées dans un sol rocheux non fracturé et non délité

c) Les fondations doivent être calculées de telle sorte que la défaillance se produise d’abord

dans la structure et non dans les fondations.

d)

Dans le cas des fondations en pieux, ces derniers doivent être entretoisés dans au moins deux

directions pour reprendre les efforts horizontaux appliqués au niveau du chevêtre des pieux

sauf s’il est démontré que des moyens de retenue des pieux équivalents sont en place.

e) Les éléments de fondation profonde supportent le bâtiment soit :

• en transmettant par leur pointe les charges à une couche profonde et solide ;

• par frottement ou par adhérence de leur paroi au sol dans lequel ils se trouvent ;

• par une combinaison des deux actions.

4.3- STRUCTURE

4.3.1 STRUCTURES REGULIERES ET IRREGULIERES

Les structures sont classées en deux catégories : structures régulières et structures irrégulières.

Source: www al mohandi ss com

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- 15 -

4.3.1.1 Crit res de r # gularit #

Une structure est considr e r guli%re si les conditions suivantes, relatives ' sa configurations en

plan et en lvation sont satisfaites.

1. Forme en plan

a) La structure doit pr senter une forme en plan simple, tel que le rectangle, et une

distribution de masse et de rigidit sensiblement symtrique vis ' vis de deux directions

orthogonales au moins, le long desquelles sont orients les lments structuraux.

b) En pr sence de parties saillantes ou rentrantes leurs dimensions ne doivent pas d passer 0.25

fois la dimension du cot correspondant :

a+b ≤ 0.25 B, tel qu)illustr dans la figure 4.1

c) A chaque niveau, la distance entre le centre de masse et le centre de rigidit, mesur e

perpendiculairement ' la direction de l)action sismique, ne doit pas d passer 0.20 fois la

racine carr e du rapport de la raideur de torsion sur la raideur de translation.

d) L)lancement (grand cot L/petit cot B) ne doit pas d passer la valeur 3.5.

L/B ≤ 3.5

b

B

a

L

Figure 4.1




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- 16 -

2. Forme en %l%vation

a) La distribution de la rigidit et de la masse doit #tre sensiblement r guli%re le long de la

hauteur. Les variations de la rigidit et de la masse entre deux tages successifs ne doivent

pas d passer respectivement 30 % et 15 %.

b) Dans le cas d)un r tr cissement graduel en lvation, le retrait ' chaque niveau ne doit pas

d passer 0.15 fois la dimension en plan du niveau pr cdent sans que le retrait global ne

d passe 25% de la dimension en plan au niveau du sol.

c) Dans le cas d)un largissement graduel sur la hauteur, la saillie ne doit pas d passer 10% de

la dimension en plan du niveau pr cdent sans que le d

bordement global ne d

passe 25% de

la dimension en plan au niveau du sol.

d) Pour les b*timents dont la hauteur totale ne d passe pas 12 m ; les pourcentages relatifs ' la

configuration peuvent #tre ramens ' 40%.

4.4- ESPACEMENT ENTRE DEUX BLOCS

Il convient de s parer par des joints les b*timents de hauteurs et de masses tr %s diff rentes

(cart suprieur ' 15%).

a) Le joint de s paration entre deux blocs adjacents doit assurer le libre d placement des

blocs sans contact pr judiciable. Son matriau de remplissage ne doit pas pouvoir

transmettre l)effort d)un bloc ' l)autre. (Figure 4.2).

b) La largeur du joint entre deux structures ne doit pas #tre inf rieure ' la somme de leurs

dformations latrales respectives incluant les dformations de torsion.

c) A dfaut de justification la largeur du joint entre deux blocs sera suprieure ' α.H2 ;

avec H2 la hauteur du bloc le moins lev α = 0.003 pour les structures en bton

α = 0.005 pour les structures en acier

d) La largeur minimale entre joints ne doit pas #tre inf rieure ' 50 mm.




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Figure 4.2 - Espacement entre deux blocs

H1

H2




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- 18 -

4.5- ELMENTS NON STRUCTURAUX

a) Les lments non structuraux peuvent #tre affects suite ' des vibrations sismiques en raison

de la dformation excessive du syst

%me structural ou de la d

trioration de leur r

sistance.

b) Il faut s)assurer que les panneaux de s paration ngligs dans le calcul ne cr ent pas des

efforts de torsion importants.

c) Il faut s)assurer dans le cas des murs de remplissage que les poteaux et les poutres adjacents

' ces murs peuvent supporter le cisaillement dvelopp par les pousses des murs aux n+uds

du portique.

d) En l)absence d)interaction entre le syst%me structural et les lments non structuraux, ces

derniers doivent #tre disposs de telle sorte ' ne pas transmettre au syst%me structural les

efforts qui n)ont pas t pris en compte dans le calcul.

e) Dans le cas d)interaction entre le syst%me structural et des lments rigides non structuraux ,

tels que les murs de remplissage, il faut faire en sorte que la r sistance du syst%me ne soit pas

diminue par l)action ou la dfaillance de ces lments.




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- 19 -

5.1- SISMICIT DU MAROC

Il est rappel que le territoire marocain est soumis # une activit sismique appr ciable, # cause de

sa situation dans un domaine de collision continentale, due # l&interaction entre les plaques

tectoniques africaine et eurasienne.

A l&Ouest du Dtroit de Gibraltar le Maroc est soumis # l&influence de l&activit de la zone

transformante dextre des A'ores-Gibraltar qui s pare l&Atlantique centrale et l&Atlantique Nord #

cro*te ocanique (source du grand tremblement de terre du 1er

Novembre 1755, de magnitude 9

qui est responsable d&importants dg-ts sur le territoire marocain et d&un tsunami destructeur sur

la c.te atlantique).

A l&Est du dtroit de Gibraltar, le Maroc est soumis # l&influence des failles d&chelle crustale de

la mer d&Alboran (source du sisme du 22 Septembre 1522 qui a t destructeur dans le Nord du

Rif et # F0s) qui se prolonge vers le Nord du Maroc par des failles majeures (Jebha, Nekor etc.).

La valeur maximale de la magnitude enregistr e dans cette r gion de 1900 # 1998 est de

l&ordre de 6.0. (Figure 5.1).

5.2- SEISME DE CALCUL

5.2.1- MODLISATIONS DU MOUVEMENT DU SOL

Pour l&valuation de l&action du tremblement de terre sur une structure, le mouvement sismique

du sol est dfini par les param0tres suivants:

CHAPITRE V

DONNEES SISMIQUES




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- 20 -

1. L&acclration maximale du sol Amax..

2. Un spectre de r ponse en terme d&acclration pour le mouvement horizontal relatif # un type

de site normalis # l&acclration unitaire.

3. Un spectre de r ponse du mouvement vertical est dduit du spectre horizontal par un

coefficient de 2/3, du fait que l&amplitude du mouvement vertical est inf rieure # celle du

mouvement horizontal.

Des param0tres additionnels tels que la vitesse maximale, le d placement maximal et la dur e du

sisme complteraient la description des mouvements du sol et l&estimation du potentiel du

dommage. Toutefois, les deux param0tres, acclration maximale et spectre de r ponse, sont

considr s adquats pour les applications du pr sent r 0glement.

Commentaire 5.2.1

Il est connu que les dommages aux structures de courtes priodes (T < 0.5 s ) sont reli s #

l & accl ration maximale du sol. Pour des structures de priodes moyennes ( 0.5 # 5s) le niveau

de vitesse devient plus appropri. Pour les longues priodes le comportement de la structure est

contr 'l par le d placement maximal.

5.2.2- ZONAGE SISMIQUE (ACCLRATION MAXIMALE)

a) Pour simplifier le calcul des charges sismiques et uniformiser les exigences de

dimensionnement des structures # travers de grandes r gions du pays, le RPS 2000 utilise

l&approche des zones. Il s&agit de diviser le pays en plusieurs zones de sismicit homog0ne et

pr sentant approximativement le m1me niveau de risque sismique pour une probabilit

d&apparition donne.

b) Dans chaque zone, les param0tres dfinissant le risque sismique, tels que l&acclration et la

vitesse maximales horizontales du sol, sont considr es constants.




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- 21 -

c) La carte de zones sismiques adopte par le RPS 2000 comporte actuellement trois zones

relies # l&acclration horizontale maximale du sol, pour une probabilit d&apparition de

10% en 50 ans. Cette probabilit est considr e raisonnable, car elle correspond # des

sismes modr s, susceptibles de se produire plusieurs fois dans la vie d&une structure. La

carte des zones sismiques du Maroc est pr sente dans la figure 5.2.

Le rapport A (dit coefficient d&acclration), entre l&acclration maximale Amax du sol et

l&acclration de la gravit g, dans les diff rentes zones, est donn dans le tableau 5.1.

Commentaire 5.2.2:

Le niveau de probabilit d&apparition, utilis pour la carte de zones sismiques, est mieux exprim sur une priode gale # la vie utile d&un b-timent, soit 50 ans, niveau de protection que procure

le pr sent r 0glement.

Le zonage pourra 1tre r vis et dfini, par voie de dcret, # la lumi0re de nouvelles

connaissances et nouveaux r sultats scientifiques ou exprimentaux.

Tableau 5.1 # Coefficient d$acc%l%ration

(Probabilit 10% en 50 ans)

Zones A=Amax/g

Zone 1 0.01

Zone 2 0.08

Zone 3 0.16




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- 22 -

5.2.3 SPECTRE DE CALCUL

5.2.3.1- DEF INI TION

Le deuxi0me param0tre dfinissant le sisme est le spectre de calcul. Le spectre propos est

dduit du spectre lastique repr sentant l&idalisation de l&enveloppe de divers spectres de

r ponse normaliss rapports # la valeur unit de l&acclration horizontale maximale du sol. Il

dfinit le facteur d&amplification (ou de r sonance) dynamique de la r ponse en fonction de la

priode fondamentale de la structure.

5.2.3.2 INFLUENCE DU SITE

L&intensit avec laquelle un sisme est ressenti en un lieu donn, d pend dans une large mesure

de la nature des sols traverss par l&onde sismique et des conditions gologiques et

gotechniques locales. Les conditions locales du sol sont tr 0s importantes en effet si la fr quence

du sol est proche de celle de la structure, on est en pr sence d&une amplification dynamique du

sol.

Pour tenir compte de ces effets sur le spectre de r ponse du mouvement du sol, un classement

des sites en trois types est adopt en fonction de la classe des sols. Les sols sont classs selon

leurs caractristiques mcaniques comme pr sent # l&article 9.1.

Le choix du site tient compte # la fois de la classe de sol et de son paisseur tel que pr sent dans

le tableau 5.2

En cas de manque d&informations sur les proprits du sol pour choisir le type de site adquat,

on adopte le coefficient et le spectre du site S2.




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Tableau 5.2 : Type de sites

Sites Nature

S1 Rocher toute profondeur

Sols fermes paisseur <15 m

S2 Sols fermes paisseur >15 m

Sols moyennement ferme paisseur <15 m

Sols Mous paisseur <10 m

S3 Sols moyennement ferme paisseur >15 m

Sols Mous paisseur >10 m

A chaque type de site correspond un coefficient d&influence donn dans le Tableau 5.3.

Tableau 5.3 : Coefficient de site

Sites Nature Coefficient

S1Rocher toute profondeurSols fermes paisseur <15 m

1

S2

Sols fermes paisseur >15 m

Sols moyennement ferme paisseur <15 m

Sols Mous paisseur <10 m

1,2

S3

Sols moyennement ferme paisseur >15 m

Sols Mous paisseur >10 m

1,5




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- 24 -

5.2.3.3 FACTEUR D AMPLIFICATION

a) Les spectres de calcul dfinis pour un coefficient d&amortissement gal # 5 % pour les trois

types de sites pr coniss par le pr sent r 0glement sont repr sents dans la figure 5.3. Chaque

spectre est constitu de trois branches dfinies par les expressions analytiques illustr es dans

le tableau 5.5 La courbe repr sentant le spectre de calcul est constante dans la plage des

priodes inf rieures # la priode de transition Tc et dcro2t au del# de cette priode. Pour les

sites S1 et S2 la courbe dcro2t linairement entre Tc et T= 1 sc. et continue # dcro2tre avec

un exposant gal # β = 2/3 pour les priodes suprieures # l&unit. Pour le site S3, apr 0s la

plage, la courbe dcro2t avec le coefficient β = 2/3

b) Les valeurs de Tc pour les diff rents sites sont donnes dans le tableau 5.4. Tc d pend des

param0tres suivants: le contenu fr quentiel du mouvement, le rapport entre la dur e du

mouvement et la priode fondamentale de la structure, la probabilit choisie du

d passement.

c) Alors que l&acclration nominale identifie le niveau du risque sismique, le facteur

d&amplification qualifie le comportement de la structure en fonction de sa priode de

vibration. Il est repr sent par l&ordonne du spectre de calcul. Ses valeurs sont donnes

dans le tableau 5.5 pour les trois types de site et pour T allant jusqu&# 2 secondes.

d) Pour des valeurs du coefficient d&amortissement diff rentes de 5 % , les corrections des

spectres normaliss sont obtenues en multipliant les ordonnes du spectres de la figure 5.3

par le coefficient µ=(5/ξ)0.4

Tableau 5.4- P%riode de transition Tc

SITE S1 S2 S3

Tc 0.4 0.6 1




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Tableau 5.5- Facteur de l$amplification dynamique

P%riode T 0 0.4 0.6 1.0 2.0

S1 D = 2.5 D = -1.9T+3.26 D = 1.36 / (T)2/3

S2 D = 2.5 D =-1.8 T+ 3. 58 D = 1.78 / (T)2/3

S ITE

S3 D = 2 D = 2 / (T)2/3

Commentaire 5.2.3

La valeur de la priode de transition T c d pend essentiellement de la magnitude du sisme, des

rapports entre les valeurs maximales des caract ristiques du mouvement : l & accl ration Amax,

la vitesse V max et le d placement Dmax. . Lesquels rapports varient avec la distance entre le site et

la source du sisme.




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- 26 -

Tableau 5.6 : Facteur d$Amplification Dynamique

P%riode T SITE 1 SITE 2 SITE 3

≤0,4 2,5 2,5 2

0,5 2,31 2,5 2

0,6 2,12 2,5 2

0,7 1,93 2,31 2

0,8 1,74 2,12 2

0,9 1,55 1,93 2

1 1,36 1,74 2

1,1 1,28 1,67 1,88

1,2 1,20 1,58 1,77

1,3 1,14 1,49 1,68

1,4 1,09 1,42 1,60

1,5 1,04 1,36 1,53

1,6 0,99 1,30 1,46

1,7 0,95 1,25 1,40

1,8 0,92 1,20 1,351,9 0,89 1,16 1,30

2. 0,86 1,12 1,26




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- 27 -

Figure 5.1




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R.P.S. 2000

- 28 -

Figure 5.2




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- 28 bis-

FACTEUR D'AMPLIFICATION DYNAMIQUE

0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

0 0,5 1 1,5 2

PERIODE T (s)

F A C T E U R

D

S2

S3

S1

Figure 5.3



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- 29 -

6.1- DIRECTION DE LACTION SISMIQUE

Le comportement dune structure durant un tremblement de terre est essentiellement un

probl!me de vibrations. Par hypoth!se les forces sismiques agissent dans toutes les directions

horizontales, cependant il est admis que des calculs distincts par rapport $ chacun de deux axes

principaux suffisent pour donner $ la structure la r &sistance ad&quate aux forces sismiques

agissant dans toutes les directions.

6.2- APPROCHES DE CALCUL DE LACTION SISMIQUE

Le calcul des actions sismiques peut (tre men& par deux approches distinctes : Une approche dite

statique &quivalente et une approche dynamique.

6.2.1- APPROCHE STATIQUE !QUIVALENTE

6.2.1.1- PRINCIPE

Lapproche statique &quivalente a comme principe de base de substituer aux efforts dynamiques

d&velopp&s dans une structure par le mouvement sismique du sol, des sollicitations statiques

calcul&es $ partir dun syst!me de forces, dans la direction du s&isme, et dont les effets sont

cens&s &quivaloir $ ceux de laction sismique.

CHAPITRE VI

EVALUATION DE L'EFFORT SISMIQUE




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- 30 -

a) La force statique r &sultante &quivalente est donn&e par une expression forfaitaire qui

relie, dune fa*on quantitative, les param!tres de mouvement du sol, les propri&t&s

physiques et dynamiques du b-timent et son usage principal. Elle agit $ la base du

b-timent et elle est suppos&e r & partie sur sa hauteur depuis sa base o. elle est nulle

jusquau sommet. Figure 6.1.

b) La structure &tant soumise $ ces forces statiques &quivalentes, on est alors ramen& $ un

calcul de contreventement seffectuant par les m&thodes usuelles de calcul des structures.

c) Le dimensionnement des &l&ments structuraux est ensuite effectu& en utilisant les

r !glements de b&ton arm& ou de construction m&tallique en vigueur.

6.2.1.2- CONDITIONS DAPPLICATION

Lapproche statique &quivalente, adopt&e par le pr &sent r !glement, est requise dans les

conditions suivantes :

a) Le b-timent doit (tre r &gulier conform&ment aux crit!res d&finis dans larticle 4.3.1.

b) La hauteur du b-timent nexc!de pas 60 m et sa p&riode fondamentale ne d& passe pas

2 secondes.

Commentaire 6.2

La limitation du domaine d application ! une hauteur de 60 m est due ! l importance des modes

sup$rieurs de vibration pour les longues p$riodes li$ s aux structures $lev$es.

6.2.1.3- FORCE SISMIQUE LAT!RALE !QUIVALENTE

Les forces sismiques horizontales agissant sur les masses de la structure sont repr &sent&es par la

force &quivalente de cisaillement $ la base agissant dans la direction du calcul.




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- 31 -

La force sismique lat&rale &quivalente repr &sentant la r & ponse &lastique V doit (tre calcul&e $

laide de la formule suivante :

V=ASDIW/K (6.1)

Avec :

A : le coefficient dacc&l&ration de zones donn&e dans le tableau 5.1

S : le coefficient du site donn& par le tableau 5.3

D : le facteur damplification dynamique donn&e par le spectre damplification dynamique

ou le tableau 5.6.

I : le coefficient de priorit& donn& dans le tableau 3.1

K : le facteur de comportement donn& dans le tableau 3.3

W : la charge prise en poids de la structure

Le charge W de la structure correspond $ la totalit& des charges permanentes G et une fraction q

des charges dexploitation Q en fonction de la nature des charges et leur dur &e. On prend :

W= G + ψ Q (6.2)

le coefficient ψ est donn& au tableau 6.1

Tableau 6.1 : le coefficient ψ

Nature des surchargesCoefficient

ψ

1/ B-timents $ usage dhabitation et administratif 00

2/ B-timents dutilisation p&riodique par le public

tels que salles dexposition, salles de f (tes000

3/ B-timents dutilisation tels que restaurants, salles de

classe000000000000.

4/ B-timents dont la charge dexploitation est de

longue dur &e tels que entrep1ts, biblioth!ques, silos

et r &servoirs00000000000000..

0.20

0.30

0.40

1.00




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- 32 -

6.2.1.4- R !PARTITION VERTICALE DE LA FORCE SISMIQUE

La force sismique lat&rale totale V doit (tre r & partie sur la hauteur de la structure de la mani!re

suivante :

Une partie Ft de la force V est affect&e au sommet du b-timent ; le reste (V-Ft) doit (tre r & partie

sur tous les niveaux y compris le dernier niveau selon la formule suivante :

Ft = 0 si T ≤ 0.7 s

Ft = 0.07TV si T > 0.7 s

Fn= (V - Ft ) (Wn hn / Σ(Wi hi)) i varie de 1 $ n (6.3)

O. :

Fn est la force horizontale de calcul, appliqu&e au niveau n.

Wn est la charge totale au niveau n.

hn est la hauteur du niveau consid&r & $ partir du sol.

T : p&riode fondamentale de la structure

Figure 6.1 : R $partition verticale des forces sismiques

H

hn

Ft

Fn




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- 33 -

6.3- EVALUATION DE LA P!RIODE FONDAMENTALE

La p&riode fondamentale de vibration T, caract&risant la masse et la rigidit& de la structure, peut

(tre &valu&e par : un calcul dynamique pr &cis ou la m&thode de Rayleigh.

Des formules empiriques peuvent (tre utilis&es sous certaines conditions.

La valeur de la p&riode fondamentale de vibration T peut (tre d&termin&e par les formules

forfaitaires suivantes :

a) Pour une ossature $ n3uds

T = 0.085 N (6.4)

N : est le nombre d&tages du b-timent

b) Pour les autres structures

T= 0.09 H /(L)0.5

(6.5)

O., H et L exprim&s en m!tre, sont respectivement la hauteur totale du b-timent et la

longueur du mur ou de lossature qui constitue le principal syst!me de contreventement,

dans la direction de laction sismique.

Si le principal syst!me de r &sistance aux forces lat&rales na pas de longueur bien d&finie,

L d&signe la dimension du b-timent dans la direction parall!le $ laction sismique de

calcul.

c) Dautres m&thodes de calcul de la p&riode, telles que celles des alin&as a) et b) se basant

sur une repr &sentation de la structure tenant compte de ses propri&t&s physiques peuvent

(tre utilis&es sous r &serve que la valeur de leffort sismique V ne soit pas inf &rieure $

0.80 fois la valeur obtenue $ laide de la p&riode calcul&e par 6.4) ou - ; 6.5).




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- 34 -

d) Pour les b-timents assimil&s $ des consoles

T=1.8(mH/EI) (6.6)

O. m est la masse par unit& de longueur du b-timent, H la hauteur totale et EI la rigidit&

flexionnelle.

e) Pour les b-timents en portiques

T=2N(N+1)/(M/k)0.5

(6.7)

N est le nombre d&tages, M et k = k p + k r sont respectivement la masse et la rigidit& par niveau

(Figure 6.2), k p est la rigidit& litt&rale du portique donn&e par lexpression suivante :

k p = 12.Σ.(Ec.Ic) / h3 (L+2λ) (6.8)

λ= LΣ.Ic /hΣ.Ip Σ sur le nombre de trav$es

k r la rigidit& lat&rale dun panneau de remplissage donn&e par lexpression suivante :

k r = 0.045.m.( Er. e cos& α ) (6.9)

Avec :

m : nombre de trav&es :

Er module d&lasticit& ;

e : & paisseur du panneau ;

α : est langle de la diagonale avec lhorizontale du panneau.




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- 35 -

Figure 6.2 : Poutres - Poteaux

Ip

Ic

b

c

Section A-A

IcIc Ic

Ic/2

h

h




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- 36 -

6.4- APPROCHE DYNAMIQUE

6.4.1- G!N!RALIT!S

a) Si les conditions de r &gularit& ou de hauteur dune structure, exig&es par lapproche

statique &quivalente ne sont pas satisfaites, il est admis dutiliser une approche

dynamique pour lanalyse de laction sismique.

Lapproche dynamique peut (tre bas&e sur :

• La r & ponse maximale de la structure au moyen de spectres de r & ponse adapt&s au

site de la construction ;

• Un calcul direct en fonction du temps par lutilisation dacc&l&rogrammes

adapt&s au site de la construction.

b) La valeur de leffort lat&ral sismique V servant au calcul ne doit pas (tre inf &rieure $ 0.90

fois la valeur obtenue par lapproche statique &quivalente.

6.4.2- MOD!LISATION

a) La structure est analys&e au moyen dun mod!le spatial, en g&n&ral, qui puisse tenir

compte des couplages des degr &s de libert& et des propri&t&s dynamiques r &elles de la

structure.

b) Si la structure poss!de deux directions orthogonales, sans couplage entre les degr &s de

libert& horizontaux et verticaux, elle peut (tre analys&e au moyen de deux mod!les plans

s& par &s, chacun suivant une direction orthogonale.

c) Pour d&terminer les forces dinertie agissant $ chaque niveau de la structure, celle ci peut

(tre mod&lis&e par un syst!me &lastique o. les masses sont concentr &es $ chaque niveau.




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R.P.S. 2000

- 37 -

6.4.3- ANALYSE PAR SPECTRES DE R !PONSE ' APPROCHE MODALE

Lapproche de lanalyse spectrale est bas&e sur la d&termination de la r & ponse maximale de la

structure pour chacun de ses modes propres. La technique des modes normaux dite 4m&thode

modale 5 est la plus utilis&e en r &gime lin&aire.

6.4.3.1- COMBINAISON DES MODES

La r & ponse maximale de la structure est alors donn&e comme une combinaison des r & ponses des

modes propres dominants. Une combinaison classique consiste $ adopter la racine carr &e des

carr &s des r & ponses maximales.

Dans le cas des mod!les plans lanalyse doit prendre en compte un minimum de trois modes de

vibration (les trois premiers). Dans le cas dun mod!le spatial, il faut prendre en compte les

quatre premiers modes au minimum.

6.4.3.2- SPECTRE DE CALCUL

Le spectre pr &sent& dans la figure 5.3 est utilis& pour le calcul de leffort sismique relatif $

chaque mode de vibration consid&r &.

6.4.4- ANALYSE PAR ACC!L!ROGRAMMES OU CALCUL DIRECT

Lanalyse de la structure par un calcul direct n&cessite lutilisation de plusieurs acc&l&rogrammes

adapt&s au site consid&r &.

a) Dans le cas dun syst!me lin&aire la technique des modes propres est la plus utilis&e. La

r & ponse dynamique de la structure $ tout instant, est alors donn&e comme une combinaison

des r & ponses des quatre premiers modes au moins.

b) Dans le cas dun syst!me non lin&aire, on adopte la m&thode couramment utilis&e dite 4 pas $

pas 5.




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- 38 -

6.5- EFFET DE TORSION

A chaque niveau du b-timent la force sismique lat&rale de calcul est d& plac&e de ε1 dans un sens

puis de ε2 dans lautre sens, donn&es par les expressions suivantes et tel quillustr & par la

figure 6.3.

ε1 = 0.5 e + 0.05 L

ε2 = 0.05 L (6.10)

avec

e : distance entre le centre de rigidit& et le centre des masses dans la direction

perpendiculaire du s&isme.

L : est la dimension horizontale du plancher dans la direction perpendiculaire $ laction

sismique F.

Chaque &l&ment de r &sistance est con*u pour r &sister aux effets extr (mes des diff &rents cas de

chargement.

L

T+ *G

e

ε2 ε1

F F

T : centre de torsion

G : centre de gravit$ des masses

Figure 6.3




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- 39 -

7.1- COMBINAISON DACTIONS

a) La combinaison fondamentale des actions consid#rer pour le calcul des sollicitations et la

v#rification des #tats limites est donn#e par l&expression suivante :

Sc = G+E+0.3 N +ψ Q (7.1)

Avec :

G : Le poids mort et charges permanente de longue dur #e

E : Effets du s#isme

N : Action de la neige

Q : Charges d&exploitation

ψ : facteur d&accompagnement dont les valeurs sont donn#es dans le tableau 6.1

b) L&action du vent n&est pas combiner avec celle du s#isme et si le calcul au vent produit des

sollicitations plus d#favorables que celles obtenues en utilisant la combinaison (7.1) le

dimensionnement et la v#rification de la structure s&effectuent pour les sollicitations dues au

vent.

7.2- SOLLICITATIONS DE CALCUL

Les sollicitations de calcul (effort normal, effort tranchant, moments de flexion et de torsion)

utilis#es pour le dimensionnement et la v#rification des #l#ments structuraux sont obtenues

partir d&une analyse lin#aire de la structure, sous r #serve de tenir compte des modifications

donn#es dans le pr #sent r 'glement, li#es au niveau choisi de la ductilit#.

CHAPITRE VII

DIMENSIONNEMENT ET DISPOSITIONS

CONSTRUCTIVES




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R.P.S. 2000

- 40 -

7.2.1- DUCTILIT! DE NIVEAU 1 (ND1)

Les #l#ments structuraux des b(timents con*us avec une ductilit# de niveau 1 sont dimensionn#s

et v#rifi#s, conform#ment aux r 'glements en vigueur, de b#ton arm# ou de construction

m#tallique, directement partir des sollicitations obtenues de l&analyse lin#aire de la structure.

7.2.2- DUCTILIT! DE NIVEAU 2 ET DE NIVEAU 3 (ND2 ET ND3)

7.2.2.1- !L!MENTS FL!CHIS NON COMPRIMES

a) Un #l#ment structural est consid#r # fl#chi non soumis un effort axial si l&effort normal

satisfait l&expression suivante :

N ≤ 0.10B f c28 (7.2)

Avec :

N : Effort axial

B : L&aire de la section de l&#l#ment

f c28 : R #sistance caract#ristique

b) Les sollicitations de calcul pour les #l#ments structuraux non soumis un effort axial

sont obtenues directement partir de l&analyse lin#aire de la structure.

7.2.2.2- !L!MENTS FL!CHIS COMPRIMES (N>0.10 B f c28 )

7.2.2.2.1- PORTIQUE

Si un b(timent a plus de trois niveaux et que l&#valuation de l&effort sismique est obtenue par

l&approche dite statique #quivalente, alors les moments fl#chissant dans les poteaux du portique

dus aux charges lat#rales, sont multipli#s par le coefficient dynamique ω pour tenir compte de

l&effet des modes sup#rieurs. Il est donn# en fonction de la p#riode fondamentale T de la

structure, par les expressions suivantes :




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Pour le portique plan :

ω = 0.6 T +0.85 1.8 ≥ ω ≥ 1.3 (7.3 a)

Pour le portique tridimensionnel :

ω = 0.5T +1.10 1.9 ≥ ω ≥ 1.5 (7.3b)

Le coefficient dynamique ω traduit l&effet des modes sup#rieurs de vibration sur les moments de

flexion le long de la hauteur du b(timent.

Il est constant sur les 2/3 sup#rieurs de la hauteur de l&immeuble et varie d&une mani're lin#aire

sur le 1/3 inf #rieur.

2/3h

ω h

1/3h

1

Figure 7.1 : Coefficient dynamique ω

7.2.2.2.2- VOILES

Lorsque l&approche statique #quivalente est adopt#e pour l&#valuation de l&effort sismique de la

structure, les efforts de cisaillement sont multipli#s par le coefficient ω donn# par les

expressions suivantes :

ω = 0,1N+0,9 N ≤ 5

ω = 1,4 +(N-5).0,04 5 < N <15 (7.4)

ω = 1,8 N ≥ 15

N #tant le nombre de niveaux du b(timent.




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- 42 -

7.3- DIMENSIONNEMENT ET DETAILS CONSTRUCTIFS

7.3.1- ELEMENTS EN BETON ARME

Les #l#ments structuraux en b#ton arm# doivent pr #alablement -tre calcul#s et ex#cut#s selon le

r 'glement en vigueur en tenant compte des dispositions donn#es dans la pr #sente partie.

7.3.1.1- ZONES CRITIQUES

a) Dans ce qui suit une zone critique d&un #l#ment de l&ossature doit s&entendre d&une zone

haut risque o. il y a concentration de d#formations.

b) Dans les zones critiques, il est primordial d&assurer une continuit# aux aciers et de disposer

une armature de confinement constitu#e soit par des spirales continues, des cadres, #triers et

# pingles dont l&ancrage est assur # par des crochets angle au centre au moins #gal 1350

avec un retour rectiligne de 10 cm au moins.

7.3.1.2- !L!MENTS LINEAIRES FL!CHIS NON COMPRIMES ( 0.10 Bf c28 ≥ N)

7.3.1.2.1- DIM ENSIONS MI NIMALES DES SECTIONS

a) Les dimensions de la section transversale de la poutre, h et b #tant respectivement la plus

grande et la plus petite dimension, doivent satisfaire les conditions suivantes :

a) b/h ≥ 0. 25

b) b ≥ 200 mm (7.5)

c) b ≤ bC + hC / 2

bC: la dimension de la section du poteau perpendiculaire l&axe de la poutre.

hC : la dimension de la section du poteau parall'le l&axe de la poutre (voir figure 7.2)

b) La distance entre les axes de la poutre et du poteau support ne doit pas d# passer 0.25 fois la

largeur du poteau. Figure 7.3 (Excentricit# e ≤ 0.25 fois la largeur du poteau)




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poteau

Figure 7.2 : Position poteau-poutre

Axe de la poutre

Figure 7.3 : Excentricit$ des axes poteau-poutre

e ≤ b/4

Poutre

Poteau

bc

hc / 4

hc

bc bc

hc

hc / 4

b b

Poteau

Poutre

hc




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- 44 -

7.3.1.2.2- ARMATURES LONGI TUDI NALES

1) Ductilit ND1

a) Les armatures longitudinales doivent -tre haute adh#rence avec un diam'tre minimal de

10 mm.

b) Les pourcentages g#om#triques minimal et maximal des armatures sont les suivants

ρ0 minimal = 1,4 / f e (f e en MPa ) (7.6)

ρ0 maximal = 0.025

2) Ductilit ND2 ou ND3

En compl#ment aux a) et b) ci dessus, les conditions suivantes doivent -tre satisfaites :

c) La section des armatures comprim#es dans une zone critique ne doit pas -tre inf #rieure la

moiti# de la section des armatures tendues dans cette zone.

d) L&emploi des coudes ou crochets dans les poteaux n&est permis que dans certains cas, telle

que pour la liaison avec la semelle ou au voisinage d&une surface libre. Dans de tels cas les

ancrages d&extr #mit# sont assur #s par des coudes droits et des dispositions doivent -tre prises

pour #viter les pouss#es au vide.

e) Au moins 0.25 de la section des armatures sup#rieures de flexion dispos#es aux extr #mit#s

de l&#l#ment doit -tre prolong#e sur toute la longueur de celui-ci.

f) Dans le cas o. une poutre en T ou en L solidaire d&une dalle croise une autre poutre similaire

sur un poteau, on peut disposer dans la dalle, de chaque cot# de l&(me 1/8 de la section des

armatures tendues, la largeur de la bande est #gale 2 fois l&# paisseur de la dalle pour les poteaux de rive et 4 fois l&# paisseur pour les poteaux int#rieurs.




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- 45 -

7.3.1.2.3- ARMATURES TRANSVERSALES

Le but est de confiner le b#ton pour augmenter sa r #sistance d&adh#sion et de r #sister aux forces

de cisaillement.

1- Zones critiques

Les zones critiques pour un #l#ment poutre sont les suivantes :

a) Les extr #mit#s non libres de la poutre sur une longueur lc #gale 2 fois la hauteur h de la

poutre. (Figure 7.4).

b) Les zones n#cessitant des armatures de compression.

c) Les zones de longueur #gale 2 fois la hauteur h de la poutre pour une ductilit# ND2 ,

situ#es de part et d&autre de la section de concentration maximale de contraintes (rotule

plastique). Dans le cas d&une structure de ND3 lc est sup#rieur 2 fois la hauteur h.

h

Figure 7.4 : zones critiques dune poutre

Le diam'tre minimal est = 6 mm.

Les premi'res armatures doivent -tre plac#es 5 cm au plus de la face du poteau.

Pour les structures de ductilit# ND1 et ND2, l&espacement s ne doit pas exc#der le minimum

des grandeurs suivantes :

s = Min (8 ΦL ; 24 Φ T ; 0.25 h ; 20 cm) (7.7)

lc lc




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Φ L : diam'tre des barres longitudinales

Φ T : diam'tre des barres transversales

Pour les structures de ductilit# ND3, l&espacement s ne doit pas exc#der le minimum

des grandeurs suivantes :

s = Min (6 Φ L , 0.25 h ; 15 cm) (7.8)

7.3.1.3- ELEMENTS LINEAIRES FLECHIS ET COMPRIMES ( N > 0.10B f c28)

7.3.1.3.1- DIMENSIONS M INIMALES

Les dimensions de la section transversale du poteau, hC et bC #tant respectivement la plus

grande et la plus petite dimension, doivent satisfaire les conditions suivantes :

a) bC ≥ 25 cm (ductilit# ND1 et ND2)

bC ≥ 30 cm (ductilit# ND3)

(7.9)

b) hC / bC ≤ 16

bC : la dimension de la section du poteau perpendiculaire l&axe de la poutre.hC : la dimension de la section du poteau parall'le l&axe de la poutre (voir figure 7.3)

7.3.1. 3.2 - ZONE CRITI QUE D UN POTEAU

Sont consid#r #es comme zones critiques :

a) Les extr #mit#s du poteau ( Figure 7.5) sur une longueur lc #gale la plus grande des longueurs

suivantes :

- la plus grande dimension de la section du poteau hc

- 1/6 de la hauteur nette du poteau he

- 45 cm

lc = Max (he / 6, hc , 45 cm) (7.10)




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- 47 -

b) Dans le cas o. un poteau est adjacent de part et d&autre un mur de remplissage incomplet

(Figure 7.6) la longueur minimale de la zone critique est #gale :

lc =Max ( x; he / 6; bc ; 45 cm) (7.11)

avec x = ( he - hr ) + bc

bc #tant la dimension du poteau parall'le au mur.

hr hauteur du remplissage.

Espacement maximum

Zone critique s = min(8 ΦL ;0.25 bc ;15 cm) Espacement

maximal : s

Zone courante s = min(12 ΦL ;0.5 bc ;30 cm)

(7.12)




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Figure 7.5

a : zones critiques du poteau b : portique avec remplissage

x

hr

bc

Figure 7.6 : zone critique poteau-remplissage

lc

lc

he

lc

lc

lc

l

remplissage




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- 49 -

7.3.1.3. 3.- N ! UD POTEAUX - POUTRES

a ) #viter la formation de rotules plastiques dans les poteaux (#l#ment porteur) il faut que

qu&au n1ud poteaux- poutres, la somme des valeurs absolues des moments ultimes des

poteaux doit -tre sup#rieure celle des moments des poutres aboutissant au n1ud.

(Figure 7.7)

Mc1 + Mc2 ≥ 1.15 ( Mp1 + Mp2 ) (7.13)

b ) Il est n#cessaire d&assurer une continuit# m#canique suffisante des aciers dans le n1ud

qui est une zone critique.

c) Il est obligatoire de disposer des cadres et des #triers dans les n1uds ; la densit# de ces

aciers est #gale celle existante l&extr #mit# du poteau.

Figure 7.7 :Moments au n&ud

MP1 MP2

Mc1

Mc2




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- 50 -

7.3.1.3.4 - POTEAUX SUPPORTANT VOI LE DI SCONTINU ( SOFT- STORY)

Les poteaux supportant un voile ou un mur de remplissage rigide doivent -tre confin#s sur toute

leur hauteur.

Ils doivent -tre pourvus d&armatures transversales sous forme de spirales continues ou de cadres

dont l&ancrage est assur # par des crochets de 10 cm (Figure 7.8).

7.3.1.4- VOILE DE CONTREVENTEMENT

7.3.1.4.1- DI MENSIONS

L&# paisseur minimale du voile est fonction de la hauteur nette he de l&#tage.

e min = min(15 cm, he/20) pour un voile non rigidifi# ses deux extr #mit#s.

e min = min(15 cm, he/22) pour un voile rigidifi# une extr #mit#.

e min = min(15 cm, he/25) pour un voile rigidifi# ses deux extr #mit#s.

Mur Mur

Figure 7.8 :Poteaux confin$s sur toute

la hauteur




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- 51 -

Les ouvertures dans le mur doivent -tre rang#es en file verticale et r #guli'rement espac#es,

moins que leur influence sur le comportement du mur sous l&action sismique soit insignifiante ou

prise en compte par une analyse rigoureuse. Il est pr #vu des #l#ments ferrailles autour des

ouvertures, con*us pour compenser la r #sistance des parties #vid#es.

Il est pr #voir, chaque extr #mit# de mur et au droit de chaque intersection de murs, un

cha2nage vertical, continu sur toute la hauteur de l&#tage et se recouvrent d&#tage #tage avec

acier de couture.

Autour du plancher et au croisement de chaque #l#ment de contreventement avec le plancher, il

doit -tre pr #vu un cha2nage horizontal continu. Sont pr #vus #galement des cha2nages dans les

#l#ments horizontaux du mur file d&ouvertures ( linteaux ).

7.3.1.4.2- ZONE CRITIQUE

Les zones critiques du voile dans la direction verticale sont les r #gions s&#tendant de la base du

mur sur une longueur lc d#finie comme suit :

lc = max (H/6 , L) (7.14)

avec H et L respectivement la hauteur et la largeur du b(timent.

7.3.1.4.3- FERRAIL LAGE M INIMAL

Les #l#ments verticaux (trumeaux) sont arm#s par des aciers verticaux et des aciers horizontaux.

Le taux minimal de l&armature verticale et horizontale, toute section est #gale 0.20% de la

section horizontale du b#ton. Le taux maximal est #gal 4%. Le diam'tre des barres utilis#es ne

doit pas d# passer 1/10 de l&# paisseur du mur.

L&espacement des barres verticales et horizontales est #gal :

s = min(30cm, 1.5e) en zone courantes = min(20cm, 1.5e) en zone critique

e est l&# paisseur du mur

Les deux nappes doivent -tre reli#es, et les barres horizontales doivent -tre expos#es vers

l&ext#rieur, menues de crochets 1350 ayant une longueur de 10 φ.




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Les cha2nages verticaux aux extr #mit#s sont constitu#s au moins de 4T10 ligatur #s avec des

cadres avec un espacement de 10 cm.

Les cha2nages horizontaux doivent avoir une section minimale d&acier #gale 3cm4.

Les cha2nages des linteaux sont constitu#s de 2T10 ancr #s de 50 cm.

Dans les zones critiques, on dispose des cha2nages minimums verticaux chaque extr #mit# de

4T12 avec des cadres en T6 espac#s de 10 cm au plus.

7.3.1.4.4- LI NTEAUX ENTRE TRUMEAUX (POUTRES DE JONCTION)

Il s&agit des poutres de jonction entre deux voiles verticaux (trumeaux)

Largeur de la diagonale

La largeur de la diagonale comprim#e est #gale au max ( 0.2 h, 200 mm)

Armatures minimales

• Armatures longitudinales Al, plac#es la base et au sommet du linteau avec une section

minimale ≥ 0.15% de la section du mur. Figure 7.9

• Armatures longitudinales de peau dispos#es en deux nappes Ap ⟨0.20 %.

• Armatures transversales #gale :

At ≥ 0.15%bh si τ b ≤ 0,025 σ'28

At ≥ 0.25%bh si τ b > 0,025 σ'28

• Armatures diagonales.

On distingue deux cas :

- Contrainte de cisaillement τb > 0.06 σ' 28

Les efforts de flexion et de cisaillement sont repris par des bielles en acier suivant les deux

directions diagonales. La section de l&armature diagonale est #gale

Ad = T/(2 . σen . sin α) (7.15)

Avec T : l # effort de cisaillement et

Tang α = h / l , h et l #tant respectivement la hauteur et la longueur du linteau. Figure 7.9 des

cadres ou des spirales en T6 sont dispos#es le long des diagonales avec un espacement maximal

de 10 cm.




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- 53 -

- Contrainte de cisaillement τb <0.06 σ# 28

On adopte des armatures inf #rieures et sup#rieures identiques.

Le linteau est calcul# en flexion simple comme une poutre ordinaire.

L&ancrage des armatures diagonales dans les trumeaux est major # de 50%.

Alh

A p

Alb

Figure 7.9 : Ferraillage du Linteau

l

A

A

h

Coupe A - A




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- 54 -

7.3.2- ELEMENTS METALLIQUES

Les #l#ments structuraux m#talliques doivent pr #alablement -tre dimensionn#s conform#ment au

r 'glement et aux normes en vigueur, compte tenu des dispositions suivantes :

a) Les structures m#talliques dans la zone 3 sont concevoir de mani're que certains

#l#ments structuraux aient un comportement dissipatif par l&utilisation de dispositif

sp#cifique ou l&augmentation de l&hyperstaticit#.

b) Eviter l&instabilit# locale des #l#ments comprim#s si'ge de rotules plastiques en

respectant les dimensions nominales des sections de ces #l#ments.

c) Les structures en cadres n1uds rigides, doivent -tre dimensionn#es de telle sorte que les

rotules plastiques se produisent dans les poutres au voisinage des noeuds.

d) Les poteaux doivent -tre v#rifi#s vis vis de l&effort tranchant pour s&assurer de la

capacit# de r #sistance des rotules qui pourraient se former aux extr #mit#s des poteaux.

e) Les poutres doivent r #sister au d#versement par les dimensions de leurs sections ou par

entretoises.

7.3.3- CONSTRUCTION EN MACONNERIE

Les r 'gles suivantes viennent en compl#ment des dispositions techniques pr #vues dans les

constructions en zone non s#ismique ; afin d&assurer un minimum de s#curit# vis vis de

l&action sismique, aux constructions de 1 2 niveaux dont les #l#ments structuraux sont des murs

en ma*onnerie.

7.3.3.1- MATERIAUX CONSTITUTIFS

Les mat#riaux constitutifs des murs de ma*onnerie sont :

Les blocs en b#ton creux ou pleins

Les briques de terre cuite creuses ou pleines

Les moellons

Le mortier constitu# de sable et ciment, est dos# 200 kg/m3

Les caract#ristiques m#caniques des blocs et des briques sont fix#es par des normes.




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- 55 -

7.3.3.2- MURS PORTEURS EN MA'ONNERIE

Les murs porteurs doivent -tre dispos#s sym#triquement par rapport aux axes principaux du

b(timent dans deux directions perpendiculaires. La densit# de distribution sera

approximativement la m-me dans les deux directions.

Les joints verticaux et horizontaux doivent toujours -tre remplis. L&emploi de deux mat#riaux

diff #rents dans le mur porteur est #viter. L&# paisseur du joint est comprise entre 2 et 5 cm.

7.3.3.3- MURS PORTEURS AVEC CHAINAGE

7.3.3.3.1 DI MENSIONS ET DISPOSI TI ONS

L&# paisseur minimale du mur porteur est #gale :

15 cm pour les briques et bloc plein ;

20 cm pour les briques et bloc creux ;

Pour augmenter la r #sistance des murs l&effort tranchant, il est pr #vu la r #alisation des

cha2nages horizontaux et verticaux et des encadrements de baies en b#ton arm#.

• Les cha2nages verticaux sont disposer aux niveaux des angles et des ouvertures de

hauteur sup#rieure ou #gale 1.50 m. La distance maximale entre deux cha2nages

verticaux est #gale 5m. ouvertures comprises.

• Les cha2nages horizontaux sont disposer aux niveaux des fondations et de chaque

plancher. La largeur du cha2nage horizontal sera #gale celle du mur avec une

tol#rance de 5cm.

Aucun #l#ment de mur ne doit pr #senter de bord libre en ma*onnerie.

La section en b#ton des cha2nages vertical et horizontal doit avoir une hauteur minimale #gale

15 cm .




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- 56 -

7.3.3.3.2- ARMATURE

L&armature minimale d&un cha2nage > 1.6 cm4. Chaque angle de la section du cha2nage doit

comporter au moins une barre. L&espacement entre deux barre d&une m-me nappe ne doit pas

exc#der 20 cm.

Tout cha2nage, horizontal ou vertical, doit comporter des armatures transversales d&espacement

n&exc#dant pas 25 cm.

Les linteaux qui limitent la partie sup#rieure l&ouverture des fen-tres ou des portes, ont une

# paisseur minimale #gale 8 cm et s&appuient sur la ma*onnerie sur une largeur #gale au

maximum de (1/10 de la port#, 30 cm ) de chaque cot# de l&ouverture.

Les encadrements verticaux, en b#ton arm#, des baies et ouvertures pr #sentant une dimension

maximale inf #rieure 1.5m doivent avoir une # paisseur minimale #gale 7 cm. La section d&acier

des deux #l#ments verticaux doit #quilibrer un effort de traction #gal 85 KN.

Les encadrements peuvent -tre r #alis#s en m#tal sous r #serve de pr #senter une r #sistance

l&attraction au moins #gale celle exig#e des encadrements en b#ton.

7.3.3.4- MA'ONNERIE ARMEE

Ce syst'me de construction concerne les murs constitu#s de blocs de b#ton et de briques de terre

cuite, sp#cialement pr #vus pour disposer des lits d&armatures verticales et horizontales en acier.

Les armatures horizontales et verticales sont dispos#es en lits, de deux barres au moins, allant

d&un cha2nage vertical un autre et auxquels elles sont ancr #es convenablement.

La section minimale des armatures, verticales ou horizontales, est #gale 0.5/1000 de la section

du mur. L&espacement maximal entre deux lits horizontaux et verticaux ne doit pas d# passer

60 cm.




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7.3.3.5- MA'ONNERIE DE REMPLISSAGE

Il s&agit de panneaux de ma*onnerie remplissant les baies d&un portique en b#ton arm# ou en

acier et ne jouant aucune fonction porteuse des charges verticales. Ils peuvent remplir

compl'tement ou partiellement la baie du portique. Ils sont r #alis#s en briques de terre cuite ou

en blocs de b#ton. La pr #sence des panneaux augmente la rigidit# de la structure

Pour le calcul de la r # ponse de la structure, chaque panneau est assimil# par deux bielles crois#es

qui ne travaillent pas simultan#ment. Lorsqu&une bielle travaille en compression, l&autre est

n#glig#e.

7.3.3.6- ESCALIERS ET PLANCHER

Les dalles et les poutres des escaliers doivent -tre convenablement calcul#es pour que les

d# placements relatifs inter #tages soient compatibles avec la rigidit# axiale et flexionnelle de la

dalle des escaliers. Les planchers doivent -tre ad#quatement attach#s aux #l#ments verticaux

r #sistants.




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8.1 PRINCIPE

Une structure est considr e r pondre aux exigences de scurit et de fonctionnalit dans une

zone sismique si la vrification de la stabilit, de la r sistance et des dformations limites est

satisfaite. La vrification doit #tre effectue conformment aux article 7.2 et 7.3 du pr sent

r %glement.

8.2- VRIFICATION DE LA STABILITE

La vrification de la stabilit inclut le glissement, la stabilit des fondations et le renversement.

8.2.1- STABI LI TE AU GLI SSEMENT

Lorsque les constructions sont en pente, il doit #tre vrifi, par toute mthode scientifique

confirme par l'exprience, que le massif dfini par la surface de glissement la plus critique

reste stable. Le b(timent doit #tre dimensionn pour r sister * une pousse de glissement au

moins 1.5 fois suprieure aux charges agissant sur le b(timent. La vrification doit #tre effectue

conformment * l'article 9.3.

CHAPITRE VIII

REGLES DE VERIFICATION DE LA SECURITE

ET DE LA FONCTIONNALITE




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8.2.2- STABI LI TE DES FONDATI ONS

Il doit #tre vrifi que le syst%me des fondations a t dimensionn de sorte que les dformations

du sol d'assise des fondations restent dans le domaine lastique, autrement dit sans dformationsr siduelles importantes.

8.2.3- STABI LI TE AU RENVERSEMENT

La structure doit #tre dimensionne pour r sister aux effets de renversement d+ aux

combinaisons des actions de calcul. Un ancrage est exig si l'effet des charges de calcul tendant

* provoquer ce phnom%ne est suprieur * l'effet de stabilisation.

a) La stabilit est considr e satisfaite si :

0.10 ≥ θ = K W ∆el / V h (8.1.a)

b) l'effet du second ordre est * prendre en compte dans le calcul pour

0.20 ≥ θ ≥ 0.10 (8.1.b)

.

c) La stabilit est considr e non satisfaite si : θ> 0.20 (8.1.c)

θ : indice de stabilit

W : poids au-dessus de l'tage considr

V : action sismique au niveau considr

h : hauteur de l'tage

∆el : d placement relatif

K : coefficient de comportement




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8. 3- VERIFICATION DE LA R SISTANCE

Il doit #tre vrifi que pour chaque lment de la structure, caractrise par une grande

dissipation d'nergie, la condition suivante est satisfaite :

R d ≥ Sd (8.2)

Avec :

Sd Sollicitation de calcul de l'lment, relative * la flexion avec et sans effort axial, * la

torsion, * l'effort de cisaillement, value conformment * l'article 7.2 du pr sent

r %glement.

R d R sistance ultime de calcul du m#me lment value conformment * larticle 7.3

8.4- VRIFICATION DES DFORMATIONS

Le but est de vrifier que la structure volue dans le domaine de ses proprits qui est pris en

compte dans le calcul et contenir les dommages structuraux dans des limites acceptables.

a) Il doit #tre vrifi que sous l'effet des actions d'ensemble les dformations des lments

de la structure restent limites aux valeurs maximales fixes par le pr sent r %glement.

b) Les d placements latraux iner-tages ∆el valus * partir des actions de calcul doivent

#tre limits * :

K . ∆el ≤ 0.007 h pour les b(timents de classe I

K .∆el ≤ 0.010 h pour les b(timents de classe II ( 8 .3 )

h tant la hauteur de l'tage.

K : coefficient du comportement




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Le d placement latral total du b(timent ∆g doit #tre limit * :

∆g ≤ 0.004 H ( 8 . 4 )

H tant la hauteur totale de la structure.

c) Les lments non structuraux doivent #tre con-us de mani%re * ne pas transmettre au

syst%me structural des efforts des actions qui n'ont pas t pris en compte dans les

calculs.

d) Dans le cas d'interaction entre l'ossature et des lments non structuraux rigides tels que

les cloisons et les murs, il faut respecter les r %gles techniques et dimensionnelles dfinies

* leur sujet et faire de telle sorte que la r sistance du syst%me structural ne soit pas

affecte par leur pr sence.




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9.1- CLASSIFICATION DES SOLS

La classe des sols est dtermine sur la base des param#tres gotechniques r sultants de la

reconnaissance du site est donne par le tableau 9.1. Toutefois d%autres param#tres peuvent &tre

corr ls avec ceux du Tableau 9.1.

9.2- LIQUEFACTION DES SOLS

a) Les sollicitations sismiques ont tendance ( densifier les sols granuleux, ce qui augmente

rapidement la pression interstitielle de l%eau, entra*nant une diminution rapide de la r sistance.

La perte totale de la r sistance au cisaillement d%un sol satur suite ( une augmentation de la

pression interstitielle est appele liqufaction.

b) Il faut que le sol de fondation dans une zone sismique ne soit pas liqufiable.

9.2.1- SOLS SUSCEPTIBLES DE LIQUFACTION

Tous les sols ne sont pas susceptibles de se liqufier.

a) Param#tres

Les param#tres dterminant la liqufaction des sols sont :

• La granulomtrie.

• La forme des grains.

• Le poids volumique du sol en place.

• La contrainte effective, due essentiellement au poids propre du sol. (seuls les 20

premiers m#tres sont gnralement concerns).

CHAPITRE IX

F O N D A T I O N S




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- 63 -

Tableau 9.1 : CLASSIFICATION DES SOLS

Essai Pressiom&triqueEssais

P&n&tration

Statique

Essais

Classe du sol Type de sol

Pl

(Mpa)

EM

(Mpa)Qc (Mpa) Ns

Rocher sain > 5 > 100 -

Sols pulvrulents tr #s denses> 2 > 15 > 20 > 3Sols fermes

Sols cohrents tr #s raides> 2 > 20 > 5 _

Rocher altr fractur 2.5 , 5 50-100 - -

Sols pulvrulents moyennement denses1 , 2 5 , 20 5 , 15 10 ,

Sols

moyennement

fermes

Sols cohrents moyennement consistants0.5 , 2 5 , 25 1.5 , 5 ,

Sols pulvrulents, l-ches<1 < 5 < 5 <

Sols mous

Sols cohrents, mous< 0.5 < 1.5 < 1.5 <

Note :

Pl : Pression limite, EM : Module Pressiom#trique, Qc : R sistance du pntrom#tre statique, Nspt : Nombre de coups de l%E

Rc, qu : R sistance ( la compression simple respectivement du rocher et du sol. Dr : Densit relative du sol.

Vs : Vitesse de l%onde de cisaillement donne par : Vs =ρ

G O. G dsigne le module de cisaillement du sol et ρ sa m



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b) Les sols susceptibles, ' priori, de se liqu&fier:

q Les sables et limons

avec:

• Un degr de saturation Sr ≈ 100%,

• Une granulomtrie caractrise par:

- un coefficient d%uniformit Cu ≤ 15

- et un diam#tre 0.05mm < D50 < 1.5mm

q Les sols argileux fins

Avec :

• un diam#tre D15 > 0.005m

• Une limite de liquidit LL ≤ 35%.

• Une teneur en eau naturelle wn> 0.9LL

• Un indice de liquidit< 0.75

q Les sols sableux dont la courbe granulomtrique s%inscrit dans le fuseau des sols ( priori

liqufiables

9.2.2- VALUATION DU POTENTIEL DE LIQUFACTION

L%valuation de la liqufaction peut &tre base soit sur les essais in situ, soit sur les essais de

laboratoire.

1. LES ESSAI S DE LABORATOIRE :

Les essais qui peuvent &tre r aliss sont ceux qui reproduisent raisonnablement les conditions de

sollicitations sismiques, ou au moins pour lesquels il existe suffisamment d%exprience pour

corriger les r sultats obtenus parmi ces essais, les essais cycliques triaxiaux, qu%ils soient (

chargement axial, ( torsion, ou ( chargement latral.




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- 65 -

Les essais seront conduits selon les mthodes usuellement utilises, et prouves par

l%exprience.

Les r sultats doivent en outre faire clairement appara*tre l%volution de la pression interstitielle,

ainsi que les dformations au sein de l%chantillon.

Crit re de liqu # faction

Les contraintes causant la liqufaction sont dtermines et compar es aux contraintes produites

par le sisme.

La dtermination de la contrainte de cisaillement engendr e par le sisme est dtermine par une

mthode confirme par l%exprience.

Sont considr s comme liqufiables sous l%action du sisme de calcul, les sols au sein desquels la

valeur des contraintes de cisaillement engendr es par le sisme d passe 75% de la valeur de la

contrainte de cisaillement provoquant la liqufaction, pour le nombre de cycle quivalents Nc .

Le nombre de cycles quivalent est dtermin ( l%aide des mthodes disponibles et confirmes

par l%exprience.

2. LES ESSAIS IN SITU :

Les essais de pntration in situ de type dynamique, essais SPT(standard penetration test) ou

statique peuvent &tre utiliss pour le diagnostic des sols liqufiables, et tout autre essai pour

lequel il existe des corr lations bien tablies entre les indications de l%essai et la liqufaction ou

la non liqufaction des sols.




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9.3- STABILITE DES PENTES

9.3.1- PRINCIPES GNRAUX

a) Sauf ncessit absolue aucun ouvrage ne doit &tre difi au voisinage immdiat d%une pente

reconnue instable. En cas de ncessit absolue, il est alors ncessaire de faire appel ( un

gotechnicien spcialis.

b) La stabilit des pentes naturelles ou artificielles doit &tre assur e sous l%action du sisme de

calcul compte tenu des charges apportes par les ouvrages.

c) L%tude de la stabilit peut &tre conduite:

- selon toute mthode scientifiquement tablie et confirme par l%exprience,

- ou par les mthodes statiques usuelles de la mcanique des sols en y intgrant

deux forces d%inertie dfinies par:

FH = αH .Q dans le sens horizontal:

FV = ± αV. Q dans le sens vertical

O. :

Q dsigne le poids de l%lment de sol augment de la charge qui lui est applique

et, αH et αV sont les coefficients sismiques ; avec . αV = 0.3. αH

αH est exprim en fonction de l%acclration nominale an et l%acclration g. Ses valeurs sont

donnes dans le tableau 9.2

Tableau 9.2 - Valeurs de αH

Site αH

S1

0.50 an/g

S2

0.45 an/g

S 3

0.40 an/g




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- 67 -

La vrification de la stabilit doit &tre conduite pour les combinaisons suivantes:

+ αV et +αH

- αV et +αH

9.3.2- CARACTRISTIQUES MCANIQUES ET COEFFICIENTS

DE SCURIT

Les param#tres ( considrer dans le calcul de stabilit sont ceux obtenus dans les conditions non

draines.

Le coefficient de scurit vis ( vis de la stabilit sera pris gal ( 1.

9.4- OUVRAGES DE SOUTENEMENT

9.4.1- PRINCIPES GNRAUX

Les efforts agissant sur les parois de sout#nement sont dtermins par toute mthode

scientifiquement tablie et valide par l%exprience. A dfaut, les mthodes statiques simplifies

pr sentes ci-dessous peuvent &tre utilises.

L%utilisation des mthodes simplifies tient compte des forces d%inertie r sultantes de l%action

dynamique du sisme par application de coefficients sismiques uniformes ( l%ouvrage et au

massif de terre retenu y compris les charges qui lui sont appliques. Ces forces ont pour valeur:

- dans le sens horizontal: FH= αH . Q

- dans le sens vertical: FV= αV . Q

avec, αV = 0.3αH et αH= K. τ .(an/g)

o. :

an: acclration nominale.

τ : coefficient de correction topographique du site au droit du mur pris gal ( 1.2

K = 1 dans le cas de pousse active et 1.2 dans le cas de pousse passive.

Q : poids des parties de l%infrastructure et du massif retenu y compris les charges

d%exploitation pr sentes sur ce dernier.




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9.4.2- MTHODE DE CALCUL SIMPLIFIE

9.4.2.1- CAS DES TERRAINS PULVRULENTS ( c = 0, ϕ ≠ 0 )

q Pousse Dynamique Active

Les donnes gomtriques et gotechniques prises en compte dans les calculs sont pr cises ci-

dessous.

La pousse dynamique active est donne par la mthode dite de Mononobe-Okabe et s%exprime

comme :

Pad = 1

21⋅ ±γ α H 0 ( V).K ad

K ad est le coefficient de pousse dynamique active donn par la relation:

K ad =

2

)cos()cos(

)sin().sin(1

)cos(0coscos

)0(cos−

++−−−+

+++−−

θαδβα

θβϕδϕ

θαδαθ

αθϕ

avec :

γ poids spcifique du sol humide non d jaug

ϕ angle de frottement interne du terrain soutenu

Η hauteur du mur

α fruit interne du mur

β angle du terre plein avec l%horizontale

αH coefficient sismique horizontal.

αV coefficient sismique vertical.

δ angle de frottement terrain-cran du mur.

θ = arctg [αH /(1±αV )] est l%angle que fait avec la verticale, la r sultante des forces

massiques appliques au terrain situ derri#re l%cran..




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La pousse Pad se compose de:

• la pousse active dans le cas statique Pa , et

• l%incr ment du au sisme ∆Padyn.

Soit:

Pad = Pa +∆Padyn

Les composantes Pa et ∆Padyn sont appliques respectivement ( H/3 et ( H/2 au -dessus de la

base du mur.

• Pouss&e dynamique passive

La pousse passive est prise gale (:

Ppd = (1/2).γ .H)

agissant horizontalement sur l%cran interne du mur ( H/3 au -dessus de la base.

• Pouss&e due ' une surcharge uniformeLorsque le terre plein supporte une surcharge uniforme d%intensit q la pousse dynamique

active totale s%crit comme:

Pad = (q.H/cosβ).(1± αV) K ad

Il est admis que cette pousse s%exerce ( mi-hauteur du mur.

• Cas des sols satur&s

La pousse dynamique active totale est prise gale ( la somme de la pousse dynamique du

terrain d jaug:

Pad = (1/2)(γ−γ w)(1 ± αV).K ad




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s%exer 1ant ( mi-hauteur du mur, et de la pousse hydrostatique:

Phs = (1/2).γ w .H)

applique ( H/3 au dessus de la base du mur.

Le coefficient de pousse dynamique K ad est calcule d%apr #s la formule de Mononobe avec un

angle θ% de valeur:

tgθ* = [ αH / (1± αV ).γ./( γ−γ w )]

9.4.2.2- CAS GNRAL DES SOLS (c ≠ 0, ϕ ≠ 0)

Il s%agit de la mthode dveloppe par Prakash qui donne la pousse dynamique active totale

comme:

Pdy = γΗ )(Νaγ )dy + qH(Naq )dy-cH(Nac)dy

dans laquelle (Νaγ )dy ,(Naq )dy,(Nac)dy sont les coefficients de pousse dynamique

H : hauteur du mur

γ : poids spcifique du sol retenu

q : la surcharge sur le terre plein

c : la cohsion du terrain




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- 71 -

9.4.3- VRIFICATION DE LA STABILIT

Les vrifications aux tats limites de glissement sous la fondation sont ( effectuer avec un

coefficient de scurit de 1.2.

Le poin1onnement de la fondation est vrifi en prenant un coefficient de scurit de 1.5.

9.5- CALCUL DES FONDATIONS

9.5.1- FONDATIONS SUPERFICIELLES

La fondation superficielle doit &tre dimensionne en tenant compte des sollicitations

permanentes (poids mort, charges permanentes, etc..) et des sollicitations dynamiques provenant

de la structure. Les mthodes de dimensionnement sont celles usuellement utilises dans les

conditions de non-sisme.

La fondation superficielle doit faire l%objet de vrification vis ( vis de la portance et du tassement

du sol et de la rotation de la semelle. Les coefficients de scurit applicables sont de:

→ 1.5 vis ( vis de la r sistance ultime, et

→ 1.2 vis ( vis du glissement

Le tassement et la rotation de la semelle doivent &tre inf rieures aux valeurs spcifies par le

ma*tre d%ouvrage dans le cahier de charges.

9.5.2- FONDATIONS PROFONDES

9.5.2.1- PRINCIPES GNRAUX

Toute perturbation de l%tat d%quilibre des terrains traverss par la fondation, pendant et apr #s

les vibrations, doit &tre prise en compte dans le dimensionnement de la fondation.

Ces perturbations peuvent correspondre ( une perte de r sistance, ( la liqufaction d%une zone du

sol, ( un tassement accompagn de frottement ngatif, ou encore au dveloppement de pousses

latrales sur le f 4t de la fondation.




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Tous les types de fondations profondes doivent &tre vrifis en prenant en compte les charges

verticales, y compris celles engendr es par l%action sismique.

9.5.2.2- MTHODES DE CALCUL

M # thode g # n # rale

Les actions transmises par la structure ( sa fondation sont celles r sultant de l%action dynamique

sur la structure.

Toute mthode scientifiquement tablie et valide par l%exprience peut &tre utilise apr #s

justification.

A dfaut, la mthode simplifie ci-dessous peut &tre utilise dans la limite des conditions de

validit.

La condition de non-r sonance de la fondation doit &tre vrifie.

Tous les types de fondation profonde doivent &tre vrifis au flambement.

M # thode simpl if i # e

La mthode simplifie est valide si les conditions ci-dessous sont vrifies simultanment:

• Les fondations profondes sont suffisamment flexibles dans le plan horizontal pour qu%on

puisse considrer que leur dforme est la m&me que celle du sol.

• La section totale des fondations profondes doit &tre au plus gale ( 5% de l%emprise qu%elle

dlimite.

• La rigidification de la t&te des fondations doit &tre assur e pour uniformiser leur

d placement.

• La structure doit &tre suffisamment encastr e dans le sol pour que le d placement de sa

base soit pris gale ( celui du sol situ dans son emprise.




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- 73 -

Calculs

La structure est soumise aux actions de calculs correspondant au site.

Les calculs sont bass sur le premier mode de vibration de la fondation compte tenu de sa liaison

avec la structure. La mthode consiste ( dterminer le d placement maximal en t&te de la

fondation.

Si la condition pr cdente n%est pas satisfaite, les fondations doivent &tre calcules par toute

mthode d%interaction sol structure scientifiquement tablie.

Coeff icient de s # curit #

Le dimensionnement des fondations profondes doit tenir compte des coefficients de scurit

suivants:

• vis ( vis du terme de pointe:

Pour les pieux for s: 2

Pour les pieux battus: 1.5

• vis ( vis du frottement latral: 1.5 et, 2 s%il s%agit de pieux flottants.

Les investigations menes ( l%chelle de ce contexte godynamique complexe ont permis de

dfinir le cadre gologique et structural des principaux domaines sismotectoniques et des failles

d%chelle crustale qui constitueront les zones sources d%activit sismique. Ces zones sources sont

dlimites par les param#tres gomtriques et cinmatiques des failles qui affleurent en surface

ou pr sentent en profondeur.




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- 74 -

L%exemple pr sent dans cette annexe est une application de la mthode d%analyse sismique

simplifie pr conise par le pr sent r #glement. Il s%agit d%un portique central de quatre niveaux et

trois traves d%un immeuble r gulier compos de portiques identiques, espacs r guli#rement.

L%accent est mis notamment sur la dtermination de l%effort sismique et la vrification de la

stabilit et la fonctionnalit du b-timent.

1. Donn&es :

1.1- G&om&trie et charge verticale

Les portiques en bton arm, sont espacs r guli#rement de 6 m

I1 = 52 104

cm4

; I2 = 0.41 I1 ; I3 = 0.60 I1 ; f 28 = 25 Mpa ; f y = 400 Mpa

Charge verticale :

Poids mort et actions permanentes r parties uniformment p = 5.5 KN/m

2soit G =5.5x6 = 33 KN/m

Surcharge d ! exploitation

w = 2 KN/m2

soit Q = 2 x 6 = 12 KN/m

La charge ( prendre en compte est la somme de la charge permanente et une fraction de la charge

d%exploitation :

W = 33 +0.2 x 12 = 35.4 KN/m

Charge par "tage :

Wi = Wn = 35.4 x 3x5 = 531 KN

ANNEXES

EXEMPLE D'APPLICATION

ANALYSE SISMIQUE D'UN PORTIQUE DE 4 NIVEAUX




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R.P.S. 2000

- 75 -

1.2- Param#tres et donn&es sismiques :

Facteur de priorit " :

I = 1 (B-timent courant, donc de classe II) (Tableau 3.1)

Coefficient du site :

S =1 (Site de construction est tr #s ferme type S1)

Acc"l "ration du sol

A = 0.16 (Zone 3)

Coefficient de ductilit "

K = 2 :B-timent de classe II dans une zone de sismicit moyenne (tableau 3.3)

P "riode fondamentale :

T = 0.085 x 4 = 0.34 s (portique avec remplissage de 4 niveaux). (6.4)

Facteur d ! amplification :

D = 2.5 (Fig :5.3 ou tableau 5.6)

Poids total du portique :

W =531 x 4 = 2124 KN (poids de 4 niveaux)

2. Analyse sismique

2.1- Force sismique :

V =WASDI/K = 2124 x 0.16 x 1 x 2.5 x 1/2 = 424.80 KN (6.1)

2.2- R &partition de la Force sismique :

Ft = 0 (la priode T est inf rieure ( 0.7 s).

Fn = VxWnhn / Σ Wihi (6.3)

= Vx hn / Σ hi = Vx hn / (3.5 + 6.5 +9.5 + 12.5)




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- 76 -

d%ou :

F1 = Vx 3.5/ 32 = 0.11 V = 46.73 KN

F2 = Vx 6.5/32 = 0.20 V = 84.96 KN

F3 = Vx 9.5/32 = 0.30 V = 127.44 KN

F4 = Vx 12.5/32 = 0.39 V = 165.67 KN

3. Combinaison d*actions de calcul et analyse de la structure:

Combinai son d % actions

La combinaison d%actions ( considrer est :

S = (G + E +0.2Q ) (7.1)

G et Q sont values ci-dessus au 1.1 et E (action sismique) au 2.1

Analyse de la structure :

L%analyse du portique a t effectue au moyen d%un programme d%analyse des structures bi et

tridimensionnelles (programme P-Delta)

Le moment maximal est dans la poutre de rive au niveau 2 du b -timent. Il a pour valeur :

Mmax = 229 KN.m

Les d placements inter-tages sont les suivants :

Niveau ∆el

1 (Rez de chausse) 6.97 mm

2 6.17 mm

3 6.43 mm

4 3.79 mm




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- 77 -

4. V&rification de la stabilit& et des d&formations lat&rales:

a) V # ri fi cation de la stabil it #

Le d placement est maximal au premier niveau. Il est gal ( :∆el = 6.97 mm

Evaluation de l%Indice de stabilit :

ϑ = KW∆el/ Vh (8.1a)

K= 2 ; W= 2124 KN ; h = 3.5 m ; V = 424,80 KN

D%o. ϑ = 2x2124 x0.0069/(424,80 x 3.5) = 0.0197< 0.1

b) V # ri fi cation des d # formations entr e # tages (foncti onnal it # )

Le b-timent est de classe II , la dformation limite entre tage est gale ( :

∆el = 0.010.h/K = 0.005 h (8.3)

Niveau ∆el ∆el = 0.005 h (limite)

1 (Rez de chausse) 0.0070 m 0.0175 m

2 0.0060 m 0.0150 m

3 0.0064 m 0.0150 m

4 0.003.9 m 0.0150 m

La vrification de la fonctionnalit est bien satisfaite.




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I3 I3 I3

I2

I2 I2 I2 3m

I2 I2 I2 I2 3m

I1 I1 I1 I1 3m

I1 I1 I1 I1 3,5m

5m 5m 5m

6m 6m 6m 6m

5m

5m

5m

Figure 1

165.67

127.44

84.96

R.P.S. 2000


rps-2000

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