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Transferts thermiques en plasmas thermiques
Arc Electrique et Procédés Plasmas Thermiques
P. Freton, M. Masquère, J.J. Gonzalez
LAPLACE : « Arc électrique et procédés plasmas thermiques »
Les enjeux de la connaissance du transfert thermique
Métallurgie DisjoncteursProjection
- Coupage & soudurele flux thermique à la pièce conditionne la qualité
- ProjectionLe flux thermique aux particules conditionne leur étatthermodynamique lors du dépôt
- DisjoncteursLe flux thermique conditionne l’évaporation des parois et électrodeet le pouvoir de coupure des dispositifs
config
CathodeSoufflage
Transfert thermiqueConfiguration arc transféré
Anode
-
+Plasma
Transfert thermique
torche
Cathode (tungstène)
-
+
Soufflage
Génération électrique des plasmas thermiquesConfiguration de torche
Transfert thermique
Anode
thermique
Synops
Physique des plasmas
Paramètres opératoires
� Intensité� Géométrie de tuyère� Débit de gaz� Vitesse de torche
Gaz
� Propriétés thermodynamiques� Propriétés de transport� Propriétés électriques� Propriétés chimiques
� Vitesse du plasma� Dimension du jet� Puissance thermique� Tension de l ’arc
Interaction plasma - surface
Gazeusephases
Synopsis : Interaction plasma - matériau
Mécanique des fluidesChimie réactive
Procédé
Thermique
� Tension de l ’arc� Pompage gaz environnant
Matériau
� Conductivité thermique� viscosité� Composition� Réactivité
Liquide Solide
� Conductivité thermique� Cp� Composition
� Vitesse procédé�Aspect traitement� ZAT
� Interaction plasma / liquide
� Interaction Phase liquide / solide
� Fusion du métériau� Ejection du matériau� Ressolidification
QualitéRendement PollutionComment
Meilleure connaissance des procédés
Connaissance du Plasma nécessaire
• Spectroscopie
• Mesures électriques
• Mesures optiques
• Mesures macroscopiques
Interaction
Plasma – matériaux
• Quelles mesures pour quantifier le transfert?
• 2D/3D ETL ou deux températures
• Modélisation turbulente
• Mélange de gaz
• Quelles modélisations pour la prise en compte du Transfert thermique plasma - matériauxmodèle
Quelles modélisations pour quantifier le transfert d’énergie ?
Modélisation « globale »
� Flux nul
� Coefficient de transfert de chaleur
Modélisation plus fine
� Bilan entre plasma et matériau
� Prise en compte de gaines
Quel mod
Quels modèles pour le transfert d’énergie ?
-
SoufflageCathode
Soufflage
Actuellement les études en modèle portent principalement sur les deux configurations ci dessous
Anode
+
Anode
-
+ Plasma
exemple
Configuration plasma : Exemple sur un arc libreconfiguration d’arc libre
10 mm
50 mm
10 mm
fluide
Equations du plasma
Conservation Masse
Quantité de mouvement
Fraction massiqueInfluences des vapeurs
Energie (en température)
Fluide
Force de LaplaceHypothèses
ETLFluide Energie (en température)
Potentiel Electrique
Potentiel vecteur(champ magnétique)
Electrique
Effet Joule
Pertes radiatives
Fluide
interface
Transfert thermique
configuration d’arc libre
Modélisation fluide
Interface
matériau
Comment prendre en compte la paroi??
On ne va s’intéresser qu’à l’anode
bilan
Phénomènes à l’anode
Flux Enthalpique
Flux par Conduction
Flux Électrique
Flux par Évaporation
Flux Convectif Flux rayonné Flux rayonné
AnodeAnode
Flux par conduction
Comment tenir compte des parois dans les modèles??
Flux nul
1ère solution : flux nul
configuration d’arc libre
CathodeSoufflage
- On ne considère pas le matériau
- Flux nul en température
Anode
-
+ Plasma
0=∂
∂−
n
Tκ
résultat
1ère solution : flux nul
Contour de température
A Blais et al, Three-dimensional numerical modelling of a magnetically deflected dc transferred arc in argon, 2003 J.
Phys. D: Appl. Phys. 36 488
Bonne description du plasmaloin des parois
Très mauvais à l’anodeTrès mauvais à l’anode
Aucune estimation du transfert thermique
H transfert
2ème solution : coefficient de transfert
Configuration de torche
- On ne considère pas le matériau
- coefficient de conducto - convection
∂T
-
+
Soufflage
( )∞−=∂
∂− TTh
n
Tκ
Anode
Pb : Quelle valeur pour h?
result
2ème solution : Coefficient de transfert
Contour de température
J P Trelles et al, "Modelling of the arc reattachment process in plasma torches", J. Phys. D: Appl. Phys. 40 No
18 (21 September 2007) 5635-5648
Les températures semblent plus
Valeur de h très élevée : h=105W/(m2.K-1)
Estimation du transfert thermique?
Les températures semblent plus cohérentes
Modele interm
3ème solution : Description intermédiaire
Bilan à l’anode
plaz
T
∂∂∂∂
∂∂∂∂−−−−κκκκ
matz
T
∂∂∂∂
∂∂∂∂−−−−κκκκ (((( ))))plamat
Bz TT
e
kj −−−−
2
5 (((( ))))ASz VΦj ++++ VmatL ΦΦΦΦ==== ++++ ++++ −−−−
Température du mur+ RPΦ
- F Lago, et al, “A numerical modelling of an electric arc and its interaction with the anode: Part I. Thetwo-dimensional model”, J. Phys. D: Appl. Phys. 37 No 6 (21 March 2004) 883-897
Flux Enthalpique
Flux par Conduction
Flux Électrique
Flux par Évaporation
AnodeAnode
Flux Convectif Flux rayonné Flux rayonné
Flux par conduction
result
Ar-Fe
I=200 A
P=3972W
D=10mm
Tfus=1811K
Champ de température : Intensité constante
Température anode (K) Température plasma (K)
Tfus=1811K
Teb=3134K
result
Ar-Fe
I=200 A
P=3972W
D=10mm
Flux anodiques : Intensité constante
107
108
Total flux Je(Va+ΦΦΦΦS) Conduction Enthalpique Radiatif Vaporisation
Flu
x an
od
iqu
es (
W.m
-2)
Attention, le modèle dépend notamment de la chute de tension !!
0.00 3.00 6.00 9.00 12.00 15.00
105
106
Flu
x an
od
iqu
es (
W.m
R (mm)
Complet
4ème solution description fine
Développement d’un modèle de gaine
Ne, Na, Ni,Te,Th, vr, vz P
V K Liau et al, “Anode boundary layer of an atmospheric free burning arc", Gas Discharges 2008, Cardiff pp173-176
-2 Températures- Equation de conservation des électrons et
des ions- Equations fluides
- Equations électriques
Bilan
Discussion
-
+
Soufflage Solution en flux nul- Est il vraiment satisfaisant ??
Solution avec coefficient de transfert- Quelle valeur de h utiliser ?
Solution intermédiaire- Dépendance avec la chute
Anode
- Dépendance avec la chute de tension- Problème si convecto – conductif
Solution « fine »- Que se passe t’il pour les gaz complexes (autre que argon) ?- Maillage très raffinéQuelles sont vos
expériences??
Validation : Quelles mesures pour le transfert d’énergie ?
Mesures « brutes »
� Calorimétrie
� Mesure par capteurs
� Mesure pyrométrique
Informations accessibles
� Flux d’énergie aux parois
� Energie transmise
� température des matériaux
calo
Mesure calorimétrique : Principe
Anode
Circulation d’eau
Te
Ts
Ts-Te
Peau
Deau
mesure
900
1000
1100
1200
Pu
issa
nce
tra
nsm
ise à
l'e
au
(W
)
On peut mesurer la puissancetransmise à l’eau pour troisintensités
• 60 A ���� U = 16.5V
Exemple de résultats : Estimation de la puissance
Arc transféré, Pression atmosphérique dans l’argon
1000 1100 1200 1300 1400
700
800
Pu
issa
nce
tra
nsm
ise à
l'e
au
(W
)
Puissance totale PTOT
(W)
Un rapport d’environ 70% entre la puissance TOTALE injectée et lapuissance transmise à l’anode est trouvé. Cela correspond à ce quel’on trouve théoriquement
• 60 A ���� Uexp= 16.5V
• 70 A ���� Uexp= 15.7V
• 90 A ���� Uexp= 15.6V
Bilan
Mesure calorimétrique
Anode
Information obtenue
- Puissance transmise à l’électrode
Avantages
Circulation d’eau
Te
Ts
Verrous
-Isolation thermique du système
- Précision de la mesure de température
- Simplicité à mettre en œuvre
Calo avancée
Système calorimétrique « amélioré » : Principe (1)
Injection de gaz Le système calorimétrique de « base »mesure la puissance transmise de l’anode
vers l’eau de manière globale
Pour faire une mesure locale, Nestorpropose d’utiliser une anode coupée en
Entrée (Te)Sortie (Ts)
propose d’utiliser une anode coupée endeux et de déplacer l’arc au dessus decette dernière
O.H. Nertor « Heat intensity and current densitydistributions at the anode of high current, inert gas Arcs »,
Journal of applied physics, v33 pp1638-1648 (1967)
Mise en oeuvre
Système calorimétrique « amélioré » : Principe (2)
( ) ( ) ( )∫ ⋅⋅⋅⋅=R
x
drrxcosArrF2xP
( )
O
x
R
P(x)
( )( )
∫ ⋅−π
=R
r22
''
dxrx
xP1rF
Grâce à une transformée d’Abel, on peut obtenir la densité de flux
d’énergie locale
résultat
4x107
5x107
6x107
7x107
Nestor (exp): Total
F
lux
ano
diq
ues
(W
.m-2)
Résultats en terme de flux d’énergie
Ar-Cu
0.000 0.003 0.006 0.009 0.012 0.0150
1x107
2x107
3x107
4x10
Flu
x an
od
iqu
es (
W.m
R (m)
Ar-Cu
I=200A
d=6.3mm
Bilan
Système calorimétrique « amélioré » : Principe (1)
Injection de gaz Informations obtenues
- Puissance transmise à l’électrode- Flux de chaleur à l’électrode
Avantages
Entrée (Te)Sortie (Ts)
Verrous
- Configuration stationnaire -axisymétrique
- Difficile à mettre en place
- Information locale
Thermoc
Mesures par thermocouple : Principe
Cathode
Anode
Thermocouples
Pour mesurer la température dansl’anode, on insère des thermocouples detype K à 3.3mm du fond de l’anode enprofondeur
Resultat
1100
1110
1120
Tem
per
atu
re (
K)
Résultats expérimentaux
1100
1110
1120
Tem
per
atu
re (
K)
Résultats expérimentaux
Résultats du modèle
Résultat sur les températures
Profondeur :
Mesure à l’aide de 5 thermocouples50mm
0 5 10 15 20
1070
1080
1090
Tem
per
atu
re (
K)
Rayon (mm)
0 5 10 15 20
1070
1080
1090
Tem
per
atu
re (
K)
Rayon (mm)
Profondeur :6.7mm du haut d’anode
Intensité :90A
Débit d’eau :4Nl/min
Puissance totale transmise à l’anode : 988W
Bilan
Mesures par thermocouple : Principe
Cathode
Anode
Informations obtenues
- Températures dans l’anode
AvantagesAnode
ThermocouplesVerrous
- Usinage très délicat- Méthode intrusive-Réponse des thermocouples
- Données dans le matériau et pas uniquement en surface
Thermographie
Mesure « pyrométrique » - caméra infrarouge : Principe
pyromètrearc
Mesure du rayonnement de l’objet sur une plage de longueur d’onde ou quelques fréquences
discrètes
+Etalonnagepyromètre
arc
atmosphère
Etalonnage
+Connaissance de
l’émissivité
Température
Resultat
caméra infrarouge : Exemple de mesures
Electrodes :Tungstène et carbone
Intensité :20-70A
Pression atmosphérique
Bilan
Mesure « pyrométrique » - caméra infrarouge : Principe
Information obtenue- Champ de rayonnement du matériau
Avantages- Information sur toute une surface- Résolution en temps
Verrous
- Emissivité du matériau- Etalonnage - Réponse des optiques- Rayonnement du plasma
- Résolution en temps
Méthode inve
Mesures de températures
Que faire de ces températures??
Matériau d’anode
Géométrie de l’anode
Coefficients de transport
Modèledirect
Flux de chaleur à la surface
Géométrie de l’anode
Refroidissement par eauPar gaz sur le coté
Conditions limites
Problème inverse
Résultat
2.0x107
2.5x107
3.0x107
3.5x107
Flu
x à
l'a
nod
e (
W.m
-2)
Résultats expérimentaux
Résultats théoriques
Résultat en terme de flux d’énergie à l’anode
0 5 10 15 20 25
0.0
5.0x106
1.0x107
1.5x107
Flu
x à
l'a
nod
e (
W.m
Rayon (mm)
Bilan
Discussion
Mesure par pyrométrie- Emissivité des matériaux- Etalonnage
Méthodes inverses- Sensibilité- Modèles à développer
Calorimétrie- Mise en place- Précision- Intérêt?
Mesure de température par capteur- Précision- Sensibilité
Quelles sont vos expériences??
Bibliographie (1)
[1] V K Liau et al, “Anode boundary layer of an atmospheric free burningarc", Gas Discharges 2008, Cardiff pp173-176
[2] F Lago, et al, “A numerical modelling of an electric arc and its interaction withthe anode: Part I. The two-dimensional model”, J. Phys. D: Appl. Phys. 37 No 6(21 March 2004) 883-897
[3] J P Trelles et al, "Modelling of the arc reattachment process in plasma torches",J. Phys. D: Appl. Phys. 40 No 18 (21 September 2007) 5635-5648J. Phys. D: Appl. Phys. 40 No 18 (21 September 2007) 5635-5648
[4] O.H. Nertor « Heat intensity and current density distributions at the anode ofhigh current, inert gas Arcs », Journal of applied physics, v33 pp1638-1648(1967)
[5] A Blais et al, Three-dimensional numerical modelling of a magneticallydeflected dc transferred arc in argon, 2003 J. Phys. D: Appl. Phys. 36 488
[6] E Moreau&al, Modeling the Restrike Mode Operation of a DC Plasma SprayTorch. , Journal of Thermal Spray Technology 15(4) (2006)
Bibliographie (2)
[6] J J Gonzalez et al , Experimental quantification in thermal plasma medium of theheat flux transferred to an anode material, J. Phys. D: Appl. Phys. 40 No 18 (21
September 2007) 5602-5611
Equations du plasma
Conservation Masse
Quantité de mouvement
Fraction massiqueInfluences des vapeurs
Energie (en température)
Fluide
Force de LaplaceLa prise en compte des vapeurs est
elle si Energie (en température)
Potentiel Electrique
Potentiel vecteur(champ magnétique)
Electrique
Effet Joule
Pertes radiatives
elle si importante?
Influence des vapeurs sur les champs detempérature - Puissance constante
Ar - Fe
P=2728W
D=10mm
Vapeurs non prises en compte dans les propriétés
Étude du transfert d’énergiedans une configuration 3D
Pour créer une configuration 3D, on déflecte l’arc par un
Fr
déflecte l’arc par un champ magnétique
80mm 90mm
Plasma:
- Argon
Anode:
- Cuivre
Déflection + transfert d’énergie
5mm
90mm
139 × 139 × 100 cellules
Patm
I=100A
22mm
I
Ar-Cu
I=100A
Champ de température
I=100A
Ifil=100A
d=80mm
δδδδ
Était il nécessaire demodéliser l’anode juste pourétudier la déflection??
25
30
35
40
Modèle 3D Expérimental Modèle Blais
Déf
lect
ion
(m
m)
Déflection avec ou traitement de l’anode
60 80 100 120 140 160 180 200 2205
10
15
20
Déf
lect
ion
(m
m)
Courant circulant dans le fil (A)
A. Blais, P. Proulx, M.I. Boulos: J. Phys. D°: Appl. Phys. 36, (2003), 488-496.
Conclusion : Modélisation
Modèle hydrodynamique 2D/3DCouplage anode
Prise en compte des vapeurs
Estimation des différentes
Importance des vapeurs
Importance de l’interaction plasmaAnode en 3D pour la déflection
Estimation des différentescomposantes du flux d’énergieà l’anode
Dispositif expérimental d’arc transféré
Quelles mesures?
Mesures spectroscopiques(température, densités électroniques)
Paramètres macroscopiques(tension, intensité)(tension, intensité)
Bilan calorimétrique
Mesures de températures locales
Pyrométrie