lesoutilsstructure modif ahmed
DESCRIPTION
CALCUL BETON ARMETRANSCRIPT
Outils BAEL v1.1 (c) B.E. PLANTIER
LICENCE EXPIREE
Poussée active PS 92
Mur de soutènement avec eau Portique métallique
Programme validé
Programme à utiliser avec précaution
Programme non abouti
Poteau Mur enterré 1 niveau Méthode forfaitaire PS 92 Fascicule 74
Dalle 2 / 4 appuis Mur enterré 2 niveaux Refend au séisme PS 92 Candelabre
Voile Mur enterré 3 niveaux Bêche de remontée mécanique
Console courte Mur de soutènement Dalle au feu
Torsion
Poinçonnement
Flexion simple
Flexion composée Semelle isolée Torseur résultant en un point Calculette HA
fcj à un age donné Semelle filante Calculs d'inertie Balcon
Pression localisée Fondation N,e
Reservation dans une poutre Fondation Ms,Mr,N Liens vers le web / l'intranet
Fondation flexion deviée A Propos
Les OutilsTRUCTURE
Les Outils Structure 2004 - (c) B.E. PLANTIER
Diagramme de contraintes sous une fondation
Désignation fondation : Nom
DONNEES
N = 36.00 t (Effort normal)e = 7.00 m (Excenticité de l'effort normal)L = 20.00 m (Dimension dans la direction de l'effort)L' = 0.50 m (Dimension transversale)
SURFACE COMPRIMEEm = ### m (Excentricité de la charge par rapport au bord de la fondation)#VALUE! de la semelle est comprimé
CONTRAINTES SUR LE SOLs = ### t/m²
t/m²
### t/m²s3/4 =
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Diagramme de contraintes sous une fondation
Désignation fondation : Nom
DONNEES
Ms = 7.60 t.m (Moment de stabilité)Mr = 6.90 t.m (Moment de renversement)N = 7.36 t (Effort normal)L = 2.00 m (Dimension dans la direction de l'effort)L' = 1.40 m (Dimension transversale)
SURFACE COMPRIMEEm = #VALUE! m (Excentricité de la charge par rapport au bord de la fondation)#VALUE! de la semelle est comprimé
CONTRAINTES SUR LE SOLs = #VALUE! t/m²
#VALUE! t/m²
#VALUE! t/m²s3/4 =
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CALCUL A LA TORSION
Désignation : S1
fe = 500 MPa
Section : a = 0.30 m (plus petit diamètre du cercle inscrit)b = 0.50 m
Moment de torsion : Tu = 8.40 t.m à l'ELU
W = 0.11 m²bo = 0.05 m
7.47 MPa
At/st = #VALUE! cm²/m pour chaque brin du pourtour#VALUE! cm²
tu =
S Al =
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POINCONNEMENT D'UNE DALLE
fcj = 35 MPa
Epaisseur : 0.15 ma : 0.3 mb : 0.3 m
Qulim = #VALUE! t à l'ELUQ = #VALUE! t à l'ELS
Page 6 LesOutilsSTRUCTURE
POTEAU EN COMPRESSION CENTREE
Désignation du poteau : P200
Materiaux
fc28 = 30 MPafe = 500 MPa
POTEAU RECTANGULAIRE POTEAU CIRCULAIREa = 30 cm f = 40 cm
Dimensions b = 80 cm lf = 4.5 mlf = 4.50 m
l = 52.0 l = 45.0 Détail du calcul a = 0.556 a = 0.639
Br = 0.218 m² Br = 0.113 m²
Atotale = 15 cm² Atotale = 15 cm²Nu = 269.6 part du béton Nu = 161.0 part du béton
Calcul A -> N 36.2 part de l'acier 41.7 part de l'acierNu = #VALUE! t à l'ELU Nu = #VALUE! t à l'ELU
#VALUE! t à l'ELS #VALUE! t à l'ELS
Nu = 21.00 t à l'ELU Nu = 140.00 t à l'ELUCalcul N -> A A = #VALUE! cm² A = #VALUE! cm²
Amin = 8.8 cm² Amin = 5.0 cm²
12.0 cm² 6.3 cm²
Messages d'erreur
A min 0,5% = A min 0,5% =
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RESISTANCE DU BETON A UN AGE DONNE
fc28 = 30 MPa
Calcul pour à un age jj = 7 joursfcj = 19.9 MPa
Tableau entre j=1 et j=28j 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28
fcj 5 9 12 15 17 18 20 21 22 23 24 24 25 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 29 30 30 30
Page 8 LesOutilsSTRUCTURE
DALLE SUR 2 OU 4 APPUISCalcul pour un chargement uniforme
Béton : 25 MPaAcier : fe = 500 MPaDist. aciers h-d = 3 cm (centre de gravité des aciers bas)
Epaisseur : e = 22 cmCh. Perm. : CP = - t/m²Ch. Exploit. : CE = 1.000 t/m²Poids total : 1.55 t/m² ELS
2.24 t/m² ELU
DALLE SUR 4 APPUIS DALLE SUR 2 APPUISCotés : a = 3.00 m L = 5.00 m
b = 6.00 m
FLECHE FLECHEf = #VALUE! cm f = 0.58 cm= l / #VALUE! = l / 518
Nota : Flèche RDM calculées en inerties non fissurées. Il ne s'agit pas des flèches BAEL.
MOMENTS MOMENTSELS Mx = 1.40 t.m/m ELS Mx = 4.84 t.m/m
My = 0.48 t.m/m
ELU Mx = 1.94 t.m/m ELU Mx = 7.01 t.m/mMy = 0.49 t.m/m
FERRAILLAGE FERRAILLAGECALCUL A L'ELU (fissuration peu préjudiciable) CALCUL A L'ELU (fissuration peu préjudiciable)
A = #VALUE! cm²/m A = #VALUE! cm²/m Amin = 1.65 cm²/m Amin = 1.98 cm²/m
A = #VALUE! cm²/m Amin = 1.32 cm²/m
fc28 =
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VOILE SUR DEUX APPUIS
Désignation du voile : V1
Données d'entrée
25 MPa
Mu = 12.90 t.m hVu = 22.00 t
pubas_à_remonter = 0.00 t/ml
b = 0.20 m H = 1.85 m L = 2.36 m b L
Résultats Ferraillage proposé
A = #VALUE! cm² ######
Av/sv = #VALUE! cm²/m à disposer en basAv/sv min = 3.20 cm²/m
###Ah/sh = #VALUE! cm²/m ###
Ah/sh min = 3.20 cm²/m
0.59 MPa3.33 MPa
Détails du calcul
z = 1.21 m
fc28 =
tu =tu max =
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CONSOLE COURTE
Désignation : V1
Données d'entrée
25 MPa
Mu = 24.00 t.m HVu = 20.70 t
b = 1.00 mH = 0.65 mL = 0.19 m b L
Résultats Ferraillage proposé
A = #VALUE! cm² ###At/st = #VALUE! cm²/m <max OK ###
à disposer en haut
0.38 MPa
1.86 MPa ###
#VALUE! cm²
Détails du calcul
a = 1.16 md = 0.55 md = 0.47z = 0.40 m
fc28 =
tu =
tu max=
S Ar =
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Calcul des fondations superficiellesSemelle isolée
Méthode des bielles (DTU 23.11)
DESIGNATION DE L'ELEMENT : S1 ############
CALCUL SEMELLE : ######
435 MPa ######
2.5 ######
SemelleA = 0.80 m ######B = 1.80 m ######
Poteaua = 0.25 m ######b = 0.25 m ######
Hauteur h = 0.30 m ### ######
dmin = 0.39 m h trop faible !! Poinçonnement :Nru = 25 t
Nu = 50.4 t (ELU) soit 36 t à l'ELS Nrulim = 74 tAx = #VALUE! cm² Verification OKAy = #VALUE! cm²
Minimum Facicule 62 :### ### #VALUE! cm² horizontalement ### 5.4 cm²### ### #VALUE! cm² verticalement ### 2.4 cm²
CALCUL POTEAU :
fc28 = 25 MPafe = 500 MPalf = 2.70 mA = #VALUE! cm²Amin = 4.0 cm² a/b<1,1 => A = Aciers dans les angles
3.1 cm² ###
RATIO ACIER :
L = Poids (kg) Section### #VALUE! 230.00 #VALUE! #VALUE! cm²### #VALUE! 130.00 #VALUE! #VALUE! cm²
4 HA 12 116.40 4.13 4.52 cm²#VALUE! kg#VALUE! kg/m3
ss =
ssol = bars à l'ELS
A min 0,5% =
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Calcul des fondations superficiellesSemelle filante
Méthode des bielles (DTU 23.11)
DESIGNATION DE L'ELEMENT : S1
435 MPa
2
Largeur Semelle : B = 0.70 mEpaisseur Mur : b = 0.20 mH. semelle h = 0.30 m ###
dmin = 0.12 m h conseillé : 000
Nu = 19.60 tAx = - cm²Ay = #VALUE! cm²
#VALUE! e= #VALUE! #VALUE! cm²/m
ss =
ssol = bars à l'ELS
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JUSTIFICATION D'UN REFEND AU SEISME (PS92)
NOM DU VOILE : V
1.30
25 MPa
2.1 MPafe = 500 MPa
1.00
1.15 q = 1.40 A = #VALUE! cm²
#VALUE!
Epaisseur : a = 0.20 mLongueur : b = 7.12 mDistance utile : d = 7.02 mHauteur : H = 3.70 m
Moment : M = 862 t.mEffort normal : N = 73 tEffort tranchant : V = 227 t
18.8 MPa
#VALUE! MPa#VALUE! MPa
0.47 Coeff. flambement : 1Elancement : l = 71.21
0.51 MPa
Paramètre d'excentricité : 1.66 Tranchant de calcul : = V.(1+q)/2 = 272 tCisaillement de calcul : 1.94 MPa
0.44
Moment limite : 323.20 t.m
0.73 MPa
1.02 MPa
#VALUE! MPa
#VALUE! MPa
#VALUE!#VALUE! #VALUE! #VALUE!
#VALUE!
Aciers complémentaires de glissement : #VALUE!
A = #VALUE! cm²
CARACTERISTIQUES GENERALES
g f =
fc 28 =
ft 28 =
g s =
g b =
wf =
CARACTERISTIQUES DU VOILE
SOLLICITATIONS
VERIFICATION EN FLEXION COMPOSEE
sbc = .
a =
CALCUL VIS A VIS DE L'EFFORT TRANCHANTs = N / (a.b) =
a N = M / (b.N) =
t * = V* / (a.d) =
a V = M / (b.V*) =
Mlim = a.b²/6.(s+ftj/1,5) =
t1 =
t2 =
t3 =
tlim = Max (t3 ; 0,5.ftj) =
t * < tlim ?
VERIFICATION DU GLISSEMENT
CALCUL EN FLEXION COMPOSEE
Min
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CALCUL DE MURS ENTERRES1 niveau enterré
DESIGNATION DU MUR : M1
HypothèsesPoids de la terre : 1.80 t/m²
Acier : 435 MPa Moment :
Béton : 25 MPa Effort normal :
Coefficient de poussée : K = 0.33 Surcharge sur remblai : q = 0.50 t/m² Section poutre :
h =Dépassé de terre - m Ep. Murs (m) Nmin (t/ml) enrob =
ep dalle haute 0.23 mHauteur -1 3.97 m 0.30 15.00 Distance utile :
4.20 Excentricité :
Diagramme de poussée Moment / aciers tendus :
z Terres Surcharge Calcul en flexion simple : - - 0.17 pu
- 1 0.23 0.14 0.17 A =
4.20 2.49 0.17 ###A =
Moment à l'ELU et Ferraillage Attention : Vous tenez compte de l'effort de compression
ACIER (cm²/m)Flexion simple : #VALUE!
#VALUE! Flexion composée : #VALUE!Amin : 2.70
A = #VALUE! ####VALUE!
#VALUE!
gterre =
fe/gs =
fcj =
ftj =
fbu =
Rappel :Ko = Pousée des terres au reposKo = 1-sin f(f : angle de frottement interne du sol)
Ko = 0,50 si f=30°Ko = 0,43 si f=35°
En cas de doute, prendre Ko=0,50
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CALCUL DE MURS ENTERRES2 niveaux enterrés
DESIGNATION DU MUR : M1
HypothèsesPoids de la terre : 1.80 t/m²
Acier : 435 MPa
Béton : 25 MPa
Coefficient de poussée : K = 0.50 Mu =Surcharge sur remblai : q = 0.15 t/m² Nu =
Dépassé de terre - m Ep. Murs (m) Nmin (t/ml) ep dalle haute 0.20 m b =Hauteur -1 2.10 m 0.25 - h = ep dalle intermediaire 0.20 m enrob =Hauteur -2 3.00 m 0.25 -
5.50 d =e =
Diagramme de poussée z Terres Surcharge
- - 0.08 tu
- 1 0.20 0.18 0.08 zb =
2.30 2.07 0.08 ###
- 2 2.50 2.25 0.08 5.50 4.95 0.08 ###
Amin =
Moments à l'ELU et Ferraillage
ACIER (cm²/m)Flexion simple : #VALUE!
#VALUE! Flexion composée : #VALUE!Amin : 2.25
A = #VALUE!#VALUE!
-2.49 t.m/m
ACIER (cm²/m) ACIER (cm²/m)Flexion simple : 2.66 Flexion simple : #VALUE!
Flexion composée : #VALUE! #VALUE! Flexion composée : #VALUE!Amin : 2.25 Amin : 2.25
A = #VALUE! A = #VALUE!#VALUE! #VALUE!
#VALUE!
gterre =
fe/gs =
fcj =
ftj =
fbu =
MA =
Rappel :Ko = Pousée des terres au reposKo = 1-sin f(f : angle de frottement interne du sol)
Ko = 0,50 si f=30°Ko = 0,43 si f=35°
En cas de doute, prendre Ko=0,50
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CALCUL DE MURS ENTERRES3 niveaux enterrés
DESIGNATION DU MUR : M1
HypothèsesPoids de la terre : 1.80 t/m²
Acier : 435 MPa
Béton : 25 MPa
Coefficient de poussée : K = 0.50 Surcharge sur remblai : q = 0.15 t/m²
Dépassé de terre - m Ep. Murs (m) Nmin (t/ml) ep dalle haute 0.20 mHauteur -1 3.00 m 0.18 - ep dalle intermediaire 0.20 mHauteur -2 2.70 m 0.20 - ep dalle basse 0.20 mHauteur -3 2.50 m 0.20 -
8.80
Diagramme de poussée z Terres Surcharge
- - 0.08
- 1 0.20 0.18 0.08 3.20 2.88 0.08
- 2 3.40 3.06 0.08 6.10 5.49 0.08
- 3 6.30 5.67 0.08 8.80 7.92 0.08
Moments à l'ELU et FerraillageACIER (cm²/m)
Flexion simple : #VALUE!#VALUE! Flexion composée : #VALUE!
ACIER (cm²/m) Amin : 1.62 Flexion simple : #VALUE! A = #VALUE! #VALUE!
Flexion composée : #VALUE! #VALUE!Amin : 1.80 ACIER (cm²/m)
A = #VALUE! #VALUE! Flexion simple : #VALUE!#VALUE! Flexion composée : #VALUE!
ACIER (cm²/m) Amin : 1.80 Flexion simple : #VALUE! A = #VALUE! #VALUE!
Flexion composée : #VALUE! #VALUE!Amin : 1.80 ACIER (cm²/m)
A = #VALUE! #VALUE! Flexion simple : #VALUE!#VALUE! Flexion composée : #VALUE!
Amin : 1.80 A = #VALUE! #VALUE!
#VALUE!
gterre =
fe/gs =
fcj =
Rappel :Ko = Pousée des terres au reposKo = 1-sin f(f : angle de frottement interne du sol)
Ko = 0,50 si f=30°Ko = 0,43 si f=35°
En cas de doute, prendre Ko=0,50
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CALCUL DE BÊCHE DE REMONTEE MECANIQUE
Effort tranchant : T = 20,000 daN à l'ELU
Largeur de la bêche : b = 20.0 cmHauteur de la bêche : a = 20.0 cm
B = 26.4 cm
Longueur ancrée de la bêche : 18 cm3 a = 60 cmL=min(L; 3a) 18 cm
Dépassé : h = - cm
y = 6 cm
sigmabc = 16.84 MPasigmabc1 = 8.42 MPa
Fbc = 26.7 t
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CALCUL D'UNE DALLE AU FEU
Elément : DALLE 4
fe = 500 MPafc28 = 25 MPaA = 8.88 cm²/md = 21 cm
Moment de calcul
pu = 1.63 t/m²l = 4.84 mMo = 4.76 t.m/m
Moment resistantCF 1 h / e=2,50 cm
0.976
Traction acier : 43.33 tCompression béton : Nb = 2,115x t
d'où x= 0.020 m
Bras de levier : z = d-x/2 = 19.98 cm
Moment resistant : Mrt = 8.66 t.m
Mrt>Mo, condition de coupe-feu vérifiée
fs =
Nsq =
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DIMENSIONNEMENT DE MASSIF DE CANDELABRE
DESIGNATION DU MASSIF : Panneau publicitaire
Sol1.9 bars en principe 1,9 bars pour SETRA
CandelabreN = 1.70 t N : en plus du poids propre du massifMu = 4.63 t.mHu = 1.08 t
Massifa = 1.40 m a : dans le sens de l'effortb = 1.40 m b : transversalh = 1.25 m André et Norsa : carré a x a
1.25 m
Poids propre : 5.88 tCharge verticale totale : 7.58 t
Moment de renversement : 5.98 t.m
Moment de stabilité SETRA : 7.49 t.m La stabilité est assurée
Moment de stabilité André et Norsa : 6.09 t.m La stabilité est assurée
HYPOTHESES
ssol =
h enterrée =
CALCULS
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PORTIQUE SUR APPUIS ROTULES
h = 6.00 ml = 5.20 mentre-axe = 6.00 m
P.P. : p = 60 kg/m²Surcharges : p = 100 kg/m²Fhorizontale :f horizontale = 70 kg/m²
POTEAU : P S Ix Ix/vx IPE180 18.8 23.9 1,317 146.3
TRAVERSE :IPE180 18.8 23.9 1,317 146.3
P.P. : p = 0.379 t/ml y compris p.p. traverseSurcharges : p = 0.600 t/mlFhorizontale :f horizontale = 0.420 t/ml
BILAN
REACTIONS D'APPUIA B
V H V HPP 1.1 0.08 1.1 0.08 y compris p.p. poteau
NEIGE 1.6 0.13 1.6 0.13 VENT - 1.45 - 1.82 1.45 0.70
PP+NEIGE 2.66 0.21 2.66 0.21 1.33*PP+1.5*N 3.80 0.30 3.80 0.30
MOMENTS
Gauche Travée DroitePP - 0.5 0.80 - 0.5
NEIGE - 0.8 1.26 - 0.8 20.21 daN/mm² Traverse
VENT 3.37 - 4.19 12.22 daN/mm²Poteau
PP+NEIGE - 1.25 2.06 - 1.25 1.59 daN/mm²1.33*PP+1.5*N - 1.79 2.96 - 1.79
su =
sfu =
scu =
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Affaire : VALLEIRY VILLAGEModèle :
PS92 - METHODE FORFAITAIRE - Bâtiments de faible hauteur (6.6.3.1.6)Valable pour les bâtiments répondant aux critères :
- Hauteur totale inférieure à 10 m
- 3 niveaux au plus
DONNEES DU SITE
1.50 m/s² =x 4 % =t 1
Site S3q = 2.00
HYPOTHESES GEOMETRIQUES
7.00 m Type de contreventement :3
7.50 m 1. Poteaux-poutresH = 5.50 m 2. Voiles B.A ou Mixte
=> 3. Remplissage
CALCULSPeriode X : 0.066 s(6.6.1.2.3) Y : 0.062 s
Réponse spectrale (5.2.
Horizontal 2.00 m/s²
2.00 m/s²
Coefficient correctif d'amortissement (5.2.3.4) =r 1.09
Réponse X R(T) = 0.328 gY R(T) = 0.328 g
X R(T)/q = 0.164 g >an OK q' = 2.59 Y R(T)/q = 0.164 g >an OK q' = 2.60
Forces pseudo-statiquesHORIZONTALEMENT
SENS X
Niveau Altitude Masse zi = Hi/H mi.zi g Efforts (t) V (t) Mt en pied3 0.00 0 #DIV/0! 0.0 0.0 0 2 5.50 22.6 1.00 23 0.256 g 5.8 5.8 32 1 2.70 53.7 0.49 26 0.125 g 6.7 12.5 18
0.00 76 1.49 49 12.5 50 Htotal 5.50
0.164
SENS Y
Niveau Altitude Masse zi = Hi/H mi.zi g Efforts (t) V (t) Mt en pied3 0.00 0 0.00 0 #DIV/0! 0.0 0.0 0 2 5.50 22.6 1.00 23 0.256 g 5.8 5.8 32 1 2.70 53.7 0.49 26 0.125 g 6.7 12.5 18
0.00 76 1.49 49 12.5 50
0.164
aN =
Lx =
Ly =
Rd(T)x =
Rd(T)y =
mh/mv =
mh/mv =
(B.A. : 4% +1% si cloisons)
Zone Ib : B=1,5 ; C=2,0 ;D=2,5 ; Zone Ia : B=1,0 ; C=1,5 ;D=2,0
1 sauf si proximité d'un talusS1 : très bon sol / S4 : très
mauvais solPrendre q=2 à 3 (itérations)
version 2 - 05/2000 Philippe
NURY
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TORSEUR RESULTANT EN UN POINT
X Y Z FX FY FZ MX MY MZ0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -4.00
POINT X Y Z FX FY FZ MX MY MZ1 -2.00 0.00 0.00 1.00
2.00 0.00 0.00 -1.00
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CALCULS D'INERTIE
2 profilés assemblés l'un sur l'autre Caracteristiques PRSProfil 1 Profil 2
I 935.00 328.00 b = 600 mm
I/v 117.00 54.70 h = 3000 mmA 22.80 14.20 cm² tf = 40 mmv 79.91 59.96 mm tw = 20 mm
d = 133.60 mm d = 2920 mm
Idelta 1,592.06 1,383.00 2,975.06
I/v1 222.69 Ix = 14,664,074.7
I/v2 203.55 I/V = 97,760.5 A 37.00 A = 1,064.0 cm²i 8.97 p = 835.2 kg/ml
1 profilé assemblés avec un platPlat : b= 100 cm
h= 0.98 cm
Profil 1 Profil 2
I 22,929.00 7.84
I/v 1,479.00 16.01 A 124.40 98.00 cm²v 155.03 4.90 mm
d = 225.50 mm
Idelta 29,107.25 7,850.43 36,957.68 I/v1 1,638.90 I/v2 3,916.77 A 222.40 i 12.89
cm4
cm3
cm4
cm3
cm4
cm3
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COUPE B-BParamètres supplémentaires
P vertical en tête de mur : - t/ml a = 0 ° 0.25 b = 0 °
w = 0 °
f = 30 °
3.00 3.00 Ka = 0.33
3.30 2.40 t/m3
1.80 t/m3 0.30 Surcharge : 0.25 t/m²
0.20 0.25 1.00 1.45
MOMENT DANS LE MUR
Terre Q Total ELS Total ELU x A - - - - 3.00 0.04 0.02 0.07 0.09 2.25 0.34 0.09 0.43 0.60 1.50 1.14 0.21 1.35 1.85 0.75 2.70 0.38 3.08 4.21 pied ### #VALUE! x : distance au dessus du haut de la semelle
STABILITE RENVERSEMENTA l'ELS A l'ELS
N z Ms H z MrCharge P : 0 0.33 - Semelle : 1.04 0.73 0.76 Rideau : 1.80 0.33 0.59 Terre : 5.40 0.95 5.13 Ms/Mr 1,2. H/N
8.24 6.47 Terre 3.27 1.10 3.59 1.80 0.48 OK
surcharge : 0.25 0.95 0.24 Q : 0.28 1.65 0.45 8.49 6.71 3.54 4.05 1.66 0.50 OK
A l'ELU A l'ELUsans Q 10.13 8.50 sans Q 4.41 4.85 1.75 0.52 OKavec Q 10.51 8.86 avec Q 4.82 5.53 1.60 0.55 OK
CALCUL DES CONTRAINTES AU SOLA L'ELS
Avec surcharge : s1 s2 s3 s4s = 18.07 t/m²
t/m² 64.8% comprimé 18.07
13.55 t/m²
Sans surcharge :s = 15.74 t/m²
t/m² 72.2% comprimé 15.74
11.81 t/m²
A L'ELUAvec surcharge :
s = 22.12 t/m² t/m² 65.5% comprimé 22.12
16.59 t/m²
Sans surcharge :s = 18.74 t/m²
t/m² 74.6% comprimé 18.74
14.06 t/m²
ELEMENT :
hterre = hrideau =
htotal =
g béton =
hsemelle = g terre =
s 3/4 =
s 3/4 =
s 3/4 =
s 3/4 =
O
Dans le cas courant d'un mur droit avec un talus plat, mettre toujours 0 ici
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RÉSERVATION DANS UNE POUTRED'après "Formulaire du béton armé de V DAVIDOVICI"
Désignation poutre : Po500
Sollicitations dans la section concernée : fc28 = 35 MPaMu = 22.0 t.m fe = 500 MPaVu = 6.1 t
4.2 t/ml
bo = 0.30 mhtotale = 0.95 m
0.70 m 0.45 m
h2 = 0.26 m
z = 0.70 ma = 0.35 m
A justifier en flexion
Grandes réservations justifiées au cisaillement
Ne
s'ap
pliq
ue
pas
dan
s ce
cas Membrure supérieure : 30 x 24
Vu = #VALUE! t d = 0.19 m#VALUE! MPa
At/st = #VALUE! cm²/mMembrure inférieure : 30 x 26Vu = #VALUE! t d = 0.21 m
#VALUE! MPaAt/st = #VALUE! cm²/m
► Grandes réservations justifiées en flexionMembrure supérieure : 30 x 24Mu = #VALUE! t.m d = 0.19 mVu = #VALUE! t #VALUE! MPaNu = #VALUE! t At/st = #VALUE! cm²/m
A' = #VALUE! cm²A = #VALUE! cm²
Membrure inférieure : 30 x 26Mu = #VALUE! t.m d = 0.21 mVu = #VALUE! t #VALUE! MPaNu = #VALUE! t At/st = #VALUE! cm²/m
A' = #VALUE! cm²A = #VALUE! cm²
L réservation =h réservation =
tu =
tu =
tu =
tu =
h1
hreservation
h2
Lreservation
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CALCUL EN FLEXION COMPOSEE
Mu = 7.8 t.m fc28 = 25 MPaNu = 8.4 t fe = 500 MPa
Mser = 5.6 t.m 1.5
Nser = 6.0 t 1.15
b = 1.00 mh = 0.30 md = 0.26 md' = 0.05 mFissuration : fnp
As = #VALUE! cm²Ai = #VALUE! cm²
#VALUE! #VALUE!
gb =
gs =
Fissuration :"fnp" : fissuration non (peu) préjudiciable"fp" : fissuration préjudiciable"ftp" : fissuration très préjudiciablevaleur : calcul avec cette valeur d'acier à l'ELS
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PRESSIONS LOCALISEESBAEL 91 art A.8.4,11
Nom de l'élément : Essai
a = 0.20 b = 1.00
ao = 0.20 bo = 0.20
K = 1.00
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CALCUL EN FLEXION COMPOSEE - FASCICULE 74
Désignation de l'élément : S
DONNEES
Béton : 35 MPa a = 240 ftj = 2.7 MPaAcier : fe = 500 MPa f = 1.6Coefficient d'équivalence 15 b = 30
Largeur 25 cmHauteur de béton 50 cm
enrobage sup 5.0 cmenrobage inf 5.0 cm
Moment à H/2 12.4 tmEffort normal - 1.0 t de traction
CALCUL GENERAL
f s A e =8 200 #VALUE! #VALUE!
Fascicule 74
10 200 #VALUE! #VALUE!12 192 #VALUE! #VALUE!14 181 #VALUE! #VALUE! Amin = 6.25 cm²/m pour un élément surfacique (0,125 h)16 172 #VALUE! #VALUE!20 159 #VALUE! #VALUE!25 147 #VALUE! #VALUE!32 136 #VALUE! #VALUE!
f s A e =8 250 #VALUE! #VALUE!10 250 #VALUE! #VALUE!12 250 #VALUE! #VALUE!14 250 #VALUE! #VALUE!16 250 #VALUE! #VALUE!20 250 #VALUE! #VALUE!25 250 #VALUE! #VALUE!32 250 #VALUE! #VALUE!
CALCUL DETAILLEFERRAILLAGE THEORIQUE
Contrainte acier : 147 MPa A sup : #VALUE! cm²A sup #VALUE! cm2 A inf : #VALUE! cm² 4.95 A inf #VALUE! cm2
Béton tendu en homogène #VALUE! MPa
#VALUE! Béton comprimé en fissuré #VALUE! MPa
Acier tendu en fissuré #VALUE! MPa
#VALUE!
Fissurationpréjudiciable
VERIFICATIONS CONTRAINTES AVEC FERRAILLAGE REEL EN PLACE
Limitation s bt :
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SEMELLES RECTANGULAIRES EN FLEXION DEVIEEMETHODE DE HAHN
DONNEES D'ENTREE
Largeur de la semelle b = 6.00 mLongueur de la semelle h = 6.00 mEffort normal P = 300 tMoment dans le sens transversal Mb = 82 t.mMoment dans le sens longitudinal Mh = 500 t.mNota : moments par rapport au centre du massif
RESULTATS
Contrainte maxi en pointe : #VALUE! t/m²
Contrainte mini : #VALUE! t/m²
Surface comprimée : #VALUE!
Contrainte 3/4 : #VALUE! t/m²#VALUE!
Détail du calculCas de la méthode de Hahn : #VALUE!Coeffients de calcul : #VALUE!
#VALUE!
Contrainte par la méthode de Meyerhoff : #VALUE! t/m²
smax =
smin =
Scomp =
s3/4 =
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La Calculette HA
SE
CT
ION
A
A = 4.8 cm²Nombre de lits : 2
Nbre de barres par lit : 4 ##############################
#VALUE!
##########################################################################################
SE
CT
ION
At/
st At/st = 3.6 cm²/mh = 25 cm
Nbre de barres par lit : 3
#VALUE! <- économe#VALUE! <- fainéant
RE
PA
RT
ITIO
N C
AD
RE
S
10 cm
25 cmL = 710 cm
#VALUE!
CA
LC
UL
CO
MP
LE
T D
E F
LE
XIO
N S
IMP
LE
A L
'EL
U
Mu = 0 t.mVu = 0 t
Largeur poutre : 60 cm Nombre de lits : 2d poutre : 45 cm Nbre de barres par lit : 2 6 conseillé
A = #VALUE! cm² #VALUE!At/st = 0.0 cm²/m #VALUE!
a = 0.0 cm² #VALUE!
m = - ### A' = #VALUE! cm²
Calcul avec aciers comprimésA = #VALUE! cm²
edepart =
emax =
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Flexion Simple à l'ELU
fc28 = 25 MPafe = 500 MPa
1.5
1.15
Mu = 56 t.mVu = 40,5 t
Vu red = 30,2 t
Largeur poutre : 30 cmd poutre : 85 cm
A' = #VALUE! cm²A = #VALUE! cm²
At/st = #VALUE! cm²/m Aciers supérieurs à l'appui :a = #VALUE! cm² #VALUE!
#VALUE!m = 0.18
Nombre de lits : 2Nbre de barres par lit : 4
Nbre de cadres : 2
Aciers sup à l'appui : #VALUE!Aciers sup en travée : #VALUE!
#VALUE!
Aciers inf : #VALUE!#VALUE!
#VALUE!
#VALUE!
gb =
gs =
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"Les Outils Structure" Programmes réalisés par le B E PLANTIERUtilisation réservée au B E PLANTIER - Copie interditeFonctions de calcul : © Ph NURY (1996)Interface graphique et formules : © B E PLANTIER + Ph NURY (1998-2004)
AVERTISSEMENT :
Il est toujours nécessaire de se vérifier par un calcul manuelou par comparaison avec des resultats déjà établis et réputés corrects.
HISTORIQUE DES REVISIONS9/17/2003 Version 2004 RC1
9/22/2003 Version 2004 RC2 Correction affichage formule des cadresAjout fonction d'affichage des TS et incorporation dans les voiles et murs enterrésAjout d'un log 'Utilisateurs.xls'Prise en compte condition des 2 diamètres d'écart
9/24/2003 Version 2004 RC3 Ajout Saisie p, l (clé à molette)Ajout log au démarrage
9/26/2003 Version 2004 RC4 Ajout pu_bas à remonter dans les voilesAjout couteau suisseAjout console dans clé à molette
9/26/2003 Version 2004 RC5 Ajout fonctionalités dans la clé à molette
9/4/2003 Version 2004 VF Ajout balcons et passage en version finale ("VF")
2/20/2004 Version 2004 2004.1 Améliorations mineures
Communiquez vos suggestions ou problèmes ici
Utilisation sous l'entière responsabilité de l'utilisateur.
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INTRANET REP. TELEPHONIQUE RECHERCHE AFFAIRE
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CALCUL DE BALCONS
HYPOTHESES :
Caractéristiques des materiaux :Béton : fcj = 25 MPaAcier : fe = 500 MPa
Charges permanentes : - t/m²Charges d'exploitation : 2.000 t/m²
Epaisseur à l'encastrement 22 cmEpaisseur en bout : 22 cm
Portée : 1.35 m
Dimensions du garde-corps béton :Largeur : 0 cmHauteur totale : 0 cm
RESULTATS :
Poids moyen de la dalle : 3.74 t/m² (ELU)Poids du garde-corps : 0.00 t/ml (ELU)
Moment : 3.39 t.m/m
Section d'acier requise : #VALUE! cm²/mSection mini : 1.98 cm²/m
#VALUE!
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