l.c.i. - internet des services de l'etat du puy-de-dôme

Ce document est le plan “ETARE” ( Etablissement Répertorié ), son utilité dépendessentiellement de la justesse des renseignements qui y sont inscrits.

C’est pourquoi, il est nécessaire de tenir informés les services du SDIS etdu Groupement territorial NORD de toutes modifications concernant l’agencement deslocaux, les risques présents, les renseignements administratifs ( direction, numéros detéléphone, etc... ).

PRÉVISION

GROUPEMENT TERRITORIAL NORDCENTRE DE SECOURS PRINCIPAL DE RIOM

TÉL : SCE PRÉVISION SDIS : 04.73.98.69.72SCE PRÉVISION G T NORD : 04.73.33.41.74

Nomination des risques :- 7 966 m de céréales et dérivés,- 252 kg de propane,- 900 palettes,- huiles, etc...

3

Consignes / Informations :- Un employé attend les SP au niveau du parking,- Ne pas couper les énergies sans accord de l’exploitant- Chaufferie biomasse assurée par combustion des rafles de maïs

Annuaire Opérationnel :Technicien d’astreinte : 06.71.62.15.21

PLAN E.R. n°7

L.C.I.LIMAGRAIN CÉRÉALES INGRÉDIENTS

Zone agro-industrielle- 63720 -Tél : 04.73.67.17.70

ST IGNAT

Activité : Première et deuxième transformation de céréales

Ressources hydrauliques:- 1 PI privé de 100 mm en eau du 15/04 au 30/10- 2 PI relais de 100 mm à alimenter sur la réserve de 1 200 m du site

LIMAGRAIN (ETARE n°6)-

3

4 PI publics de 100 mm hors site- 1 réserve incendie de 180 m sur site- 4 réserves incendie sur le site Limagrain (60,80,1200 et 1580 m ),- 1 réserve de 120 m avec une sortie de 100 sur le site PRODIMA

33

3

SERVICE DÉPARTEMENTALD�INCENDIE ET DE SECOURS

DU PUY - DE - DÔMEPÔLE OPÉRATION/PRÉVENTION

G.M.O.OSERVICE PRÉVISION

7

Horaires :24h/24, du Lundi au Dimanche

Effectif :30 de 08h00 à 17h00, 5 de 17h00 à 08h00, 4 le week-end

60 mR.I.A.

1580 m80 m

pompage

Pompage

1En eau du15/04 au 30/10

17

16

42

41

26

44

43

Limagrain(ETARE n°6)

300 m600

Echelle graphique :120 180 240

Photo : CRAIG septembre 2013

180 m

G ZONEAGRO-PRODUCTION

GLimagrain,

& LCI

CHAPPESRIOM

RIOM

CLERLANDE

LES MARTRES SUR MORGE

SURAT

ST IGNAT

CLERLANDE

CENTRE-VILLE

SURAT

L.C.I.

PLAN SITUATION / ALIMENTATION

Mis à jour le : 02/01/2018SDIS 63 Dessiné le : 08/04/2003

Pôle Opération/Prévention - Service Prévision

1250 m

5 cm

250

0

0Echelle : 1

CARTE IGN 2530 E & 2631 O 1/25 000(Scan25 9701/IGN )


O

MPR

1200 m

Moto pompe pour poteaux relais

23

21

2

24

4,70

m

7.1

Limagrain(ETARE n°6)

P.R.

1

G

G

1

HT

ou BT

LES MARTRES SUR MORGE

Ligne SNCF n°790000 ST GERMAIN DES FOSSES - NÎMES

AtelierMaintenance

Stockagefarines fourragères

Moulin

ProductionPELLETSDépart produits finis

PELLETS

Laboratoire

ENNEZAT

ChaudièreBiomasse

O

L.C.I.

PHOTO D’ENSEMBLE



Stockage palettes ( 3 x 300 unités )12 x 13 kg de propane

1

1


1

17

16

PRODEMA

(Stockage rafles maïs)

7.2

1

17

16

42

180 m

120 m

4,70

m

2

3

45

6

1

2

3

2

AB

C

D1

D2

E

LimagrainETARE n°6

O

L.C.I.

PLAN D’ENSEMBLE



D1

3

3

3

3

3

4

5

6

3

A

3

3

3

3

2

2

B

3

1C

3

2

D2

3

3

3

2

41

E

Ligne SNCF n°790000 ST GERMAIN DES FOSSES - NÎMES

PRODEMA

(Stockage rafles maïs)

7.3

Référence R001-1615000EVE-V03

Annexe 3.7 Modélisations de phénomènes dangereux extraites de l’étude de dangers 2013, Bureau Veritas

LIMAGRAIN CEREALES INGREDIENTS

SAINT IGNAT

Installations Classées pour la Protection de l’Environnement

PARTIE 4 Etude des Dangers

BUREAU VERITAS – LIMAGRAIN Céréales Ingrédients- Affaire n°1551196/1/VR/XT – Révision 0 – Jan. 2007 – Partie 4 - Page 82

11. HIERARCHISATION DES PHENOMENES DANGEREUX Les scénarios qui ont fait l’objet d’un calcul pour vérifier le niveau de gravité et s’assurer qu’ils ne sortent pas des limites de propriété du site sont les suivants : Les phénomènes dangereux retenus sont les suivants :

- Explosion d’une cellule de stockage de produits finis (Unité Moulin),

- Explosion d’un cyclofiltre dans (Unité Moulin),

- Incendie de la zone de stockage produits finis conditionnés (Unité Moulin),

- Explosion de la zone de stockage valorisation nutrition animale (Unité Moulin),

- Explosion d’une cellule de stockage extérieure de produits matières premières (Unité

Extrusion),

- Explosion d’une cellule de stockage intérieure de produits matières premières (Unité

Extrusion),

- Incendie de la zone de stockage produits finis (Unité Biolice), Les phénomènes dangereux retenus sont ceux présentant un risque pour les tiers en dehors des limites de propriété ou un risque d’effets dominos internes au site.


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BUREAU VERITAS – LIMAGRAIN Céréales Ingrédients- Affaire n°1551196/1/VR/XT – Révision 2 – Dec 2010 – Partie 4 - 3

12. METHODES ET HYPOTHESES RETENUES POUR LA QUANTIFICATION DES SCENARIOS

12.1 Calcul des conséquences lié à un incendie

12.1.1 Seuils de gravité pour les flux thermiques rayonnés en continu Les valeurs de référence pour les installations classées sont les suivantes (arrêté ministériel du 29 septembre 2005) :

Valeurs Commentaires

Effets sur l’homme

8 kW/m² Seuil des effets létaux significatifs délimitant la « zone des dangers très graves pour la vie humaine »

5 kW/m² Seuil des premiers effets létaux délimitant la « zone des dangers graves pour la vie humaine »

3 kW/m² Seuil des effets irréversibles délimitant la « zone des dangers significatifs pour la vie humaine »

Effets sur les structures

200 kW/m² Seuil de ruine du béton en quelques dizaines de minutes

20 kW/m² Seuil de tenue du béton pendant plusieurs heures et

correspondant au seuil des dégâts très graves sur les structures béton

16 kW/m² Seuil d’exposition prolongée des structures et

correspondant au seuil des dégâts très graves sur les structures, hors structures béton

8 kW/m² Seuil des effets domino correspondant au seuil de dégâts graves sur les structures

5 kW/m² Seuil des destructions de vitres significatives


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BUREAU VERITAS – LIMAGRAIN Céréales Ingrédients- Affaire n°1551196/1/VR/XT – Révision 2 – Dec 2010 – Partie 4 - Page 84

Pour les effets dominos possibles, nous retiendrons les valeurs seuil suivantes :

Type d’effets Seuils à considérer Commentaires

Rayonnement thermique

Contact des flammes ou 200 kW/m²

Inflammation instantanée des matériaux combustibles Destruction des structures métalliques, structures en béton, réservoirs pour une durée d’exposition plus ou moins longue

36 kW/m² (1) Seuil des effets domino sur les réservoirs de stockage (destruction)

20 kW/m² Seuil des effets domino sur les structures béton (destruction)

16 kW/m²

Seuil des effets domino (destruction) sur les bâtiments (hors locaux en béton) et sur les structures métalliques (racks, supports d’installations ou d’équipements)

8 kW/m²

Seuil des effets domino légers sur les bâtiments (hors locaux en béton) (fissures dans les murs) et sur les structures métalliques (racks, supports d’installations ou d’équipements) (déformations)

5 kW/m² Seuil des effets domino légers (destruction des vitres)

(1) Seuil non mentionné dans l’arrêté du 29 septembre 2005 mais retenu pour les effets domino au vu de la littérature (TNO, UFIP, Guide sur les seuils d’effets émis par le MEDD en octobre 2004).

12.1.2 Méthode de calcul des flux thermiques La méthode de calcul utilisée a été développée par BUREAU VERITAS. Après le choix des paramètres de l’incendie, les calculs sont réalisés à l’aide du logiciel VERIFLUX - BUREAU VERITAS. La méthode de calcul employée tient compte des caractéristiques du bâtiment et de la nature des produits entreposés. Elle permet également de tenir compte de la présence de dispositions constructives assurant une limitation des flux rayonnés (murs coupe feu). Elle repose sur le modèle de la flamme solide : la flamme est vue soit comme un radiateur plan vertical (foyer de section rectangulaire) soit comme un cylindre vertical (foyer de section circulaire).


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Equation générale : La radiation thermique reçue par une cible est donnée par la relation suivante : = 0 x F x avec : : flux thermique reçu par la cible (kW/m²) 0 : flux thermique émis en surface de la flamme (kW/m²) F : facteur de vue (sans dimension) : transmission atmosphérique (sans dimension) Pour calculer ce flux, il faut, au préalable, déterminer les caractéristiques du feu qui sont : - le diamètre équivalent de la nappe en feu, Deq - la vitesse de combustion (ou débit massique surfacique de combustion), m - la hauteur de la flamme, Hf Diamètre équivalent de la nappe en feu : Deq (m) Pour le calcul de la hauteur des flammes pour les feux non circulaires, il est nécessaire de calculer le diamètre équivalent :

PfSf4Deq

avec : Deq : diamètre équivalent (m) Sf : surface de la nappe en feu (m²) Pf : périmètre de la nappe en feu (m) (Le modèle de calcul intégre un facteur correctif pour rendre compte des foyer « très allongés » c’est-à-dire présentant un ratio longueur sur largeur supérieur à 4).


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Débit massique surfacique de combustion : m (kg/m2.s) Le débit massique surfacique de combustion d’un produit, noté m’’, représente la quantité de combustible participant à l’incendie par unité de temps et de surface de combustible au sol. Le débit massique surfacique de combustion d’un mélange de produits combustibles est obtenu à partir de la somme pondérée des débits massiques surfaciques de combustion de chacun des produits impliqués :

"ii m x"m

avec : xi : fraction pondéral du combustible i impliqué dans l’incendie (sans dimension)

stockées escombustibl substances de totale massemx i

i

m’’i : débit massique surfacique de combustion du combustible i (kg/m².s) En outre, lorsque les produits combustibles sont entreposés au sol et de façon espacée, mais pas suffisamment pour garantir la non propagation du feu, le débit massique surfacique de combustion est pondéré par un facteur correspondant au pourcentage de surface effectivement occupée par les combustibles. Le débit de combustion d’un certain nombre de composés courants a été déterminé expérimentalement (essais en Tewarson) (D. DRYSDALE – An introduction to fire dynamics – Second Edition – May 1999 ; SFPE – Handbook of Fire protection engineering – Third edition ; UFIP Guide pour l’élaboration des études de dangers des raffineries et des stockages de liquides inflammables ou de gaz liquéfiés – édition 2001). Lorsqu’il n’est pas connu, il peut être estimé à l’aide de la relation de Bürgess (BURGESS – Radiation from pool flames – Heat transfer in flames – chap. 27 – ed. Afgan and Beer – 1978) :

Tb

Ta

3

CpdTHv

Hc10"m

avec :

m’’ : débit massique surfacique de combustion (kg/m2.s) Hc : chaleur (ou enthalpie) de combustion (kJ/kg) Hv : chaleur (ou enthalpie) de vaporisation au point d’ébullition (kJ/kg) Cp : chaleur spécifique (kJ/kg.K) Ta : température ambiante (K) Tb : température d’ébullition (K)


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Hauteur de flamme : Hf (m) La hauteur de la flamme est calculée selon la corrélation de THOMAS, valable en l’absence de vent :

61.0

5.0a gDeq

"mDeq42Hf

avec : Hf : hauteur de la flamme (m) Deq : diamètre du feu circulaire ou diamètre équivalent du feu non circulaire (m) m’’ : débit massique surfacique de combustion (kg/m².s) a : densité de l'air ambiant (kg/m3) – a = 1,2 kg/m3 à 20°C g : accélération de la pesanteur (m/s²) – g = 9,81 m²/s Coefficient de transmission atmosphérique : (sans dimension) La radiation de la flamme vers l'environnement est partiellement atténuée tout au long de son parcours dans l'air. Ceci est le fait de la vapeur d'eau, du dioxyde de carbone et des poussières qui absorbent et dissipent une partie des radiations émises. La vapeur d'eau est le principal facteur d'absorption. Le coefficient de transmission atmosphérique () correspond donc à la fraction de chaleur transmise à l'atmosphère. Ce coefficient de transmission peut être déterminé à l'aide d'abaque, comme une fonction de la distance et de l'humidité relative de l'air. Nous avons retenu le modèle de Brzutowski :

161

161

d5.30

RH10079.0

avec : : coefficient de transmission atmosphérique (sans dimension) RH : taux d’humidité de l’air (%) d : distance entre le centre de la flamme et la cible (m)


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Facteur de vue (ou facteur de forme) : F (sans dimension) Le facteur de vue F, fonction de l’angle solide sous lequel la cible reçoit le rayonnement, a été évalué selon la méthodologie développée dans l’ouvrage Yellow Book – rapport TNO CPR 14E, édition 1997, Chapitre 6 « Heat flux from fires ». Il a été tabulé en fonction de la géométrie de l’émetteur et des positions respectives de l’émetteur et de la cible, pour une cible verticale. Le flux thermique reçu par un point situé face à un mur de flamme varie selon : la distance entre le récepteur et le mur de flamme (d), la hauteur de la cible par rapport au sol (c’est-à-dire base de la surface en feu) (h), la distance entre l’extrémité latérale du mur de flamme et la perpendiculaire au point concerné (a).

L

a

H

b

d l

Tous paramètres étant égaux par ailleurs, le flux thermique est maximum au niveau de la médiatrice du mur de flamme (a = L/2) et minimum aux extrémités latérales (a = L). Dans le cas où un mur coupe feu, constituant un écran de protection est interposé, le facteur de vue est modifié pour tenir compte de ce mur coupe feu. Il en est de même si le foyer n’est pas à la même hauteur que la cible. Dans les calculs, la cible qui reçoit le flux est supposée verticale et placée à une hauteur de 1,8 m par rapport au sol (= stature d’un homme (valeur majorante)). Flux émis en surface de la flamme : 0 (kW/m²) Le pouvoir émissif de la flamme est donné par la relation de Stefan-Boltzman :

440 TaTf

avec : 0 : pouvoir émissif de la flamme (flux radiatif émis) (W/m²) : constante de Stefan-Boltzman - = 5,67x10-8 W/m².K4 : pouvoir émissif de la flamme (sans dimension) Tf : température de flamme (K) Ta : température ambiante (K)


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En pratique, cette formule s’avère souvent difficile à appliquer pour de multiples raisons (température de la flamme difficile à mesurer, présence de fumées jouant un rôle d’écran). C’est pourquoi, pour estimer le pouvoir émissif des flammes, on préfère : - soit utiliser les valeurs expérimentales disponibles dans la littérature (TNO, INERIS), - soit décider a priori d’un pouvoir émissif moyenné sur toute la hauteur des flammes, le plus souvent pris aux alentours de 30 kW/m² pour les grands feux pétroliers (> 2000 m²) (LANNOY – Analyse des explosions air-hydrocarbure en milieu libre – 1984), - soit, pour les feux très fumigènes, employer la relation de Mudan (C. MUDAN – Fire Hazards Calculations for large open hydrocarbon fires), rappelée ci-dessous :

Deq12.0exp120Deq12.0exp1400 avec : 0 : pouvoir émissif de la flamme (kW/m²) Deq : diamètre équivalent de la surface en feu (m) Cette corrélation rend compte de la diminution de 0 (valeur minimale admissible = 30 W/m²) avec l’augmentation de la surface en feu, en raison, principalement, de la recrudescence des imbrûlés (suies) et donc de l’obscurcissement de la flamme. Elle a été établie notamment à partir de feux de kérosène ou de GPL et n’est adaptée qu’à des feux produisant des suies en quantité significative. Nous l’avons utilisée, par extrapolation, aux feux moyennement fumigènes, en prenant dans ce cas, comme valeur limite, pour les foyers de diamètre équivalent supérieur à 20 m, 0 = 30 kW/m². Nota : Avertissement

Les outils méthodologiques pour la modélisation des effets thermiques de feu de gaz ou de liquides inflammables, pour la caractérisation des fumées de ces incendies, sont maintenant bien au point et font l’objet d’une littérature importante, étayée par des essais de validation en vraie grandeur, comme en laboratoire.

Ce n’est pas le cas des feux de produits solides pour lesquels très peu d’essais en vraie grandeur ont été réalisés (et dont les résultats n’ont en général pas été publiés). La littérature technique sur ces sujets est encore très parcellaire et incomplète. Il est important d’attirer l’attention du lecteur sur le fait que ce document ne peut être qu’une approche des phénomènes avec des méthodes et des données actuellement publiées et sur lesquelles il reste des inconnues importantes. Cette approche a été réalisée au mieux des informations disponibles à BUREAU VERITAS.


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Justification de la méthode de calcul

La méthode de calcul utilisée dans ce dossier a été développée par BUREAU VERITAS. Après le choix des paramètres de l’incendie, les calculs sont réalisés à l’aide du logiciel Vériflux - BUREAU VERITAS.

La méthode de calcul retenue permet de tenir compte des caractéristiques du bâtiment et de la nature des produits entreposés. Elle permet également de tenir compte de la présence de dispositions constructives assurant une limitation des flux rayonnés.

Cette méthode, les hypothèses et les données d’entrée pour évaluer les flux thermiques rayonnés en cas d’incendie d’entrepôts de matières combustibles ont fait l’objet de plusieurs analyses critiques par des tiers experts agréés par le Ministère de l’Écologie et du Développement Durable.

12.2 Calcul conséquences liées à une explosion

12.2.1 Seuils de gravité pour les ondes de surpression Les seuils sont issus de l’arrêté ministériel du 22 octobre 2004.

Flux seuils Exigences

Effets sur les structures

20 mbar Seuil des destructions significatives de vitres 50 mbar Seuil des dégâts légers sur les structures.

140 mbar Seuil des dégâts graves sur les structures

300 mbar Seuil des dégâts très graves sur les structures

Effets sur l’homme

20 mbar Seuil des effets délimitant la zone des effets indirects par bris de vitre sur l'homme

50 mbar Seuil des effets irréversibles délimitant la « zone des dangers significatifs pour la vie humaine »

140 mbar Seuil des effets létaux délimitant la « zone des

dangers graves pour la vie humaine » mentionnée à l'article L. 515-16 du code de l'environnement

200 mbar

Seuil des effets létaux significatifs délimitant la « zone des dangers très graves pour la vie humaine »

mentionnée à l'article L. 515-16 du code de l'environnement

12.2.2 Seuils de gravité pour les effets missiles Compte tenu des connaissances limitées en matière de détermination et de modélisation des effets missiles, l’évaluation des effets missiles d’un accident potentiel nécessite une analyse au cas par cas. Aucune valeur seuil n’est définie par l’Administration.


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En première approche, pour les effets dominos possibles, nous retiendrons les valeurs seuil suivantes :

Type d’effets Type d’accidents

concernés Seuils à considérer Commentaires

Projection de fragments (ou

missiles)

VCE Eclatement de

réservoir BLEVE

Explosion de poussières

Distance d’impact de la surpression

50 mbar

Si l’équipement cible se trouve dans le rayon d’impact de la surpression 50 mbar alors il existe un risque d’effets domino liés à l’impact des fragments qui seraient projetés lors de l’explosion

Remarques : 1. Les effets missiles non combinés à d’autres types d’effets ne peuvent conduire à

générer des mesures de maîtrise de l’urbanisation et la définition de secteurs ou de zones spécifiques au plan de prévention des risques technologiques.

2. Les données relatives aux effets missiles sont prises en compte comme données complémentaires d’aide à la décision pour confirmer ou nuancer la définition des mesures prises sur la base.


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Explosion de poussières

confiné

Enceinte légère

(≤ 1 bar)

Enceinte résistante

Air libre, milieu libre

Pas d’effets de surpression

Energie disponible calculée avec la

méthode de BRODE Méthode Multi-énergie

degré de violence déterminé de 10

Enceinte protégée par des évents ou une

surface libre

Enceinte non protégée ou mal

protégée (> 1 bar)

(Présiduelle > Pression connue de

Enceinte dimensionnée pour être résistante à la

pression maximum d’explosion du gaz

(Pmax de l’ordre de 8 à 10 bars)

Pas d’effet

Calcul avec la VDI 3673 ou PR NF EN 14491

ou Approche INERIS –BRODE si en dehors des limites de

validité des normes

Méthode de l’INERIS – BRODE (si la

pression de rupture statique de rupture est connue) pour

déterminer l’énergie et courbe multi

énergie10 ou

INERIS - BRODE avec 5 bar si

explosion secondaire

ou

ou

ou


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Pour les explosions de poussières, le calcul est fait avec les méthodes de la VDI3673 ou la PR NF EN 14491 Dans le cas d’une enceinte légère (tenue << 1 bar) nous utilisons le modèle de BRODE pour déterminer l’énergie disponible et la méthode Multi-Energie avec un degré de violence de 10 (coefficient maximum). Cette approche correspond à celle proposée par L’INERIS pour déterminer les effets d’explosion de silos en béton (Guide silos - Version 2005). Equation de BRODE : E= 3 x V x (Pex - Patm) Avec : E énergie disponible lors de l’explosion en joules V volume de l’enceinte en m3 Pex-Patm = pression relative d’explosion en Pa Pex-Patm = 2 x pression de rupture de l’enceinte Les caractéristiques des poussières retenues pour les calculs des scénarios de dangers sont les suivantes : Pmax = 9,3 bar Kst = 112 bar.m/s [Données validées par la société TECHNIP dans le cadre de la Tierce Expertise Maïcentre]


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13. RECAPITULATIF DES SCENARIOS RETENUS Les scénarios retenus sont les suivants :

- Explosion d’une cellule de stockage de produits finis (Unité Moulin), - Explosion d’un cyclofiltre dans (Unité Moulin), - Incendie de la zone de stockage produits finis conditionnés (unité Moulin), - Explosion de la zone de stockage valorisation farine animale (unité Moulin), - Explosion d’une cellule de stockage extérieure de produits matières premières (unité

Extrusion, - Explosion d’une cellule de stockage intérieure de produits matières premières (unité

Extrusion), - Incendie de la zone de stockage produits finis (unité Biolice),

En cas de départ de feu dans une cellule d’un silo, le retour d’expérience montre que la combustion ne donne pas de flammes vives : il s’agit d’un feu couvant (feu peu oxygéné). Les effets thermiques d’un tel feu sont donc limités (pas ou très faible hauteur de flamme) et nous ne les avons pas modélisés.


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13.1 Explosion d’une cellule de stockage de produits finis (Unité Moulin)

Hypothèses de calcul Hypothèses de calcul pour les effets de surpression (calcul BUREAU VERITAS)

Hypothèses retenues

Longueur = 3,3 m Largeur = 3,3 m Hauteur = environ 15 m Volume = environ 164 m3 Surface pouvant faire évent (trappe d’ouverture) de 0,51 m2

Pression statique de l’évent prise à 10 mbar

Méthode de calcul et modèle de calcul

Méthode conforme au Guide de l’état de l’art sur les silos – Version 2 – Avril 2005 : Calcul de la pression réduite Pred,max avec la norme VDI 3673, puis calcul de l’énergie avec l’équation de Brode et enfin détermination des distances de surpression avec la méthode multi-énergie (indice 10)

Résultat intermédiaire La Pred,max calculée avec la VDI3673 à partir de la surface d’évent disponible est de 1 bar

Hypothèses de calcul Compte tenu de l’incertitude sur la pression de rupture du silo *, nous avons considéré Pex-Patmosphérique = 1 bar

x 2, soit 2 bar

Résultats

Résultats : Distances atteintes par les surpressions (calcul BUREAU VERITAS)

Explosion d’une cellule de stockage de produits finis (Unité Moulin) Distances données à partir du centre de la surface d’évent

200 mbar Seuil des effets dominos

140 mbar (Z1)

50 mbar (Z2)

20 mbar*

15 m 22 m 50 m 100 m

* : Donné à titre indicatif (correspondant à 10% des vitres brisées) Les conséquences d’une explosion de poussières survenant au niveau d’une cellule de stockage de produits finis Moulin sont consignées à l’intérieur des limites de propriété de LCI.


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13.2 Explosion d’un cyclofiltre F3 (Unité Moulin) Hypothèses de calcul

Hypothèses de calcul pour les effets de surpression (calcul BUREAU VERITAS)


Filtre F3 (Filtre de plus grande dimension) Diamètre 2150 mm Hauteur = environ 5 m → Volume = environ 15 m3 P rupture = 0,3 bar


Méthode conforme au Guide de l’état de l’art sur les silos – Version 2 – Avril 2005 : Calcul de la pression réduite Pred,max avec la norme VDI 3673, puis calcul de l’énergie avec l’équation de Brode et enfin détermination des distances de surpression avec la méthode multi-énergie (indice 10)

Hypothèses de calcul Compte tenu de l’incertitude sur la pression de rupture du silo *, nous avons considéré Pex-Patmosphérique = 0,3 bar x 2, soit 0,6 bar

Résultats


Explosion d’un cyclofiltre au niveau du moulin Distances données à partir du centre du cyclofiltre


140 mbar (Z1)

50 mbar (Z2)

20 mbar*

5 m 7 m 15 m 30 m

* : Donné à titre indicatif (correspondant à 10% des vitres brisées) Les conséquences d’une explosion de poussières survenant au niveau du plus gros cyclofiltre du Moulin sont limitées au champ proche du filtre


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BUREAU VERITAS – LIMAGRAIN Céréales Ingrédients- Affaire n°1551196/1/VR/XT – Révision 2 – Déc 2010 – Partie 4 - Page 98

13.4 Scénario d’incendie du magasin de stockage produits finis conditionnés (Unité Moulin)

Hypothèses de calcul Hypothèses de calcul pour les effets thermiques (calcul BUREAU VERITAS)


Dimension de la zone de stockage produits finis conditionnés au RDC du moulin Longueur = 20 m Largeur = 12 m → Surface = 240 m2

Nous faisons l’hypothèse pénalisante que le feu est bien ventilé : - Taux massique surfacique de combustion = 12,5 g/m2.s (voir estimation dont le calcul figure en annexe) - Pouvoir émissif des flammes = 30 kW/m2 (Valeur majorante pour les feux fumigènes) - Pas d’écran coupe-feu en façade - Hauteur de la cible = 1,8 m (hauteur d’homme) et 10 m pour les effets domino


Logiciel VERIFLUX 3.0

Résultats

Résultats : Distances atteintes par flux thermiques (calcul BUREAU VERITAS)

Hauteur de flamme = 35 m Position de la cible 8 kW/m2

Seuil des effets dominos (cible à 5 m de hauteur)

5 kW/m2 (cible à 1,8 m de hauteur)

3 kW/m2 (cible à 1,8 m de

hauteur)

Incendie de la zone de stockage produits finis au RDC du Moulin Distances données à partir des bords du stockage

Longueur Médiatrice 12,5 m 16 m 23 m

Pignon 7 m 11 m 18 m

Largeur Médiatrice 8,5 m 11 m 15 m

Pignon 5,5 m 8,5 m 13 m * : Correspond à la hauteur de flamme / 2, c’est la hauteur où le rayonnement thermique est le plus important. Les conséquences de l’incendie du stockage de produits finis conditionnés du Moulin sont consignées à l’intérieur des limites de propriété de LCI.


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13.5 Explosion d’une cellule de stockage extérieure de matières premières (unité Extrusion)

Hypothèses de calcul



Diamètre = 3,3 m Hauteur = environ 13 m Volume = environ 100 m3 Surface pouvant faire évent (trappe d’ouverture) de 1 m2



Méthode conforme au Guide de l’état de l’art sur les silos – Version 2 – Avril 2005 : Calcul de l’énergie avec l’équation de Brode et enfin détermination des distances de surpression avec la méthode multi-énergie (indice 10)

Résultat intermédiaire Pred = 0,7 bar données constructeur

Hypothèses de calcul Calcul de l’énergie avec l’équation de Brode et détermination des distances de surpression avec la méthode multi-énergie (indice 10) avec Pex-Patmosphérique = Pred,max fournie par le fournisseur des silos

Résultats


Explosion d’une cellule de stockage extérieure de matières premières (unité Extrusion), Distances données à partir du centre de la surface d’évent


140 mbar (Z1)

50 mbar (Z2)

20 mbar*

10 m 15 m 30 m 60 m

* : Donné à titre indicatif (correspondant à 10% des vitres brisées) Les conséquences d’une explosion de poussières survenant au niveau d’une cellule de stockage extérieures Matières Premières Extrusion sont consignées à l’intérieur des limites de propriété de LCI.


SAINT IGNAT




13.6 Explosion d’une cellule de stockage intérieure de matières premières (unité Extrusion)

Hypothèses de calcul



Diamètre = 3,3 m Hauteur = environ 8 m Volume = environ 50 m3 Surface pouvant faire évent (trappe d’ouverture) d’environ 1 m2



Méthode conforme au Guide de l’état de l’art sur les silos – Version 2 – Avril 2005 : L’étude des conséquences d’une explosion « secondaire » s’effectuera sur la base de l’étude des silos intérieurs Extrusion

Hypothèses de calcul Calcul de l’énergie avec l’équation de Brode et détermination des distances de surpression avec la méthode multi-énergie (indice 10) avec Pex-Patmosphérique = 5 bars (explosion secondaire car les silos sont interconnectés)

Résultats


Explosion d’une cellule de stockage extérieure de matières premières (unité Extrusion), Distances données à partir du centre de la surface d’évent


140 mbar (Z1)

50 mbar (Z2)

20 mbar*

13 m 21 m 50 m 100 m

* : Donné à titre indicatif (correspondant à 10% des vitres brisées) Les conséquences d’une explosion de poussières survenant au niveau des cellules de stockage intérieures Matières Premières Extrusion (installations interconnectées en partie supérieure) sont consignées à l’intérieur des limites de propriété de LCI.


Annexe 3.8 Rapports de modélisation Flumilog

FLUMilogInterface graphique v.5.2.0.0

Outil de calculV5.21

Flux ThermiquesDétermination des distances d'effets

Utilisateur :

Société :

Nom du Projet :

Cellule :

Commentaire :

Création du fichier de données d'entrée :

Date de création du fichier de résultats :

Eric Vedel

Tauw France

Mi4_2_1

Mi4

26/05/2019 à23:03:57avec l'interface graphique v. 5.2.0.0

26/5/19

Page1

FLUMilogMi4_2_1

I. DONNEES D'ENTREE :Donnée Cible

Hauteur de la cible : m1,8

Géométrie Cellule1Coin 1 Coin 2

Coin 3Coin 4

Nom de la Cellule :Cellule n°1

Longueur maximum de la cellule (m)

Largeur maximum de la cellule (m)

Hauteur maximum de la cellule (m)

Coin 1

Coin 2

Coin 3

Coin 4

L1 (m)

L2 (m)

L1 (m)

L2 (m)

L1 (m)

L2 (m)

L1 (m)

L2 (m)

40,0

40,0

10,0

non tronqué

non tronqué

non tronqué

non tronqué

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

Hauteur complexe

1 2 3

L (m) 0,0 0,0 0,0

H (m) 0,0 0,0 0,0

H sto (m) 0,0 0,0 0,0

ToitureRésistance au feu des poutres (min)

Résistance au feu des pannes (min)

Matériaux constituant la couverture

Nombre d'exutoires

Longueur des exutoires (m)

Largeur des exutoires (m)

15

15

metallique simple peau

5

3,0

2,0

FLUMilogMi4_2_1

Parois de la cellule : Cellule n°1

Paroi P1 Paroi P2 Paroi P3 Paroi P4Composantes de la Paroi

Structure SupportNombre de Portes de quais

Largeur des portes (m)Hauteur des portes (m)

MatériauR(i) : Résistance Structure(min)E(i) : Etanchéité aux gaz (min)

I(i) : Critère d'isolation de paroi (min)Y(i) : Résistance des Fixations (min)

Largeur (m)Hauteur (m)










Monocomposante

Poteau beton

0

2,5

3,0

Un seul type de paroi

bardage simple peau

120

15

15

15

Monocomposante

Poteau beton

0

0,0

4,0


bardage simple peau

120

15

15

15

Multicomposante

Poteau beton

0

0,0

4,0

Partie en haut à gauche

bardage simple peau

120

15

15

15

15,5

5,0

Partie en haut à droite

Parpaings/Briques

120

1

1

1

25,5

5,0

Partie en bas à gauche

bardage simple peau

120

15

15

15

15,5

5,0

Partie en bas à droite

Parpaings/Briques

120

1

1

1

25,5

5,0

Monocomposante

Poteau beton

4

2,5

3,0


bardage simple peau

120

15

15

15

P1

P2

P3

P4

Cellule n°1

FLUMilogMi4_2_1

Stockage de la cellule : Cellule n°1

Nombre de niveaux

Mode de stockage

4

Rack

Dimensions

Longueur de stockage

Déport latéral

Déport latéral

Longueur de préparation A

Longueur de préparation B

α

β

Hauteur maximum de stockage

Hauteur du canton

Ecart entre le haut du stockage et le canton

m

m

m

m

m

m

m

m

38,0

1,0

1,0

1,0

1,0

8,0

1,0

1,0

Stockage en rack

Sens du stockage

Nombre de double racks

Largeur d'un double rack

Nombre de racks simples

Largeur d'un rack simple

Largeur des allées entre les racks

dans le sens de la paroi 1

6

2,0

2

1,0

3,4

m

m

m

m

Palette type de la cellule Cellule n°1

Dimensions Palette

Longueur de la palette :

Largeur de la palette :

Hauteur de la palette :

Volume de la palette :

Nom de la palette :

1,0

1,0

2,0

2,0

m

m

m

m3

Poids total de la palette : kg1027,0

Composition de la Palette (Masse en kg)

Bois Carton NC NC NC NC NC

NC NC NC NC NC NC NC

NC NC NC NC

20,0 1007,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

0,0 0,0 0,0 0,0Données supplémentaires

Durée de combustion de la palette :Puissance dégagée par la palette :

180,01103,9

minkW

FLUMilogMi4_2_1

Merlons

Vue du dessus1 2

(X1;Y1) (X2;Y2)

Coordonnées du premier point Coordonnées du deuxième point

Merlon n° Hauteur (m) X1 (m) Y1 (m) X2 (m) Y2 (m)

1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

3 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

4 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

5 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

6 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

7 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

8 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

9 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

10 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

11 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

12 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

13 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

14 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

15 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

16 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

17 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

18 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

19 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

20 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

FLUMilogMi4_2_1

II. RESULTATS :Départ de l'incendie dans la cellule : Cellule n°1

Durée de l'incendie dans la cellule : Cellule n°1 min236,0

Distance d'effets des flux maximum

Flux (kW/m²)3 5 8 12 15 16 20

Pour information : Dans l'environnement proche de la flamme,le transfert convectif de chaleur ne peut être négligé.Il est donc préconisé pour de faibles distances d'effets comprises entre 1 et 5 m de retenir unedistance d'effets de 5 m et pour celles comprises entre 6 m et 10 m de retenir 10 m.

eve

Distance Measurement

22,76 m

eve


14,53 m

eve


8,45 m

eve


22,87 m


Annexe 3.9 Cartographie des zones de dangers

Esri France 2019

0 40 8020 m

Ancienne limite de propriété

Limite de propriété du projet

Silos de blés (grains)

Silos d'issues

Silos de blé (farines)

Effet surpressionBris de vitres (20 mBar)

SELS (200 mBar)

SEL (140 mBar)

SEI (50 mBar)

Aucun effet dangereuxau niveau du sol (SEI, SEL ou SELS)

Client :Limagrain Ingrédients

Projet - Localisation :

Objet :

Sources :

Echelle :

Format :

Auteur :Accord :

N° de projet :

Date :

N° de figure :1:2 500

08/07/2019

8a

A4L. SchmittE. Vedel 1615000

Dossier de demande d'autorisation environnementale unique : Etude de danger à St Ignat (63)

Silos de blés (grains) - PhD Mi 1 et Mi 2, Explosion

IGN, Cérès Solutions, Tauw

Esri France 2019

0 40 8020 m




Silos d'issues



SELS (200 mBar)

SEL (140 mBar)

SEI (50 mBar)




Objet :

Sources :

Echelle :

Format :

Auteur :Accord :

N° de projet :

Date :


08/07/2019

8b



Silos de farines de blé - PhD Mi 3, Explosion


Esri France 2019

0 40 8020 m




Silos d'issues



SELS (200 mBar)

SEL (140 mBar)

SEI (50 mBar)




Objet :

Sources :

Echelle :

Format :

Auteur :Accord :

N° de projet :

Date :


08/07/2019

8c



Silos des issues - PhD Mi 5, Explosion


Esri France 2019

0 40 8020 m



Entrepôt de stockage

Effets thermiquesSELS (8 kW/m²)

SEL (5 kW/m²)

SEI (3 kW/m²)



Objet :

Sources :

Echelle :

Format :

Auteur :Accord :

N° de projet :

Date :


08/07/2019

9



Entrepôt de stockage de produits finis (farines de blés) - PhD Mi 4, Incendie


l.c.i. - internet des services de l'etat du puy-de-dôme

Documents