depollution des effluents hydriques...

DEPOLLUTION INTEGRALE DU LAC DE BIZERTE _ PHASE II FICHE PROJET N°2

RBA_COMETE_ 03 2012 1

DEPOLLUTION DES EFFLUENTS HYDRIQUES INDUSTRIELS

D’EL FOULADH1

TABLE DE MATIERES

1. ETAT DES LIEUX ...................................................................................................................... 5

1.1. Présentation du Complexe sidérurgique d’EL FOULADH ........................... 5

1.2. Impacts environnementaux des effluents hydriques issues du

complexe ........................................................................................................................................ 6

2. PROBLEMATIQUE ..................................................................................................................... 6

2.1. Typologie .............................................................................................................................. 6

2.2. Bilan hydrique .................................................................................................................... 7

2.1. Localisation des sources des effluents hydriques ......................................... 9

2.2. Présentation photographique des points de rejets et des schémas

des circuits primaire et secondaire ................................................................................ 9

3. HISTORIQUE ........................................................................................................................... 15

3.1. Les eaux usées des procédés ................................................................................. 15

3.2. Etude d’une nouvelle station de traitement des effluents industriels

........................................................................................................................................................... 15

4. PROCEDE DE FABRICATION ................................................................................................. 16

4.1. Procédés de fabrication générateurs de rejets hydriques ....................... 16

4.2. Fabrication des produits tréfilés ............................................................................ 16

4.3. Fabrication des structures métalliques galvanisées et galvanisation

à façon ........................................................................................................................................... 17

4.4. Autres activités générant des rejets hydriques ............................................ 18

4.4.1. Traitement des eaux brutes ........................................................................................... 18

1 Cette fiche projet a été établie en accord avec la direction générale d’El Fouladh



4.4.2. Les forages d’eau ............................................................................................................ 18

4.4.3. Le circuit primaire ............................................................................................................ 19

4.4.4. Le circuit 2 ou circuit secondaire ................................................................................... 23

4.4.5. Les analyses des eaux industrielles ............................................................................. 24

4.4.6. Consommations des eaux en 2011 .............................................................................. 24

4.4.7. Consommations produits chimiques des divers circuits en 2011 ............................ 24

4.4.8. Pertes dans les circuits de refroidissements ............................................................... 24

5. DEPASSEMENTS DES VALEURS SEUILS DE LA NORME NT106-002 ........................ 25

5.1. Analyses des effluents industriels de la tréfilerie et de l’atelier des

structures métalliques (CITET 2003) ............................................................................ 25

5.2. Dépassements des valeurs limites de la pollution Hydrique. (Rapport

COMETE 2004)........................................................................................................................... 26

5.3. Dépassements des valeurs limites de la pollution hydrique (Analyses

effectuées par Green Lab et SGS en 2011) ............................................................... 26

5.4. Qualité préconisée des rejets dans le milieu récepteur ........................... 28

6. VARIANTES POUR LE TRAITEMENT DES REJETS HYDRIQUES D’EL FOULADH ........ 30

6.1. Variante A1 ........................................................................................................................ 30

6.2. Variante A2 ........................................................................................................................ 31

6.3. Variante à retenir ........................................................................................................... 32

7. ESTIMATION DES COUTS DES INVESTISSEMENTS DE LA STATION DE TRAITEMENT

PROJETEE ............................................................................................................................................ 32

7.1. Estimation des coûts des investissements ..................................................... 32

7.2. Récapitulatif alternatives / investissements ................................................... 33

8. COMPARAISON SUR LA BASE D’UNE EVALUATION COUTS-BENEFICES .................... 33

8.1. Historique ........................................................................................................................... 33

8.2. Coût de dégradation de l’environnement due à la pollution de la mer

........................................................................................................................................................... 34

8.3. Conclusion ......................................................................................................................... 35



9. ETAT RECAPITULATIF DE LA FICHE DE PROJET DE DEPOLLUTION DES EFFLUENTS

HYDRIQUES INDUSTRIELLES D’EL FOULADH ............................................................................. 36

GLOSSAIRE ......................................................................................................................................... 38

BIBLIOGRAPHIE ................................................................................................................................. 39

DOCUMENTS ANNEXES .................................................................................................................... 40



Liste des tableaux

Tableau Intitulé

N°1 Bilan des effluents hydriques générés au sein du site El Fouladh

N°2 Nouvelle station de traitement des effluents industriels de l’étude de 2007

N°3 Consommations tréfilerie

N°4 Consommations atelier structures métalliques

N°5 Récapitulatif des dépassements des valeurs limites de la pollution Hydrique. (CITET

2003)

N°6 Récapitulatif des dépassements des valeurs limites de la pollution Hydrique. (Rapport

COMETE 2004)

N°7 Tableau récapitulatif des dépassements des valeurs limites de la pollution hydrique

(Analyses effectuées par Green Lab et SGS en 2011)

N°8 Valeurs seuils des paramètres de rejets des effluents dans le milieu récepteur de (norme

Tunisienne NT 106.002)

N°9 Valeurs des paramètres de rejets Fe, DCO et Chlorures des rejets des effluents dans le

milieu récepteur proposé par le BET POSERPOL dans la STEP proposée

N°10 Estimation des coûts des investissements des alternatives A1 et A2

Liste des figures

Figure Intitulé

N°1 Présentation synoptique du réseau des rejets des effluents hydriques du complexe

sidérurgique d’El Fouladh

N°2 Localisation des points de rejets des effluents industriels (source : Google)

N°3 Présentation synoptique de la variante A1 (traitement spécifique des eaux usées

industriels générées par les ateliers DTF et DSM d’El Fouladh (voir étude PROSERPOL)

N°4 Présentation synoptique de la variante A2 (traitement global des eaux usées industriels

d’El Fouladh

Liste des photos

Photo Intitulé

N°1 Lac pollué par les eaux du DTF & du DSM (vue 1)

N°2 Lac pollué par les eaux du DTF du DSM (vue 2)

N°3 Lac pollué par les eaux du DTF du DSM (vue 3)

N°4 Point de rejet des eaux DUT

N°5 Point de rejet des eaux DTF & DSM (vue 1)

N°6 Point de rejet des eaux DTF & DSM (vue 2)

N°7 Bassin d’eau brute

N°8 Filtre à sable et bassin décanteur

N°9 Filtre à sable

Liste des schémas

Schéma Intitulé

N°1 Circuit primaire. Stockage et traitement des eaux brutes

N°2 Configuration du circuit secondaire des eaux industrielles

N°3 Circuit d’eau déminéralisée



DEPOLLUTION DES EFFLUENTS HYDRIQUES INDUSTRIELS

D’EL FOULADH

1. ETAT DES LIEUX

1.1. Présentation du Complexe sidérurgique d’EL FOULADH

La société tunisienne de sidérurgie El Fouladh est une société à caractère industriel

soumise à la tutelle du Ministère de l’Industrie, de l’Energie et des Petites et Moyennes

Entreprises. Sa mission initiale lors de son démarrage en 1965 était la valorisation du

minerai de fer tunisien, la satisfaction du marché local en rond à béton et la création

d’emploi.

Aujourd’hui, avec l’avènement de la concurrence dans le secteur du laminage pour la

production du rond à béton et les aspects socio-économiques du pays les activités d’EL

FOULADH sont :

La fabrication des billettes d’acier à partir des ferrailles avec une capacité annuelle de 220 000 tonnes.

La fabrication des produits laminés longs à partir des billettes d’acier localement produites et d’un complément importé selon les besoins avec une capacité annuelle de laminage de 240 000 tonnes.

La fabrication des produits tréfilés à partir du fil machine généralement importé avec une capacité annuelle de 25 000 tonnes.

La fabrication des structures métalliques (pylônes de transport d’énergie électrique et éléments de charpente) avec une capacité annuelle de 10 000 tonnes.

Les différents départements de fabrication d’El Fouladh sont :

L’aciérie

Les laminoirs

La tréfilerie

Les ateliers de structures métalliques galvanisées et la galvanisation à façon

Ces activités sont soutenues par des services auxiliaires à savoir

Une centrale de production d’oxygène et d’azote

Une fumisterie pour le soutien de l’aciérie en revêtements réfractaires

Un service fluides et énergie distribuant les eaux de process et l’énergie électrique

Un service de laboratoire d’analyses et de contrôle fabrication

Un atelier d’entretien central assurant les travaux d’entretien mécaniques et de chaudronnerie.

Un atelier d’entretien des engins munis d’une station de lavage

Un atelier d’entretien électrique.



1.2. Impacts environnementaux des effluents hydriques issues du

complexe

Comme mentionné dans la fiche projet de dépollution atmosphérique du complexe

sidérurgique d’El Fouladh (FP1), les impacts environnementaux sur la faune aquatique de

l’écosystème fragile qu’est le lac de Bizerte, générés sur les zones limitrophes, à savoir le

lac de Bizerte, l’agriculture et les zones urbaines sont aussi potentiellement significatifs,

particulièrement en terme de rejets de métaux lourds, provenant respectivement du DTF et

du DSM 2 et en terme de rejets de boues chargées de chaux.

Contrairement à la pollution atmosphérique, l’arrêt du haut fourneau en 2003 et le démarrage

d’un 2ème four électrique en 2009 n’ont pratiquement rien modifié ou changé dans la

caractérisation des rejets des effluents hydriques d’origine industrielle. En effet, les

processus de décarbonatation des eaux de refroidissement (DUT) et les eaux des ateliers de

tréfilerie (DTF) et des ateliers de structures métalliques (DSM) présentent encore des

risques environnementaux irréversibles, des nuisances chroniques et de mal être chez les

habitants des communes avoisinantes.

L’écosystème de la région du point de vue faune et flore concerne aussi particulièrement le

Lac de Bizerte. En effet la richesse halieutique du lac, place ce biotope en un lieu de

reproduction de premier ordre, mais reste toutefois, fragilisé par une présence imposante

des activités industrielles polluantes dans le voisinage à l’image de l’usine d’El Fouladh.

En outre, aussi bien le lac de Bizerte que le lac d’Ichkeul (inscrit dans la convention de

Ramsar) constituent des points de passage obligatoire à plusieurs espèces d’oiseaux

migrateurs. Toutefois, pour ce qui est des effets de la pollution sur cet écosystème fragile

qu’est le lac de Bizerte, la situation se présente comme suit : Ce Lac étant une lagune

côtière, relativement peu profonde et reliée à la mer Méditerranée au moyen d’un bras de

mer d’environ 8 Km, ne favorisant pas le renouvellement des eaux ; les risques

d’accumulation de la pollution (métaux lourds, acidité, température, etc.) qui ne sont pas

négligeables, touchent essentiellement la production Conchylicole et peuvent représenter à

moyen terme une menace pour l’homme par consommation des produits halieutiques.

En ce qui concerne la végétation, la région dispose d’un grand potentiel agricole,

particulièrement dans la céréaliculture et les cultures irriguées.

2. PROBLEMATIQUE

2.1. Typologie

Les principaux rejets hydriques générés au sein du complexe sidérurgique d’El Fouladh

sont :

a) Les eaux issues des procédés de fabrication des produits tréfilés (DTF) et des structures métalliques (DSM),

b) Les eaux de drainage comprenant les divers effluents suivants issus des activités du Département utilités (DUT) et des services auxiliaires de l’usine:

Les eaux issues des trop-pleins et des fuites des différents circuits rejetées occasionnellement,

Les eaux et les boues issues du poste de décarbonatation,

2 DTF: Département Tréfilerie/ DSM : Département Structures Métalliques / DUT: Département Utilités (Fluides et énergie)



Les eaux issues de la régénération de la résine de la station de déminéralisation,

Les eaux d’égouttage des battitures des laminoirs et du nettoyage de la fosse à battitures,

Les eaux issues des opérations de lavage des divers filtres des circuits d’eau industrielle (Filtres fermés du type CECA),

Les eaux issues du nettoyage du bassin de décantation du circuit arrosage billettes,

Les eaux des stations de lavage des engins et des pièces mécaniques

c) Les eaux sanitaires issues des activités humaines et de la restauration

Effectif total de 1 370 personnes dont environ 800 personnes travaillent en roulement 3 x 8 heures dans lesquels 200 personnes sont en repos soit une présence continue de 1170 personnes réparties sur les 3 postes.

Cantine servant environ 200 repas par jour.

d) Les eaux pluviales.

2.2. Bilan hydrique

Tableau n°1_ Bilan des effluents hydriques générés au sein du site El Fouladh

Type de rejets Sources Qté annuelle Estimative (m

3)

Destination finale

Procédé de fabrication

Eaux procédés de fabrication des produits tréfilés et des structures métalliques

Département DTF

Département DSM

43 000

20 000

Lac de Bizerte

Eaux de drainage

Eaux issues des trop-pleins et des fuites

Différents circuits du département des utilités techniques DUT)

10 000 Lac de Bizerte

Eaux et boues Poste de décarbonatation 4 500 Lac de Bizerte

Eaux régénération résine Station de déminéralisation 600 Lac de Bizerte

Eaux d’égouttage et de nettoyage

Laminoirs et fosse battitures 5 000 Lac de Bizerte

Eaux lavage filtres circuits d’eau industrielle,

Filtres fermés du type CECA et filtres à sable


Eaux nettoyage Bassin de décantation du circuit arrosage billettes

500 Lac de Bizerte

Eaux de lavage engins et pièces mécaniques (circuit eau potable)

Stations de lavage des engins et pièces mécaniques


Eaux sanitaires

Eaux sanitaires (activités humaines)

Toilettes, lavabos douches et nettoyage


Eaux de restauration Cantine 1 700 Lac de Bizerte

Eaux pluviales Lac de Bizerte

Important : A titre indicatif le dégrilleur débourbeur est calculé pour un bassin versant de 20 ha avec un débit de 0,15 m3/s d’eaux pluviales

Se référer à la figure n° 1 _ Présentation synoptique du réseau des rejets des effluents

hydriques du complexe sidérurgique d’El Fouladh



EUI

(Atelier DTF)

EUI

(Atelier DSM)

EUI (Nettoyage bassin

décantation et arrosage billettes)

EUI (Lavage filtres

circuit eaux industrielles)

EUI (Egouttages

battitures laminoirs et fosse battitures)

EUI (Régénération résines-Station

déminéralisation)

EUI + Boues (Station de

décarbonatation)

EUI (Trop-plein et fuites

occasionnelles)

EP

(Ensemble des eaux pluviales)

Lac de Bizerte A B

Figure n° 1 _ Présentation synoptique du réseau des rejets des effluents hydriques

du complexe sidérurgique d’El Fouladh

EUI (Station lavage

engins et lavage pièces mécaniques)

EUS

(Rejets

cantines)

toilettes)

Bassin d’eau brute (7500 m3)

voir schéma n°1: circuit primaire

V



2.1. Localisation des sources des effluents hydriques

La présente fiche de projet concerne donc la gestion de l’ensemble des effluents hydriques

générés par toutes les activités du site. Tous les effluents hydriques sont rejetés dans le lac

de Bizerte par 2 conduites séparées (Voir photo Satellite suivante et plans en annexe : plan

du circuit de drainage et plan du réseau des eaux sanitaires).

Figure 2_ Localisation des points de rejets des effluents industriels (source : Google)

Ci-après quelques photos descriptives caractérisant les points des sources de rejets des

eaux industrielles ainsi que le panache des effluents hydriques générés par le complexe

sidérurgique d’El Fouladh.

2.2. Présentation photographique des points de rejets et des schémas des

circuits primaire et secondaire

Voir ci-après

Point de rejets DUT (y compris eaux

pluviales et eaux sanitaires)

Localisation : 37°8.460 N -9°49,087’ E

Point de rejets DTF DSM (y compris

eaux pluviales et eaux sanitaires)

Localisation : 37°8.471’ N - 9°48.905’ E

A

B



Photo 1_Lac pollué par les eaux du DTF & du DSM (vue 1)

Photo 2_Lac pollué par les eaux du DTF du DSM (vue 2)

Vue du panache rouge



Photo 3_ Lac pollué par les eaux du DTF & du DSM (vue 3)

Photo 4_Point de rejet des eaux DUT

Vue du panache rouge



Photo 5_ Point de rejet des eaux DTF & DSM (vue 1)

Photo 6_ Point de rejet des eaux DTF & DSM (vue 2)



Schéma 1- Circuit primaire. Stockage et traitement des eaux brutes


Rached Ben Azouz _COMETE 14

Schéma 2 – Configuration du circuit secondaire des eaux industrielles



3. HISTORIQUE

3.1. Les eaux usées des procédés

El FOULADH disposait d’une installation de traitement des eaux usées des procédés

préalablement neutralisées à la chaux. La neutralisation se fait au niveau de la tréfilerie et

des ateliers de structures métalliques. Cette installation rénovée et mise en service en 1995

est ainsi composée :

- 1 système de neutralisation complémentaire ayant pour but de corriger le pH

- 2 fosses de floculation

- 1 pompe de relevage des eaux vers le décanteur,

- 1 décanteur statique rectangulaire à écoulement horizontal en cascade et à deux compartiments de dimensions 13,6 x 3 X 2,5 m

- 1 pompe d’évacuation de 30m3/h des eaux traitées vers le lac de Bizerte.

Cette installation n’a pas donné satisfaction à cause des difficultés de dragage des boues et

du contrôle des débordements d’un bassin à l’autre. Elle a été abandonnée depuis 2005.

Se référer au tableau n° 5 donnant les analyses des eaux à l’entrée de la station (Analyse

effectuée par le CITET en Septembre 2003)

3.2. Etude d’une nouvelle station de traitement des effluents industriels

En 2007 une étude de conception d’une nouvelle station de traitement des effluents

industriels a été confiée à la Société Française PROSERPOL spécialisée dans la conception

et l’installation de stations de traitement d’effluents industriels, avec pour objectif la mise en

conformité des rejets industriels à la norme Tunisienne en vigueur et relative aux rejets

hydriques en milieu marin.

L’étude en question a été achevée en Juin 2011 après plusieurs tractations relatives à la

conformité des rejets projetés à la norme en vigueur. (voir chapitre § 5 Ecart par rapport à la

norme en vigueur)

Le processus de traitement physico-chimique proposé est un processus classique appliqué

dans des sites similaires au site d’El Fouladh et emploie les Meilleures Techniques

Disponibles dans ce domaine. Il comprend essentiellement les postes suivants :

Stockage tampon des bains usés

Reprise des rinçages

Stockage tampon avant traitement

Neutralisation

Oxydation

Floculation

Décantation

Déshydratation des boues

Stockage, préparation et injection des différents réactifs.



L’installation aura les caractéristiques suivantes : Tableau n°2 _ Nouvelle station de traitement des effluents industriels de l’étude de 2007

Caractéristiques Valeurs

Débit de dimensionnement (m3/h) 12

Consommation de chaux (t/an) 430

Stockage de chaux (m3) 66

Floculant liquide concentré (litres/an) 1 000

Volume des boues extraites (m3/an) 850

Puissance électrique installée (kw) 30

Besoins en eau pour lait de chaux (m3/an) 5 400

Besoins en eau pour floculant (m3/an) 100

Fonctionnement Automatique

Contrôles et enregistrements continus PH

Débit de rejet

Echantillonneur automatique

Une mission de contrôle de l’étude a été confiée au CITET qui a approuvé l’étude en

Décembre 2011 (voir lettre d’approbation en annexe « A23 »). Seulement les résultats

attendus de la station ne seront pas tout à fait conformes à la norme Tunisienne en vigueur

(Voir chapitre 5 paragraphe 5.1)

Compte tenu des difficultés financières rencontrées par l’entreprise l’appel d’offres pour la

réalisation de la station est en instance de lancement jusqu’à identification d’une source de

financement.

4. PROCEDE DE FABRICATION

4.1. Procédés de fabrication générateurs de rejets hydriques

Les principales activités génératrices de rejets hydriques dans la rive sud du lac de Bizerte

sont celles de la fabrication des produits tréfilés et des structures métalliques. D’autres

activités comme le traitement des eaux brutes pour les circuits de refroidissement des

installations sollicitées thermiquement génèrent des rejets hydriques dont les qualités et les

quantités sont variables. Les eaux sanitaires non traitées de l’ensemble de l’usine ainsi que

les eaux pluviales entraînant les poussières des émissions atmosphériques et les poussières

des ferrailles sont aussi rejetées directement dans le lac sans traitement.

4.2. Fabrication des produits tréfilés

Le tréfilage selon le type de produit à réaliser englobe la totalité ou une partie des étapes de

fabrication suivantes :

- Traitement de surface (décapage à l’acide chlorhydrique, rinçage, boraxage, phosphatation, séchage)

- Tréfilage sur machine à tréfiler (réduction de la section du fil d’acier par étirage successif à travers des filières calibrées).

- Traitement thermique de recuit dans des fours électriques



- Galvanisation (décapage à l’acide chlorhydrique, rinçage, fluxage, séchage, galvanisation)

Le décapage du fil machine matière première des produits tréfilés, s’effectue dans des bains

dont la concentration en HCL initiale se situe aux alentours de 190 à 210 g/litre. Ces bains

sont vidangés lorsqu’ils ne titrent plus que 7 à 12 g/l ou lorsque la concentration en fer

dépasse les 150 g/l. Les réactions chimiques qui se produisent lors du décapage conduisent

à la formation de chlorures ferreux et ferriques dans les bains d’acide chlorhydrique.

Le rinçage consiste à rincer le fil d’acier en bobines à leur sortie des bains de décapage.

L’opération de rinçage se fait sur 3 étapes :

- Rinçage à l’eau par immersion des bobines dans un bac contenant de l’eau froide constamment renouvelée.

- Rinçage à l’eau sous pression

- Rinçage à l’eau sous une température de 50°C.

Les opérations de boraxage et de phosphatation utilisés pour l’amélioration de la résistance

à l’oxydation avant le tréfilage se font par passage des fils d’acier dans des bains de Borax

et de phosphate de zinc.

Le séchage s’effectue dans une étuve chauffée électriquement. La température de service

est de l’ordre de 100 °C.

Les eaux des bains de décapage usés constituent lors des vidanges, avec les eaux de

rinçage les rejets hydriques de la tréfilerie.

Tableau n°3 _ Consommations tréfilerie

Produits Consommations

Acide chlorhydrique à 36 % 900 t/an

Phosphate de zinc 8 m3/an

Borax 16 t/an

Chaux 400 t/an

4.3. Fabrication des structures métalliques galvanisées et galvanisation à

façon

La fabrication des structures métalliques galvanisées à partir de fer marchand lisse suit les

étapes suivantes :

- Débitage et pliage

- Pointage des éléments métalliques

- Assemblage par soudage sous CO2

- Galvanisation (Décapage à l’acide chlorhydrique dans 3 bains successifs, Rinçage à l’eau courante dans 2 bains successifs, fluxage dans un bain préchauffé de chlorure double d’ammonium, séchage à l’air chaud et galvanisation dans un bain de zinc en fusion)

La galvanisation à façon est une activité de galvanisation de pièces de chaudronnerie et de

structures en acier fournies par la clientèle. Ces pièces subissent le traitement de

galvanisation comme les structures métalliques propre à El Fouladh.



La concentration initiale des bains de décapage est de 250 g/l de HCl. Les bains sont

vidangés lorsque la solution atteint 20g/l ou lorsque la concentration en fer dépasse 180 g/l.

Les réactions chimiques qui se produisent lors du décapage conduisent comme dans le cas

de la fabrication des produits tréfilés, à la formation de chlorures ferreux et ferriques dans les

bains d’acide chlorhydrique.

Tableau n°4_ Consommations atelier structures métalliques

Produits Consommations

Acide chlorhydrique à 36 % 200 t/an

Chaux 50 t/an

4.4. Autres activités générant des rejets hydriques

4.4.1. Traitement des eaux brutes

L’usine dispose d’un système d’eau industrielle alimentant les différentes unités de

production en eau traitée nécessaire au processus.

Ce système est alimenté actuellement par 3 forages profonds et reçoit aussi un appoint à

partir du réseau d’eau potable alimenté par la SONEDE à travers un château d’eau potable.

Les eaux provenant des forages et du château d’eau potable sont d’abord stockées dans un

bassin d’eau brute puis traitées avant leur injection dans le circuit de distribution. Le système

d’eau industrielle est composé de :

Sources d’eau : souterraines (les 4 forages d’eau) et potable;

Circuit primaire permettant le stockage et le traitement des eaux brutes (voir schéma 1)

Circuit secondaire permettant la distribution des eaux vers les ateliers de production (voir schéma 2)

Circuits internes des ateliers de production.

4.4.2. Les forages d’eau

L’usine dispose de 5 forages dont deux non exploités (un totalement abandonné et l’autre

actuellement à l’arrêt). Les forages alimentent le bassin d’eau brute et en cas de besoin un

appoint est pris sur le réseau d’eau potable alimenté par la SONEDE.

Les 3 puits en exploitation (F3/F4/F5) ont enregistré en 2011 une extraction de 154 044 m3.

a) Caractéristiques des forages

Forage Profondeur Caractéristiques pompes immergées

Débit (m3/h) HMT (m)

F1 (à l’arrêt) 50 25 70

F2 Abandonné

F3 45 11 70

F4 50 25 70

F5 45 11 70



b) Analyses physico-chimiques

Les analyses physico-chimiques effectuées sur un échantillon d’eau du forage n°4 ont

donnés les résultats suivants :

Essai Unité Valeurs mesurées Valeurs maximales

Adm.NT 09.14

pH à 25.9 °C - 7,00 à 20,8 °C 7.30 à 22.6 °C

Conductivité mS/m 213 387

Salinité ‰ 0,9 2

Dureté Totale °F 42 45

MES mg/l 0 0

4.4.3. Le circuit primaire

Le circuit primaire permet l’alimentation du circuit secondaire en eau brute traitée (Schéma

n°1). Il est composé de :

un grand bassin de stockage d’eau brute;

un décanteur de décarbonatation d’eau brute;

un filtre à sable de type Aquazur;

un bassin d’eau décarbonatée.

a) Le bassin d’eau brute

C’est un bassin à ciel ouvert, de capacité 7500 m3 construit en béton armé. Il est alimenté à

partir des 4 forages d’eau et en cas de besoin il est aussi alimenté par un appoint d’eau

potable. Une dose de chlore est injectée périodiquement dans le bassin afin de prévenir la

prolifération des microorganismes et des bactéries nocives pour le système d’eau. Ce bassin

n’a pas été curé depuis longtemps, cela a augmenté l’épaisseur de la couche des dépôts

solides et des sédiments et la capacité effective du réservoir s’est trouvée réduite.

Photo 7_ Bassin d’eau brute



b) La décarbonatation

L’eau brute est décarbonatée dans un décanteur à recirculation de boue de volume 580 m3.

La capacité moyenne de traitement du décanteur est de 300 m3/h. L’eau est refoulée vers le

décanteur du bas vers le haut. Du lait de chaux est ajouté par le haut pour précipiter le

carbonate de calcium et le magnésium selon les réactions chimiques suivantes :

Ca (HCO3)2 + Ca (OH) 2 2CaCO3 + 2H2O

Mg (HCO3)2 + 2Ca (OH) 2 2CaCO3 + v Mg (OH)2 + 2H2

Le carbonate de magnésium étant relativement soluble, un excès de chaux conduira à la

réaction :

Ca (OH) 2 + MgCO3 CaCO3 + Mg (OH) 2

La réaction atteint son point d’équilibre en quelque minute. Pour activer la décantation, il

convient d’injecter un agent de coagulation.

Les boues qui décantent en bas sont réticulées pour optimiser la précipitation du carbonate

de calcium. L’eau ainsi décarbonatée est dirigée par gravité vers le filtre à sable. Le lait de

chaux est préparé sur place avec de l’eau brute. Une solution de chlorure ferrique est

également ajoutée afin de favoriser la coagulation et la précipitation du carbonate de

calcium.

La boue générée par la décarbonatation est évacuée vers le lac à travers le circuit de

drainage des eaux pluviales et sanitaires.

c) La filtration à sable

Le filtre est de type Aquazur. Il est composé de quatre cellules dont les dimensions unitaires

sont: 7 x 3 x 1,5 m3. Le filtre est lavé à contre courant par l'air et l'eau. Un compresseur

permet le lavage à l’air. Le lavage à l’eau est effectué par l’eau décarbonatée et filtrée. Après

un lavage, la filtration est remise lentement de façon à retasser progressivement le lit de

sable. Les eaux sales qui ont servi au lavage du filtre sont recyclées vers le bassin d’eau

brute.

Voir ci-après photo n°8



Photo 8_ Filtre à sable et bassin décanteur

Photo 9_ Filtre à sable

d) Le bassin d’eau décarbonatée

Ce bassin de capacité 400 m3 est situé au dessous du filtre à sable, ce qui permet la

récupération par gravité des eaux décarbonatées et filtrées. Ce bassin permet l’appoint du

module de réfrigération du circuit 2 par une conduite gravitaire en AG200 équipée d’un

compteur d’eau.



e) La station de déminéralisation

Cette station était destinée auparavant à l’alimentation de la centrale thermique dont

l’exploitation a été arrêtée lors de l’arrêt du Haut Fourneau en 2003. La station est alimentée

directement à partir du réservoir d’eau décarbonatée, elle est composée d’un filtre à charbon

actif, d’un poste d’adoucissement suivi d’un poste de déminéralisation.

f) Le filtre à charbon actif

Ce poste permet l’élimination du chlore nocif pour la résine des échangeurs. Il est composé

de deux modules de filtration ayant chacun les caractéristiques suivantes :

Désignation Caractéristiques

Débit d’alimentation 17 m3/h

Volume de résine 1 000 litres

g) Le poste d’adoucissement

Il est composé de deux échangeurs ayant chacun les caractéristiques suivantes :



Capacité 2 500 litres

h) Le poste de déminéralisation

Il est composé de deux modules de déminéralisation ayant chacun les caractéristiques

suivantes :



Désiliceur 500 litres

Echangeur cationique 1 500 litres

Voir ci-après le schéma 3



Schéma 3- Circuit d’eau déminéralisée La conductivité de l’eau déminéralisée produite est de 110 μS/cm. L’eau déminéralisée est utilisée pour le refroidissement des lingotières à la coulée continue de l’aciérie. Elle circule dans un circuit fermé et les fuites éventuelles de ce circuit se retrouvent dans le circuit 2 qui alimente toute l’usine.

4.4.4. Le circuit 2 ou circuit secondaire

Le circuit 2 permet l’alimentation des différents ateliers de production par l’eau traitée et refroidie (Schéma n°2). Ce circuit est composé de :

Un module de réfrigération composé de 5 tours aéroréfrigérantes

Une station de pompage

Un château d’eau de hauteur 60 m et de capacité 600 m3

Un circuit sous pression couvrant la plupart des ateliers de production;

Un circuit de retour (par gravité) d’eau de refroidissement.

La station de pompage permet la mise sous une pression de 6 bars du circuit 2. Ce circuit permet l’approvisionnement des différentes chaînes de production. Le circuit 2 est lié hydrauliquement au château d’eau, c'est-à-dire la hauteur d’eau dans le château indique la valeur de la pression statique dans le circuit. Cela permet le maintien de la pression dans le circuit et la garantie d’une réserve de 600 m3 en cas de panne de pompage. Le circuit principal de retour permet la collecte des eaux usées de refroidissement des différents ateliers et leur réinjection vers le module de réfrigération, seules les eaux normalement non polluées sont recyclées.

Les eaux chargées de calamine et de battitures, telles que les eaux de refroidissement des cylindres de laminages et celles de l’arrosage des billettes à la coulée continue, passent par des bassins pour le dragage des battitures puis réutilisées dans des circuits fermés locaux prés des ateliers correspondants.



4.4.5. Les analyses des eaux industrielles

Pour le contrôle de la qualité de l’eau, des analyses physicochimiques sont effectuées quotidiennement des analyses dans différents points des circuits d’eau industrielle. A titre d’exemple voici une analyse effectuée en 2011.

Paramètres PH TH

(°F)

TH ca

(°F)

TA

(°F)

TAC

(°F)

Cl

(ppm)

Conductivité

(mS/cm)

Eau brute 8,85 44 0 0 22 581 1,95

Eau décarbonatée 9,7 28 0 1,6 2,8 564,5 1,78

Eau circuit 2 9,4 40 0 0 4 905,3 2,78

Eau circuit bassin DL 8,7 44 0 0 4 962,1 2,83

Eau circuit bassin AC 8,65 66 0 0 7 1519,4 4,43

4.4.6. Consommations des eaux en 2011

Utilisation Industrielle Sanitaire * Total

Source Eau des forages Eau potable SONEDE

Consommation (m3/an) 154 000 m3 27 000 m3 60 000 m3 241 000 m3

* Les consommations sanitaires englobent les consommations des stations de lavage.

4.4.7. Consommations produits chimiques des divers circuits en 2011

Circuit Consommations Quantités Production

Eau brute Javel 30° 70 m3 /an 181 000 m3 /an

Eau décarbonatée

Chaux 75 t/an

183 500 m3 /an Chlorure ferrique

FeCl3 40 % 3 t/an

Eau déminéralisée

Acide sulfurique

H2SO4 > 95% 3,5 t/an

2 000 m3 /an Soude caustique

NaOH > 99% 2 t/an

Eau décarbonatée 2 283 m3 /an

Eau circuit 2 (circuits

secondaires de refroidissements)

Inhibiteur de

corrosion

12 t/an Eau en

circulation

3 800 m3 /h Dispersant 3 t/an

Biocide 2,5 t/an

4.4.8. Pertes dans les circuits de refroidissements

Evaporation dans les bassins et les tours de réfrigération

Circuit incendie et RIA

Lavage des divers filtres

Lavage des boues du poste de décarbonatation

Régénération au poste de déminéralisation

Arrosage des routes

Trop pleins



Utilisations Débits m3/h

Quantités annuelles m3/an

Débit d’eau en circulation 3 800 -

Evaporation dans les tours de réfrigération et les bassins 15 – 20 72 000

Entraînement vésiculaire des tours de réfrigération 8 – 10 20 000

Purges, lavages, trop pleins et divers 12 –18 26 000

Rinçage et renouvellement bain de décapage Tréfilerie et Atelier Structures Métalliques

10 – 12 63 000

5. DEPASSEMENTS DES VALEURS SEUILS DE LA NORME NT106-002

L’historique des dépassements des valeurs limites de la pollution hydrique générée par les principales installations du complexe sidérurgique d’El Fouladh, à savoir les ateliers du département Tréfilerie (DETF), du département Structures Métalliques (DSM) ainsi que des autres sources identifiées comme des eaux industrielles, est défini par les enregistrements réalisés en 2003, 2004 par le laboratoire du CITET et en 2011 par le laboratoire Green Lab :

Voir ci-après :

- le tableau n°5_ Récapitulatif des dépassements des valeurs limites de la pollution Hydrique. (CITET 2003)

- le tableau n°6_ Récapitulatif des dépassements des valeurs limites de la pollution Hydrique. (Rapport COMETE 2004)

- Tableau n°7_ Tableau récapitulatif des dépassements des valeurs limites de la pollution hydrique (Analyses effectuées par Green Lab et SGS en 2011)

5.1. Analyses des effluents industriels de la tréfilerie et de l’atelier des

structures métalliques (CITET 2003)

Selon une analyse ponctuelle réalisée sur un échantillon moyen représentatif les caractéristiques des effluents sont les suivantes :

Tableau n°5 _ Récapitulatif des dépassements des valeurs limites de la pollution Hydrique. (CITET 2003)

Paramètres Eaux usées Tréfilerie Eaux usées Structures Métalliques

PH 3,9 <3

DCO (mg/l) 745 427

MES (mg/l) 31 19

Chlorures (mg/l) 2 820 1 900

Arsenic (mg/l) < 0,05 < 0,05

Aluminium (mg/l) 1,02 0,305

Cobalt (mg/l) 0,034 0,016

Cuivre (mg/l) 0,435 0,326

Fer (mg/l) 868 152

Manganèse (mg/l) 6,58 2,19



Nickel (mg/l) 0,23 0,172

Zinc (mg/l) 18,3 307

Chrome total(mg/l) 1,16 0,268

Cadmium (mg/l) 0,004 0,008

Plomb (mg/l) 0,154 0,078

Source : Analyse effectuée par le CITET en Septembre 2003

5.2. Dépassements des valeurs limites de la pollution Hydrique. (Rapport

COMETE 2004)

Tableau n°6_ Récapitulatif des dépassements des valeurs limites de la pollution Hydrique.

(Rapport COMETE 2004)

Paramètres Unités Qualité Norme NT 106 002

(milieu hydraulique)

PH - 7,4 6,5-8,5

MES mg/l 7400 30

DCO mg O2/l 552 90

DBO5 mg O2/l 230 30

Chlorures mg Cl/l 5320 600

Fe mg/l 2720 1

Zn mg/l 211 5

Cd mg/l <0,004 0,005

Cr mg/l 3,5 0,01

Source/ El Fouladh, 2004 (analyse effectuée par le CITET)

5.3. Dépassements des valeurs limites de la pollution hydrique (Analyses

effectuées par Green Lab et SGS en 2011)

Voir ci-après, le tableau n°7 : récapitulatif des dépassements des valeurs limites de la pollution Hydrique



Tableau n°7_ Tableau récapitulatif des dépassements des valeurs limites de la pollution hydrique (Analyses effectuées par Green Lab et SGS en 2011)

Mercure Plomb Fer Cadmium Cuivre Zinc

Code ID

Coord (X,Y) / Déscription

Green lab

SGS Green

lab SGS SGS

Green lab

SGS SGS Green

lab SGS SGS

Green lab

SGS SGS Green

lab SGS SGS

µg/l mg/l µg/l mg/l µg/l mg/l µg/l mg/l µg/l mg/l µg/l

NT106-02 DPM

1 0,5 500 1 1000 0,005 5 1,5 1500 10 10000

I 1a gps 0,22 <0,010 0,058 294 270 270000 <0,0027 <0,0001 <0,0097 0,044 4,21 4,2

I 1b gps 0,86 0,119 1 21,8 230 270000 <0,0027 0,006 0,175 2,5 4,48 4,1

Le point de prélèvement I Ia étant sur le circuit des rejets du DTF et du DSM

Le point de prélèvement I Ib étant sur le circuit des rejets des eaux industrielles et sanitaires


RBA_COMETE_03 2012 28

5.4. Qualité préconisée des rejets dans le milieu récepteur

Dans cette partie, on s’est référé en partie à l’approche du bureau PROSERPOL, concernant particulièrement les contraintes présentées par les valeurs seuils des métaux lourds (cas du Fer) de la norme Tunisienne de rejets des effluents dans le milieu récepteur NT 106.002. Ci-après un état descriptif de la norme inhérent aux paramètres concernant les effluents d’El Fouladh.

Tableau n°8_ Valeurs seuils des paramètres de rejets des effluents dans le milieu récepteur de (norme Tunisienne NT 106.002) Paramètres Rejet dans Domaine

Public Hydraulique (DPH)

Rejet dans Canalisations Publiques

Rejet dans Domaine Public Maritime (DPM)

pH

6,5 < pH < 8,5 6,5 < pH < 9 6,5 < pH < 8,5

DCO

90 mg/l 1 000 mg/l 90 mg/l

MES

30 mg/l 400 mg/l 30 mg/l

Chlorures

600 mg/l 700 mg/l Aucune exigence

Fer

1 mg/l 5 mg/l 1 mg/l

Aluminium


Zinc


Plomb

0,1 mg/l 1 mg/l 0,5 mg/l

La station projetée dans sa configuration proposée par le bureau d’études PROSERPOL en 2011 ne pourra pas satisfaire totalement les exigences de la norme Tunisienne en vigueur NT 106 – 02. En effet il s’avère que la teneur en fer des rejets sera comprise entre 2 et 5 mg/litre. Il en est de même pour la DCO dont les valeurs se situeraient entre 300 et 500 mg02/l

Tableau n°9_ Valeurs des paramètres de rejets Fe, DCO et Chlorures des rejets des effluents dans le milieu récepteur proposé par le BET POSERPOL dans la STEP proposée

Paramètres Unité Eaux usées Eaux traitées Norme de rejet NT 106 – 02

DPM Canalisation publique

Fer mg/l 200 - 300 2 à 5 1 5

DCO mg02/l 400 - 700 300 – 500 90 1000

Chlorures mg/l 1500 - 2500 Sans exigence 700

Important : La filière de traitement préconisée dans l’étude de PROSERPOL (voir annexe A1) est celle utilisée pratiquement dans tous les ateliers de décapage à l'échelle Internationale et correspond totalement aux Meilleures Techniques Disponibles (MTD).

L'eau traitée sera de la meilleure qualité à espérer en sortie d'un traitement physico-chimique mais elle ne pourra pas être totalement conforme à la norme Tunisienne vis-à-vis de certains paramètres (voir commentaires ci-après).



Au vu des résultats attendus de la station projetée en ce qui concerne les non conformités à la norme en vigueur, il a été envisagé d’évacuer les eaux traitées vers la STEP de l’ONAS située à proximité de l’usine moyennant la mise en place d’une station de refoulement. Mais cette éventualité présente la non conformité suivante :

Chlorures

La norme Tunisienne pour un rejet dans le réseau de canalisations publiques est de 700 mg/l.

La teneur en chlorures des effluents bruts étant de l'ordre de 1 500 à 2 500 mg/l, les eaux traitées en sortie de station auront exactement la même concentration car tous les sels de chlorures (chlorures de calcium, chlorures de sodium, ..) sont totalement solubles dans l'eau.

Il n'existe aucun procédé physico-chimique industriel pour éliminer les chlorures.

Le seul moyen de séparer les chlorures consisterait à produire un concentré de ces sels, voire à cristalliser ces sels, par évaporation thermique.

Dans le cas présent, avec un débit de 12 m3 /h, cette alternative n'est pas envisageable pour les raisons suivantes :

- le coût d'investissement d'une telle installation serait considérable (plusieurs millions d'euros),

- la consommation énergétique nécessaire serait également extrêmement élevée (2 000 kWh/h),

- les solutions concentrées ou les sels ainsi produits seraient difficiles à éliminer.

Il existe également la possibilité de traiter les solutions contenant de l'acide chlorhydrique et du chlorure de fer par pyro-hydrolyse mais ce procédé ne pourrait s'appliquer qu'aux solutions concentrées et il n'est pas certain que le traitement des eaux de rinçages seules permettrait de produire un rejet conforme à la norme.

Le nombre d'installations de pyro-hydrolyse est très limité car elles s'appliquent à des tonnages de déchets à traiter nettement supérieurs à celui produit par El Fouladh. Dans ces conditions, les mesures à envisager éventuellement resteraient les suivantes :

- Elimination des bains usés concentrés vers un centre de traitement et rejet sur site après épuration uniquement des eaux de rinçage

- Rejet des eaux traitées dans le réseau des canalisations publiques. En effet, dans ce cas, la norme en chlorures est de 700 mg/l avec une limite supérieure de tolérance à 2000 mg/l sous réserve d'avis favorable du Ministre de tutelle de l’ONAS. La quelle valeur limite pourra être dépassée.

- El Fouladh a adressé une correspondance à l’ONAS lui demandant d’étudier la possibilité d’accepter les rejets de la station projetée. L’ONAS a répondu qu’une fois la nouvelle station mise en exploitation, ses services procèderont aux analyses nécessaires et s’il s’avère qu’elles sont totalement conformes à la norme, l’ONAS prendrait en charge ces eaux.



6. VARIANTES POUR LE TRAITEMENT DES REJETS HYDRIQUES D’EL FOULADH

6.1. Variante A1

Il s’agit de ne traiter que les effluents industriels de la tréfilerie (DTF) et de l’atelier de

structures métalliques (DSM) selon le procédé proposé dans l’étude réalisée par

PROSERPOL dans une station d’une capacité de 288 m3/jour. Les autres eaux usées

industrielles seront rejetées dans le lac sans traitement.

Figure n° 3 _ Présentation synoptique de la variante A1 (traitement spécifique des eaux

usées industrielles générées par les ateliers DTF et DSM d’El Fouladh (voir étude PROSERPOL)

EUI (1)

(Stockage tampon

des bains usés

provenant de

l’atelier DTF)

EUI (2)

(Stockage tampon

des bains usés

provenant de

l’atelier DSM)

EP


Vers réseau

d’assainissement public

ONAS

(voir fiche projet FP3)

Vers réseau

hydrographique

(voir fiche projet FP3)

EUS

(Rejets cantines)

+ toilettes)

Lac de Bizerte

Stockage tampon EUI (1) + EUI (2)

«AV neutralisation»

Oxydation

Floculation

Décantation

Stockage et

déshydratation

des boues

Contrôle

final des

eaux usées

traitées



6.2. Variante A2

Il s’agit de traiter l’ensemble des effluents de l’usine et ce par la mise en place de la

station de la variante A1 et de la collecte des rejets des circuits de refroidissements et de

conditionnement des eaux et leur traitement dans une seconde station qui sera

dimensionnée pour un débit d’environ 260 m3/jour.

Figure n° 4_Présentation synoptique de la variante A2 (traitement global des eaux usées industrielles d’El Fouladh

EUI (1) (Stockage tampon des bains usés provenant

de l’atelier DTF)

EUI (2) (Stockage tampon des bains usés provenant

de l’atelier DSM)

EUI (3f) (Nettoyage bassin

décantation et arrosage billettes)

EUI (3e) (Lavage filtres

circuit eaux industrielles)

EUI (3d) (Egouttages

battitures laminoirs et fosse battitures)

EUI (3c) (Régénération résines-Station

déminéralisation)

EUI + Boues (3b) (Station de

décarbonatation)

EUI (3a) (Trop-plein et

fuites occasionnelle)

EP


Vers réseau d’assainissement public

ONAS (voir FP3)

Vers réseau hydrographique (voir fiche projet FP3)

EUS (Rejets cantines)

+ toilettes)

EUI (3g) (Station lavage engins et lavage

pièces mécaniques)

Lac de Bizerte

Stockage tampon

EUI (1) + EUI (2)

Oxydation

Stockage

tampon EUI

(3a-3g)

Floculation

Décantation

Stockage et déshydratation

des boues

Contrôle final des eaux usées traitées

Dégraillage-déssablage

Débourbeur

Déshuileur Contrôle

final des EU

Oxydation

Floculation

Décantation

Stockage et déshydratation

des boues

Contrôle final des eaux usées traitées

Déshuileur

Neutralisation



6.3. Variante à retenir

Il est recommandé de retenir plutôt la variante de traitement de l’ensemble des rejets

hydriques de l’usine, soit la variante A2 et de résoudre ainsi radicalement les problèmes liés

aux rejets hydriques de l’usine.

7. ESTIMATION DES COUTS DES INVESTISSEMENTS DE LA STATION DE

TRAITEMENT PROJETEE

L’estimation des investissements est présentée ci-après au niveau du tableau n°9 des coûts

des investissements à prévoir pour chaque alternative (A1) et (A2)

7.1. Estimation des coûts des investissements

Tableau n°9_ Estimation des coûts des investissements

Tâches Alternative

(A1)

Alternative

(A2)

Engineering 80 000 120 000

Génie civil station 30 000 60 000

Génie civil réseau séparatifs Bains usés et eaux de

rinçage 40 000 40 000

Nouveau réseau de drainage des eaux industrielles - 100 000

Abri en charpente 60 000 100 000

Equipements 300 000 650 000

Supervision montage 5 000 10 000

Montage 25 000 40 000

Mise en service 5 000 10 000

Acquisition de remorques d’évacuation des boues 5 000 10 000

Total des alternatives (€) 550 000 1 140 000



7.2. Récapitulatif alternatives / investissements

Variante Consistance Montant total €

A 1

Installation de traitement des effluents industriels de la

tréfilerie (DTF) et de l’atelier de structures métalliques (DSM)

selon le procédé proposé dans l’étude réalisée par

PROSERPOL dans une station d’une capacité de 288

m3/jour

550 000

A 2

Installation de traitement de l’ensemble des effluents de

l’usine par la collecte des rejets des circuits de

refroidissements et de conditionnement des eaux et leur

traitement dans une station dimensionnée pour un débit

d’environ 260 m3/jour en plus de la station de la variante A1

concernant la mise en place d’une station selon l’étude de

PRSERPOL.

1140 000

8. COMPARAISON SUR LA BASE D’UNE EVALUATION COUTS-BENEFICES

8.1. Historique

D’une manière globale la dépollution des effluents industriels du complexe sidérurgique d’El

Fouladh aura un impact très positif sur le lac de Bizerte et son environnement direct et

indirect. En effet, (i) le respect, d’une part des valeurs seuils inhérents aux métaux lourds

(particulièrement le fer), (ii) l’arrêt définitif de rejets des boues extraites (estimées à environ

850 m3/an pour les rejets du DTF et du DSM) et d’autre part, (iii) aux actions qui seront

mises en place dans le cadre de la dépollution atmosphérique (voir projet FP1), généreront

indéniablement des avantages significatifs palpables et ce, en termes :

- de gain de productivité halieutique (cas de la culture conchylicole) par le renforcement de

cette richesse et par la création d’autres exploitations conchylicole sur le lac de Bizerte

- de diminution des risques sur la santé humaine (cas des maladies d’origines hydriques)

pouvant impacter la population limitrophe et la faune évoluant au niveau du Lac Bizerte,

- de renforcement du potentiel touristique inhérent aux activités de loisirs« marine » liées

au lac de Bizerte, au lac Ichkeul ainsi qu’aux zones limitrophes,

- de minimisation de la dégradation du littoral, etc.

Comme cela a été traité auparavant dans les études d’évaluation du coût financier des

impacts sur la santé humaine réalisés dans les deux décennies 1990-2010 ; à savoir :

- Contrôle de la pollution industrielle en Tunisie (audit environnemental de l’usine El

Fouladh) /TEBODIN/MAET/ juin 1998,

- Etude d’évaluation économique de la dégradation de l’environnement en Tunisie/ Banque

mondiale-METAP/avril 2001,



- Etude d’élaboration de la seconde communication nationale de la Tunisie au titre de la

convention cadre des nations unies sur les changements climatiques -Phase III

(Vulnérabilité de la Tunisie face aux changements climatiques/ Rapport définitif/ GEREP-

Environnement/ juin 2009,

- Le coût de la dégradation environnementale : Etudes de cas dans la région Moyen Orient

et Afrique du Nord (MENA) /Banque mondiale juillet 2010

En effet, les coûts de dégradation demeurent non négligeables. Les dommages les plus

importants se situent au niveau de la santé humaine et de la faune ; à savoir ; (i) des

maladies hydriques ; (ii) des maladies respiratoires liées à la pollution intérieure et extérieur

de l’air ; (iii) à la perte des ressources halieutique à cause de la pollution des eaux du lac de

Bizerte et la destruction de la posidonie et finalement (iv) au manque potentiel de tourisme

dû à la dégradation du littoral.

Compte tenu des difficultés liées à l’évaluation monétaire de certains impacts, du manque de

données fiables et systématiques (cas du coût santé), et des nombreuses hypothèses et

simplifications auxquelles les estimations ont été soumises, il est important d’interpréter les

résultats comme étant des ordres de grandeurs et non des données précises.

En effet, les rapports coûts/bénéfices du présent projet de dépollution des eaux industrielles

du complexe sidérurgique d’El Fouladh pourrait être une base de travail crédible une fois

déterminé pour le Ministère de l’Environnement et ce, afin de permettre une meilleure

sélection des interventions environnementales futures similaires.

8.2. Coût de dégradation de l’environnement due à la pollution de la mer

a) Coût de dégradation de l’environnement en Tunisie (vue par l’étude WB de juin

2010)

Si on tient compte des résultats de l’étude de la banque mondiale (World Bank) sur « Le

coût de la dégradation environnementale (CDE) dans la région MENA, réalisé en juin 20103,

autour de cinq thèmes cruciaux : la dégradation de l’eau, la déforestation, la dégradation des

terres agricoles, la pollution de l’air et les conflits. Il s’avère que l’impact de ces problèmes

environnementaux sur le PIB varie beaucoup d’un pays à l’autre mais le coût de la

dégradation de l’eau est un sujet majeur pour l’ensemble de la région qui représente à lui

seul de 0,5% (Tunisie) à 3% (Iran) du PIB.

b) Coût économiques et environnementaux liés aux effets de l’EANM4 (vue par l’étude

WB de 2004),

Il faudra ajouter le coût de dégradation environnementale occasionnée par les effets

physiques de l’EANM sur le littoral, les ressources en eau et sur le sol et la végétation. Ce

coût a été estimé en se basant sur les résultats de l’étude de la Banque Mondiale en 2004

sur les coûts de dégradation de l’environnement en Tunisie. Les coûts de dégradation

environnementale annuels dus à l’EANM sont estimés à prés de 0,13% du PIB. En effet,

d’après cette étude, les coûts de dégradation de l’environnement due à l'EANM (% PIB) sont

3 Etude réalisée par les consultantes «Lelia Croitonu et Maria Sarraf» pour le compte de la World Bank–juillet

2010 4 Elévation accélérée du niveau de la mer

http://issuu.com/world.bank.publications/docs/9780821383186


http://www.banquemondiale.org/



estimés : pour (i) l’eau 0,09%, (ii) les Sols et forêts 0,002% et (iii) le littoral 0,04%, soit un

total 0,13%.

Aux coûts de dégradation environnementale s’ajouteront à la valeur des pertes économiques

directes liées à l’agriculture, la pêche et le tourisme, estimé à 0,5% du PIB par an.

L’ensemble des impacts de l’EANM est estimé donc à 0,63% du PIB par an.

c) Synthèse du coût de la dégradation

Ainsi, en combinant, les résultats de l’étude CDE de la banque mondiale de 2004 avec celle

de 2010, Le coût de dégradation environnementale en termes d’impact de la pollution de la

mer représente environ 1,1% (0,5 + 0,6) du PIB de la Tunisie.

8.3. Conclusion

L’évaluation du rapport « coût / bénéfice » prenant source d’une évaluation économique

des dommages environnementaux qui est un instrument utile aux décideurs, présente en fait

des limites en termes de traduction du rapport « coût des actions de dépollution sur les

bénéfices attendus ».

En effet, d’après l’étude TEBODIN de juin 1998, le calcul de ce coût fait appel à des

enquêtes d’évaluation au niveau des centres hospitaliers, de collecte de données sur les

cas de maladie recenseuses, morbidité, la mortalité, etc.), des méthodes de calcul souvent

complexes .

A ce titre, dans le cadre de ce projet de dépollution des rejets hydriques industriels du

complexe d’El Fouladh. La traduction des impacts en termes de coûts n’a pu être réalisée.

Elle est conditionnée comme cela a été confirmé dans l’étude TEBODIN de 1998 par les

éléments : «

- l’évaluation des impacts en termes quantitatifs d’après des modèles de prédiction

reconnus (par ex : courbes doses réponses d’Ostro) ou des appréciations d’experts,

- la détermination des coûts réalistes, à partir de données de base crédibles / fiables et

applicables à la région d’étude (par exemple, les coûts de morbidité fournis par le

Ministère de la santé Publique). »

Ainsi, pour pouvoir arrêter les bénéfices attendus d’un tel projet de dépollution (cas de la

variante A2), Il serait utile d’accéder à des données actualisées, fiables et applicables

inhérentes à l’état de la santé humaine, l’état des ressources halieutiques, l’état des

activités liées aux tourismes et aux loisirs, etc.



9. ETAT RECAPITULATIF DE LA FICHE DE PROJET DE DEPOLLUTION DES

EFFLUENTS HYDRIQUES INDUSTRIELLES 5

D’EL FOULADH

1. Identité de l’établissement industriel

Complexe Sidérurgique d’El Fouladh

2. Description des activités du complexe

Usine intégrée pour la fabrication de rond à béton en barres et en bobines, de produits

tréfilés et des structures métalliques

3. Caractérisation de la pollution

Pollution hydrique caractérisée par les effluents industriels provenant principalement des

ateliers décapage de la tréfilerie (DTF) et des structures métalliques (DSM) ainsi que

d’autres sources liées aux circuits de refroidissement et de traitement des eaux brutes. Ce

projet est un complément à l’étude de PROPOSOL puisqu’il portera sur tous les rejets

hydriques de l’usine d’El Fouladh pour la réalisation de deux stations de traitement visant le

respect de la norme NT 106. 002.

3.1 Données qualitatives 3.2 Données quantitatives

Ensemble des effluents industriels de l’usine :

Eaux issues des procédés de fabrication des produits tréfilés (DTF) et des structures métalliques (DSM),

Eaux de drainage comprenant les divers effluents issus des activités de traitement des eaux et des services auxiliaires de l’usine:

- Eaux issues des trop-pleins et fuites des différents circuits de refroidissement,

- Eaux et boues issues du poste de décarbonatation,

- Eaux issues de la régénération de la résine (station de déminéralisation),

- Eaux d’égouttage (battitures des laminoirs) et du nettoyage de la fosse à battitures,

- Eaux issues des opérations de lavage des divers filtres des circuits d’eau industrielle (Filtres fermés du type CECA),

- Eaux issues du nettoyage du bassin de décantation du circuit arrosage billettes,

- Eaux des stations de lavage des engins et des pièces mécaniques

Débit rejets de l’atelier Tréfilerie = 8 m3/h

Débit rejets de l’atelier Structures métalliques

= 4 m3/h

Débit rejets « Eaux industrielles diverses = 11

m3/h soit environ un total de 550 m3/jour

5 Cette fiche projet a été établie en accord avec la direction générale d’El Fouladh



4. Identification du projet de dépollution

Traitement de l’ensemble des effluents hydriques générés par les différentes activités

industrielles du complexe sidérurgique d’El Fouladh, et ce conformément à la norme

tunisienne NT. 106.002 (1989) relative aux rejets d'effluents dans le milieu hydrique

(Protection de l'environnement).

Ce projet va permettre d’arrêter toute introduction des charges polluantes dépassant les

seuils limites des valeurs des polluants hydriques vers le milieu du domaine public maritime

(DPM).

4.1 Alternative 1 (A1) 4.2 Alternative 2 (A2)

Traitement des eaux usées issues

uniquement des activités de décapage de

la tréfilerie (DTF) et de l’atelier des

structures métalliques (DSM) selon le

procédé proposé dans l’étude réalisée par

PROSERPOL dans une station d’une

capacité de 288 m3/jour.

Les rejets vers le Domaine Public Maritime

(DPM) à savoir le Lac de Bizerte et ce

conformément à la norme tunisienne NT.

106.002 (1989) relative aux rejets

d'effluents dans le milieu récepteur

(Protection de l'environnement)

(Voir figure n°3)

Traitement de tous les rejets des eaux usées

(ensemble des effluents) issues de toutes les

activités du complexe sidérurgique et leur

traitement dans une station commune qui

sera dimensionnée en conséquence pour une

capacité d’environ 550 m3/jour.

Les rejets vers le Domaine Public Maritime

(DPM) à savoir le Lac de Bizerte et ce

conformément à la norme tunisienne NT.

106.002 (1989) relative aux rejets d'effluents

dans le milieu récepteur (Protection de

l'environnement).

(Voir figure n°4)

4.1.1 Solution technique proposée (A1) 4.2.1 Solution technique proposée (A2)

Traitement physico-chimique Traitement physico-chimique

4.1.2 Coût d’investissement du projet A1 4.2.2 Coût d’investissement du projet A2

550 000 Euro 1140 000 Euro

5. Financement d’El Fouladh

Pas de financement

6. Avis Banque Européenne d’Investissement (BEI)

6.1 Avis technique 6.2 Avis financier



GLOSSAIRE

BEI : Banque Européenne d’Investissement

DUT : Département utilités technique

DTF : Département Tréfilerie

DSM : Département Structures Métalliques

ONAS : Office Nationale d’Assainissement

CITET : Centre International des Technologies de Tunis

EUI : Eaux usées Industrielles

EUS : Eaux usées sanitaires

EP : Eaux pluviales

STEP : Station d’épuration

DCO : Demande chimique en Oxygène

DBO : Demande Biologique en Oxygène

MTD : Meilleures Techniques Disponibles

EANM : Elévation Accélérée du Niveau de Mer

PIB : Produit Intérieur Brut

CDE : Coût de Dégradation de l’Environnement



BIBLIOGRAPHIE

Etude de conception d'une station de traitement des eaux usées de la Société Tunisienne de

Sidérurgie EL FOULADH / Rapport final/ PROSERPOL/ Juin 2011

Arrêté du 30 juin 2006 relatif aux installations de traitements de surfaces soumises à

autorisation au titre de la rubrique 2565 de la nomenclature des installations

classées /Ministère de l’Ecologie et du Développement Durable

Etude sur la dépollution industrielle dans le bassin versant du Lac de Bizerte/ Rapport phase

III/ Plan d’action pour Tunis Acier/ COMETE Engineering-IHE/ mai 2005

Evaluation du coût de la dégradation de l’eau en Tunisie /République Tunisienne / 28 juin

2007

Etude sur la dépollution industrielle dans le bassin versant du lac de Bizerte-Rapport phase III

(Plan d’action pour Tunis Acier) / MEDD /mai 2005

Les Coûts de la dégradation de l’Environnement (CDE) en Tunisie / Banque mondiale/

METAP/ 2004

Etude d’élaboration de la seconde communication nationale de la Tunisie au titre de la

convention cadre des nations unies sur les changements climatiques -Phase III (Vulnérabilité

de la Tunisie face aux changements climatiques/ Rapport définitif/ GEREP-Environnement/

juin 2009

The cost of environemntal degradation (case studies from the middle east and North

Africa (Les Coûts de la Dégradation de l’Environnement « Cas dans la région Moyen Orient et

Afrique du Nord (MENA) /Banque mondiale juillet 2010



http://www.banquemondiale.org/



DOCUMENTS ANNEXES

Annexe A1_ Etude de conception d'une station de traitement des eaux usées d’El Fouladh (Rapport final) /PROSERPOL/ juin 2011

1 – A.5356-3

EL FOULADH Rapport final, révision 2

JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

Société Tunisienne de Sidérurgie

EL FOULADH

MENZEL BOURGUIBA (TUNISIE)

Etude de conception

d'une station de traitement des eaux usées

RAPPORT FINAL

8 rue Jean-Pierre Timbaud – BP 27 Montigny-le-Breto nneux 78184 Saint-Quentin en Yvelines cedex

Tél. 01 30 45 90 20 – Fax 01 30 45 90 50 – E.Mail [email protected]

2 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

1- OBJET.............................................................................................................................................4

2- DONNEES DE BASE.....................................................................................................................5 2.1. Ateliers DETF .................................................................................................................................5

2.1.1. Cadence...........................................................................................................................................5 2.1.2. Volume et composition chimique des bains.....................................................................................6 2.1.3. Fréquence et volume des vidanges ..................................................................................................8

2.2. Ateliers DSM ................................................................................................................................10 2.2.1. Cadence .........................................................................................................................................10 2.2.2. Volume et composition chimique des bains ..................................................................................11 2.2.3. Fréquence et volumes des vidanges ..............................................................................................12

2.3. Dimensionnement..........................................................................................................................13 2.4. Consommations produits chimiques..............................................................................................14 2.5. Analyse des effluents bruts............................................................................................................15

3- PRINCIPE DE TRAITEMENT ET DIMENSIONNEMENT.......................................................16 3.1. Stockage tampon des bains usés DETF.........................................................................................17 3.2. Stockage tampon des bains usés DSM ..........................................................................................18 3.3. Reprise des rinçages DETF (fosse neutralisation existante)..........................................................19 3.4. Reprise des rinçages DSM (fosse neutralisation existante) ...........................................................19 3.5. Stockage tampon avant traitement (ancien décanteur) ..................................................................19 3.6. Neutralisation ................................................................................................................................20 3.7. Oxydation......................................................................................................................................21 3.8. Floculation.....................................................................................................................................22 3.9. Décantation ...................................................................................................................................23 3.10. Stockage et déshydratation des boues ...........................................................................................24 3.11. Contrôle final ................................................................................................................................25 3.12. Stockage et préparation des réactifs ..............................................................................................26 3.13. Utilités ...........................................................................................................................................27 3.14. Exploitation ...................................................................................................................................28 3.15. Qualité des rejets ...........................................................................................................................29

3.15.1. Chlorures.......................................................................................................................................30 3.15.2. DCO ..............................................................................................................................................31 3.15.3. Fer.................................................................................................................................................32

4- DESCRIPTIF DES FOURNITURES............................................................................................33 4.1. Stockage tampon des bains usés DETF.........................................................................................33 4.2. Stockage tampon des bains usés DSM ..........................................................................................34 4.3. Stockage tampon avant traitement ................................................................................................36 4.4. Neutralisation ................................................................................................................................37 4.5. Oxydation......................................................................................................................................38 4.6. Floculation.....................................................................................................................................39 4.7. Décantation ...................................................................................................................................40 4.8. Déshydratation des boues..............................................................................................................41 4.9. Contrôle final ................................................................................................................................43 4.10. Réactifs..........................................................................................................................................44 4.11. Chaux éteinte – Préparation de lait de chaux ................................................................................45 4.12. Autres ............................................................................................................................................47 4.13. Montant d'investissement ..............................................................................................................48

3 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

ANNEXES :

1) Schéma de principe

2) Spécifications des cuves

3) Spécifications des équipements

4) Armoire électrique

5) Implantation

6) Génie-civil

7) Charpente

4 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

1- OBJET

La Société Tunisienne de sidérurgie EL FOULADH projette de reconstruire son

installation de traitement des eaux usées de process issues des ateliers du

département Tréfilerie (DETF) et du département Structures Métalliques (DSM)

implantés dans son usine de Menzel Bourguiba.

Dans ce cadre, la Société EL FOULADH a confié à PROSERPOL la réalisation

de l'étude de conception de cette station de traitement des eaux usées.

Le présent document correspond au rapport final.

L'implantation dans l'usine du bâtiment "station de traitement" telle que définie

sur le plan préliminaire, a été communiquée par EL FOULADH et validée.

Ce rapport final comprend donc :

- Les données de base

- Le principe de traitement et de dimensionnement

- Le descriptif des équipements

- Le schéma de principe

- Les spécifications techniques

- Les plans de génie-civil et de charpente

- L'analyse fonctionnelle de l'armoire de commande et de régulation

5 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

2- DONNEES DE BASE

2.1. Ateliers DETF

2.1.1. Cadence

La cadence de l'atelier de tréfilerie est la suivante :

- 24 heures par jour

- 7 jours par semaine

- 305 jours par an

- 7 320 h par an

6 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

2.1.2. Volume et composition chimique des bains

Décapage bobines

Bain Volume (m3

) T° © Composition

Décapage 1 8 amb. 3,2 m3 d'eau

3,8 m3 d'HCl (36 %)

Concentration 200 g/l HCl


3,8 m3 d'HCl (36 %)



3,8 m3 d'HCl (36 %)


Rinçage 8 amb. Eau

Rinçage 8 amb. Eau

Phosphatation Zn 8 55-65 ZnH3PO4

Fe3 H3PO4

NO2 Nitrite

Rinçage 8 50° Eau

Borax 8 55 – 65° H2O – 5(H2O)

Galvanisation

Bain Volume (m3


Décapage 3 amb. 2 m3 d'eau

1 m3 d'HCl (36 %)

Concentration 200 g/l

Rinçage amb. H2O

Fluxage 1,5 40 – 60° NH4 , Zn Cl2

Ammoniaque

7 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

Cuivrage

Bain Volume (m3


Cuivre chimique 3 50° CuSO4 - H2SO4

Rinçage 0,5 amb. H2O

8 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

2.1.3. Fréquence et volume des vidanges

Décapage bobines

Bain Volume (m3

) Fréquence Volume annuel (m3

)

Décapage 1 8 4 à 5 j Maxi 600

Décapage 2 8 4 à 5 j Maxi 600

Décapage 3 8 4 à 5 j 600

Rinçage 1 8 2 semaines 176

Rinçage 2 8 2 semaines 176

Phosphatation 8 3/an 24

Rinçage mort

(en continu débit 3, 5 à 4 m3 /h)

8 2 mois 27 000

Borax 8 4 à 5/an 40

Nota �

Les bains de décapage, initialement montés à une concentration en HCl de

200 g/l sont vidangés lorsque les bains de titrent plus que 7 à 12 g/l d'HCl et

lorsque la concentration en fer dépasse les 150 g/l.

Galvanisation

Bain Volume (m3

) Fréquence Volume annuel (m3

)

Décapage 3 1 semaine 96,8

soit 2,2 m3 /vidange

Rinçage 10 000 m3 /an

soit environ 1,5 m3/h

9 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

Cuivrage

Bain Volume (m3

) Fréquence Volume annuel

Cuivrage 3 1 fois/an 3 m3

Lubrifiant 0,6 1 à 2 fois/mois 12,5 m3

Rinçages 10 000 m3 /an

soit environ 1,5 m3 /h

10 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

2.2. Ateliers DSM

2.2.1. Cadence

La cadence de l'atelier du Département Structure Métallique est la suivante :

- 16 heures par jour

- 7 jours par semaine

- 305 jours par an

- 4 880 heures par an

11 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

2.2.2. Volume et composition chimique des bains

Bain Volume (m3

) T° C Composition

Décapage 1 55 amb. 15 m3 H2O

40 m3 HCl (36 %)

Concentration 20 à 250 g/l HCl


32 m3 HCl (36 %)



32 m3 HCl (36 %)


Rinçage 1 45 amb. eau

Rinçage 2 45 amb. eau

Fluxage 45 chaud Chlorure d'ammonium

Chlorure de zinc

Zinc en fusion 450-490° 400 tonnes de zinc

12 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

2.2.3. Fréquence et volumes des vidanges

Bain Volume (m3

) Fréquence Volume annuel

Décapage 1 55 2 / an 110



Rinçage 1 45 20 m3 /j

soit 6 100 m3 /an

Rinçage 2 45 20 m3 /j

soit 6 100 m3 /an

Nota : Les bains de décapage initialement montés à une concentration en HCl de

250 g/l sont vidangés lorsque les bains ne titrent plus que 20 g/l d'HCl ou lorsque

la concentration en fer dépasse les 180 g/l.

13 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

2.3. Dimensionnement

L'installation est dimensionnée sur la base des éléments suivants :

Débit (m3 /h)

DETF

Rinçage (décapage bobine) Environ 3,7

Rinçage (décapage galvanisation) Environ 1,5

Rinçage (cuivrage) Environ 1,5

Vidanges bains usés environ 2 500 m3 /an

soit 0,350 m3 /h

DSM

Rinçage 1 environ 1,5 m3 /h

Rinçage 2 environ 1,5 m3 /h

Vidanges bains usés environ 300 m3 /an

soit 0,1 m3 /h

DETF + DSM

Rinçages 9,7 m3/h

Vidanges bains usés 0,45 m3/h

10,2 m3

/h

L'installation proposée et décrite ci-après est dimensionnée pour traiter un débit

de 12 m3/h.

14 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

2.4. Consommations produits chimiques

„ Atelier DETF

� Acide chlorhydrique (36 %) _____900 t/an

� Phosphate de zinc (Zn H3 PO4) ___7 à 8 m3 /an

� Na2 B4 O7 - N2 (H2O) __________16 t/an

„ Atelier DSM

� Acide chlorhydrique (36 %) _____200 t/an

15 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

2.5. Analyse des effluents bruts

Selon une analyse ponctuelle réalisée sur un échantillon moyen représentatif les

caractéristiques des effluents sont les suivantes :

Eaux usées

DETF

Eaux usées

DSM

pH 3,9 < 3

DCO 745 mg/l 427 mg/l

MES 31 mg/l 19 mg/l

Chlorures 2 820 mg/l 1 900 mg/l

Arsenic < 0,05 mg/ < 0,05 mg/l

Aluminium 1,02 mg/ 0,305 mg/l

Cobalt 0,034 mg/ 0,016 mg/l

Cuivre 0,435 mg/ 0,326 mg/l

Fer 868 mg/ 152 mg/l

Manganèse 6,58 mg/ 2,19 mg/l

Nickel 0,23 mg/ 0,172 mg/l

Zinc 18,3 mg/ 307 mg/l

Chrome total 1,16 mg/ 0,268 mg/l

Cadmium 0,004 mg/ 0,008 mg/l

Plomb 0,154 mg/ 0,078 mg/l

Analyses figurant dans le rapport d'étude diagnostic réalisé par le CITET

(septembre 2003).

16 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

3- PRINCIPE DE TRAITEMENT ET DIMENSIONNEMENT

L'installation proposée par PROSERPOL et décrite ci-après correspond au

schéma de principe A.5356.P.01 révision 4.

Il comprendra essentiellement les postes suivants :

� stockage tampon des bains usés DETF

� stockage tampon des bains usés DSM

� reprise des rinçages DETF (existante)

� reprise des rinçages DSM (existante)

� stockage tampon avant traitement (existant)

� neutralisation

� oxydation

� floculation

� décantation

� déshydratation des boues

� stockage, préparation et injection des différents réactifs.

17 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

3.1. Stockage tampon des bains usés DETF

Les vidanges des bains usés des lignes "décapage bobines", "galvanisation" et

"machine cuivrage" seront envoyées par pompe dans une cuve de stockage

tampon afin d'écrêter les pointes de débit instantané.

Ces effluents seront alors repris et envoyés par pompe sous contrôle de débit et

asservissement de niveaux vers la fosse de reprise des rinçages DETF.

Critères de dimensionnement :

„ Vidange la plus importante ____ 7 m3

„ Capacité de stockage _________ 2 vidanges

„ Volume retenu ______________ 20 m3

Nota �

Actuellement, il n'y a pas de réseaux séparatifs pour les rinçages et les bains

usés.

Dans le cadre de la construction de la nouvelle station de traitement, il est

indispensable de mettre en œuvre ces réseaux séparatifs afin d'assurer une bonne

gestion de cette dernière tant en terme de débit que de flux polluants.

18 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

3.2. Stockage tampon des bains usés DSM

Les vidanges des bains usés de décapage seront envoyées par pompe dans une

cuve de stockage tampon afin d'écrêter les pointes de débit instantané.

Ces effluents seront alors repris et envoyés par pompe sous contrôle de débit et

asservissement de réseaux vers la fosse de reprise des rinçages DSM.


„ Vidange la plus importante __ 55 m3

„ Capacité de stockage _______ 1 vidange

„ Volume retenu ____________ 100 m3

(1 cuve de 100 m3 ou 2 cuves

de 50 m3 reliées entre-elles)

Nota �

Actuellement, il n'y a pas de réseaux séparatifs pour les rinçages et les bains

usés.

Dans le cadre de la construction de la nouvelle station de traitement, il est

indispensable de mettre en œuvre ces réseaux séparatifs afin d'assurer une bonne

gestion de cette dernière tant en terme de débit que de flux polluant.

19 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

3.3. Reprise des rinçages DETF (fosse neutralisation existante)

Les rinçages des lignes "décapage bobines", "galvanisation", "machine cuivrage"

ainsi que les purges du circuit refroidissement s'écoulent gravitairement dans la

fosse de neutralisation actuelle qui servira de reprise.

Les bains usés DETF également injectés dans cette dernière et les rinçages

s'écouleront alors gravitairement vers le stockage tampon avant traitement.

3.4. Reprise des rinçages DSM (fosse neutralisation existante)

Les rinçages après décapage s'écoulent gravitairement dans la fosse de

neutralisation actuelle qui servira de reprise.

Les bains usés DSM également injectés dans cette dernière et les rinçages

s'écouleront alors gravitairement vers le stockage tampon avant traitement.

3.5. Stockage tampon avant traitement (ancien décanteur)

Les effluents (rinçages et bains usés) des ateliers DETF et DSM alimenteront

gravitairement le stockage tampon avant traitement depuis leur fosse de reprise

respective.

L'ouvrage existant qui servait préalablement de décanteur et de reprise avant

rejet dans le lac de Bizerte sera réhabilité afin de remplir cette nouvelle fonction.


„ Débit nominal_____________ 12 m3/h

„ Capacité de stockage _______ 10 heures

„ Volume retenu ____________ 120 m3

20 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

3.6. Neutralisation

Les effluents des ateliers DETF et DSM sont repris, depuis le stockage tampon

avant traitement, et envoyés par pompe sous contrôle de débit et asservissement

de niveau vers le réacteur de neutralisation.

La neutralisation des effluents s'effectue dans une cuve cylindrique agitée

mécaniquement où une mesure continue de pH commande automatiquement

l'injection de lait de chaux par vanne électropneumatique.


„ Débit nominal_____________ 12 m3 /h

„ Temps de séjour mini _______ 45 mn

„ Volume utile______________ 9 m3

„ Volume total du réacteur ____ 11 m3

Consommation prévisionnelle de chaux pulvérulente : 430 t/an

pour une consommation de 1 100 t/an d'acide chlorhydrique.

21 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

3.7. Oxydation

Les effluents neutralisés s'écoulent gravitairement dans le réacteur d'oxydation.

Cette réaction s'effectue dans une cuve cylindrique agitée mécaniquement par

injection d'air à partir de rampes de bullage alimentées par un surpresseur.

Une mesure continue de pH permet d'injecter du lait de chaux par l'intermédiaire

d'une vanne électropneumatique.

Critères de dimensionnement du réacteur:

„ Débit nominal______________________ 12 m3/h

„ Temps de séjour mini ________________ 45 mn

„ Volume utile du réacteur _____________ 9 m3

„ Volume total du réacteur _____________ 11 m3

Critères de dimensionnement du surpresseur:

„ Quantité de fer ferreux Fe2+

___________ 150 t/an

„ Quantité théorique nécessaire d'oxygène _ 0,14 tonnes 02/tonnes Fe2+

soit 21 tonnes/an

„ Rendement de l'oxydation ____________ 10 %

„ Consommation théorique _____________ selon expérience 210 tonnes

02/an soit 700 000 Nm3/an

d'où 100 Nm3/h

„ Débit surpresseur retenu______________ 200 Nm3/h

22 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

3.8. Floculation

Les effluents, après oxydation, s'écoulent gravitairement dans la cuve de

floculation. Le réacteur de floculation est une cuve cylindrique agitée

mécaniquement à faible vitesse. Le brassage lent entraine la formation de flocs

(amalgame des particules formées lors du traitement) après ajout d'une solution

de floculant.

La solution de floculant est constituée à partir d'un polymère anionique

approvisionnée auprès de fournisseurs spécialisés qui livrent ce réactif en sacs

sous forme de poudre ou en fûts sous forme de solution concentrée.

Chaque fournisseur commercialise ce réactif sous une désignation commerciale

qui lui est propre.

Ce réacteur doit se situer en charge sur le décanteur et l'alimenter gravitairement.

En effet, toute reprise par pompage aurait pour conséquence une destruction des

flocs et une mauvaise séparation des solides en suspension dans la suite du

procédé.


„ Débit nominal_______________ 12 m3/h

„ Temps de séjour mini _________ 20 mn

„ Volume utile du réacteur ______ 4 m3

„ Volume total du réacteur ______ 6 m3

Consommation prévisionnelle :

„ Floculant en poudre __________ 300 kg/an

„ Ou floculant liquide concentré __ 1 000 l/an

23 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

3.9. Décantation

Dans cette étape s'effectue la séparation des matières en suspension.

Elle est réalisée dans un décanteur cylindro-conique raclé en acier qui permet la

séparation des boues produites en partie inférieure et leur acheminement vers la

tubulure d'évacuation.

Le liquide clair s'écoule par la goulotte périphérique en surverse vers le contrôle

final.

Pour assurer une bonne décantation, il est nécessaire de disposer d'une vitesse de

sédimentation suffisamment faible.


„ Débit nominal_____________ 12 m3 /h

„ Vitesse de décantation ______ 0,6 m/h

„ Surface de décantation ______ 20 m2

„ Temps de séjour mini _______ 4 h

„ Volume du décanteur _______ 55 m3

24 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

3.10. Stockage et déshydratation des boues

Les boues en surverse de décanteur sont pompées périodiquement et envoyées

dans un épaississeur d'une capacité de 9 m3.

Les boues sont alors soutirées périodiquement à l'aide d'une pompe haute

pression (15 bars) sur un filtre-presse à débâtissage mécanisé.

Le filtrat est recyclé en amont du procédé. Le gâteau produit (à environ 35 % de

solide) est stocké dans une benne avant enlèvement vers une décharge agréée.

Dimensionnement du filtre-presse :

„ Quantité de MS __________________ 400 tonnes/an

„ Densité ________________________ 1,2

„ Siccité ________________________ 40 %

„ Quantité de boues à 40 %___________ 1 000 t/an

„ Volume de boues _________________ 850 m3 /an

soit 3 m3 /j environ

„ Nombre de pressées/jour maxi_______ 4

„ Volume du filtre-presse retenu_______ 880 litres

25 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

3.11. Contrôle final

Les effluents en surverse du décanteur s'écoulent gravitairement dans un canal

déversoir à seuil dans lequel sont installés :

- une mesure continue de pH avec enregistrement

- une mesure continue du débit de rejet avec enregistrement

- un échantillonneur automatique asservi à la mesure de débit

26 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

3.12. Stockage et préparation des réactifs

◊ Floculant

Le floculant de type anionique est livré sous forme liquide, concentrée. La

solution est préparée automatiquement et injectée par pompe doseuse.

◊ Chaux éteinte

La chaux éteinte est livrée en vrac et stockée dans deux silos équipés

(fonctionnement normal/secours). La préparation du lait de chaux s'effectue

dans une cuve agitée mécaniquement et la distribution est assurée par une

boucle de lait de chaux alimentée par pompe.

L'injection se fait par vanne à commande pneumatique asservie aux pH mètres

concernés.

27 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

3.13. Utilités

Les utilités nécessaires au bon fonctionnement de la station sont les suivantes :

- Electricité

Puissance installée � 30 kW

- Air comprimé

La principale consommation d'air comprimé se situe au niveau du poste

d'oxydation. Compte tenu de la faible pression nécessaire (0,4 b environ), un

surpresseur dédié à l'alimentation de ce poste fera partie des équipements de

la station.

- Eau

Les besoins en eau sont les suivants :

� Préparation lait de chaux � 5 400 m3 /an

� Préparation floculant � 100 m3 /an

� Divers (lavages de sols) � 100 m3 /an

28 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

3.14. Exploitation

L'exploitation de la station ne nécessite pas la présence permanente d'un

opérateur.

Les principales tâches d'exploitation nécessitant l'intervention d'un opérateur sont

les suivantes :

- contrôle périodique du bon fonctionnement du traitement,

- vérification de la disponibilité des réactifs,

- débâtissages du filtre-presse (4/jour)

- étalonnage périodique des sondes de pH

- analyse des rejets

- interventions sur déclenchement d'alarmes

Pour ces différentes tâches, un opérateur par poste de travail est à prévoir et le

cumul des temps d'intervention est de l'ordre de 6 heures par jour.

Par ailleurs les interventions pour entretien et maintenance des équipements

représenteront environ : 200 heures/an.

29 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

3.15. Qualité des rejets

Rappel de la norme Tunisienne de rejet NT 106.002 pour les paramètres

concernant les effluents de El Fouladh.

Rejet dans Domaine

Public Hydraulique

(DPH)

Rejet dans

Canalisations

Publiques

Rejet dans Domaine

Public Maritime

pH 6,5 < pH < 8,5 6,5 < pH < 9 6,5 < pH < 8,5

DCO 90 mg/l 1 000 mg/l 90 mg/l

MES 30 mg/l 400 mg/l 30 mg/l

Chlorures 600 mg/l 700 mg/l -

Fer 1 mg/l 5 mg/l 1 mg/l

Aluminium 5 mg/l 10 mg/l 5 mg/l

Zinc 5 mg/l 5 mg/l 10 mg/l

Plomb 0,1 mg/l 1 mg/l 0,5 mg/l

A priori le rejet des eaux traitées s'effectuera dans le réseau du Domaine Public

Hydraulique (DPH).

La filière de traitement préconisée dans le présent avant-projet est celle utilisée

dans tous les ateliers de décapage à l'échelle Internationale et correspond

totalement aux Meilleures Techniques Disponibles (MTD).

L'eau traitée sera de la meilleure qualité à espérer en sortie d'un traitement

physico-chimique mais elle ne pourra pas être totalement conforme à la norme

Tunisienne vis-à-vis de certains paramètres (voir commentaires ci-après).

30 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

3.15.1. Chlorures

La norme Tunisienne pour un rejet dans le réseau DPH est de 600 mg/l.

La teneur en chlorures des effluents bruts étant de l'ordre de 1 500 à 2 500 mg/l,

les eaux traitées en sortie de station auront exactement la même concentration car

tous les sels de chlorures (chlorures de calcium, chlorures de sodium, ..) sont

totalement solubles dans l'eau.

Il n'existe aucun procédé physico-chimique industriel pour éliminer les

chlorures.

Le seul moyen de séparer les chlorures consisterait à produire un concentré de

ces sels, voire à cristalliser ces sels, par évaporation thermique.

Dans le cas présent, avec un débit de 12 m3

/h, cette alternative n'est pas

envisageable pour les raisons suivantes :

- le coût d'investissement d'une telle installation serait considérable (plusieurs

millions d'euros),

- la consommation énergétique nécessaire serait également extrêmement élevée

(2 000 kWh/h),

- les solutions concentrées ou les sels ainsi produits seraient difficiles à

éliminer.

Il existe également la possibilité de traiter les solutions contenant de l'acide

chlorhydrique et du chlorure de fer par pyro-hydrolyse mais ce procédé ne

pourrait s'appliquer qu'aux solutions concentrées et il n'est pas certain que le

traitement des eaux de rinçages seules permettrait de produire un rejet conforme

à la norme.

Le nombre d'installations de porohydrolyse est très limité car elles s'appliquent à

des tonnages de déchets à traiter nettement supérieurs à celui produit par El

Fouladh.

31 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

Dans ces conditions, les mesures à envisager éventuellement resteraient les

suivantes :

- Elimination des bains usés concentrés vers un centre de traitement et rejet sur

site après épuration uniquement des eaux de rinçage

- Rejet des eaux traitées dans le réseau des canalisations publiques. En effet,

dans ce cas, la norme en chlorures est de 700 mg/l avec une limite supérieure

de tolérance à 2 000 mg/l sous réserve d'avis favorable du Ministre de

l'Equipement.

3.15.2. DCO

La norme Tunisienne impose pour un rejet dans le réseau DPH une teneur en

DCO inférieure à 90 g/l.

Les effluents bruts ont une DCO comprise entre 400 et 700 mg/l.

Le traitement physico-chimique mis en œuvre dans la station d'épuration

permettra d'abattre une partie de cette DCO mais il est improbable que la teneur

des eaux traitées puisse respecter la limite de 90 mg/l.

Il convient par ailleurs de souligner que la mesure de DCO est fortement

perturbée en présence d'une forte teneur en chlorures.

Dans la plupart des réglementations internationales, la valeur limite en DCO

pour un rejet en milieu naturel est au minimum de 300 mg/l.

Comme pour le cas des chlorures, les mesures à envisager resteraient les

suivantes :

- Elimination des bains usés concentrés vers un centre de traitement et rejet sur

site après épuration uniquement des eaux de rinçages

- Rejet des eaux traitées dans le réseau des canalisations publiques : dans ce

cas, la norme en DCO est de 1 000 mg/l

32 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

3.15.3. Fer

La norme Tunisienne impose pour un rejet dans le réseau DPH une teneur en Fer

inférieure à 1 mg/l.

Cette limite est extrêmement basse et pourrait être difficile à respecter.

Une limite de 5 mg/l maximum est habituellement fixée dans toutes les normes

internationales et il est rappelé que le chlorure ferrique est utilisé dans les

procédés de potabilisation des eaux.

Un rejet des eaux traitées dans le réseau des canalisations publiques serait

assujetti à une norme de 5 mg/l maxi.

33 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

4- DESCRIPTIF DES FOURNITURES

4.1. Stockage tampon des bains usés DETF

� Une cuve (R 03)

� type � cylindrique vertical

� matériau � PEHD ou SVR (Stratifié Verre Résine)

� volume � 20 m3

� dimensions :

- diamètre � 2 900 mm

- hauteur � 3 100 mm

� équipements :

- trou d'homme

- évent

- piquages

- niveau visible

- 3 détecteurs de niveau (LSL 02, LSH 03 et LSAH 03) avec alarme sur

le niveau très haut

- tuyauterie de dépotage équipée de raccord pompier

� Une pompe de reprise (P 03)

� type � membrane à air comprimé

� débit � 500 l/h

� matériau � PPH

� Une électrovanne (EV 03) et un détendeur (PRV 03)

� Un débitmètre à ludion (FI 03)

� Un niveau dans la rétention (LSAH 03-A)

34 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

4.2. Stockage tampon des bains usés DSM

� Une cuve (R 02)


� matériau � SVR


� dimensions :



� équipements :

- trou d'homme

- évent

- piquages

- niveau visible

- 3 détecteurs de niveau (LSL 03, LSH 03, LSAH 03) avec alarme sur le

niveau très haut


VARIANTE :

� Deux cuves de stockage reliées entre elle, chaque cuve présentera les

caractéristiques suivantes :


� matériau � PEHD ou SVR


� dimensions :



� équipements :

- trou d'homme

- évent

- piquages

- niveau visible

- 3 détecteurs de niveau (LSL 03, LSH 03, LSAH 03) avec alarme sur le

niveau très haut


35 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011





� Une électrovanne (EV 02) et un détendeur (PRV 02)


� Un niveau dans la rétention (LSAH 02-A)

36 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

4.3. Stockage tampon avant traitement

� Une fosse de stockage existante (R 01)

� matériau � génie-civil

� volume nécessaire � 120 m3

� équipements fournis par PROSERPOL :

- 3 détecteurs de niveau (LSL 01, LSH 01 et LSAH 01) avec alarme sur

le niveau très haut

Nota �

Le décanteur existant qui servira de fosse de stockage tampon avant traitement

devra être réhabilité afin d'obtenir le volume recommandé.


� type � centrifuge avec pot d'amorçage

� débit � 12 m3/h



37 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

4.4. Neutralisation

� Un réacteur (R 04)

� type � cylindrique avec couvercle

� matériau � PP, PEHD ou SVR

� volume utile � 11 m3

� dimensions :



� équipements :

- couvercle

- pales anti-vortex

- cloison siphoïde

- support agitateur en acier revêtu PP ou PEHD ou SVR

- piquages

� Un agitateur (A 04)

� type � hélice

� matériau � (URANUS B6) – Z2 NCDU 25.20

� diamètre � 800 mm

� Contrôle de pH avec électrode et sonde, transmetteur et régulateur en local,

dispositif de surveillance d'injection trop longue de réactifs (AIT 04)

La sonde de pH disposera d'un support extérieur de sonde pour nettoyage

� Une vanne électropneumatique d'injection de lait de chaux (VCP 04) et de son

électrovanne pilote (EV 04)

38 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

4.5. Oxydation





� dimensions :



� équipements :

- couvercle

- pales antivortex

- cloison siphoïde


- piquages

- rampes d'insufflation d'air





� Contrôle de pH avec électrode et sonde, transmetteur et régulateur en local,

dispositif de surveillance d'injection trop longue de réactifs (AIT 05)

La sonde de pH disposera d'un support extérieur de sonde pour nettoyage

� Une vanne électropneumatique d'injection de lait de chaux (VCP 05) et son

électrovanne pilote (EV 05)

� Un surpresseur d'air (S 05)

� type � soufflante annulaire

� débit � 200 Nm3 /h

� puissance � 7,5 kW

39 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

4.6. Floculation





� dimensions :



� équipements :

- couvercle

- pales antivortex

- cloison siphoïde


- piquages





� vitesse de rotation � 30 à 40 tr/mn

� moto-réducteur avec variateur manuel à courroies

� Une pompe d'injection de floculant (P 10 A)

� type � doseuse à membrane

� matériau � PVC

� débit � 0 - 50 l/h

40 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

4.7. Décantation

� Un décanteur (D 07)

� type � cylindro-conique raclé

� matériau � acier revêtu époxy


� fond conique � 120°

� dimensions hors tout :

- diamètre � 5 000 mm environ

- hauteur virole � 2 000 mm environ

- hauteur cône � 1 500 mm environ

� équipements :

- racleur à entraînement central (A 07), équipé d'un capteur de rotation

ZSAL 07

- couronne

- lame de retenue de flottants

- détecteur de couple

- piquage d'extraction

- clifford

� Une pompe d'extraction (P 07)

� type � péristaltique

� matériau � tube en caoutchouc

� débit � 1 m3 /h

� pression � 3 bar

41 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

4.8. Déshydratation des boues

� Un épaississeur (R 11)

� type � cylindro-conique

� matériau � acier revêtu époxy ou SVR

� volume � 9 m3

� dimensions :

- diamètre � 2 400 mm environ

- hauteur virole � 1 600 mm environ

- hauteur cône � 2 000 mm environ

� équipements :

- piquages

- trop-plein

� Une pompe de filtration des boues (P 11)

� type � piston, clapets et membrane

� matériau � fonte (corps et cylindre), acier (noyau, tige

piston) et polyuréthane (membrane et

siège)

� débit � 4 m3 /h (début de pressée)

� pression � 15 bar

� moteur � 5,5 kW

� équipée de dilatoflex

42 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

� Un filtre-presse (FP 01)

� type � plateaux

� volume � 880 l

� épaisseur des gâteaux � 30 mm

� nombre de chambres � 60

� surface � 65,9 m2

� dimensions des plateaux � 800 x 800 mm

� matériau

- plateaux/toiles � PPH

� équipements :

- serrage double effet électro-hydraulique

- débâtissage manuel

- sortie du filtrat par la nochère

- détection de fin de pressée

- plaque de collecte des égouttures

- purge du noyau central par air comprimé

� Un pressostat de détection de fin de pressée (PSA 11)

43 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

4.9. Contrôle final

� Un déversoir à seuil (R 08)

� type � venturi

� matériau � PVC

� dimensions :

- longueur � 2 500 mm

- largeur � 500 mm

- hauteur � 400 mm

� Mesure et enregistrement du pH de rejet avec électrode, sonde et transmetteur

(AIT 08)

� Mesure continue du débit de rejet (FIQ 08)

type � ultrason

� Echantillonneur automatique asservi à la mesure de débit (E 08)

Cet échantillonneur sera réfrigéré et permettra de fournir un échantillon

moyen journalier (2 litres environ)

44 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

4.10. Réactifs

Floculant

� Une cuve de préparation (R 10)


� matériau � PEHD ou SVR ou acier

� volume � 1 m3

� dimensions :



� équipements :

- couvercle

- pales antivortex

- support agitateur

- piquages

- 4 détecteurs de niveau (LSAL 10, LSL 10, LSH 10 et LSAH 10)

- 1 électrovanne sur eau brute (EV 10)

- 1 compteur d'eau (FQ 10)



� matériau � inox 304

� diamètre � 300 mm environ

� Une pompe d'injection de floculant concentré (P 10 B)




� Une électrovanne (EV 10 B) et un détendeur (PRV 10 B)

45 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

4.11. Chaux éteinte – Préparation de lait de chaux

� Deux silos de stockage de chaux éteinte (R 09 A et R 09 B)

� type � cylindrique avec cône inférieur

� matériau � SVR ou acier peint


� cône � 60°

� dimensions :


- hauteur totale � 8 000 mm environ

� équipements :

- tuyauterie de dépotage

- clapet pression/dépression

- filtre à secouage (avec coffret local) (Z 09 A et Z 09 B)

- garde-corps

- échelle à crinoline

- 2 niveaux à palette (LSAL 09-A, LSAH 09-A, LSAL 09 B et LSAH 09

B)

� Deux dévoûteurs (M 09 B et M 09 D)

� type � à lames


� Deux extracteurs-doseurs (M 09 A et M 09 C)

� type � à vis souple

� matériau � acier et plastique

� débit � 100 kg/h

� équipements :

- registre de sectionnement

- détecteur de bourrage (PSAH 09 A et PSAH 09 B)

Nota : dans les spécifications jointes, nous avons prévu 2 ensembles dévoûteur,

doseur.

46 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

� Une cuve de préparation de lait de chaux (R 09)


� matériau � PPH ou SVR ou acier peint


� dimensions :



� équipements :

- pales anti-vortex

- support agitateur

- couvercle

- niveau visible extérieur

- 4 détecteurs de niveau (LSAL 09, LSL 09, LSH 09 et LSAH 09)

- 1 vanne pneumatique d'appoint d'eau (PCV 09 E) et son électrovanne

pilote (EV 09-E)

- 2 vannes pneumatiques à manchon (PCV 09 A et PCV 09 B) et deux

électrovannes pilote (EV 09 A et EV 09 B)



� matériau � inox 304 L



� Une pompe de recirculation de lait de chaux (P 09)

� type � centrifuge à vortex

� matériau � fonte

� débit � 5 m3 /h

� HMT � 7 Mce


� Une boucle avec vannes pneumatiques de lavage automatique de la boucle

(PCV 09 C et PCV 09 D et leurs électrovannes pilote EV 09 C et EV 09 D).

47 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

4.12. Autres

- Un pressostat de contrôle du réseau air comprimé (PSAL 100)

- Un pressostat de contrôle du réseau eau de ville (PSAL 200)

48 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

4.13. Montant d'investissement

Le montant d'investissement estimatif de la station est le suivant :

- Génie-civil (voir bordereau ci-après) _______________ 49 325 TND HT

- Charpentes (voir bordereau ci-après) _______________ 26 600 TND HT

- Installation process (livrée, montée & mise en service)

(selon décomposition ci-après) ___________________ 968 200 TND HT

TOTAL _____________________________________ 1 044 125 TND HT

49 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

INSTALLATION PROCESS

- Equipements___________________________ 523 000 TND HT

- Electricité _____________________________ 133 000 TND HT

- Tuyauteries____________________________ 117 600 TND HT

- Transport – Montage ____________________ 18 600 TND HT

- Etudes – Ingénierie______________________ 176 000 TND HT

TOTAL ______________________________ 968 200 TND HT

50 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

51 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

52 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

53 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

54 – A.5356-3


JPJ/FOM ../...

16 juin 2011

1) Schéma de principe A.5356.P.01 révision 4

2) Spécifications des cuves

- Stockage des bains usés DSM A.5356.S.02 révision 1

- Stockage des bains usés DETF A.5356.S.03 révision 1

- Neutralisation A.5356.S.04 révision 1

- Oxydation A.5356.S.05 révision 1

- Floculation A.5356.S.06 révision 1

- Décanteur A.5356.S.07 révision 1

- Déversoir à seuil A.5356.S.08 révision 1

- Préparation lait de chaux A.5356.S.09 révision 1

- Préparation floculant A.5356.S.10 révision 1

- Epaississeur A.5356.S.11 révision 1

- Silo à chaux A.5356.S.12 révision 1

3) Spécifications des équipements

A.5356.S.100 à S.104

A.5356.S.200 à S.207

A.5356.S.300 à S.306

A.5356.S.400 à S.402

A.5356.S.500 à S.503

A.5356.S.600

A.5356.S.700 à S.701

A.5356.S.800

A.5356.S.900 à S.918

A.5356.S.1000 à S.1008

A.5356.S.1100 à S.1103

A.5356.S.2000

4) Armoire électrique

Spécification A.5356.SPE.01

5) Implantation

Plan d'implantation A.5356.L.01 révision 3

55 – A.5356-3


JPJ/FOM

16 juin 2011

6) Génie-civil

- Plan guide de génie-civil A.5356.G.01 révision 0

- Coffrage fondations A.5356.G.02 révision 1

- Coffrage niv. 0,00/+0,70 A.5356.G.03 révision 1

- Coupes – Fondations A.5356.G.04 révision 1

- Ferraillages semelles A.5356.G.05 révision 1

- Coffrages ferraillages A.5356.G.06 révision 1

7) Charpentes métalliques

- Plan guide de charpentes A.5356.C.01 révision 0

- Note de calcul charpentes

- CCTP charpentes

- Plans d'ensemble et de détails – structure

métallique (Process) A.5356.C.08 révision 1



Annexe A2_ Avis du CITET sur l’étude de conception d'une station de traitement des eaux usées d’El Fouladh (Rapport final) /PROSERPOL/ juin 2011

depollution des effluents hydriques...

Documents