07 2017 · 3.1 le quai de transfert ... figure 31 : phasage d’exploitation du casier 4 ......

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CONSULTING

07 2017 16MAT063

Dossier de demande d’autorisation d’exploiter l’extension de l’ISDND de Stang Huète au lieu de Chubiguer

Dossier technique

SAFEGE 2A avenue de Berlincan BP 50004 33166 SAINT MEDARD EN JALLES cedex

Direction France Sud Outre-Mer

Dossier technique Dossier de demande d’autorisation d’exploiter l’extension de l’ISDND de Stang Huète au lieu de Chubiguer

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Sommaire 1 ...... Préambule ................................................................................ 3

2 ...... Les aménagements communs aux différentes activités ............ 4

2.1 Accès au site ........................................................................................................... 4

2.2 Zone d’accueil ......................................................................................................... 4

2.3 Portail et clôture ...................................................................................................... 4

2.4 Voiries et circulation............................................................................................... 5

2.5 Bâtiments et infrastructures .................................................................................. 5

3 ...... Les installations actuelles ......................................................... 7

3.1 Le quai de transfert ................................................................................................. 7

3.2 La déchetterie .......................................................................................................... 8

3.3 La plateforme de broyage de déchets verts ...................................................... 10

3.4 L’installation de stockage de déchets non dangereux ..................................... 10

4 ...... Description du projet .............................................................. 13

4.1 Phasage des travaux ............................................................................................ 13

4.2 Opération de landfill mining ................................................................................ 14

4.3 Création du casier 4.............................................................................................. 22

4.4 Conception de l’installation de collecte et de drainage des lixiviats .............. 33

4.5 Conception de l’installation de drainage et de collecte de biogaz .................. 47

4.6 Gestion des eaux de ruissellement en phase travaux ...................................... 59

5 ...... Fonctionnement de L’installation ............................................ 60

5.1 Personnel et matériel............................................................................................ 60

5.2 Horaires d’ouverture............................................................................................. 60

5.3 Acceptation et contrôle des déchets .................................................................. 60

5.4 Mode d’exploitation .............................................................................................. 65

5.5 Gestion des eaux pluviales de l’ensemble du site ............................................ 68

5.6 Gestion des eaux souterraines ........................................................................... 74


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Table des illustrations Figure 1 : Voies de communication ................................................................................................................................ 4 Figure 2 : Schéma de la zone d’accueil .......................................................................................................................... 6 Figure 3 : Localisation des activités ................................................................................................................................ 7 Figure 4 : Photos du quai de transfert ............................................................................................................................ 8 Figure 5 : Principe du maillage au niveau du casier 4 entier ......................................................................................... 20 Figure 6 : Zone correspondant à la 1ère campagne d’échantillonnage et d’analyse ....................................................... 20 Figure 7 : Zone correspondant à la 2ème campagne d’échantillonnage et d’analyse ...................................................... 21 Figure 8 : Coupe type de la barrière passive réglementaire et équivalente proposée au droit du casier 4 .................... 25 Figure 9 : Coupe schématique de la BSA ..................................................................................................................... 26 Figure 10 : Coupe schématique de la couverture temporaire ....................................................................................... 29 Figure 11 : Coupe schématique de la couverture finale ................................................................................................ 30 Figure 12 : Schéma du réseau des lixiviats .................................................................................................................. 34 Figure 13 : Schéma de la traversée de la barrière active par le réseau lixiviats en point bas de casier ......................... 34 Figure 14 : Coupe type d’un puits monté à l’avancement ............................................................................................. 35 Figure 15 : Représentation schématique des flux entrants et sortants d’une alvéole .................................................... 36 Figure 16 : Variations théoriques de la perméabilité à l’eau en conditions saturées, d’après Bleiker et Al 1995 (source :

ADEME) .............................................................................................................................................................. 37 Figure 17 : Schéma de principe du gradient d’écoulement du massif drainant ............................................................. 42 Figure 18 : Chemin hydraulique le plus long au niveau de l’alvéole 4a ......................................................................... 43 Figure 19 : Schéma de principe du réseau des effluents du site (lixiviats / eaux souillées) ........................................... 44 Figure 20 : Cheminement des effluents refoulés du site vers la STEP.......................................................................... 45 Figure 21 : Impluvium de l’aire de lavage ..................................................................................................................... 46 Figure 22 : Évolution de la composition du biogaz (guide ADEME DEC 7934 – 2001) ................................................. 47 Figure 23 : Procédés intervenant dans la production du biogaz (guide ADEME DEC 7934 – 2001) ............................. 48 Figure 24 : Plan de principe du réseau de biogaz......................................................................................................... 54 Figure 25 : Coupe de détail de puits forés .................................................................................................................... 55 Figure 26 : Tranchée drainante de biogaz – coupe en travers ...................................................................................... 56 Figure 27 : Regards intermédiaire – coupe en travers .................................................................................................. 56 Figure 28 : Tranchée drainante et regard intermédiaire – vue en plan de principe........................................................ 57 Figure 29 : Schéma de principe d’un puits mixte .......................................................................................................... 58 Figure 30 : Coupe de principe du casier 4 réaménagé ................................................................................................. 65 Figure 31 : Phasage d’exploitation du casier 4 ............................................................................................................. 66 Figure 32 : Localisation schématique du réseau des eaux externes ............................................................................. 69 Figure 33 : Découpage en bassins versants................................................................................................................. 70 Figure 34 : Principe de gestion des eaux pluviales de la plateforme de stockage des bennes et de la déchetterie ....... 71 Figure 35 : Principe de gestion des eaux pluviales des voiries du quai bas du centre de transfert ................................ 72 Figure 36 : Principe de gestion des eaux de sub-surface du casier 4 ........................................................................... 74

Liste des tableaux Tableau 1 : Caractéristiques des ouvrages en terre du casier 4 ................................................................................... 22 Tableau 2 : Caractéristiques minimales du géocomposite drainant .............................................................................. 31 Tableau 3 : Bilan matériaux ......................................................................................................................................... 32 Tableau 4 : Valeurs climatiques synthétiques recueillies .............................................................................................. 39 Tableau 5 : Correspondance entre type de couverture et taux de captage (ADEME/Suez Consulting)......................... 51 Tableau 6 : Horaires d’ouverture de la déchetterie ....................................................................................................... 60 Tableau 7 : Chiffres du projet par phase d’exploitation ................................................................................................. 67


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1 PRÉAMBULE La Communauté de Communes de Belle-Ile (CCBI) dispose sur le site de Chubiguer, des installations suivantes :

une installation de stockage de déchets non dangereux (ISDND) ;

un quai de transfert ;

une déchetterie ;

une plateforme de broyage de déchets verts.

La CCBI souhaite y pérenniser son activité en effectuant une opération de « landfill mining » consistant à optimiser la capacité de stockage et améliorer la sécurité du site sur la zone la plus ancienne ne bénéficiant pas des mesures de protection passive exigées aujourd’hui.

Ce dossier technique a pour objet de présenter :

les aménagements communs (accès, zone d’accueil…) conservés dans le cadre de la

pérennisation ;

les installations actuelles ;

la description du projet de la CCBI en détaillant notamment les différents contextes :

géologique, hydrologique et hydrogéologique, les conséquences de l’exploitation et les

moyens devant être mis en œuvre pour garantir la sécurité du site principalement à l’égard

des eaux souterraines ;

le fonctionnement de l’installation (mode d’exploitation, phasage, gestion des eaux…).


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2 LES AMÉNAGEMENTS COMMUNS AUX DIFFÉRENTES ACTIVITÉS

2.1 Accès au site

Le site est localisé entre les deux axes majeurs de l’île : la D30 et la D25. L’accès se fait depuis la D30 qui relie le Palais à Sauzon.

Figure 1 : Voies de communication

2.2 Zone d’accueil

Les installations suivantes sont communes à toutes les activités :

poste de garde et locaux administratifs ;

pont-bascule ;

portique de contrôle de la radioactivité.

La zone d’accueil comprend également un parking pour les BOM et un parking VL.

2.3 Portail et clôture

Pour éviter toute pénétration illégale en dehors des heures d'ouverture, le site est intégralement clôturé. La clôture de 2 m de hauteur est constituée d'un grillage résistant soutenu par des poteaux ancrés au sol.

Le site dispose de 4 portails fermés à clef en dehors des heures d’ouverture :

2 portails pour la déchetterie (1 entrée et 1 sortie) ;

un portail pour l’accès aux autres activités (ISDND, quai de transfert et plateforme de broyage

de déchets verts) ;

un portail à l’ouest au niveau du bassin eaux pluviales de la déchetterie.

La déchetterie et le reste du site sont en communication par des portillons au niveau du bâtiment de contrôle de la déchetterie (passage pour piétons uniquement), à mi-quai (escalier vers bas de quai) et au niveau des box de stockage des déchets verts.

Vers Le Palais

Site d’étude

Vers Sauzon


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2.4 Voiries et circulation

Dans le cadre des travaux qui seront réalisés pour la création du casier 4 et afin d’assurer la continuité de l’exploitation de l’alvéole 3b durant ces travaux, il est prévu :

La réalisation d’une piste d’exploitation temporaire (rampe ayant une pente < 10%) au sud

des casiers 1 et 2 ;

La création d’une piste d’exploitation périphérique du casier 3b, et qui permettra également

l’exploitation du casier 4 : elle contourne l’ISDND par l’Ouest, puis empreinte la future digue

périphérique nord du casier 4.

Les autres pistes d’exploitation et le plan de circulation sont inchangés ; l’exploitation actuelle n’ayant montré aucun dysfonctionnement ou signe d’insécurité.

La circulation dans l’enceinte de la déchèterie doit se faire dans le strict respect du code de la route et de la signalisation mise en place. La vitesse y est limitée à 5 km/h.

2.5 Bâtiments et infrastructures

Le site dispose des éléments suivants :

un bungalow pour l’accueil et la gestion administrative ;

un bungalow servant de salle de pause / réunion ;

un bâtiment pour l’activité transfert ;

un atelier ;

des vestiaires ;

un local pour le stockage de Déchets Ménagers Spéciaux pouvant contenir 18 caisses

palettes ;

3 caissons ampliroll fermés pour le stockage des produits dangereux nécessaires à

l’exploitation du site (GR, huile, ADBlue…) ;

une aire de lavage pour les Bennes à Ordures Ménagères et les bacs ;

un parking pour les véhicules légers ;

un parking pour les BOM.


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Un schéma de la zone d’accueil est présenté ci-après :

Figure 2 : Schéma de la zone d’accueil

Un bâtiment est également présent au niveau de la déchetterie pour la gestion administrative. NB : des conteneurs sont également présents sur la déchetterie. Ils sont décrits dans le § 3.1.2.

Entrée du site

Vers ISDND

Vers plateforme

logistique


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3 LES INSTALLATIONS ACTUELLES Le site de Chubiguer comprend les aménagements suivants :

une station de transit de déchets issus de la collecte sélective ;

une déchetterie ;

une plateforme de broyage de déchets verts ;

une installation de stockage de déchets non dangereux.

Le plan de localisation des différentes activités est présenté sur la figure ci-dessous :

Figure 3 : Localisation des activités

3.1 Le quai de transfert

3.1.1 Description des installations Le quai de transfert du site de Chubiguer est un quai de transfert par compaction qui est constitué :

d’un quai de déchargement pour les emballages ménagers ;

d’une trémie de déchargement ;

d’un compacteur.

Le déchargement se fait depuis 2 zones de déchargement situées sur la partie haute du quai :

déchargement dans une trémie équipée d’un compacteur ;

déchargement dans une fosse de secours de 70 m3.

Le quai de transfert dispose pour le stockage des déchets des éléments suivants :

3 bennes de 30 m3 fermées pour les emballages recyclables ;

une fosse de « secours » de 70 m3 pour les emballages ménagers ;

7 bennes de 24 m3 pour le verre (4 bennes) et le papier (3 bennes dont 2 équipées de filets

rabattables) issus de la collecte des PAV ;

une zone de stockage de « secours » de 80 m3 pour le verre. La fosse à verre est située au

niveau de la déchetterie.

La capacité du quai de transfert est de :

232 m3 pour les emballages et papier (rubrique 2716) ;

176 m3 pour le verre (rubrique 2715).

broyage


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3.1.2 Fonctionnement Les bennes de collecte d’emballages ménagers viennent décharger leur contenu dans la trémie via le haut de quai où les déchets sont ensuite compactés. Les bennes de transfert sont reprises par des poids lourds type poly-benne (< 19T) depuis le bas de quai pour être transportées jusqu’au point de traitement ou de valorisation par cabotage maritime.

Figure 4 : Photos du quai de transfert

Après passage des BOM, les portes du bâtiment sont fermées afin d’éviter les envols.

3.2 La déchetterie

3.2.1 Description de l’installation L’installation comprend :

un haut et un bas de quai pour la collecte et le stockage de déchets non dangereux dans des

bennes ;

un espace et un local dédié à la collecte et au stockage des déchets dangereux ;

un espace dédié à la collecte et au stockage des déchets d’Equipements Electriques et

Electroniques ;

un espace dédié à la ressourcerie ;

un bâtiment de gardiennage composé de bureau et de sanitaires.

La déchetterie dispose au total de :

pour le stockage des déchets non dangereux :

24 bennes (dont minimum 1/4 en transit) :

18 bennes 35 m3 (dont 3 à toit hydraulique) pour tout-venant, ferrailles, bois, carton,

papier,

3 bennes éco-mobilier 30 m3,

2 bennes 28 m3 échancrées pour le verre,

1 benne 12 m3 pour les inertes/gravats,

d’une zone de dépose au sol de deux fois 250 m3 pour les déchets verts (2 zones de 120

m², séparées par un mur béton de 2,50 m de haut) ;

2 caissons maritimes 33 m3 pour les pneus usagés ;

3 caissons maritimes 33 m3 pour les Déchets d’Equipements Electriques et

Electroniques ;


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pour le stockage de déchets dangereux :

60 caisses palettes de 600 l ;

10 caisses palettes de 900 l ;

4 conteneurs GRV de 1 m3.

Le récapitulatif est présenté dans le tableau ci-après :

NB : La capacité de la déchetterie est déterminée en considérant qu’au maximum 70 % du parc de bennes sont présents sur site, les autres étant en transit. Le volume maximal de déchets non dangereux présent est donc de 1 217 m3 (552 m3 en bennes, soit 70 % de 788 m3 + 165 m3 en caisson maritime + 500 m3 en box pour les déchets verts).

Pour la sécurité et une bonne organisation, les quais de déchargements sont équipés :

de garde-corps normalisés NFP 01-012 ;

d’un panneau d’information sur la nature des déchets acceptés sur les gardes corps, à la

verticale de chaque benne ;

Il est également prévu de mettre en place un caisson blindé pour le stockage de fusées de détresse périmées. Il aura une capacité de 30 kg de masse matière active (mma) soit environ 270 unités. Il sera isolé des autres stockages et des infrastructures d’une distance minimale de 4 m, conformément aux données constructeurs et afin de limiter les effets dominos et la destruction des structures (canalisations, installations électriques…).

3.2.2 Fonctionnement Les particuliers se présenteront à l’agent d’accueil en entrée de la déchetterie. Celui-ci vérifiera le contenu du chargement, et laissera les consignes de sécurité aux particuliers afin qu’ils prennent connaissance des contraintes de vidage. Un agent devra toujours être présent en haut de quai durant les heures d’ouverture au public.

En fonction des déchets concernés, les usagers se déplaceront sur les quais de déchargement.

Lors des opérations de compactage ou de mouvement de bennes, l’accès au quai sera interdit aux usagers. Un balisage de sécurité approprié (et garde-corps relevés) sera mis en œuvre par l’exploitant afin d’avertir les usagers des opérations en cours.

Toutes les opérations de manutentions en haut de quai devront impérativement se faire avant ou après les heures d’accès au public, notamment en ce qui concerne les déchets dangereux.

Type de

déchetsDésignation Type de stockage Capacité m3 Quantité

Total volume

en m3

DND tout-venant, ferraille, bois, carton bennes 35 18 630

DND Eco-mobilier bennes 30 3 90

DND verre bennes 28 2 56

DND gravats bennes 12 1 12

DND pneus usagés caisson maritime 33 2 66

DND DEEE caisson maritime 33 3 99

DND DV box 250 2 500

1453

DD caisses palettes ECO DDS 0.6 35 21

DD caisses palettes ECO DDS 0.9 10 9

DD caisses palettes hors ECO DDS 0.6 25 15

DD conteneurs GRV hors Eco DDS 1 4 4

49

TOTAL DND

TOTAL DD


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3.3 La plateforme de broyage de déchets verts

3.3.1 Description des installations

La plateforme de broyage de déchets verts dispose :

d’une zone de broyage (située sur une dalle béton d’environ 60 m²) ;

de 4 bennes 28 m3 pour réceptionner / transporter le broyat des déchets verts.

Le broyeur, d’une capacité de 90 kW, fonctionne environ 200 h par an.

3.3.2 Fonctionnement La zone de dépose de déchets verts par les particuliers se situe en partie basse du quai de la déchetterie. L’accès se fait par une voie dédiée et spécifique à cette activité.

Les déchets verts sont déposés au sol par les usagers alternativement dans l’un puis l’autre des 2 box. La reprise des déchets par les exploitants du site se fait pas la partie opposée de la zone de dépose, ce qui limite la co-activité entre les particuliers et les professionnels.

Auparavant, 2 à 3 jours par semaine, les déchets verts étaient broyés puis régalés sur le casier 0. Depuis novembre 2016, le broyat de déchets verts est transporté chez les agriculteurs pour co-compostage avec du fumier puis épandage.

3.4 L’installation de stockage de déchets non dangereux

3.4.1 Description des casiers L’installation de stockage de déchets non dangereux est constituée de 5 zones :

Casier Date d’exploitation Volume de déchets

enfouis Nature des déchets

Vallon 1970-1990 Environ 50 000 m3 Ordures ménagères brutes après brûlage

Casier 0 1991-1995 8 500 m3 Ordures ménagères brutes après broyage

Casier 1 1996-2002 16 000 m3 Ordures ménagères brutes



Notons que le tri du papier et du verre a débuté en 1998 et le tri des emballages en 2000.

Le casier 3 est découpé en 2 sous-casiers :

le casier 3a dont l’exploitation s’est terminée en juillet 2016, après 10 ans d’exploitation ;

le casier 3b actuellement en exploitation et qui dispose d’une capacité de 22 050 m3.

3.4.2 Gestion des biogaz Il n’y a pas de gestion des biogaz actuellement : le dégazage est passif.

3.4.3 Gestion des lixiviats Les lixiviats du site de Chubiguer sont constitués :

des lixiviats des casiers 1, 2 et 3 ;

des eaux de lavage des BOM et des bacs ;

des eaux des sanitaires du quai de transfert et de la déchetterie.


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Les lixiviats sont drainés :

casiers 1 et 2 : par des drains placés en fond de casier ;

casier 3 : par des drains enrobés d’un massif drainant.

Au vu des observations sur site, 85 à 90 % des lixiviats proviennent du casier 3. En effet, les drains mis en place au droit du casier 2, sans massif drainant, doivent être en partie colmatés.

Les lixiviats du casier 3a (nord) sont envoyés vers le puisard 1. Les lixiviats du casier 3b (sud) sont envoyés vers le puisard 2.

Les lixiviats sont traités sur la station d’épuration de Bruté. Une convention de rejet a été signée en date du 19 novembre 2012, suite à l’accord de la DDTM sur le dossier loi sur l’eau de la station d’épuration qui intègre dans son dimensionnement la prise en compte des charges de lixiviats de l’ISDND.


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Les charges journalières autorisées par la convention sont les suivantes :

NB : Les concentrations indiquées sont les concentrations à respecter dans le cas où le débit de rejet de lixiviats est de 70 m3/j. Elles sont en moyennes 2 à 3 fois plus élevées mais pour des quantités 8 à 10 fois moindre (5 à 10 m3/j). les flux journaliers sont donc respectés.


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4 DESCRIPTION DU PROJET

4.1 Phasage des travaux

Les travaux d’emprise au sol sont réalisés selon 2 grandes phases :

opération de Landfill Mining ;

création du casier 4, à l’avancement.

2018 : 1ère phase de travaux = landfill mining

études de projet, dossier de consultation des entreprises, consultation en début d’année

début des travaux au printemps :

décaissement des matériaux de couverture du casier 0 pour disposer de matériaux pour

les couvertures, mise en œuvre des 8 000 m3 d’anciens déchets dégradés présents dans

le casier 0 vers les casiers 1 et 2 en surélévation (les déchets qualifiés non inertes iront

dans le casier 3b en cours d’exploitation)

réalisation des couvertures finales des casiers 3a, 1 et 2

dans le casier 0 : réalisation d’une partie de la digue et pré-terrassement de la première

alvéole de stockage nommée 4a, par arase dans les schistes

durée : 2 mois (études) + 5 mois (travaux)

2019 à 2024 : création de l’alvéole 4a dans le casier 4

mise en place d’une portion du réseau de drainage périphérique des eaux souterraines

mise en place d’une partie de la diguette de séparation entre 4a et 4b

mise en place de la barrière passive (argile + GSB), de la barrière active (membranes +

géotextiles), des drains et matériaux drainants

durée : 2 mois (PRO+DCE) + 4 mois (travaux), pour une exploitation de l’alvéole en 2025

2026 à 2045 : travaux à l’avancement sur les alvéoles 4b à 4d

couverture des alvéoles remplies au fur et à mesure

création de nouvelles alvéoles et de la digue

travaux réalisés en plusieurs fois sur la période

durée pour chacune des tranches de travaux : 2 mois (PRO+DCE) + 4 mois (travaux)

Base chantier : En phase travaux, les installations de chantier seront positionnées sur une plate-forme spécifiquement aménagée en GNT dans l’emprise du projet. Elle sera déplacée au besoin en fonction des phases de travaux.


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4.2 Opération de landfill mining Suite à la réunion avec les élus de la CCBI le 6 mars 2014, un scénario d’aménagement de type « landfill mining » a été retenu pour la création du nouveau casier 4.

4.2.1 Principe du landfill mining Cette opération peut être décrite de la manière suivante :

excavation dans le casier 0 actuel de manière à décaisser un volume de matériaux suffisants

pour recréer un casier conforme à la réglementation. Les volumes décaissés, sont du haut

vers le bas :

humus et broyat végétal,

terre végétale,

limons et altérites,

déchets (anciens déchets du casier 0),

schistes plus ou moins altérés,

déplacement des anciens déchets actuellement présents au droit du casier 0 et stockage en

surélévation sur les casiers 1 et 2 ;

création d’une couverture sur les casiers 1 et 2, conforme à l’arrêté de février 2016 relatif aux

IDSND ;

création d’un casier 4 selon la réglementation en vigueur pour disposer d’un volume de

stockage net d’environ 35 000 m3.

Lors des études de faisabilité, une campagne de prélèvements sur les anciens déchets a été réalisée. Au total, 6 échantillons, répartis sur le casier 0, ont été prélevés et analysés en laboratoire. Le type de déchet trouvé était majoritairement ménager broyé. Les prélèvements et analyses de sols et de déchets ont montré que les déchets à excaver sont proches de déchets dits inertes. Quelques dépassements ont été observés (COT, fraction soluble, antimoine et chlorures sur éluât) par rapport au seuil d’admissibilité en ISDI.

Une mise en œuvre de ces anciens déchets dégradés sur les casiers 1 et 2 est donc envisageable.

Afin de confirmer le caractère inerte des anciens déchets du casier 0, une campagne d’échantillonnage à maille resserrée sera réalisée lors des travaux (cf. paragraphe 4.2.3).

4.2.2 Phasage du landfill mining La réalisation du landfill mining est prévue en 2 phases :

une 1ère phase concernant le tiers nord du casier 4 ;

une seconde phase concernant le tiers sud du casier 4.

A chacune de ces phases, une fois que les matériaux de recouvrement des déchets auront été retirés, une campagne d’échantillonnage sera engagée.


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Le déroulement de l’opération est le suivant :

2018

1/ Création d’une nouvelle piste d’exploitation temporaire pour l’alvéole 3b, dont le rampant sera < 10 %

2/ Décapage de la couverture de broyat d’humus présent sur les 2/3 nord du casier 0 et mise en stock temporaire sur le 1/3 sud du casier 0

3/ Décapage de la terre végétale sur le 1/3 nord du casier 0 et mise en stock temporaire dans la partie centrale du casier 0

4/ Décapage des limons et altérites du 1/3 nord du casier 0 et mise en place sur l’alvéole 3a sur une épaisseur de 0,50 m comme couverture (sous-couche)


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2018

5/ Enlèvement des déchets du 1/3 nord du casier 0 et mise en place soit sur les casiers 1et 2 soit dans l’alvéole 3b en fonction de la qualité des déchets excavés (la qualité sera définie par la campagne d’échantillonnage prévue [cf. 4.2.3]).

Mise en place de la géomembrane sur 3a qui sera ensuite recouverte de 0,80 m de mélange TV + broyat humus

6/ Création d’une partie de la digue périphérique du futur casier 4 avec les schistes présents sous l’actuel casier 0 (dans la limite du niveau d’arase du futur casier 4).

La digue périphérique nord est plus large pour permettre la réalisation d’une piste d’exploitation.

7/ Déplacement du stock excédentaire de broyat humus issu de la 1ère phase de landfill mining afin de permettre la réalisation de la seconde phase de landfill mining.

8/ Décapage de la couverture des 2/3 sud du casier 0, et mise en stock temporaire sur la partie nord.

Réalisation d’une piste périphérique permettant d’assurer la continuité de service au niveau de l’alvéole 3b tout en poursuivant les travaux de landifill mining.


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2018

9/ Poursuite du décapage avec mise en stock au nord selon le type de matériau.

La zone nord n’ayant pas la capacité de stockage temporaire nécessaire, un second stockage temporaire de limons + altérites sera réalisé au sud, au niveau de la plateforme de stockage des bennes.

10/ Enlèvement des déchets du 2/3 sud du casier 0 et mise en place soit sur les casiers 1 et 2 soit dans l’alvéole 3b en fonction de la qualité des déchets excavés (la qualité sera définie par la campagne d’échantillonnage prévue [cf. 4.2.3]).

11/ Reprise des limons et altérites stockés temporairement au nord du casier 0 et mise en place en couverture (sous-couche) sur les casiers 1 et 2 sur une épaisseur de 0,50 m.


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2018

12/ Mise en place de la géomembrane sur les casiers 1 et 2 qui seront ensuite recouverts de 0,80 m de mélange TV + broyat humus provenant du stock temporaire.

Parallèlement, la torchère sera installé (au Sud des casiers 1 et 2) pour traiter les biogaz qui seront captés au sein de l’alvéole 3b.

13/ Poursuite de la réalisation de la digue périphérique en matériaux schisteux (présents sous les anciens déchets du casier 0). Seul le coin sud-est restera ouvert pour permettre le passage des engins pour l’exploitation et les mouvements de matériaux nécessaires.

14/ Déplacement des stocks en surplus sur la zone sud du casier 4 afin de libérer la partie nord pour création de l’alvéole 4a.

2019

15/ Création de l’alvéole 4a (mise en place de la BSP après mise en place du réseau de drains périphériques des eaux de sub-surface.

Les matériaux utilisés pour la BSP proviendront d’un stock argileux présent au sud de l’installation (5 000 m3 qui arriveront au printemps 2017).

L’ensemble des plans de phasage des travaux de landfill mining figure dans le dossier des plans (plan n°9).


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4.2.3 Méthodologie d’échantillonnage Le principe retenu est le suivant :

réalisation d’un maillage de 10 x 10 m, soit des cellules de 100 m² ;

prélèvement des échantillons à la pelle mécanique afin de pouvoir réaliser des échantillons

moyens composites dans chaque maille ;

conditionnement et envoi des échantillons en glacières réfrigérées au laboratoire d’analyse

sous 24 heures ;

analyses des paramètres de l’arrêté du 14 décembre 2014 permettant de définir le caractère

ou non d’un déchet :

Matrice d’analyse Paramètres analysés conformément à l’arrêté du 14 décembre 2014

Sur brut

➢ Carbone Organique Total (COT)

➢ Hydrocarbures totaux (4 tranches C10-C40)

➢ Hydrocarbures Aromatiques Polycycliques (16 HAPs)

➢ BTEX

➢ PCB congénères réglementaires (7 composés)

Sur éluât

➢ Antimoine (Sb)

➢ Arsenic (As)

➢ Baryum (Ba)

➢ Cadmium (Cd)

➢ Carbone Organique par oxydation (COT)

➢ Chlorures

➢ Chrome (Cr)

➢ Cuivre (Cu)

➢ Fluorures

➢ Indice phénol

➢ Mercure (Hg)

➢ Molybdène (Mo)

➢ Nickel (Ni)

➢ Plomb (Pb)

➢ Résidu sec à 105°C (Fraction soluble)

➢ Sélénium (Se)

➢ Sulfates

➢ Zinc (Zn)


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La figure suivante schématise le maillage type du site. Il sera affiné après le décaissement des matériaux actuels de couverture.

Figure 5 : Principe du maillage au niveau du casier 4 entier

Lors des travaux, il y aura en fait deux campagnes d’échantillonnages et d’analyses distinctes : la première se déroulera juste après le décaissement des matériaux de couverture au niveau de la zone nord du casier 0 (correspondant au tiers nord du casier). Le maillage nécessitera de réaliser environ 40 prélèvements (surface environ 1/3 du casier 0).

Figure 6 : Zone correspondant à la 1ère campagne d’échantillonnage et d’analyse

Maille de 100 m²

(10x10)

Maille de

100 m²

(10x10)


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La seconde campagne aura lieu après enlèvement des matériaux de couverture du reste du casier. Le maillage nécessitera de réaliser environ 90 prélèvements (surface d’environ 2/3 du casier 0).

Remarque : lorsque les résultats d’analyses définiront un lot comme non inerte, un maillage resserré sera réalisé au sein de la maille concernée, avec le prélèvement d’un échantillon par 25 m² de surface. Ce resserrement permet d’optimiser l’évacuation vers l’alvéole 3b.

Figure 7 : Zone correspondant à la 2ème campagne d’échantillonnage et d’analyse

Sur le schéma présenté en Figure 7, l’hypothèse prise est la suivante : environ 1 500 m3 de déchets non conformes aux critères définissant un déchet inerte. Ces 1 500 m3 seront donc envoyés vers l’alvéole 3b (qui sera toujours en cours d’exploitation lors du landfill mining).

Ce volume de 1 500 m3 est hypothétique, il sera affiné suite aux deux campagnes d’échantillonnages prévues.

Impact de ces campagnes d’échantillonnage au niveau du planning :

La durée des campagnes est conditionnée par la durée des investigations sur le site, le délai d’analyse et l’interprétation des résultats. Un délai global de 3 à 4 semaines est à prendre en compte pour chaque campagne de prélèvements et d’analyses.

4.2.4 Elimination des monstres Pour les déchets excavés dans le casier 0 qui ne relèveraient ni d’une classification ISDI, ni d’une classification ISDND classe 2 (monstres, véhicules hors d’usage, etc.), l’évacuation et l’élimination des déchets seront menées selon les dispositions de la loi n° 75-633 du 15 juillet 1975 relative à l’élimination des déchets et à la récupération des matériaux. L’élimination des matériaux assimilés à des déchets devra être effectuée dans des installations régulièrement autorisées à cet effet au titre de la loi n° 76-663 du 19 juillet 1976.

Maille de

100 m²

(10x10)


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Il convient de rappeler que les principales dispositions de la loi n° 75-633 du 15 juillet 1975 sont les suivantes :

organiser le transport des déchets et le limiter en distance et en volume ;

valoriser les déchets par réemploi, recyclage ou toute autre action visant à obtenir des

matériaux réutilisables ou de l'énergie.

Dans cette optique, en vue de limiter les distances de transport, les filières d’élimination des matériaux du département ou des départements limitrophes devront être privilégiées.

4.3 Création du casier 4

4.3.1 Géométrie Le casier 4 viendra prendre place au niveau du casier 0 après l’opération de Landfill mining. Le casier 4 est découpé en 4 alvéoles : 4a, 4b, 4c et 4d.

La zone d’exploitation du casier 4 est ceinturée par une digue périphérique et les alvéoles sont séparés par des diguettes. Les caractéristiques sont les suivantes :

Tableau 1 : Caractéristiques des ouvrages en terre du casier 4

Hauteur par rapport au fond (m)

Pente intérieure

Pente extérieure

Largeur en tête (m) Section (m²)

Digue périphérique

Entre 4 et 5 3H/2V 2H/1V 4 (6 m au niveau de la digue nord, pour

permettre la réalisation d’une piste)

Variable selon la hauteur, et la largeur en crête

Diguettes inter-casier

1,50 1V/1H 1V/1H 1,5 4,5 en moyenne

Diguettes :

La finalité des diguettes est de compartimenter les alvéoles dans leur partie inférieure, de manière à pouvoir gérer les effluents liquides en fond d’alvéole, en phase d’exploitation et en phase chantier, en séparant les lixiviats des eaux pluviales selon l’activité du casier (réhabilitation / exploitation / création).

La structure des diguettes du casier 4 nécessitera un total d’environ 810 m3 de matériaux.

La stabilité des talus de ces diguettes est acquise par la géométrie qui leur est donnée : pente à 1H/1V (45°), pour une hauteur de 1,5 m par rapport à l’étanchéité passive reconstituée sur laquelle elles seront montées.

Digue périphérique :

La digue périphérique a pour objectif de confiner en périphérie les déchets stockés dans les casiers.

Sur le casier 0, le projet de création du casier 4 viendra s’adosser à la digue présente au nord-ouest du casier 2 et au sud-ouest du casier 1. Des digues périphériques devront être érigées en parties nord, sud et ouest de l’extension projetée, ce qui nécessitera environ 8 600 m3 de matériaux répondant à des critères géotechniques (poids volumiques, cohésion, et angle de frottement interne, teneur en eau naturelle…) garantissant, à partir d’une mise en œuvre soignée et respectueuse des règles de l’art et des normes (notamment suivant le guide des terrassements routiers), la pérennité de la construction.

La qualité des matériaux utilisés ainsi que leurs conditions de mise en œuvre feront l’objet d’essais et contrôles lors de chaque tranche de travaux.

La géométrie moyenne de cette digue périphérique sera de :

largeur de la base : de 12 à 16 m ;

largeur en crête : 4 m et 6 m sur le flanc nord (pour création de la piste) ;


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cote de la crête de digue : entre +40,0 et +42,50 mNGF ;

hauteur côté intérieur : entre 3,9 et 5,7 m ;

hauteur côté extérieur : entre 0 et 3,1 m vers le sud, 4,2m vers le nord ;

pente externe à 2H/1V ;

pente interne à 3H/2V.

4.3.2 Etude géotechnique d’avant-projet Une première vérification de la stabilité de la digue périphérique à construire a été effectuée lors de l’étude de faisabilité.

La géométrie de la digue testée ainsi que les résultats des calculs sont par ailleurs disponibles dans l’étude de qualification géologique présenté en annexe 2 du DDAE.

Les coefficients obtenus dans la configuration prévisionnelle de la digue sont supérieurs ou égaux aux coefficients minimaux pour garantir la stabilité de la digue à court terme et à long terme avec des matériaux testés (micaschistes altérés pressentis) ayant les caractéristiques suivantes :

Avant chaque tranche de travaux, cette géométrie sera validée par des calculs de stabilité de l’ouvrage à court et long terme sur la base des caractéristiques des sols qui seront utilisés pour les travaux. Ces calculs de stabilité des ouvrages seront réalisés pour l’ensemble des tranches de travaux. En outre, en raison de la proximité immédiate d’un grand talus à l’ouest qui descend jusqu’au ruisseau, des essais de portance seront également réalisés à ce stade-là.

4.3.3 Aménagements de protection passive du fond de forme

4.3.3.1 Critères réglementaires

Les caractéristiques du substratum naturel en place ou reconstitué doivent répondre aux critères réglementaires de l'arrêté ministériel du 15 février 2016 relatif aux ISDND, et notamment à ses articles 5, 8 et 18 :

Art. 5. – L’installation est implantée sur des terrains au contexte géologique, hydrologique et hydrogéologique favorable. Le sous-sol de la zone à exploiter constitue une barrière de sécurité passive qui ne doit pas être sollicitée pendant l’exploitation et permet d’assurer à long terme la prévention de la pollution des sols, des eaux souterraines et de surface par les déchets et les lixiviats. L’implantation ne perturbe pas les régimes d’écoulement des eaux souterraines. Les zones épaisses d’alluvions sont notamment à éviter. S’il n’est pas possible d’éviter une zone épaisse d’alluvions, l’étude d’impact mentionne les dispositions techniques susceptibles d’être prises pour prévenir les amenées d’eau dans la zone à exploiter. Dans de telles situations, les éventuels réseaux de drainage des eaux sont implantés de manière à ne pas rompre la continuité de la barrière passive mise en place selon les modalités spécifiées à l’article 8.

Art. 8. – La protection du sol, des eaux souterraines et de surface est assurée par une barrière géologique dite « barrière de sécurité passive » constituée du terrain naturel en l’état répondant aux critères suivants :

– le fond d’un casier présente, de haut en bas, une couche de perméabilité inférieure ou égale à 1.10-9 m/s sur au moins 1 mètre d’épaisseur et une couche de perméabilité inférieure ou égale à 1.10-6 m/s sur au moins 5 mètres d’épaisseur,


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– les flancs d’un casier présentent une perméabilité inférieure ou égale à 1.10-9 m/s sur au moins 1 mètre d’épaisseur. La géométrie des flancs est déterminée de façon à assurer un coefficient de stabilité suffisant et à ne pas altérer l’efficacité de la barrière passive. L’étude de stabilité est jointe au dossier de demande d’autorisation d’exploiter. Lorsque la barrière géologique ne répond pas naturellement aux conditions précitées, elle est complétée et renforcée par d’autres moyens présentant une protection équivalente. L’épaisseur de la barrière ainsi reconstituée ne doit pas être inférieure à 1 mètre pour le fond de forme et à 0,5 mètre pour les flancs jusqu’à une hauteur de 2 mètres par rapport au fond. L’ensemble des éléments relatifs à l’équivalence de la barrière de sécurité passive est décrit dans la demande d’autorisation d’exploiter.

Art. 18. – L’exploitant spécifie le programme d’échantillonnage et d’analyse nécessaire à la vérification de la barrière de sécurité passive. Ce programme spécifie le tiers indépendant de l’exploitant sollicité pour la détermination du coefficient de perméabilité d’une formation géologique en place, de matériaux rapportés ou artificiellement reconstitués, et décrit explicitement les méthodes de contrôle prévues. L’exploitant transmet ce programme à l’inspection des installations classées pour avis, a minima trois mois avant l’engagement de travaux de construction du premier casier. En cas de modification du programme d’échantillonnage et d’analyse, l’exploitant transmet le programme modifié à l’inspection des installations classées pour avis, a minima trois mois avant l’engagement de travaux de construction de chaque casier concerné. Le programme d’échantillonnage et d’analyse est réalisé selon les normes en vigueur. Le début des travaux pour la réalisation de la barrière passive fait l’objet d’une information à l’inspection des installations classées. Pour chaque casier, les résultats des contrôles réalisés conformément aux dispositions des deux alinéas précédents par un organisme tiers de l’exploitant sont transmis au préfet avant la mise en service du casier Ils sont comparés aux objectifs de dimensionnement retenus par l’exploitant et sont accompagnés des commentaires nécessaires à leur interprétation. L’exploitant joint aux résultats précités le relevé topographique du casier, après achèvement du fond de forme.

4.3.3.2 Aptitude de qualification du site

Le site de Chubiguer répond aux critères de l’arrêté ministériel puisqu’il présente un contexte favorable :

Les formations géologiques qui constituent le substratum du site sont des formations

schisteuses sur plus de 40 m qui présentent, sur les 10 premiers mètres, des perméabilités

comprises entre 2 et 6.10-7 m/s (BRGM).

Belle-Île présente un contexte géologique très défavorable à un potentiel d’eaux souterraines

intéressant avec des roches volcano-sédimentaires imperméables, ne pouvant constituer

des réservoirs suffisamment grands pour être exploités. Les eaux souterraines ne sont donc

pas utilisées pour l’alimentation en eau potable.

Le site se situe sur un bassin versant qui ne représente que 11 % de la ressource en eau

potable de lîle. Rappelons par ailleurs que les seuls rejets du site sont constitués par les

eaux pluviales.

Le site de Chubiguer ne présente pas d’incompatibilité à la poursuite de l’exploitation d’une ISDND.


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4.3.3.3 Mesures de compensation

La partie supérieure de la barrière passive (K <1.10-9m/s) est naturellement absente. Elle est reconstituée sur 1 m. La succession de la barrière passive retenue est la suivante :

Figure 8 : Coupe type de la barrière passive réglementaire et équivalente proposée au droit du casier 4

NB : la valeur de perméabilité retenue pour les micaschistes est la valeur maximale rencontrée lors des analyses – valeur péjorative.

Une étude d’équivalence a été réalisée dans le cadre de la qualification géologique du site, jointe en annexe 2.

La succession proposée permet d’atteindre des performances supérieures à celles de la réglementation dans un contexte géologique rendu favorable.

A noter que la même succession (mais avec seulement 0,70 m de matériaux à 1.10-9 m/s) est présente sous le casier 3 réalisé en 2004 et 2005, et que cette solution avait été validée par une tierce expertise (annexe 14).

4.3.4 Aménagements de protection active du fond du stockage

4.3.4.1 Critères réglementaires : arrêté du 15/02/2016 relatif aux ISDND

Art. 9.

I. – Sur le fond et les flancs de chaque casier, est mis en place un dispositif complémentaire assurant l’étanchéité du casier et contribuant au drainage et à la collecte des lixiviats. Ce dispositif est appelé « barrière de sécurité active ». Le dispositif mentionné à l’alinéa précédent est constitué d’une géomembrane résistante aux sollicitations mécaniques, thermiques et chimiques pendant toute la durée d’exploitation et de suivi long terme. Pour la pose de la géomembrane, l’exploitant fait appel à un poseur certifié dans ce domaine. Si ce revêtement présente des discontinuités, les raccords opérés résistent à l’ensemble des sollicitations citées au deuxième alinéa, dans des conditions normales d’exploitation et de suivi long terme.


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II. – En fond de casier, le dispositif d’étanchéité est recouvert d’une couche de drainage d’une épaisseur minimale de 50 centimètres, constituée d’un réseau de drains permettant l’évacuation des lixiviats vers un collecteur principal complété d’une structure granulaire artificielle ou naturelle dont la perméabilité est supérieure ou égale à 1.10-4 m/s. Cette couche de drainage résiste aux sollicitations mécaniques, thermiques et chimiques pendant toute la durée d’exploitation et de suivi long terme. Si, sur la base d’une évaluation des risques pour l’environnement, il est établi que les casiers n’entraînent aucun risque potentiel pour le sol, les eaux souterraines ou les eaux de surface, et l’air ambiant, les exigences mentionnées à l’alinéa précédent peuvent être adaptées en conséquence par arrêté préfectoral.

III. – Un géotextile antipoinçonnant est intercalé entre la géomembrane et le matériau constitutif de la couche de drainage si celle-ci présente un risque d’endommagement de la géomembrane. Sur les flancs du casier, le dispositif d’étanchéité est recouvert de géotextile de protection ou de tout dispositif équivalent sur toute sa hauteur. Ce dispositif est résistant aux sollicitations mécaniques, thermiques et chimiques pendant toute la durée d’exploitation et de suivi long terme.

Art. 19. – Pour le contrôle de la pose de la géomembrane, l’exploitant fait appel à un organisme tiers indépendant de l’exploitant. Il s’assure que les matériaux mis en place ne présentent pas de défaut de fabrication avant leur installation sur le site et procède à leur contrôle après leur positionnement. Une inspection visuelle de la géomembrane est réalisée et complétée a minima par le contrôle des doubles soudures automatiques à canal central par mise sous pression et par le contrôle des soudures simples. Les contrôles précités sont réalisés par un organisme tiers. L’exploitant met en place une procédure de réception des travaux d’étanchéité. Les résultats des contrôles sont conservés sur le site et tenus à la disposition de l’inspection des installations classées.

4.3.4.2 La BSA

4.3.4.2.1 Constitution

La barrière de sécurité active est composée de la succession suivante sur le fond et sur les flancs, du haut vers le bas :

géotextile de protection anti-poinçonnant 700 g/m² (traité anti-UV sur les flancs) ;

géomembrane PEHD 2 mm ;

En cas d’utilisation d’un matériau roulé 20/40, au lieu d’un matériau concassé 20/40, le grammage pourra être limité à 500 g/m².

Nota : la mise en place d’un géosynthétique bentonitique sous la géomembrane permet de s’affranchir d’un géotextile inférieur sous la géomembrane.

Figure 9 : Coupe schématique de la BSA

0,30 m

Massif drainant

Géotextile

Géomembrane

1,00 m

BSP <10-9 m/s

Schistes

GSB


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4.3.4.2.2 Mise en œuvre et contrôle

La géomembrane constituant la majeure partie de la barrière de sécurité active, est mise en œuvre par lés, soudés entre eux par thermo-soudure (avec canal central) ou par extrusion. Elle est ancrée en tête de talus par une tranchée dont la section d’ancrage dépend de l’exposition au vent et de la longueur du rampant.

La conception, la pose et les contrôles suivent les règles de l'art mentionnées dans le fascicule du CFGG (Comité Français des Géotextiles et Géomembranes) portant sur les recommandations générales pour l'utilisation des géosynthétiques dans les centres de stockage de déchets.

L'exécution d'un tel chantier fait l'objet d'un suivi très rigoureux par l’exploitant ou le maître d'œuvre qui impose un cahier des charges et un plan d’assurance qualité. Les soudures sont vérifiées par des procédés de contrôle adaptés et exécutés, après un premier contrôle interne, par un organisme extérieur :

contrôles non destructifs :

mise en pression du canal central des double-soudures,

contrôle à la pointe sèche et à la cloche à vide des soudures extrusives,

contrôles destructifs :

essais de traction pelage sur des éprouvettes de double-soudures de 20 à 30 mm de

large,

essais de cisaillement sur des éprouvettes de double soudure de 20 à 30 mm de large.

Contrôle non destructif par mise en pression du canal central

Contrôle destructif

Remarque portant sur l’intégrité de la géomembrane à long terme : Les géomembranes en Polyéthylène Haute Densité (PEHD) acceptent certains allongements sans préjudice de leurs caractéristiques mécaniques. Les géomembranes d’épaisseur 2 mm utilisées pour la constitution des barrières de sécurité active admettent une déformation avant rupture de 600 %. Les analyses du module d’allongement uni-axial sont reportées sur des graphes allongement / contrainte. En-deçà d’une certaine limite d’allongement, il n’y a pas de modification des paramètres mécaniques initiaux. Les tests réalisés sur les géomembranes de 2 mm positionnent cette limite à 8 %.


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4.3.4.3 Le dispositif de drainage

4.3.4.3.1 Fond de casier

Le dispositif de drainage des lixiviats en fond de casier est composé :

d’un massif drainant de matériaux 20/40 siliceux sur 0,30 m de perméabilité supérieure à

1.10-4 m/s : alluvionnaire roulé-lavé ou concassé de roche cristalline ;

d’un réseau de drains PEHD, décrit dans le paragraphe 4.4.3, permettant l'évacuation

gravitaire des lixiviats vers l’extérieur du casier via un collecteur principal. Il s’agira de drains

en PEHD destinés à résister mécaniquement et chimiquement aux contraintes issues du

poids des déchets et de la chimie des lixiviats.

La réglementation indique une épaisseur de 0,50 m de drainant, ou bien une équivalence. La justification de l’équivalence concernant le dispositif de drainage est présentée au paragraphe 4.4.3.

4.3.4.3.2 Flancs internes du casier

Sur les flancs internes de la digue périphérique, le drainage sera renforcé par la mise en place d’un géocomposite drainant. Ce géocomposite drainant présente une capacité de drainage dans le plan sous un gradient de 1 m/m et une contrainte de 20 kpa de 5.10-4 m2/s mesurée selon la norme NF EN ISO 12958.

4.3.4.3.3 Mise en place

Lors de la mise en place du massif drainant, toutes les précautions sont prises pour éviter d’endommager les géosynthétiques posés. Toute circulation d'engin mécanique, sauf l'engin destiné à l'étalage du massif drainant, au-dessus des géosynthétiques, est strictement interdite. Les circulations s’effectuent lentement avec l'engin décrit et tout braquage est à proscrire au-dessus des géosynthétiques.

La méthodologie suivante est respectée :

créer une piste avec des épis en fond d’alvéoles d’une épaisseur de 1,50 m (épaisseur minimale pour la circulation des engins d’approvisionnement sans risque d’orniérage) ;

déposer soigneusement le matériau drainant à l’aide d’une pelle mécanique de façon verticale pour éviter le phénomène de vagues sur le géotextile.

Le déversement de gravier depuis la crête de digue n’est jamais réalisé. Le gravier n’est pas poussé à l’aide d’un bull pour éviter le fluage des géosynthétiques.

Toutes les précautions sont prises pour éviter de souiller le gravier avec des fines lors de sa mise en œuvre (rupture de charge, véhicule navette…).

4.3.4.3.4 Capacité d’écoulement du système de drainage

La capacité d’écoulement est décrite au paragraphe 4.4.3.


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4.3.5 Aménagement de la couverture des alvéoles des casiers 3 et 4

4.3.5.1 Composition de la couverture

Le réaménagement du site s’effectuera au fur et à mesure du comblement des alvéoles, à l’avancement. La géométrie finale de la couverture du site présentera 2 dômes :

Un premier dôme recouvrant les casiers 1, 2 et 3 : le dôme aura la forme d’un haricot avec

un point culminant à 51,80 m NGF (cote actuelle du casier 3a) et des pentes allant de 5 à

10 % environ, descendant vers les digues périphériques. Les talus auront des pentes autour

de 20 %.Cette topographie permettra de drainer les eaux météoriques en périphérie des

casiers où sera aménagé un réseau de collecte en fossés creusés dans la crête des digues.

Un second dôme correspond au casier 4 : le point haut du dôme du casier 4 culminera à

environ 44 m NGF, avec des pentes à 5 % sur le dôme et autour de 15 % sur les talus. Cette

topographie permettra de drainer les eaux météoriques en périphérie des casiers où sera

aménagé un réseau de collecte en fossés creusés dans la crête des digues.

Dès la fin d’exploitation d’une alvéole, une couverture provisoire (de nature schisteuse) sera mise en place. Elle sera remplacée par la couverture définitive au plus tard dans les 2 ans après l’arrêt de l’exploitation de l’alvéole, avec mise en place du réseau de drainage du biogaz en tête.

Les différentes couvertures sont composées comme suit :

couverture temporaire – mise en œuvre dans les 2 mois qui suivent la fin d’exploitation d’une alvéole (de haut en bas) :

une géomembrane étanche, soudée, résistante aux UV,

une couche de forme en matériaux inertes de 0,50 m.

Figure 10 : Coupe schématique de la couverture temporaire

couverture finale – mise en œuvre dans les 2 ans qui suivent la fin de l’exploitation (de haut en bas) :

une couche engazonnée de matériau végétalisable de 0,80 m,

un dispositif de drainage type géocomposite ou équivalent (capacité de drainage dans le plan sous un gradient de 1 m/m et une contrainte de 20 kpa de 5.10-4 m2/s mesurée selon la norme NF EN ISO 12958),

une géomembrane étanche soudée,

une couche de forme en matériaux inertes de 0,50 m.

COUCHE DE FORME

Préexistant de la

couverture temporaire


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Figure 11 : Coupe schématique de la couverture finale

Les avantages de la mise en place d’une couverture temporaire 100 % étanche sont :

la limitation du volume de lixiviats produits ;

l’amélioration du confinement des biogaz et, par voie de conséquence, l’augmentation du taux de captage.

La mise en place d’une couche de drainage dans la succession permet d’éviter la saturation en eau de la couche de recouvrement final qui induirait des pressions interstitielles, une augmentation du poids volumique et une perte de cohésion de ces matériaux, et qui aurait pour conséquence de déstabiliser l’ensemble de la couverture.

4.3.5.2 Equivalence de la couverture

Exigence réglementaire :

Art. 34. – Tout casier est muni dès la fin de sa période d’exploitation d’une couverture intermédiaire dont l’objectif est la limitation des infiltrations d’eaux pluviales et la limitation des émissions gazeuses. Cette couverture est constituée d’une couverture minérale d’épaisseur de 0,5 mètre constituée de matériaux inertes d’une perméabilité inférieure à 1.10-7 m/s. La couverture intermédiaire est mise sur tout casier avant la mise en exploitation du casier n + 2.

Application au projet :

Aucun critère de perméabilité n’est retenu sur l’ISDND compte-tenu de la mise en place d’une géomembrane soudée 100 % étanche en couverture provisoire. Les épaisseurs sont maintenues.

Exigence réglementaire :

Art. 35. – Au plus tard deux ans après la fin d’exploitation, tout casier est recouvert d’une couverture finale. Au plus tard neuf mois avant la mise en place de la couverture finale d’un casier, l’exploitant transmet au préfet le programme des travaux de réaménagement final de cette zone. Le préfet notifie à l’exploitant son accord pour l’exécution des travaux, ou le cas échéant, impose des prescriptions complémentaires. La couverture finale est composée, du bas vers le haut de:

- une couche d’étanchéité,

- une couche de drainage des eaux de ruissellement composée de matériaux naturels d’une épaisseur minimale de 0,5 mètre ou de géosynthétiques,

- une couche de terre de revêtement d’une épaisseur minimale d’un mètre.


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Les dispositions de cet article peuvent être adaptées par le préfet sur demande de l’exploitant, sous réserve que les dispositions constructives prévues garantissent une efficacité équivalente à celle qui résulte de la mise en œuvre des prescriptions de cet article. En tout état de cause, la somme de l’épaisseur de la couche de drainage des eaux de ruissellement et de celle de la couche de terre de revêtement est supérieure à 0,8 mètre.

Application au projet :

La couche d’étanchéité est assurée par une géomembrane 100 % étanche. La couche de drainage est substituée par un géosynthétique de drainage dont les caractéristiques sont les suivantes :

Tableau 2 : Caractéristiques minimales du géocomposite drainant

Capacité de drainage dans le plan (m²/s)

Sous une contrainte de (kPa)

Pour un gradient i de (m/m)

5.00E-04 16 0.8

La note de calcul est transmise en annexe 3.

La couche de recouvrement est limitée à 80 cm compte-tenu des éléments suivants :

la mise en place d’une géomembrane 100 % étanche soudée qui garantit un haut niveau

d’imperméabilité de la couverture ;

la revégétalisation par des espèces à très faible pénétration racinaire (gazon) qui ne risquent

par conséquent pas d’altérer l’étanchéité du DEDG de couverture ;

la mise en place éventuelle de supports et fixations biogaz dont la profondeur n’excède pas

50 cm.

Le confinement assuré par 80 cm de matériau est suffisant pour assurer le placage, la protection mécanique ainsi que l’intégrité du DEDG à long terme. La limitation à 80 cm a également des effets positifs sur le projet :

limitation des volumes de matériaux nécessaires : non consommation des ressources

naturelles et limitation des coûts d’aménagement ;

amélioration de la stabilité au niveau des pentes : la sollicitation mécanique en traction des

géosynthétiques sur les pentes est plus faible lorsque l’épaisseur de terre est limitée.

4.3.5.3 Géométrie

La couverture présente des pentes, après tassement des déchets, entre 10 et 20 % sur les flancs et 5 % au minimum sur le sommet du dôme.

La cote maximale de réaménagement du casier 4 est de 44 m NGF pour une épaisseur maximale de déchets de l’ordre de 5 m environ.

Les pentes permettent de garantir l’évacuation gravitaire des eaux météoriques par ruissellement direct ou par drainage des eaux de couverture par le géocomposite prévu à cet effet.

4.3.5.4 Drainage des lixiviats sous la couverture

La configuration du casier 4 de l’ISDND prévoit une exploitation encaissée avec de faibles pentes de flanc de déchets (entre 10 et 20 % environ) ainsi qu’une faible hauteur de déchets (entre 4 et 5 m selon les zones).

Cette configuration est peu propice à engendrer un risque de suintement des lixiviats latéralement et ne nécessite pas la mise en place d’un drainage des lixiviats sous couverture.


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4.3.6 Bilan matériaux Le site est exploité uniquement hors sol, après débroussaillage, enlèvement des terres de recouvrement actuelles, enlèvement des déchets et nivellement du terrain naturel à la cote 35 à 36 m NGF selon le secteur du casier.

Tableau 3 : Bilan matériaux

Type matériau

Déblai Remblai Unité

Nivellement général entre 35 et 36 m NGF

Broyat + humus

10 000 m3

TV 4 000 m3

Schistes altérés

(limons + altérites)

14 640 (8000+6640

)

m3

Déchets anciens du

casier 0

8 000 m3

Schistes 30 000 m3

Barrière de sécurité passive + diguettes + diguette de cuvelage

Matériaux argileux K<1.10-9

m/s

9 470 (7 160+810+1 500)

m3

Digue périphérique + ancrage 1 m

Schistes 10 750 (4 010 +6 640)

m3

Couche drainante K>1.10-4 m/s

1 900 m3

Couverture Couche de forme

Limons/altérites +

schistes

Casier 4 : 5100 15 000 m3

Casier 3 : 4500

Casiers 1 et 2 : 5400

Couche finale TV

(Humus+TV)

Casier 4 : 8080 24 000 m3

Casier 3 : 7200

Casiers 1 et 2 : 8640

Le bilan matériau est donc presque à l’équilibre concernant :

la couverture supérieure (0,80 m) : 24 000 m3 pour un gisement théorique de 28 640 m3 ;

la couverture inférieure (0,50 m) : 15 000 m3 avec 5 000 m3 d’argile (stockage à côté du site)

+ 10 000 m3 avec les schistes altérés ;

La couche drainante sera constituée avec un apport extérieur ou bien par tri/concassage des matériaux schisteux présents sous le casier 4 et terrassés par déblais pour l’arase.

Notons que le projet a été dimensionné de manière à présenter un équilibre global déblais/remblais, en raison du prix important de l’apport éventuel de matériaux sur le site en contexte insulaire.


Page 33

4.4 Conception de l’installation de collecte et de drainage des lixiviats

4.4.1 Généralités

4.4.1.1 Gestion des lixiviats sur l’ISDND actuelle

Les lixiviats sont les jus issus de la percolation d’eau au niveau de déchets stockés sur l’ISDND.

Ces eaux proviennent de la teneur en eau des déchets à leur arrivée et des eaux météoriques qui s’infiltrent sur la zone d’exploitation ouverte à la pluie.

La gestion des lixiviats sur l’ISDND est actuellement la suivante :

pas de gestion des lixiviats sur le casier 0 ;

des drains périphériques sont présents dans les casiers 1 et 2 pour éviter la remontée des

eaux de sub-surface qui pourraient interférer avec les lixiviats ;

des drains sont présents en fond des casiers 1 à 3 et le casier 3 compte également un massif

drainant ;

les lixiviats des casiers 1, 2 et 3 sont acheminés jusqu’à la STEP du Bruté après relevage (la

convention entre la CCBI et le fermier de la STEP a été renouvelée fin 2012) ;

la lagune sur site a une capacité de 200 m3 et est étanchée avec de l’argile compactée. Elle

n’est cependant plus connectée au réseau de lixiviats (elle a été transformée en bassin

d’eaux pluviales lors des travaux de 2014, comprenant une étanchéité par géomembrane).

Considérant ce mode de fonctionnement satisfaisant, et au vu des faibles volumes de lixiviats attendus sur le site (la production actuelle est d’environ 1 500 m3/an, et le tonnage enfoui devrait se réduire dans les années à venir), le futur casier 4 sera également raccordé en direct à la station d’épuration.

Dans les chapitres suivants, seuls les lixiviats de l’ISDND sont abordés.

4.4.1.2 Principe général de collecte des lixiviats du casier 4

Les lixiviats sont drainés en fond de casier.

Chaque casier de l’ISDND dispose d’un réseau de collecte indépendant. Il est composé :

de deux drains PEHD crépinés ;

d’une conduite pleine raccordant le point bas de l’alvéole au réseau de collecte extérieur : cette conduite pleine traverse l’étanchéité active, la digue périphérique et éventuellement le casier situé en aval pour aboutir au regard de jonction au réseau extérieur gravitaire.

Dossier technique Dossier de demande d’autorisation d’exploiter l’extension de l’ ISDND de Stang Huète au lieu de Chubiguer

Page 34

Figure 12 : Schéma du réseau des lixiviats

Traversée de barrière active

Chaque traversée de barrière active est sécurisée pour éviter tout risque de fuite.

Figure 13 : Schéma de la traversée de la barrière active par le réseau lixiviats en point bas de casier


Page 35

La plaque PEHD assure un raccord à la géomembrane simplifiée et sécurise la soudure (réalisée en atelier) à la conduite. Un masque béton permet d’assurer la planéité et la régularité du support au droit de la traversée pour éviter toute mise en tension ultérieure.

Puits de lixiviats

Chaque casier est également équipé d’un puits de contrôle monté à l’avancement qui permet :

le contrôle de la charge en lixiviats en fond de casier ;

le pompage éventuel des lixiviats en cas de défaillance du système gravitaire ;

si nécessaire, le captage des biogaz à l’avancement de l’exploitation et en configuration finale.

Ce puits est enrobé de gravier pour améliorer le drainage des eaux et des gaz et maintenir sa verticalité pendant l’exploitation. Un « casing » est remonté au fur et à mesure de l’exploitation pour permettre l’enrobage du puits.

Le puits repose sur une dalle béton pour une meilleure répartition de la charge et une protection du DEG.

Figure 14 : Coupe type d’un puits monté à l’avancement

Poste de relevage, stockage et traitement

Le réseau gravitaire extérieur aboutira dans un poste de relevage central. Ce poste de relevage reçoit également les lixiviats des alvéoles 3a et 3b, les eaux de l’aire de lavage et les eaux usées.

Depuis ce poste, les lixiviats sont refoulés vers la station d’épuration communale (convention). De là, ils sont repris, traités et rejetés au milieu naturel.

4.4.2 Calcul de la production théorique de lixiviats – bilan hydrique

4.4.2.1 Objectif

Le calcul du bilan hydrique sur l’ISDND de Chubiguer a pour objet d’estimer les quantités de lixiviats produits par l'infiltration des eaux pluviales à travers la couverture et donc de déterminer les moyens de stockage et de traitement adaptés.

Les deux valeurs caractéristiques qui sont recherchées sont les suivantes :

la valeur moyenne mensuelle interannuelle de production de lixiviats établie sur les données

statistiques moyennes de pluviométrie sur une période longue : cette valeur permet de

dimensionner la capacité des unités de traitement, et évolue tout au long de la durée

d’exploitation pour atteindre généralement son maximum lors du remplissage de la dernière

alvéole ;

la valeur mensuelle maximale de production de lixiviats établie d’une part sur les données

statistiques moyennes de pluviométrie.


Page 36

4.4.2.1.1 Généralités

L'utilisation du modèle informatique PROLIX permet d'établir le bilan hydrique au niveau d'une alvéole ou de la totalité d'un site. Le bilan hydrique correspond à la somme des flux entrants et sortants à l'échelle de l'alvéole.

Figure 15 : Représentation schématique des flux entrants et sortants d’une alvéole

Les principales composantes de ce bilan peuvent être définies comme suit :

Limites supérieures :

précipitation P

évapotranspiration réelle ETR

ruissellement R

percolation à travers la couverture provoquant un apport d'eau VA qui est fonction :

avec la couverture, de la pluie efficace et de la réserve hydrique utile du sol RU,

sur les déchets non recouverts, de l’évaporation directe prise à environ 30 % de

l’évapotranspiration potentielle ETP.

Limites latérales : apport ou absorption d'eau par les déchets VO.

Limites inférieures :

Dans le cas du site de Chubiguer deux configurations sont à distinguer :

1. Celle du casier 2, qui ne présente pas de sécurité active en fond de stockage et qui autorise les infiltrations dans le substratum naturel. La vitesse d’infiltration et donc la quantité de lixiviats infiltré INF, dépendent alors de la perméabilité des terrains naturels.

2. La poursuite du casier 3 et la reprise en exploitation du casier 0 dénommé casier 4 : ces deux aménagements présentent les équipements de sécurité active comprenant notamment l’étanchéité du fond de forme et le drainage des lixiviats. Seul le volume drainé mensuel DR est pris en compte (pas d’infiltration dans le substratum naturel).


Page 37

Le bilan du site de Chubiguer peut donc s'écrire :

Cas 1 : Entrée = sortie + accumulation VA ± VO = stock eau libre - DR – INF Ou VA = P - R - ETR

Cas 2 Entrée = sortie + accumulation VA ± VO = stock eau libre – DR Ou VA = P - R - ETR

Ce modèle présente la particularité de calculer le retard à l'infiltration. En effet, la vitesse de pénétration de l’eau pluviale dans les déchets peut être très rapide au début du remplissage d’une alvéole, et plus lent lorsque l’épaisseur des déchets devient importante.

La perméabilité d’un massif de déchets est influencée par de nombreux facteurs tels que la granulométrie, la nature des déchets, le prétraitement, le compactage, la pluviométrie, l’âge des déchets, la hauteur du massif.

Ces paramètres sont propres à chaque ISDND et ne peuvent, par conséquent, être facilement modélisés. Toutefois, des expérimentations ont été réalisées sur différents sites nationaux et internationaux en mesurant la perméabilité des déchets à différentes profondeurs. Les résultats ont permis d’établir une relation assez fiable entre hauteur de déchets et perméabilité (conductivité hydraulique).

PROLIX prend en compte cet aspect en utilisant une relation de type Y = Ax² + Bx + C où Y est la perméabilité et x l’épaisseur de déchet.

Figure 16 : Variations théoriques de la perméabilité à l’eau en conditions saturées, d’après Bleiker et Al 1995 (source : ADEME)

Le temps d’arrivée de la fraction infiltrée de la pluie depuis le sommet des déchets jusqu’à la base du stockage est donc établie à partir de la relation

T = H / Kv où :

T = temps d’arrivée

H = hauteur totale de déchets

Kv = perméabilité harmonique des différentes couches d’épaisseur bi et de perméabilité Ki

Y = Ax² + Bx + C


Page 38

4.4.2.1.2 La configuration retenue pour le calcul

Le calcul est pris à partir de la date du 1er juillet 2016, la configuration retenue est donc la suivante :

1. exploitation de l’alvéole 3b

2. début 2018 : enlèvement des déchets du casier 0 et comblement des casiers 1 et 2 sur une durée volontairement réduite de 1 mois

3. poursuite de l’exploitation avec comblement de l’alvéole 3b puis remplissage des 4 alvéoles du casier 4

4.4.2.1.3 Choix de paramètres de calcul

Coefficient de ruissellement de la couverture :

Nous différencierons les couvertures transitoires qui ne sont pas étanches, de la couverture définitive étanche (géomembrane).

Sur la couverture intermédiaire, le coefficient de ruissellement est considéré comme faible soit 10 % de la pluie, alors que sur la couverture définitive, le ruissellement tient compte de la pente, de la rugosité du sol et enfin de la nature sédimentologique de la couverture (paramètres supposés et pressentis). Dans le cas d’une couverture étanche comme pour l’ISDND de Chubiguer, le ruissellement est pris à 100 %.

Superficie / durée d’ouverture :

Pour le calcul des productions de lixiviats, les surfaces prises en compte sont les surfaces ouvertes avant la mise en place de la couverture finale étanche, elles sont nommées surfaces d’impluvium.

L’intérêt du programme PROLIX est d’intégrer l’ensemble de l’exploitation phase par phase. Chaque unité d'exploitation correspond à une période de remplissage homogène sur une alvéole pouvant être fermée provisoirement ou définitivement.

Casiers 3b1 1/2 3b2 4a 4b 4c 4d

Tranch expl 101 102 201 103 104 105 106

Surface alvéole prise à mi-pente (m²) 3770 8000 3016 1941 1984 1709 1546

Hauteur déchets (m) 1.1 1 5.4 4.4 4.4 5.4 5.4

SURFACE IMPLUVIUM inter (m²) 4942 10000 4942 2592 2502 2197 2589

SURFACE IMPLUVIUM couverture (m²) 10000 4942 2592 2502 2197 2589

Durée cumulée TE (mois) 25 1 100 55 59 63 57

Tonnage des dechets (t/mois) 163 4000 163 156 147 147 147

Densité moyenne des déchets 1 1 1 1 1 1 1

Volume net des déchets (m3) 4072 8000 16286 8540 8731 9227 8347

surface alvéole prise à mi-pente S201

surface impluvium

H201

Volume 201 = H201 x S201

201

101

N..2

i..2

...2

302

202

102

N couches(1<N<10)


Page 39

Tonnage :

Les tonnages pris en compte sont variables en fonction des différentes étapes : de 2 600 t/an avec une réduction par palier, jusqu’à 1 800 t/an.

Coefficient de rétention :

Les valeurs de cette capacité de rétention sont très variables. En effet, si les mesures réalisées sur le terrain indiquent qu’il existe effectivement une teneur en eau dite critique au-dessous de laquelle il n’y a pas production de lixiviats, cette teneur en eau est supérieure de quelques pourcents seulement à la teneur en eau initiale du déchet lors de sa mise en dépôt.

La qualité du déchet et ses conditions de stockage préalables vont conditionner la valeur de la capacité de rétention. La présence de Déchets Industriels Banals, broyés ou non, augmente généralement le pouvoir d'absorption des déchets. A titre d’information, les valeurs fournies par la documentation technique pour les déchets ménagers sont comprises entre 2 et 12 %.

Dans le cas de l’ISDND de Chubiguer, l’évaluation de ce coefficient s’est faite à partir des valeurs du bilan hydrique pour le casier 3b qui bénéficie de la barrière de sécurité active (fond étanche).

Le coefficient de rétention obtenu est de 10 %.

Données météorologiques :

Le programme PROLIX modélise le calcul sur des valeurs chroniques choisies sur :

le poste le plus représentatif ;

une période suffisamment longue ;

une période incluant une année de très forte pluviométrie.

Cette approche permet de prendre en compte les variations annuelles et donc d’intégrer des conditions moyennes et exceptionnelles.

Tableau 4 : Valeurs climatiques synthétiques recueillies

Année 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 11 12 Total

2006 43.2 59.1 104.4 97 42.3 137.8 23.3 120.6 24.3 20.9 24.5 51.9 749.3

2007 49.3 56 99.6 3.8 79 107.6 17.5 72.5 84.1 103.6 131.5 34.5 839

2008 44.6 8.3 79.7 34.9 60.6 43.3 53 45.6 68.5 18.4 51 79 586.9

2009 55.1 85.2 64.9 6.1 34.7 151 80 44.5 3.9 98.9 59.5 120.6 804.4

2010 91.6 112.8 47.2 43.7 86.4 181.7 41.4 53.5 51.8 48.8 45.2 36.1 840.2

2011 47.8 55.6 27.9 14.1 66.8 41.1 95 14 47.7 36.1 5 48 499.1

2012 87.2 61.5 2.4 66.9 127.9 16 39 4.5 30.7 44.9 28.1 55.1 564.2

2013 76.9 53.4 95.4 21.3 104.4 50.1 2.9 3 58.7 52 40 7.9 566

2014 24.1 19.9 48.7 85.3 280.4 60.3 250.6 63.5 126 61.2 8.8 66.3 1095.1

2015 48.6 52.4 132.9 30.7 80.7 38.6 10.6 49.5 101.4 71.8 63.4 3.8 684.4

Pluie moyenne mensuelle (mm)

Année 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 11 12 Total

2006 12.6 31.9 53.4 86.9 112.2 129.4 134.5 120.1 81.4 41.4 14.6 8.5 826.9

2007 11.3 28.4 68 77.5 113.9 149.7 155.3 129.7 89.5 51.3 22.7 16 913.3

2008 13 32.9 63.5 97.9 112.4 131.6 150.2 129.2 89.8 49.2 19 13.5 902.2

2009 12.6 30 63.4 111.1 141.9 130 132.5 129.4 94.4 50.7 17.3 15.9 929.2

2010 11.9 26.4 66.9 66.5 129.9 144.4 145.5 139.7 99.5 47.8 19.1 54.2 951.8

2011 14.4 25.9 64.7 85.6 95.8 112.5 173.7 135.3 87.4 54.2 16.4 15.3 881.2

2012 19.7 34.9 63.9 95.8 118.7 159.2 133.4 114.6 95.8 57.4 22.3 7.3 923

ETP mensuelle (mm)


Page 40

4.4.2.2 Calcul et résultats de la production future

Le calcul prévisionnel établi avec le programme PROLIX permet de définir les volumes mensuels de lixiviats tels qu’ils seraient produits mois par mois en fonction de l’évolution de l’aménagement du site et dans une configuration la plus objective possible.

Les principaux résultats de la simulation sont présentés dans le tableau ci-après.

Localisation

Nom du CSD : ISDND Chubiguer

Commentaires : Simulation O

Station météo : Bangor

Latitude Nord : 0

Caractéristiques géométriques

Surface maxi unitaire impluvium : 10 000 m²

Surface moyenne unité d'exploitation (UE) : 3 128 m²

Hauteur moyenne déchets par UE : 3.9 m

Hauteur maxi déchets : 6.5 m

Nombre d'alvéoles : 6

Caractéritiques des déchets

Densité minimale : 1.00

Densité maximale : 1.00

Coefficient d'absorption minimal : 0.08 %

Coefficient d'absorption maximal : 25%

Caractéristiques de l'exploitation

Date début remplissage : 01 2016

Durée d'ouverture moyenne d'une UE : 51 mois

Durée d'ouverture maximale d'une UE : 100 mois

Durée d'ouverture totale : 360 mois 30.0 Années

Date de fin de remplissage : 12 2045

Date fin période 30 ans : 12 2075

Tonnage minimal : 147 Tonnes/mois

Tonnage maximal : 8 000 Tonnes/mois

Bilan hydrique (prod. lixiviats)

Production moyenne mensuelle (exploitation) : 94 m3/mois

Production maximale mensuelle (exploitation) : 916 m3/mois

Date production max. mensuelle (exploitation) : 01 2018

Production moyenne annuelle (exploitation) : 1 124 m3/an

Production maximale annuelle : 3 704 m3/an

Date de la production maximale annuelle : 2018

Production moy. mensuelle (fermé stabilisé) : 257 m3/mois

Retard maximum d'arrivée au drainage : 1 mois

Production phase d'exploitation : 33 730 m3

Production phase de suivi 30 ans : 158 m3

PROLIX_V1_0


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Les graphes représentatifs des productions de lixiviats et de l’exploitation du site sont les suivants :

4.4.2.3 Conclusion

La production moyenne annuelle de lixiviats de l’ISDND de Chubiguer est variable dans le temps. Elle se réduira progressivement au fur et à mesure que les surfaces d’anciens déchets seront recouvertes par les installations présentant une étanchéité de fond et de couverture réduisant l’infiltration dans les déchets anciens.

Avec une hypothèse de pluie moyenne sur 9 ans et le phasage envisagé, la production totale du site sera au maximum de :

mensuelle : 916 m3, lors des travaux de landfill mining ;

annuelle : 3 704 m3.

0

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

7000

8000

9000

201601

201801

202001

202201

202401

202601

202801

203001

203201

203401

203601

203801

204001

204201

204401

204601

Dé

bits

de

s li

xivi

ats

pro

du

its

(m

3/m

ois

)

Tonnage d

es d

échets

entr

ants

(to

nn

es/m

ois

)

Temps en mois

Calcul du bilan hydrique

Tonnage des déchets Production des lixiviats

0

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

0

5000

10000

15000

20000

25000

30000

201601

201801

202001

202201

202401

202601

202801

203001

203201

203401

203601

203801

204001

204201

204401

204601

Dé

bits

de

s li

xivi

ats

pro

du

its

(m

3/m

ois

)

Su

rfa

ce

de

co

uve

rtu

re d

éfin

itiv

e(m

²)

Temps en mois Surface couverture définitive Production des lixiviats


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Ces maxima ne sont pas représentatifs car ils correspondent à un pic unique. Ce pic correspond à la période de landfill mining = période où les déchets issus du casier 0 vont potentiellement être soumis aux précipitations et peuvent donc produire des lixiviats.

En réalité, il faut nuancer ces valeurs de production maximales car l’opération pourra être réalisée sur une période de beau temps, ce qui ne produira pas ou peu de lixiviats dans ce cas.

En dehors de ce pic, la valeur de production mensuelle maximale sera d’environ 330 m3/mois pour l’ensemble du site.

4.4.3 Caractéristiques du système de drainage du casier 4 Deux notions sont à prendre en compte dans le dimensionnement du dispositif de drainage :

le débit unitaire du massif drainant doit permettre à l’eau de s’écouler jusqu’au drain, sans excéder en hauteur l’épaisseur du massif drainant ;

le débit maximum du drain doit être supérieur à la production exceptionnelle de lixiviats du casier drainé.

Nous prenons comme hypothèse que la situation la plus critique dans l'écoulement des lixiviats sur le fond d'une alvéole concerne la plus longue ligne de plus grande pente du fond parcourue gravitairement par les lixiviats.

Le débit unitaire correspond au débit du système de drainage (graviers) sur une section de 1 m de largeur (perpendiculaire à la ligne de plus grande pente) que multiplie la hauteur du massif drainant. Nous assimilons donc cette section à une portion d'aquifère de hauteur H, de largeur 1 m et pour laquelle la nappe s'écoulant ne devra pas dépasser un gradient P (cf. figure suivante). Le débit unitaire correspond alors à la somme des débits Qu1 + Qu2 + ….. + Qui infiltrés au droit de la ligne de plus grande pente.

Figure 17 : Schéma de principe du gradient d’écoulement du massif drainant

4.4.3.1 Calcul du débit unitaire du massif drainant

La production maximale de lixiviats calculée dans le cadre de l’ISDND de Belle-Ile est de 16 m3/mois/alvéole au niveau des alvéoles 4a à 4b. Cependant, la production maximale mensuelle au niveau du casier 4, est obtenue au niveau de l’alvéole 4a en février 2031 avec une production de 190 m3/mois.

Compte tenu de la surface moyenne des fonds de casier (occupée par le massif drainant au niveau de l’alvéole 4a) égale à 1 400 m², le débit unitaire Qu est de 5,3.10-8 m3.s-1.m-².

Le débit maximum à évacuer dans le massif drainant se situera en aval de la grande ligne d’écoulement observée sur l’ensemble de l’ISDND, et qui atteint une longueur de 65 m, soit 3,4.10-6 m3/s.

En considérant une épaisseur de massif drainant de 0,3 m, la perméabilité du massif drainant est évaluée à partir de l’équation de Darcy :

Q = K.A.i

Débit à évacuer Q = 3,4.10-6 m3/s

A = surface unitaire = 0,3 m x 1 m = 0,3 m²

i = gradient = 2,0 %

PQu1 Qu2

Qu3

Qui

H


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Figure 18 : Chemin hydraulique le plus long au niveau de l’alvéole 4a

La perméabilité minimale du massif drainant est donc de 5,7.10-4 m/s. Notons par exemple que les coefficients de perméabilité des massifs drainants constitués de gravier de type 20/40 sont de l’ordre de 1.10-2 m/s. La valeur de 5,7.10-4 m/s sera donc très facilement atteinte.

4.4.3.2 Capacité d’écoulement des drains

Le diamètre des drains devra être suffisant pour faciliter l'écoulement des lixiviats et l'entretien.

Le débit maximum évalué précédemment, atteint au point aval de drainage, est estimé à 0,07 l/s (190 m3/mois).

Un drain de 200 mm de diamètre (couramment utilisé dans les installations de stockage) et avec une pente de 2 % est suffisant pour évacuer le débit maximal de lixiviats puisque la hauteur d’eau atteinte dans le drain avec un débit de 0,59 l/s est inférieure à 10 mm. La capacité maximale du drain présentant les caractéristiques présentées ci-avant est de 48 l/s.

4.4.3.3 Résistance à l’écrasement

Les drains et conduites posées dans le massif de déchets seront en PEHD.

Leur classe de résistance sera SDR11 (PN 16) qui permettra de résister largement à la pression générée par la hauteur maximale de déchet <10 m.

4.4.4 Gestion de l’ensemble des lixiviats de l’ISDND Actuellement, l’ensemble des lixiviats collectés est transféré vers la station de traitement communale. Un regard de regroupement R1 (central par rapport au site) reçoit :

les eaux usées du bâtiment de la déchetterie (par refoulement via le poste de relevage PR1) ;

les lixiviats des casiers 1, 2 et 3 ;

les eaux de l’aire de lavage.

En situation future, ces effluents seront dirigés gravitairement vers le nouveau poste de refoulement PR2, qui recevra également le collecteur de lixiviats du casier 4.

Une conduite de refoulement assurera ensuite le transfert sous pression de l’ensemble des effluents (lixiviats des casiers 1, 2, 3 et 4 + eaux de l’aire de lavage + eaux usées) vers la station de traitement.

Alvéole 4a

Alvéole 4b

1400 m²

65 ml


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Figure 19 : Schéma de principe du réseau des effluents du site (lixiviats / eaux souillées)


Page 45

4.4.5 Dimensionnement du poste de refoulement Le poste de refoulement devra être dimensionné en tenant compte du linéaire de la conduite de transfert entre la station de traitement et le poste (1 510 ml).

Figure 20 : Cheminement des effluents refoulés du site vers la STEP

Le débit moyen entrant issu du bilan hydrique est extrêmement faible (0,07 l/s soit 0,252 m3/h). Ce débit est lié à l’intensité des précipitations et à l’épaisseur de déchets au moment de la pluie. Aussi, il peut connaitre des variations en pointe importantes.

Le poste de refoulement recevra également les eaux de lavage et eaux usées du bâtiment de la déchetterie et des sanitaires. Pour calculer le débit provenant de l’impluvium de l’aire de lavage en période critique, nous retenons comme intensité une pluie de 6 minutes. Selon les coefficients de Montana de Lorient en pluie décennale, l’intensité est de 115 mm/heure. Le débit correspondant est donc de 9,2 m3/h pour l’aire de lavage.

De ce fait, nous retenons un débit entrant maximal de 10 m3/h (soit 2,8 l/s).


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Figure 21 : Impluvium de l’aire de lavage

Les postes de refoulement sont composés de 2 pompes de 10 m3/h ayant une Hmt entre 12 et 25 mCE (à définir au stade PRO) fonctionnant en alternance en mode normal et en simultané en cas d’extrême urgence pour atteindre un débit cumulé autour de 14-15 m3/h.

Pour des débits supérieurs ou pour tout disfonctionnement du poste, chaque regard de jonction est équipé d’une électrovanne servo-commandée qui ferme automatiquement les arrivées des casiers en cas de niveau trop haut dans le poste.

4.4.6 Stockage des lixiviats Il n’y a pas de stockage de lixiviats sur le site, puisque les lixiviats arrivés gravitairement au regard de pompage repartent vers la station de traitement par refoulement.

4.4.7 Traitement des lixiviats Les lixiviats seront traités hors site au niveau de la station de traitement, ayant fait l’objet d’une autorisation spécifique. La convention de rejet est jointe en annexe 16.

Ce point fait l’objet d’une demande de dérogation au titre de l’article 11 de l’arrêté ministériel du 16 février 2016. Plusieurs éléments intrinsèques et le contexte local ne permettent pas en effet d’envisager la mise en place d’une filière de traitement sur le site :

le manque de place sur le site de l’installation classée pour pouvoir mettre en place une

station de traitement ;

l’exutoire général du site, localisé en amont du bassin versant d’alimentation de la source de

Locqueltas utilisée pour l’AEP ;

le coût onéreux de réalisation d’une station de traitement, d’autant plus élevé au m3 pour des

petits volumes à traiter comme c’est le cas sur le site de Chubiguer ;

la présence du réseau de refoulement sur 1,5 km menant à la station de traitement, avantage

économique (réseau déjà en place) et sanitaire (pas d’usage à l’aval du rejet) ;

le contexte insulaire qui induit un coût de réalisation d’une station de traitement encore plus

élevée que sur le continent.

Plateforme de lavage

de 80 m²


Page 47

4.5 Conception de l’installation de drainage et de collecte de biogaz

4.5.1 Généralités

4.5.1.1 La production du biogaz

Le biogaz est issu de la dégradation des déchets fermentescibles. Les réactions de fermentation démarrent très rapidement au niveau du massif de déchets :

dans un premier temps, elles consomment l'oxygène de l'air, la matière organique se décompose en gaz carbonique, c'est la phase aérobie ;

lorsque tout l'oxygène est consommé, le méthane est produit, sa concentration augmente progressivement, la méthanogénèse s'installe mais est encore instable ;

ensuite, durant plusieurs dizaines d’années, le rapport entre CH4/C02 reste stable, la production de biogaz atteint un maximum, puis décroît ;

lorsque la production de biogaz devient très faible, l'air pénètre à nouveau dans le casier. S'il reste des matériaux biodégradables, les fermentations produisent surtout du gaz carbonique.

Figure 22 : Évolution de la composition du biogaz (guide ADEME DEC 7934 – 2001)


Page 48

4.5.1.2 Les phases de la production de biogaz

Figure 23 : Procédés intervenant dans la production du biogaz (guide ADEME DEC 7934 – 2001)

4.5.1.2.1 Hydrolyse

Cette phase concerne la dégradation de molécules organiques complexes en monomères. Les substrats tels que les polysaccharides, les protéines, les lipides sont hydrolysés en sucres simples, en acides aminés et en glycérol et acides gras respectivement. Cette transformation est assurée par des enzymes extracellulaires. La plupart des molécules solubles sont facilement hydrolysables. Mais cette étape peut s’avérer délicate dans le cas des composés peu solubles ou solides (composés gras, celluloses, lignines…).

4.5.1.2.2 Acidogenèse

Cette phase, également appelée phase fermentative, transforme les différents monomères issus de l’hydrolyse en acides organiques à courte chaîne (2 à 6 carbones) ou en composés neutres (éthanol). Comme son nom le suggère, la phase d’acidogenèse se traduit donc souvent par une acidification du milieu. D'autres co-produits sont également générés comme le carbonate et l’hydrogène, ou de l’azote ammoniacal (dégradation des acides aminés).

4.5.1.2.3 Acétogenèse

L'étape d'acétogenèse recouvre la transformation d'un petit nombre de composés simples en acétate, bicarbonate et hydrogène. Les bactéries qui réalisent cette étape sont désignées comme les bactéries productrices obligées d'hydrogène.

4.5.1.2.4 Méthanogenèse

Les espèces méthanogènes utilisent principalement comme substrats l'acétate, le dioxyde de carbone et l'hydrogène. Leur taux de croissance est plus faible que celui des bactéries acidogènes.


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4.5.1.2.5 Le devenir du soufre : la sulfato-réduction

Un certain nombre de molécules organiques produites par l’acidogenèse (en particulier les acides organiques comme l’acétate, le propionate ou le butyrate, ainsi que l’hydrogène) sont consommées en présence de sulfate, qui joue le rôle d’accepteur d’électron. Cette voie métabolique, la sulfato-réduction, est plus énergétique que l’acétogenèse, avec laquelle elle est en compétition pour les mêmes substrats : c’est pourquoi la sulfato-réduction se produit toujours à partir du moment où du sulfate est présent au détriment de la production de méthane.

La réduction des sulfates conduit à la production d’ions sulfures HS-, de sulfures métalliques MHS (formant les précipités noirs responsables de la couleur caractéristique des milieux anaérobies), et d’hydrogène sulfuré H2S, qui n’est pas sans effet sur les procédés à différents niveaux :

inhibitions : la molécule d’H2S agit comme un composé toxique qui affecte l’ensemble de la chaîne trophique ;

contamination du biogaz : la présence d’H2S dans le biogaz a des conséquences particulièrement néfastes sur les systèmes de valorisation.

4.5.1.2.6 Devenir de l’azote

Lorsqu’il est présent sous forme organique (protéines), l’azote se retrouve sous forme ammoniacale (NH3 ou NH4+). En revanche, lorsqu’il est présent sous forme oxydée (nitrite NO2- ou nitrate NO3-), il peut également servir d’accepteur d’électron et contribuer à la compétition pour les acides organiques au même titre que la sulfato-réduction, pour donner du diazote N2 : c’est ce qu’on appelle la dénitrification.

Ici encore, le flux de matière organique est en quelque sorte détourné de la production de méthane. Cette voie métabolique est préférée à l’acétogenèse lorsque des formes oxydées de l’azote sont présentes.

4.5.1.3 Les objectifs du captage du biogaz

Les objectifs du captage du biogaz sont les suivants :

réduire les impacts sur l’environnement : éviter les émissions de gaz à effet de serre, éviter les nuisances olfactives, permettre la reprise de la végétation pour une intégration paysagère ;

assurer la sécurité des biens et des personnes : limiter les risques d’incendie et d’explosion, limiter les expositions sanitaires ;

permettre une valorisation optimale du biogaz en maintenant un débit capté et une qualité élevés.

4.5.2 Calcul de la production théorique de biogaz

4.5.2.1 Situation actuelle

Il n’y a pas de gestion des biogaz actuellement : le dégazage est passif.

Le casier 3 est équipé de 2 puisards mixtes (lixiviats / biogaz) en béton crépiné, localisés au point bas des alvéoles.

Des études biogaz ont été réalisées sur le site :

Étude PRODEVAL (2009 – données issues du bilan décennal) : mesure biogaz casiers 1 et

2 : absence de dégazage justifiant la mise en œuvre d’une torchère. Autres alternatives

proposées : drainage des biogaz avec évents.

Étude BURGEAP (janvier 2011) :

les mesures réalisées ont permis de distinguer au niveau de l’alvéole 3 les différentes

phases de la production de biogaz en corrélation avec l’ancienneté des déchets,

la production de biogaz a été estimée à 63 m3/h en fin de vie de site,


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la mise en place de tranchées de drainage reliées à des évents est préconisée pour

assurer une bonne évacuation du biogaz.

Étude S3D (2014 + compléments) :

les mesures indiquent que le massif de déchets (casier 3) est à présent dans sa phase

méthanogène,

le prélèvement avec analyse en laboratoire confirme la bonne qualité du biogaz en phase

méthanogène et l’absence d’hydrogène sulfuré,

les teneurs en siloxanes sont faibles et donc compatibles avec des modes de valorisation

et de traitement classiques,

estimation de la production de biogaz : 18 m3 /h de CH4.

Les études BURGEAP et S3D sont jointes en annexe 15.

4.5.2.2 Situation future

4.5.2.2.1 Présentation du modèle de calcul SIMCET

Les calculs présentés ci-après concernent l’estimation de la production prévisionnelle de biogaz à l’aide du programme SimCET, logiciel d’estimation de la production de biogaz émise par une ISDND, issu de travaux de Recherche et Développement (fruit d'une étroite collaboration entre FAIRTEC, SITA France, l'INSA de Toulouse et le CIRADE).

Principes du modèle de calcul

L’étude théorique de gisement de biogaz est basée sur des simulations de la production dans le temps de biogaz natif issu de la fermentation des déchets, à l’aide du programme de calcul SimCET qui met en œuvre un modèle de dégradation de la matière organique.

Cette étude théorique tient compte :

de l’estimation des tonnages reçus et/ou des tonnages futurs ;

de la distribution des différentes catégories de déchets et de leur composition ;

des paramètres d’exploitation tels que l’étanchéité de la couverture, la qualité du captage…

de la durée de vie prévisionnelle du site (zone actuelle et projet).

Le logiciel SimCET s'appuie sur le modèle mathématique du Swana (Solid Waste Association of North America) pris comme référence par l'EPA (Agence Américaine de Protection de l'Environnement).

La production de biogaz est décrite par une réaction d'ordre 1 par rapport à la concentration en matière organique et une fonction d'accélération.

Les résultats de ces simulations sont représentés sous forme de graphiques indiquant le débit de biogaz à 50 % de méthane dès l’ouverture du site et sur une période d’une trentaine d’années après la fin de l’exploitation.

Les paramètres pris en compte sont :

la constante de dégradation ;

la constante d'accélération (ou de production) ;

le temps écoulé depuis l'enfouissement ;

le temps de latence avant la production de méthane ;

la production potentielle de méthane si la dégradation était complète.


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Pour renseigner le modèle, les déchets envisagés sont classés selon 7 grandes catégories :

OM

boues

DAE (apports directs)

DAE (apports via des transferts)

encombrants / inertes

refus de compostage

déchets verts

Selon les informations disponibles, ces catégories peuvent elles-mêmes être découpées en fractions qui sont les suivantes :

fines

fermentescibles

bois

papier-carton

plastiques

inertes

textiles

Il est alors possible d'utiliser des paramètres de calcul pour chaque fraction (constantes de dégradation, d'accélération…).

Le logiciel SimCET calcule les débits de biogaz produit et capté. Il est donc fait usage du taux de captage du biogaz, basé sur les valeurs de l'ADEME, en relation avec le type de couverture, corrigé du retour d’expérience.

Tableau 5 : Correspondance entre type de couverture et taux de captage (ADEME/Suez Consulting)

TYPE DE ZONE CAPTEE TAUX DE CAPTAGE

zone en exploitation reliée à une unité de combustion 35 %

zone en couverture semi-perméable (matériaux naturels de faible imperméabilité) reliée à une unité de combustion

70 %

zone en couverture imperméable (matériaux naturels d'épaisseur d’au moins 1 m et de faible perméabilité < 10-9 m/s) reliée à une unité de combustion

85 %

zone avec une couverture comprenant une géomembrane reliée à une unité de combustion

90 %

En tenant compte de ces données, des caractéristiques du site actuel et du projet, les taux de captages retenus évolueront de 35 à 70 % pour toute la période d’exploitation de l’ISDND jusqu’à la fin de vie du site.

Limites du modèle

Le logiciel SimCET a été testé et validé sur des sites de stockage en exploitation dans le cadre du programme de recherche mis en œuvre par le groupe Suez. Ces tests ont été menés sur des sites pris en compte dans leur globalité ainsi que sur des casiers considérés indépendamment.


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On constate que les écarts entre la production constatée et la production simulée ne dépassent pas 20 % pour la majorité des sites, ce qui est jugé satisfaisant compte tenu des multiples incertitudes sur la composition réelle des déchets enfouis, l'efficacité de la couverture et du réseau de captage.

Ces résultats confirment que les constantes cinétiques retenues pour les OM et les DAE sont pertinentes.

Signalons également que si le modèle prend en compte l'humidité de chaque catégorie de déchets, il ne prend pas en compte des phénomènes tels qu'une humidité trop importante, s’expliquant par exemple par des nappes perchées ou par un volume important de lixiviats au niveau du massif de déchets.

De tels phénomènes peuvent être à l’origine d’une dérive par rapport à l’estimation théorique. De même, une dérive peut être observée en cas de taux d’humidité trop faible.

4.5.2.2.2 Application au site de Chubiguer

Le calcul de la production théorique de biogaz a été estimé sur la base de la caractérisation de déchets menée par AWIPLAN en février 2015.

La répartition par catégorie obtenue est présentée dans le tableau suivant :

Catégories SIMCET Catégorie caractérisation AWIPLAN Pourcentage %

Fines Fines 4,99

Putrescibles Fermentescibles, textile sanitaire 45,09

Bois Combustibles non classés 5,3

Papier / carton Papier, carton 15,84

Textile Textile 3,49

Plastique Composites, plastiques 17,29

Inertes Verre, métaux 5,95

Autres Incombustibles non classés, déchets spéciaux 2,05

Deux simulations ont été réalisées :

simulation 1 : tonnage prévisionnel variant de 2 600 à 1 800 t/an ;

simulation 2 : tonnage maximal demandé à savoir 2 600 t/an.

Les courbes ci-après montre l'évolution théorique de la production de biogaz de l’ISDND de Chubiguer, depuis 2006 jusqu'à la fin d'exploitation envisagée (2045) puis jusqu'à la fin prévisionnelle de la production de biogaz.

La production est indiquée en Nm3/h à 50 % de méthane.


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Résultat simulation 1 :

Dans ce cas de figure, la production théorique totale de biogaz sera maximale en 2018 - 2020 avec une production totale estimée à 23 Nm3/h de biogaz à 50 % de méthane. Avec la baisse des tonnages attendu durant l’exploitation, la production diminuera jusqu’à la fermeture du site, puis chutera progressivement.

Résultat simulation 2 :

Avec un tonnage de 2 600 t/an pendant toute la durée de vie du site, la production totale augmentera pour atteindre en fin d’exploitation son maximum à 35 Nm3/h à 50 %de CH4.

La production récupérable a été estimée à 70 % de la production totale, le maximum récupérable sera donc de 25 Nm3/h.

0

5

10

15

20

25

30

35

2000 2020 2040 2060 2080

Dé

bit

de

Bio

gaz

(50

% d

e C

H4

) e

n N

m3

/h

Années

Production de biogaz du site de CHUBIGUER

Biogaz Produit

Biogaz Capté

0

5

10

15

20

25

30

35

40

2000 2020 2040 2060 2080

Dé

bit

de

Bio

gaz

(50

% d

e C

H4

) e

n N

m3

/h

Années

Production de biogaz du site de CHUBIGUER

Biogaz Produit

Biogaz Capté

Démarrage du captage

Démarrage du captage


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4.5.3 Captage du biogaz Deux phases de dégazage se distinguent :

la phase durant l’exploitation, avec la mise en œuvre d’un réseau de dégazage installé à l’avancement ;

la phase après l’exploitation, avec le réseau final de dégazage mis en place une fois la zone d’exploitation temporairement ou définitivement réaménagée avec la couverture finale.

Nota : il n’est pas prévu de capter les biogaz au niveau des casiers 1 et 2 car la production y est très faible dorénavant. De plus, les vieux déchets actuellement en place au niveau du casier 0, qui vont être transférer sur les casiers 1 et 2 ne produisent plus (ou très peu).

La figure suivante présente le plan général de principe du réseau de biogaz.

Figure 24 : Plan de principe du réseau de biogaz

La localisation des puits de biogaz des casiers 3 et 4 est présentée dans le dossier des plans.

Le dispositif de dégazage s’organise autour des équipements suivants :

Des puits mono-spécifiques forés au niveau des zones réaménagées, utilisés uniquement

pour le captage du biogaz : il s’agit de puits réalisés à l’issue de la mise en place de la

couverture finale. Un forage est réalisé à l’aide d’une tarière hélicoïdale d’un diamètre de 650

mm. Ce forage est équipé de sondes en polyéthylène haute densité (tubes fentés 3/3)

usuellement d’un diamètre allant de 110 à 160 mm, puis remplis de matériaux drainants. Le

sommet du tube est équipé d’une tête étanche sur laquelle se raccorde le réseau de collecte

du biogaz. Le rayon d’action d’un puits est de 25 m maximum. Cette valeur est utilisée pour

positionner les puits avec un chevauchement du rayon d’influence optimal afin de permettre

une collecte du biogaz la plus complète possible. L’espacement entre les puits est donc

compris entre 30 et 50 m.

Puits forés de biogaz

Tranchée drainante

Micro-torchère


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Figure 25 : Coupe de détail de puits forés

Des tranchées drainantes sous couverture pour le captage du biogaz : Elles viennent en

complément des drains verticaux. Il s’agit de tranchée creusée dans les déchets, avant la

mise en place du complexe d’étanchéité et de drainage, comblée de matériaux drainant

20/40 non calcaire (Cf. Figure 26). Un drain PEHD est placé au centre et permet de collecter

les biogaz pour les acheminer vers le réseau en surface, au niveau des regards

intermédiaires (Cf. Figure 27 et Figure 28). Le système de drainage doit être conçu pour

résister aux contraintes suivantes :

phénomènes de tassement,

température élevée à l’intérieur du massif de déchets,

hauteur de déchets,

pente de la couverture…


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Figure 26 : Tranchée drainante de biogaz – coupe en travers

Figure 27 : Regards intermédiaire – coupe en travers


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Figure 28 : Tranchée drainante et regard intermédiaire – vue en plan de principe

En plus de ces équipements de collecte spécifique du biogaz (tranchée drainante et puits forés), les puits de contrôle de lixiviats qui seront implantés au point bas de chaque alvéole (1 puits lixiviats par alvéole), pourront être connectés au réseau de biogaz en surface et faire alors office de puits mixte (cf figure ci-après).


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Figure 29 : Schéma de principe d’un puits mixte

4.5.4 Collecte de biogaz Le réseau de collecte du biogaz est dimensionné pour :

permettre une répartition homogène de la dépression dans le réseau ;

garantir un réglage de la dépression, sectorisé par zone d’âge homogène.

Pour cela, le réseau est composé :

d’un réseau principal dimensionné pour collecter l’ensemble du réseau de biogaz ;

d’antennes en charge de la collecte d’un secteur d’âge homogène pour raccorder individuellement chaque ouvrage.

À chaque changement de réseau, une vanne permet de régler finement la mise en dépression. L’assemblage s’effectue prioritairement par soudage bout à bout (soudure au miroir). En cas d’impossibilité de soudage bout à bout, la soudure est réalisée par un manchon électrosoudable.

4.5.5 Traitement du biogaz Dans le cadre du projet, il est prévu la mise en place d’une torchère. En effet, les débits attendus sont trop faibles pour permettre la mise en place d’un système de valorisation économiquement viable.

La torchère mise en place sera une micro-torchère adaptée au faible débit (25 Nm3/h à 50 % de CH4). Son mode de fonctionnement devra être adapté à ces faibles productions, avec probablement un mode de fonctionnement discontinu. La torchère sera équipée d’un dispositif de rallumage automatique et dotée d’un système lui permettant de s’adapter aux variations de débit et de qualité du biogaz tout en gardant une température de brûlage constante.

Elle permet une destruction du biogaz en toute sécurité à une température supérieure à 900°C pendant plus de 0,3 seconde, conformément aux prescriptions de l’arrêté du 15 février 2016 relatif aux installations de stockage de déchets non dangereux.


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Cette température permet de garantir une combustion optimale du biogaz en permettant une élimination des composés générant des odeurs et en respectant les valeurs limites de rejets fixées par l’arrêté ministériel du 15 février 2016.

Nota : les conditions salines de l’air ambiant présent sur Belle-Ile nécessiteront seront prises en compte pour le choix des équipements de la torchère (résistance des matériaux au sel).

4.5.6 Planning de mise en œuvre du captage du biogaz La torchère pourra être mise en place dès 2018, afin de capter le biogaz produit au niveau de l’alvéole 3a.

Dès 2025, après couverture de l’alvéole 3b, le casier 3b sera raccordé à la torchère.

Puis à l’avancement, les alvéoles du casier 4 seront connectées, dès 2030/2031.

4.6 Gestion des eaux de ruissellement en phase travaux

L’intégralité des eaux issues du chantier (ruissellement, pompage…) sera envoyée vers un réseau de collecte dédié et transitera via un décanteur et/ou un système de filtration de manière à respecter les valeurs de qualité en sortie d’installation.


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5 FONCTIONNEMENT DE L’INSTALLATION

5.1 Personnel et matériel

L’exploitation du site de Chubiguer est actuellement assurée par la COVED.

Les engins présents sur site sont les suivants :

un compacteur ;

une chargeuse à chenille ;

une pelle à chenille ;

une chargeuse telescopic ;

un ampliroll.

L’exploitation du site est assurée par le personnel suivant :

un responsable de site ;

un agent d’exploitation ;

un conducteur d’engin – compacteur ;

un gardien de déchetterie.

5.2 Horaires d’ouverture Le site de Chubiguer (excepté la déchetterie qui dispose de ses propres horaires) est ouvert du lundi au vendredi de 8h à 12h et de 14h à 17h.

Les horaires d’ouverture de la déchetterie sont les suivants :

Tableau 6 : Horaires d’ouverture de la déchetterie

Lundi Mardi Mercredi Jeudi Vendredi Samedi Dimanche

01/10 – 31/03 9h – 12h

14h - 17h30

Fermé

01/04 – 30/09 8h – 12h

14h - 18h

Fermé

Fermé tous les jeudis matins et les jours fériés

5.3 Acceptation et contrôle des déchets

5.3.1 Au niveau de la déchetterie et de la plateforme de broyage de déchets verts

5.3.1.1 Conditions d’accès

5.3.1.1.1 Origine des déchets

La déchetterie est destinée aux usagers s’acquittant de la redevance d’enlèvement des ordures ménagères, c’est-à-dire à l’ensemble des résidents (à l’année ou saisonniers) et des entreprises dont le siège social est situé dans l’une des communes de la Communauté de Communes de Belle-Île en Mer et désirant déposer des déchets.

Les artisans et commerçants dont le siège social est implanté sur le continent ou exerçant sur l’île une activité ponctuelle clairement identifiable peuvent également être autorisés à y déposer des déchets (une facturation est alors appliquée dès le premier m3).


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5.3.1.1.2 Quantité de déchets

Quelle que soit la qualité de l’usager (particulier, artisan, commerçant), l’apport journalier est limité à 2 m3 par jour (tous déchets confondus) et par redevance d’enlèvement des ordures ménagères. Au-delà de ce volume, une facturation est appliquée. Aucune dérogation à cette règle n’est accordée.

5.3.1.1.3 Véhicules autorisés

L’accès à la déchetterie est limité aux véhicules suivants :

véhicules légers (voitures) ;

véhicules légers attelés d’une remorque ;

véhicules utilitaires d’un P.T.A.C. inférieur à 3,5 tonnes non attelés.

Les usagers effectuent eux-mêmes les déchargements de leur véhicule, en se conformant strictement au règlement (joint en annexe 4) et aux instructions données par le gardien.

L’accès des usagers au bas de quai est formellement interdit.

5.3.1.2 Contrôle

L’usager doit se conformer strictement et en tous points aux instructions du gardien avant de procéder au déchargement. Un agent doit toujours être présent en haut de quai durant les heures d’ouverture au public. L’usager déclare, sous sa responsabilité, la nature des apports.

Un contrôle strict, au minimum visuel, est effectué à l’entrée de la déchèterie ou sur la zone de dépôt afin de vérifier que la forme et la nature des dépôts répondent à la déclaration de l’usager, aux conditions d’admissibilité et que le tri est correctement réalisé par l’usager.

Le dépotage doit exclusivement se faire à la main depuis le haut de quai. En aucun cas le déchargement ne peut s’effectuer depuis le véhicule ou la remorque.

Le gardien peut être amené à refuser des déchets qui, par leur nature, forme, aspect ou dimension, lui paraîtraient susceptibles de présenter un danger pour l’exploitation. En cas d’indisponibilité de bennes (capacités limitées) ou d’apports trop conséquents, le gardien peut également refuser le déchargement de déchets.

Cas particuliers des déchets d’amiante : Les déchets d’amiante ne sont reçus sur la déchetterie que sur rendez-vous le jeudi matin en dehors des heures d’ouvertures. Seuls les déchets d’amiante présentant un conditionnement et un emballage conformes sont acceptés. La benne d’amiante est ensuite évacuée du site avant ouverture de la déchetterie au public.

Cas particulier des fusées de détresse : Les fusées de détresse reçues sont mises dans le carton agréé INERIS1 puis dans le conteneur dédié. Le registre des stocks est alors complété. Il convient de rappeler que la quantité maximale ne doit pas dépasser 30 kg de matières pyrotechniques et que les matières dangereuses/inflammables sont interdites. L’enlèvement des caissons blindés s’effectue uniquement après évacuation de produits inflammables à proximité et lorsque la déchetterie est fermée.

5.3.2 Au niveau de l’ISDND et du quai de transfert Le contrôle des déchets à l'entrée est obligatoire. Le personnel reçoit une formation et des directives afin de pouvoir vérifier que les déchets acceptés sur le site appartiennent exclusivement à la liste des déchets autorisés, et ne contiennent pas de substances toxiques prohibées.

1 L'Institut national de l'environnement industriel et des risques


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Les déchets arrivant sur le site sont soumis à une procédure d’acceptation préalable (information préalable et/ou certificat d’acceptation préalable) et de contrôle à la réception sur le site.

La nature et l’origine des déchets reçus sur le site de Chubiguer sont bien connues puisque le site ne reçoit que les déchets suivants :

ordures ménagères résiduelles ;

boues de l’usine de production d’eau potable ;

matières stercoraires de l’abattoir ;

résidus solides issus de la station d’épuration des eaux usées et des matières de curage des

réseaux d’eaux usées.

Un rappel de la procédure qui s’applique à l’ensemble des déchets arrivant sur le site est toutefois présenté ci-après

5.3.2.1 Procédure d’acceptation

5.3.2.1.1 La caractérisation de base

La caractérisation de base est la première étape de la procédure d'admission. Elle consiste à caractériser globalement le déchet en rassemblant toutes les informations destinées à montrer qu’il remplit les critères correspondant à sa destination (quai de transfert, ISDND). Elle se décline en deux étapes :

l’information préalable ;

les résultats des essais requis.

Le détenteur doit fournir à l'exploitant, préalablement à l’admission sur le site, une information préalable.

Cette information doit être renouvelée tous les ans et l’exploitant doit la conserver au moins deux ans dans un recueil tenu à disposition de l’inspecteur des installations classées. Ce recueil présente également les motifs des refus d’admission d’un déchet.

L’objet de l’information préalable est d’identifier d’une part le producteur de déchets et, d’autre part, le déchet lui-même avant son admission sur le site. Elle comprend au minimum les éléments suivants :

source et origine du déchet ;

informations concernant le processus de production du déchet (description et caractéristiques des matières premières et des produits) ;

données concernant la composition du déchet et son comportement à la lixiviation, le cas échéant ;

apparence du déchet (odeur, couleur, apparence physique) ;

code du déchet conformément à l’annexe II de l’article R541-8 du Code de l’Environnement ;

au besoin, précautions supplémentaires à prendre au niveau de l'installation de stockage.

Pour certains types de déchets, la procédure d’acceptation préalable comprend également la réalisation d’essais afin de vérifier la conformité des déchets aux critères d’acceptation en ISDND.

Ces essais en laboratoire constituent un test de potentiel polluant selon les normes applicables à la destination du déchet.

La procédure d’acceptation préalable avec ses deux étapes (information préalable et résultats des essais) aboutit à l’établissement d’un certificat d’acceptation préalable. Ce certificat est soumis aux mêmes règles de délivrance, de refus, de validité, de conservation et d’information de l’Inspection des Installations Classées que l’information préalable.


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5.3.2.1.2 La vérification de la conformité

Quand un déchet a été jugé admissible après une caractérisation de base, une vérification de la conformité est réalisée au plus tard un an après et est renouvelée une fois par an. Dans tous les cas, l’exploitant veillera à ce que la portée et la fréquence de la vérification de la conformité soient en règle avec les prescriptions de la caractérisation de base.

Les essais utilisés pour la vérification de la conformité sont choisis parmi ceux de la caractérisation de base et sont réalisés dans les mêmes conditions.

5.3.2.2 Contrôle des déchets à la réception du site

Ce contrôle comporte plusieurs étapes :

le contrôle des documents administratifs lors de l’arrivée du véhicule d’apport sur le site ;

le contrôle de la non-radioactivité à l’aide du portique installé au niveau du pont-bascule ;

la pesée et l’enregistrement de l’apport ;

le contrôle visuel lors du déchargement du véhicule au niveau des différentes aires du site.

5.3.2.2.1 Contrôle des documents administratifs

La première étape de la procédure de contrôle se déroule au niveau du pont-bascule d’entrée où les véhicules d’apport s’arrêtent. Il s’agit de vérifier :

l’existence et la date de validité d’une information préalable ou d’un certificat d’acceptation préalable selon la nature des déchets ;

la conformité du chargement avec les renseignements mentionnés sur ces documents.

Les déchets qui ne respectent pas ces critères d’information (non-conformité ou non présentation) sont systématiquement refusés. L’exploitant informe :

sans délai, le producteur ;

dans les meilleurs délais, et au plus tard 48h après le refus, le préfet du département du producteur du déchet, par le biais de la transmission de la notification motivée du refus au producteur.

5.3.2.2.2 Contrôle de la non radioactivité

La seconde étape concerne le contrôle de la non-radioactivité du chargement. Un portique est installé au niveau du pont bascule d’entrée et relié à une alarme. Ce portique permet de détecter une source radioactive.

Lorsque l’alarme du portique se déclenche, une procédure est appliquée et un périmètre de sécurité est mis en place si nécessaire. À cet effet, une zone d’isolement est aménagée sur le site, dans les règles de sécurité avec panneau d’information. Aujourd’hui, elle se situe au droit du casier 1 (le long de la voie d’accès à la zone de déchargement du casier 3). Dans le cadre du projet, elle suivra le phasage d’exploitation.

5.3.2.2.3 Relevé des tonnages

Cette étape de la procédure consiste en l’enregistrement de l’admission du chargement, basé sur l’utilisation du pont-bascule.

L’opération de pesée des véhicules donne lieu à l’émission d’un accusé de réception écrit de chaque livraison admise sur le site.

À l’issue de cette étape, les véhicules sont dirigés vers l’unité destinée à recevoir les déchets transportés (ISDND, transfert)


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5.3.2.2.4 Contrôle visuel

La dernière étape de la procédure de contrôle consiste en un contrôle visuel, qui se déroule au niveau de la zone de déchargement sur chacune des unités.

Ce contrôle vise à supprimer les déchets interdits ou dangereux, arrivés par mégarde sur la zone de déchargement.

Pour ce faire, les chauffeurs d’engins sur chaque zone d’activité sont formés à la reconnaissance des déchets admissibles sur le site.

Dans le cas d’une suspicion de déchets interdits, le camion d’apport est mis en attente. Une vérification du caractère non dangereux du déchet est réalisée (enquête auprès du producteur et le cas échéant prise d’échantillons pour analyse).

Deux cas peuvent alors se présenter :

les déchets suspectés sont non dangereux : ils pourront être traités au niveau de la zone d’activité dédiée (installation de stockage…) ;

les déchets suspectés sont interdits : ils seront renvoyés au producteur pour évacuation vers une filière de traitement adaptée.

5.3.2.3 Contrôle des déchets sortants

Tous les produits sortants (déchets compactés, déchets issus de la déchetterie) du site font l’objet d’une pesée et d’un enregistrement.

5.3.2.4 Registres d’admission, de sortie et de refus

5.3.2.4.1 Registre d’admission

Un registre d'admission est établi, tenu à jour et reste à la disposition de l'inspecteur des Installations Classées. Pour chaque véhicule apportant des déchets, l’exploitant consigne sur le registre des admissions les informations suivantes :

la nature et la quantité de déchets ;

le lieu de provenance et l’identité du producteur ou de la collectivité de collecte ;

la date et l’heure de réception ;

l’identité du transporteur ;

le résultat des contrôles d’admission (documents administratifs et contrôle visuel) ;

la date de délivrance de l’accusé de réception ou de notification du refus, avec le cas échéant, le motif du refus.

5.3.2.5 Registre de sortie

Un registre des produits sortants est également tenu à jour. Il comprend :

la date et l’heure de sortie du véhicule de transport ;

le type de produit sortant et l’unité de traitement du site à l’origine de ce produit ;

les quantités enlevées ;

l’identité et les coordonnées de la filière d’évacuation.

Ces informations permettent d’assurer la traçabilité depuis le producteur des déchets, jusqu’à son évacuation. Ces registres sont archivés pendant une durée minimale de 10 ans.


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5.3.2.5.1 Registre de refus

Un registre des refus est établi, tenu à jour et reste à la disposition de l'inspecteur des Installations Classées.

Ce registre des refus comporte les caractéristiques d'identification du chargement et les motifs de son refus. De plus, l’exploitant informe régulièrement l’Inspection des Installations Classées des cas de refus.

5.4 Mode d’exploitation

Au-delà de ces grandes phases de travaux d’emprise au sol, des travaux d’exploitation sont également réalisés sur l’ISDND :

couverture temporaire des casiers ;

couverture finale des casiers ;

collecte du biogaz.

Ces travaux sont réalisés à l’avancement de l’exploitation.

5.4.1 Mode d’exploitation de l’ISDND

5.4.1.1 Phasage d’exploitation

Le phasage d’exploitation est réalisé par sous-casier. Les règles d’exploitation sont les suivantes :

lorsque le sous-casier n entre en exploitation :

le sous- casier n-1 doit être couvert provisoirement dans les 2 mois,

le sous-casier n-2 doit avoir été réhabilité définitivement,

l’aménagement du casier n+1 doit être terminé.

Le phasage d’exploitation prévoit une exploitation sur un seul niveau au niveau des casiers 4A à 4D.

L’exploitation est prévue du nord vers le sud. Les figures suivantes indiquent le principe de phasage.

Figure 30 : Coupe de principe du casier 4 réaménagé


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Figure 31 : Phasage d’exploitation du casier 4

Les plans de phasage sont fournis dans le dossier des plans (plan n°10).


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5.4.2 Calendrier estimatif d’exploitation

Tableau 7 : Chiffres du projet par phase d’exploitation

Casier volume

brut (m3)

hauteur maximum de déchets (m)

massif drainant (0,30 m)

Couverture (1,30 m)

volume net (m3)

tonnage net (t)

durée de vie (année)

durée de vie

(mois)

durée de vie cumulée (année)

S (m2) V (m3) S (m2) V (m3)

Casier 3

Casier 3A Exploitation terminée – en attente de couverture

Casier 3B 27862.216 6.2 3520 1056 4659.82 6447.77 20358 20358 9,5 114 9,5

Casier 4

Casier 4A 12 196.451 4.4 1830 549 2333 3032 8540 8540 4,5 54 14

Casier 4B 12 568.990 4.9 1560 468 2374 3086 8731 8731 5 60 19

Casier 4C 13 240.897 5.4 1745 524 2480 3224 9228 9228 5 60 24

Casier 4D 12 559.707 5.4 1450 435 2748 3572 8347 8347 5 60 29

Remarques :

Le calendrier d’exploitation présenté intègre un volume hypothétique de 1 500 m3 d’anciens déchets issus du casier 0 allant vers l’alvéole 3b.

Le calendrier intègre une baisse progressive des tonnages de 2 600 T/an en 2016 à 1 800 T/an en 2030.


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5.5 Gestion des eaux pluviales de l’ensemble du site

5.5.1 Définitions Les eaux qui ne sont pas en contact avec les déchets sont appelées "eaux de ruissellement". Elles sont séparées des eaux en contact avec les déchets, donc des lixiviats. Les eaux de ruissellement peuvent être classées en trois catégories :

les eaux de ruissellement externe rejetées sans contrôle ;

les eaux de ruissellement interne sans risque de contamination résiduelle, dues principalement au ruissellement sur les zones réaménagées et rejetées dans le milieu naturel sans traitement mais après contrôle périodique ;

les eaux de faible contamination comme les eaux de subsurface et les eaux de voirie qui seront rejetées dans le milieu naturel après traitement par débourbeur / déshuileur et contrôle périodique.


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5.5.2 Eaux de ruissellement externe Les eaux de ruissellement externe sont déviées en périphérie du site et renvoyées en aval, via un réseau de fossés enherbé de colature. In fine, les eaux externes aboutissent dans le talweg à l’ouest sans passer sur le site.

En ce qui concerne la partie ouest du site, la topographie est orientée vers l’aval, en direction du talweg à l’ouest, il n’y a donc pas d’arrivée d’eau externe sur le flanc ouest du site.

Figure 32 : Localisation schématique du réseau des eaux externes

Casier 4 Casiers 1 et 2

Casier 3

Talweg


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5.5.3 Eaux de ruissellement interne

5.5.3.1 Bassin versants de l’ISDND

L’ISDND est divisé en deux bassins versants :

BV 1 : ISDND ouest d’une surface de 17 800 m²

BV 2 : ISDND est d’une surface de 14 100 m²

Figure 33 : Découpage en bassins versants

Le bassin versant n°1 nécessite une rétention de 235 m3 (selon hypothèse décennale). En considérant un besoin en eau de 120 m3 pour le risque incendie, un volume total de 355 m3 est nécessaire. Le bassin actuel présent dans l’angle entre les casiers 1 et 3 est donc suffisant car il possède une capacité de 450m3.

Le bassin versant n°2 nécessite une rétention de 185m3 (selon hypothèse décennale). Le double-bassin présent au sud du casier 3 est donc suffisant (capacité actuelle de 280 m3).

5.5.3.2 Autres bassins versants du site

5.5.3.2.1 Bassin versant de la plateforme de stockage des bennes et de la déchetterie « BV 3 »

La surface de ce bassin versant représente une superficie d’environ 6 800 m², ce qui nécessite la présence d’un bassin de 150 m3

. Un bassin, bassin 3, est présent à l’angle sud-ouest du site et possède une capacité de 212 m3. Il récupère l’ensemble des eaux pluviales de ce bassin versant. L’étude comportant le dimensionnement de ce bassin est présentée en annexe 5.

Les eaux du bassin sont rejetées à débit régulé vers le milieu naturel (talweg à l’ouest), après contrôle périodique (regard de contrôle).

450 m3

280 m3


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Figure 34 : Principe de gestion des eaux pluviales de la plateforme de stockage des bennes et de la déchetterie

Traitement des eaux :

Un débourbeur/déshuileur est présent en amont du bassin 3 afin de traiter l’éventuelle pollution chronique générée par la plateforme de stockage des bennes et la déchetterie.

Le dimensionnement du débourbeur-déshuileur est basé sur les données suivantes :

coefficient de ruissellement : 1

pluie décennale d’une heure

Le débourbeur déshuileur est dimensionné pour avoir une capacité de traitement supérieure à 143 l/s pour un taux d’hydrocarbures en sortie inférieur à 10 mg/l comme stipulé dans l’article 4.3.9 de l’arrêté préfectoral.

Régulateur de débit

Regard de contrôle

avant rejet au

milieu naturel

débourbeur/déshuileur

Plateforme stock benne

+ déchetterie

BV 3

212 m3


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5.5.3.2.2 Bassin versant du quai bas du centre de transfert et de la voirie associée « BV 4 »

La voirie au niveau du quai bas du centre de transfert est trop basse topographiquement pour que les eaux de ruissellement qui lui sont associées puissent être collectées dans l’un des bassins du site. Ainsi, les eaux du BV 4 sont collectées par un réseau de conduites et de grilles avaloirs et dirigées vers un séparateur hydrocarbure avant d’être rejetées au milieu naturel.

Figure 35 : Principe de gestion des eaux pluviales des voiries du quai bas du centre de transfert

Voiries quai bas du

centre de transfert

BV 4

Regard de contrôle

avant rejet au

milieu naturel

débourbeur/déshuileur

avec vanne manuelle en

sortie pour contrôler le

rejet


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Nota : une vanne manuelle placée en sortie de séparateur permettra de bloquer l’évacuation des eaux vers le milieu naturel dans le cas où un déversement accidentel de produit aurait lieu au niveau de l’aire de manutention des déchets dangereux ménagers. Dans ce cas, les eaux seraient contenues sur la plateforme en attente de pompage. Leur procédure d’évacuation serait alors dépendante de leur qualité selon les résultats après analyses :

Si les eaux sont acceptables, ils seront pompées et évacués vers le regard de

refoulement pour être dirigées vers la station de traitement ;

Si la qualité ne le permet pas, elles seront alors évacuées vers une filière agréée.


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5.6 Gestion des eaux souterraines

Le réseau de drainage des eaux de subsurface est prévu au droit du casier 4. Celui-ci sera constitué par un réseau de drains périphériques qui débouchera au sud du casier 4.

Il sera connecté à la conduite enterrée de rejet des eaux au milieu naturel, dont le passage dans le regard de contrôle permettra d’assurer une surveillance de la qualité des eaux avant rejet au milieu naturel.

Figure 36 : Principe de gestion des eaux de sub-surface du casier 4

Réseau de drains

périphériques

Regard de contrôle

avant rejet au

milieu naturel

Regard de branchement du

drain au collecteur principal

07 2017 · 3.1 le quai de transfert ... figure 31 : phasage d’exploitation du casier 4 ......

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