jeambruw s5 sgm - infoterreinfoterre.brgm.fr/rapports/85-sgn-279-auv.pdf · 2008-07-22 ·...

BUREAU DE RECHERCHES GÉOLOGIQUES ET MINIÈRES

AGENCE INTERREGIONALE/CENTRE

PROSPECTION DE NOUVELLES RESSOURCES

HYDROTHERMA3S

SUR U COmUNE DE NÉRIS-LES-RAINS (aLLIER)

panF. MERCI ER-BÂTÂRP

avec Za aoZZabonatlon dzJ.C. MARTÎW ; B. MÎCHAELi^-; M. JEAMBRUW

S5 SGM 279 ÂUl/. JUILLET 19S5

Service géologique régional AUVERGNELes Cézeaux - 24, avenue des Landais - 63170 Aubière

Tél.: (73) 26.24.31

BUREAU DE RECHERCHES GÉOLOGIQUES ET MINIÈRES

AGENCE INTERREGIONALE/CENTRE

PROSPECTION DE NOUVELLES RESSOURCES

HYDROTHERMA3S

SUR U COmUNE DE NÉRIS-LES-RAINS (aLLIER)

panF. MERCI ER-BÂTÂRP

avec Za aoZZabonatlon dzJ.C. MARTÎW ; B. MÎCHAELi^-; M. JEAMBRUW

S5 SGM 279 ÂUl/. JUILLET 19S5

Service géologique régional AUVERGNELes Cézeaux - 24, avenue des Landais - 63170 Aubière

Tél.: (73) 26.24.31

I

RESUME i

La municipalité de NERI S-LES-BAINS a confié au B.R.G.M. la conduite

des travaux nécessaires à la reconnaissance de nouvelles ressources en

eau chaude à Néris-les-Bains. Ces travaux ont consisté en la réalisation

de 4 forages avec caractérisation et définition des ressources mises en

évidence.

L'une d'elles, de conposition chimique identique à celle exploitée

à la source César, mais froide (19°C) a fait l'objet d'une étude technico-économique pour utilisation par ponpe à chaleur. Son transport â distance

jusqu'à l'établissement thermal est également estimé.

Deux autres sites forés, â ressource froide (16-17°C) et non

minéralisée offrent également un bilan positif dans la perspective d'une

utilisation par poupe à chaleur.

Cette étude a été financée par :

- la municipalité de Néris-les-Bains

- le Conseil régional d'Auvergne

- l'A. F. M. E. (Agence française pour la maîtrise de l'énergie)

I

RESUME i

La municipalité de NERI S-LES-BAINS a confié au B.R.G.M. la conduite

des travaux nécessaires à la reconnaissance de nouvelles ressources en

eau chaude à Néris-les-Bains. Ces travaux ont consisté en la réalisation

de 4 forages avec caractérisation et définition des ressources mises en

évidence.

L'une d'elles, de conposition chimique identique à celle exploitée

à la source César, mais froide (19°C) a fait l'objet d'une étude technico-économique pour utilisation par ponpe à chaleur. Son transport â distance

jusqu'à l'établissement thermal est également estimé.

Deux autres sites forés, â ressource froide (16-17°C) et non

minéralisée offrent également un bilan positif dans la perspective d'une

utilisation par poupe à chaleur.

Cette étude a été financée par :

- la municipalité de Néris-les-Bains

- le Conseil régional d'Auvergne

- l'A. F. M. E. (Agence française pour la maîtrise de l'énergie)

I

! SOMMAIREI

pages

1 - OBJECTIF ET RÉALISATION DES TRAVAUX 1

1.1 - OBJECTIF 1

1.2 - NDDALITES DES TRAVAUX 1

1.3 - INVESTIGATION AU COURS DES TRAVAUX ^

1.4- CONTROLE DE LA SOURCE CESAR ^

2 - DESCRIPTIF DES TRAVAUX POUR CHAQUE OUVRAGE ^

2-. 1 - FORAGE n° 1 - MARCOING 1 5

2.1.1 - Coiçe technique et géologique 5

2.1.2 - Nature des fluides 7

2.2 - FORAGE n° 2 - MARCOING 2 8

2.2.1 - Coupe technique et géologique 8


2.3 - FORAGE n° 3 - MDULIN DE PERASSIER 10



2.4 - FORAGE n° 4 - SAINT JOSEPH 13


2.4.2 - Nature des fluides 1^

3 - DONNÉES ACQUISES ^^

3.1 - CARACTERISTIQUES ENERGETIQUES DES RESSOURCES 19

3.2 - ETUDE GEOCHIMIQUE - RELATIONS AVEC LE SYSTEME THERMAL 20

DE NERIS

I

! SOMMAIREI

pages

1 - OBJECTIF ET RÉALISATION DES TRAVAUX 1

1.1 - OBJECTIF 1

1.2 - NDDALITES DES TRAVAUX 1

1.3 - INVESTIGATION AU COURS DES TRAVAUX ^

1.4- CONTROLE DE LA SOURCE CESAR ^

2 - DESCRIPTIF DES TRAVAUX POUR CHAQUE OUVRAGE ^

2-. 1 - FORAGE n° 1 - MARCOING 1 5

2.1.1 - Coiçe technique et géologique 5


2.2 - FORAGE n° 2 - MARCOING 2 8



2.3 - FORAGE n° 3 - MDULIN DE PERASSIER 10



2.4 - FORAGE n° 4 - SAINT JOSEPH 13


2.4.2 - Nature des fluides 1^

3 - DONNÉES ACQUISES ^^

3.1 - CARACTERISTIQUES ENERGETIQUES DES RESSOURCES 19

3.2 - ETUDE GEOCHIMIQUE - RELATIONS AVEC LE SYSTEME THERMAL 20

DE NERIS

4 - ÉTUDE TECHNICO-ÉCONOMIQUE 28

4.1 - EXPLOITATION DE LA RESSOURCE EN EAU PEU MINERALISEE

CHAUFFAGE PAR POMPE A CHALEUR

28

4.2 - EXPLOITATION DE LA RESSOURCE THERMOMINERALE "FROIDE" 28

ANNEXE 1 : Etude technico-économique d'un chauffage par pompe àchaleur sur nappe - avant projet sommaire.

ANNEXE 2 : Développement de la ressource hydrominéraleProposition de deux solutions

4 - ÉTUDE TECHNICO-ÉCONOMIQUE 28

4.1 - EXPLOITATION DE LA RESSOURCE EN EAU PEU MINERALISEE

CHAUFFAGE PAR POMPE A CHALEUR

28

4.2 - EXPLOITATION DE LA RESSOURCE THERMOMINERALE "FROIDE" 28

ANNEXE 1 : Etude technico-économique d'un chauffage par pompe àchaleur sur nappe - avant projet sommaire.

ANNEXE 2 : Développement de la ressource hydrominéraleProposition de deux solutions

pages

FIGURE 1

FIGURE 2

FIGURE 3

FIGURE 4

FIGURE 5

FIGURE 6 ;

FIGURE 7 ;

FIGURE 8 ;

FIGURE 9 ;

FIGURE 9 bis

FIGURE 10 :

Localisation des forages

Forage n° 1 - Marcoing 1

Coupe technique et géologique

Forage n" 2 - Marcoing 2


Forage n° 3 - Moulin de PérassierCoupe technique et géologique

Forage n° 4 - Saint-JosephCoupe technique et géologique

Géochimie des eaux de NérisDiagrammes C1-HC03 ; C1-S04 ; Cl-Ca ;

Cl-Mg ; Cl-Na ; Cl-K ; Cl-Sio2 et Cl-F

Coupe schématique du système thermominéralde Néris

Carte des isothermes

Enregistrement de la conductivité enmi Ili Siemens du 12 mars 1985

: Limnigramme Source César - 12 mars 1985

Chauffage de pavillons individuels neufspar pompe à chaleur

2

6

11

15

21

23

24

26

27

29

pages

FIGURE 1

FIGURE 2

FIGURE 3

FIGURE 4

FIGURE 5

FIGURE 6 ;

FIGURE 7 ;

FIGURE 8 ;

FIGURE 9 ;

FIGURE 9 bis

FIGURE 10 :

Localisation des forages

Forage n° 1 - Marcoing 1


Forage n" 2 - Marcoing 2


Forage n° 3 - Moulin de PérassierCoupe technique et géologique

Forage n° 4 - Saint-JosephCoupe technique et géologique

Géochimie des eaux de NérisDiagrammes C1-HC03 ; C1-S04 ; Cl-Ca ;

Cl-Mg ; Cl-Na ; Cl-K ; Cl-Sio2 et Cl-F

Coupe schématique du système thermominéralde Néris

Carte des isothermes

Enregistrement de la conductivité enmi Ili Siemens du 12 mars 1985

: Limnigramme Source César - 12 mars 1985

Chauffage de pavillons individuels neufspar pompe à chaleur

2

6

11

15

21

23

24

26

27

29

- 1

1 - OBJECTIF ET RÉALISATION DES TRAVAUX

1.1 - OBJECTIF

La municipalité de NERIS-LÊS-BAINS a confié au B.R.G.M. laconduite des travaux nécessaires à la reconnaissance de la ressourcegéothermique disponible à Néris-les-Bains. Ces travaux consistent enla réalisation de 4 forages implantés après étude préalable (rapport83 SGN 450 AUV) .

L'étude géologique et structurale a défini plusieurs zonesfavorables à la recherche de nouvelles ressources d'eau chaude, indé¬pendamment de la ressource thermale exploitée en un point unique, lasource César.

Les investigations , faites en cours et après réalisation desforages, caractérisent la ressource géothermale disponible, indépendam¬ment de la ressource thermale déjà exploitée.

1.2- MODALITES DES TRAVAUX

ÎMPLÂWTATIOW VES FORAGES VE RECONNAISSANCE (fig. 0

Parmi 8 sites favorables (rapport 83 SGN 450 AUV) 4 ont étésélectionnés, en concertation avec la municipalité, ce sont : MARCOING,SAINT-JOSEPH, MENEVAUX et PERASSIER.

Au cours de la réalisation des forages, pour des impératifstechniques et à la demande de Monsieur le Maire de Néris, un deuxièmeforage a été exécuté au lieu-dit Marcoing, en remplacement de celuide Ménévaux.

TECWiqUE VE FORATION

La foration a été effectuée au marteau de fond en 115 mm dediamètre, après tubage et cimentation de l'avant-trou sur quelquesmètres .

Les travaux de foration dont le BRGM a été maitre d'oeuvre ontété confiés à l'entreprise DUGENIE de Saint-Hilaire-Bonneval (87260 PIERREBUFFIERE , HAUTE VIENNE) .

- 1

1 - OBJECTIF ET RÉALISATION DES TRAVAUX

1.1 - OBJECTIF

La municipalité de NERIS-LÊS-BAINS a confié au B.R.G.M. laconduite des travaux nécessaires à la reconnaissance de la ressourcegéothermique disponible à Néris-les-Bains. Ces travaux consistent enla réalisation de 4 forages implantés après étude préalable (rapport83 SGN 450 AUV) .

L'étude géologique et structurale a défini plusieurs zonesfavorables à la recherche de nouvelles ressources d'eau chaude, indé¬pendamment de la ressource thermale exploitée en un point unique, lasource César.

Les investigations , faites en cours et après réalisation desforages, caractérisent la ressource géothermale disponible, indépendam¬ment de la ressource thermale déjà exploitée.

1.2- MODALITES DES TRAVAUX

ÎMPLÂWTATIOW VES FORAGES VE RECONNAISSANCE (fig. 0

Parmi 8 sites favorables (rapport 83 SGN 450 AUV) 4 ont étésélectionnés, en concertation avec la municipalité, ce sont : MARCOING,SAINT-JOSEPH, MENEVAUX et PERASSIER.

Au cours de la réalisation des forages, pour des impératifstechniques et à la demande de Monsieur le Maire de Néris, un deuxièmeforage a été exécuté au lieu-dit Marcoing, en remplacement de celuide Ménévaux.

TECWiqUE VE FORATION

La foration a été effectuée au marteau de fond en 115 mm dediamètre, après tubage et cimentation de l'avant-trou sur quelquesmètres .

Les travaux de foration dont le BRGM a été maitre d'oeuvre ontété confiés à l'entreprise DUGENIE de Saint-Hilaire-Bonneval (87260 PIERREBUFFIERE , HAUTE VIENNE) .

Figure 1 - 2 -

L0CALISAT1ON DES F O R A G E S

échelle : 1/25 000

'les Creux de lAndier

mm.

Durdat V . .

TABLEAU 1 - A.SALYSES CIIIMIQL'ES DES EAUX DES FORAGES Fl, F2 , F3 ei F4

ET DE LA SOURCE CESAR - .NERIS LES BAINS (ALLIER)

DESIGNATION

NERIS N*l

NERIS N'2

NERIS N'3

NERIS N'4

CESAR 1985

CESAR 1967

MAJEURS en mg/1

I1C03

Ul ,5

207,4

485,6

144

500,2

555,1

Cl

5,9

66,8

138,5

5,4

138,5 ,

103,7

SOa

7,1

20,8

254

10,8

243,4

251,0

Ca

28

35,8

60,4

23,2

51,8

40,8

Mg

3,6

12,0

1,9

3,6

1 ,6

2,6

Na

20,21

57,5

31 1 ,7

29,9

317,4

328,9

K

5,5

26,5

17,6

5,10

17,6

16,8

ELEMENTS TRACES en r.?/l

PO4

0,5

0,03

0,03

0,42

0,03

NII4

1,14

0,16

0,14

0,07

NO2

0,25

0,18

0,05

0,07

0

NO3

0,7

0

0

0

0

SÍ02

48

25

72,5

50

115

Li

0,185

0,05

1,69

0,125

1 ,8

F

2,5

4,8

4,4

4,1

Fe

0,025

0,11

0,045

2,55 ,

0,08

Mn

1 ,7

0,035

0,42

0,43

0,25

MINEP.ALISA-TION TOTALE

mg/

256

457

1347

279

1384

1299

Nl - MARCOING 1

N2 - MARCOING 2

N3 - MOULIN DE PERASSIER

N4 - SAINT JOSEPH

Analyses du LaboraColre de contrôle des eaux : InsCtCuC d'hydrologie de Clermont-Ferrand

TABLEAU 1 - A.SALYSES CIIIMIQL'ES DES EAUX DES FORAGES Fl, F2 , F3 ei F4

ET DE LA SOURCE CESAR - .NERIS LES BAINS (ALLIER)

DESIGNATION

NERIS N*l

NERIS N'2

NERIS N'3

NERIS N'4

CESAR 1985

CESAR 1967

MAJEURS en mg/1

I1C03

Ul ,5

207,4

485,6

144

500,2

555,1

Cl

5,9

66,8

138,5

5,4

138,5 ,

103,7

SOa

7,1

20,8

254

10,8

243,4

251,0

Ca

28

35,8

60,4

23,2

51,8

40,8

Mg

3,6

12,0

1,9

3,6

1 ,6

2,6

Na

20,21

57,5

31 1 ,7

29,9

317,4

328,9

K

5,5

26,5

17,6

5,10

17,6

16,8

ELEMENTS TRACES en r.?/l

PO4

0,5

0,03

0,03

0,42

0,03

NII4

1,14

0,16

0,14

0,07

NO2

0,25

0,18

0,05

0,07

0

NO3

0,7

0

0

0

0

SÍ02

48

25

72,5

50

115

Li

0,185

0,05

1,69

0,125

1 ,8

F

2,5

4,8

4,4

4,1

Fe

0,025

0,11

0,045

2,55 ,

0,08

Mn

1 ,7

0,035

0,42

0,43

0,25

MINEP.ALISA-TION TOTALE

mg/

256

457

1347

279

1384

1299

Nl - MARCOING 1

N2 - MARCOING 2

N3 - MOULIN DE PERASSIER

N4 - SAINT JOSEPH

Analyses du LaboraColre de contrôle des eaux : InsCtCuC d'hydrologie de Clermont-Ferrand

-4

1.3 - INVESTIGATION AU COURS DES TRAVAUX

Pendant toute la phase de foration, un représentant du BRGM aété présent pour effectuer les investigations au cours de l'avancement.

MESURES A L'AI/ÂWCEMENT

Les paramètres suivants ont été mesurés sur l'eau d'exhaureà chaque mètre de foration :

- température de l'eau- conductivité- pH- mesure ou estimation des débits instantanés.

Des échantillons d'eau ont été prélevés périodiquement (eaufiltrée à 0,45 y pour analyse des anions puis acidifiée pour analysedes cations) . Certains échantillons ont été ensuite sélectionnés pouranalyse des majeurs et de quelques autres éléments (nitrite, nitrates,fer, fluor, silice, manganèse). Les analyses sont réalisées par lelaboratoire de contrôle des eaux de l'institut d'hydrologie universi¬taire de Clermont-Ferrand (tableau 1).

1.4- CONTROLE DE LA SOURCE CESAR

Avant et en cours de travaux puis pendant le mois suivant, lesparamètres physico-chimiques de la source César ont été mesurés ou enre¬gistrés , en collaboration avec le personnel de l'établissement thermalde Néris :

- Une analyse chimique des majeurs a été effectuée avant lestravaux de foration ;

- la conductivité de l'eau a été enregistrée en continu (conducti-vimètre HACH et enregistreur COMARK) par une sonde immergée dans le puits ;

- la température a été contrôlée fréquemment (sonde du conductivi-mëtre HACH) ;

niveaux dynamiques enregistrés (limnigraphe OTT R 16) ;

- débits pompés journellement par relevé des compteurs horaireset compteurs totalisateurs ;

-4

1.3 - INVESTIGATION AU COURS DES TRAVAUX

Pendant toute la phase de foration, un représentant du BRGM aété présent pour effectuer les investigations au cours de l'avancement.

MESURES A L'AI/ÂWCEMENT

Les paramètres suivants ont été mesurés sur l'eau d'exhaureà chaque mètre de foration :

- température de l'eau- conductivité- pH- mesure ou estimation des débits instantanés.

Des échantillons d'eau ont été prélevés périodiquement (eaufiltrée à 0,45 y pour analyse des anions puis acidifiée pour analysedes cations) . Certains échantillons ont été ensuite sélectionnés pouranalyse des majeurs et de quelques autres éléments (nitrite, nitrates,fer, fluor, silice, manganèse). Les analyses sont réalisées par lelaboratoire de contrôle des eaux de l'institut d'hydrologie universi¬taire de Clermont-Ferrand (tableau 1).

1.4- CONTROLE DE LA SOURCE CESAR

Avant et en cours de travaux puis pendant le mois suivant, lesparamètres physico-chimiques de la source César ont été mesurés ou enre¬gistrés , en collaboration avec le personnel de l'établissement thermalde Néris :

- Une analyse chimique des majeurs a été effectuée avant lestravaux de foration ;

- la conductivité de l'eau a été enregistrée en continu (conducti-vimètre HACH et enregistreur COMARK) par une sonde immergée dans le puits ;

- la température a été contrôlée fréquemment (sonde du conductivi-mëtre HACH) ;

niveaux dynamiques enregistrés (limnigraphe OTT R 16) ;

- débits pompés journellement par relevé des compteurs horaireset compteurs totalisateurs ;

- 5 -

2 - DESCRIPTIF DES TRAVAUX POUR CHAQUE OUVRAGE

2.1 - FORAGE n° 1 - MARCOING 1

Le forage Marcoing 1 se situe sur le chemin reliant Néris àDurdat, dans un point bas à l'altitude + 397 m.

2.1.1 - Coupe technique et géologique

Un avant-trou de 12 m, en 152 mm de diamètre a été foréjusqu'aux terrains durs, puis équipé d'un tubage en acier de 140 mm etcimenté à l'ex-trados (12/03/85).

La foration s'est ensuite poursuivie au marteau de fond 115 mm

jusqu'à 103 m de profondeur (26 et 27/03/85) - fig. 2.

La coupe géologique est la suivante

de 0

11

12

21

28

38

55

69

73

à

-

-

-

-

-

-

-

11 m

12 m

21 m

28 m

38 m

55 m

69 m

73 m

103 m

arènes grossières à fines gris-beige à gris-verdâtre

arènes avec blocs de granite légèrement altéré

granite très altéré beige à beige-verdâtre, sec

granite altéré beige-verdâtre, légèrement humide

granite beige rosé

granite sain, rose et gris, et aquifère

granite gris, devenant dur à 63 m

granite rouge

alternance de granite gris clair et rose avecaltérations hydrothermales de 86 à 89 m.

- 5 -

2 - DESCRIPTIF DES TRAVAUX POUR CHAQUE OUVRAGE


Le forage Marcoing 1 se situe sur le chemin reliant Néris àDurdat, dans un point bas à l'altitude + 397 m.


Un avant-trou de 12 m, en 152 mm de diamètre a été foréjusqu'aux terrains durs, puis équipé d'un tubage en acier de 140 mm etcimenté à l'ex-trados (12/03/85).

La foration s'est ensuite poursuivie au marteau de fond 115 mm

jusqu'à 103 m de profondeur (26 et 27/03/85) - fig. 2.


de 0

11

12

21

28

38

55

69

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à

-

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11 m

12 m

21 m

28 m

38 m

55 m

69 m

73 m

103 m

arènes grossières à fines gris-beige à gris-verdâtre

arènes avec blocs de granite légèrement altéré

granite très altéré beige à beige-verdâtre, sec

granite altéré beige-verdâtre, légèrement humide

granite beige rosé

granite sain, rose et gris, et aquifère

granite gris, devenant dur à 63 m

granite rouge

alternance de granite gris clair et rose avecaltérations hydrothermales de 86 à 89 m.

/ FIGURE 2 / "6-F ORAGE n" 1 - MARCOING 1

NERIS-LES-BAINS (ALLIER)

Coupe technique Coupe géologique

foration 152 mm-

foration 115 mm.

tt.tubage PVC 119x125mm4m

tubage acier ]LQ mm3,1 5r

12m10,15m

103m

T .

'. . -t-_

.V '-.

't'..^:

\*^Hi -^Jt-^ >^^X\.f~

^u-f

+ T+

+ 4+

-*- -t4-

->- -H+-

+ -i-+

-*- 4-Í-

+ -f4-

+ -1-

t-^-i-^-++-+-

-t-4- -t-

-Í--*- -Y

H-

^ -r+

f -t-t-

-»- -+4-

+ 4--f

-f- -»-

-t4- -r

+< -h

-t-t- i-

T-iOm

Arène granitique

11

Granite altéré

28

Granite beige roségris et rosé

86

89Altération hydrothermale

103 m

/ FIGURE 2 / "6-F ORAGE n" 1 - MARCOING 1



foration 152 mm-

foration 115 mm.

tt.tubage PVC 119x125mm4m

tubage acier ]LQ mm3,1 5r

12m10,15m

103m

T .

'. . -t-_

.V '-.

't'..^:

\*^Hi -^Jt-^ >^^X\.f~

^u-f

+ T+

+ 4+

-*- -t4-

->- -H+-

+ -i-+

-*- 4-Í-

+ -f4-

+ -1-

t-^-i-^-++-+-

-t-4- -t-

-Í--*- -Y

H-

^ -r+

f -t-t-

-»- -+4-

+ 4--f

-f- -»-

-t4- -r

+< -h

-t-t- i-

T-iOm

Arène granitique

11

Granite altéré

28

Granite beige roségris et rosé

86

89Altération hydrothermale

103 m

_ 7 _

2.1.2 - Nature des fluides

Les investigations faites en cours de foration (aumarteau de fond) sur l'eau d'exhaure sont les suivantes :

de 4 à 12 m : Eau d'arène, débit inférieur à 1 m3/hTempérature (T) = 7°CConductivité (C) = 106 microsiemens (yS)

12

23

29 -

23

29

55

/

m

m

m

: cuttings secs

: débit très faible à nulT = 11,5°CC = 205 yS

: débit faibleT = 11,4°CC = 210 yS

55 - 58 m : débit instantané : 30 1/mn (1,8 m3/h)T = 16°CC = 158 yS

58 - 73 m : débit instantané : 33 1/mn (2 m3/h)T = 14,I°CC = 148 yS

73 - 77 m : débit instantané : 88 l/ran (5,3 m3/h)T = 13,2°CC = 195 yS

75 - 86 m : débit instantané : 124 1/mn (7,4 m3/h)T = 14,9°CC = 230 yS


90 - 103 m : débit instantané : 137 l/ran (8,2 m3/h)T = 15,4°CC = 228 ySpH = 8,2

L'eau prélevée en fin de foration à l'air lift, c'est-à-diretoute l'eau disponible, a les caractéristiques suivantes :

Température = 15,4°CConductivité = 230 microsiemens (mesure terrain)Résistivité = 4200 ohm. cm (mesure laboratoire)

C'est une eau peu minéralisée (266 mg/1), bicarbonatée calciqueet sodique (tableau 1) .

_ 7 _


Les investigations faites en cours de foration (aumarteau de fond) sur l'eau d'exhaure sont les suivantes :

de 4 à 12 m : Eau d'arène, débit inférieur à 1 m3/hTempérature (T) = 7°CConductivité (C) = 106 microsiemens (yS)

12

23

29 -

23

29

55

/

m

m

m

: cuttings secs

: débit très faible à nulT = 11,5°CC = 205 yS

: débit faibleT = 11,4°CC = 210 yS

55 - 58 m : débit instantané : 30 1/mn (1,8 m3/h)T = 16°CC = 158 yS

58 - 73 m : débit instantané : 33 1/mn (2 m3/h)T = 14,I°CC = 148 yS

73 - 77 m : débit instantané : 88 l/ran (5,3 m3/h)T = 13,2°CC = 195 yS



90 - 103 m : débit instantané : 137 l/ran (8,2 m3/h)T = 15,4°CC = 228 ySpH = 8,2

L'eau prélevée en fin de foration à l'air lift, c'est-à-diretoute l'eau disponible, a les caractéristiques suivantes :

Température = 15,4°CConductivité = 230 microsiemens (mesure terrain)Résistivité = 4200 ohm. cm (mesure laboratoire)

C'est une eau peu minéralisée (266 mg/1), bicarbonatée calciqueet sodique (tableau 1) .


Le forage de Marcoing 2 se situe à 100 m environ de la ferme deMarcoing, en bordure du chemin de Marcoing à Durdat, sur un point hautà 405 m d'altitude.


Après foration d'un avant-trou de 4 m et pose d'un tubagePVC de 4 m de long (0 119 x 125 mm), la foration est poursuivie aumarteau de fond de 115 mm de diamètre jusqu'à 67 m de profondeur (fig. 3)(27 et 28 mars 85).


de 0 à 4' m

4 - 20 m

20 22 m

22

35 " -

37 -

55

56 -

57

59 -

35 m

37 m

55 m

56 m

57 m

59 m

67 m

arènes sableuses

granite gris clair, tendre avec des passées plusdures à 13, 16 et 19 m

granite faille et altéré (altération hydrothermale) ,

sec

granite gris et rose en alternance

granite rosé avec altération hydrothermale

granite rose porphyroîde, à altération hydrothermalemoyenne

granite rose porphyroîde à filon de quartz blanc

altération hydrothermale importante, granite argilisé,vert

granite gris et rose à altération moyenne

granite gris à altération hydrothermale faible.


Le forage de Marcoing 2 se situe à 100 m environ de la ferme deMarcoing, en bordure du chemin de Marcoing à Durdat, sur un point hautà 405 m d'altitude.


Après foration d'un avant-trou de 4 m et pose d'un tubagePVC de 4 m de long (0 119 x 125 mm), la foration est poursuivie aumarteau de fond de 115 mm de diamètre jusqu'à 67 m de profondeur (fig. 3)(27 et 28 mars 85).


de 0 à 4' m

4 - 20 m

20 22 m

22

35 " -

37 -

55

56 -

57

59 -

35 m

37 m

55 m

56 m

57 m

59 m

67 m

arènes sableuses

granite gris clair, tendre avec des passées plusdures à 13, 16 et 19 m

granite faille et altéré (altération hydrothermale) ,

sec

granite gris et rose en alternance

granite rosé avec altération hydrothermale

granite rose porphyroîde, à altération hydrothermalemoyenne

granite rose porphyroîde à filon de quartz blanc

altération hydrothermale importante, granite argilisé,vert

granite gris et rose à altération moyenne

granite gris à altération hydrothermale faible.

/ VTom i I -9-FORAGE n° 2 - MARCOING 2



foration 152 mm--4

foration 11 5 mm

fOm

tubage PVC1l9x 125mm

¿m

+

+ --

+-» +

++ +

-»

t -t1-

-t -+

f+ 4

OmArène granitique

4m

Granite gris clairà grise rosé

-33

4+ 4-

++ +

+ +

67m

4r

+ +4

+ -\-4

+ -+-

Altération hydrothermale

37

-56 Granite argilisé vert

67m

/ VTom i I -9-FORAGE n° 2 - MARCOING 2



foration 152 mm--4

foration 11 5 mm

fOm

tubage PVC1l9x 125mm

¿m

+

+ --

+-» +

++ +

-»

t -t1-

-t -+

f+ 4

OmArène granitique

4m

Granite gris clairà grise rosé

-33

4+ 4-

++ +

+ +

67m

4r

+ +4

+ -\-4

+ -+-

Altération hydrothermale

37

-56 Granite argilisé vert

67m

- 10-


Une très faible venue d'eau apparait à 44 m de profondeur.Ses caractéristiques sont les suivantes :

Température = 21°CConductivité = 560 microsiemens (mesure terrain)Résistivité = 1890 ohms. cm (mesure laboratoire)Débit : inférieur à 0,5 m3/h

Présence de gaz non identifié : azote certainement, absence degaz carbonique.

L'analyse chimique des majeurs (tableau 1 ) montre qu'ils'agit d'une eau minéralisée (457 mg/1) de type bicarbonaté sodique etcalcique, différent de celui de la source César (voir fig- 6).

2.3 - FORAGE n° 5 - MOULIN DE PERASSIER (lieu-dit plaine de Sainte-Agathe)

Le forage a été réalisé dans la "plaine de Sainte-Agathe" , enface du moulin de Pérassier (fig. 1) Il se situe dans un point beaucoupmoins élevé que la ville de Néris, à une altitude de 250 m.


Après réalisation d'un avant-trou de 10 m, tubage etcimentation à l'extrados (tube acier 140 mm de 6,23 m de longueur), laforation s'est effectuée au marteau de fond de 115 mm de diamètre jusqu'à83 m de profondeur (fig. 4) (15 mars et 1er avril 85).

La coupe géologique est la suivante :

de 0 â 2 m : silt argilo-sableux brun-beige, compact

2 - 3 m : sable argileux

3 - 6 m : granite argilisé

6 - 10 m : granite très altéré

10 - 45 m : granite gris clair à gris foncé à pyrite, hydrothermalisévers 34 - 36 m et 42 - 44 m

45 - 76 m : granite gris à rose,cataclasé à 50-56 m

hydrothermalisé à 58-60 m et à 62-64 m, avec présencede calcite en placage dans les diaclases (de 62 à 70 m)

- 10-


Une très faible venue d'eau apparait à 44 m de profondeur.Ses caractéristiques sont les suivantes :

Température = 21°CConductivité = 560 microsiemens (mesure terrain)Résistivité = 1890 ohms. cm (mesure laboratoire)Débit : inférieur à 0,5 m3/h

Présence de gaz non identifié : azote certainement, absence degaz carbonique.

L'analyse chimique des majeurs (tableau 1 ) montre qu'ils'agit d'une eau minéralisée (457 mg/1) de type bicarbonaté sodique etcalcique, différent de celui de la source César (voir fig- 6).

2.3 - FORAGE n° 5 - MOULIN DE PERASSIER (lieu-dit plaine de Sainte-Agathe)

Le forage a été réalisé dans la "plaine de Sainte-Agathe" , enface du moulin de Pérassier (fig. 1) Il se situe dans un point beaucoupmoins élevé que la ville de Néris, à une altitude de 250 m.


Après réalisation d'un avant-trou de 10 m, tubage etcimentation à l'extrados (tube acier 140 mm de 6,23 m de longueur), laforation s'est effectuée au marteau de fond de 115 mm de diamètre jusqu'à83 m de profondeur (fig. 4) (15 mars et 1er avril 85).

La coupe géologique est la suivante :

de 0 â 2 m : silt argilo-sableux brun-beige, compact

2 - 3 m : sable argileux

3 - 6 m : granite argilisé

6 - 10 m : granite très altéré

10 - 45 m : granite gris clair à gris foncé à pyrite, hydrothermalisévers 34 - 36 m et 42 - 44 m

45 - 76 m : granite gris à rose,cataclasé à 50-56 m

hydrothermalisé à 58-60 m et à 62-64 m, avec présencede calcite en placage dans les diaclases (de 62 à 70 m)

FORAGE n° 3 - MOULIN DE PERASSIER


/ FIGURE 4 / _i i_


foration 165mm.

4 m -*foration 152 mm-

foration 115 mm-

Omtubage PVC 119x125

tubage acier 140mm

r3,80

U

. . . .^ .|0m silt argilo-sableux etsable argileux

->e- +

-V +r

*- -t-+

4 -r+

Granite altéré

Granite gris clair àgris foncé

284

-4

-1-

s- -t--V-

+ -+

-t

83 m

C4-

4- -1-

4-

c-t--V +

+

^ 0+-t-

+ -f

Granite gris foncé a pyriteplus ou moins cataclasé

34-36 m : altération hydro-thermale

42-44 m

62

;c4^-:4

Granite gris à altérationhydrothermale et placage decalcite

79 Granite rose à calcite etg. altération hydrothermale

Granite gris, peu d'altération83m hydrothermale

FORAGE n° 3 - MOULIN DE PERASSIER


/ FIGURE 4 / _i i_


foration 165mm.

4 m -*foration 152 mm-

foration 115 mm-

Omtubage PVC 119x125

tubage acier 140mm

r3,80

U

. . . .^ .|0m silt argilo-sableux etsable argileux

->e- +

-V +r

*- -t-+

4 -r+

Granite altéré

Granite gris clair àgris foncé

284

-4

-1-

s- -t--V-

+ -+

-t

83 m

C4-

4- -1-

4-

c-t--V +

+

^ 0+-t-

+ -f

Granite gris foncé a pyriteplus ou moins cataclasé

34-36 m : altération hydro-thermale

42-44 m

62

;c4^-:4

Granite gris à altérationhydrothermale et placage decalcite

79 Granite rose à calcite etg. altération hydrothermale

Granite gris, peu d'altération83m hydrothermale

- 12-

de 76 à 79 m : granite gris clair à beige très hydrothermalisé

79 - 82 m : granite gris rosé à rose franc, très hydrothermaliséet à calcite abondante

82 - 83 m : granite gris peu hydrothermalisé

2.3. - Nature des fluides

Après les premières venues d'eau de surface, de 0 à6 m de profondeur, le forage est sec jusqu'à 64 m de profondeur.

De 64 à 83 m les observations faites sur l'eau d'exhaure encours de foration montrent une augmentation du débit et de la température ;

la conductivité reste constante.

de 64 à 64,5 m : débit instantané Qi = 6 à 8 1/mn (0,5 m3/h)température T = 16,8°Cconductivité C = 1,68 millisiemens (mS)

71 m : Qi =11 1/mn (0,7 m3/h)T = 14,9°CC = 2 mS

77 m : Qi =18 1/mn (1 m3/h)T = 15, rcC = 1 , 6 mS

78 m : Qi =45 1/mn (2,7 m3/h)T =- 15,6°CC = 1 ,52 mS

79 m Qi =6,4 m3/h artésianismeT = 16,5°CC = 1,49 mS

82 m : débit artésien =7,8 m3/hT = 17,5''CC = 1,47 mS

83 m : Qi = 21,6 m3/h en "air lift"T = 18°CC = 1,47 mS

83 m : débit artésien = 15,7 m3/hT = 18,7°CC = 1 ,40 mS

- 12-

de 76 à 79 m : granite gris clair à beige très hydrothermalisé

79 - 82 m : granite gris rosé à rose franc, très hydrothermaliséet à calcite abondante

82 - 83 m : granite gris peu hydrothermalisé

2.3. - Nature des fluides

Après les premières venues d'eau de surface, de 0 à6 m de profondeur, le forage est sec jusqu'à 64 m de profondeur.

De 64 à 83 m les observations faites sur l'eau d'exhaure encours de foration montrent une augmentation du débit et de la température ;

la conductivité reste constante.

de 64 à 64,5 m : débit instantané Qi = 6 à 8 1/mn (0,5 m3/h)température T = 16,8°Cconductivité C = 1,68 millisiemens (mS)

71 m : Qi =11 1/mn (0,7 m3/h)T = 14,9°CC = 2 mS

77 m : Qi =18 1/mn (1 m3/h)T = 15, rcC = 1 , 6 mS

78 m : Qi =45 1/mn (2,7 m3/h)T =- 15,6°CC = 1 ,52 mS

79 m Qi =6,4 m3/h artésianismeT = 16,5°CC = 1,49 mS

82 m : débit artésien =7,8 m3/hT = 17,5''CC = 1,47 mS

83 m : Qi = 21,6 m3/h en "air lift"T = 18°CC = 1,47 mS

83 m : débit artésien = 15,7 m3/hT = 18,7°CC = 1 ,40 mS

- 13 -

L'analyse chimique effectuée sur l'eau artésienne, montre qu'ils'agit d'une eau minéralisée : 1,3 g/1, de type bicarbonaté et sulfatésodique, dont la composition des éléments majeurs est identique à cellede la source César de Néris-les-Bains.

Cette eau est très légèrement gazeuse. Le débit de gaz parrapport au débit d'eau est très faible, il est estimé à 0,1 m3/h pour12 m3/h d'eau.

L'analyse des gaz libres (gaz spontané) montre (voir page suivante)qu'il s'agit d'azote (92,1 %) et de C02 (4,3 %) . Les gaz rares (argon ethélium) sont abondants (2,96 %) et les gaz naturels sont pratiquementabsents .

Dans les gaz dissous dans l'eau, l'azote et le gaz carboniquesont dans les mêmes proportions (10~3 moles par litre d'eau), par ordred'abondance viennent ensuite l'argon et l'hélium (10~-5 moles/litre), puisl'oxygène, les gaz naturels et l'hydrogène.

La composition des gaz libres du forage F3 , est similaire àcelle des gaz de la source César (analyses de 1964 : voir rapport BRGM

83 SGN 450 AUV), sans être toutefois riguoureusement équivalente.

2.4 - FORAGE n° 4 - SAINT JOSEPH

Le forage n° 4 a été implanté le long de la route départementaleD 155 entre Néris et Villebret, à 337 m d'altitude, dans le thalweg duruisseau du Coumauron.


Après tubage en acier (diamètre 168 mm sur 4 m de longueur)puis en diamètre 135 mm sur 9 m, et cimentation, la foration a été effectuéeen 115 mm jusqu'à 112 m de profondeur (fig. 5) (28 et 29 mars 85).

- 13 -

L'analyse chimique effectuée sur l'eau artésienne, montre qu'ils'agit d'une eau minéralisée : 1,3 g/1, de type bicarbonaté et sulfatésodique, dont la composition des éléments majeurs est identique à cellede la source César de Néris-les-Bains.

Cette eau est très légèrement gazeuse. Le débit de gaz parrapport au débit d'eau est très faible, il est estimé à 0,1 m3/h pour12 m3/h d'eau.

L'analyse des gaz libres (gaz spontané) montre (voir page suivante)qu'il s'agit d'azote (92,1 %) et de C02 (4,3 %) . Les gaz rares (argon ethélium) sont abondants (2,96 %) et les gaz naturels sont pratiquementabsents .

Dans les gaz dissous dans l'eau, l'azote et le gaz carboniquesont dans les mêmes proportions (10~3 moles par litre d'eau), par ordred'abondance viennent ensuite l'argon et l'hélium (10~-5 moles/litre), puisl'oxygène, les gaz naturels et l'hydrogène.

La composition des gaz libres du forage F3 , est similaire àcelle des gaz de la source César (analyses de 1964 : voir rapport BRGM

83 SGN 450 AUV), sans être toutefois riguoureusement équivalente.

2.4 - FORAGE n° 4 - SAINT JOSEPH

Le forage n° 4 a été implanté le long de la route départementaleD 155 entre Néris et Villebret, à 337 m d'altitude, dans le thalweg duruisseau du Coumauron.


Après tubage en acier (diamètre 168 mm sur 4 m de longueur)puis en diamètre 135 mm sur 9 m, et cimentation, la foration a été effectuéeen 115 mm jusqu'à 112 m de profondeur (fig. 5) (28 et 29 mars 85).

-14 _

La coupe géologique se résume ainsi :

de 0

9

11

13

13

19

20

31

32

35

54

62

m

m

à

-

-

-

-

-

-

-

-

9 m

10 m

13 m

18 m

31 m

32 m

35 m

54 m

62 m

64 m

64 78 m

78 - 95 m

95 - 112 m

arène granitique

granite très altéré

granite gris sain (feldspaths roses)

filon de microgranite rose

granite vert foncé à sombre

filon de microgranite rouge

granite rose légèrement hydrothermalisé

granite argilisé

granite gris à feldspaths roses

granite gris avec pyrite abondante à 45 et 48 m,altération hydrothermale à 50 m.

granite beige clair

granite porphyrique à feldspaths roses et micasnoirs

granite gris très faiblement hydrothermalisépyrite en placages à 77 m

granite gris sain à feldspaths roses

granite gris très hydrothermalisé à 101, 105 et107 m.


Après tubage et cimentation des 10 premiers mètres,c'est-à-dire aveuglement de l'eau de surface (T = 10°C ; C = 219 yS) ,

l'aquifère n'est rencontré qu'à partir de 30 m.

Des mesures sont effectuées sur l'eau d'exhaure en forationau fur et à mesure de l'avancement, voir tableau page 16.

L'analyse chimique des éléments majeurs (tableau 1) montre qu'ils'agit d'une eau peu minéralisée,: 278 mg/1, de type bicarbonaté sodiqueet calcique.

-14 _

La coupe géologique se résume ainsi :

de 0

9

11

13

13

19

20

31

32

35

54

62

m

m

à

-

-

-

-

-

-

-

-

9 m

10 m

13 m

18 m

31 m

32 m

35 m

54 m

62 m

64 m

64 78 m

78 - 95 m

95 - 112 m

arène granitique

granite très altéré

granite gris sain (feldspaths roses)

filon de microgranite rose

granite vert foncé à sombre

filon de microgranite rouge

granite rose légèrement hydrothermalisé

granite argilisé

granite gris à feldspaths roses

granite gris avec pyrite abondante à 45 et 48 m,altération hydrothermale à 50 m.

granite beige clair

granite porphyrique à feldspaths roses et micasnoirs

granite gris très faiblement hydrothermalisépyrite en placages à 77 m

granite gris sain à feldspaths roses

granite gris très hydrothermalisé à 101, 105 et107 m.


Après tubage et cimentation des 10 premiers mètres,c'est-à-dire aveuglement de l'eau de surface (T = 10°C ; C = 219 yS) ,

l'aquifère n'est rencontré qu'à partir de 30 m.

Des mesures sont effectuées sur l'eau d'exhaure en forationau fur et à mesure de l'avancement, voir tableau page 16.

L'analyse chimique des éléments majeurs (tableau 1) montre qu'ils'agit d'une eau peu minéralisée,: 278 mg/1, de type bicarbonaté sodiqueet calcique.

Figure 5

FORAGE n* 4 - SAINT JOSEPH

NERIS-LES-BAINS (ALLIER)15-


lOmforation 165mm

foration 152 mm

^1 |l_lubage acier 168 mm

tubage acier 135 mm

foration 115mm.

9S HlO

-4

; +/

Dm

A «

Arène granitique

o f '. '^ J ' f V-^ Granite altéré-11 Granite gris à feldspath rose

'3 Microgranite roseGranite vert foncé à noirMicrogranite rouge

Grès rose légèrement hydro¬thermalisé

Granite hydrothermalisé argilisí

Granite â feldspath rose

Granite gris

-45 Pyrite_¿g Pyrite en placage50 Altération hydrothermale

54

4

4-

t

4 A

Granite beige clair

1-6263 Granite porphyrique, micas

"N.55 noirs, fedspath rose

Granite gris très faiblementhydrothermalisé

77 Pyrite en placage-78

Granite gris à feldspath rose

112m

+

-» -r+

H- -f

-+

-+ -+

-95Granite gris

101 granite très hydrothermalisé

yjc patine blanche

-107 granite hydrothermalisé

112 m

Figure 5

FORAGE n* 4 - SAINT JOSEPH

NERIS-LES-BAINS (ALLIER)15-


lOmforation 165mm

foration 152 mm

^1 |l_lubage acier 168 mm

tubage acier 135 mm

foration 115mm.

9S HlO

-4

; +/

Dm

A «

Arène granitique

o f '. '^ J ' f V-^ Granite altéré-11 Granite gris à feldspath rose

'3 Microgranite roseGranite vert foncé à noirMicrogranite rouge

Grès rose légèrement hydro¬thermalisé

Granite hydrothermalisé argilisí

Granite â feldspath rose

Granite gris

-45 Pyrite_¿g Pyrite en placage50 Altération hydrothermale

54

4

4-

t

4 A

Granite beige clair

1-6263 Granite porphyrique, micas

"N.55 noirs, fedspath rose

Granite gris très faiblementhydrothermalisé

77 Pyrite en placage-78

Granite gris à feldspath rose

112m

+

-» -r+

H- -f

-+

-+ -+

-95Granite gris

101 granite très hydrothermalisé

yjc patine blanche

-107 granite hydrothermalisé

112 m

FORAGE F 4

MESURES EFFECTUEES SUR L'EAU D'EXHAURE

-16-

: PROFONDEUR ¡ TEMPERAT

! m ! °C

¡ 34 j 14,6

! 37 ! 14,4

; 38 j 15,15

! 42-44 ! 13,6

i 47 j 13,3

! 51 ! 14,6

i 53 j 14,1

¡54 ! -

¡55 , -

! 56 ! 14,1

i 58 ; 14,3

! 59 ! 14,2

60 i 14,2

! 61 ! 14,1

; 62 ; 14,3

! 63 ! 14,3

; 64 i 14,5

! 65 ! 14,2

j 66 ! 14,3

! 67 ! 14,2

i 68 i 14,2

! 69 ! 14,2

i 70 j 14,8

I A la reprise de la forationI débit artésien =

i T! C

; pH

! 71 ! 12,7

; 72 ; 13,6

URE ¡ CONDUCTIVITE

! mS

! 1 ,01 (eau boueuse)

¡

! 0,56

i 0,32

! 0,34

i 0,30

! 0,29

! 0,27

! 0,27

i 0,27

! 0,26

! 0,27

0,28

i 0,26

! 0,27

i 0,27

0,27

! 0,27

' 0,27

i 0,26

0,27

i 0,26

le forage est artésien1,5 1/mn12,5°C0,26 mS

6,79

! 0,27

; 0,26

DEBITS

! 1/mn

10

-

18

14

18

61

84

-

-

-

84,6

-

-

80

-

-

-

-

80

-

80

-

*~

CUMULES ¡

; m3/h !

0,6 i

!

1 i

0,8

1 !

3,7 ;

5 i

î

I

!

5 '

1

'

4,8 \

l

'

¡

4,8 i

-

4,8 !

'

"~ 1

FORAGE F 4


-16-

: PROFONDEUR ¡ TEMPERAT

! m ! °C

¡ 34 j 14,6

! 37 ! 14,4

; 38 j 15,15

! 42-44 ! 13,6

i 47 j 13,3

! 51 ! 14,6

i 53 j 14,1

¡54 ! -

¡55 , -

! 56 ! 14,1

i 58 ; 14,3

! 59 ! 14,2

60 i 14,2

! 61 ! 14,1

; 62 ; 14,3

! 63 ! 14,3

; 64 i 14,5

! 65 ! 14,2

j 66 ! 14,3

! 67 ! 14,2

i 68 i 14,2

! 69 ! 14,2

i 70 j 14,8

I A la reprise de la forationI débit artésien =

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! 0,27

i 0,27

! 0,26

! 0,27

0,28

i 0,26

! 0,27

i 0,27

0,27

! 0,27

' 0,27

i 0,26

0,27

i 0,26

le forage est artésien1,5 1/mn12,5°C0,26 mS

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! 0,27

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DEBITS

! 1/mn

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14

18

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-

-

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-

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-18-

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16,1 ! 0,27

16.2 i 0,2716.3 ¡ 0,268

X A la fin de la foration, le forage est artésien1 la température est de 16,3°CI la conductivité est de 0,26 millisiemens1 et le débit de quelques litres /minute.

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-

-

-

-

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X A la fin de la foration, le forage est artésien1 la température est de 16,3°CI la conductivité est de 0,26 millisiemens1 et le débit de quelques litres /minute.

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-19-

3 - DONNÉES ACQUISES

Deux ressources sont mises en évidence :

- une ressource en eau légèrement chaude : 15 à 17°C, peu miné¬ralisée et sans relation chimique avec la ressource thermale ;

- une ressource en eau légèrement chaude : 19°C, très minéralisée(1,3 g/1), chimiquement identique à la ressource thermale exploitée aupuits César.

3.1 - CARACTERISTIQUES ENERGETKjUES DES RESSOURCES

3.1.1 - La ressource en eau peu minéralisée est disponible en2 sites : Martíoing et Saint Joseph. Les caractéristiques de cette ressourcesont les suivantes :

Sltz dz MoAcolnq

Température de l'eau

Débit d'exploitationestimé en pompage

Rabattement prévisible

Niveau statique

Profondeur du forage

15,4°C

8 m3/h

50 m

- 1,97 m/sol (+ 397 m)

103 m

Sltz dz Saint Jo¿zph

Température


Rabattement estimé

Niveau statique


16,3°C

7 m3/h

30 m

-f 1 m/sol (+ 337 m)

112 m

-19-

3 - DONNÉES ACQUISES

Deux ressources sont mises en évidence :

- une ressource en eau légèrement chaude : 15 à 17°C, peu miné¬ralisée et sans relation chimique avec la ressource thermale ;

- une ressource en eau légèrement chaude : 19°C, très minéralisée(1,3 g/1), chimiquement identique à la ressource thermale exploitée aupuits César.

3.1 - CARACTERISTIQUES ENERGETKjUES DES RESSOURCES

3.1.1 - La ressource en eau peu minéralisée est disponible en2 sites : Martíoing et Saint Joseph. Les caractéristiques de cette ressourcesont les suivantes :

Sltz dz MoAcolnq



Rabattement prévisible

Niveau statique


15,4°C

8 m3/h

50 m

- 1,97 m/sol (+ 397 m)

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Sltz dz Saint Jo¿zph

Température


Rabattement estimé

Niveau statique


16,3°C

7 m3/h

30 m

-f 1 m/sol (+ 337 m)

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-20-

3.2.2 - La ressource en eau minéralisée est disponible dans lesite de Pérassier - plaine de Sainte-Agathe.

Sltz dz ?Q.n.a¿¿lzA

Température : 18,9°C

Débit d'exploitationpar pompage

Rabattement estimé

Niveau statique


22 m3/h

20 m

+ 2 m/sol (-^ 250 m)

83 m

3.2 - ETUDE GEOCHIMIQUE - RELATIONS AVEC LE SYSTEME THERMAL DE NERIS

Les analyses chimiques des éléments majeurs et de traces, regrou¬pées dans le tableau n° 1, permettent d'établir les relations géochimiquesentre les différentes eaux captées par forage d'une part et l'eau thermalecaptée à la source César d'autre part.

Les eaux des forages Nl et N4 sont pratiquement identiques, ellessont peu minéralisées (266 et 279 mg/1 respectivement) . Ce sont des eauxde type bicarbonaté calcique et sodique. Elles sont riches en silice etfluor, elles ne contiennent pas de phosphates, ni de nitrates.

Ces caractères géochimiques ainsi que la nature géologique del'aquifère indiquent que ce sont des eaux sub-superf icielles quiacquièrent leur minéralisation dans les granites, les. filons granitiqueset microgranitiques et leur'paragénèse minérale comme l'attestent la teneurélevée en fluor et en fer (présence de pyrite dans le forage n° 4 deSaint Joseph) .

Bien que très peu abondantes , les eaux du forage N2 (Marcoing n° 2)ont pu être recueillies. Ce sont des eaux moyennement minéralisées (457 mg/1),de type bicarbonaté sodique et calcique. Elles contiennent peu de siliceet de lithium, mais beaucoup de fluor (4,8 mg/1). Ces derniers caractères,ainsi que les éléments majeurs, distinguent cette eau de celle des foragesNi, N3, N4 et de celle du puits César. Les graphiques (fig. 6) établispour deux éléments : chlore - bicarbonate ; chlore - sulfate ; chlore -sodium (potassium, calcium, magnésium, fluor, silice) sur les 4 forageset la source César montrent qu il n'existe pas de relations simples (demélange par exemple) entre un pôle minéralisé (eau thermale) , et un pôlepeu minéralisé (eau des forages NI ou N4) .

Le point matérialisant le forage N2 se trouve toujours en dehorsde la droite hypothétique du mélange.

-20-

3.2.2 - La ressource en eau minéralisée est disponible dans lesite de Pérassier - plaine de Sainte-Agathe.

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Température : 18,9°C

Débit d'exploitationpar pompage

Rabattement estimé

Niveau statique


22 m3/h

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+ 2 m/sol (-^ 250 m)

83 m

3.2 - ETUDE GEOCHIMIQUE - RELATIONS AVEC LE SYSTEME THERMAL DE NERIS

Les analyses chimiques des éléments majeurs et de traces, regrou¬pées dans le tableau n° 1, permettent d'établir les relations géochimiquesentre les différentes eaux captées par forage d'une part et l'eau thermalecaptée à la source César d'autre part.

Les eaux des forages Nl et N4 sont pratiquement identiques, ellessont peu minéralisées (266 et 279 mg/1 respectivement) . Ce sont des eauxde type bicarbonaté calcique et sodique. Elles sont riches en silice etfluor, elles ne contiennent pas de phosphates, ni de nitrates.

Ces caractères géochimiques ainsi que la nature géologique del'aquifère indiquent que ce sont des eaux sub-superf icielles quiacquièrent leur minéralisation dans les granites, les. filons granitiqueset microgranitiques et leur'paragénèse minérale comme l'attestent la teneurélevée en fluor et en fer (présence de pyrite dans le forage n° 4 deSaint Joseph) .

Bien que très peu abondantes , les eaux du forage N2 (Marcoing n° 2)ont pu être recueillies. Ce sont des eaux moyennement minéralisées (457 mg/1),de type bicarbonaté sodique et calcique. Elles contiennent peu de siliceet de lithium, mais beaucoup de fluor (4,8 mg/1). Ces derniers caractères,ainsi que les éléments majeurs, distinguent cette eau de celle des foragesNi, N3, N4 et de celle du puits César. Les graphiques (fig. 6) établispour deux éléments : chlore - bicarbonate ; chlore - sulfate ; chlore -sodium (potassium, calcium, magnésium, fluor, silice) sur les 4 forageset la source César montrent qu il n'existe pas de relations simples (demélange par exemple) entre un pôle minéralisé (eau thermale) , et un pôlepeu minéralisé (eau des forages NI ou N4) .

Le point matérialisant le forage N2 se trouve toujours en dehorsde la droite hypothétique du mélange.

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GEOCHIMIE DES EAUX DE NERIS Figure 6

Diagrammes Cl-H CO3 ¡ Cl -SO^ ,-Cl- Ca ,- Cl - Mg,- Cl -Na ; Cl-K ; Cl-Si O2 ; Cl-F

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- 22

Les eaux du forage N3 ou Moulin de Pérassier - Plaine de Sainte-Agathe- sont minéralisées (1,3 g/1). La minéralisation est du type bicar¬bonaté et sulfaté sodique. L'analyse des éléments majeurs et de quelquesautres éléments tels le lithium, le fer et le manganèse (tableau et fig. 6)montre qu'il s'agit d'une eau identique à celle de la source César exploi¬tée pour le thermalisme, avec une température très inférieure (18,6° à19,3°C), au lieu de 52-53°. |

Les gaz sont aussi du même l:ype que ceux de la source César(azote prépondérante et abondance de gaz rares) .

Les travaux de foration n'ont provoqué aucune perturbation surla source César, qui était surveillée en permanence (1-4). La surveillancea été poursuivie pendant un mois après la fin des travaux de foration.Elle a permis de mettre en évidence quelques faits : la conductivité (quitraduit la minéralisation) de la source César n'est pas parfaitementstable. En pompage, la conductivité diminue légèrement de 1,38 milli- .

Siemens à 1,18 millisiemens ; après arrêt du pompage, en 3 minutes environ,la conductivité retrouve son maximum. Les pompages étant intermittents(6 à 10 pompages à 40 m3/h par 24 h hors saison thermale). Les baisses etremontées de conductivité se retrouvent au même rythme que les pompages(limnigraphe et enregistrement de conductivité du 13 mars 85 par exemplefig. 9 et 9 bis) . Ces variations. de conductivité peuvent être dues à unapport d'eau "douce" en .cours de pompage, et pourraient expliquer les '

différences dans les analyses de 1967 et 1985 pour la même source César,mais ceci dem.ande une vérification rigoureuse.

Les investigations faites en cours de foration et l'étude géo¬chimique des eaux conduisent à admettre pour le système thermal de Néris(fig. 7) le schéma suivant :

- la ressource d'eau thermominérale a une composition chimiquede type bicarbonaté et sulfaté sodique. L'écart de température entrela source César et le forage 3-''(près de 34°C) n'est pas du à une dilutiondes eaux du forage n° 3, car il y a identité de composition entre lesdeux ; il faut faire appel à un refroidissement lors de la remontée del'eau (remontée lente ou long circuit).

- il n'y a pas de relation entre l'aquifère sub-superf iciel(capté aux forages NI et N4) et le système thermominéral.

- le système thermominéral qui émerge naturellement à la sourceCésar diffuse très peu dans les terrains proches de la surface (il existequelques émergences dans la ville, autour de la source César. Ces émer¬gences moins chaudes que la source César et moins minéralisées sont,sans doute, diluées par de l'eau superficielle, mais l'étude géochimiquede ces eaux n'a pas été entreprise).

- 22

Les eaux du forage N3 ou Moulin de Pérassier - Plaine de Sainte-Agathe- sont minéralisées (1,3 g/1). La minéralisation est du type bicar¬bonaté et sulfaté sodique. L'analyse des éléments majeurs et de quelquesautres éléments tels le lithium, le fer et le manganèse (tableau et fig. 6)montre qu'il s'agit d'une eau identique à celle de la source César exploi¬tée pour le thermalisme, avec une température très inférieure (18,6° à19,3°C), au lieu de 52-53°. |

Les gaz sont aussi du même l:ype que ceux de la source César(azote prépondérante et abondance de gaz rares) .

Les travaux de foration n'ont provoqué aucune perturbation surla source César, qui était surveillée en permanence (1-4). La surveillancea été poursuivie pendant un mois après la fin des travaux de foration.Elle a permis de mettre en évidence quelques faits : la conductivité (quitraduit la minéralisation) de la source César n'est pas parfaitementstable. En pompage, la conductivité diminue légèrement de 1,38 milli- .

Siemens à 1,18 millisiemens ; après arrêt du pompage, en 3 minutes environ,la conductivité retrouve son maximum. Les pompages étant intermittents(6 à 10 pompages à 40 m3/h par 24 h hors saison thermale). Les baisses etremontées de conductivité se retrouvent au même rythme que les pompages(limnigraphe et enregistrement de conductivité du 13 mars 85 par exemplefig. 9 et 9 bis) . Ces variations. de conductivité peuvent être dues à unapport d'eau "douce" en .cours de pompage, et pourraient expliquer les '

différences dans les analyses de 1967 et 1985 pour la même source César,mais ceci dem.ande une vérification rigoureuse.

Les investigations faites en cours de foration et l'étude géo¬chimique des eaux conduisent à admettre pour le système thermal de Néris(fig. 7) le schéma suivant :

- la ressource d'eau thermominérale a une composition chimiquede type bicarbonaté et sulfaté sodique. L'écart de température entrela source César et le forage 3-''(près de 34°C) n'est pas du à une dilutiondes eaux du forage n° 3, car il y a identité de composition entre lesdeux ; il faut faire appel à un refroidissement lors de la remontée del'eau (remontée lente ou long circuit).

- il n'y a pas de relation entre l'aquifère sub-superf iciel(capté aux forages NI et N4) et le système thermominéral.

- le système thermominéral qui émerge naturellement à la sourceCésar diffuse très peu dans les terrains proches de la surface (il existequelques émergences dans la ville, autour de la source César. Ces émer¬gences moins chaudes que la source César et moins minéralisées sont,sans doute, diluées par de l'eau superficielle, mais l'étude géochimiquede ces eaux n'a pas été entreprise).

N.0 S_E

See Cesar F

2 SO m 353m 337m ¿05m 397m

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200 -

Ville deNERIS

Plaine de St Agathe

aquifere peu mineralise

Coupe schématique du système thermominéral

de Neris-les-BainsI

N)

Figure 9

CARTE DES ISOTHERMES

(Tranche de 0 à 100 m )

échelle: 1/25 000

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- 25 -

- l'émergence thermale dans les terrains superficiels provoqueun réchauffement thermique de l'encaissant. Des isothermes peuvent êtretracés. Ce réchauffement induit un gradient géothermique supplémentairepour les eaux sub-superf icielles (fig. 8).

- la coupe schématique de Néris passant par les forages N3, N2,Nl et la source César, résume le système hydrothermal de Néris-les-Bains(fig. 7).

Du point de vue de l'exploitation thermale, cela impliqueque :

. une ressource en eau minérale chaude 53° C, voire légèrementinférieure peut être recherchée au voisinage immédiat de la source Césarou dans les alentours proches (par forage peu profond)

. une ressource en eau minérale froide est captable à 2,3 kmde la source Cpsar par un ouvrage d'exploitation bien dimensionné

- 25 -

- l'émergence thermale dans les terrains superficiels provoqueun réchauffement thermique de l'encaissant. Des isothermes peuvent êtretracés. Ce réchauffement induit un gradient géothermique supplémentairepour les eaux sub-superf icielles (fig. 8).

- la coupe schématique de Néris passant par les forages N3, N2,Nl et la source César, résume le système hydrothermal de Néris-les-Bains(fig. 7).

Du point de vue de l'exploitation thermale, cela impliqueque :

. une ressource en eau minérale chaude 53° C, voire légèrementinférieure peut être recherchée au voisinage immédiat de la source Césarou dans les alentours proches (par forage peu profond)

. une ressource en eau minérale froide est captable à 2,3 kmde la source Cpsar par un ouvrage d'exploitation bien dimensionné

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Source Cesar - NERiS LES BAINS

Enregistrement de la conductivité en millisièmens du 12 mars 1983

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du 12 au 18 mars 1985

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- 28 -

4 - ÉTUDE TECmiCO-ÉCONOMIQUE

4.1 - EXPLOITATION DE LA RESSOURCE EN EAU PEU MINERALISEE - CHAUFFAGE

PAR POMPE A CHALEUR

La ressource en eau peu minéralisée peut être utilisée commesource d'eau froide pour le chauffage par pompe à chaleur de pavillonsneufs .

L'étude de l'évaluation des frais d'exploitation et du montantdes investissements nécessaires à ce projet par rapport à une solutionutilisant comme source de chaleur un système traditionnel au fioul domes¬tique montre l'intérêt du système pompe à chaleur - niveau avant projetsommaire - (voir annexe 1 ) .

Pour les sites de Marcoing et Saint Joseph, le chauffage parpompe à chaleur de 9 pavillons (selon le schéma fig 10) comparé à lasolution traditionnelle au fioul domestique donne les résultats suivants(moyenne par site) :

Nombre de Tep économisées par an

Sur-investissement par pavillon

Economie financière par an, par pavillon

Temps de retour brut

Taux interne de rentabilité

16

16 600 F TTC

3 700 F TTC

4,5 ans

18 %

Ces résultats financiers sont obtenus hors subvention.

4.2 - EXPLOITATION DE LA RESSOURCE THERMOMINERALE "FROIDE"

La ressource en eau minérale mise en évidence à Pérassier peutêtre exploitée à l'établissement thermal comme source d'eau froide. L'eaude la source César, 53°C, doit être refroidie (actuellement par échangeursà plaques) avant d'être livrée à l'établissement thermal. Etant donnél'identité de chimie (pour les éléments majeurs) entre les deux eaux,il est raisonnable d'envisager le refoidissement de l'eau de César parmélange avec l'eau d'un forage, correctement équipé, au moulin de Pérassier.La recherche d'un mélange adéquat procurera une eau thermale à températureconvenable, dont la composition sera identique à celle de l'eau nonrefroidie.

- 28 -

4 - ÉTUDE TECmiCO-ÉCONOMIQUE

4.1 - EXPLOITATION DE LA RESSOURCE EN EAU PEU MINERALISEE - CHAUFFAGE

PAR POMPE A CHALEUR

La ressource en eau peu minéralisée peut être utilisée commesource d'eau froide pour le chauffage par pompe à chaleur de pavillonsneufs .

L'étude de l'évaluation des frais d'exploitation et du montantdes investissements nécessaires à ce projet par rapport à une solutionutilisant comme source de chaleur un système traditionnel au fioul domes¬tique montre l'intérêt du système pompe à chaleur - niveau avant projetsommaire - (voir annexe 1 ) .

Pour les sites de Marcoing et Saint Joseph, le chauffage parpompe à chaleur de 9 pavillons (selon le schéma fig 10) comparé à lasolution traditionnelle au fioul domestique donne les résultats suivants(moyenne par site) :

Nombre de Tep économisées par an

Sur-investissement par pavillon

Economie financière par an, par pavillon



16

16 600 F TTC

3 700 F TTC

4,5 ans

18 %

Ces résultats financiers sont obtenus hors subvention.

4.2 - EXPLOITATION DE LA RESSOURCE THERMOMINERALE "FROIDE"

La ressource en eau minérale mise en évidence à Pérassier peutêtre exploitée à l'établissement thermal comme source d'eau froide. L'eaude la source César, 53°C, doit être refroidie (actuellement par échangeursà plaques) avant d'être livrée à l'établissement thermal. Etant donnél'identité de chimie (pour les éléments majeurs) entre les deux eaux,il est raisonnable d'envisager le refoidissement de l'eau de César parmélange avec l'eau d'un forage, correctement équipé, au moulin de Pérassier.La recherche d'un mélange adéquat procurera une eau thermale à températureconvenable, dont la composition sera identique à celle de l'eau nonrefroidie.

C O M M U N E DE NERIS LES BAINS

Chauffage de pavillons individuels neufs par pompe à chaleur

Sites de M A R C O I N G et DE SAINT-JOSEPH

Figure 10-29-

N o m b r e de pavillons raccordes : 9puissance totale apportéepar les pompes à chaleur : 95 K W

Pavillon n° 1

Sonde de temperatureextérieure

Pompe d exhaure

Reseau collectif de distribution d eau

Stabilisateur de pression avale

Reservoir t a m p o navec matelas d'air

Clapet de nonretour

Manomètre Vanne

> Vers les autrespavillons

Rejet• • e

Forage

S =C s

V =R =F =

sonde de departcontrôleur de débitvanne électromagnétiquerobinet de réglage du débitfiltre

Pessac 30 avril 1985

- 30 -

Le transport à distance de l'eau minérale (soumis à autorisationlégislation du code de la Santé publique) induit un surcoût (solution n° 1)par rapport à une exploitation plus proche de l'établissement thermal(solution n°. 2) (voir annexe n° 2) .

La solution n° 1 est estimée à un million de francs hors taxes(sur la base de prix pratiqués par les entreprises au 1er juillet 1985).Elle est plus onéreuse que la solution n° 2, de 100 000 francs, maiselle présente un certitude de résultat.

Pour la solution n° 2, l'incertitude serait moindre après laphase de prospection, et elle serait levée après la phase reconnaissance(investissement de 80 000 F puis 250 000 francs).

Enfin, dans la comparaison des prix de revient des deux solutions,les coûts d'exploitation pour les deux cas n'ont pas été pris en compte(entretien de la canalisation et consommation électrique seraient plusimportants dans la solution n° 1 : 15 kwh au lieu de 7 kwh).

- 30 -

Le transport à distance de l'eau minérale (soumis à autorisationlégislation du code de la Santé publique) induit un surcoût (solution n° 1)par rapport à une exploitation plus proche de l'établissement thermal(solution n°. 2) (voir annexe n° 2) .

La solution n° 1 est estimée à un million de francs hors taxes(sur la base de prix pratiqués par les entreprises au 1er juillet 1985).Elle est plus onéreuse que la solution n° 2, de 100 000 francs, maiselle présente un certitude de résultat.

Pour la solution n° 2, l'incertitude serait moindre après laphase de prospection, et elle serait levée après la phase reconnaissance(investissement de 80 000 F puis 250 000 francs).

Enfin, dans la comparaison des prix de revient des deux solutions,les coûts d'exploitation pour les deux cas n'ont pas été pris en compte(entretien de la canalisation et consommation électrique seraient plusimportants dans la solution n° 1 : 15 kwh au lieu de 7 kwh).

ÉTUDE TECHNICO-ÉCONOMIQUE d'UN CHAUFFAGE PAR POr^E À CHALEUR

SUR NAPPE

Al/AWT PROJET SOMMAIRE

pa/L

J.C. MARTIM - SGR/AQI

ÉTUDE TECHNICO-ÉCONOMIQUE d'UN CHAUFFAGE PAR POr^E À CHALEUR

SUR NAPPE

Al/AWT PROJET SOMMAIRE

pa/L

J.C. MARTIM - SGR/AQI

- II -

SOMMAIRE

Pages

INTRODUCTION I

SOMMAIRE II

1 - GENERALITES 1

2 - CHAUFFAGE DE PAVILLONS INDIVIDUELS NEUFS PAR POMPE A CHALEUR 2

2.1 - Données de base _ -2

2.1.1 -La ressource 2

2.1.2 - Données climatiques 4

2.1.3 - Caractéristiques du pavillon type 4

2.2 - Principe de l'installation 5

2.3 - Etude thermique du chauffage des pavillons 6

2.3.1 - Besoins calorifiques 6

2.3.2 - Consommations électriques . 7

2.4 - Estimation du coût d'exploitation 9

2.5 - Estimation du montant des investissements 11

2.6 - Chauffage au fioul domestique 14

2.6.1 - Exploitation 14

2.6.2 - Investissements 15

2.7 - Bilan énergétique et financier du projet ' 16

2.7.1 - Bilan énergétique 16

2.7.2 - Bilan financier 17

3 - CHAUFFAGE D'UN BATIMENT PUBLIC NEUF PAR POMPE A CHALEUR 18

3.1 - Données de base 18

3.1.1 - La ressource 18


3.1.3 - Caractéristiques du bâtiment 19

- II -

SOMMAIRE

Pages

INTRODUCTION I

SOMMAIRE II

1 - GENERALITES 1

2 - CHAUFFAGE DE PAVILLONS INDIVIDUELS NEUFS PAR POMPE A CHALEUR 2

2.1 - Données de base _ -2

2.1.1 -La ressource 2


2.1.3 - Caractéristiques du pavillon type 4


2.3 - Etude thermique du chauffage des pavillons 6


2.3.2 - Consommations électriques . 7






2.7 - Bilan énergétique et financier du projet ' 16



3 - CHAUFFAGE D'UN BATIMENT PUBLIC NEUF PAR POMPE A CHALEUR 18

3.1 - Données de base 18

3.1.1 - La ressource 18


3.1.3 - Caractéristiques du bâtiment 19

- II a


3.3 - Etude thermique du chauffage du bâtiment 21


3.3.2 - Consommations électriques 21






3.7 - Bilan énergétique et financier du projet 25



CONCLUSION 27

OOOOOOOOOO

- II a


3.3 - Etude thermique du chauffage du bâtiment 21


3.3.2 - Consommations électriques 21






3.7 - Bilan énergétique et financier du projet 25



CONCLUSION 27

OOOOOOOOOO

1 -

1 - GENERALITES

Trois forages de reconnaissance ont permis de mettre

en évidence une ressource en eau sur les trois sites suivants (_volJi

{¡IguAZ n' 1) .

Site n° 1 - MARCOING

. Débit : 8 m3/h

. Température : 15,4°C

Site n° 2 - SAINT-JOSEPH

' . Débit , : 7 m3/h (artésien jusqu'à 2 m3/h)


Site n° 3 - MOULIN DE PERASSIER - PLAINE SAINTE AGATHE

. Débit : 22 m3/h (artésien jusqu'à 15 m3/h)


Les sites n° 1 et 2 sont analysés dans le chapitre 2

pour le chauffage par pompe à chaleur de deux lotissements de pavillons

individuels neufs, chauffés chacun à partir de pompes à chaleur sur un

réseau collectif d'eau froide.

Le sîte n° 3 est. analysé dans le chapitre 3 pour le

chauffage par pompe à chaleur d'un bâtiment public neuf.

1 -

1 - GENERALITES

Trois forages de reconnaissance ont permis de mettre

en évidence une ressource en eau sur les trois sites suivants (_volJi

{¡IguAZ n' 1) .

Site n° 1 - MARCOING

. Débit : 8 m3/h


Site n° 2 - SAINT-JOSEPH

' . Débit , : 7 m3/h (artésien jusqu'à 2 m3/h)


Site n° 3 - MOULIN DE PERASSIER - PLAINE SAINTE AGATHE

. Débit : 22 m3/h (artésien jusqu'à 15 m3/h)


Les sites n° 1 et 2 sont analysés dans le chapitre 2

pour le chauffage par pompe à chaleur de deux lotissements de pavillons

individuels neufs, chauffés chacun à partir de pompes à chaleur sur un

réseau collectif d'eau froide.

Le sîte n° 3 est. analysé dans le chapitre 3 pour le

chauffage par pompe à chaleur d'un bâtiment public neuf.

I-ICUREBRCM 8S AOI

SERVICE GÉOLOGIQUE REGICNAL

AUVERGNE

¡ttPLANTATiai DES FORAGES DE N F R I S - L E S - B A I N S

:mmä&msm^Mou l i n de Perassier site n " 3

lés Terres de Montieu — — <&/,

íffí. > :i ; -í A % n VrriérM.f. '.N

ECHELLE : 1 / 25.0CO

- 2 -

CHAUFFAGE DE PAVILLONS INDIVIDUELS NEUFS PAR POMPE A CHALEUR

2. 1 Données de base

2.1.1 - La ressource

Deux sites sont possibles pour le chauffage de pavillons

individuels neufs :

1 - Le site de MARCOING


Débit d'exploitation

Rabattement

Niveau statique


15,4°C

8 m3/h

50 m,

-1,97 m/sol

' 103 m

2 - Le site de SAINT-JOSEPH

Température de l'eau : 16,3°C

Débit d'exploitation : 7 m3/h

Rabattement : 30 m.

Niveau statique : ( 1 m.

Profondeur du forage : 110m.

Avec un système de chauffage par pompe à chaleur, on

peut refroidir les eaux de la nappe jusqu'à 8°C. L'énergie ainsi récu¬

pérée sur les condenseurs des pompes à chaleur est indiquée sur le

tableau ci-après :

- 2 -

CHAUFFAGE DE PAVILLONS INDIVIDUELS NEUFS PAR POMPE A CHALEUR

2. 1 Données de base


Deux sites sont possibles pour le chauffage de pavillons

individuels neufs :

1 - Le site de MARCOING


Débit d'exploitation

Rabattement

Niveau statique


15,4°C

8 m3/h

50 m,

-1,97 m/sol

' 103 m

2 - Le site de SAINT-JOSEPH

Température de l'eau : 16,3°C

Débit d'exploitation : 7 m3/h

Rabattement : 30 m.

Niveau statique : ( 1 m.

Profondeur du forage : 110m.

Avec un système de chauffage par pompe à chaleur, on

peut refroidir les eaux de la nappe jusqu'à 8°C. L'énergie ainsi récu¬

pérée sur les condenseurs des pompes à chaleur est indiquée sur le

tableau ci-après :

- 3

Site

:. MARCOING

2. SAINT-JOSEPH

Températureproduction

(°C)

15,4

16,3

Chute de .

température(°C)

7,4

8,3

Débit

(m3/h)

8

7

Puissanceévaporateur

(th/h)

59,2

58,1

Puissancecondenseur

(th/h)

83

81

HYPOTHESES

. TzmpéAatuAz dz n.zjzt (à Za ¿oaXIz dz Z' zvapofwJizuA] : i'C. VaZzüA. du zozillzlznt dz pzn.{^ofmanzz : C 0 ? =3,5

, On sait d'autre part que :

COP = Energie au condenseurEnergie au compresseur

et. Energie au condenseur = Energie à I 'évaporateur + Energie ducompresseur

COP = Qc/W

Q c = Qf -I- W

Q c = Qf X ^^. COP-1

avec COP = 3,5 on a Qc = 1 , 4 Qf

Pour les deux sites, l'énergie ainsi disponible aux condenseurs

des pompes à chaleur est égale à 95 KW thermique.

[VaZzvJi dm zoz{^^lcÀ.znt dz zonvzulon dz¿ anltí¿ thznmlz/ howiz zn KW ; 1,163)

- 3

Site

:. MARCOING

2. SAINT-JOSEPH

Températureproduction

(°C)

15,4

16,3

Chute de .

température(°C)

7,4

8,3

Débit

(m3/h)

8

7

Puissanceévaporateur

(th/h)

59,2

58,1

Puissancecondenseur

(th/h)

83

81

HYPOTHESES

. TzmpéAatuAz dz n.zjzt (à Za ¿oaXIz dz Z' zvapofwJizuA] : i'C. VaZzüA. du zozillzlznt dz pzn.{^ofmanzz : C 0 ? =3,5

, On sait d'autre part que :

COP = Energie au condenseurEnergie au compresseur

et. Energie au condenseur = Energie à I 'évaporateur + Energie ducompresseur

COP = Qc/W

Q c = Qf -I- W

Q c = Qf X ^^. COP-1

avec COP = 3,5 on a Qc = 1 , 4 Qf

Pour les deux sites, l'énergie ainsi disponible aux condenseurs

des pompes à chaleur est égale à 95 KW thermique.

[VaZzvJi dm zoz{^^lcÀ.znt dz zonvzulon dz¿ anltí¿ thznmlz/ howiz zn KW ; 1,163)

- 4

2.1.2 - Données climatiques

Les calculs seront effectués à partir des données climatiques

de VICHY considérées comme représentatives.

Température de base : - 9°C compte tenu de l'altitude du sîte(300 - 400 m)

2.1.3 - Caractéristiques du pavillon- type

Tous les calculs ont été effectués pour un pavillon type dont

les caractéristiques principales sont les suivantes :

100 m2

250 m3

G = 1,5 W/m3,''C

19°C

. surface habitable

. volume habitable

. coefficient de déperdition volumique

. température de consigne

Puissance maximale de chauffage

P (W) = G (W/m3.°C) X V (m3) x A t (°C)

= 1,5 X 2,50 X (19 + 9)

= 10 500 W

Cette puissance est appelée, pour une température extérieure de -9°C

Nous admettrons que la température de non chauffage (t )

pour laquelle le chauffage n'est plus sollicité, compte tenu des apports

gratuits, est de 16°C.

Avec une puissance thermique disponible de 95 KW, nous pouvons

envisager le chauffage de deux ensembles de neuf pavillons chacun, raccordés

sur un réseau collectif de distribution d'eau froide.

Besoin en eau chaude sani taire

Celle-ci est supposée assurée par une chauffe-eau individuel

électrique à accumulation.

En effet, cette solution est la plus économique pour la pro¬

duction d'eau chaude sanitaire, quelque soit le système de chauffage envisagé.

- 4


Les calculs seront effectués à partir des données climatiques

de VICHY considérées comme représentatives.

Température de base : - 9°C compte tenu de l'altitude du sîte(300 - 400 m)

2.1.3 - Caractéristiques du pavillon- type

Tous les calculs ont été effectués pour un pavillon type dont

les caractéristiques principales sont les suivantes :

100 m2

250 m3

G = 1,5 W/m3,''C

19°C

. surface habitable

. volume habitable

. coefficient de déperdition volumique

. température de consigne

Puissance maximale de chauffage

P (W) = G (W/m3.°C) X V (m3) x A t (°C)

= 1,5 X 2,50 X (19 + 9)

= 10 500 W

Cette puissance est appelée, pour une température extérieure de -9°C

Nous admettrons que la température de non chauffage (t )

pour laquelle le chauffage n'est plus sollicité, compte tenu des apports

gratuits, est de 16°C.

Avec une puissance thermique disponible de 95 KW, nous pouvons

envisager le chauffage de deux ensembles de neuf pavillons chacun, raccordés

sur un réseau collectif de distribution d'eau froide.

Besoin en eau chaude sani taire

Celle-ci est supposée assurée par une chauffe-eau individuel

électrique à accumulation.

En effet, cette solution est la plus économique pour la pro¬

duction d'eau chaude sanitaire, quelque soit le système de chauffage envisagé.

- 5

2.2- Princigé_de_l^ins tallation

Pour chacun de ces deux sites, nous avons :

. un forage commun aux neuf pavillons

. un réseau de distribution d'eau froide

. une pompe à chaleur dans chacun des pavillons avec les installationsintérieures propres au logement

. un système de chauffage par radiateur alimenté avec une eau à 50°Cau maximum.

Dans un chauffage central classique, les températures de fonction- .

nement sont de 90°C aller et 70°C retour pour la puissance maximum.

Dans le cas de la pompe à chaleur nous sommes limités à 50°C. On

aura donc un couple de température égal à 50/40°C pour la température de base.

Cette solution nécessite un surinvestissement au niveau des corps de chauffe,

dont il est tenu compte dans le chapitre- des investissements.

L'étude a été faite à partir des caractéristiques de pompe à

chaleur suivantes :

. groupe hermétique., à un ou deux compresseurs

. fluide frigorigëne : R 22

. évaporateur et condenseur : le matériel utilisé est le cuivredans tous les groupes standard

. performance des machines : pour une température à la sortie ducondenseur de 50°C, le coefficient de performance est voisin de 3,5.

On suppose ici, que les pompes à chaleur couvriront l'ensemble

des besoins calorifiques des bâtiments, sans le recours à une chaudière d'appoin

Le schéma de la figure 2 donne le principe de l'installation.

Le réservoir tampon qui se trouve sur le réseau permet de maintenir

en charge le réseau tout en autorisant le fonctionnement de la pompe d'exhaure

sur des périodes plus longues.

- 5

2.2- Princigé_de_l^ins tallation

Pour chacun de ces deux sites, nous avons :



. une pompe à chaleur dans chacun des pavillons avec les installationsintérieures propres au logement

. un système de chauffage par radiateur alimenté avec une eau à 50°Cau maximum.

Dans un chauffage central classique, les températures de fonction- .

nement sont de 90°C aller et 70°C retour pour la puissance maximum.

Dans le cas de la pompe à chaleur nous sommes limités à 50°C. On

aura donc un couple de température égal à 50/40°C pour la température de base.

Cette solution nécessite un surinvestissement au niveau des corps de chauffe,

dont il est tenu compte dans le chapitre- des investissements.


chaleur suivantes :

. groupe hermétique., à un ou deux compresseurs


. évaporateur et condenseur : le matériel utilisé est le cuivredans tous les groupes standard

. performance des machines : pour une température à la sortie ducondenseur de 50°C, le coefficient de performance est voisin de 3,5.

On suppose ici, que les pompes à chaleur couvriront l'ensemble

des besoins calorifiques des bâtiments, sans le recours à une chaudière d'appoin

Le schéma de la figure 2 donne le principe de l'installation.

Le réservoir tampon qui se trouve sur le réseau permet de maintenir

en charge le réseau tout en autorisant le fonctionnement de la pompe d'exhaure

sur des périodes plus longues.

COMMUNE DE NERIS LES BAINS


Siles de MARCOING z\ DE SAINT-JOSEPH

üombrc it pavillons raccordes : 9

puissance totale apportéepar tes pompes â ctiateur : 95 KW

Pavillon n' 1

Foripe d cthaure

Clapet de nonretour

iv^Yers tes autres'^ pavillons

S = sonde de depart

C = contrôleur de débitY - vanne électromagne'tiqueR = robinet de réglage du débit

F = filtre

7:10

coi/»

>0

ro

-n

0cÂJm

NJ

COMMUNE DE NERIS LES BAINS


Siles de MARCOING z\ DE SAINT-JOSEPH

üombrc it pavillons raccordes : 9

puissance totale apportéepar tes pompes â ctiateur : 95 KW

Pavillon n' 1

Foripe d cthaure

Clapet de nonretour

iv^Yers tes autres'^ pavillons

S = sonde de depart

C = contrôleur de débitY - vanne électromagne'tiqueR = robinet de réglage du débit

F = filtre

7:10

coi/»

>0

ro

-n

0cÂJm

NJ

- 6 -

2.3 - Etude thermi^ue_du_chauf f age des_j5avi lions

2.3.1 - Besoins calorifiques

Le tableau ci-après donne l'intégration de la courbe monotone

de la puissance et de l'énergie thermiques nécessaires au chauffage d'un

pavillon.

Il en ressort le résultat suivant :

. besoins calorifiques (220 jours) : 21 016 KWh thermiques par pavillon

Températureextérieure

Ce)

- 9

- 8

- 7

- 6

- 5

- 4

- 3

- 2

- 1

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

II

12

13

14

15

16

TOTAL

Durée(jour)

2

3

5

7

8

9

10

II

13

14

14

16

16

16

16

16

15

10

7

. 4

3

220 Jours

Puissancethermique

(KW)

10,50

10,08

9,66

9,24

8,82

8,40

7,98

7,56

7.14

6,72

6,30

5,88

5,46

5,04

4,62

4,20

3,78

3,36

2,94

2,52

2,10.

1,68

1.26

0,84

0,42

0

Energiethermique

(KWh)

252

242

232

222

212

403

575

907

1200

1290

1361

1411

1441

1572

1552

1411

1452

1290

1129

968

806

605

302

141

40

0

21016 K^^h

- 6 -

2.3 - Etude thermi^ue_du_chauf f age des_j5avi lions


Le tableau ci-après donne l'intégration de la courbe monotone

de la puissance et de l'énergie thermiques nécessaires au chauffage d'un

pavillon.

Il en ressort le résultat suivant :

. besoins calorifiques (220 jours) : 21 016 KWh thermiques par pavillon

Températureextérieure

Ce)

- 9

- 8

- 7

- 6

- 5

- 4

- 3

- 2

- 1

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

II

12

13

14

15

16

TOTAL

Durée(jour)

2

3

5

7

8

9

10

II

13

14

14

16

16

16

16

16

15

10

7

. 4

3

220 Jours

Puissancethermique

(KW)

10,50

10,08

9,66

9,24

8,82

8,40

7,98

7,56

7.14

6,72

6,30

5,88

5,46

5,04

4,62

4,20

3,78

3,36

2,94

2,52

2,10.

1,68

1.26

0,84

0,42

0

Energiethermique

(KWh)

252

242

232

222

212

403

575

907

1200

1290

1361

1411

1441

1572

1552

1411

1452

1290

1129

968

806

605

302

141

40

0

21016 K^^h

- 7 -

2.3.2. - Consommations électriques

A la consommation électrique des compresseurs des pompes à

chaleur, il y a lieu d'ajouter les consommations de la pompe d'exhaure

côté évaporateur et des pompes de circulation côté condenseur.

Puissance électrique de la pompe d'exhaure :

P = H X Q X 9,81

3,6 X p

avec

H

Q

P

Hauteur manométrique totale (mCE)

Débit en m3/h

Rendement de la pompe (70 %)

La hauteur manométrique totale de la pompe d'exhaure

est égale à la hauteur géométrique de refoulement, à laquelle il faut

ajouter les pertes de charge du réseau (tuyauterie, vannes et évapora-

teurs) . On retiendra pour ces dernières une valeur de 15 mCE.

Sîte

1

2

Durée

Débit(m3/h)

8

7

Hauteurgéométrique

(m) .

52

29

d'utilisation : 220 x

HMT(mCE)

67

44

24 =

Puissance(KW)

2,1

1,2

Consommation(KWh)

1 1 088

6 336

5 280 heures/an

- 7 -

2.3.2. - Consommations électriques

A la consommation électrique des compresseurs des pompes à

chaleur, il y a lieu d'ajouter les consommations de la pompe d'exhaure

côté évaporateur et des pompes de circulation côté condenseur.

Puissance électrique de la pompe d'exhaure :

P = H X Q X 9,81

3,6 X p

avec

H

Q

P

Hauteur manométrique totale (mCE)

Débit en m3/h

Rendement de la pompe (70 %)

La hauteur manométrique totale de la pompe d'exhaure

est égale à la hauteur géométrique de refoulement, à laquelle il faut

ajouter les pertes de charge du réseau (tuyauterie, vannes et évapora-

teurs) . On retiendra pour ces dernières une valeur de 15 mCE.

Sîte

1

2

Durée

Débit(m3/h)

8

7

Hauteurgéométrique

(m) .

52

29

d'utilisation : 220 x

HMT(mCE)

67

44

24 =

Puissance(KW)

2,1

1,2

Consommation(KWh)

1 1 088

6 336

5 280 heures/an

- 8 -

b) Circuit condenseur

Débit au condenseur :

10,5 (KW) X 0,86

10 Ce)

avec une HMT de 10 mCE on a :

0,9 m3/h par pavillon

Puissance = i^JL_îi-JL_Lli x lo"^ = 0,035 KW

3,6 X 0,7

Energie = 0,035 x 5 280 = 185 KWh par pavillon

Pour l'ensemble du sîte, on aura : 185 x 9 = 1 665 KWh.

c) Com^re^ssêur

La consoimnation d'énergie calorifique de chaque pavillon

s'élève à 21 016 KWh.

Le coefficient de performance est égal à 3,5.

Consommation électrique du compresseur :

^'^°^^ = 6 005 KWh par pavillan

Pour l 'ensemble du site, on aura : 6 005 y. 9 = 54 045 KWh.

d) Ç.2Tlsotmatiqn_éle^ctr-iqTAe_t^

Site

1

2

Compresseurs

54 045

54 045

CircuitEvaporateur

1 1 088

6 336

CircuitCondenseur

1 665

1 665

Total

66 798

62 046

Pour chaquepavillon

7 422

6 894

Le coefficient de performance moyen de l 'installation, y compris les

auxiliaires est alors égal à 2,8 pour le site n° 2 et 3 pour le site n° 2.

- 8 -


Débit au condenseur :

10,5 (KW) X 0,86

10 Ce)

avec une HMT de 10 mCE on a :

0,9 m3/h par pavillon

Puissance = i^JL_îi-JL_Lli x lo"^ = 0,035 KW

3,6 X 0,7

Energie = 0,035 x 5 280 = 185 KWh par pavillon

Pour l'ensemble du sîte, on aura : 185 x 9 = 1 665 KWh.

c) Com^re^ssêur

La consoimnation d'énergie calorifique de chaque pavillon

s'élève à 21 016 KWh.

Le coefficient de performance est égal à 3,5.

Consommation électrique du compresseur :

^'^°^^ = 6 005 KWh par pavillan

Pour l 'ensemble du site, on aura : 6 005 y. 9 = 54 045 KWh.

d) Ç.2Tlsotmatiqn_éle^ctr-iqTAe_t^

Site

1

2

Compresseurs

54 045

54 045

CircuitEvaporateur

1 1 088

6 336

CircuitCondenseur

1 665

1 665

Total

66 798

62 046

Pour chaquepavillon

7 422

6 894

Le coefficient de performance moyen de l 'installation, y compris les

auxiliaires est alors égal à 2,8 pour le site n° 2 et 3 pour le site n° 2.

9 -

2.4 - Estimation_du_coût_d^ex£loitation

Le coût d'exploitation comprend :

- Les dépenses d'électricité

- Les frais d'entretien des installations, ainsi que les taxes de

prélèvement et de rejet des eaux pompées.

a) Dé£ens_e_s__d^éle£'tr'ic'i'té

La part des dépenses d'électricité correspondant au

chauffage comprend :

. le montant de la prime fixe

. le coût proportionnel de la consommation avec la répartition

suivante : 60 % jour et 40 % nuit.

Dans ces conditions, le coût moyen H.T. du KWh électrique

s'élève à : 0,52 F

TVA (18,6 %) 0,10 F

Taxes municipales et départementales (12 % du montant HT) 0,06 F

TOTAL T.T.C. . . Qj.68_F/KWh

Sîte

1

2

Consommation électrique(Kl-Jh)

Total

66 798

62 046

Par pavillon

7 422

6 894

Dépenses d'électricité(F. TTC)

Total

45 423

42 191

Par pavillon

5 047

4 688

b) Entretien

Le poste d'entretien comprend :

. Une ou deux visites annuelles avec contrôle et petit entretien

pour un montant de 350 F. HT par pavillon.

Soit pour un pavillon : 415 F. TTC.

pour un sîte : 3 735 F. TTC.

9 -

2.4 - Estimation_du_coût_d^ex£loitation

Le coût d'exploitation comprend :

- Les dépenses d'électricité

- Les frais d'entretien des installations, ainsi que les taxes de

prélèvement et de rejet des eaux pompées.

a) Dé£ens_e_s__d^éle£'tr'ic'i'té

La part des dépenses d'électricité correspondant au

chauffage comprend :

. le montant de la prime fixe

. le coût proportionnel de la consommation avec la répartition

suivante : 60 % jour et 40 % nuit.

Dans ces conditions, le coût moyen H.T. du KWh électrique

s'élève à : 0,52 F

TVA (18,6 %) 0,10 F

Taxes municipales et départementales (12 % du montant HT) 0,06 F

TOTAL T.T.C. . . Qj.68_F/KWh

Sîte

1

2

Consommation électrique(Kl-Jh)

Total

66 798

62 046

Par pavillon

7 422

6 894

Dépenses d'électricité(F. TTC)

Total

45 423

42 191

Par pavillon

5 047

4 688

b) Entretien

Le poste d'entretien comprend :

. Une ou deux visites annuelles avec contrôle et petit entretien

pour un montant de 350 F. HT par pavillon.

Soit pour un pavillon : 415 F. TTC.

pour un sîte : 3 735 F. TTC.

- 10 -

La taxe de prélèvement à l'Agence de Bassin s'élève à 0,03 F/m3

pour une nappe captive.

On a donc au total en moyenne :

7,5 (m3/h) X 5 280 (heures) x 0,08 = 3 168 F. pour chacun des sîtes,

La taxe de rejet est rappelée ici pour mémoire, en effet,

elle résulte d'une négociation au cas par cas avec les communes concernées.

d) Çoutjtotal_ê_lêx2lq-i-tatia

Le coût total de l'exploitation ressort donc à

Electricité

Entretien

Taxes de prélève¬

ment

TOTAL

SITE 1

Total

45 423

3 735

3 168

52 326

Par pavillon

5 047

415

352

5 814

SITE 2

Total

42 191

3 735

3 168

49 094

Par pavillon

4 688

415

352

5 455

- 10 -

La taxe de prélèvement à l'Agence de Bassin s'élève à 0,03 F/m3

pour une nappe captive.

On a donc au total en moyenne :

7,5 (m3/h) X 5 280 (heures) x 0,08 = 3 168 F. pour chacun des sîtes,

La taxe de rejet est rappelée ici pour mémoire, en effet,

elle résulte d'une négociation au cas par cas avec les communes concernées.

d) Çoutjtotal_ê_lêx2lq-i-tatia

Le coût total de l'exploitation ressort donc à

Electricité

Entretien

Taxes de prélève¬

ment

TOTAL

SITE 1

Total

45 423

3 735

3 168

52 326

Par pavillon

5 047

415

352

5 814

SITE 2

Total

42 191

3 735

3 168

49 094

Par pavillon

4 688

415

352

5 455

- 1 1

2.5 - Estimation_du_niontant_dcs_investisscmen

Nous avons :



. une pompe à chaleur dans chacun des pavillons

. les installations intérieures propres au logement.

Ces différents postes peuvent Être évalues comme suit :

a) Foragji

Le coût de celui-ci comprend :

- l'amenée-repli du matériel 15 000 F. HT

- la réalisation du forage pour une pompe 4" ... 700 F. HT/ml

- la pompe d'exhaure et mise en place

- un réservoir tampon

Nous obtenons les résultats suivants pour chacun des

deux sîtes

SITE

1

2

Profondeurdu forage

(m)

80

1 10

AmenéeRepli

(FHT)

15 000

15 000

Coût dela foration et

de l'éqt(FHT)

56 000

77 000

Pomped ' exhaure

(FHT)

10 000

8 000

Réservoir

(FHT)

1 1 000

1 1 000

Total

(FHT)

92 000

1 1 1 000

Total

(FTTC)

109 112

131 6.'i6

- 1 1

2.5 - Estimation_du_niontant_dcs_investisscmen

Nous avons :



. une pompe à chaleur dans chacun des pavillons

. les installations intérieures propres au logement.

Ces différents postes peuvent Être évalues comme suit :

a) Foragji

Le coût de celui-ci comprend :

- l'amenée-repli du matériel 15 000 F. HT

- la réalisation du forage pour une pompe 4" ... 700 F. HT/ml

- la pompe d'exhaure et mise en place

- un réservoir tampon

Nous obtenons les résultats suivants pour chacun des

deux sîtes

SITE

1

2

Profondeurdu forage

(m)

80

1 10

AmenéeRepli

(FHT)

15 000

15 000

Coût dela foration et

de l'éqt(FHT)

56 000

77 000

Pomped ' exhaure

(FHT)

10 000

8 000

Réservoir

(FHT)

1 1 000

1 1 000

Total

(FHT)

92 000

1 1 1 000

Total

(FTTC)

109 112

131 6.'i6

- 12 -

b) Ri,se<mjî<ijîis_ti^^

Le réseau de distribution sera en canalisation PVC enterrée

à 0,80 m de profondeur, reposant sur un lit de sable de 0,10 m, avec

grillage de signalisation bleu.

Les branchements de chaque pavillon sont prévus dans ce

réseau, avec un rejet à l'égout ou dans le réseau d'eau pluviale.

On a retenu comme hypothèse les chiffres suivants :

Mètres Coût unitaire Total (F. TTC)

Réseau 65 400 26 000

Branchement 105 300 31 500

TOTAL 57^50g^F^^TTC

c) Pom2ê_à_chaleur

La puissance calorifique de celle-ci est de 11 KW environ

pour chaque pavillon.

Le coût d'une telle pompe est d'environ 17 000 F. HT

A ce coût il y a lieu d'ajouter les mise en oeuvre et les

branchements divers (^canaZlAatlon, A.oblnzttzAlz, AÍguZatlon, bnanahzmznt^

zZzatAlqaz¿] . Ces frais sont évalués à : 8 500 F. HT

On arrive ainsi au résultat suivant :

Par_gavil]ôn ^Ë'^-ËÎÎê

30 243 F. TTC 272 187 F. TTC

- 12 -

b) Ri,se<mjî<ijîis_ti^^

Le réseau de distribution sera en canalisation PVC enterrée

à 0,80 m de profondeur, reposant sur un lit de sable de 0,10 m, avec

grillage de signalisation bleu.

Les branchements de chaque pavillon sont prévus dans ce

réseau, avec un rejet à l'égout ou dans le réseau d'eau pluviale.

On a retenu comme hypothèse les chiffres suivants :

Mètres Coût unitaire Total (F. TTC)

Réseau 65 400 26 000

Branchement 105 300 31 500

TOTAL 57^50g^F^^TTC

c) Pom2ê_à_chaleur

La puissance calorifique de celle-ci est de 11 KW environ

pour chaque pavillon.

Le coût d'une telle pompe est d'environ 17 000 F. HT

A ce coût il y a lieu d'ajouter les mise en oeuvre et les

branchements divers (^canaZlAatlon, A.oblnzttzAlz, AÍguZatlon, bnanahzmznt^

zZzatAlqaz¿] . Ces frais sont évalués à : 8 500 F. HT

On arrive ainsi au résultat suivant :

Par_gavil]ôn ^Ë'^-ËÎÎê

30 243 F. TTC 272 187 F. TTC

- 13 -

La plus-value par rapport à une installation classique à

radiateurs fonctionnant au couple de température 90/70°C est de 6 200 F. HT

L'installation classique revient elle-même à environ 12 000 F. HT

Le coût total est donc de. l'ordre de :

6 200 + 12 000 .= 18 200 F. HT par pavillon

soit :

21_585_F_^__TTC_2ar-_£avillon

194 265 F. TTC par sîte.

e) Total des investissements (F. TTC)

Celui-ci est donc :

Sîte 1 Sîte 2

Forage 109 112 131 646

Réseau de distribution 57 500 57 500

Pompe à chaleur ^ 272 187 * 272 187

Installations intérieures 194 265 194 265

TOTAL par sîte 633 064 655 598

- 13 -

La plus-value par rapport à une installation classique à

radiateurs fonctionnant au couple de température 90/70°C est de 6 200 F. HT

L'installation classique revient elle-même à environ 12 000 F. HT

Le coût total est donc de. l'ordre de :

6 200 + 12 000 .= 18 200 F. HT par pavillon

soit :

21_585_F_^__TTC_2ar-_£avillon

194 265 F. TTC par sîte.

e) Total des investissements (F. TTC)

Celui-ci est donc :

Sîte 1 Sîte 2

Forage 109 112 131 646

Réseau de distribution 57 500 57 500

Pompe à chaleur ^ 272 187 * 272 187

Installations intérieures 194 265 194 265

TOTAL par sîte 633 064 655 598

- 14 -

2.6 - Çhauffage_au f ioul_domestigue

2.6.1 - Exploitation

a) Dé£enses_de_combus^t-ü^^

On supposera que le pavillon chauffé au fioul domestique est

isolé de la même façon : G = 1,5 W/m3°C

La quantité de chaleur nécessaire au chauffage a été évaluée

à 21 016 Kí'íh par pavillon (voln. paM.agAaphz 2.3.1). En supposant un rendement

de l'installation de 75 %, la quantité de combustible nécessaire au chauffage

est donc de :

^' ^'^ = 28 021 KWh PCI

soit : 2 816 litres de FOD (I ZlXnz dz FOV = 9,95 KWh PCI)

Le prix de l'hectolitre de fioul est égal à 310 F. TTC pour une

livraison de plus de 2 000 litres.

Nous avons un coût total de combustible de :

2 816 X 3,10 = L2l2=Si=n9

b) Dépenses d'électricité

Elles résultent des consommations des pompes de circulation et

du brûleur principalement.

. ClAcuutatzuA :

10,5 (KW) X 0,86 n /.; T/u -n ! ^^ ^ -.opv = 0,45 m3/h par pavillon

Avec une HMT de 10 mCE on a :

- Puissance = 0,018 KW

- Energie = 0,018 x 5 280 = 95 KWh

. BA-HZzuA

- Consommation : 55 KWH

- Total de la consommation électrique :

95 -t- 55 = 150 KWh

Dépenses d'électricité

150 X 0,68 = iQ2_F^_TTÇ

- 14 -

2.6 - Çhauffage_au f ioul_domestigue

2.6.1 - Exploitation

a) Dé£enses_de_combus^t-ü^^

On supposera que le pavillon chauffé au fioul domestique est

isolé de la même façon : G = 1,5 W/m3°C

La quantité de chaleur nécessaire au chauffage a été évaluée

à 21 016 Kí'íh par pavillon (voln. paM.agAaphz 2.3.1). En supposant un rendement

de l'installation de 75 %, la quantité de combustible nécessaire au chauffage

est donc de :

^' ^'^ = 28 021 KWh PCI

soit : 2 816 litres de FOD (I ZlXnz dz FOV = 9,95 KWh PCI)

Le prix de l'hectolitre de fioul est égal à 310 F. TTC pour une

livraison de plus de 2 000 litres.

Nous avons un coût total de combustible de :

2 816 X 3,10 = L2l2=Si=n9

b) Dépenses d'électricité

Elles résultent des consommations des pompes de circulation et

du brûleur principalement.

. ClAcuutatzuA :

10,5 (KW) X 0,86 n /.; T/u -n ! ^^ ^ -.opv = 0,45 m3/h par pavillon

Avec une HMT de 10 mCE on a :

- Puissance = 0,018 KW

- Energie = 0,018 x 5 280 = 95 KWh

. BA-HZzuA

- Consommation : 55 KWH

- Total de la consommation électrique :

95 -t- 55 = 150 KWh

Dépenses d'électricité

150 X 0,68 = iQ2_F^_TTÇ

- 15 -

c) Entretien

Le coût de l'entretien est évalué à : 500_F_j__TÏÇ_par_an

d) Çôut_to'tal_de_lên-tre^tien

Ce coût total est donc de :

. Combustible chauffage 8 730 F

. Electricité 102 F

. Entretien 500 F

TOTAL 9^332^^F^TTC^gar^gavillon

2.6.2 - Investissements

Le coût total des installations intérieures est estimé à un

montant de 55 000 F. TTC comprenant notamment :

- les installations intérieures (radiateurs, tuyauteries, régulation)

- la chaudière

- la cuve de stockage

- 15 -

c) Entretien

Le coût de l'entretien est évalué à : 500_F_j__TÏÇ_par_an

d) Çôut_to'tal_de_lên-tre^tien

Ce coût total est donc de :

. Combustible chauffage 8 730 F

. Electricité 102 F

. Entretien 500 F

TOTAL 9^332^^F^TTC^gar^gavillon


Le coût total des installations intérieures est estimé à un

montant de 55 000 F. TTC comprenant notamment :

- les installations intérieures (radiateurs, tuyauteries, régulation)

- la chaudière

- la cuve de stockage

16 -

2.7 - BiiS'^-aîlÊESËliiluÊ-ÊÎ-fiHîuDSi^E-ËU-EESiËÎ

2.7.1 - Bilan énergétique

Conversion des énergies : 1 TEP = i 1 630 KÎ'Jh PCI de fioul

1 TEP = 4 000 KWh électriques

SoZuXlon au {^loaZ domutlquz

Consommation de fioul

Consommation d'électricité

TOTAL

: 28 021 KI^ PCI soit 2,4 TEP

: 150 KWh soit 0,04 TEP (négligeable)

2,4 TEP par pavillon

: 21,6 TEP par sîte

SoZutlon PAC

Sîte

1

2

Consommation électrique(KWli)

66 798

62 046

Equivalent TEP

16,7

; 15,5

Nombre de TEP déplacées : 21,6 TEP

Nombre de TEP nettes économisées SITE ] : 4,9 TEP

SITE 2 : 6, 1 TEP

16 -

2.7 - BiiS'^-aîlÊESËliiluÊ-ÊÎ-fiHîuDSi^E-ËU-EESiËÎ


Conversion des énergies : 1 TEP = i 1 630 KÎ'Jh PCI de fioul

1 TEP = 4 000 KWh électriques

SoZuXlon au {^loaZ domutlquz

Consommation de fioul

Consommation d'électricité

TOTAL

: 28 021 KI^ PCI soit 2,4 TEP

: 150 KWh soit 0,04 TEP (négligeable)

2,4 TEP par pavillon

: 21,6 TEP par sîte

SoZutlon PAC

Sîte

1

2

Consommation électrique(KWli)

66 798

62 046

Equivalent TEP

16,7

; 15,5

Nombre de TEP déplacées : 21,6 TEP

Nombre de TEP nettes économisées SITE ] : 4,9 TEP

SITE 2 : 6, 1 TEP

- 17 -

2.7.2 - Bilan financier (F. TTC)

Le bilan financier qui est fait ci-après est réalisé dans lesconditions suivantes :

. Résultats ramenés à un pavillon

. Coût en Francs TTC valeur mai 1985

. Hors toute subvention ou prime

. Hors inflation et toute dérive de l'énergie

Investissement

Exploitation/an

SOLUTION PAC

Sîte n° 1

70 340

5 814

Sîte n° 2

72 844

5 455 .

FIOUL

55 000

9 332

Critère économique


Durée 10 ans

Dépenses actualisées

Taux d'actualisation : 5 %

Durée 10 ans

Temps de retour brut sur le

surinvestissement

Sîte I

18,9 %

Sîte 2

17,3 %

FIOUL

127 043 F

PAC : 115 224 F PAC : 114 957 F

4,4 ans 4,6 ans

Valeur actuelle d'une série de 10 annuités constantes de 1 Franc

versées de façon continue avec un taux d'actualisation de 5 % : 7,72

- 17 -


Le bilan financier qui est fait ci-après est réalisé dans lesconditions suivantes :

. Résultats ramenés à un pavillon

. Coût en Francs TTC valeur mai 1985



Investissement

Exploitation/an

SOLUTION PAC

Sîte n° 1

70 340

5 814

Sîte n° 2

72 844

5 455 .

FIOUL

55 000

9 332



Durée 10 ans



Durée 10 ans

Temps de retour brut sur le

surinvestissement

Sîte I

18,9 %

Sîte 2

17,3 %

FIOUL

127 043 F

PAC : 115 224 F PAC : 114 957 F

4,4 ans 4,6 ans

Valeur actuelle d'une série de 10 annuités constantes de 1 Franc

versées de façon continue avec un taux d'actualisation de 5 % : 7,72

18 -

CHAUFFAGE D'UN BATIMENT PUBLIC NEUF PAR POMPE A CHALEUR

3.1 - Données de base


Le troisième sîte retenu pour ce projet est le MOULIN VE PERASSIER

PLAINE SAINTE- AGATHE.

, Température de l'eau

. Débit d'exploitation

. Rabattement

. Niveau statique

. Profondeur du forage

18,6 °C

22 m3/h

20 mètres

+ 2 mètres

120 mètres

De la même façon que pour les pavillons individuels, on peut

refroidir l'eau de la nappe à 8°C et chauffer ainsi un bâtiment au

moyen d'un système de pompe à chaleur.

Chute de température

Débit

Puissance évaporateur

Puissance condenseur

COP

10,6°C

22 m3/h

233 th/h (271 KW)

326 th/h (379 KIO

3,5


Ce sont les mêmes que celles indiquées au paragraphe 2.1.2,

. Température de base ; - 9°C.

18 -

CHAUFFAGE D'UN BATIMENT PUBLIC NEUF PAR POMPE A CHALEUR

3.1 - Données de base


Le troisième sîte retenu pour ce projet est le MOULIN VE PERASSIER

PLAINE SAINTE- AGATHE.

, Température de l'eau

. Débit d'exploitation

. Rabattement

. Niveau statique

. Profondeur du forage

18,6 °C

22 m3/h

20 mètres

+ 2 mètres

120 mètres

De la même façon que pour les pavillons individuels, on peut

refroidir l'eau de la nappe à 8°C et chauffer ainsi un bâtiment au

moyen d'un système de pompe à chaleur.

Chute de température

Débit

Puissance évaporateur

Puissance condenseur

COP

10,6°C

22 m3/h

233 th/h (271 KW)

326 th/h (379 KIO

3,5


Ce sont les mêmes que celles indiquées au paragraphe 2.1.2,

. Température de base ; - 9°C.

- 19 -

3.1.3 - Caractéristiques du bâtiment

On envisage ici de .réaliser et de chauffer un bâtiment public

comprenant :

. 600 m2 de bureaux (hauteur sous plafond : 2,50 m)

. Une salle de spectacle attenante aux bureaux dont les dimensions

sont les suivantes : 15 m x 30 m x 3,5 m.

1 500 + 1 575 = 3 075 m3

G = 1,5 W/m3 °C

19 °C

Volume total à chauffer

Coefficient de déperdition volumique

Température de consigne

5íÍ5£5!2£E ^o^'i-Jnale de chauffage

P (KW) = G X y X A t

= 1,5 X 3 075 X 28 x 10~^

= 129 KW

Le débit disponible est par conséquent suffisant pour couvrir

la totalité des besoins de chauffage de ce bâtiment.

Avec une chute de température de 8°C, le débit nécessaire est de :

129_ML^L_ÇL^ = 9,9m3/h8 (°C) X 1,4

Le potentiel du forage permet donc de couvrir 2,2 fois les

besoins indiqués pour ce bâtiment public.

- 19 -

3.1.3 - Caractéristiques du bâtiment

On envisage ici de .réaliser et de chauffer un bâtiment public

comprenant :

. 600 m2 de bureaux (hauteur sous plafond : 2,50 m)

. Une salle de spectacle attenante aux bureaux dont les dimensions

sont les suivantes : 15 m x 30 m x 3,5 m.

1 500 + 1 575 = 3 075 m3

G = 1,5 W/m3 °C

19 °C

Volume total à chauffer

Coefficient de déperdition volumique

Température de consigne

5íÍ5£5!2£E ^o^'i-Jnale de chauffage

P (KW) = G X y X A t

= 1,5 X 3 075 X 28 x 10~^

= 129 KW

Le débit disponible est par conséquent suffisant pour couvrir

la totalité des besoins de chauffage de ce bâtiment.

Avec une chute de température de 8°C, le débit nécessaire est de :

129_ML^L_ÇL^ = 9,9m3/h8 (°C) X 1,4

Le potentiel du forage permet donc de couvrir 2,2 fois les

besoins indiqués pour ce bâtiment public.

- 20 -

3.2 - PrincÍ£e_de_l^installation

Le système comprend donc :

- un forage réalisé à proximité du bâtiment public

- une pompe à chaleur dimensionnée pour couvrir la totalité des besoins

calorifiques

- un système de chauffage par radiateurs alimentés avec une eau à 50°C

au maximum.


chaleur suivantes :

. groupe semi hermétique ou ouvert à pistons


. évaporateur et condenseur : le matériel utilisé est le cuivre.

.COP : 3,5

Dans le cas d'une seule pompe à chaleur, on. n'est pas obligé

d'installer un réservoir tampon sur le circuit d'alimentation d'eau froide.

- 20 -

3.2 - PrincÍ£e_de_l^installation

Le système comprend donc :

- un forage réalisé à proximité du bâtiment public

- une pompe à chaleur dimensionnée pour couvrir la totalité des besoins

calorifiques

- un système de chauffage par radiateurs alimentés avec une eau à 50°C

au maximum.


chaleur suivantes :

. groupe semi hermétique ou ouvert à pistons


. évaporateur et condenseur : le matériel utilisé est le cuivre.

.COP : 3,5

Dans le cas d'une seule pompe à chaleur, on. n'est pas obligé

d'installer un réservoir tampon sur le circuit d'alimentation d'eau froide.

- 21 -

3.3 - Etude_thermÍ2ue_du_chauf fage_du_bâ timen t


On a calculé au chapitre 2.3.1 l'énergie nécessaire pour le

chauffage d'un bâtiment dont la puissance maximale est de 10,5 KW, on a

obtenu : 21 016 Kt-Zh,

soit : 2! 016/10,5 = 2 001,5 Kl-^/KW installé.

. Puissance maximale de chauffage : 129 Kli

. Besoins calorifiques (220 jours) : 258 194 KWh

Compte tenu de la baisse de régime de nuit des bureaux et des

périodes d'inoccupation des bâtiments les samedis et dimanches, on pondérera

les consommations d'un facteur 0,70.

Consommations réelles du bâtiment :

258 194 X 0,70 = 180 736 KWh thermiques.

3.3.2 - Consommations électriques

a) Oircuit_éva££ra'teur

. Débit : 9,9 m3/h le forage étant artésien jusqu'à 15 m3/h,

le rabattement est nul pour 9,9 m3/h

. HMT : 15 mCE (pression du réseau)

. Puissance de la pompe d'exhaure : 0,6 KW

. Consommation électrique : 0,70 x 5 280 x 0,6 = 2 218 KWh


débit au condenseur

HMT

Puissance

Consommation

11 m3/h

10 mCE

4 KW

0,7 X 4 X 5 280 14 784 ra^

c) Çom£res^s^eur

. Consommation thermique

.COP

. Consommation d'énergie

électrique

180 736 KWh

3.5

180 736/3,5 = 51 639 Ki^h

- 21 -

3.3 - Etude_thermÍ2ue_du_chauf fage_du_bâ timen t


On a calculé au chapitre 2.3.1 l'énergie nécessaire pour le

chauffage d'un bâtiment dont la puissance maximale est de 10,5 KW, on a

obtenu : 21 016 Kt-Zh,

soit : 2! 016/10,5 = 2 001,5 Kl-^/KW installé.

. Puissance maximale de chauffage : 129 Kli

. Besoins calorifiques (220 jours) : 258 194 KWh

Compte tenu de la baisse de régime de nuit des bureaux et des

périodes d'inoccupation des bâtiments les samedis et dimanches, on pondérera

les consommations d'un facteur 0,70.

Consommations réelles du bâtiment :

258 194 X 0,70 = 180 736 KWh thermiques.

3.3.2 - Consommations électriques

a) Oircuit_éva££ra'teur

. Débit : 9,9 m3/h le forage étant artésien jusqu'à 15 m3/h,

le rabattement est nul pour 9,9 m3/h

. HMT : 15 mCE (pression du réseau)

. Puissance de la pompe d'exhaure : 0,6 KW

. Consommation électrique : 0,70 x 5 280 x 0,6 = 2 218 KWh


débit au condenseur

HMT

Puissance

Consommation

11 m3/h

10 mCE

4 KW

0,7 X 4 X 5 280 14 784 ra^

c) Çom£res^s^eur

. Consommation thermique

.COP

. Consommation d'énergie

électrique

180 736 KWh

3.5

180 736/3,5 = 51 639 Ki^h

- 22 -

2

14

51

68

218

784

639

641 Kí-Hi

d) Consonmation électrique totale

. Circuit évaporateur

. Circuit condenseur

. Compresseur

TOTAL

Le coefficient de performance de l'installation est de :

180 736/68 641 = 2,6

3.4 - Estima tion_du_coût_dêxgloi ta tion

a) dé2ein.se^s_d^éle^c^trici-tê

Nous avons : 0,68 (F/KWh) x 68 641 (KWh) =" 46 676 F. TTC

b) entretien

On estime ce poste à : 800 F. TTC par an.

c) taxe de prélèvement et de rejet

Nous avons pour la taxe de prélèvement :

9,9 (m3/h) X 0,7 X 5 280 (h) x 0,08 (F/m3) = 2 927 F.

Taxe de rejet (pm)

d) Ç2w^_;^2^5Z._de_7_ê^loitation

. Electricité

. Entretien

. Taxe de prélèvement

46 676

800

2 927

TOTAL : 50 403 F. TTC

- 22 -

2

14

51

68

218

784

639

641 Kí-Hi

d) Consonmation électrique totale

. Circuit évaporateur

. Circuit condenseur

. Compresseur

TOTAL

Le coefficient de performance de l'installation est de :

180 736/68 641 = 2,6

3.4 - Estima tion_du_coût_dêxgloi ta tion

a) dé2ein.se^s_d^éle^c^trici-tê

Nous avons : 0,68 (F/KWh) x 68 641 (KWh) =" 46 676 F. TTC

b) entretien

On estime ce poste à : 800 F. TTC par an.

c) taxe de prélèvement et de rejet

Nous avons pour la taxe de prélèvement :

9,9 (m3/h) X 0,7 X 5 280 (h) x 0,08 (F/m3) = 2 927 F.

Taxe de rejet (pm)

d) Ç2w^_;^2^5Z._de_7_ê^loitation

. Electricité

. Entretien

. Taxe de prélèvement

46 676

800

2 927

TOTAL : 50 403 F. TTC

23 -

3.5 - Estimation_du_montant_des_investissements

Nous avons :

. un forage près des bâtiments

. urne pompe à chaleur

. les installations intérieures aux bâtiments

a) fpra£e_

amenée - repli du matériel 15 000 F HT

réalisation d'un forage de 120 m. (120 x 700) .. 84 000 F HT

pompe d'exhaure et mise en place 1 2 000 F HT

TOTAL H.T 111 000 F

TOTAL T.T.C 131 646 F.

b) Pompê_à_chaleur

. Puissance calorifique : 129 KW thermique.

. Coût de la pompe à chaleur 150 000 F. HT

. Installation 70 000 F HT

TOTAL H.T ¿..220 000 F

TOTAL_T^T^C 260^920^F.

'^^ Installatiqns intérieures

La plus-valeur par rapport à une installation classique à

radiateur fonctionnant au couple de température ^Q¡llQ° est de 60 000 F. HT environ

L'installation classique revient elle-même à environ : 110 000 F. HT

Le coût total est donc :

60 000 + 110 000 = 170 000 F HT soit 2g¿^62g^F¿^TTC.

d) To-tal_desji->wes-tissê}i^^

. Forage 131 646 F

. Pompe à chaleur 260 920 F

. Installations intérieures 201 620 F

TOTAL 594 186 F.

23 -

3.5 - Estimation_du_montant_des_investissements

Nous avons :

. un forage près des bâtiments

. urne pompe à chaleur

. les installations intérieures aux bâtiments

a) fpra£e_

amenée - repli du matériel 15 000 F HT

réalisation d'un forage de 120 m. (120 x 700) .. 84 000 F HT

pompe d'exhaure et mise en place 1 2 000 F HT

TOTAL H.T 111 000 F

TOTAL T.T.C 131 646 F.

b) Pompê_à_chaleur

. Puissance calorifique : 129 KW thermique.

. Coût de la pompe à chaleur 150 000 F. HT

. Installation 70 000 F HT

TOTAL H.T ¿..220 000 F

TOTAL_T^T^C 260^920^F.

'^^ Installatiqns intérieures

La plus-valeur par rapport à une installation classique à

radiateur fonctionnant au couple de température ^Q¡llQ° est de 60 000 F. HT environ

L'installation classique revient elle-même à environ : 110 000 F. HT

Le coût total est donc :

60 000 + 110 000 = 170 000 F HT soit 2g¿^62g^F¿^TTC.

d) To-tal_desji->wes-tissê}i^^

. Forage 131 646 F

. Pompe à chaleur 260 920 F

. Installations intérieures 201 620 F

TOTAL 594 186 F.

- 24 -

3.6- Çhauf f age_au_f ioul_domes t igue

3.6,1 - Exploitation

a) 2ÉR^''lË.?.Ê.-a^-9.2ll^ë.È'ihl:i.

. Energie calorifique utile

. Rendement de l'installation

. Energie totale PCI

soit :

Dépenses de combustible :

3,10 X 24 219 = 75_079__F^_TTÇ

180 736 KWh

75 %

240 981 KWli PCI

24 219 litres de FOD

'^^ 2éRi.'!H^Ê.-al.alÊ.9.È£.i'£.i.Èé.

Circulateurs

Débit 129 (KW) X 0,8620 ("C) = 5,5 m3/h

HMT : 10 mCE

Puissance : 2 KW

Consommation : 0,7 x 2 x 5 280 7 392 KWh

Brûleurs :

Consommation

Coût

500 KWh

0,68 (F/KWh) X 7 892 = 5_367_F^_TTQ

c) En-tretien

Le coût de l'entretien est évalué à 800_F^_TTÇ_2ar_an.

d) £out_-tq^taljde_l^ex2lqi^ta-ti^

Le coût total est donc de :

. Combustible chauffage

. Electricité

. Entretien . ,

TOTAL T.T.C,

75 079 F

5 367 F

800 F

81 246 F.

- 24 -

3.6- Çhauf f age_au_f ioul_domes t igue

3.6,1 - Exploitation

a) 2ÉR^''lË.?.Ê.-a^-9.2ll^ë.È'ihl:i.

. Energie calorifique utile

. Rendement de l'installation

. Energie totale PCI

soit :

Dépenses de combustible :

3,10 X 24 219 = 75_079__F^_TTÇ

180 736 KWh

75 %

240 981 KWli PCI

24 219 litres de FOD

'^^ 2éRi.'!H^Ê.-al.alÊ.9.È£.i'£.i.Èé.

Circulateurs

Débit 129 (KW) X 0,8620 ("C) = 5,5 m3/h

HMT : 10 mCE

Puissance : 2 KW

Consommation : 0,7 x 2 x 5 280 7 392 KWh

Brûleurs :

Consommation

Coût

500 KWh

0,68 (F/KWh) X 7 892 = 5_367_F^_TTQ

c) En-tretien

Le coût de l'entretien est évalué à 800_F^_TTÇ_2ar_an.

d) £out_-tq^taljde_l^ex2lqi^ta-ti^

Le coût total est donc de :

. Combustible chauffage

. Electricité

. Entretien . ,

TOTAL T.T.C,

75 079 F

5 367 F

800 F

81 246 F.

25 -


Le coût total des installations intérieures est estimé à

un total de : 425 000 F. TTC, comprenant notamment :

. les installations intérieures (radiateurs, tuyauterie,

régulation)

. la chaudière

. la cuve de stockage.

3.7 - Bilan_énergétigue_et_f inancier_du_£roj^et


Conversion des énergies :

. 1 TEP : 1 1 630 KWh PCI de fioul

. 1 TEP : 4 000 Klih électriques

Solution ou fioul domestique

- Consommation de fioul : 240 981 KWh PCI soit 20,7 TEP

- Consommation d'électricité : 7 892 KWh soit 2 TEP

Solution PAC

- Consommation d'électricité

soit

- Nombre de TEP déplacées

- Nombre de TEP nettes éco¬nomisées

68 641 KWh

17,2 TEP

20,7 TEP

5 , 5 TEP

25 -


Le coût total des installations intérieures est estimé à

un total de : 425 000 F. TTC, comprenant notamment :

. les installations intérieures (radiateurs, tuyauterie,

régulation)

. la chaudière

. la cuve de stockage.

3.7 - Bilan_énergétigue_et_f inancier_du_£roj^et


Conversion des énergies :

. 1 TEP : 1 1 630 KWh PCI de fioul

. 1 TEP : 4 000 Klih électriques

Solution ou fioul domestique

- Consommation de fioul : 240 981 KWh PCI soit 20,7 TEP

- Consommation d'électricité : 7 892 KWh soit 2 TEP

Solution PAC

- Consommation d'électricité

soit

- Nombre de TEP déplacées

- Nombre de TEP nettes éco¬nomisées

68 641 KWh

17,2 TEP

20,7 TEP

5 , 5 TEP

- 26 -


Le bilan financier,, qui est fait ci-après, est réalisé dans les

conditions suivantes :

. Coût en F. TTC, valeur mai 1985



PAC FIOUL

Investissement 594 186

Exploitation/an 50 403

425 000

81 246



Durée : 10 ans



Durée : 10 ans

Revenu actualisé


Durée : 10 ans


Sîte 3

12,7 %

Fioul : 1 052 219 F

PAC: 983 297 F

68 922 F

5,5

- 26 -


Le bilan financier,, qui est fait ci-après, est réalisé dans les

conditions suivantes :

. Coût en F. TTC, valeur mai 1985



PAC FIOUL

Investissement 594 186

Exploitation/an 50 403

425 000

81 246



Durée : 10 ans



Durée : 10 ans

Revenu actualisé


Durée : 10 ans


Sîte 3

12,7 %

Fioul : 1 052 219 F

PAC: 983 297 F

68 922 F

5,5

- 27 -

CONCLUSION

SITES VE MARCOING et dz SAINT-JOSEPH

Le bilan financier du chauffage par pompe à chaleur de

pavillons neufs, dans les conditions de l'étude, est très positif.

En effet, la comparaison avec une solution traditionnelle

au fioul domestique donne les résultats suivants (moyenne par site) :

Nombre de TEP économisées par an

Surinvestissement par pavillon

Economie financière par an, par pavillonTemps de retour brut


16

16 600 F. TTC

3 700 F. TTC

4,5 ans

18 %

Ces résultats financiers obtenus hors subvention sont très

encourageants.

SITE VU MOULIN VE PERASSIER

De la même façon, le chauffage par pompe à chaleur d'unbâtiment public raccordé sur un forage d'eau est très positif.

Les résultats obtenus sont les suivants

. Nombre de TEP économisés par an

. Surinvestissement

. Economie financière par an

. Temps de retour brut

. Taux interne de rentabilité

21

170 000 F. TTC

30 800 F

5,5 ans

13 %

Ces résultats financiers obtenus hors subvention sont de même

très encourageants.

Pour les trois sites, ces premiers résultats démontrent l'intérêtde l'utilisation des forages d'eau pour le chauffage de bâtiments à partir

d'un système de pompe à chaleur.De plus, pour mieux apprécier la rentabilité de ces opérations,

il faudrait tenir compte de l'intérêt que peuvent apporter ces forages pour

d'autres usages complémentaires : arrosage, etc..

oooooooooo

- 27 -

CONCLUSION

SITES VE MARCOING et dz SAINT-JOSEPH

Le bilan financier du chauffage par pompe à chaleur de

pavillons neufs, dans les conditions de l'étude, est très positif.

En effet, la comparaison avec une solution traditionnelle

au fioul domestique donne les résultats suivants (moyenne par site) :

Nombre de TEP économisées par an

Surinvestissement par pavillon

Economie financière par an, par pavillonTemps de retour brut


16

16 600 F. TTC

3 700 F. TTC

4,5 ans

18 %

Ces résultats financiers obtenus hors subvention sont très

encourageants.

SITE VU MOULIN VE PERASSIER

De la même façon, le chauffage par pompe à chaleur d'unbâtiment public raccordé sur un forage d'eau est très positif.

Les résultats obtenus sont les suivants

. Nombre de TEP économisés par an

. Surinvestissement

. Economie financière par an

. Temps de retour brut

. Taux interne de rentabilité

21

170 000 F. TTC

30 800 F

5,5 ans

13 %

Ces résultats financiers obtenus hors subvention sont de même

très encourageants.

Pour les trois sites, ces premiers résultats démontrent l'intérêtde l'utilisation des forages d'eau pour le chauffage de bâtiments à partir

d'un système de pompe à chaleur.De plus, pour mieux apprécier la rentabilité de ces opérations,

il faudrait tenir compte de l'intérêt que peuvent apporter ces forages pour

d'autres usages complémentaires : arrosage, etc..

oooooooooo

DÉVELOPPEMENT DE Ü\ RESSOURCE HYDROMINÉRALE

À NÉRIS-LES-BAINS (aLLIEr)

PROPOSITION VE VEUK SOLUTIONS

DÉVELOPPEMENT DE Ü\ RESSOURCE HYDROMINÉRALE

À NÉRIS-LES-BAINS (aLLIEr)

PROPOSITION VE VEUK SOLUTIONS

DÉVELOPPEMENT DE U RESSOURCE HYDROMINÉRALE

À NÉRIS-LES-BAINS (aLLIER)

SoZutlon n" 1 * FoAagz zqulpz au mouZÁ.n dz PzfioÁ&lzAaanaJtLí,atlon dz 1,5 km

ACQUISITION FONCIERE Coût hors taxes = 10 000 F

2 - OUVRAGE D'EXPLOITATION

2.1 - Foration

Forage de 90 m de profondeur aux diamètresde 330 mm jusqu'à 65 m et de 2 16 mm

jusgu' à 90 m

Dé vel oppemen t

Pomp'ages sommaires

Contrôle du forage et interprétation despompages de courte durée

Coût hors taxes = 220 000 F

2.2 - Equipement

Chambre de pompage hors sol etbranchement électrique

Pompe immergée

Tube d'exhaure

Tête de puits

Appareils de contrôle (débit, conductivité,température)


3 - CANALISATION

2 km zone rurale0,5 km zone urbaine

Terrassement, tuyauterie et appareils annexes(non compris indemnisations éventuelles)


/ COUT TOTAL ESTIME = 1 000 000 F H.T. J

DÉVELOPPEMENT DE U RESSOURCE HYDROMINÉRALE


SoZutlon n" 1 * FoAagz zqulpz au mouZÁ.n dz PzfioÁ&lzAaanaJtLí,atlon dz 1,5 km

ACQUISITION FONCIERE Coût hors taxes = 10 000 F


2.1 - Foration

Forage de 90 m de profondeur aux diamètresde 330 mm jusqu'à 65 m et de 2 16 mm

jusgu' à 90 m

Dé vel oppemen t

Pomp'ages sommaires

Contrôle du forage et interprétation despompages de courte durée


2.2 - Equipement

Chambre de pompage hors sol etbranchement électrique

Pompe immergée

Tube d'exhaure

Tête de puits

Appareils de contrôle (débit, conductivité,température)


3 - CANALISATION

2 km zone rurale0,5 km zone urbaine

Terrassement, tuyauterie et appareils annexes(non compris indemnisations éventuelles)


/ COUT TOTAL ESTIME = 1 000 000 F H.T. J

DÉVELOPPEMENT DE LA RESSOURCE HYDROMINÉRALE


SoZutlon n° 1 P^o¿pzctlon zompZzmzntalKZ ¿a/i Zz ¿Itzdz Né>u^-£eó-Bcu.>ió - FoAagz zqulpzCanaLUatlon dz 500 m maximum

1 - PROSPECTION :

Prospection des teneurs anomales des gaz des sols

Prospection géochimique dans le site prochede la source César

2 - RECONNAISSANCE :

Forages en petit diamètre (4 x 80 m)

et interprétation



3 - ACQUISITION FONCIERE Coût hors taxes = 20 000 F


4.1 - Foration

Forage de 90 m de profondeurtube et cimenté à l'extradosPompages sommairesContrôles du forage etinterprétation des pompages


4.2 - Equipement

Chambre de pompage hors sol etbranchement électriquepompe immergéetube d'exhauretête de puitsappareils de contrôle (débit,conductivité, température) Coût hors taxes = 180 000 F

/...

DÉVELOPPEMENT DE LA RESSOURCE HYDROMINÉRALE


SoZutlon n° 1 P^o¿pzctlon zompZzmzntalKZ ¿a/i Zz ¿Itzdz Né>u^-£eó-Bcu.>ió - FoAagz zqulpzCanaLUatlon dz 500 m maximum

1 - PROSPECTION :

Prospection des teneurs anomales des gaz des sols

Prospection géochimique dans le site prochede la source César

2 - RECONNAISSANCE :

Forages en petit diamètre (4 x 80 m)

et interprétation



3 - ACQUISITION FONCIERE Coût hors taxes = 20 000 F


4.1 - Foration

Forage de 90 m de profondeurtube et cimenté à l'extradosPompages sommairesContrôles du forage etinterprétation des pompages


4.2 - Equipement

Chambre de pompage hors sol etbranchement électriquepompe immergéetube d'exhauretête de puitsappareils de contrôle (débit,conductivité, température) Coût hors taxes = 180 000 F

/...

5 - CANALISATION

0,5 km maximum en zone urbaine,terrassement, tuyauterie et appareilsannexes, non compris indemnisationséventuelles


/ COUT TOTAL ESTIME = 900 000 F H.T. /

5 - CANALISATION

0,5 km maximum en zone urbaine,terrassement, tuyauterie et appareilsannexes, non compris indemnisationséventuelles


/ COUT TOTAL ESTIME = 900 000 F H.T. /

jeambruw s5 sgm - infoterreinfoterre.brgm.fr/rapports/85-sgn-279-auv.pdf · 2008-07-22 ·...

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