galvanisation_fr

7/31/2019 Galvanisation_FR

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Protection par galvanisation chauddes profls lamins chaud

Long Carbon EuropeSections and Merchant Bars

ArchitectesClaudeVasconietJeanPetit-ChamberofCommerceLuxembourg


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Lacier constitue un matriaude construction conomique,

fexible, totalement recyclable etdisponible en grande quantit

PatinoiredeGrenoble,France-ArchitectesIsabelleHrault&YvesArnod

-photoAndrMorin


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Sommaire

1

Remarques prliminaires 3

1. Charge corrosive et dure de protection 5

2. Procds de protection anticorrosion 8

3. Galvanisation chaud 10

4. Particularits propres la galvanisation chaud des structures en acier 17

5. Exigences relatives aux matriaux aptes la galvanisation chaud 21

6. Exigences relatives la conception des structures aptes

la galvanisation chaud 25

7. Exigences relatives la abrication de structures en acier aptes

la galvanisation chaud 31

8. Exigences relatives au procd de galvanisation chaud 33

9. Systmes Duplex 35

10. Rentabilit 37

Rrences 39

Assistance Technique & Parachvement 42

Vos partenaires 43


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Parking Dren, Allemagne

CourtesyofVollackManagementGmbH,Germany


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Remarques prliminaires

Grce ses proprits physiques et mcaniquesexceptionnelles, lacier constitue un matriau

conomique, exible et totalement recyclable,de surcrot disponible en grande quantit. Ilse caractrise en particulier par son aptitudepratiquement illimite lusinage et auaonnage ainsi que par sa proprit dtreindfniment recyclable. Limage de ce matriauest galement marque par sa tendance ragiravec des composants de latmosphre pourormer des liaisons thermodynamiques stables, savoir les oxydes et/ou sels de er.

La acult de lacier revenir ltat naturel ouinitial est appele corrosion.

En langage simplif: lacier rouille!

La qualit premire de lacier, savoir sonaptitude conserver une rsistance physiqueet mcanique ou, dans le cas de structures enacier, sa portance, est en gnral prservelongtemps. Elle ne diminue que si la corrosionprovoque des rductions de sectionsprjudiciables la scurit.

La dure de vie des structures dpend de

la vitesse de ractions entre lacier et sonenvironnement. Ces ractions dpendent, parailleurs, de la nature et de la concentration descomposants corrosis.

Dans ce sens, la protection anticorrosionde structures en acier doit tre comprisecomme une intervention sur ce processus envue dempcher la raction ou den rduireortement la vitesse.

De nombreuses structures en acier,parois centenaires, ont montr de aon

impressionnante les perormances du matriauacier en combinant une protection anticorrosionadquate avec des mesures de maintenancergulires. Les cots dentretien sont touteoislevs et des constructions similaires ne sejustifent plus de nos jours.

Pour les constructions en acier du 21ime sicle,il ne peut plus tre question de cots dentretienlevs.

l Les politiques de protection delenvironnement, menes lchelon nationalet international, ont permis de diminuerconsidrablement la charge corrosiveprsente dans latmosphre au cours des 20dernires annes. Rsultat: une rductionsensible de la vitesse moyenne de corrosionde lacier et du zinc et une augmentation dela rsistance des systmes de revtement.

l La conception des structures en acier at substantiellement amliore par desprocds de soudage eicaces et le vasteventail de proils lamins chaud; elle

contribue activement garantir une durede vie leve des systmes de protectionanticorrosion. Le cot des travaux demaintenance et dentretien ne cesse debaisser grce la rduction sensible dessuraces exposes et la acilit daccs.

l La rsistance de nouveaux revtements auxsollicitations du milieu environnant a t

considrablement amliore. De nouvellestechniques dapplication autorisent untraitement peu coteux dans les ateliers deconstructions mtalliques et sur les chantiers.

l La capacit et les dimensions descuves de galvanisation permettent degnraliser aujourdhui la galvanisation chaud des structures en acier composesdlments de grande taille.

l La combinaison de la technique degalvanisation chaud et de systmes depeinture spcialement ormuls pour desrevtements de zinc systmes dits duplex supprime pour ainsi dire lentretien et, dansla plupart des cas dapplication, la protectionanticorrosion ne requiert aucun entretien surtoute la dure de vie de la construction.

l La protection anticorrosion devientpartie intgrante de la abricationdes structures en acier.


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Entrepts Erco, Ldenscheid, Allemagne

ArchitectesSchneider+Schumacher


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1. Charge corrosive et dure de protection

1. Charge corrosive

Le risque de corrosion des structures enacier provient essentiellement des conditionsatmosphriques ambiantes.

La nature et lampleur dune corrosion ventuelledpendent de la dure dexposition lhumiditdes suraces mtalliques et du degr de pollutionde lair.

La dure dexposition lhumidit - le tempspendant lequel lhumidit relative de lair est>80% une temprature ambiante >0C

- est le principal moteur de la corrosionatmosphrique ou de la vitesse de corrosion delacier et du zinc.

Labsence dhumidit ralentit considrablement la

vitesse de corrosion du er et du zinc, mme enprsence de concentrations leves de polluantsgazeux (SO2, NOx, etc.) ou solides (poussirescontenant des particules agressives).

Ces dernires annes, linluence complexe

des polluants atmosphriques sur la vitesse decorrosion de l acier de construction non protget du zinc t analyse dans le cadre deplusieurs programmes de recherche europens[1].

Les rsultats de ces travaux ont dbouch surllaboration de la norme ISO 9223 Corrosiondes mtaux et alliages - Corrosivit desatmosphres - Classiication. Les inormationstechniques de base contenant la classiicationde la corrosivit des atmosphres et les taux decorrosion de lacier au carbone, du zinc, du cuivreet de laluminium, dtermins en onction de lacharge corrosive, sont suisamment prcisespour valuer de aon pratique la dure de pro-tection de peintures et de revtements de zinc.

Cette norme a galement servi de base laclassiication de la corrosivit des conditionsatmosphriques ambiantes dans lEN ISO12944-2.

EN ISO 12944 caractrise les conditions

atmosphriques ambiantes sous orme decatgories de corrosivit en se ondant sur desindications de perte de masse ou dpaisseur parunit de surace dacier et de zinc au cours dela premire anne dexposition aux intempries(tableau 1.1.1).

Des exemples de conditions ambiantescaractristiques aident classer lesconstructions relles dans la catgorie decorrosivit adquate et avorisent la mise aupoint dun systme de protection anticorrosionen mettant laccent sur la dure de protection.

Exception aite de conditions spciales, cettemthode permet une valuation suisammentiable de la charge corrosive pour la majorit desstructures en acier.

La teneur de lair en SO2 est mesure sur denombreux sites en Europe.

Risque de corrosionPerte dpaisseur de zinc

1ire anne [m]*Exemples denvironnements caractristiques

Extrieur Intrieur

C 1 insignifant 0.1 Btiment isol ;

humidit relative de lair 60 %

C 2 aible > 0.1 0 .7Atmosphre aiblement pollue,climat sec, p. ex. zones rurales

Btiment sans isolation avec condensationdeau passagre, p. ex. entrepts,

salles de sport

C 3 moyen > 0.7 2.1Atmosphre urbaine et industrielleayant une aible pollution au SO2ou zones ctires aible salinit

Locaux caractriss par une humidit rela-tive de lair leve et des impurets, p. ex.

des brasseries, blanchisseries, laiteries

C 4 important > 2.1 4.2Atmosphre industrielle ou atmosphre

ctire aible salinitPiscines, installations chimiques

C 5 trs important I > 4.2 8.4 Atmosphre industrielle humiditimportante et atmosphres agressives Btiments ou zones condensation deau

quasiment permanente et orte pollutionC 5 trs important M > 4.2 8.4

Zones ctires et littorales salinitimportante

* galement appele perte de masse [g/m2]

Tableau 1.1.1 Risque de corrosion - Classiication des conditions ambiantes selon EN ISO 12944-2


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Pour planiier un systme de protection anticorrosion appropri, lescharges corrosives SO2 [g/m], obtenues conormment la norme EN

ISO 12944-2, ne doivent touteois pas tre directement utilises pourdterminer la catgorie de corrosivit correspondante.

Des recherches europennes ont galement permis danalyser le rapportentre le taux de corrosion du zinc, la teneur de lair en SO2 et la duredexposition lhumidit / la quantit des prcipitations [2].

La reprsentation graphique de la perte de zinc en onction de laconcentration en SO2 dans lair rsulte de ces tudes (igure 1.1.2). Ellemontre une version simpliie, mais paraitement utilisable, qui permetde dterminer, partir de valeurs disponibles pour la contamination auSO2 [g/m

3] de certains sites, la catgorie de corrosivit selon EN ISO12944-2.

Ceci tant, il convient de souligner que la catgorie de corrosivitainsi dtermine caractrise la charge corrosive agissant au niveaumacroclimatique. Les spciicits microclimatiques, pouvant rsulterde sources dmissions de substances corrosives situes proximit desstructures en acier ou dune conception des structures inadapte laprotection anticorrosion, ne sont pas couvertes par cette approche etdoivent tre spciies par le matre douvrage, par exemple lindustriechimique.

Figure 1.1.2 Perte de zinc en onction de la contamination au SO2(selon Knotkova/Porter)

Perte de zinc/an [g/m3]

Valeur annuelle moyenne de dioxyde de soure [g/m3]

0100 20 30 40 50 60

0,5

1

1,5

2

2,5

3

En Europe, la diminution sensible de la teneur de lair en SO 2 a permisdabaisser considrablement la charge corrosive. Le taux de corrosion

annuelmoyen annuel du zinc pour 1992/1993 a t de 8 g/m2 ou1,1 m [3]. De nos jours, ces valeurs sont toujours valables.

ArchitectesHelmutJahn-PhotoK.Idelberger


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2. Dure de protection

La norme EN ISO 12944-1 dinit la dure de protection de revtementscomme tant la dure de vie du systme jusquau premier entretien.

Dans le cas de revtements de zinc, EN ISO 14713 dinit la dure deprotection jusquau premier entretien comme lintervalle entre lapplicationdu premier revtement et son premier entretien destin garantir laprotection du matriau de base.

La dure de protection est un paramtre vital pour le choix et la dinitionde systmes de protection anticorrosion. Cette notion technique peutaider le matre douvrage laborer un programme dentretien.

La dure de protection nest pas une priode de garantie. En rglegnrale, la priode de garantie - une notion juridique - est plus courteque la dure de protection. Aucune rgle ntablit de lien entre ces deuxnotions.

De nos jours, il devient possible denvisager des protections anticorrosionsans ou presque sans entretien pour toute la dure de vie de structures enacier galvanises chaud, mme en cas dexposition aux intempries.

La dure de protection du revtement de zinc dpend largement, pourune charge corrosive donne, de lpaisseur de la couche applique. Pourreprsenter graphiquement le rapport entre la dure de protection/lpaisseur de la couche de zinc et la charge corrosive, la igure 1.2.1 se

base sur la perte dpaisseur de zinc indique dans le tableau 1.1.1.

Dans lensemble, on peut supposer que la perte de zinc se produit deaon uniorme sur toute la surace revtue. En considrant la chargecorrosive macroclimatique de la catgorie C3, valable aujourdhui enEurope et caractrise par une perte de zinc de 0,7 2,1 m pendant lapremire anne, on obtient une dure de protection dau moins 40 anspour lpaisseur de la couche de zinc minimale de 85 m spciie dans ENISO 1461 (tableau 6 - paisseur produit acier 6 mm).

Dure de protection [a]

paisseur de la couche de revtement de zinc [m]

Force est de constater encore une ois que la dure de protectiondtermine selon la mthode ci-dessus ne vaut que pour la charge

corrosive agissant au niveau macroclimatique.

Des spciicits microclimatiques et des charges plus leves propres la construction, telles que des accumulations de poussires avec dureprolonge dexposition lhumidit, peuvent rduire considrablement ladure de la protection.

Grce la dinition claire des conditions atmosphriques ambiantes -les catgories de corrosivit - et laccs aux valeurs de mesure servantde base au calcul de la dure de protection, il est dsormais possible deplaniier correctement des systmes de protection anticorrosion adquatsselon EN ISO 12944-5 respectivement EN ISO 1461.

Figure 1.2.1 Dure de protection de revtements de zinc en onction de lpaisseurde la couche et de la charge corrosive

200 40 60 80 100 120 140

C5

100

80

60

40

20

0

C4

C3

C2

C1

Stade Santiago-Bernabeu, Madrid, Espagne


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2. Procds de protection anticorrosion

ArchitectesEstudioLamela-PhotoEstudioLamela,FranciscoPabloLaso


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On distingue dans la protection anticorrosion desstructures en acier dune part des mesures de

protection actives et dautre part des mesuresde protection passives.

La protection anticorrosion active a pour objetde prvenir la corrosion ou au moins dendiminuer la vitesse de raction. Rentrent danscette catgorie les mesures suivantes:

l Intervention dans le processus decorrosion, par exemple en rduisantles charges environnementales,

l Choix des matriaux,

l Conception des structures en acieroriente vers la protection anticorrosion.

Le but des mesures de protection passivesest de tenir distance des suraces dacier lesagents action corrosive.

Dans la protection anticorrosion des structuresen acier, les procds passis suivants sont

dominants compte tenu de leur large applicabilitet de leur grande eicacit:

l Systmes de revtementsliquides ou en poudre,

l Application de couches mtalliques (zinc,aluminium ou alliage de zinc/aluminium)par procd dimmersion chaud, parexemple la galvanisation chaud, ouprocd de pulvrisation thermique aupistolet, par exemple mtallisation au zinc.

l Combinaison de couches de revtementmtallique avec dautres revtementsou systmes de revtement.

Une protection anticorrosion optimale sobtienten combinant les procds passis et actis.

La conception tenant compte de la protectionanticorrosion des structures en acier doittoujours prcder lapplication de toute mesurede protection passive.

Dans ce qui suit seront traits le procd passile plus eicace de protection anticorrosion desstructures en acier, savoir la galvanisation chaud, ainsi que les exigences spciiques auprocd, aux proprits des matriaux, laconception constructive et la abrication desstructures en acier.

Stade Santiago-Bernabeu, Madrid, Espagne

ArchitectesJeanNouvel&DidierB

rault-PhotoPhilippeRuault

Foundation Cognac-Jay, Rueil-Malmaison, France


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3. Galvanisation chaud


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1. Procd de galvanisation chaud

La galvanisation chaud consiste appliquer desrevtements de zinc ou des alliages er-zinc enplongeant lacier prtrait dans un bain de zincen usion.

Il convient de distinguer :

l Le procd continu (pour euillards,ils machine, etc.)

l Le procd discontinu (pour proils,lments de structures et petites pices).

Dans le cas de structures en acier, seul leprocd discontinu, appel galvanisation aondans lEN ISO 1461, peut tre mis en uvre.

Pour la galvanisation chaud - et donc pourla raction er-zinc -, la surace de la pice galvaniser doit tre mtalliquement propre,cest--dire, exempte de graisse, de rouilleet de calamine.

Le degr lev de prparation de surace -degr de prparation Be selon EN ISO 12944-4

- sobtient en prtraitant la pice galvaniserdans des bains de dgraissage acides ou alcalins

et en la dcapant dans de lacide chlorhydriquedilu avant de la soumettre un luxage. Dsque la pice galvaniser est plonge dans lebain de zinc ( 440 460C), le lux - le plussouvent un mlange de chlorure de zinc et dechlorures dammonium - protge la suracemtallique et amliore la mouillabilit parrapport au zinc en usion.

Le bain de galvanisation se compose de zinc etla somme des lments daccompagnement( lexception du er et de ltain) est limite 1,5%.

La pice galvaniser, nettoye et luxe, peuttre sche dans un our une temprature de80 100C.

Pendant la dure dimmersion de la pice galvaniser dans le bain de zinc, des couchesdalliage er-zinc se orment la surace delacier. Elles sont couvertes par une couche dezinc pur, cre lors du retrait de llment dubain.

Figure 3.1.1 Principe du procd de galvanisation aon

La rapidit de la raction er-zinc dpend desconditions de galvanisation et de la composition

chimique des aciers, notamment de la teneuren silicium et en phosphore. Les aciers ditsractis orment des couches dalliage er-zinc relativement paisses et peuvent mmetransormer, en raison de la chaleur rsiduellede la pice galvaniser, la couche de zinc pur encouche dalliage er-zinc la sortie du bain dezinc.

Cette raction peut tre vite ou ortementralentie par une trempe immdiate de la picegalvanise dans un bain deau.

La igure 3.1.1 prsente schmatiquement leprincipe du procd de galvanisation aon.

Bain de rinage Bain dedcapage

Bain de rinage Bain de flux Four de schage Bain de zinc Bain deauBain dedgraissage


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2. Raction fer-zinc

Toutes les nuances dacier de constructioncourantes actuelles sont en principe aptes lagalvanisation chaud.

Il existe cependant des particularits propres auxnuances dacier pouvant inluencer le rsultatinal de la galvanisation chaud.

La galvanisation chaud est une raction dela surace dacier avec le zinc en usion. Lersultat de cette raction est un revtementde zinc dont lpaisseur et laspect sont

essentiellement conditionns par la compositionchimique des aciers et les conditions degalvanisation (composition du bain, tempraturede usion, dure dimmersion, conditions dereroidissement). La rugosit de surace delacier peut galement inluencer le rsultat de lagalvanisation.

Le comportement la galvanisation des acierspeut tre class approximativement en quatregroupes selon les teneurs en Si et P (tableau3.2.1).

Avec une teneur en silicium comprise entre0,15 et 0,25% et une teneur en phosphoreinrieure 0,040%, les aciers des produitslongs dArcelorMittal se situent dans le groupedes aciers Sebisty.

Les limites dun groupe lautre ne sont pas tout ait ixes et dpendent de la temprature duzinc en usion. Dans le cas particulier des aciersqui se situent dans la zone de transition entre legroupe des aciers pauvres en Si+P et le groupeSandelin, la topographie de la surace de lacier

inluence considrablement la raction er-zinc.Celle ci peut provoquer soit des dirences

dpaisseur et des dirences daspect sur latotalit de la surace de la couche de zinc, soit

des dirences plus localises.

Des phnomnes analogues peuvent galementtre avoriss par des contraintes thermiqueslocales la surace de l acier, telles que cellesapparaissant lors de loxycoupage ou dudressage la lamme. Ils sont probablementdus des variations locales de la compositionchimique induites par loxydation des lmentsractis de lacier (Si, P). Dans la zone de lasurace aecte thermiquement, ces lmentsperdent ainsi leur inluence sur la raction er-zinc.

La dirence du comportement lagalvanisation des soudures par rapport auxsuraces dacier voisines est due aux variationsde la composition chimique de lasoudure lie aux matriaux dapport. Lerevtement de zinc de soudures meules avantla galvanisation peut galement tre plus paiset prsenter un aspect visuel dirent, ledistinguant des zones voisines.

En gnral, des suraces qui ont t

grenailles ou sables lair comprim avantla galvanisation, ragissent plus rapidement

au contact du zinc en usion, ce qui cre desrevtements de zinc plus pais que sur des

suraces dacier qui ont seulement t dcapes.

En rgle gnrale, les ingalits et lesirrgularits de la surace de lacier rsultant dulaminage, du dressage ou dautres oprationsde abrication, ne sont pas niveles par lerevtement de zinc. La plupart du temps, ceseets sont mmes ampliis visuellement.

Le galvanisateur ne dispose que de trs peu demoyens pour inluencer la qualit du revtementde zinc.

En principe, il est possible dinluencer lpaisseurde la couche du revtement de zinc encontrlant la dure dimmersion, la compositionchimique du bain et la temprature de usion duzinc. Mais, comme le montre la igure 3.2.2,il nexiste pas de rgle unique.

Lpaisseur de couche crot avec la tempraturepour des teneurs en Si + P jusqu environ0,12 %. Pour des teneurs comprises entreenviron 0,12% et 0,27%, cette relation sinverse,

cest--dire que pour les aciers du groupe

Sebisty, lpaisseur de couche diminue lorsquela temprature augmente. Pour des teneurs

Groupe Silicium + Phosphore [%] Aspect du revtement de zinc

1 Aciers aibleteneur en Si/P

< 0.03Argent brillant, eurs de zinc,

couche peu paisse

2 Aciers Sandelin 0.03 < 0.13Gris, par parois granuleux, couche

trs paisse

3 Aciers Sebisty0.13 < 0.28 Argent brillant gris ple, couche

dpaisseur moyenne

4 Aciers orteteneur en Si/P

0.28 Gris ple couche, trs paisse

Tableau 3.2.1 Classiication du comportement des aciers de construction la galvanisation selon la teneur ensilicium et en phosphore

3.Galvanisation chaud


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suprieures environ 0,27% de Si + P, la relationentre paisseur de couche et temprature

de usion du zinc redevient normale, unaccroissement de temprature entranant nouveau une augmentation dpaisseur de lacouche.

Ceci explique que lEN ISO 1461 nindique quedes valeurs minimales pour lpaisseur de couchelocale et moyenne (tableau 3.2.3) et ne donnepas de limite suprieure.

selon EN ISO 1461, si lpaisseur de coucheou laspect visuel des revtements de zinc

ait lobjet dexigences particulires (ex. desrevtements de zinc brillants argents commele souhaitent gnralement les concepteurs), ilconvient daccorder une attention particulire auchoix de matriaux homognes, la conceptionet la abrication ainsi qu la compositiondu bain de zinc. Une concertation avec legalvanisateur est dans ce cas absolumentindispensable.

Une inluence active de la raction er zinc,cest--dire llimination ou du moins larduction de limpact de la composition chimiquede lacier sur le rsultat de la galvanisation estpossible par ajout de aibles quantits de Sn, Ni,Bi ou Al au zinc en usion. Les eets de cetteopration sont traits dans les chapitres 4 8ci-aprs.

paisseur de matriaupaisseur de couche locale

(valeur minimale)[m]

paisseur de couchemoyenne

(valeur minimale) [m]

6 mm 70 85

3 mm et < 6 mm 55 70

Dans la pratique, cela implique que legalvanisateur doit connatre la composition

chimique de la pice galvaniser pour pouvoirajuster la dure dimmersion et la temprature.Les variations de tempratures du bain de zincne peuvent tre envisages techniquement etconomiquement que sur de longues priodesde temps.

Sortant du cadre des prescriptions de qualitposes habituellement aux revtements de zinc

0

100

200

300

400

500

600

0 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 0,35 0,4 0,45

Figure 3.2.2 Rapport entre lpaisseur du revtement de zinc, la teneur des aciers en Si+P et la temprature deusion du zinc pour un temps dimmersion de 10 minutes [4]

paisseur de couche (m)

Teneur en Si+P (%)

10 min. 440 C

10 min. 450 C

10 min. 460 C

Tableau 3.2.3 paisseurs minimales des revtements de zinc en onction de lpaisseur du matriauselon EN ISO 1461

3.Galvanisation chaud


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3. Adhrence des couches de zinc

Daprs EN ISO 1461, il est gnralement inutilede vriier ladhrence entre le revtement dezinc et le matriau de base, car les revtementsde zinc rsistent en gnral sans scailler niseeuiller aux eorts mcaniques lis desmanipulations normales et un usage courant.

Sil savre ncessaire de vriier ladhrence, parexemple pour des pices exposes des eortsmcaniques prononcs, des essais de rsistanceaux chocs ou aux entailles sont prconiss.

La vriication du pouvoir dadhrence nesttouteois pas normalise au niveau europen.

Les mthodes courantes, tel que lessai dequadrillage, lessai au marteau articule ASTM(ASTM A 123) ou lessai percussion selonDIN 50978, sont limites des paisseurs decouches maximales denviron 150 m et neournissent, par ailleurs, que des inormationsqualitatives. En outre, ces mthodes vriientsurtout la ductilit et la sensibilit lcaillagedes revtements de zinc et non leur pouvoirdadhrence.

La mthode dessai pour revtementsorganiques, essai darrachement en vue

de lvaluation de ladhrence selon EN ISO24624 [5], permet de dterminer ladhrencede revtements de zinc avec une scuritstatistique jusqu 45 MPa.

Ces valeurs dadhrence constituent un niveaude rsistance la traction ou au dcollement desrevtements de zinc et permettent dvaluer, enliaison avec les mcanismes de rupture (rupturesadhsives ou cohsives), le pouvoir dadhrencede revtements de zinc.

Les valeurs moyennes dadhrence des couchesde zinc selon la norme EN ISO 1461 sontgnralement suprieures 20 MPa, sau pourles aciers Sebisty. Pour ces derniers, les valeurssont comprises entre 10 et 18 MPa.

Lairmation de lEN ISO 1461 selon laquelledes revtements de zinc intacts prsentent uneadhrence suffisante a pu tre confirme par des

essais appropris [6].


Entrepts Erco, Ldenscheid, Allemagne


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4. Rparation de revtementsde zinc endommags

Conormment lEN ISO 1461, desrevtements de zinc ne peuvent prsenterde dauts dont la somme excde 0,5 % de lasurace de la pice. Un daut individuel ne peutdpasser une supericie de 10 cm2 et doit trerpar suivant les prescriptions.

Dans le cas de structures creuses nonaccessibles, les suraces intrieures sont excluesde la rglementation des dauts, car ellessont diiciles ou impossibles contrler et ne

peuvent pas tre rpares correctement enraison de leur inaccessibilit.

La norme prsente trois mthodes derparation :

l Mtallisation au zinc,l Peinture riche en zinc,l Brasure avec baguette dalliage au zinc.

Les mthodes de rparation ne sont pas classespar ordre dapplication.

A daut de dispositions contraires, le choix de lamthode incombe au galvanisateur.

Le galvanisateur doit inormer le matre delouvrage ou lutilisateur inal de la mthode derparation mise en uvre. La rparation esthabituellement eectue avec des peinturesriches en zinc adquates. Lapplicationdune couche de ond polyurthane/zinc une composante, dont ladquation doittre atteste par le abricant, prsente desavantages. Cette mthode de rparation est

pratique, eicace (si elle est correctementapplique), et constitue en outre une solutionintressante pour un cot raisonnable.

La rparation de dauts par mtallisation au zinc(avec ou sans bouche-pores ultrieur) est certes

la mthode la plus coteuse et astidieuse,mais elle conre la rparation une dure deprotection comparable celle du revtement dezinc initial. Il convient de sassurer au pralablede sa aisabilit technique, notamment en ce quiconcerne laccessibilit des points concerns.En outre, le surcot des travaux doit aire lobjetdun accord.

La rparation laide dune peinture riche enzinc savre galement eicace, mais la qualitde la rparation dpend en grande partie de laprparation de la surace, de ladquation de lapeinture, de son application et de lpaisseur dela couche.

La rparation par brasure avec baguette dalliageau zinc est relativement coteuse et le rsultatobtenu nest, en gnral, pas satisaisant. Enparticulier, les soudures ltain bas pointde usion donnent de mauvais rsultats. Parconsquent, cette mthode de rparation tend disparatre du march.

Les spciicits propres au type de rparation

et lapplication des couches suivantesdoivent tre respectes. La compatibilitdu revtement de rparation et des couchessuivantes doit tre garantie. Si le revtementsuivant est une peinture en poudre, il convientde aire attention aux tempratures de cuissonqui peuvent, avec cette mthode, atteindre200C.

Avant lapplication de la couche de rparation,la zone du daut doit tre nettoye et, le cas

chant, dcape. La surace du daut peuttre sable un degr de qualit Sa 2 ouponce avec une machine portative un degrde qualit PMa selon EN ISO 12944-4. Enonction du type de rparation, il convient deaire attention aux exigences poses en matirede rugosit de surace.

Lpaisseur de la couche de rparation doit tresuprieure dau moins 30 m la valeur localeexige pour le revtement de zinc (tableau3.2.3).

Selon la norme, les dauts du revtementde zinc rsultant dinterventions de tiersdans le cadre doprations de transormationou de montage doivent tre rpars de lamme manire. Les revtements de zincrsistent mieux aux eorts mcaniques queles peintures organiques. Il est cependanttechniquement impossible dviter tout aitles endommagements ou les sous-paisseurslocales de couche aux points dapplication desengins de levage et ce en dpit de toutes lesprcautions prises.

Des dauts dont la supericie dpasse 10 cm2peuvent rsulter soit dventuelles modiicationsconstructives des structures galvanises, soitde sollicitations exceptionnelles occasionnespendant le montage. Si le daut peut trerpar sans compromettre la protectionanticorrosion de la structure, par exemple parune mtallisation au zinc, il ny a en gnral paslieu de dmonter et de galvaniser nouveau.Comme pour les dauts relevant de laresponsabilit du galvanisateur, il convient de

rechercher ici une solution quitable entre lesparties contractantes.



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Architect

esClaudeVasconietJeanPetit,Luxembourg

Chambre de Commerce, Luxembourg


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4. Particularits propres la galvanisation chaud des structures en acier

1. Remarques prliminaires

La galvanisation chaud est un procd deprotection anticorrosion des structures en acierqui est la ois ort eicace et conomique.

Le procd de galvanisation chaud(prparation de surace par dcapage dansdes acides, immersion de la structure enacier dans un bain de zinc environ 450 C,gradient de temprature au sein de llmenten acier lors de la phase dimmersion) imposecependant, en comparaison avec les autresprocds de protection anticorrosion, desexigences plus svres en matire de

l Qualit et proprits de l acier,l Planning, conception structurellel Fabrication de la structure en acier,

qui doivent tre prises en compte par toutesles parties contractantes du projet. En ait, unecombinaison critique de certains acteurs lorsde la galvanisation ou lors du traitement deslments dacier dans les solutions aqueusesservant au dgraissage, au dcapage et auluxage pourrait provoquer un risque de

ormation de issures. Les connaissancesactuelles permettent touteois dairmer que lacomposition chimique du bain de zinc est lactionprdominante dans le cadre de la issuration. Enconsquence, une attention toute particuliredoit tre apporte aux alliages ractis quiaugmentent le potentiel de issuration des bainsde galvanisation.

Dans le cadre de la galvanisation chaud, on aitgnralement la distinction entre la LME (LiquidMetal induced Embrittlement = Fragilisation

induite par Mtal Liquide) et la ormationou llargissement de issures induits parlhydrogne (ragilisation par lhydrogne).

De nombreuses recherches mtallographiquesont montr que la ormation de issures dans les

lments usuels des structures en acier lors dela galvanisation chaud doit tre attribue laLME. Par contre, le danger dune ragilisation parlhydrogne est trs limit lors de la galvanisation

chaud des structures en acier de construction[7].

Pour satisaire aux exigences de la norme ENISO 1461 relatives la qualit de la couchede zinc (en particulier dans des structures enacier comportant beaucoup de soudures), unecollaboration entre le producteur de l acier, leconstructeur mtallique et le galvaniseur estabsolument indispensable.

2. Fragilisation par lhydrogne

La ixation de lhydrogne par les mtaux rsulteondamentalement de la prsence dhydrogneen quantits suisantes, par exemple lors dellaboration de lacier en usion et coule, lorsde la mise en uvre (soudage) ou aussi lors desprocds de prtraitement de la surace tels quele dgraissage, le dcapage, etc.

Selon la norme ISO 4964, le danger deragilisation induite par lhydrogne estparticulirement prsent lorsque la rsistance la rupture par traction relle locale estsuprieure 1200 MPa, la duret estsuprieure 34 HRC ou la duret de lasurace est suprieure 340 HV. Des entaillesmicroscopiques en surace ou des manquesdhomognit dans le matriau accroissentle risque de dommages.

Les aciers de construction usuels ne se fragilisent

normalement pas par ixation dhydrognelors du dcapage, mme si de lhydrognedevait subsister dans le mtal. Dans ces aciers,lhydrogne schappe en ait lors de limmersiondans le zinc en usion.

17

ArchitectesAtlanteArchitecte

s-PhotoP.RogeauxCarlier


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3. Corrosion sous contrainte induitepar mtaux liquides (Liquid

Metal Embrittlement - LME)

Les conditions pour que survienne la LME sont:

l Prsence de contraintes de traction,lexion ou torsion statiques oudynamiques suisantes (contraintesrsiduelles ou provenant de charges)

l Mtal liquide corrosi

l Mtal sensible la LME

l Intervalle de temprature critique

l Solubilit mutuelle des mtauxdu couple critique

l Bonne mouillabilit du mtal solidepar le mtal liquide

l Formation de phases/liaisonsintermtalliques bas point de usion

Si les conditions nonces ci dessus sont runies

lors de la galvanisation chaud des pices deconstruction, les proprits du matriau acierpeuvent tre aectes de manire prjudiciablepar suite du mouillage des bords des grainsproches de la surace ou de suraces dentailleset de issures par un mtal liquide corrosi,comme le zinc et/ou les lments dadditiondans le bain tels que le plomb, ltain ou lebismuth.

A cause de

l la diminution de la capacit de dormation(allongement - voir igure 6),

l la rduction de la rsistance lapropagation des issures,

les contraintes de traction ne peuvent plustre transmises. Par suite du dpassementdune contrainte critique naissent et sedveloppent au sein de lacier des issuresintercristallines ramiies qui dtruisent en inde compte llment par rupture en surcharge.Les extrmits des issures sont la plupart dutemps remplies par du zinc et, sil y en a, par desconcentrations accrues dlments dalliage.

Le niveau de contrainte critique, au-del duquellacier risque de issurer par LME dans le bainde zinc, est actuellement encore inconnu. Ceciest d la diicult destimer et de mesurerle niveau de contraintes dans llment deconstruction dabord aprs abrication, ensuitedans le bain de zinc. Ici, en eet, des contraintesadditionnelles diicilement quantiiables

sont cres en onction des paramtrestechnologiques lors de la galvanisation chaud,en particulier par la vitesse dimmersion dellment dans le zinc en usion et par le niveaude transert de chaleur entre le mtal en usionet llment sous traitement. Il est gnralementreconnu dans la littrature que la sensibilit laLME crot avec une plus grande duret et uneplus grande rsistance mcanique des aciers deconstruction. A cet gard, il a t constat queles produits S275 et inrieurs prsentent unrisque la LME rduit, alors que celui ci devient

plus lev dans les produits suprieurs au S460.

Il peut tre estim avec une orte probabilit

que la composition chimique du bain de zinc,en particulier son contenu de plomb, dtain etde bismuth, inluence sensiblement le risque deissuration par LME. Sur base des connaissancesactuelles, des valeurs limites sont donnes auchapitre 8 pour ces 3 lments.

4. Particularits propres la galvanisation chaud des structures en acier


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5. Exigences relatives aux matriauxaptes la galvanisation chaud

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1. Composition chimique

Dans le cadre des parties 2 et 4 de la normeEN 10025:2004, laptitude la galvanisation chaud peut tre convenue pour les aciers deconstruction des produits longs dArcelorMittaljusquaux nuances S460. Cependant, cettespciication se limite simplement leet dela composition chimique de lacier par rapportaux teneurs en silicium et en phosphore surlpaisseur et laspect de la couche de zinc.

Le niveau dun risque ventuel de LME, li lacomposition chimique, nest pas rglementdans le cadre des normes europennes.

Dimportantes recherches cet gard urenteectues en particulier au Japon, pour tenterde dinir - de manire similaire la ormuledu carbone quivalent en tant que mesurede laptitude au soudage - une relation entrela composition chimique de lacier et sonpotentiel de risque LME. En [9] se trouvent desinormations sur ltat actuel des connaissances ce sujet.

Lors de la recherche des causes de issures

dans les structures en acier en Europe, il yeut cependant lieu de constater que mmeune composition chimique optimale de lacierselon les expriences japonaises ne peutprvenir la LME elle seule si dautres acteurssuisamment critiques sont prsents. On nepeut que constater de manire gnrale quunbas carbone quivalent tend minimiser lerisque de la LME.

5. Exigences relatives aux matriaux aptes la galvanisation chaud

ArchitectesClaudeVasconietJeanPetit,Luxembourg

Chambre de commerce, Luxembourg


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2. Proprits mcaniques de lacier

La connaissance des proprits de lacier est labase pour une bonne conception de structuresen acier prvues pour la galvanisation.

Lors du dimensionnement des lments deconstruction, la limite dlasticit Re constitueen gnral la valeur de rsistance dterminantepar rapport aux sollicitations quasi-statiques.Elle est dtermine en mme temps que larsistance la traction Rm, le module dlasticitE, lallongement de rupture A, lallongementuniormment rparti Ag et la striction Z dans un

essai de traction uniaxial temprature ambianteet aible vitesse de mise en charge.

Le diagramme contrainte - dormation de cetessai de traction rvle que des dormationssubstantielles apparaissent au-del de la limitedlasticit et avant la rupture. Par consquent,la rupture est annonce par dimportantesdormations dans llment de construction.Cette ductilit a une inluence dterminante surlvaluation de la tenue aux contraintes, sur lechoix de la mthode et des modles de calculainsi que sur la dtermination des coeicients

de scurit de la structure en acier. Une ductilitsuisante de lacier est galement indispensablepour pouvoir mettre en uvre la plupart destechniques de parachvement.

La capacit de dormation plastique conduit une diminution du niveau de contraintepar redistribution des pointes de contraintesgnres par des sollicitations secondaires etles contraintes rsiduelles. Cest ainsi que parexemple des contraintes rsiduelles dues auxprocds de soudage ou de laminage - qui

peuvent souvent tre aussi leves que la limitedlasticit nont pas besoin dtre prises encompte (ou partiellement seulement) lors dudimensionnement des lments dacier.

Des lments de construction en acier ductilepeuvent galement tre utiliss pour un

dimensionnement plastique, ce qui signiiequune dormation du matriau au-del de cellede la limite dlasticit est admissible.

La capacit de dormation (ductilit) voluediremment selon la nuance dacier, commelillustre le diagramme de la Figure 5.2.1.

Dautre part, on constate une rduction dela capacit de dormation de lacier lors duprocessus de galvanisation chaud (Figure5.2.2).

Un augmentation en temprature de lacierprovoque une diminution de la limite dlasticit,de la rsistance la traction et du coeicientdlasticit.

Dans les diagrammes Contraintes Temprature(Figure 5.2.3) est reprsente la diminution deslimites dlasticit pour trois aciers courants : leS 235, le HISTAR 355 (S 355) et le HISTAR 460(S 460).

La duret constitue une autre proprit

dvaluation de la rsistance. La valeur dela duret permet entre autres de contrlerluniormit de la rsistance dun demi-produit etde dterminer approximativement de aon nondestructive la rsistance la rupture.

La ncessit et les avantages dune ductilitleve ont dj t mentionns.

Outre lallongement A et la striction Z, lnergieabsorbe au choc Kv ou rsilience constitue uncritre important dvaluation de la tnacit dun

acier.

Les valeurs de rsilience ne peuvent touteoispas tre employes en tant que telles dans uncalcul de rsistance.

Figure 5.2.1 Relations Contrainte - Allongementcaractristiques de dirents aciers

Figure 5.2.2 Diagramme Contrainte - Allongementpour lacier de construction S355 Comparaison ducomportement temprature ambiante (TA),sous 460C lair et dans le bain de zinc en usion

Figure 5.2.3 Diagramme Limite dlasticit - Temprature

caractristique de dirents aciers

HISTAR 355/S 355

S 235

HISTAR 460/S 460

0

100

200

300

400

500

0 100 200 300 400 500

0

0

150

300

450

600

750

800

HISTAR 460/S 460

HISTAR 355/S 355

S 235

6 12 18 24 3630

21

S355 TA

S355 460 C / air

S355 460 C / bain de zinc

Contrainte [MPa]

Contrainte [MPa]

Limite dlasticit [MPa]

Allongement [%]

Allongement [%]

Temprature [C]


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Elles acilitent essentiellement une comparaisonqualitative des aciers sur le plan de la tnacit.

Combines lexprience acquise avec des aciersdont la tenue aux contraintes et la rsilience sontconnues, elles permettent de dterminer si, souscertains tats de contraintes (contraintes planesou tridimensionnelles, charges ou contraintesrsiduelles), de tempratures ou modes de miseen charge (lente ou rapide), un acier donn peuttre employ sans risque de rupture ragile.

Dans les sections lamines, la tnacit estdtermine dans le sens du laminage. Sansmesures particulires, des dirences detnacit ne sont pas exclues dans la directiontransversale au laminage et dans le sensperpendiculaire la surace du produit. Cephnomne est d la prsence dinclusionsnon mtalliques qui se orment paralllement la surace. En cas de contrainte appliqueperpendiculairement la surace (principalementdans le cas de structures soudes) et encas de aible tnacit, on peut aboutir un arrachement lamellaire . La prsencedinclusions peut tre rduite ou modiie parapport dalliages appropris, la qualit Z tantalors conre ces aciers.

Lutilit restreinte de l application des valeursde rsilience rsulte de la connaissanceimparaite de ltat de contraintes (planes outridimensionnelles, contraintes rsiduelles)et de dormation de la structure. Ainsi, cesont principalement les contraintes levesapparaissant aux extrmits de issuresnaturelles ou de abrication et dentailles,les contraintes rsiduelles provenant de laabrication, la temprature et la vitesse de miseen charge qui inluencent la tenue la rupture

ragile.

Pour mieux cerner la tendance des aciers larupture ragile dun point de vue quantitati, latnacit la rupture est dtermine laidede la thorie de la mcanique de la rupture ainsique par des essais spciaux raliss sur des

prouvettes issures par atigue. Leur tat estreprsentati des tensions dans un lment de

construction aect par une issure. On obtientainsi, pour certains niveaux de contraintes, unetemprature critique partir de laquelle uneissure se propage rapidement et engendresoudainement une rupture de lprouvettecomplte.

Dans la abrication des aciers et des demi-produits, le mode de production (p. ex. typede calmage lors de la coule) peut inluencerla sensibilit l arrachement lamellaire et larsilience. Pour les aciers de construction,plusieurs niveaux de rsiliences sont disponibles(p. ex. JR, JO, J2, M, ML).

Une structure grains ins des aciers permetaussi de diminuer la tendance la ruptureragile et damliorer la soudabilit. Ces acierspermettent de combiner une rsistance leveet une bonne tnacit.

3. Aptitude au soudage

Une bonne aptitude au soudage estgnralement exige pour les aciers deconstruction et ceci est normalement le cas.Ainsi, le procd de soudage et les mtauxdapport seront choisis de telle manire que nesurvienne pendant le soudage aucune diminutionni de la rsistance mcanique, ni de la tnacit(ragilisation) la ois dans la zone aectethermiquement et dans la soudure,et que la tendance aux issures ny soit pas plusimportante que dans le matriau de base.

Lors de la production des aciers, laptitudeau soudage peut tre amliore par uneaugmentation du degr de puret, par unmeilleur contrle des lments dalliage et pardes procds bien dinis tels quun laminagethermomcanique, combin idalement avecune trempe et un auto-revenu.


Patinoire de Grenoble, France


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4. Indications relatives aux matriauxpour la conception et la fabrication

de structures en acier aptes la galvanisation chaud

La igure 5.2.1 montre que les direntesqualits dacier prsentent un trs grandpotentiel dallongement avant rupture. A ltatlimite de la sollicitation, seule une aible partie decet allongement dacier est exploite. La capacit

dallongement de lacier peut tre rduite parune ragilisation du matriau, par exemple par laprsence dimpurets ou la cration dtats decontrainte plans ou tridimensionnels dans le cas

dlments pais ainsi que par des contraintesrsiduelles (p. ex. dans le ond dune entaille).Un dpassement de la limite dallongementprovoque bien videmment une rupture dansllment de construction. Lexprience montreque plusieurs de ces inluences peuvent sesuperposer.

Il sagit ici de phnomnes trs complexes etles rsultats de recherche pour lvaluation dela tnacit respectivement de la tendance la rupture ragile sont en gnral sujets detrs grandes dispersions. Il y a lieu de constater

que la susceptibilit la rupture ragile estconsidrablement inluence par la abrication(p. ex. des changements de la microstructuredans la zone aecte thermiquement suite desvitesses de reroidissement trop leves), par laconception (p. ex. par les contraintes rsiduelles)et par lutilisation (p. ex. vitesse de mise encharge leve).

Il est vident que les lments de constructionsouds peuvent tre particulirement aects.En particulier, lhydrogne exerce en prsence

de contraintes de retrait une inluence sur lasensibilit la issuration roid et chaud delacier dans la soudure ou dans la zone aectethermiquement. Lhydrogne provoque ici unediminution de la capacit de dormation.

La prise en considration de ces indicationspendant les phases de planiication, de

conception et de abrication des structures enacier prvues pour la galvanisation chaud estdune importance particulire, vu que les chargessigniicatives supplmentaires produites dansle bain de zinc interviennent au moment o lalimite dlasticit et la capacit de dormationde lacier sont rduites, ce qui peut provoquerune issuration par LME ou ventuellement uneragilisation par hydrogne.Lapparition de ruptures ragiles lors de lagalvanisation chaud est possible pour tousles aciers. Comme mentionn prcdemment,les contraintes de traction (principalement lescontraintes rsiduelles) qui apparaissent dansllment de structure suite aux procds deabrication, ont une inluence signiicative surla tendance la issuration.

5. Dveloppement des aciersde construction

Le dveloppement des aciers de constructionvise augmenter la limite dlasticit et la

soudabilit tout en gardant ou en amliorantla tnacit.

Ces amliorations sont ralises grce undegr de puret lev et un ainement de lamicrostructure de lacier suite au remplacementdans les usines sidrurgiques de la couleen lingot par la coule continue ainsi que lamise en uvre des procds de laminagethermomcanique et de trempe et auto-revenu.

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ArchitectesChemetov-Huidobro-PhotosO.Wogenscki


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6. Exigences relatives la conception desstructures aptes la galvanisation chaud

1. Gnralits

La conception de structures aptes lagalvanisation chaud constitue un sous-groupede la conception de structures protges contrela corrosion. Elle doit tenir compte dexigencesspciiques et inhrentes au procd de lagalvanisation chaud.

La galvanisation chaud est un procddimmersion chaud dont toutes les tapes -du prtraitement de la surace (dgraissage,dcapage, rinage, luxage) au processus degalvanisation proprement dit - ont lieu dansdes installations (cuves, creusets) rempliesde solutions et du bain de zinc liquide (440 460C). Dans la phase de conception, toutesles exigences qui en dcoulent doivent treprises en compte:

l Exigences techniques lies au procd,

l Exigences de scurit,

l Exigences imposes aux matriaux, la conception et la abrication deslments de construction ain dviter

les dormations et les issures.

LEN ISO 1461 et lEN ISO 14713 donnentdes inormations dtailles ce sujet.

La orme des structures en acier et leurconception en vue dune protection anticorrosionont galement une inluence dterminante surleicacit (dure de protection) et lentretien(accessibilit) de la protection anticorrosion.

cet gard, les rgles ondamentales applicables

la conception de structures aptes recevoirune protection anticorrosion selon EN ISO12944-3 valent galement pour des structures galvaniser.

2. Exigences techniques pourle procd

2.1 Gomtrie des lmentsde construction

Les dimensions des lments de construction galvaniser sont choisies de manire permettreune immersion en une seule opration.

Par consquent, les dimensions maximales descuves de galvanisation disposition doivent djtre connues du concepteur.

Pour des structures en acier, les dimensionsdes cuves utilisables conomiquement sont lessuivantes:

l Longueur: 7.00 16.50 ml Largeur: 1.30 2.00 ml Proondeur: 2.20 3.50 m

Lorsque la galvanisation dlments deconstruction nest pas possible en une seuleopration (igure 6.2.1), il convient de prendredes mesures particulires, car lchauementdirentiel de llment accrot le risque de

dormation et/ou de issuration (voir aussichapitre 6.2.4). Il est utile den discuter aupralable avec le galvanisateur.

Figure 6.2.1 Exemple de double immersion

1re immersion

2e immersion

Tour Killesberg, Stuttgart, Allemagne


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2.2 videments, ouverturesdcoulement et vents

Ain de garantir un bon traitement de la suraceet une galvanisation de qualit, les lmentsde construction doivent tre conus pourque les liquides de prtraitement et surtoutle zinc liquide puissent tre en contact avectoutes les suraces et scouler sans problmelors de lextraction de la pice du bain.

Les poches et inclusions dair entranentlapparition de zones non galvanises etsont viter au niveau de la conception.

Ceci vaut non seulement pour les structuresen proils creux et rservoirs, mais aussipour les structures en proils dotes deraidisseurs, de plaques de cloisonnementou de recouvrement, etc., qui, en labsencedvidements appropris, sont susceptibles deormer des poches dair lors de limmersion.

La grandeur des ouvertures dcoulementet des vents est onction de la quantit de

zinc qui doit passer par ces ouvertures. Lavitesse dimmersion constitue un paramtreimportant pour la diminution du risqueli la LME. Ce point sera encore discutau chapitre 8. Il a t exprimentalementtabli que le risque de LME diminue aveclaugmentation de la vitesse dimmersion.On considre que la vitesse dimmersionoptimale est denviron 5 m/min [11].

La Figure 6.2.2 donne des exemplesde conception dvidements, tandis

que la Figure 6.2.3 reprsente desexemples douverture dcoulement.Pour des hauteurs de proil jusqu 300 mm,l1 devrait tre suprieur ou gal 20 mm;pour des hauteurs de proil au del de 300mm, l1 devrait tre suprieur ou gal 30 mm.Pour obtenir la vitesse dimmersion optimale,il y a lieu de dinir le dimensionnement desvidements dun commun accord entre leconstructeur mtallique et le galvanisateur.

Les ouvertures dcoulement pour lesconnexions de poutres, les plaques dassises, lesangles de portiques, etc., doivent prsenter undiamtre compris entre 10 mm et 35 mm.La igure 6.2.3 prsente quelques exemples.

Figure 6.2.2 Exemples dvidements

Figure 6.2.3 Exemples douvertures dcoulement

l1

l1

l1

l1

6. Exigences relatives la conception des structuresaptes la galvanisation chaud

Coupe en biais

D

Assemblage de poutres

D

D

Nud de portique

D

Plaque dassise

Coupe circulaire


29/4627

2.3 Exigences de scurit pour le procd

A la temprature du zinc ondu (440 460 C),lair contenu dans des poches (corps creux,zones de recouvrement de sections soudes demanire tanche) stend et engendre un risquedexplosion. Les liquides provenant des bains deprtraitement peuvent galement siniltrer dansdes entes dont les recouvrements nont pas tsouds de aon tanche et prsenter ainsi unrisque dexplosion en svaporant lorsde limmersion dans le bain de zinc.

Pour des raisons de scurit mais aussi deprotection contre la corrosion, il convientdviter autant que possible les suraces derecouvrement.

Au cas o ces suraces de recouvrement nepourraient pas tre vites, le tableau 6.2.3donne quelques indications.

Lexcution de trous dans de grandes suracesde recouvrement limine certes le risquedexplosion lors de la galvanisation, mais credun lautre ct un manque de protectionanticorrosion pour ces structures. En eet, les

iniltrations de solutions de prtraitement nesvaporent pas intgralement dans les enteset laissent des traces de sels. Bien souvent,lvaporation de ces liquides pendant lagalvanisation empche la ermeture des entespar le zinc, ce qui peut engendrer une corrosiondans cette zone de la structure.

Suraces de recouvrement Mesures

Jusqu 100 cm2 (paisseur de tle


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2.4 Conseils pour la conceptiondes structures aptes la

galvanisation chaud

La conception et le parachvement deslments de construction en acier doiventrespecter les principes ondamentaux de laconception de structures destines recevoirune protection anticorrosion et, en particulier,un revtement de galvanisation. Cest leseul moyen la ois dobtenir une protectionanticorrosion suisante et des couches dezinc satisaisantes et dviter autant quepossible les dormations de structure, lesissures ou tout autre endommagementdes composants. Une concertation avec legalvanisateur doit intervenir le plus tt possibledans la conception des lments en acier.

Le risque de ormation de issures etde dormation des structures en acierlors de la galvanisation chaud peuttre minimis en prenant les mesuresconstructives et technologiques suivantes.

l Ds le stade de planiication, le constructeurdoit veiller garder au niveau le plus bas les

contraintes rsiduelles dues la abrication,principalement celles dues au soudage. A ceteet, il est utile dtablir une procdure desoudage et de respecter son strict respect.Pour des paisseurs leves des lmentsde construction, le risque dapparition decontraintes tridimensionnelles ainsi quecelui de vitesses de reroidissement levesaugmente le potentiel dapparition de issures.

l Les dirences dpaisseur entre lmentsdirectement souds entre eux ne devraientpas excder un rapport de 1 : 2,5. Pour lesgrosses paisseurs et en cas dlments haut degr de soudage, il est recommand dechoisir des rapports dpaisseur inrieurs.

l Respect consquent des exigences enmatire de conception des structures aptes la galvanisation chaud, en particulierlors de lutilisation daciers de construction rsistance leve et aible rsilience.

Tableau 6.2.4 Dtails constructis et recommendations de mise en uvre

Les vents et oriices dcoulement serontrduits un minimum; en cas dexcution

inapproprie, le risque de issurationcrot, plus particulirement dans la zonedinluence de la soudure. Une concertationavec le galvaniseur est recommande.

l Les lments de construction hyperstatiquesdveloppent des contraintes secondairesdans le bain de zinc et devraient tre vits.

l Les caractristiques relles du matriauet la composition chimique des aciersdoivent tre connues avant la galvanisation.Le galvaniseur devrait tre inorm dela nature des aciers galvaniser.

l Les immersions rptes doivent tre vites.

Le tableau suivant montre quelques dtails deconstruction estims comme critiques pour cequi concerne le risque de LME dans le cadre de lagalvanisation chaud.

Nr Dtail constructi Description

1

Dans la zone indique, le soudage de plaques dabout induit une pointe de contraintes deretrait.

Recommandation : prvoir la plaque sur toute la hauteur du profl ou raliser un assemblageboulonn. Sinon, pratiquer un recuit de dtentionnement dans la zone indique.

2

Dans la zone indique, le soudage de la plaque induit une pointe de contraintes de retrait.

Recommandation : pratiquer un recuit de dtentionnement dans les zones indiques et/ou

les arrondir.

3Les soudures induisent des pointes de contraintes de retrait aux quatre coins du profl creux.

Recommandation : pratiquer un recuit de dtentionnement dans les zones indiques.



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Nr Dtail constructi Description

4

Les soudures induisent des pointes de contraintes de retrait aux quatre coins de la plaquede liaison.

Recommandation: pratiquer un recuit de dtentionnement dans la zone indique.

5Les soudures induisent des pointes de contraintes de retrait aux extrmits de la plaque.


6

Les dirences de rigidit entre le profl et la plaque dassise paisse et les souduresinduisent des contraintes de bridage.


7

Des contraintes rsiduelles naissent lors du soudage du ait de la dirence de rigidit entrele profl en H et la plaque dabout paisse. Le orage des trous pour boulons gnre undurcissement des bords.

Recommandation: pratiquer un recuit de dtentionnement dans la zone indique, percersoigneusement les trous.

8

Les dirences de rigidit entre le profl et la plaque dabout et les soudures induisent descontraintes de bridage.

Recommandation: pratiquer un recuit de dtentionnement dans la zone indique..

9Le soudage des raidisseurs entre les ailes des profls induit des contraintes de bridage.


10

Le systme possde une hyperstaticit interne. Les dirences invitables dchauement deslments peuvent crer de ortes contraintes de bridage, en particulier dans les diagonales.

Recommandation: boulonner les diagonales aux cordes aprs la galvanisation.

11

Du ait dune excution mal approprie, des durcissements et des entailles peuvent surveniraux arrondis.

Recommandation: Fabriquer soigneusement les arrondis et pratiquer un recuit de

dtentionnement dans la zone indique.

12

Une excution non conorme des ouvertures peut provoquer des durcissements etengendrer des entailles.

Recommandation: soigner les arrondis, pratiquer un recuit de dtentionnement dans la zone

indique.



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Centre Commercial 4 temps, Paris, France

ArchitectesSRA,AnthonyBelluschi,OWP&P


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1. Contraintes rsiduelles dansllment de construction

Des issures lors de la galvanisation chaud destructures en acier apparaissent le plus souventen des endroits o urent oprs des

l soudages,l dcoupages au chalumeau,l meulages,l perages,l poinonnages,l dormations roid (vieillissement),l dressages,

Ces oprations peuvent engendrer descontraintes rsiduelles leves (contraintes detraction), des entailles et/ou des durcissements.

Des contraintes rsiduelles naissent galementdans le bain de zinc en cas de structures brides.Pendant la galvanisation, laction de la chaleurde galvanisation ( 450 C) modiie aussibien ltat de contraintes que les propritsmcaniques de lacier (abaissement de lalimite dlasticit et du module dlasticit), cequi rduit ds lors la rigidit des lments de

construction. Des contraintes - souvent limiteslocalement - peuvent apparatre ou disparatreet les lments de construction peuvent sedormer.

La diicult rside nanmoins dans ladtermination des contraintes rsiduelles quine peuvent en pratique tre values que deaon approximative. Les multiples acteursdinluences lis la abrication et la conceptionstructurelle ne peuvent pas tre identiisde aon prcise. En gnral, le concepteurignore ltat des contraintes rsiduelles dans la

structure.

La capacit de dormation plastique des aciersde construction permet dans la plupart des casde pouvoir renoncer une dtermination prcisedes contraintes rsiduelles ; elles sont localeset se dissipent en gnral par plastiication de

lacier aprs superposition avec les contraintesprovenant des charges. La condition est que

le matriau a t correctement slectionn auniveau de sa tnacit avec considration desdimensions et de la temprature de service dellment de construction (voir ce propos laEN 1993-1-10). Il est particulirementimportant de veiller ce que les contraintesrsiduelles restent aibles dans les lmentsde construction prvus pour la galvanisation chaud. Ceci se ait normalement par applicationde mesures constructives appropries en vuedviter autant que possible un traitement chaud ultrieur (recuit de dtentionnement).

Au niveau de la abrication des structures, il autveiller viter les contraintes rsiduelles leveset les durcissements:

l par lexcution des soudures en plusieurscordons, mme si la technique actuellepermet le soudage en un seul cordon

l par ltablissement de plans de soudage,

l en vitant les soudures paisses et longues,

l

en vitant les grandes dormations roid

moins dliminer les contraintes rsiduellespar un traitement chaud (il aut rappeler

ici que les eets de la dormation roidne sont jamais neutraliss 100%),

l en limitant les entailles, particulirementdans les lments de construction mincesdes structures soudes et dans les zonesayant subies des modiications de lamicrostructure lors de la abrication (ormage roid, soudage, dcoupage au chalumeau,perage, poinonnage et autres), ou en lesenlevant par des moyens appropris..

2. tat de surface des produitslongs lamins chaud

Normalement, ltat de surace du produit delaminage prvu pour la galvanisation chaud, estdgraiss et satisait lexigence de base selonEN 10163-3: 1991, Classe C, Sous-groupe 1.

Les imperections qui pourraient compromettrele comportement anticorrosion de lacouche de zinc doivent tre liminesavant la galvanisation chaud.

7. Exigences relatives la abricationde structures en acier aptes la galvanisation chaud

ArchitectesMarkusOtt-

PhotoAtelierKinold


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Parking Rheda Wiederbrck, Allemagne

CourtesyofVollackManagementGmbH,Germany


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8. Exigences relatives au procdde galvanisation chaud

Comme dvelopp au chapitre 4.3, la conditionde base pour la issuration par LME est le

contact dun mtal solide susceptible laLME avec un mtal liquide eet corrosi.Cette condition est ncessairement remplielors de la galvanisation chaud (mtalliquide = zinc en usion, mtal solide = acier)car seule cette aon doprer permettrade mettre la couche de zinc en place.

Au mme titre que les exigences relatives la production de lacier, la planiicationet la construction ainsi qu la abricationdes structures en acier (les contraintesrsiduelles seront en particulier maintenuesaussi basses que possible par des mesuresappropries), des mesures doiventgalement tre prises lors du procd degalvanisation chaud ain de rduire autantque possible le risque relati la ragilisationpar lhydrogne et la issuration par LME.

Parmi les nombreux paramtres du procdde galvanisation chaud, des recherchestendues [9, 12, 13] permettent de dduireque le gradient de la temprature, cr lorsde limmersion de llment de construction

dans le bain de zinc, revte une importanceparticulire pour la LME. En eet, le risque deissuration par LME est dautant plus aible quele gradient de temprature est petit [14].

Le coeicient de transert de chaleur et lamouillabilit du zinc en usion augmententavec des teneurs leves en lmentsdalliage, en particulier ltain (Sn), le plomb(Pb) et le bismuth (Bi). Ces lmentsrduisent la dure de rchauage curet augmentent le risque de LME.

Sur base des connaissances susmentionnes,des recherches urent excutes dans lebut de rduire le gradient de tempraturepar modiication des paramtres duprocd de galvanisation chaud [11].

Le gradient de temprature peut tre rduit par:

l

une modiication de la compositionchimique du bain de zinc par rapport lateneur optimale en lments daddition,en particulier du Sn, du Pb et du Bi,

l une augmentation de la vitessedimmersion (environ 5 m/min),

l un grand angle dimmersion,

l une augmentation de la teneur ensel du lux (environ 500 g/l),

l une temprature de schage aprs luxageidalement de 100 C, qui permetdatteindre une temprature de prchauageleve de llment de construction avantson immersion dans le bain de zinc,

l une temprature du bain de zinc aussi basseque possible ain dobtenir un cart de

temprature entre llment de constructionet le bain aussi bas que possible.

Daprs les rsultats de recherches rcentes,on considre aujourdhui que ltain et/ou lebismuth nont pas dinluence notable sur lephnomne de la LME jusqu une teneur de0,1%. Laddition de plomb est limiter 0,8%.

Il doit touteois tre signal ici que les bains dezinc classiques ou modifis daprs les indications

ci-dessus peuvent quand mme tre critiquespour la issuration par la LME, particulirementlorsque les exigences par rapport la qualitdu matriau et la abrication (voir leschapitres 5 7) ne sont pas respectes.

Chambre de Commerce, Luxembourg

ArchitectesClaudeVasconi&JeanPetit,Luxembourg


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Modledersiden

cebavaroise,Ingolstadt,Allemagne


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9. Systmes Duplex

De nombreux architectes utilisent

les structures en acier galvanisespour des raisons esthtiques.

Pourtant, lapplication additionnelle de peintures

liquides ou en poudres sur le revtement de

zinc - le systme duplex - a largement t

utilise au cours des dernires annes.

Les systmes duplex se rvlent intressants au

cas o les aspects suivants sont dimportance:

l Longue dure de protection.La dure de protection du systmeduplex est de 1,2 1,5 ois suprieure la somme des dures de protectionde la couche de galvanisation et de cellede la peinture (eet de synergie).

l Diversit des teintes,

l Signalisation / identiication / camoulage.

l Rduction des quantits de zinc relches

dans lenvironnement

Il est avantageux dappliquer au moins lapremire couche du systme de peinturedans latelier, si possible dans la oule dela galvanisation chaud. Cette aon deprocder vite les oprations coteuses deprparation des suraces sur chantier.

Les systmes duplex de qualit prsupposentune compatibilit optimale entre lacouche de galvanisation et la peinture.

Il est particulirement important de bienchoisir les produits de revtement. Seuls des

systmes de peinture ayant dmontr leurcompatibilit avec la galvanisation aon selonEN ISO 1461 doivent tre mis en uvre.

Les exigences poses en matire de prparation/prtraitement des suraces dpendent dela nature du produit de revtement.

Les suraces de zinc destines recevoir une peinture en poudredoivent tre brosses, phosphates ouchromates juste avant lapplication.

Dans le cas de peintures liquides, la surace durevtement de zinc ne doit tre nettoye dansltat actuel de la technique que si un dptimportant de produits de corrosion du zinc(rouille blanche) sur la surace compromet lepouvoir dadhrence ou que, en liaison avecles charges corrosives, la nature du produitde revtement prvu requiert un nettoyageau moyen dun dcapage par jet dabrasisconformment aux recommandations techniques

du abricant du produit de revtement.

Ce sablage lger doit tre eectu de tellesorte que toutes les impurets et les produitscorrosis soient limins de la surace dezinc. Le sablage provoque galement unelgre rugosit de la surace, ce qui amlioreladhrence. Ce prtraitement reprsenteune contrainte mcanique importante pourle revtement de zinc et peut, sil est malexcut, lendommager (issures, caillage).

Les paramtres optimaux pour lesablage lger sont [15] :

l Abrasi: scories non mtalliques, corindon,perles de verre

l Taille des particules de labrasi:0,25 0,50 mm

l Pression de pulvrisation labuse : 2,5 3,0 bars

l Angle de pulvrisation : < 30 (attention la gomtrie de llment de construction)

La rrence [16] comprend de plus amples

inormations sur les systmes duplex peintures

liquides et en poudre.


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Centre Commercial 4 temps, Paris, France

ArchitectesSRA,AnthonyBelluschi,OWP&P


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10. Rentabilit

La galvanisation chaud ore une protectionanticorrosion durable et trs eicace aux

lments de construction en acier exposs auxconditions atmosphriques. Dans de nombreuxcas dapplication, la dure de protection de lacouche de zinc concide avec la dure de servicede louvrage. Les revtements de zinc sont desprotections de surace sans ou pratiquementsans entretien. Sur le plan des cots de mesuresde protection anticorrosion sur la dure devie des structures, maintenance et entretiencompris, la galvanisation chaud est de loinla mthode de protection anticorrosion laplus rentable pour des structures en acier.

Contrairement lide trs rpandue selonlaquelle la galvanisation chaud ne devientrentable que si lon tient compte du acteurtemps, ce procd ore aujourdhui, pourde nombreux types de constructions, desavantages de cots substantiels par rapport dautres systmes de revtement, et ce ds ledpart. Des tudes ont montr qu partir dunesurace spciique de 15 20 m2/t, un systmede protection anticorrosion par galvanisation chaud revient dj au niveau des cots initiauxmoins cher quune peinture trois couches [17].

Les architectes et les concepteurs doiventconsidrer cet aspect quand ils choisissentun systme de protection anticorrosion.

Ain de rpondre des exigences esthtiquesauxquelles les revtements de zinc sontincapables de satisaire, un systme duplexsimple - par exemple lapplication dunecouche de zinc et de produits de revtementne ncessitant pas de grenaillage lger- peut tre envisag de cas en cas.

En tout tat de cause, il est intressantde comparer les cots des direntesoptions avant de choisir un systmede protection anticorrosion.


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Parking Bouillon, Luxembourg

ArchitectesRomainHoffmannArc

hitectesetUrbanistes


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Rrences

1. Littrature

[1] DR.-ING. D. KNOTKOVKAAktuelle Erkenntnisse zumKorrosionsverhalten von Zink undZinkberzgen (Etat actuel desconnaissances sur la tenue la corrosion duzinc et des revtements de zinc),Expos prononc loccasion du 4eDeutscher Verzinkertag 1995, Cologne

[2] DR.-ING. KNOTKOVKA et F. PORTERLonger lie o galvanized steel in theatmosphere due to reduced SO2- pollution

in Europe (Augmentation de la dure de viede lacier galvanis dans latmosphre parla rduction de SO2 en Europe),Compte rendu dIntergalva 1994, Paris

[3] F. VAN ASSCHEAtmospheric conditions and hot dipgalvanizing perormance (Conditionsatmosphriques et perormances de lagalvanisation chaud),Compte rendu dIntergalva 1997,Birmingham, EGGA UK,

[4] KATZUNG, W. et al.Zum Einluss von Si und P au dasVerzinkungsverhalten von Bausthlen(De linfluence du Si et du P sur la tenue la

galvanisation des aciers de constructions),Mat.-wiss. u. Werkstotech. 28, 575 -587 (1997)

[5] KATZUNG, W. et al.Rapport R&D de lInstitut r StahlbauLeipzig GmbHArno-Nitzsche-Str. 45, D- 04277 Leipzig

(non publi)

[6] KATZUNG, W., RITTIG, R., SCHUBERT, P. etSCHULZ, W. D.Zum Einluss von Abkhlverlau undTauchdauer au die Hatestigkeit und

das Bruchverhalten von Zinkberzgennach DIN EN ISO 1461 (De linluence du

reroidissement et de la dure dimmersionsur ladhrence et le comportement larupture de revtements de zinc selon ENISO 1461),Mat.-wiss. und Werkstotechnik 32, 483- 492 (2001)

[7] KATZUNG, W. et SCHULZ, W. D.Zum Feuerverzinken vonStahlkonstruktionen Ursachen undLsungsvorschlge zum Problem derRissbildung (La galvanisation chaudde constructions en acier Causeset propositions de solutions pour laproblmatique de ormation de issures)Stahlbau, 74e anne (2005), cahier 4

[8] PARGETER, R.Liquid metal penetration during hot dipgalvanizingPubli: TWI Website

[9] KINSTLER, THOMAS J.Current Knowledge o the Cracking oSteels During Galvanizing

GalvaScience LLC, PO Box 501, Springville,AL 35146

[10] KIKUCHI, M.Liquid Metal Embrittlement o Steelsduring Hot Dip GalvanizingTetsu to Hagane, Iron and Steel, Volume68, Number 14, 1982,Pages 1870-1879

[11] PANKERT, R., DHAUSSEY, D., BEGUIN, P.,GILLES, M.

Three Years Experience with the Galveco AlloyProceedings Twentieth InternationalGalvanizing ConerenceAmsterdam, 2003, European GeneralGalvanizers Association

[12] Interpretation zinc assisted cracking on bigscale steel structures and preventive methods

2001, prsent ILZROProject ZC 21 2

[13] POAG, G., ZERVOUDIS, J.Inluence o various parameters on steelcracking.AGA Tech Forum, Oct. 8 2003 Kansas City,Missouri.

[14] PINGER, T.Vermeidung von Flssigmetall induzierterSpannungsrisskorrosion an euerverzinktenStahlkonstruktionen (Prvention de laragilisation de structures galvanisesinduite par les mtaux liquides) RWTHAachen, dissertation en prparation (2006)

[15] SCHULZ, W. D., SCHUBERT, P., KATZUNG,W.; RITTIG, R.Richtiges Sweepen vonFeuerzinkberzgen nach DIN EN ISO1461 (Nettoyage par sablage adquat derevtements de zinc galvaniss selon ENISO 1461),Der Maler- und Lackierermeister 7/99

[16] Recommandation communeKorrosionsschutz von Stahlbauten Duplex-Systeme (Protection anticorrosion destructures en aciers, systmes duplex), ditpar le Bundesverband Korrosionsschutz e.V.,Cologne, le Deutscher Stahlbauverbande.V., Dsseldor, lIndustrieverbandFeuerverzinken e.V., Dsseldor et leVerband der Lackindustrie e.V., Frankurt

[17] DIPL.- ING. P. KLEINGARN

Wirtschatlicher und zuverlssigerKorrosionsschutz durch Feuerverzinken(Une protection anticorrosion rentable etsre grce a la galvanisation chaud),Feuerverzinken (28e anne) Nr. 3, Sept.1999


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2. Normes et rfrences

l

EN ISO 1461Durch Feuerverzinken au Stahlaugebrachte Zinkberzge(Stckverzinken)(Revtements par galvanisation chaudsur produits inis erreux)

l KATZUNG, W. et MARBERG, D.Beuth-KommentareKorrosionsschutz durch Feuerverzinken auStahl augebrachte Zinkberzge(Stckverzinken), Kommentar zu DIN EN

ISO 1461 (2002)(Protection anticorrosion par revtementsde zinc par galvanisation sur lacier(galvanisation aon))Commentaire sur EN ISO 1461, 2002

l EN ISO 14713Schutz von Eisen - undStahlkonstruktionen vor Korrosion - Zink-und Aluminiumberzge - Leitden(Protection contre la corrosion du eret de lacier dans les constructions -Revtements de zinc et daluminium -

lignes directives)

l EN ISO 12944-1-8Korrosionsschutz von Stahlbauten durchBeschichtungssysteme (Protectionanticorrosion des structures par systmesde peinture)

l DIN 267, partie 10Mechanische Verbindungselemente- Technische Lieerbedingungen -Feuerverzinkte Teile

(Elments dassemblage mcaniques -Conditions techniques de livraison - Picesgalvanises)

l EN 10025:2004Warmgewalzte Erzeugnisse aus Bausthlen

(Produits dacier de construction lamins chaud)

l EN 1993-1-10Bemessung und Konstruktion vonStahlbauten Stahlgtewahl(Dimensionnement et constructionde charpentes dacier Choix des nuancesde lacier)

l DASt Richtlinie 009Stahlsortenauswahl r geschweiteStahlbauten (Slection de nuances dacierpour charpentes mtalliques soudes)

l KORROSIONSSCHUTZ DURCHFEUERVERZINKEN (STCKVERZINKEN)(Protection anticorrosion par galvanisation chaud (galvanisation aon))Institut Feuerverzinken GmbH,Sohnstrae 70, D-40237 Dsseldor

l MAA, P. et PEIKER, P.Handbuch Feuerverzinken (Manuel deGalvanisation Chaud)

Deutscher Verlag r GrundstoindustrieLeipzig, Stuttgart 1993

l ARBEITSBLTTER FEUERVERZINKEN(Fiches de travail Galvanisation Chaud)Institut Feuerverzinken GmbH,Sohnstrae 70, D-40237 Dsseldor

Rrences


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Notes


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Assistance Technique

Nous vous proposons des conseils techniquesgratuits pour optimiser lemploi de nos produitset solutions dans vos projets et pour rpondre vos questions relatives lutilisation desproils et aciers marchands. Ces conseilstechniques couvrent la conception dlmentsde structures, les dtails constructis,la protection des suraces, la protectionincendie, la mtallurgie et le soudage.

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Building & Construction Support

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Oice Technique pour l Utilisation de lAcier5, rue Luigi CherubiniF-93212 La Plaine Saint Denis CedexTl. : +33 (0) 1 71 92 17 21Fax : +33 (0) 1 71 92 17 89www.otua.org

CTICMCentre Technique Industriel de laConstruction MtalliqueDomaine de Saint-PaulF-78471 St-Rmy-ls-Chevreuses CedexTl. : +33 (0) 1 30 85 25 00Fax : +33 (0) 1 30 52 75 38www.cticm.com

BELGIQUE

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Centre Inormation AcierChausse de Zellik 12B-1082 Bruxelles (Berchem-Sainte-Agathe)Tl. : +32 2 509 15 01Fax : +33 2 511 12 81www.inosteel.be

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