exercices&réseauégouttage
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Haute Ecole de la Communaut Franaise du Hainaut
INSTITUT SUPERIEUR INDUSTRIEL
MONS
Dpartement technique Type Long
Assainissement
Exercices
2emeMaster en sciences de lingnieur industriel
(TM2OAS-TM2VAS-TM2GAS)
Ouvrage strictement rserv auxEtudiants de lI.S.I.MS
QUITTELIER B.(Charg de cours)
(dcembre 2012)
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1) Exercice sur la statique des fluides1) Une porte dcluse de forme cylindrique a une largeur de 6 m. Dterminer laction de
leau sur cette cluse. (Dterminer OMetR )
2) Exercice sur le thorme dEuler2) De leau scoule dans une conduite verticale qui prsente un coude 90. Dterminer
leffort que le fluide applique au coude.
Donnes : dbit : 20 l/s
Diamtre de la conduite : 100 mm
Rayon de courbure : 300 mm
Pression amont coude : 4 bar
x
y
O
eau2m
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3)Exercices sur les pompes3)
Un rseau de distribution d'eau exige 2.000 m3
/jour. Pour ce faire, un chteaud'eau la cte 537 m est aliment partir d'un captage la cte 294 m via uneconduite 200 mm longue de 7.250 m. Le pompage est ralis par deux pompesidentiques en parallle dont les caractristiques 1,500 tr/min sont les suivantes :Q(l/s) H(m) e(%)
2 345 55
8 330 70
10 324 73
14 306 76
18.5 270 62
Dterminer graphiquement les points de fonctionnement de l'installation et dechaque pompe la vitesse de 1.500 tr/min. A quel rendement fonctionnent les
pompes ? Quelle est la dure journalire de marche (h/jour) des pompes etl'nergie absorbe (kWh/jour) ?A quelle vitesse doivent tourner les pompes pour fonctionner avec un rendement
maximum ? Dans ce cas, quel est le gain journalier en nergie absorbe
(kWh/jour) ?
4) Dterminer graphiquement le dbit Qv2 ainsi que le dbit et la hauteur
manomtrique totale de la pompe.
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5) La figure suivante montre ladduction deau de deux villages partir duneseule prise deau et une partie du transport en commun. Le constructeur des
pompes donne le tableau suivant :H (m) 110.5 107.5 104 99 90 81 70 57.5
Q (l/s) 0 20 40 60 90 110 130 150
(%) - - 58 66 74 75.5 73 68
On demande de dterminer graphiquement :
1. le point de fonctionnement de linstallation2. le dbit fourni par chaque pompe3. les dbits traversant les conduites DE et DF
Ensuite, estimer la puissance effective consomme.
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6) Une conduite en PVC pression relie une pompe un rservoir suprieur dans
lequel il faut transporter de leau. La premire partie AB de la conduite a un
diamtre nominal de 294 mm. Au point B, on prlve un dbit qvde 42 l/s. On
diminue le diamtre de la conduite finale BC 201,8 mm. On demande de tracer
la caractristique quivalente de la conduite ABC.
7) A partir du barrage, on doit alimenter deux villes. Pour cela on fait unprlvement en B de 150 l/s pour approvisionner le rservoir 1 de la premire
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ville. La conduite AB a une longueur de 5 200 m. La deuxime ville tant plusdifficilement accessible, on imagine d'installer une conduite gravitaire avec un
bassin tampon jusqu'au point le plus bas et de concevoir une station de pompagede reprise pour amener l'eau jusqu'au rservoir 2. Pour ne pas perdre toutel'nergie de chute de l'eau dans la conduite gravitaire. on dcide d'installer avant!e bassin tampon un groupe turbine-alternateur.Le niveau d'eau dans le bassin tampon doit tre constant 990 m. On penseutiliser pour la station de pompage une pompe immerge Flygt 3 500. Reste fixer le diamtre de la roue et la vitesse de rotation. Les caractristiques des
pompes disponibles sont prcises sur les figures 47.a. 47,b, 47.c et 47 d quisuivent.
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8) Les villes V et V (seuls les rservoirs de stockage R et R ' sont reprsents)ont de gros besoins en eau pour leurs populations et leurs industries.Il s'avre que la source d'approvisionnement S ', quipe d'une pompe immerge,fournit le dbit qv1, qui est quantitativement insuffisant. On dcide donc d'ajouterle dbit deau qv2 que l'on peut capter la source S l'aide d'une pompe desurface munie d'une longue conduite d'aspiration AB.On regroupe les deux pompes en parallle partir du point D (les longueurs des
conduites CD et C 'D tant trs courtes, les pertes de charge y sont ngligeables).Le dbit QV est alors transport dans une conduite de diamtre nominal 1 000 mm
jusqu'au point E.Au point E, on prlve un dbit qv3 = 200 l/s pour alimenter un village (non
reprsent sur la figure 48) et l'on partage le dbit restant dans les deux conduites
EF et EG qui vont respectivement aux rservoirs R' et R. On demande de
dterminer graphiquement le point de fonctionnement de chaque pompe et les
dbits dans les conduites EF et EG.
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Solution de lexercice 5
La figure suivante montre ladduction deau de deux villages partir dune seule prise deau et
une partie du transport en commun. Le constructeur des pompes donne le tableau suivant :H (m) 110.5 107.5 104 99 90 81 70 57.5
Q (l/s) 0 20 40 60 90 110 130 150
(%) - - 58 66 74 75.5 73 68
On demande de dterminer graphiquement :
1. le point de fonctionnement de linstallation
2. le dbit fourni par chaque pompe
3. les dbits traversant les conduites DE et DF
Ensuite, estimer la puissance effective consomme.
La viscosit cinmatique de leau est gale 1.301 10-6m
2/s
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Solution
Lles conduites DE et DF sont deux conduites en parallle. Nous pouvons les remplacer
par une conduite quivalente telle que :
Q = QDF+ QDE
H = HDF= HDE
Graphiquement, cela revient, pour une mme valeur de H, additionner le dbit de
DE et le dbit de DF.
Il suffit dtablir la formule Q:f(H) avec H = Hh+ pertes de charges.
Le calcul des pertes de charges se fait laide de la formule de Coolebrook:
Avec :
12
3
3
222
AL
H2gReod'
g2
Re
g2
v
L
H
En reprenant lquation de Coolebrook, nous posons:
71,3
1
A
51,2
log271,3
1
Re
51,2
log2
1
110102
A
Le nombre de Re est obtenu en effectuant le produit A 1*A2.
Le dbit peut tre calcul par la formule :
4
ReQ
Pour la tuyauterie DE, nous calculons le tableau suivant :
v
2
L
g
1
g
p 2
71,3
1Re
51,2log21 10
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viscosit 1,30E-06 m2/s
rugosit 1,00E-04 m
diamtre 0,35 m
/D 2,86E-04longueur 5512 m
perte de
charge (m) H'(m) h/L A1 Re Q(m3/s) Q(l/s)
0 66 0 0,00E+00 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!
2 68 0,0004 1,34E+04 7,16 96109,89 0,03 34,37
4 70 0,0007 1,90E+04 7,36 139754,65 0,05 49,98
6 72 0,0011 2,33E+04 7,47 173653,48 0,06 62,10
8 74 0,0015 2,69E+04 7,54 202416,83 0,07 72,39
10 76 0,0018 3,00E+04 7,59 227863,90 0,08 81,49
12 78 0,0022 3,29E+04 7,63 250938,36 0,09 89,74
14 80 0,0025 3,55E+04 7,66 272205,31 0,10 97,35
16 82 0,0029 3,80E+04 7,69 292035,24 0,10 104,44
18 84 0,0033 4,03E+04 7,71 310686,77 0,11 111,11
20 86 0,0036 4,25E+04 7,73 328348,97 0,12 117,43
22 88 0,0040 4,45E+04 7,75 345165,06 0,12 123,44
24 90 0,0044 4,65E+04 7,77 361246,64 0,13 129,19
26 92 0,0047 4,84E+04 7,78 376682,70 0,13 134,71
28 94 0,0051 5,02E+04 7,79 391545,54 0,14 140,03
30 96 0,0054 5,20E+04 7,80 405894,87 0,15 145,1632 98 0,0058 5,37E+04 7,81 419780,69 0,15 150,13
34 100 0,0062 5,54E+04 7,82 433245,36 0,15 154,94
36 102 0,0065 5,70E+04 7,83 446325,13 0,16 159,62
38 104 0,0069 5,85E+04 7,84 459051,35 0,16 164,17
40 106 0,0073 6,01E+04 7,85 471451,30 0,17 168,61
Pour la tuyauterie DF
viscosit 1,30E-06 m2/s
rugosit 1,00E-04 m
diamtre 0,3 m
/D 3,33E-04
longueur 4620 m
perte de
charge (m) H'(m) h/L A1 Re Q(m3/s) Q(l/s)
0 56 0,00000 0,00 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!
2 58 0,00043 11639,87 7,03 81828,50 0,03 25,08
4 60 0,00087 16461,26 7,23 119034,64 0,04 36,49
6 62 0,00130 20160,84 7,34 147935,63 0,05 45,35
8 64 0,00173 23279,74 7,41 172459,43 0,05 52,8710 66 0,00216 26027,54 7,46 194156,35 0,06 59,52
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12 68 0,00260 28511,74 7,50 213830,64 0,07 65,55
14 70 0,00303 30796,20 7,53 231963,98 0,07 71,11
16 72 0,00346 32922,52 7,56 248872,19 0,08 76,29
18 74 0,00390 34919,61 7,58 264775,72 0,08 81,16
20 76 0,00433 36808,50 7,60 279835,75 0,09 85,78
22 78 0,00476 38605,08 7,62 294174,39 0,09 90,18
24 80 0,00519 40321,69 7,64 307886,77 0,09 94,38
26 82 0,00563 41968,14 7,65 321048,77 0,10 98,41
28 84 0,00606 43552,40 7,66 333722,01 0,10 102,30
30 86 0,00649 45081,02 7,67 345957,42 0,11 106,05
32 88 0,00693 46559,48 7,68 357797,62 0,11 109,68
34 90 0,00736 47992,41 7,69 369278,72 0,11 113,20
36 92 0,00779 49383,78 7,70 380431,64 0,12 116,62
38 94 0,00823 50737,01 7,71 391283,10 0,12 119,94
40 96 0,00866 52055,08 7,72 401856,36 0,12 123,19
Mise en parallle de DE et DF
H'(m) Q(l/s)
66 #DIV/0!
68 99,92
70 121,09
72 138,39
74 153,56
76 167,27
78 179,92
80 191,73
82 202,86
84 213,41
86 223,48
88 233,12
90 242,39
92 251,33
94 259,9796 268,35
En retirant les pertes de charge de la conduite CD
Tuyauterie CD
viscosit 1,30E-06 m2/s
rugosit 1,00E-04 m
diamtre 0,45 m
/D 2,22E-04
longueur 1295 m
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Q(l/s) Re c (m/s) h
99,92 2,17E+05 1,71E-02 0,63 0,99
121,09 2,64E+05 1,67E-02 0,76 1,42
138,39 3,01E+05 1,64E-02 0,87 1,82
153,56 3,34E+05 1,62E-02 0,97 2,22
167,27 3,64E+05 1,61E-02 1,05 2,61
179,92 3,92E+05 1,60E-02 1,13 3,00
191,73 4,17E+05 1,59E-02 1,21 3,38
202,86 4,42E+05 1,58E-02 1,28 3,77
213,41 4,64E+05 1,57E-02 1,34 4,15
223,48 4,86E+05 1,57E-02 1,41 4,54
233,12 5,07E+05 1,56E-02 1,47 4,92
242,39 5,28E+05 1,56E-02 1,52 5,30
251,33 5,47E+05 1,55E-02 1,58 5,68
259,97 5,66E+05 1,55E-02 1,63 6,06268,35 5,84E+05 1,54E-02 1,69E+00 6,44
Tuyauterie quivalente CD+DE+DF
Q(l/s) H'(m)
99,92 68,99
121,09 71,42
138,39 73,82
153,56 76,22
167,27 78,61
179,92 81,00
191,73 83,38
202,86 85,77
213,41 88,15
223,48 90,54
233,12 92,92
242,39 95,30
251,33 97,68
259,97 100,06
268,35 102,44
Courbe caractristique des pompes
On remplace les 2 pompes en parallles par une seule fournissant le double de dbit.
Pour le dbit traversant une pompe, on calcule les pertes de charges dues la
conduite AB ; on dfinit une pompe quivalente produisant un dbit Q avec une
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40
50
60
70
80
90
100
110
120
0,00
50,00
100,00
150,00
200,00
250,00
300,0
0
350,00
Cond
uiteDE
conduiteDF
DEen
//avecDF
DE,D
FetCD
1pom
pe
2pom
pes
2pom
pesavecAetA!!
A
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nergie H calcule en soustrayant de la courbe caractristique de la pompe les pertes
de charge de la conduite AB.
1 pompe
2 pompes en
// 1 pompe avec AB
viscosit 1,30E-06 m2/s
rugosit 1,00E-04 m
diamtre 0,35 m
/D 2,86E-04
longueur 800 m
Q(l/s) H'(m) effe (%) Q(l/s) Re (AB) Tf AB H'corrig
0 110,5 0 0,00E+00 #VALEUR! #VALEUR! 110,50
20 107,5 40 5,59E+04 2,14E-02 0,108 107,39
40 104 58 80 1,12E+05 1,91E-02 0,384 103,6260 99 66 120 1,68E+05 1,80E-02 0,816 98,18
90 90 74 180 2,52E+05 1,72E-02 1,751 88,25
110 81 75,5 220 3,08E+05 1,68E-02 2,563 78,44
130 70 73 260 3,64E+05 1,66E-02 3,525 66,47
150 57,5 68 300 4,19E+05 1,64E-02 4,637 52,86
Le point de fonctionnement est lintersection de la courbe quivalente aux 3
tuyauteries et de la courbe de la pompe quivalente : point A 195 l/s et H=84 m.
Chaque pompe fournit donc 97,5 l/s. Pour obtenir le dbit traversant les conduites DE
et DF, on considre le point B la verticale du point A situ sur la courbe de la
conduite quivalente DE+DF. En traant une horizontale partir de B, on trouve Le
dbit Q traversant DE 1000 l/s ainsi que le dbit Q coulant dans DF :95 l/s.
Pour estimer la puissance consomme, nous dterminons dans un premier temps la
puissance fournie au fluide : P = QH = 195 * 9.81 * 86 = 165kW. (Le H de 86 m est
obtenu en traant une verticale partir de A et rencontrant la courbe caractristique
des 2 pompes En estimant le rendement 74,5%, on trouve que la puissance
consomme est de 165/0.745 = 221 kW.
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4) Exercices sur les coulements1. Un collecteur pluvial rejette ses eaux uses dans une rivire par lintermdiaire dun
regard et dun missaire en bton arm (coefficient de Manning n = 0.013). Afin de
drainer un nouveau territoire, on projette de construire un deuxime collecteur et de
refaire le regard. La figure suivante illustre lmissaire dgout submerg (leau coule
sous pression) qui rejette la rivire 6,58 m3/s deaux uses quil reoit de deux
collecteurs par lintermdiaire dun regard avec chute. Lmissaire, fait de bton arm,
a un diamtre de 1,5 m, une longueur de 18 m et une pente de 1%. Le niveau du fond
du regard et le niveau du fond du radier des collecteurs lendroit o ceux-ci sont
branchs au regard, sont respectivement de 26,6 m et de 28,38 m. En ngligeant les
pertes de charge singulires, dterminer le niveau deau dans le regard.
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2. Dans une conduite dgout circulaire de diamtre , la hauteur deau est de 2/3
lorsque le dbit est 0,3 m3/s et quand, elle transporte le dbit minimal , Qminde 0,09
m/s, la vitesse dcoulement vmin est de 0,6 m/s. Sachant que le coefficient de
Manning est de 0,015, calculer le diamtre et la pente s de cette conduite.
3. Soit une conduite dgout de section ovode de 2,1 m de hauteur (H = 2,1 m).
Dterminer la capacit hydraulique de cette conduite si le coefficient de Manning est
de 0,015, et la pente du radier est de 0,5%. Que vaut le dbit transport si lon mesure
une hauteur deau h de 84 cm ?
4. Une municipalit veut fournir 0,250 m/s deau une autre municipalit laide dune
conduite de distribution sous pression de 3000 m de longueur dont le coefficient de
Hazen-Williams est de 130. Calculer le diamtre nominal de cette conduite si les
pertes de charges totales dues au frottement ne doivent pas dpasser 150 kPa.
5. Dans une conduite A-B sous pression de 255 mm de diamtre rel, la pression qui
rgne au point A est de 345 kPa, l'eau s'coule de A vers B. La hauteur de la conduite
R=H/3
H/3
H/2
H/6
R=H
H/6
H
1
2H/3
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0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,91
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
R
apportdessurfaces
R
apportdesvitesses
R
apportdesdbits
Tuyau
ovode
R=H/
3
H/3 H/2 H/6
R=H
H/6
H1
2H/3
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au point A est de 30 m et les pertes de charge par frottement entre le point A et le
point B sont de 80 kPa. Calculer la pression qui rgne au point B, sachant que la
hauteur de la conduite y est de 18m.
6. Deux regards sont relis par une conduite de bton de 100 m de longueur et de 610
mm de diamtre intrieur dont la pente est de 0,000 75 m/m. Le radier intrieur
amont de cette conduite est 98 m d'lvation et le sol naturel, 101 m d'lvation.
Le coefficient n de Manning du bton est gal 0,013.
a) Quelle est la capacit de cette conduite en mtres cubes par seconde? Quelle
est alors la vitesse de l'eau?
b) Calculer le dbit, en mtres cubes par seconde, qui passe dans cette
conduite ainsi que la vitesse de l'eau, en mtres par seconde, lorsque les
niveaux d'eau dans les regards en amont et en aval sont respectivement 100
et 99 m. Les pertes de charge singulires sont ngligeables.
c) Quel est le plus grand dbit en mtres cubes par seconde qui peut passer
dans cette conduite sans qu'il y ait dbordement en surface au regard en
amont, si le niveau d'eau au regard en aval est contrl et maintenu 99 m?
Quelle est alors la vitesse de l'eau?
d) Calculer le dbit en mtres cubes par seconde dans cette conduite lorsque la
profondeur d'eau dans la conduite est mi-profondeur et que l'coulement est
uniforme.
7. Dans le circuit reprsent la figure suivante, circule un dbit deau gal 400l/s
travers 3 conduites parallles (rugosit moyenne : 0,1 mm) dont les dimensions sont
les suivantes :
Conduite Longueur Diamtre
1
2
3
1500 m
900 m
1800 m
400 mm
300 mm
300 mm
-
8/13/2019 exercices&rseaugouttage
23/53
20
Dterminer la rpartition du dbit entre les 3 conduites et la perte de charge entre I et II en
utilisant les formule de Coolebrook.
III
QQ
3
2
1
8. Problme des 3 rservoirs
Les donnes sont les suivantes :
Conduite Longueur Diamtre
1
2
3
600 m
500 m
1800 m
300 mm
200 mm
400 mm
Les cotes des rservoirs sont les suivantes : hA= 60 m, hB= 20 m et hC= 8 m.
Dterminer les dbits dans chacune des conduites en utilisant les formules de
Coolebrook. Rugosit : 0,1 mm et viscosit : 1,30110
-6m/s
9. Trouver la longueur de la conduite de 305 mm de diamtre quivalente au rseau en
fonte ductile reprsent ci-dessous. Le coefficient de Hazen-Williams de toutes les
conduites est de 120. Dterminer le dbit dans chacune des branches du rseau.
-
8/13/2019 exercices&rseaugouttage
24/53
21
Q
D
C
B
A
Conduite longueur diamtre
AB 600 m 205 mm
BC 1500 m 305 mm
AD 1000 m 255 mm
DC 300 m 405 mmDbit entrant : 75 l/s
10.Calculer les pertes de charge qui se produisent entre les points A et C du rseau de
lexercice prcdent en prenant les caractristiques suivantes :
Conduite longueur diamtre
AB 1000 m 405 mm
BC 1200 m 460 mm
AD 1200 m 305 mm
DC 800 m 255 mm
Dbit entrant : 300 l/s
Dterminer le dbit dans chacune des branches. (coefficient de Hazen-Williams = 120,
diamtre de la conduite quivalente : 305 mm)
11.Pour le rseau schmatis la page suivante, on demande de dterminer le dbit
traversant chacune des conduites en appliquant la mthode de Hardy-Cross. Les
conduites sont en fonte ; on admettra que la rugosit vaut 0.1 mm et que la viscosit
de leau vaut 1.301 10-6
m2/s. Les caractristiques des conduites sont les suivantes :
Longueur (m) Diamtre (m)
1
2
80
70
0.3
0.25
-
8/13/2019 exercices&rseaugouttage
25/53
22
3
4
5
6
7
104
140
60
140
116
0.15
0.15
0.20
0.3
0.25
3
4
5
6
7
2
1
FE
D
C
BA100 l/s
8 l/s
15 l/s
32 l/s
15 l/s
30 l/s
5) eau potable : dimensionnement dun rservoir
Dterminer le volume minimal dun rservoir deau destin alimenter une ville dont
la consommation horaire est la suivante :
Heure 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
consommation
(l/s) 140 130 125 124 125 131 229 328 355 372 380 400
Heure 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24
consommation
(l/s) 405 402 390 400 420 462 589 525 318 162 156 145
-
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23
6 Exercices sur lvacuation des eaux (mthode rationnelle et Nonclerq)
1) Un parc de stationnement rectangulaire de 150 m sur 300 m possde une bouche dgout
au centre gomtrique du bassin. On considre un temps dcoulement tfde 5 min et un
temps dentre tede 15 min; le temps de concentration est donc de 20 min. Sur la figure
sont reprsentes les isochrones de 5,10,15 et 20 minutes.(A10 est laire dont le temps de
concentration est compris entre 5 et 10 minutes)
a) Si le coefficient de ruissellement constant et uniforme est de 0,85, calculer le dbit
maximal la dcharge du bassin lors dune pluie de 50 mm/h qui dure 5 min.b) Tracer les 30 premires minutes de lhydrogramme de ruissellement avec une pluie
de 50 mm/h tombant pendant 30 minutes sur toute la surface du bassin.
2) Un bassin versant de 5000 m2(0,5 ha), dont le coefficient de ruissellement est de 0,5 et le
temps de concentration, de 22 min, est situ dans la rgion de Montral. l'aide de
l'quation rationnelle et compte tenu d'une priode de rcurrence de 5 ans, calculer, en
mtres cubes par seconde en utilisant les quations de Mitci (A =2184,4; B = 12; n= 1et I
sexprime en mm/h) :a) le dbit de ruissellement maximal normal la dcharge de ce bassin;
b) le dbit, 10 min aprs le dbut de la pluie;
c) le dbit, 30 min aprs le dbut de la pluie;
d) le dbit. 45 min aprs le dbut de la pluie;
e) le dbit maximal si on avait pris en considration une pluie d'une dure de 10 min
(ds le dbut de la pluie, le front de prcipitations tombe sur la dcharge du bassin);
f) le dbit. 4 min aprs le dbut de la pluie de 10 min;
g) le dbit, 12 min aprs le dbut de la pluie de 10 min;
-
8/13/2019 exercices&rseaugouttage
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24
h) le dbit maximal si on avait pris en considration une pluie d'une dure de 40 min;
i) le dbit, 20 min aprs le dbut de la pluie de 40 min;
j) le dbit, 42 min aprs le dbut de la pluie de 40 min.
3) Un parc de stationnement rectangulaire en bton (n de Manning = 0,013) de 30 m sur 50 m,
situ dans la rgion bruxelloise, est desservi par une seule bouche dgout situ en un de
ses coins infrieurs. Les coins du petit ct le plus lev du parc sont llvation 100 m
et les deux autres, llvation de 99,5 m. On utilise la formule de Nonclercq.
a. A quel niveau doit-on placer la bouche dgout sachant que dans toutes directions
la surface que dessert la bouche doit converger radialement vers elle (comme un
cne) avec une pente aussi faible que possible mais jamais infrieure 2% ?
b. Quel est le temps dentre (on utilise lquation de Kerby).
c. Quel dbit de pluie maximal la bouche recevra-t-elle sachant que les pluies ont une
rcurrence de 10 ans et que le coefficient moyen de ruissellement est de 0,85 ?
4) Soit un bassin de 80 ha dont le coefficient de ruissellement moyen vaut 0,75. Si la
capacit du collecteur aval est de 1100 l/s, calculer le volume du bassin en considrant despluies dorage (rgion bruxelloise). Le temps de concentration du bassin versant est estim
45. Le coefficient dingale rpartition = 1.
5) Dimensionner un bassin de retenue situ dans la rgion montoise devant stocker les
pluies sabattant sur un bassin versant de 80 ha (coefficient de ruissellement = 0,75) par
a) La mthode des pluies
30 m
50m
A B
C D
100 m
99,5 m
-
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25
b) La mthode des dbits en considrant que le temps de concentration est de 30minutes.
Les donnes statistiques du site des voies hydrauliques de Wallonie seront consultes
pour la rsolution de cet exercice. On considre un dbit de fuite de 300 l/s.
6)En supposant une densit de population de 600 personnes par ha, dimensionnerles gouts du sous-bassin suivant (rseau unitaire) :
Paramtres des sous-bassins
! 2 " # 5 6 $
%ire (ha) !,2 2,2 2,! !,5 ! 2,# #,2
&emps d'entre (min) ,5 $ $,# !0
*oe++iient de
ruissellement 0,#5 0,# 0,#6 0,$ 0,5 0,65 0,5
-
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26
*aratristiues du terrain
&ron.on de niveau du sol (m) /ongueur (m)
onduite amont aval
!-2 !!",0" !!!,50 0,00
2-" !!!,50 !0,00 !00,00
"-# !0,00 !0$,60 !00,00
-6 !0,! !0,00 $0,00
6-$ !0,00 !0$,5! $0,00
$-# !0$,5! !0$,60 !00,00
#-5 !0$,60 !0$,20 !25,00
On utilisera la formule de Nonclerq (en rgion bruxelloise) pour lestimation des
intensits. Les conduites deau pluviales seront en bton (coefficient de Manning
0.013) et choisies dans le catalogue BONASABLA.
E1trait du atalogue de vente de tuau1 en
bton arm 34%%/%
iamtre iamtre /ongueur 7asse
nominal e1trieur utile au mtre
(mm) (mm) (m) (t)
250 #20 6,0$ 0,2"
"00 #20 6,0$ 0,!$
#00 520 6,!5 0,22
500 6"0 6,!5 0,2
600 $60 6,!5 0,"5
$00 #0 6,!5 0,#"
00 50 6,!5 0,5"
00 !060 6,!5 0,6"
!000 !!6# 6,!5 0,$!
!!00 !2$6 6,!5 0,#
!200 !"0 6,!5 0,
!250 !#$0 6,!5 !,2
!#00 !6#0 5,0" !,#6
!500 !$#0 5,0" !,56
!600 !0 5,0" !,5
!$00 !0 5,0" 2,0$
-
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Dimensionnement dun rseau
dgouttage suivant les mthodes
de Nonclercq et Caquot
-
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-
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d outta e
1
ManningderugositdetcoefficiennpentesfavecQsf
n
3
5
8
,:;3117,0
4
==
=
Ravecn
sRv h
h 32
4==
Qs
n
n
sQ
A
Qv
35
383
2
2
4
4
4=
===
2
-
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Etape1:dlimiterlessousbassinsversants
La dtermination des bassins
lmentaires a t effectue en
publiques recueilleront
systmatiquement les eaux
proprits riveraines et que la
dlimitation doit suivre
ncessairement selon les cas :
Soit les limites sparatives
des proprits
Soit les lignes de plus grandes
pentes
3
Etape2:reprerlespointscaractristiquesA,BetC
1) Reprerlexutoire:pointC.
Cestlepointosera
.
2) Reprerle
point
A
:point
le
plusloigndupointC.B
gouttedeauquitombeenA,
ruissellesurlebassinversant
us uau ointBocette
A
gouttedeaurentredansle
rseauC
4
-
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Repragedetouslesexutoires(pointsC)
Altitudedespoints(ensurface)
0 99,7 m
, m
2 99,9 m
3 100,4 m
4 100,8 m5 101,2 m
6 101,8 m
7 102,5 m
8 103,4 m
9 104,15 m
10 104 5 m
11 104,9 m
12 104,85 m
13 105,35 m
14 101,9 m
, m
16 102,7 m
17 104,3 m
18 103,1 m
19 105,2 m20 100,95 m
21 102,4 m
5
Etape3:dterminerlescotesdesaxes
hydrauliques
Pourchaquepoint,dterminer
laltitudedelaxehydrauliquedela
,
1)Dterminerlepointleplusbas,surcetexemple,lepoint0. Considrer
,
endessous
du
terrain
naturel.
(En
cas
derseauunitaire,lestuyauxdgouts
doivent tre une altitude infrieure
ausoldescavesventuelles).
2)Lespentesdesconduitessont
estimes0,5%(valeurderfrence
enpratique)saufencasdepentedu
terrainnaturelplusimportante
(conduiteenrouge)
6
-
8/13/2019 exercices&rseaugouttage
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cote
hydraulique
cote
hydraulique
on u e o n or g ne o n na ongueur m en econ u e p or g ne po n na
01 0 1 119,04 0,50% 95,2 95,80
12 1 2 96,75 0,50% 95,80 96,28
23 2 3 253,62 0,50% 96,28 97,55
34 3 4 236,06 0,50% 97,55 98,73
45 4 5 76,87 0,50% 98,73 99,11
56 5 6 76,88 0,50% 99,11 99,50
67 6 7 81,78 0,50% 99,50 99,91
78 7 8 108,41 0,50% 99,91 100,45
89 8 9 78,56 0,50% 100,45 100,84
910 9 10 57,92 0,50% 100,84 101,13
1011 10 11 168,78 0,50% 101,13 101,97
912 9 12 72,65 0,50% 100,84 101,20
1213 12 13 87,32 0,50% 101,20 101,64
, , , ,
1415 14 15 85,52 0,50% 99,58 100,00
1516 15 16 125,32 0,50% 100,00 100,63
1617 16 17 260,57 0,50% 100,63 101,93
1518 15 18 78,47 0,50% 100,00 100,40
, , , ,
120 1 20 144,56 0,75% 95,80 96,88
2021 20 21 227,59 0,75% 96,88 98,59
217 21 7 199,35 0,75% 98,59 100,08
7
Aupoint7,laconduite87
a sa cote h drauli ue
99,91m;laconduite721
asacotehydraulique
100,08m. Nous
supposeronsdonc
que
les
eauxpluvialesen
provenancedesbassins
1,2,3et4serontvacues
verslepoint6.
6
8
-
8/13/2019 exercices&rseaugouttage
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Etape4:estimationdessurfaces,descoefficientsde
Lruissellements
Enrouge:parcourshydrauliquesur
lebassin
versant.L
c
Ellipsebleue:exutoiredusousbassin versantou
Enjaune:parcourshydrauliquedans
lerseau
pointoletuyauestdimensionn
Estimationdesparamtres:
1)Aper:Airedesptures,jardins,,terrainspermables
2)
Aim:
Aire
des
voiries,
toitures,
,
surfaces
impermables e : ongueure pen e uparcours y rau quesur e
versant
4)LC:Longueurduparcourshydrauliquedanslecollecteur. L
9
s m a o n esparam respour esous ass n :
PointA,pointB,pointC(10)
L:160mL
AB
, ,
DistanceAB:160m
DistanceBC:65mL
c
C
Airedu
bassin
:A
=
2,12
ha
Estimationdessurfacesimpermables(toitures,voiries,):
A = 0 93 haape : a cu su van am o e e
Nonclercq
104,75106,5=
=
ha02,1)93,012,2(*15,093,0*9,0A
,160
impluvium =+=
Enconsidrantquelestoituresetvoiriesontuncoefficientderuissellementde
0,9;les
jardins,
ptures
un
coefficient
de
ruissellement
de
0,15.
Nous
dfinissons
limpluviumcommeunesurfacequivalentequipossdeuncoefficientderuissellementunitaire.
10
-
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CalculsCalculs
LA
B
UtilisationdelaformuledeNonclercq
6000I =
L
c
C
15tp+
%1,1160
104,75106,5I:BetAentrePente AB =
=
02,1A
ha02,1)93,012,2(*15,093,0*9,0A
impluvim
impluvium
===
=+=
m/s,50301,148,0versants)lessurcoulementd'(vitessev
,12,2
ev === p
A
m
'3,582,3170,503
160
v
dversants)lessurcoulementd'(tempst
ev
ABev ==== s
11
CalculsCalculs
LA
B
rseauvaut1minute.
tc(tempsdeconcentration)=tec+tev=6,3
L
c
C
l/ha/s281,7156,3
6000
15t
6000I =
+=
+=
thoriquediamtreduCalcul
l/s297,51,02*281,71A.Q
th
impluvium ===
m0,5490,29750,0050,3117
0,015Q
sf
n
83
83
th =
=
=
Nousavonsprislecoefficientn=0,015pourdubton. sreprsentelapentedela
conduite=0,5%. Nousprendronsfinalementuntuyaudediamtrenominalde600mm.
12
-
8/13/2019 exercices&rseaugouttage
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CalculsCalculs
LA
B
dcoulement dans le rseau valait 1 minute.
Vrifions cette valeur en considrant que le tuyau de
L
c
C
.
vaut le quart du diamtre. En appliquant la formule
de ManningStrickler:
m/s1 33
0,0054
0,6
sRv
2/3
2/3
h =
==
CommeladistanceentreBetCestestime65m:
0,015n
0,8's48
1,33
65tec ===
Noustrouvonsbienuntecprochedelaminute,encorrigeantlescalculs,
nousobtenonslesrsultatssuivants:
13
LA
B
L
c
C
PtA A
pTB B
ptC 10
pentedelaconduite(BC)en% 0,5
106,5
104,75
distanceAB m 160
distBC
(plan) 13
distanceBC(m) 65
Airebassin(ha) 2,12
Aireimpermable(ha) 0,83
Aireimpluvium 0,941
Coefficientderuissellement 0,444
ve(versant) 0,464
tev(versant)(enminutes) 5,7
tec con duite e n minutes 0 8 ,
te(tempsdeconcentratio n) 6,5
I(l/ha/s) 278,5
Q(l/s) 261,9
(thorique)(enm) 0,524 pratique mm 600
14
-
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39/53
Sousbassin2A Altitude(m)
106,5
Sousbassin 2
PtA A
L BC
105,35p
ptC 12
pentedelaconduite(BC)en% 0,5
distanceAB
(m) 120
distanceBC(m) 90
PenteentreAetB(en%) 1,0
Airebassin(ha) 1,38
Aireimpermable(ha) 0,70
Aireimpluvium 0,732
Coefficientderuissellement 0 53
ve(versant) 0,52
tev(versant)(enminutes) 3,9
tec(conduite)(enminu tes) 0, 225
te(tempsdeco ncentration) 4,1
a s ,
Q(l/s) 230,2
(thorique)(enm) 0,499 (pratique)(mm) 500
15
Sousbassin 31)Commelesousbassin 3
reprendleseauxtombes
A
sousbassin2,nous
cherchonslepointAleplus
.
gouttedeau
la
plus
loignetraverselesous
bassin 1 avant de re oindre
B
lerseau
2)Nousprenonspour
pointBlexutoiredusous
bassin 1.
3)Letempsde
concentrationestgalau
tempsdeconcentrationdu
sousbassin 1
+
le
temps
dcoulemententreBetC,
16
estim0,26
-
8/13/2019 exercices&rseaugouttage
40/53
Sousbassin 3Lairedelimpluviumvautla
sommedesairesdesimpluviums
A
dessousbassins1et2+aire
implivium dusousbassin 3
Sousbassin 3
pTB B
ptC 8
pentedelaconduite(BC)en% 0,5
distanceBC(m) 135BAirebassin(ha) 1,38
Aireimpermable(ha) 1,04
Aireimpluvium 2,99
tec(conduite)(enminutes) 0,26
te(temps
de
c oncentra tion) 6,4
I(l/ha/s) 280,6
Q(l/s) 838,8
(thorique)(enm) 0,81 (pratique)(mm) 900
'
17
,
tec(conduite) 0,258
ous ass n
PtA A
pTB B
ptC 6
pentedelaconduite(BC)en% 0,5
distanceBC(m) 205
Airebassin(ha) 1,95
Aireimpermable(ha) 1,07
Aireimpluvium 4,085
tec(conduite)(enminutes) 0,37
B
te(tempsdeco ncentration) 6,8
I(l/ha/s) 275,8
Q(l/s) 1127
(thorique)(enm) 0,905
vitessed'coulement(plein) 1,871tec(conduite) 0,365
C
18
-
8/13/2019 exercices&rseaugouttage
41/53
Sousbassin 5 Altitude(m)PtA A
pTB B
ptC 16
pentedelaconduite(BC)en% 0,5
104
102,7
distanceBC(m) 0
PenteentreAetB(en%) 0,6
Airebassin(ha) 8,96
Aireimpermable(ha) 1,25
B=C
re mp uv um ,
Coefficientderuissellement 0,255
ve(versant) 0,194
tev(versant)(enminutes) 19,4
tec(conduite)(enminutes) 0
te(tempsdeconcentration) 19,4
I(l/ha/s) 174,5
Q(l/s) 398,2
(thorique)(enm) 0,613rati ue mm 700
19
Sousbassin 6
PtA A
pTB B
ptC 18
Altitude(m)
105,5
103,1
Apentedelaconduite(BC)en% 0,5
distAB
(plan) 40
distanceAB(m) 200
distanceBC(m) 0
PenteentreAetB(en%) 1,2
B=C Airebassin(ha) 2,6Aireimpermable(ha) 1,06
Aireimpluvium 1,185
Coefficientderuissellement 0,456
,
tev(versant)(enminutes) 6,7
tec(conduite)(enminutes) 0
te(tempsdec oncentra tion) 6,7
I(l/ha/s) 276,8
Q(l/s) 328
(thorique)(enm) 0,57(pratique)(mm) 600
20
-
8/13/2019 exercices&rseaugouttage
42/53
6. Letempsdeconcentrationlepluslev
(sousbassin 5)
vaut
19,4.
B
Sousbassin 7
PtA A
pTB B
pt
pentedelaconduite(BC)en% 0,5
distanceBC(m) 220
Airebassin(ha) 4,04
Aireimpermable(ha) 1,16
C
Aireimpluvium 4,652
tec(conduite)(enminutes) 0,45
te(tempsdeconcentration) 19,8
I(l/ha/s) 172,3
Q(l/s) 801,4
(thorique)(enm) 0,797(pratique)(mm) 800vitessed'coulement(plein) 1,612tec(conduite) 0,455
21
.
concentrationdubassin7estleplusimportant:
19,8.
Sousbassin 8
PtA A
TB B
B
ptC 4
pentedelaconduite(BC)en% 0,5
Airebassin(ha) 5,66
Aireimpermable(ha) 1,09
C
,
tec(conduite)(enminutes) 0,28
te(tempsdeconcentration) 20,1
I(l/ha/s) 170,9
Q(l/s) 1778
(thorique)(enm) 1,074(pratique)(mm) 1100vitessed'coulement(plein) 1,993tec(conduite) 0,284
22
-
8/13/2019 exercices&rseaugouttage
43/53
B
Sousbassin 9
PtA A
pTB B
ptC 3
C
,
distanceBC(m) 230
Airebassin(ha) 5,39
Aireimpermable(ha) 1,21
Aireimpluvium 12,12
tec(conduite)(enminutes) 0,36
te(tempsdeconcentration) 20,5
I(l/ha/s) 169,2
Q(l/s) 2050
,
(pratique)(mm) 1200vitessed'coulement(plein) 2,113tec(conduite) 0,363
23
Sousbassin 10
PtA A
pTB B
pentede
la
conduite
(BC)
en
% 0,5
distanceBC(m) 255
Airebassin(ha) 7,29
Aireimpermable(ha) 1,38
B
Aireimpluvium 14,25
tec(conduite)(enminutes) 0,4
te(tempsdeconcentration) 20,9
I(l/ha/s) 167,3
Q(l/s) 2383
(thorique)(enm) 1,199(pratique)(mm) 1200vitessed'coulement(plein) 2,113tec(conduite) 0,402
24
-
8/13/2019 exercices&rseaugouttage
44/53
Sousbassin 11 Altitude(m)
A
pTB B
ptC 21
pentede
la
conduite
(BC)
en
% 0,75
distAB(plan) 48
,
102,45
B
distanceAB m 240
distBC(plan) 14
distanceBC(m) 70
PenteentreAetB(en%) 0,9
Airebassin(ha) 3,52
C
Aireimpermable(ha) 0,94
Aireimpluvium 1,233
Coefficientderuissellement 0,35
ve(versant) 0,339
,
tec(conduite)(enminutes) 0,16
te(tempsdeconcentration) 12,0
I(l/ha/s) 222,6
Q(l/s) 274,5t o r que enm ,
(pratique)(mm) 500vitessed'coulement(plein) 1,443tec(conduite) 0,162
25
LetevABestplus
importantquele
Sousbassin 12
PtA A
pTB B
Altitude(m)
105,5
102,45
A tempsde
concentrationdu
sousbassin 11. Le
pentedelaconduite(BC)en% 0,75
distAB(plan) 81
distanceAB(m) 405
distBC(plan) 24
tempstc=
tAB+
tBC
distanceBC m 120
Penteentre
A
et
B
(en
%) 0,8
Airebassin(ha) 7,35
Aireimpermable(ha) 1,32
Aireimpluvium 3,326
B Coefficientderuissellement 0,452ve(versant) 0,393
tev(versant)(enminutes) 17,2
tec(conduite)(enminutes) 0,22
te tem s de co ncentration 17 4 ,
I(l/ha/s) 185,1
Q(l/s) 615,6
f(thorique)(enm) 0,669
f(pratique)(mm) 700
vitessed' coulement Fplein 1,806
tec(conduite) 0,221
26
-
8/13/2019 exercices&rseaugouttage
45/53
Reprendleseauxdessousbassins10et12
Sousbassin 13
PtA A
pTB B
tC 0
pentedelaconduite(BC)en% 0,5
distanceBC(m) 210
Airebassin(ha) 9,81
Aireimpermable(ha) 1,73
,
tec(conduite)(enminutes) 0,3
te(tempsdeconcentration) 21,2
I(l/ha/s) 165,7
Q(l/s) 3372
(thorique)(enm) 1,365(pratique)(mm) 1400vitessed'coulement(plein) 2,341tec(conduite) 0,299
27
RgionIdeFrance.
Priode de retour de 10 ans.
28
-
8/13/2019 exercices&rseaugouttage
46/53
Ca uot
Diffrentestapes
2) CalculpourB2
3) AssemblerB1etB2(bassins
en :B12
4) CalculpourB3
5) AssemblerB12etB3(bassins
ensrie):B123
6) CalculpourB4
7) AssemblerB123etB4(srie)
8) Calculpour
B5
9) CalculpourB6
10) AssemblerB5etB6(//):B56
29
Ca uot
Diffrentestapes
11 Calcul our B7
12) AssemblerB56
et
B7
(srie)
13) AssemblerB567etB1234(//)
14 Calcul ourB8
15) AssemblerB8etB1234567
(srie)
16) CalculpourB9
17) AssemblerB9etB12345678
18) CalculpourB10
19) AssemblerB123456789_10
20) CalculpourB11
21) Calculpour
B12
22) AssemblerB11etB12(//)
30
B11_12
23) Assemler B11_12et
B123456789_10
-
8/13/2019 exercices&rseaugouttage
47/53
Ca uot
Diffrentestapes
:
25) AssemblerB13et
B123456789_10_11_12(srie)
31
BassinB1
LDonnes:AltitudePointA:106,5m;altitudePointB:104,75
L=160m L =65m
AB
L
cA=2,12ha;Aimp=0,83
C
104 75106 5
%5,0I:CetBentrePente
,160:etentreente
BC
AB
===Calculs:
L
2
i
I
L
i
i
0085.065160
2
= +=I
32005.0011.0
+
-
8/13/2019 exercices&rseaugouttage
48/53
BassinB1
LDonnes:AltitudePointA:106,5m;altitudePointB:104,75
L=160m L =65m
AB
L
cA=2,12ha;Aimp=0,83
C
0.44360.83)(2.12*0.150.83*0.9C =+=
Calculs:/sm0.243Q
2,12*0.4436*0.0085*1,4301ACI1,4301Q
.
3
rut
0,781,200,290,781,200,29
=
===
54,110*12,2
225
A
LE
4===
l/s270m3/s0,2700,243*1,114
114,12
54,1
2
,,,
===
=
=
=
E
m
Celacorrespondundiamtrethoriquede480mm.
Untuyaude500mm peutdoncconvenir.
33
Sousbassin 1 Altitude(m)Sousbassin 2 Altitude(m)
pTB B
ptC 10
pentedelaconduite(BC) 0,005
distAB(plan) 32
,
104,75PtA A
pTB B
ptC 12
pentedelaconduite(BC) 0,005
distanceAB(m) 120
106,5
104,75
stance m
distBC
(plan) 13
distanceBC(m) 65
PenteentreAetB(en%) 0,011
PentequivalenteentreAetC 0,008
distance
BC
(m) 90PenteentreAetB(en%) 0,015
PentequivalenteentreAet
C 0,009
Aire bassin ha 1 38Airebassin(ha) 2,12
Aireimpermable(ha) 0,83
Aireimpluvium 0,9405
Coefficientderuissellement 0,443632075
brut 0 242629935
Aireimpermable(ha) 0,7
Aireimpluvium 0,732
Coefficientderuissellement 0,530434783
Qbrut 0,216163557 ,
E 1,5
m 1,112403543
Qcorrig 269,9
(thorique)(enm) 0,529
,
m 1,047451326
Qcorrig 226,4
(thorique)(enm) 0,495(pratique)(mm) 500
prat que mm
Lespetites
diffrences
avec
le
calcul
prcdent
sont
dues
au
fait
que
le
calcul
sous
excel
considreplusdedcimales
34
-
8/13/2019 exercices&rseaugouttage
49/53
AssemblagedesbassinsB1etB2
(bassinsenparallle):B12
BassinB1 BassinB2 BassinB12
A(ha) 2,12 1,38 3,5
C 0,4436 0,5304 0,477824L(m) 225 210 225 0.5304*1.380.4436*2.12AC
3,51,382,12A
ii
i
+
=+=
I(m/m) 0,0080 0,0090 0,008461
Q(m3/s) 0,2699 0,2264
E 1,5 1,8 1,20267559
,3,5Ai
==
Lmax=max(L1,L2)
0090.0*2264.00080.0*2699.0IQ ii +=
..i
4
i
max
10*3,5
225
A
LE ==
35
ous ass n
PtA ApTB B
ptC 8
pentedelaconduite(BC) 0,005
distBC(plan) 27
distanceBC(m) 135
PentequivalenteentreAetC 0,005
Airebassin(ha) 1,38
Aireim ermable ha 1 04
Aireimpluvium 0,987
Coefficientderuissellement 0,715217391
Qbrut 0,264526208
E 1,149
m ,
Qcorrig 332,5
(thorique)(enm) 0,572835291 (pratique)(mm) 600
36
-
8/13/2019 exercices&rseaugouttage
50/53
AssemblagedesbassinsB12etB3(en
srie)==
BassinB12 Bassin
B3 Bassin
B123
A(ha) 3,5 1,38 4,880,54494,88
0.715217*1.380.4778*3,5
A
AC
,,,
i
ii
i
=+
=C 0,477824 0,715217 0,54495563
L(m) 225 135 360
I(m/m) 0,00846074 0,005 0,0068323
E 1,62964343
360135225LL i =+==
0068,0135225L
22
i =
+=
005.000846.0Ii
i
+
4
i
i
10*4,88
360
A
LE ==
37
SousBassin 5
SousBassin 4
PtA A
pTB B
ptC 6
pentedelaconduite(BC) 0,005
PtA A
pTB B
ptC 16
pentedelaconduite(BC) 0,005
distAB(plan) 45Assemblagedesbassins1,2,3,4(assemblageensrie)
dist
BC
(plan) 205distanceBC(m) 205
PentequivalenteentreAetC 0,005
Airebassin(ha) 1,95
distance
AB
(m) 225distBC(plan) 0
distanceBC(m) 0
PenteentreAetB(en%) 0,006
Aire 6,83Coefficientderuissellement 0,549707174
Iquivalent 0,006076725
Lquivalent 565
,
Aireimpluvium 1,095
Coefficientderuissellement 0,561538462
Qbrut 0,259131223
E 1,468
,
Airebassin(ha) 8,96
Aireimpermable(ha) 1,25
Aireimpluvium 2,2815
Coefficientderuissellement 0,254631696
,
Qbrut 0,710568667
m 0,96836092
Qcorrig 688,1
(thorique)(enm) 0,75240518m 1,136221992
Qcorrig 294,4
Qbrut 0,343670206
E 0,752
m 1,498047597
Qcorrig 514,8
(thorique)(enm) 0,6748
(pratique)(mm) 800
(pratique)(mm) 700
38
-
8/13/2019 exercices&rseaugouttage
51/53
SousBassin 6
PtA A
pTB B
ptC 18
Altitude(m)
105,5
103,1
Sousbassin 7
PtA A
pTB Bpente e acon u te ,
distAB(plan) 40
distanceAB(m) 200
distBC
(plan) 0
distanceBC(m) 0
ptC 14
pentedelaconduite(BC) 0,005
distBC(plan) 44
distanceBC
(m) 220
PentequivalenteentreAetC 0,005PenteentreAetB(en%) 0,012
PentequivalenteentreAetC 0,012
Airebassin(ha) 2,6
Aireimpermable(ha) 1,06
Aire im luvium 1 185
Assemblagebassin5et6enparallle
Airebassin(ha) 11,56
coefficientderuissellement 0,299870242
Pentequivalente 0,008804128
Airebassin(ha) 4,04
Aireimpermable(ha) 1,16
Aireimpluvium 1,476
Coefficientderuissellement 0,365346535
Coefficientderuissellement 0,455769231
Qbrut 0,325440661
E 1,240
m 1,218125392
Equivalent 0,661764706
m 1,578973353
Qbrut 0,576397701
Qcorrig(l/s) 910,1166105
,
E 1,095
m 1,282692552
Qcorrig 350,3
corr g ,
(thorique)(enm) 0,611(pratique)(mm) 700
39
Assemblagedesbassins5,6,7(assemblageensrie)
Aire 15,6Assemblagebassin4et7en//(1234567)
Airebassin(ha) 22,43
Assemblagedesbassins5,6,7,8(assemblageensrie)
Aire 28,09 ,
Iquivalent 0,006524399
Lquivalent 445
E 1,127
Qbrut 0,713142741
m 1 267456121
coefficientderuissellement 0,387739634
Pentequivalente 0,006330903
Lquivalente 565
Equivalent 1,19298178
m 1,237871671
Coe c ent eru sse ement 0,368939124
Iquivalent 0,005979452
Lquivalent 735
E 1,387
Qbrut 1,320638159
Qcorrig 903,9
(thorique)(enm) 0,833(pratique)(mm) 900
Sousbassin 8
Qbrut 1,195793388
Qcorrig(l/s) 1480,23876
Baasin8
PtA A
,
Qcorrig 1536,2
(thorique)(enm) 1,016851355(pratique)(mm) 1100
PtA A
pTB B
ptC 4
pentedelaconduite(BC) 0,005
distanceBC(m) 170
pTB BptC 4
pentedelaconduite(BC) 0,005
distanceBC(m) 170
PtA ApTB B
ptC 3
pentedelaconduite(BC) 0,005
distance BC m 230PentequivalenteentreAetC 0,005
Airebassin(ha) 5,66
Aireimpermable(ha) 1,09
Aireimpluvium 1,6665
Coefficientderuissellement 0,294434629
en e qu va en een re e ,
Airebassin(ha) 5,66
Aireimpermable(ha) 1,09
Aireimpluvium 1,6665
Coefficientderuissellement 0,294434629
PentequivalenteentreAetC 0,005
Airebassin(ha) 5,39
Aireimpermable(ha) 1,21
Aireimpluvium 1,716
Coefficientderuissellement 0,318367347Qbrut 0,27417056
E 0,800
m 1,459987789
Qcorrig 400,3
Qbrut 0,27417056
E 0,800
m 1,459987789
Qcorrig 400,3
Qbrut 0,289861675
E 0,99068
m 1,336610511
Qcorrig 387,4
40
-
8/13/2019 exercices&rseaugouttage
52/53
Assemblagedesbassins5,6,7,8,9(assemblageen
srie) Assemblagedesbassins5,6,7,8,9,10(assemblageensrie)
Sousbassin 12
PtA A
re ,
Coefficientderuissellement 0,360797491
Iquivalent 0,005721418
Lquivalent 965
E 1,668
Q brut 1 455663419
Aire 40,77
Coefficientderuissellement 0,348491538
Iquivalent 0,00555826
Lquivalent 1220
E 1,911
Qbrut 1,614599242
ptC 20
pentedelaconduite(BC) 0,0075
distAB(plan) 81
distanceAB(m) 405
distBC(plan) 24
m 1,077913232
Qcorrig 1569,1
(thorique)(enm) 1,024949165
(pratique)(mm) 1100
m 1,019046813
Qcorrig 1645,4
(thorique)(enm) 1,043356237 (pratique)(mm) 1100
Sousbassin 11
PtA A Altitude(m)
PenteentreAetB(en%) 0,0075
PentequivalenteentreAetC 0,0075
Airebassin(ha) 7,35
Aireimpermable
(ha) 1,32
Aireimpluvium 2,0925
Sousbassin 10
PtA A
pTB B
ptC 2
pentedelaconduite(BC) 0,005
pTB B
ptC 21
pentedelaconduite(BC) 0,0075
distAB(plan) 48
distanceAB(m) 240
distBC(plan) 14
104,7
102,45
Coefficientderuissellement 0,284693878
Qbrut 0,363463324
E 1,936
m 1,013416408
Qcorrig 368,3
distanceBC(m) 255
PentequivalenteentreAetC 0,005
Airebassin(ha) 7,29
Aireimpermable(ha) 1,38
Aireimpluvium 2,1285
distanceBC(m) 70
PenteentreAetB(en%) 0,009
PentequivalenteentreAetC 0,00889
Airebassin(ha) 3,52
Aireimpermable(ha) 0,94
Aireimpluvium 1,233
Assemblage desbassins11et12
Aire 10,87
Coefficientderuissellement 0,305933763
Iquivalent 0,008468611
Lquivalent 430
E 1,304 ,
Qbrut 0,330658859
E 0,94444
m 1,363256347
Qcorrig 450,8
,
Qbrut 0,275543256
E 1,652
m 1,082066791
Qcorrig 298,2
(thorique)(enm) 0,509606397(pratique)(mm) 600
Qbrut 0,556433808
m 1,193120525
Qcorrig 663,9
(thorique)(enm) 0,688026412(pratique)(mm) 700
41
Assemblageenparalllesdesbassins112
re ass n a ,
coefficientderuissellement 0,339533308
Pentequivalente 0,00630418
Lquivalente 1220
Equivalent 1,697722537
m 1,070016403
Qbrut 1,951715284
Qcorrig(l/s) 2088,367368
Sousbassin 13
PtA A AssemblagedesbassinsTOTAL(assemblageen
ptC 20pentedelaconduite(BC) 0,005
distAB(plan) 0
distanceAB(m) 0
distBC(plan) 42
s r e
Aire 61,45
Coefficientderuissellement 0,330390561
Iquivalent 0,00608269
Lquivalent 1430
distanceBC(m) 210
PenteentreAetB(en%)
PentequivalenteentreAetC 0,005
Airebassin(ha) 9,81
Aireimpermable(ha) 1,73
E 1,824
Qbrut 2,140937681
m 1,03872689
Qcorrig 2223,8
thori ue en m 1 168153896re mp uv um ,Coefficientderuissellement 0,282262997
Qbrut 0,400243145
E 0,800
m 1,459987789
Qcorrig 584,4
(pratique)(mm) 1200
42
-
8/13/2019 exercices&rseaugouttage
53/53
Tableaucomparatif. Lecalculdescotesduradieratajout.
=
NONCLERCQ CAQUOT
Sous Po int cote
nominal coteradier coteradier
1 10 101,13 261,9 600 760 100,75 269,9 600 630 100,82
2 12 101,2 230,2 500 630 100,885 226,4 500 630 100,89
3 8 100,84 731,7 900 1060 100,31 609,7 800 840 100,42
4 6 99,5 1127 1000 1164 98,918 710 800 1060 98,97
5 16 101,93 398,2 700 840 101,51 514,8 700 840 101,51
6 18 101,48 328 600 760 101,1 396,4 700 760 101,10
7 14 100 801,4 800 950 99,525 903,9 900 950 99,53
8 4 98,73 1778 1100 1164 98,148 1536,2 1100 1060 98,20
9 3 97,55 2050 1200 1390 96,855 1569,1 1100 1060 97,02
10 2 96,28 2383 1200 1390 95,585 1645,4 1100 1164 95,70
11 21 98,59 274,5 500 630 98,275 298,2 600 630 98,28
12 20 96,58 615,6 700 840 96,16 663,9 700 840 96,16
13 0 95,2 3372 1400 1640 94,38 2223,8 1200 1164 94,62
43