push over avec · semelle sous mur 28 000 kn/m 47 498 kn.m/rad semelles sous poteaux 30 369 kn/m 41...
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PRÉSENTATION
WOLFGANG JALIL
AMADEUS CONSULT
Wolfganga,jalil@wanadoo,fr
PUSH – OVER avecINTERACTION SOL / STRUCTURE:
quelles limites ?
L’ Association Française
du Génie Parasismique
vous présente :
SOMMAIRE
RAPPELS SUR L ‘ANALYSE
LINEAIRE:LIMITES
D’AMORTISSEMENT
NOTIONS sur LE PUSH – OVER
EXEMPLE SIMPLE
RAPPEL : INTERACTION
SOL/STRUCTURE
ETUDE DE CAS:
BATIMENTRIGIDE
STRUCTURE SOUPLE :
UN CLOCHER
LIMITE D’AMORTISSEMENT
CONCLUSIONS
SOMMAIRE
SOURCES
ATC 40 (1996)
N2 Method Fajfar (1997)
Eurocode 8 (2005)
FEMA 440 « Improvement of Nonlinear Static Seismic Analysis Procedure
ATC 58 «Seismic Performance Assessment of Buildings » , pour analyse
probabiliste
ASCE 41-13
15WCEE KARATZETZOU & ABBAS
NIST -GCR - NEHRP
A.PECKER
P.MOUROUX
AFPS CAHIER TECHNIQUE 26
CONCEPTION P,S,GUIDE D’APPLICATION EUROCODE8/EYROLLES/AFNOR
JALIL&JALIL
INTERET DE TENIR COMPTE
DE LA SOUPLESSE
DU SOL
8
WOLFGANG JALIL
AMADEUS CONSULT
Raideur verticale Kz Raideur rotationelle Kθ
Semelle
sous mur
28 000 kN/m 47 498 kN.m/rad
Semelles
sous
poteaux
30 369 kN/m 41 988 kN.m/rad
Raideur des fondations sur appuis élastiquesRaideur verticale et rotationnelle pour structure plane
❑ Semelle filante voile
- Raideur verticale
mPi
LBRk 49.1)
()*3
*( 4
13
==
radkNmNu
RGK zk /47498
)35.01(*3
49.1*3500*8)
)1(*3
**8(
33
=−
=−
=
- Raideur en rotation
9
Raideur des fondations sur appuis élastiquesRaideur verticale et rotationnelle pour structure plane
❑ Semelle isolées poteaux
- Raideur verticale
- Raideur en rotation
Cas des poteaux :
mLB
Rkz 41.114.3
*== ;
mkNNu
RGK kz
z /30369)35.01(
41.1*3500*4)
1
**4( =
−=
−=
mPi
LBRk 43.1)
()*3
*( 4
13
==
radkNmNu
RGK zk /41988
)35.01(*3
43.1*3500*8)
)1(*3
**8(
33
=−
=−
=
Les efforts dans les poteaux en pied sont multipliés par plus de 2(+141%) par rapport à la configuration N°1 (voiles + poteaux encastrés en pied).Cf Guide EC8 /Eyrolles
Jalil&Jalil
Wolfgang JALIL / AMADEUS CONSULT
Analyses Linéaires
Avec• ISS: coefficient comportement ≤ 1,5 (ressort
de sol + amortissement du sol)• Modélisation avec ressorts de sol:
Sans amortissement du sol: q ≥ 1,5• Isolation / appareils d’appuis: q ≤ 1,5
Wolfgang JALIL / AMADEUS CONSULT
Principe de la méthode Push-Over
Comparaison entre:a. Capacité de déplacement de la structure (oscillateur
simple)b. Demande de déplacement du séisme:➔Spectre de réponse élastique réduitDéformation fondation + Son comportement non linéaire➔Modification de la réponse:
- capacité- demande sismique
----- Présentation W. JALIL /Amadeus Consult
1. La méthode pushover : principe
Courbe de capacité
Spectre de réponse sismique
Point de fonctionnement
▪ Distribution de charges latérales
appliquée au niveau des masses
du modèle reproduction des
forces d’inertie représentatives de
l’action sismique.
▪ Incrémentation des forces
jusqu’à atteindre un état
d’endommagement plastique.
▪Construction de la courbe de
capacité (effort tranchant à la base
en fonction du déplacement en
tête).
0
1
2
3
4
5
0 0,02 0,04 0,06
Sa[m
/s2]
Sde[m]
Spectre A-D
▪ Spectre de réponse
sismique en accélération-
période (A-T) est
transformé en spectre en
accélération-déplacement
(A-D):
Sd = (T/4π)² x Sa
FORMAT ADRS
▪ Superposition de la courbe
de capacité et du spectre.
▪Point d’intersection = point
de fonctionnement de la
structure.
▪Ce point = déplacement
maximal de la structure sous
un niveau de séisme donné.
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18
19
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27
kkk
28
Push over:
Cas d’un renforcement de bâtiment
4 juillet 2013 Arcueil Ile de France
W. Jalil
= iB fF
29
◼ IL N’Y A PAS D’EQUILIBRE POSSIBLE POUR LE NIVEAU SISMIQUE. Arcueil Ile de France
W. Jalil
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EXEMPLE QUALITATIF
SIMPLE
de PUSH OVER
314 juillet 2013
Arcueil Ile de France ----- Présentation W. JALIL /Amadeus Consult
Détermination de la courbe
de Capacité: Exemple d’une
structure à Portique
32Arcueil Ile de France ----- Présentation W. JALIL /Amadeus Consult
Exemple d’une structure à
Portique
Evenement N°1:
Flambement dans la
diagonale comprimée450
kN
334 juillet 2013
Arcueil Ile de France ----- Présentation W. JALIL /Amadeus Consult
Exemple d’une structure à
Portique
Poursuite de la succession
d’évenements Push
(Apparition d’un
mécanisme)
La raideur dégradée devient
celle d’un portique biarticulé en
pied.
Mécanisme quand il y a
en plus rotule plastique
dans traverse.
Rot. eRot. plastique
Coefficient d’amortissement du sol de fondation
𝛽𝑓.
35Colloque AFPS’15 – 30 novembre au 2 décembre
LOIS DE DEGRADATION
Loi de comportement
type rotule plastique
pour la modélisation
(FEMA 273 – 1997)
Déform
ation
Fo
rc
eMonot
oneAvec
dégrad
ation
cycliqu
e
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APERCU SUR
L ‘ INTERACTION
SOL / STRUCTURE
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ISS OBLIGATOIRE SI:
• OUVRAGES SENSIBLES AUX EFFETS P/DELTA
• STRUCTURES FORTEMENT ENTERREES /MASSIVES
• STRUCTURES FONDEES SUR SOL TRES MOU :Vs< 100 m/s
• OUVRAGES ELANCES:TOURS, CHEMINEES……
* FONDATIONS SUR PIEUX
* EC 8.5 : ISS DOIT ETRE PRIS EN COMPTE SI DEFAVORABLE ….!!
kkk
Wolfgang JALIL / AMADEUS CONSULT
Analyses non LinéairesPUSH OVER (P.O.)
• Push-Over avec modèle appuis fixes…Ou• Prise en compte déformation du sol➔Rocking / balancement (murs raides, structures massives)➔Modification courbe Capacité et de la demande➔... Période propre vs appuis fixes
➔Structure ++ souple : Sa ou Sa ➔Spectres avec ISS modifiés vs spectres en champ libre
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Approche 1 : modèle
complet pour l’étude de
l’interaction sol-
structure>>>elements
finis , Differences finies
40
- construire un modèle détaillé du sol, modèle qu’il faut quand
même limiter et qui doit éviter les rebonds sur les frontières du
modèle des ondes propagées dans le sol (nécessité d’éléments
absorbants)
- définir pour chaque élément de sol un module d’élasticité, un
coefficient de Poisson, une masse volumique et un
amortissement.
- définir des accélérogrammes au bedrock
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42
Approche 2
on intègre dans un modèle la structure et une portion
de sol associée à la structure à laquelle on attribue des
caractéristiques représentatives de la flexibilité et
l’amortissement du sol(matrice de souplesse)
. Cette deuxième approche permet des analyses plus
simples. On y sépare le sol et la structure, de sorte que
le mouvement du bâtiment est égal à la somme :
- .
43
- du mouvement que prend le bâtiment supposé sans masse sous
l’action sismique a sa base : interaction cinématique,liée à la
difference de raideur entre le sol et la structure dans les
domaines communs
- du mouvement du bâtiment résultant de l’interaction
cinématique : interaction inertielle liée a la difference de
masse entre le sol et la structure kkk
44
kkk
45
Approche 3
lllldes méthodes d’usage encore plus simple ont étéétablies, qui ne demandent pas une représentationexplicite des fondations :la structure est encastrée a la base et on traduitl’influence de l’interaction inertielle par desrelations de modifications des sollicitationscalculées dans cette hypothèse.
EXEMPLE : méthode FEMA 450 /2006
kkk
Wolfgang JALIL / AMADEUS CONSULT
Exemples / Applications numériques:
a. Bâtiment rigide en maçonnerie
8 x 15 m H= 12m - radier 70 cm – sol C
Hypothèses Fondation rigide: raideurs 4,5.108 N/m(GAZETAS) 6.108 N/m ; 5,5.108 N/m .
Fondation souple
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Wolfgang JALIL / AMADEUS CONSULT
Push-Over / Méthode N2 (FAJFAR)
Spectres inélastiques du CLOCHER / structures souples
Agmax – ISS – Rig < Agmax ISS Flex < Agmax Fixe
Appuis fixes ➔ Appuis souples
➔T Accélérat. Spectrale
Capacité avec ISS et fond rigide < modèle à base fixe
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kkk
50
kkk
Wolfgang JALIL / AMADEUS CONSULT
Exemple:
Structure souple (Tours):ISS ➔ rocking + amortissement
➔ filtration du signal➔modification du mouvement incident et
réponse structurale➔modification courbe Capacité
Wolfgang JALIL / AMADEUS CONSULT
Exemples / Applications numériques:
b. Exemple CLOCHER
Base 7 x 7 mH= 24 m (4 niveaux)Radier 140 cmSol C: G = 50 MpaMaçonnerie: E = 1 230 MPa
G = 410 MPa τ = 3,6 N/cm2
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kkk
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Comparaison ISS vs appuis fixes
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Comparaison ISS vs appuis fixes
Wolfgang JALIL / AMADEUS CONSULT
Conclusions
• Effet de l’ISS / fondation plus significatif pour structuressouples
• PGA max avant ruine réduit de 20% avec ISS / Fondation /structures souples
• PGA max réduit de 5-10% structures raides
• Négliger ISS/Fondation➔ insécurité
Colloque AFPS’15 – 30 novembre au 2 décembre
Prise en considération des
différentes dégradations
Enveloppe
cyclique
CONCLUSIONS
*IGNORER L ‘ ISS : >>>>> PRENDRE DES RISQUES
FAIRE A MINIMA APPUIS WINKLER
*CHOIX DES IMPEDANCES : CONSULTER UN SPECIALISTE EN GEODYNAMIQUE
FAIRE 2/3 DE K ET 3/2 DE K
• REDUCTION / DEGRADATION
*CAS DES BATIMENTS TOURS : MODES SUPERIEURS
*VERIFIER LES SECTIONS FRAGILES :MECANISME D’ENDOMMAGEMENT : CISAILLEMENT QUI PRECEDE
ROTULES PLASTIQUES / PRIESTLEY
*VERIFIER ATTACHES STRUCTURE / ENS / FACADES / DEPLACEMENTS COMPATIBLES
*VERIFIER ROTATIONS LIMITES ET FRETTAGE DES ROTULES PLASTIQUES
• SUJET PROBLEMATIQUE : TORSION EXCESSIVE
• DUREE DU SEISME NON PRISE EN COMPTE / PULSE
* STRUCTURES SUR APPAREILS D ‘APPUIS
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MERCI
POUR VOTRE
ATTENTION
Wolfganga.jalil@wanadoo.fr
0607 578 667
AMADEUS CONSULT
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Association Française du Génie Parasismique
42 RUE BOISSIERE -75016 Paris
Site internet : www.afps-seisme.org
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