calcul_poutre pont roulant 10 t. x 7,8 m_fr
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7/25/2019 Calcul_Poutre Pont Roulant 10 t. x 7,8 M_fr
1/6
Heinrich De Fries Gau St. 20 40235 Dsseldorf Page :
kranbahn.EEE 10,0t x 7,8m.Kr2 04.12.2015
Fax :0211 / 2307209 Tel :0211 / 23070
5,55 5,55
BEM10-V.2.4.1: Copyright LSS Entwicklung- und Vertrie!- "#$ % Co. &"' Pos. :
Licence pour HEINRICHDEFRIES ; HADEF Page : 1 sur 6
Donnes de systme et efforts gnraux caractristiques de la poutre de roulement
1,6
La poutre de roulement est une poutre deux traves
Longueur de poutre de roulement 5,55 m Grue peut dpasser la poutre: Oui
Classe de levage grue 1 :
Coefficient dynamique grue 1 =
H2
1,2
Nombre de ponts : 1
Groupe de sollicitation : 3
Les roues peuvent dpasser la poutre de roulement.
Charges de roue caractristiques(R1k est dispos la gauche, la force avec le plus grand numro dindice est dispose la droite)
---
Calcul avec tolrance devoie de:
10 mm Coeff. dadhrence 0,27
Section transversale de la poutre de roulement
Type : HEB320
Rail : 50 x 30 non pris en compte statiquement
Poids propre caractristique: 1,38 kN/m y compris rail
Efforts gnraux caractristiques max / min selon la thorie du 1erordre Th. I. O. (Coefficient dynamique pris en compteselon DIN 4132)
Point max. My champ
x = 2,22 m
Point max. Mz champ
x = 8,70 m
Palier B
(moment dappui max.)
Point max. Qz
(sur palier B)
de Fk
My,k 102,52 101,29 -60,59 -30,31 kNm
Qz,k,li 46,18 20,36 -10,92 -5,46 kN
Qz,k,re -16,43 -42,25 80,52 112,62 kN
de Hk
Mz,k 12,97 17,64 -7,24 -7,41 kNm
Qy,k,li 3,39 7,95 -1,30 -1,34 kN
Qy,k,re 3,39 -7,36 7,61 12,24 kN
de gk
My,k 2,98 2,93 -5,33 -5,33 kNm
Qz,k -0,19 0,44 -4,80 -4,80 kN
---
Grue 1: charges de roue verticales (sans coefficientdynamique):
Saisi de : ...
R1k = 52,2 kN R2k = 52,2 kN
Empattement du pont de roulement 1,60 m
Grue 2: n.a.
Charges de roue vert. av. coeff. dyn. Fk =
*Rk F1k = 62,6 kN F2k = 62,6 kN
Charge de roue horizontale grue 1 (sur roue 2) : Hk = 15,3 kN
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Forces dappui
Forces dappui maximales / minimales caractristiques
(sans considration de poutres de roulement voisines) Grue 1: = 1,2
(Appui marginal, vertical)
(Appui central, vertical)
(Appui marginal, horiz., en travers au ch.roul.)
(Appui central, horiz., en travers au ch.roul.)
La force dappui horizontale le long du chemin de roulement (ch.roul.) rsulte de la force tampon.Elle est considre comme action accidentelle et figure dans la fiche de performance de la grue.
Valeurs de calcul maximales / minimales des forces dappui
avec = 1,2
selon DIN 4132, tab.1
pour ch.roul
avec = 1,1
selon DIN 4132, tab.1
pour supports
Force dappui terminale verticale max
min
158,44
-12,49
kN
kN
145,56
-11,12
kN
kN
Force dappui centrale verticale en cas de poutres traves multiples
max
min
194,61
12,96
kN
kN
179,47
12,96
kN
kN
Force dappui verticale au joint articul entre deux
poutres de roulement avoisinantes
max
min
162,33
-10,25
kN
kN
149,45
-8,75
kN
kNForce dappui horizontale AH1 en travers au rail,
valeur extrme sur tous les appuis
+ / - 20,67 kN 20,67 kN
Moment de torsion, valeur extrme sur tous les appuis + / - 3,77 kNm 3,77 kNm
Remarques :
Sur le chemin de roulement oppos, la force AH2 = AH1agit simultanment avec AH1.
---
de Fk=Rk de Hk de gk
AkV max
min
103,03
-10,92
-
-
2,88
2,88
kN
kN
BkV max
min
121,10
0,00
-
-
9,60
9,60
kN
kN
AkH max
min
-
-
15,31
-15,31
-
-
kN
kN
BkH max
min
-
-
15,31
-15,31
-
-
kN
kN
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Preuve de flambement torsionnel-flexionnel comme dtermination des contraintes selon DIN 18800 T2
et dtermination gnrale des contraintes selon DIN 18800 T1Acier S 235 limite lastique fy,k =2
24,00 kN/cm2
2Mod. lasticit E = 21000 kN/cm
2
2
= 1,1 R,d = 12,60 kN/cm 21,82 kN/cm Mod. cisaillement G = 8077 kN/cm
Section transversale de la poutre de roulement
Type : HEB320
Rail : 50 x 30 non pris en compte statiquement
Poids propre caractristique: 1,38 kN/m y compris rail4 4
Valeurs sec. transv. Iy =
IT =
Moments rsist. coin brid Wy =
Gauch. princ. coin brid m =
30820 cm
225 cm
1926 cm
225 cm
Iz =
CM=
Wz =
9239 cm
2069000 cm
616 cm
Distance=bord infr. - centre de gravit ,d mo e= 16,0 cm
v,d x,dy Wz CM
Hauteur dattaque des charges de roue rel. au centre cisaillement ey = 18,25 cm
selon DIN 18800 T2 KSL c w0= l Sttz / 200 ez = 0,5 * 2/3 * w0 nach Ele.(201),(202)
Contre-flche au centre ez = 0,93 cm
a) Contraintes normales au coin de la bride suprieure au maximum du champ selon Th.II.O. pour la combinaison dactions 1,35 * gk + 0,9 * 1,5 * Fk + 0,9 * 1,5 * Hk
moments de flexion dterminants My,d =
torsion dterminante d =
140,7 kNm Mz,d =
0,0183 rad
23,8 kNm
mom. gauchissement dterminant M,d = 36505,8 kNcm2
= 15,53 kN/cm2
PreuvePreuve donne.
Le facteur 1,1 prend en compte la plastification localement limite selon DIN 18800 T2 Ele. 121
b) Contrainte quivalente au bord suprieur de lme au point x =pour la combinaison dactions 1,35 * gk + 1,5 * Fk
2
5,55 m
2
Contrainte quivalente v,d =
d =
10,40 kN/cm
5,09 kN/cm2
aus x,d =
z,d =
1,92 kN/cm
-4,30 kN/cm2
Efforts gnraux : Myd =
Preuve
-52,66 kNm Qzd= 175,41 kN
Preuve donne.
c) Contraintes de tension au champ au bord infrieur du support EK 1,35 * gk + 1,5 * Fk
Preuve donne.
d) Contraintes de soudure de rails (Point max Q) aw =
pour la combinaison dactions 1,35 * gk + 1,5 * Fk2
6 mm
2
Valeur comparative (El.825) w,d
Preuve
= 8,29 kN/cm de xz,d = senkr.,d =
0,91 kN/cm
8,24 kN/cm2
Preuve donne.e) Contraintes de soudure dangle en haut (Point max Q)
Il ny a pas de soudure dangle
---
W
maxv,d=
15,53
24,00= 0,65 < 1,00
1,1 R,d
v,d=
10,40
21,82= 0,48 < 1,00
R,d
x,d
=8,19
21,82= 0,38 < 1,00
R,d
w,d 8,29
w,R,d 17,45
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Dtermination de voilement de la tle dme sous la charge de roue selon DIN 18800 partie 3
2Module dlasticit E = 21000 kN/cm
2
2
Tension de rfrence e = 49,6 kN/cm
mit = 0,3
Dimensions de champ de voilement
Longueur
Hauteur
a =
b =
555,0 cm
22,50 cm
Epaisseur t = 1,15 cm
Largeur entre charge c = 19,0 cm
Empattement min. 1,6 m
Roue voisine considre? OUI
c agrandi c = 30,8 cm
Contraintes (selon DIN 18800 partie 3 Contrainte de compression positive)pour la combinaison de cas de charge 1,35 * g k + 1,5 * F k
2
2
2
2
Valeurs de voilement
kx =
ky =ke1
=
23,90 selon Petersen, statique, tableau 8.5-I av. =
0,16 selon Petersen, constr. acier, chap. 21, fig. 86 av.
=
e2 5,35selonDIN4114,fiche1,tableau6
24,67
24,67
et =
et
=
-1,00
0,055
x,o,d y,d
x,o,d y,d d
+ +
xP,R,d yP,R,d xP ,R,d yP,R,d P,R,d
Facteurs de perte
x =
=
1,00
1,00
pas de comportem. sim. barre flambage
y =0,98 comportem. sim. barre flambage
Contraintes limites de voilement
xP,R,d =
f y,kx = 21,82 kN/cm 2 yP,R,d=
y f y,k = 21,33 kN/cm 2
M M
P,R,d = f y,k =M
12,60 kN/cm 2
Preuves
selon DIN 18800 partie 3 Ele. 501x,o,d 5,76
=21 82
= 0,26 < 1,00
y,d=
,= 0,20 < 1,00
yP,R,d 21,33
d 2,00= =xP,R,d P,R,d 12,60
selon DIN 18800 partie 3 Ele. 503
avec e1 = 2,00 e2 = 1,91 e3 = 1,98
=
0,87
Scurit au
voilement
suffisante !
---
= 0,09 < 1,00
Acier S 235 Limite lastique fy,k = 24,00 kN/cm
Coefficient de scurit M = 1,1
Tension normale limite R,d = 21,82 kN/cm
Cisaillement limite R,d = 12,60 kN/cm
Tension norm. au bord sup. du champ de voilem. x,o,d = 5,76 kN/cm
Tension norm. au bord inf. du champ de voilem. x,u,d = -5,76 kN/cm
Tension dentre de charge y,d = 4,30 kN/cm
Cisaillement d = 2,00 kN/cm
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Vrification de la durabilit selon DIN 4132Acier S 235 Groupe de sollicitation B3 Combinaison de cas de charge 1,0 * gk + 1,0 * Fk
Section transversale de la poutre de roulement
Type : HEB320
Rail : 50 x 30 non compris statiquement
Raidisseurs transversaux seulement sur les appuis
a) Contraintes normales x
Points de vrification :
Punkt 1 Wy =
Punkt 2 Wy =
Punkt 3 Wy =
1926 cm3
2209 cm3
2209 cm3
a1) Vrification pour lutilisation du chemin de roulement seulement par grue 1
Pt. maxMy
kNm
minMy
kNm
xo
kN/cm2
xu
kN/cm2
-
Be admis
kN/cm2
xo/ Be
admis
1 105,50 -21,25 -5,48 1,10 -0,20 16,00 0,34 < 1,00
2 -65,92 -5,33 2,98 0,24 0,08 16,00 0,19 < 1,00
3 -65,92 -5,33 -2,98 -0,24 0,08 16,00 0,19 < 1,00
a2) Vrification pour lutilisation du chemin de roulement par 2 grues selon DIN 4132, Gl. (4)
Pt. maxMy
kNm
minMy
kNm
xo
kN/cm2
xu
kN/cm2
-
Beadmis
kN/cm2
Charge
1 - - - - - - - -2 - - - - - - - -
3 - - - - - - - -
Seulement 1 grue est indique, pour cela, la vrification selon Gl. (4) nest pas ncessaire. Preuve donne.
a) Cisaillement de lentre de charge dans la soudure de rail
(La preuve est seulement prsente en cas dexistence dune soudure de rail)
2
2
Formule de combinaison DIN 4132 Gl.(4), 1 grue; charge = 0,26 < 1,00
Selon DIN 4132, les charges de roue sont diriges travers les soudures dangle et non par contact du rail dans laile suprieure.
Preuve donne.
--- La durabilit est prouve !
avec x1 = 2,22 m
Catgori
K1
avec x2 = 5,55 m K3
avec x3 = 5,55 m K3
Epaisseur de soudure dangle aw = 6 mm
Cisaillement existant senkrecht = 5,49 kN/cm
Cisaillement admissible adm Be (=0) = 10,18 kN/cm
Preuve de charge de roue indiv. /Be = 0,54 < 1,00
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Heinrich De Fries Gau St. 20 40235 Dsseldorf Page :
kranbahn.EEE 10,0t x 7,8m.Kr2
Fax :0211 / 2307209 Tel :0211 / 23070
fz = 0,37 cm l Sttz / 1509 < l Sttz / 600
BEM10-V.2.4.1: Copyright LSS Entwicklung- und Vertrie!- "#$ % Co. &"' Pos. :
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Vrification de laptitude lemploi
Acier S 235 Module dlasticit E = 21000 kN/cm2
Type de section transversale et poids propre caractristique de la poutre de roulement
Type : HEB320
Rail : 50 x 30 non pris en compte statiquement
Poids propre caractristique: 1,38 kN/m y compris rail
Moments dinertie Iy =
Iz =
30820 cm4
9239 cm4
Flches max. de la poutre de roulement et recommandations de limite
Vertical, suite gk et charges de roue R1k, R2k , sans coefficient dynamique, par rapport au centre de gravit
Limite selon EC3
Horizontal, par rapport au bord suprieur du rail, suite charge de roue verticale Hk
Limite selon EC3
Preuve donne pour laptitude lemploi.
---
fy = 0,41 cm l Sttz / 1366 < l Sttz / 600
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