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BRGM L'ENTREPRISE AU SERVICE DE LA TERRE

avant projei sommaire des solutions confortatives

du glissement de terrain survenu à l'amont des lotissements Rieu, Berton

et de l'Âiguade

C o m m u n e du Mont Dore Nouvelle-Calédonie

A . Denis G. Filis

R. Pasquet

janvier 1991 R32059

BRGM SERVICES SOL ET S O U S - S O L

Département Ingénierie Géotechnique B.P. 6009 - 45060 ORLÉANS CEDEX 2 - France - Tél. : (33) 38.64.34.34

Avant projet sommaire des solutions confortatives du glissement de terrain survenu à l'amont des lotissements Rieu, Berton et de l'Aiguade

SOMMAIRE

Page

1- INTRODUCTION 1

2- DONNÉES GÉNÉRALES DU SITE 2

2.1 - CONTEXTE HYDRO LOGIQUE 2

2.2 - CONTEXTE GÉOLOGIQUE 2

3- ANALYSE MATHÉMATIQUE DES PHÉNOMÈNES D'INSTABILITÉ 3 DE PENTE

3.1 - DONNÉES DU MODÈLE PAR ANALYSE RÉTROACTIVE 4

3.2 - ANALYSES DES DIVERS PROFILS ET RÉSULTATS 5

3.3 - COMMENTAIRES SUR LES PHÉNOMÈNES D'INSTABILITÉ 6 DES VERSANTS DU MONT DORE

3.4-ACTIONS CONFORTATIVES 7

4 - ZONAGE DES PRESCRIPTIONS D'INSTABILITÉ ET 7 CARTE DES RISQUES

4.1 - ZONAGE DES PRESCRIPTIONS D'INSTABILITÉ 7

4.2-CARTE DES RISQUES 7

4.3 - COMMENTAIRES 8

5 - PROPOSITIONS ET DIMENSIONNEMENT DES ACTIONS DE CONFORTEMENT 9

5.1 - TRAVAUX DE TERRASSEMENT DE LA MINE DÉDÉ 9

5.2 - ZONE DITE "TOUCHE DE PIANO" 11

5.3 - TRAVAUX DE DRAINAGE SUR LE PAREMENT OUEST, SUD-OUEST 12 DU MONT DORE

5.4 - TRAVAUX DE CANALISATION DU CREEK DE L'AIGUADE 14

5.5 - TRAVAUX DE SÉCURITÉ VIS-À-VIS DES BLOCS INSTABLES 15

5.6 - TRAVAUX DE REVERDISSEMENT 16

6-CONCLUSION 16

Rapport B R G M n* R 32059 G E G 4S 91 - Vol. I - 17 p.

Avant projet sommaire des solutions confortaliues du glissement de terrain survenu à l'amont des lotissements Rieu, Berton et de l'Aiguade

LISTE DES FIGURES

Figure 1 - Glissement de terrain survenu le 27 février 1990 - C o m m u n e du Mont Dore (Nouvelle-Calédonie)

Figure 2 - Modèle d'analyse rétroactive

Figure 3 - Carte des risques liés aux mouvements de terrain

Figure 4 - Travaux de la mine Dédé et coupe type

Figure 5 - Travaux sur la Touche de piano

Figure 6 - Travaux sur parement Ouest, Sud-Ouest

Figure 7 - Travaux du creek de l'Aiguade

LISTE DES ANNEXES

A n n e x e I Contexte géologique du site

Annexe la Implantation des profils électriques et des points de sondage Annexe Ib Profils géologiques dépouillés

A n n e x e II Profils de stabilité

A n n e x e III Zonage des présomptions d'instabilité et carte des risques

A n n e x e IV Propositions et dimensionnement des actions de confortement

A n n e x e V Propositions et dimensionnement des actions de confortement sur la mine Dédé (zone 1)

A n n e x e VI Propositions et dimensionnement des actions de confortement sur la "Touche de piano" (zone 2)

A n n e x e VII Propositions et dimensionnement des actions de confortement sur le parement Ouest Sud-Ouest (zone 3)

A n n e x e VIII Propositions et dimensionnement des actions de confortement sur le creek de l'Aiguade (zone 4)

A n n e x e IX Propositions et dimensionnement des travaux de sécurité vis-à-vis des blocs instables (extraits du rapport R 30 690 G E G 4S 90)

Rapport B R G M n ' R 32059 GEG4S91 - Vol.I - 17 p.

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Figure 1 - Glissement de terrain survenu le 27 février 1990 - C o m m u n e du Mont Dore

(Nouvelle-Calédonie)


1 - INTRODUCTION

Suite à un mouvement de terrain brutal et de grande ampleur survenu le 27 février 1990 (voir figure 1 ci-contre), la municipalité du Mont Dore (Nouvelle-Calédonie) a sollicité le B R G M pour expertiser les causes du phénomène survenue à l'amont des lotissements Rieu, Bertori et de l'Aiguade et pour proposer des travaux de confortement.

Ce phénomène naturel survenu à la faveur d'un épisode pluvieux particulièrement élevé a déjà eu des précédents. Rappelons notamment la coulée et le glissement de terrain du 12 janvier 1988 qui a suscité l'intervention du B R G M et induit des travaux importants.

Cette analyse du glissement survenu s'est décomposée en deux phases d'étude géotechnique.

La première phase comprenait :

- une expertise réalisée par R. Pasquet, ingénieur géotechnicien du B R G M qui, après examen détaillé du site du 13 au 28 mars 1990, a défini les zones instables et proposé un programme de gestion des risques affectant les zones construites (rapport 30 691 G E G 4S 90),

- une campagne de photo aérienne avec restitution photogrammétrique au 1/1 000,

- une cartographie des formations superficielles effectuée par M . Maurizot (géologue, BRGM),

- une campagne de sondages électriques, rapport G E O C A L du 2 mars 1990 par J. Leguère.

Cette première phase a permis de mettre en évidence les facteurs influençant l'instabilité des terrains sur l'ensemble du massif en amont des lotissements concernés, et de préciser les différentes interventions possibles. Ces dernières, passent par une meilleure maîtrise de l'eau qui peut être assurée par un drainage et un détournement des eaux superficielles.

Pour compléter les données déjà acquises, la deuxième tranche d'étude géotechnique comprend :

- la réalisation de 6 sondages géologiques de 35 mètres de profondeur nécessaires pour étalonner les sondages électriques. Ces sondages seront équipés de piézomètres pour mesurer les variations du niveau statique et d'inclinomètres rustiques pour évaluer les déplacements latéraux,

- une modélisation mathématique pour quantifier les critères d'instabilité afin d'établir un zonage des présomptions d'instabilité et une carte des risques,

- un prédimensionnement des travaux de drainage au niveau de l'avant-projet sommaire (A.P.S.).

Les éléments constituant cette seconde phase d'étude géotechnique font l'objet du présent document.

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2- DONNÉES GÉNÉRALES DU SITE

2.1 - CONTEXTE HYDROLOGIQUE

Le régime des pluies de la Nouvelle-Calédonie est très irrégulier et très influencé par les dépressions tropicales et aux orages. Cette variabilité explique les différences constatées dans les différentes stations de mesures et l'irrégularité inter-annuelle.

Quelques chiffres :

• Pluie maximale en 24 h sur la côte Ouest :

363 m m , le 29.12.1951 à G o m e n 283 m m , le 19.03.1951 à N o u m é a

• Pluie journalière au Mont-Dore - Pépinière

158 m m , le 12.01.1988 101 m m , le 13.01.1988 1er mouvement de terrain 207 m m , le 11.03.1989

• Pluie relevée sur le chantier du Mont-Dore (24 h)

218 m m , le 25.12.1990 2ème mouvement de terrain.

U n élément important à prendre en compte est l'intensité de la distribution des précipitations. De fortes pluies très concentrées peuvent donner des débits ponctuels très importants, m ê m e si, en quantité journalière, les précipitations ne dépassent pas 363 m m c o m m e à G o m e n . A titre d'exemple, les quantités de pluie relevées toutes les 3 heures à N o u m é a les 12 et 13 janvier 1988 montrent une précipitation de 64,2 m m (cyclone Anne).

Nous retiendrons donc, c o m m e données hydrologiques maximales :

- précipitations = 513 m m / j - débit spécifique de point = 40 m 3 / k m 2 / s

Ces données serviront à dimensionner les réseaux de drainage des différents bassins versants.

2.2-CONTEXTE GÉOLOGIQUE

Rappelons que les reliefs au pied du Mont Dore sont formés par des paquets de terrains glissés à une époque géologique récente. A u point de vue lithologique, ils comprennent des péridotites très altérées et des quartz cariés. Cet agglomérat de blocs très altérés en surface et serpentinisé à la base, repose sur les terrains sédimentaires.

Les terrains sédimentaires sont ici représentés par la formation volcanique dite de Poya. A u point de vue lithologique, il s'agit d'argilites et de pelites de teintes vives.

Ce contraste de paquets de péridotites glissés sur un socle de sols très fins revêt une grande importance dans le mécanisme des glissements de terrain.

Il faut aussi remarquer que la totalité des pieds de talus de ces petits reliefs ont été cartographies c o m m e des éboulis.

Rapport B R G M n ' R 32059 GEG4S91 - Vol.I- 17 p. 2


Les sommets de ces reliefs sont occupés par une altération profonde et irrégulière de type latéritique contenant localement des gisements de nickel de type garniérite (la mine Dédé Ext 1 a été exploitée entre 1935 et 1940 puis dans les années 60-70).

Nous avons donc quatre types de sol en présence :

- le recouvrement latéritique d'altération, - un massif de péridotites très altérées et en blocs disjoints, (glissements anciens), - les argilites et pelites d'origine volcanique, - des éboulis de pied de versant.

Dans ce contexte, on remarque immédiatement le contraste entre d'une part les latérites et la formation d e péridotites altérées, susceptibles d'emmagasiner de grandes quantités d'eau (très forte perméabilité pour les péridotites) et d'autre les argilites et pelites dont la perméabilité est très faible.

Les péridotites altérées constituent donc un aquifère pendant la saison des pluies, dont l'exutoire est formé par une multitude de "sources" au contact avec les argilites sous jacentes.

Notons enfin que les travaux d'exploitation minière ont vraisemblablement augmenté la capacité d'infiltration dans le sol.

Les résultats géophysiques et géologiques caractérisent la géologie de surface en quatre types de sols.

1. Latérite en place : sol meuble avec quelques blocs rocheux,

2. Terre à squelette rocheux sur laquelle se développe l'altération,

3. Substratum, formé ici d'argiles compactes, de faible perméabilité,

4. Eboulis de pied de talus, formés par un sol mobilisé et ayant entraîné des blocs rocheux.

L'implantation des profils électriques et les sondages géologiques est donnée sur la planche I en annexe la. Les profils géologiques interprétés sont en annexe Ib.

3- ANALYSE MATHÉMATIQUE DES PHÉNOMÈNES D'INSTABILITÉ DE PENTE

Afin d'établir un zonage de la prescription d'instabilité du massif en amont des lotissements Mille, Berton et Rieu une analyse de stabilité est conduite, elle s'appuie sur :

- la carte des formations superficielles, - la géomorphologie du site, - les résultats des sondages électriques et des sondages destructifs.

Les profils qui sont étudiés correspondent aux profils 2 à 6 des sondages électriques (planche II, annexe la). La lithologie est précisée pour chaque profils par les résultats acquis lors des forages destructifs.

Rapport B R G M n* R32059 GEG4S91 - Vol.I- 17 p. 3

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1

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2

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4

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Terrain n* 1

Terrain n '4

Figure 2 - Modèle d'analyse rétroactive


• Types de mouvement de terrain possible

- risque de glissement (sous forme assimilable à une coulée de boue) à partir du sommet du talus (cote 110 m ) , identique au glissement du 27.02.90. Ce type de mouvement peut survenir dans une zone comprise entre le profil 2 et le profil 5,

- mise en mouvement d'un dépôt de matériaux d'épaisseur non négligeable (profil 5 à 6), liée directement à l'alimentation en eau par le haut,

- remobilisation des éboulis de pied de talus à un grand nombre d'habitation y sont construites.

Pour obtenir une vision quantitative de l'instabilité de ce versant, nous ferons varier dans cette étude les paramètres suivants :

- le niveau hydrostatique, - la hauteur des couches de terrains instables, - les caractéristiques géomécaniques des terrains concernés,

et ce pour les 5 profils étudiés.

3.1 - DONNÉES DU MODÈLE PAR ANALYSE RÉTROACTIVE

A partir d'un programme de calcul de pente à la rupture, sont d'abord recherchées les caractéristiques géomécaniques des terrains par calage d'un profil à l'emplacement du glissement survenu le 27.02.90 (profil 3). Cette rétro-analyse est conduite en affectant un coefficient de sécurité légèrement inférieur à 1 (instabilité) au terrain n° 1 (en tête de talus) et un coefficient très voisin de 1 (équilibre limite) en pied de talus (terrain 4) (voir figure 2 ci-contre).

Sol

1

2

3

4

Yh kN/m3

21 21

23

23

20

CkPa

5-10 10-20

0

100

30-10

<t>(°)

15 15

30

15

15 Tableau 1 - Caractéristiques mécaniques retenues

Le modèle mathématique utilisé est le logiciel intégré T A L R E N commercialisé par le bureau d'études T E R R A S O L , qui analyse à la rupture les critères de stabilité des ouvrages soumis à des contraintes mécaniques et hydrauliques.

Les méthodes de calcul au choix sont basées sur les théories de Fellenius, Bishop et la méthode des perturbations.

Rapport B R G M n° R 32059 G E G 4S 91 - Vol. I - 17 p. 4


Les résultats peuvent être synthétisés dans le tableau n° 2.

N ° de figure

1

2

3

Type de rupture

Superficielle

Profonde

Superficielle

FS avec eau

0,98

1,02

1,00

FS sans eau

1,54

1,25

1,45

Tableau 2 - Résultats des modélisations

Rappelons que le coefficient de sécurité du grand glissement noté " F S " est un rapport de moments moteurs sur moments résistants. La valeur de 1 correspond à un état d'équilibre. Le critère de sécurité généralement admis c o m m e satisfaisant est de 1,5. Les profils de stabilité sont détaillés en annexe II.

3.2 - ANALYSES DES DIVERS PROFILS ET RÉSULTATS

Les caractéristiques géomécaniques étant maintenant approximées, il est maintenant possible d'étudier l'influence de la pente du terrain, du niveau hydrostatique, du type de rupture (superficielle, profonde, circulaire ou non) sur l'instabilité du versant étudié.

Les calculs sont effectués sur les profils géologiques 3, 5 et 6 dont la morphologie permet de les transposer aux profils 2 et 4.

Le tableau 3 donne pour différentes positions d'une nappe (simulation de surpression interticielle) et les différents types de rupture les valeurs des coefficients de sécurité à la rupture.

Profil

5

6

T y p e de rupture

N o n circulaire N o n circulaire N o n circulaire

Circulaire profonde Circulaire superficielle

Circulaire

N o n circulaire N o n circulaire

Circulaire Circulaire

N a p p e

Sans nappe Nappe haute

Position intermédiaire Position intermédiaire Position intermédiaire

Hors nappe

Sans nappe Avec nappe Sans nappe Avec nappe

F mini

1,54 0,91 1,01 0,88 0,99 1,21

1,37 1,15 1,26 0,86

Tableau 3 - Résultats obtenus sur les profils 5 et 6

Le niveau statique indiqué sur les profils d'étude n'entre dans le calcul que dans les couches de rupture. Les niveaux subhorizontaux indiqués dans les formations imperméables ne sont pas représentatif de la réalité.

Les résultats obtenus mettent en avant l'influence très marquée de l'eau sur la stabilité de la pente. E n effet la seule présence de l'eau sous forme de nappe et donc de sous pression entraîne une diminution de 30 à 40 % du coefficient de sécurité correspondant à un état de déséquilibre.

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L'influence de la hauteur de recouvrement au-dessus du substrat d'argilites est prise en compte par le type de rupture (superficielle — profonde). Ce paramètre diminue de 10 à 20 % le coefficient de sécurité.

Enfin, une augmentation sensible de la pente naturelle du terrain par terrassements en pied", (exemple profil 6) peut entraîner par une suppression de la butée, un processus d'instabilité régressif sur le versant, le premier glissement en pied déclenchant une succession de mouvements en aval.

3.3- COMMENTAIRES SUR LES PHÉNOMÈNES D'INSTABILITÉ DES VERSANTS DU MONT DORE

A u vu des constats précédents (études et expertises), et des modélisations effectuées, les mécanismes possibles de mouvement sur le versant du Mont Dore peuvent être de différentes natures et ont de ce fait, différentes implications dans la gestion des risques.

a) Coulées boueuses

Ce phénomène diminué fortement dans le Torrent de la Mine reste toutefois possible dans la vallée de l'Aiguade. Le processus d'apparition de ce phénomène est le suivant :

- glissement de terrain obturant le creek formant un barrage qui crée une retenue d'importance proportionnelle à la masse de terre obturatrice,

- augmentation des surpressions interstitielles dans le barrage et sous celui-ci,

- rupture brutale du barrage. Les mètres cubes retenus se chargent en terre et forment la coulée boueuse.

Ce phénomène est brutal et d'importance très variable. Pour écarter cet événement, les eaux doivent être "protégées" sur la partie instable par confortement des versants, ou détournées de la m ê m e manière que dans le Torrent de la Mine Dédé.

b) Glissement de pans d'altérite avec épandage des matériaux en pied de talus

(modèle février 1990)

Le processus d'apparition de ce phénomène est le suivant :

- en période de fortes précipitations, les formations sont saturées. Une nappe apparaît au-dessus des formations basaltiques altérées créant suivant son importance des suppressions interstitielles qui déstabilisent les altérites de surface. Lorsque les surpressions équilibrent les phénomènes résistants, les terrains instables glissent.

c) Mouvements de reptation

Lorsque les épaisseurs de recouvrement sont importantes, les suppressions à mettre en oeuvre, nécessaires à un phénomène identique au précédent, sont trop importantes, les mouvements constatés résident en une reptation de la zone saturée par fluage. Ce déplacement se caractérise par une tension du matériau et par l'apparition de fissures de traction à la surface de celui-ci. Ces

Rapport BRGMn'R32059 GEG4S91 - Vol.I- 17 p. 6


fissures constituent un risque lors de précipitations importantes puisqu'elles offrent à l'eau de ruissellement un chemin d'infiltration préférentiel. U n e augmentation de la pente en pied de talus (travaux de terrassement pour implantation de pavillons) ou l'obturation des émergences de la nappe induisent des glissements en pied de talus annulant la résistance en pied. L'absence de celle-ci peut entraîner une succession de glissements en "marches d'escalier" ou si le recouvrement est important, un glissement circulaire de grande ampleur.

3.4 - ACTIONS CONFORTATIVES

L'augmentation du critère de sécurité vis à vis des phénomènes détaillés au paragraphe précédent passe, c o m m e le montre la modélisation, par une meilleure maîtrise de l'eau. Celle-ci peut se réaliser sur trois niveaux :

- diminution de l'érosion par détournement de l'eau de ruissellement des bassins versants amont,

- diminution des eaux de nappe par des travaux d'imperméabilisation ou visant à limiter les eaux stagnantes, des parements amonts,

- diminution des surpressions interstitielles à l'interface recouvrement / basaltes altérées.

Cette dernière action peut se présenter sous deux aspects suivant l'épaisseur du recouvrement. Si celui-ci est faible, l'action consistera à drainer les eaux, notamment au droit des sources reconnues. Lorsque le recouvrement est important, l'action se limitera à assainir la surface du recouvrement.

4- ZONAGE DES PRESCRIPTIONS D'INSTABILITÉ ET CARTE DES RISQUES

4.1-ZONAGE DES PRESCRIPTIONS DTNSTABILITÉ

Le zonage proposé dans ce rapport rassemble les données sur les présomptions d'instabilité établies en mai 1988 par le B R G M pour le glissement intervenu le 12.01.88, l'expertise géotechnique de R . Pasquet (rapport 30691 G E G 4S 90) et les résultats de l'analyse de stabilité présentés précédemment.

Cet ensemble de données abouti à l'établissement d'une carte d'aléa, (ou présomption d'instabilité) à quatre niveaux (fort, moyen, faible, nul) entre le lotissement Le Roux et le torrent de l'Aiguade, pour une époque donnée (la plus défavorable) (annexe III, planche III).

4.2 - C A R T E D E S R I S Q U E S

Cette carte correspond à l'évaluation, pour une zone donnée, du risque généré par des mouvements de terrains pour les personnes, les biens et les activités : le risque, en terme socio-économique, est en fait le produit de trois termes :

R = P . V . E . ~

P : est la probabilité — présomption de voir le phénomène apparaître. Sa valeur est donnée par la carte de présomption.

Rapport B R G M n* R 32059 G E G 4S 91 - Vol. I - 17 p. 7

Figure 3

• Carte des risques liés aux mouvements de terrain


V : est la vulnérabilité des éléments ; ce facteur mesure l'importance des pertes subies par les éléments exposés lorsque le phénomène se produit.

E : représente la valeur des éléments soumis au phénomène.

Nous retiendrons en ce qui concerne la vulnérabilité, la carte établie au 1/2 000 par R . Pasquet (rapport n° 30691 G E G S 90).

Cette dernière a été établie en retenant c o m m e vulnérable :

- les habitations, - les routes et les réseaux, - les réservoirs d'eau potable, - les terrains lotis (donc constructibles).

Les terrains non destinés à l'urbanisation ont une vulnérabilité très limitée ici puisqu'ils ne font m ê m e pas l'objet d'une activité agricole.

Les niveaux et les critères de vulnérabilité retenus pour le zonage sont :

Vulnérabilité forte : les zones bâties avec un habitat assez serré, la zone des réservoirs d'eau et les voies d'accès à ces zones.

Vulnérabilité m o y e n n e : les zones bâties avec un habitat dispersé et les zones non bâties des lotissements.

Vulnérabilité faible : les zones non bâties en dehors des lotissements.

Le résultat de ce zonage de vulnérabilité est présenté en planche IV (annexe III).

L'estimation financière des éléments retenus c o m m e vulnérable n'étant pas connue, nous retiendrons par ordre décroissant d'importance :

- les habitations, - les routes et les réseaux, - les réservoirs d'eau potable, - les terrains lotis.

La carte des risques liés aux mouvements de terrain (planche V , annexe III et figure 3) hors travaux est établie en croisant les prescriptions d'instabilité et la vulnérabilité.

4.3 - COMMENTAIRES

La carte de risques établie en croisant la vulnérabilité et les présomptions d'instabilité est graduée selon quatre niveaux : fort, moyen , faible et nul.

Dans la zone à fort risque, on note la présence d'une vingtaine d'habitations et de quelques terrains viabilisés non construits.

E n aval de ces secteurs, la zone de risque moyen d'une assez grande superficie englobe l'école du Mont Dore.

Les zones de faible risque correspondent aux zones de vulnérabilité et de valeur économique faible, mais à la probabilité d'une instabilité du terrain est relativement importante.

Le risque nul est obtenu pour des zones où la présomption d'instabilité est considérée c o m m e nulle.

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Figure 4 - Travaux de la mine Dédé et coupe type


5 - PROPOSITIONS ET DIMENSIONNEMENT DES ACTIONS DE CONFORTEMENT

L'ensemble des données recueillies nous permet de proposer des actions de confortement dont le principal objectif est une meilleure maîtrise de l'eau sur le massif afin de limiter les risques de mouvements de terrain dans ce secteur.

Les travaux à entreprendre se divisent, de l'amont à l'aval, en 4 zones :

1 - terrassement sur la mine Dédé pour canaliser les eaux de ruissellement vers le creek de l'Aiguade,

2 - terrassement de la zone dite "touche de piano" présentant une zone de stagnation de l'eau de pluie,

3 - drainage par tranchées, éperons et masques drainants du paravent Ouest Sud-Ouest du massif,

4 - canalisation du cours aval du creek de l'Aiguade pour limiter les phénomènes d'érosion.

La position sur le site des différentes zones de travaux est répertoriée sur la planche VI (annexe IV).

Pour chaque type de travaux sur ces zones, nous donnerons leurs objectifs, leurs contraintes d'exécution, un descriptif des travaux illustré par des vues en plan, des profils en long, en travers et des coupes types, ainsi qu' un estimatif des quantités enjeu.

Il est à spécifier que les dimensionnements et les quantités proposées sont d'un niveau d'avant projet sommaire établis à partir de plan topographique au 1/1 000. Ces quantités doivent être calées en fonction d'une topographie plus précise.

5.1 - TRAVAUX DE TERRASSEMENT DE LA MINE DÉDÉ

Les travaux de terrassement de la mine Dédé de la cote 160 à 170 m visent à drainer l'ensemble des eaux de ruissellement, ceci afin d'éviter d'une part leur stagnation et leur infiltration, et d'autre part leur écoulement dans la partie ouest, sud-ouest où les ravines bien dessinées dans la topographie attestent de leur importance.

Les travaux consistent à :

- créer u n fossé et/ou talus suivant la topographie pour canaliser tous les écoulements vers le creek de l'Aiguade,

- créer une pente suffisante pour assurer aux eaux de ruissellement un écoulement vers ce fossé,

- poser, en tranchée sous la piste d'accès à la mine, une buse à la cote 157 m .

5.1.1 - DESCRIPTIF ET CONTRAINTES D'EXÉCUTION

L'ensemble de ces travaux est présenté sur la planche VII. A (annexe V et figure 4). Le fossé d'une profondeur d'au moins 1 m est terrassé avec une pente amont de 1 V pour 2 H et une pente aval de 1 V pour 3 H (cf. coupe type, planche VII.B, annexe V ) .

Rapport B R G M n' R 32059 G E G 4S 91 - Vol. I - 17 p. 9


Dans les points bas de la topographie, le fossé fait place à un talus en remblai compacté d 'une hauteur variant de 1 m à 1,5 m . La mise en place de ce remblai nécessite un décapage d'au moins 0,5 m de la surface à remblayer. Les matériaux proviendront des terrassements généraux en déblais à condition que ceux-ci soit purgés de la terre végétale et des débris éventuels. Ils présenteront les caractéristiques suivantes :

- dimension maximale des éléments, D m a x . égale à 250 m m , - indice de plasticité inférieur à vingt (IP < 20).

Les matériaux seront mis en place dans des conditions permettant d'atteindre 95 % de l ' O P N . Ces valeurs seront définis avant travaux par des essais en laboratoire.

La création d'une pente pour créer un écoulement vers ce fossé s'exécute en majeure partie en déblai à l'exception des points bas de la topographie où la mise en place du remblai et le type de matériaux utilisé doivent être identique à ceux du talus en remblai.

U n e pente supérieure à 0,8 % est exigée pour les surfaces créés et le fossé.

La géométrie de l'ouvrage de franchissement des eaux du fossé à la canalisation (buse béton 0 500) posée en tranchée sous la piste d'accès à la mine Dédé devra être définie sur place suivant la topographie de l'emplacement choisi. Il faudra prévoir un recouvrement supérieur à 0,6 m de la canalisation par la piste et une pente de 1 %.

Les eaux étant évacuées directement dans la pente vers le creek de l'Aiguade, la mise en place d'une descente d'eau superficielle (tuiles en béton) peut s'avérer nécessaire par la suite. Pour l'immédiat, une protection de peau sur les premiers mètres est suffisante.

L'évolution de l'érosion apportée par ce rejet sera à suivre. Dans l'éventualité où l'érosion deviendrait trop importante et menacerait la piste, une descente bétonnée sur une dizaine de mètres devra être mise en place.

5.1.2 - ESTIMATIF - ZONE 1

Planche C : profils en travers (annexe V ) Planche D : profils en long (annexe V )

Fossé: 180 m l Talus / digue : 60 m l

Libellé

Déblais

Talus digue

Remblai compacté

Tranchée ouverte (S X L X 1) (L X h X 1)

Buse béton 0 500 m m

Ouvrage de passage fossé - buse

Unité

m3

m3

m3

m 3

ml

forfait

Quantités

1070

900

190

10

5

1

Tableau 4 -Quantitatif terrassement sur la m i n e D é d é

Rapport B R G M n* R 32059 G E G 4S 91 - Vol. I - 17 p. 10

Figure 5 • Travaux sur la Touche de piano


5.1.3 - SURVEILLANCE - ZONE 1

Les travaux de surveillance nécessaires pour assurer la pérennité de l'ouvrage consisteront à entretenir le fossé d'écoulement, à rétablir la digue aval en cas de destruction et à nettoyer la buse sous le chemin d'accès à la mine.

5.2-ZONE DITE "TOUCHE DE PIANO"

La topographie de ce redan montre en certains endroits une légère pente vers l'amont (à une cote variant de 105 à 115 m ) favorable à une stagnation des eaux de ruissellement. Les travaux envisagés ont pour objectifs de rétablir u n e pente uniforme vers l'aval pour évacuer les eaux et éviter leur concentration et de légèrement décharger la partie aval de ce redan.


• créer une plateforme uniformément pentée,

• décharger la partie aval du redan,

• créer une piste d'accès à ce site.


La plateforme et le tracé de la piste d'accès sont présentés planche V I L A (annexe V ) et figure 5.

Les terrassements de la plateforme consistent à effectuer un déblai/remblai. Les matériaux pour les remblais seront purgés de la terre végétale et des débris. Le décapage de 0,5 m sera procédé avant la mise en place du remblai.

Les matériaux seront mis en place à teneur en eau et suivent un compactage permettant d'atteindre 95 % de l 'OPN. Cette valeur devra être préalablement définie par des essais en laboratoire. Le nombre d'essais proctor à réaliser sera proportionnel aux quantités mises en place et aux différences de matériaux de manière à obtenir des résultats significatifs.

La pente de la plateforme doit être d'environ 10 % et le plus uniforme possible sur toute sa surface. L'entreprise chargée des travaux devra être prévenue du danger d'instabilité de la partie aval de la plateforme afin quelle puisse adapter le matériel de terrassement à utiliser. E n tout état de cause, ces travaux devront être effectués en période sèche et arrêtés immédiatement en cas de pluie dont l'intensité devra être défini clairement dans le C C A P .

La piste d'accès à la plateforme est réalisée en déblais/remblais en période sèche. Son tracé peut varier suivant les difficultés locales rencontrées.

Pour chaque passage de talweg, il est à prévoir la pose d'une buse en béton de 0 300 sous la piste afin d'assurer sa pérénité en période cylonique. U n recouvrement m i n i m u m de 1 m de la piste sur la canalisation devra être assuré. La pente de la canalisation ainsi posée sera celle du terrain naturel.

Rapport B R G M n ' R 32059 GEG4S91 - Vol.I - 17 p. 11

ÏKSSliV

W \ V'\ \ \ \

Figure 6 - Travaux sur parement Ouest, Sud-Ouest



L'estimatif a été établi à partir des profils en travers. (Planches VIII en annexe VI).

Libellé

Déblais

Remblai compact

Tranchées

Canalisation buse béton 0 300 m m

Piste longueur = 180 m

Unité

m 3

m 3

m 3

ml

forfait

Quantités

2 200

400

3X 10

3X5

Tableau 5 - Quantitatif terrassement "touche de piano"

5.2.3 - T R A V A U X DE SURVEILLANCE

U n e procédure de surveillance après travaux sera mise en place de façon à vérifier le bon fonctionnement des actions entreprises pour signaler les anomalies et proposer les remèdes éventuels.

5.3-TRAVAUX DE DRAINAGE SUR LE PAREMENT OUEST, SUD-OUEST DU MONT DORE

Les travaux de drainage (figure 6) ont pour objectifs de capter puis canaliser les différentes sources répertoriées à une cote d'environ 80-85 m , les eaux de ruissellement sur l'ensemble de la pente amont à cette cote et d'obtenir un rabattement efficace de la nappe présente dans les formations superficielles lors de fortes pluies.


• ouvrir u n e piste en déblais / remblais,

• exécuter u n e tranchée drainante tout le long de cette piste,

• mettre en place des éperons et m a s q u e s drainants en enrochement aux endroits jugés nécessaires.


L'ensemble de ces travaux est présenté sur la planche V I L A . La tranchée drainante (coupe type planche IX, annexe VII) d'une profondeur de 1,5 m , d'une largeur de 1 m est rempli par un matériau granulaire à D m a x = 150 m m , avec une teneur en fine (passant à 80 microns) inférieur à 5 % et un passant à 2 m m inférieur à 10 %.

Rapport B R G M n* R 32059 G E G 4S 91 • Vol. I - 17 p. 12


Les canalisations posées au fond de cette tranchée seront de type P V C souple. La face amont de la tranchée devra être recouverte d'un anti-contaminant du type géotextile non tissé (ex. Bidim B7) . Le fond et la face aval de la tranchée présenteront un film plastique continu.

Les éperons et les masques drainants auront une géométrie variable suivant la pente du terrain naturel. D 'une manière générale leur hauteur devra atteindre environ 4 m et leur base présente une pente supérieure à 10 % qui se raccordera à la tranchée drainante. Le géotextile présent dans la tranchée se continuera sans interruption sur toute la face amont des éperons et des masques (cf. coupe type planche IX).

Les matériaux devront présenter un D m a x < 250 m m , une teneur en fine inférieure à 5 % et un passant à 2 m m inférieur à 10 %.

Le principal objectif est, d'une part assurer une pente supérieure à 1 % pour la tranchée drainante donc de la piste, et d'autre part, pour avoir une parfaite efficacité des éperons et masques drainants, de positionner la piste à un niveau lui permettant d'intercepter facilement les différentes sources.

Le tracé définitif de la piste ne peut donc être entrepris qu'après un inventaire précis des résurgences de sources par un géologue et avec l'aide d'un topographe.

L'une des inconnues résultante de l'échelle d'étude se présente à chaque intersection de la piste avec un talweg naturel creusé par les eaux de ruissellement, ces travaux seront adaptés sur le site. Lorsque le talweg est peu important, les eaux de ruissellement passeront sur la piste dans un léger surcreusement bétonné. Lorsque la géométrie du talweg est trop importante, une buse d'un diamètre suffisant pour éviter tout colmatage, sera posée suivant la pente naturelle à travers le chemin d'accès. Les canalisations de la tranchée drainante passeront alors au-dessus de la buse.


Les travaux de confortement ont été estimés dans le tableau suivant :

Libellé

- Tranchées (Long. 400 m ) • Fouille • Remblais drainant • Géotextile • Film plastique

- Canalisation . 0 300 P V C souple

piste d'accès mine Dédé

- Masque/Eperons (Long. 280 m ) • Fouille • Remblais drainant • Géotextile

- Piste • tracé + ouverture

Unité

m3 m3 m 2

m2

ml

m3 m3 m 2

forfait

Quantités

600 600

1000 1000

800

2 800 2 800 1000

1 Tableau 6 • Quantitatif terrassement parement Ouest Sud-Oues t

Rapport BRGMn'R32059 GEG4S91 - Vol.I - 17 p. 13

ZONE 4

Figure 7 - Travaux du creek de l'Aigu ade


5.3.3 - TRAVAUX DE SURVEILLANCE

De la m ê m e manière que sur les autres sites, la surveillance nécessaire pour assurer la pérennité des travaux consistera à :

• éviter le colmatage des canalisations drainantes,

• suivre l'évolution des résurgences de la nappe à l'amont et à l'aval de cette saignée drainante,

• suivre l'évolution de cette voie d'accès notamment au droit des talwegs naturels creusés par les eaux de ruissellement.

5.4 -TRAVAUX DE CANALISATION DU CREEK DE L'AIGUADE

U n e attention toute particulière doit être portée au comportement du creek de l'Aiguade. E n effet, ce creek reçoit une charge hydraulique supplémentaire depuis qu'une partie du bassin versant alimentant le creek de la mine Dédé a été détournée vers lui et une nouvelle charge provenant des travaux de terrassement proposés sur de la mine Dédé (Zone 1).

L'analyse du comportement de ce creek faite durant la tranche 1 nous a conduit à proposer une solution de canalisation, pour protéger les berges et le fond du creek des phénomènes d'érosion, du cours aval du creek de l'Aiguade qui débouche, rappelons le, sur le littoral près d'une école communale.

Les travaux consistent à canaliser le cours d'eau avec un ouvrage en gabions (sous forme de matelas) (Figure 7).


L'emprise des ouvrages en gabions sur le cours aval du creek de l'Aiguade est donnée sur la vue en plan, planche X . A (annexe VIII). Les ouvrages en gabions de différentes geometries suivant le profil du terrain, sont présentés sous forme de coupe type à la planche X . B .

Les geometries des profils ont été calculées suivant une estimation du débit, fonction de l'importance du bassin versant ; les calculs sont donnés en annexe 2.

La répartition de ces différents profils le long du lit du creek est indiquée sur le profil en long, planche X . C en tenant compte des profils en travers, planche X . D .

D u fait d'une imprécision inhérente à une étude sur plan au 1/1000, la répartition précise de ces profils devra être adaptée sur le terrain en fonction des pentes des berges.

Le grillage des cages de gabions seront de mailles 6 X 8. La granulométrie conseillée sera comprise entre 120 à 250 m m pour les épaisseurs de 0,15 c m , et entre 180 à 320 m m pour les épaisseurs de cage de 1 m .

Afin d'éviter une contamination des cages de gabions, la berge avant la mise en place du corps sera couverte par un géotextile non tissé (type BIDIM B7). U n décapage des berges sur au moins 0,50 m d'épaisseur sera à prévoir afin d'offrir une surface d'acceuil régulière aux cages.

Rapport BRGMn'R32059 GEG4S91 - Vol.I - 17 p. 14


5.4.2 - ESTIMATIF - Z O N E 4

Libellé

Volume gabion Géotextile Terrassement

Unité

m3 m2 m 3

Quantités

650 1000

600

Tableau 7 - Quantitatif terrassement creek de l'Aiguade

5.5 - T R A V A U X D E SÉCURITÉ VIS-À-VIS D E S B L O C S INSTABLES

Le versant du Mont Dore est caractérisé également par la présence de blocs rocheux instables. Ces masses ont été répertoriées dans le rapport d'expertise de G . Riondy (rapport R 30 690 G E G 4S 90) sous dénomination alphabétique (voir implantation annexe IX).

Les blocs rocheux de dimension réduite (< 0,5 m3) composent les éboulis et proviennent de la dégradation de blocs rocheux. Ces blocs libérés à la faveur de précipitations sont généralement freinés naturellement sur la pente. Néanmoins, le risque de voir un bloc prendre une trajectoire plus longue peut exister et n'est pas envisageable notamment à l'aval des habitations. Pour éviter ce risque, les travaux suivants consistent en :

• dégager des blocs instables en surplomb,

• reboucher les fissures ouvertes,

• détourner les eaux de ruissellements des blocs.

Les blocs instables annotés A , B et E doivent être en partie ou totalement dégagés. Ces travaux visent à annuler les surplombs déstabilisant les masses rocheuses. La surface finale dynamitée devra être plate. U n suivi durant le dynamitage permettra de connaître le comportement du bloc et d'appréhender la stabilité de la partie restante. Les opérations de dynamitage doivent s'effectuer dans des conditions de sécurité maximale de manière à éviter tout risque vis-à-vis des pavillons en contrebas. Le dynamitage peut être séquentiel de manière à limiter la taille des blocs enlevés.

La présence de fissures constatées à proximité immédiate de ces blocs, constitue une zone préférentielle d'infiltration des eaux nuisant à la stabilité des blocs et des terres. Ces fissures devront être rebouchées manuellement et compactées. Le matériau de remplissage degra être de perméabilité très faible. Ce remplissage consiste dans un premier temps à dégager à la main, la fissure sur une largeur permettant un compactage futur. Dans cette tranchée, le matériau de remplissage sera mis en place par fines couches (e < 10 c m ) puis compacté à la d a m e à main.

Les eaux de ruissellement passent actuellement autour de ces blocs créant un surcreusement autour des blocs. L'action la plus néfaste vis-à-vis de la stabilité résulte des turbulences créées immédiatement à l'amont du bloc constituant les surplombs. Lorsque celui-ci devient trop important, le bloc déstabilisé bascule et suivant sa géométrie peut descendre vers l'aval. Ces eaux doivent être dérivées par l'intermédiaire de fossés ou tranchées d'une profondeur de 0,8 m . Les déblais de ces tranchées creusées à la main seront placés en parement aval au bloc et compactés.

Rapport B R G M n» R 32059 G E G 4S 91 - Vol. I - 17 p. 15


5.6 - TRAVAUX DE REVERDISSEMENT

Après réalisation des travaux indiqués précédemment, les travaux de reverdissement ont pour but:

• fixation des éléments du sol que le ruissellement met à nu,

• apporter une cohésion complémentaire aux matériaux,

• apporter un ancrage en pied de talus,

• faciliter le drainage de l'eau présente dans le sol.

Dans les zones de fortes pentes où les phénomènes d'érosion par les eaux de ruissellement sont importants, on cherchera à développer la présence des espèces herbacées et arbustives.

L'analyse des espèces à réimplanter devra tenir compte du substrat naturel et de la résistance de l'espèce à l'érosion. Par contre, l'un des principaux résultat des travaux prescrits visant à limiter les infiltrations par homogénéisation des pentes et compactage des surfaces, sera une imperméabilisation des terres de surface, élément important dans le choix des espèces plantées.

Sur les parements de pente plus douce, la revégétalisation intéressera des espèces endémiques de type arbustives ou arborescentes.

Le recouvrement végétal des surfaces nues ou pauvrement recouvertes, favorisera la sécurité des parements vis-à-vis des grands glissements. Cette action peut s'intégrer à un schéma d'aménagement paysager du site.

6-CONCLUSION Les phénomènes de glissements consécutifs survenus sur le versant du Mont Dore depuis 1988, ont mis en évidence l'extrême sensibilité du site vis-à-vis des mouvements de terrain.

Après une coulée boueuse survenue en 1988 dans le creek de la Mine Dédé, un glissement important affectant de nouveau la sécurité des lotissements Mille et Riou, de la municipalité du Mont Dore, a incité celle-ci à examiner les différentes actions confortatives à entreprendre sur les parements.

Cette étude combinée avec une évaluation des risques potentiels s'est décomposée en deux phases d'examen. La première phase consistait, après le rapport d'un expert géotechnicien, à effectuer des reconnaissances spécifiques sur le site (cartographie des formations superficielles, campagne de photographies aérienne et campagne de sondages électriques).

La seconde phase de l'étude, objet du présent document, visent à prescrire un certain nombre de travaux conforta tifs.

Cette étude de phase II avait c o m m e objectif de délimiter les zones à risques par l'établissement d'une carte de risque et de pré-dimensionner les actions de confortement envisageables. La maîtrise de l'eau qu'il est nécessaire d'avoir sur ce site a conduit à proposer des actions différentes réparties sur les zones. Ces actions étant indépendantes les unes des autres, leur mise en chantier peut être effectuée par ordre de priorité suivant :

Rapport BRGMn'ït 32059 GEG 4S91 - Vol.I- 17 p. 16


Priorité 1 - Terrassement mine Dédé - Zone 1 Priorité 2 - Drainage parement Ouest - Sud-Ouest - Zone 3 Priorité 3 - Terrassement de la "Touche de Piano" - Zone 2 Priorité 4 - Canalisation du creek de l'Aiguade - Zone 4

Les spécifications techniques des différents travaux sont détaillées dans le corps du document et ses annexes.

Dans tous les cas des travaux de reverdissement doivent être entrepris conformément aux prescriptions émises par R . Pasquet dans l'expertise géotechnique (rapport 30691 G E G 4S 90). Nous rajouterons pour notre part, de procéder rapidement au reverdissement des pentes en déblais et remblais des pistes ouvertes, pour assurer leur pérennité.

D e plus une surveillance fine et continue du site doit être programmée, elle devra être constituée :

- d'une observation visuelle périodique, - de dispositifs d'auscultation (piézomètre, inclinomètre) posés lors de la seconde phase de

cette étude, - de repères de surface répartis sur les différentes zones.

Cette surveillance est indispensable, d'une part pour vérifier l'efficacité des solutions appliquées et d'autre part, pour déceler, le cas échéant, des mouvements dans les zones non encore traitées.

Le purge de quelques blocs, particulièrement menaçants peut également être envisagée ; elle devra s'effectuer avant tout travaux.

Rapport B R G M n° R 32059 G E G 4S 91 - Vol. I - 17 p. 17

Avant projet sommaire des solutions confortatiues du glissement de terrain survenu à l'amont des lotissements Rieu, Berton et de l'Aiguade

ANNEXE Ia

IMPLANTATION DES PROFILS ÉLECTRIQUES ET DES POINTS DE SONDAGE

Rapport B R G M n* R 32059 G E G 4S 91 - Vol. I -17 p.


ANNEXEIb

PROFILS GÉOLOGIQUES DÉPOUILLÉS

Rapport B R G M n* R 32059 G E G 4S 91 - Vol. I • 17 p.


ANNEXE II

PROFILS DE STABILITÉ


No

OAM COHE. PHI

1

21 .O O.O

IB. O

2

23.0 .0

30.O

3

23.O lOO.O IS.O

4

20.0 SO. O

ía.o KCH8LLB :

t

Figure 1

Coefficient de stabilité avec nappe = 0,98

Coefficient de stabilité sans nappe = 1,54

NO

QAM COHe. PHI

1 81 .0 10 .0 10.0

(VI

23.0 .0

30.0

3 83.0

100.0 lO.O

A 20. O 30.0 ia.o

.to m

CCHKLLK : . 1 0 I

:

Figure 2

Coefficient de stabilité avec nappe = 1,02


No QAM

COHE. PHI

1 21 .0 S.O îa.o

2 23.0

.0 SO. O

3 23.O

too.o lO.O

4 20.0 10 .O 1H.O

.10 m

ecHeuLK :

•ir

Figure 3

Coefficient de stabilité avec nappe = 1


NO

GAM COHE . PHI

1

21 . O 20 . 0 IS.O

2

23.0 .0

30.0

3

2 3 . O ÍOQO IS.O

4

20 .0 20 .0 IS. O

p B ,1o m

BCHBLLB :

r Profil P5

Rupture non circulaire

Coefficient de sécurité au glissement avec nappe = 0,91

Coefficient de sécurité au glissement sans nappe = 1,54

No

Q A M C O H E .

PHI

1 2 1 . 0 2 0 . O 1 S . 0

2 2 3 . O

. 0 30 . 0

3 2 3 . O loa o is.o

4 2 0 . 0 2 0 . 0 I S . O

ÍO m

ECHELLE :

If" Profil P 5

Avec nappe intermédiaire rupture circulaire

Coefficient de stabilité = 1,01

No

GAM COHE. PHI

1 21.0 20 . O IS.O

2 23.0

.O 30 .O

3 S3 .O

ÍOO.O IS.O

4 2 0 . O 20 .O IB.O

Profil P5

Rupture circulaire profonde

Coefficient de sécurité avec nappe en position intermédiaire = 0,88

O m

BCHEULB :

r 1 .47 1 .04 1 . 3B

• • •

60 i . 13 1 .20 • •

.Sa 1 .23 1 .35 • • •

No QAM

COHE . PHI

1 21 .0 20. O lO.O

2 23. O

.0 30 .0

3 23 . O

100.0 I B . O

4 20 . O 20 . O I B . O

Profil P5

Rupture circulaire superficielle

Coefficient de sécurité avec nappe en position intermédiaire = 0,99

O m

ecHCLLe : » .

I: î.ee i.e-4 1.3a • • •

1 .97 1 . ÎO 1 .20 • • •

L O S 1 .23 1 .30 • • •

1 .87 1 . 13 1 .OB • • •

1 .OB 1 . IB 2.30 • • •

1 . 04 1 . 34 4 . 90 , • • • {Fmini .99 |

99 2.0X0.30 • •

No

SAM COHE. PHI

1 21 .O 20.0 ia.0

2 23. O

.0 SO.O

3 23. O

IOO.O 1(3,O

4 20.0 20.0 ia.o

Profil P5

Rupture circulaire

Hors nappe

Coefficient de sécurité = 1,21

1 . 4 8 8 . 0 3 8 . 6 8 • • •

i. 07 8 . 3 3 1.31 • • •

L B S S . 4 B 1.40 • • •

.10 m

ECHELLE :

IT

2 . 0 7 2 . 0 3 l .Sa • • •

1 . 2 1 I

Na

G A M C O M E .

P H I

1 21 . O 2 0 . O 1 9 . O

2 2 3 . 0

.O 3 0 . 0

3 2 3 . O

lOO . O I O . O

4 2 0 . 0 3 0 . 0 I O . O

Profil P6


Coefficient de sécurité (avec nappe) = 1,15

Coefficient de sécurité (sans nappe) = 1,37

0 a 10 m

ECHELLE :

11'"

Ho QAM

COME . PHI

1

21.0 20 . O IS. 0

2

23 . 0 .0

30 . 0

3

23. O lOO .O IS .O

4

20.0 30.0 1S.0

Profil P6

Rupture circulaire

Sans nappe


¿¿

B^&d1 O m

É C H E L L E : „ lo m

:

2 .oa t . 0 3 i. sa • • •

2 .08 1.37 1.42 • • •

3 . 1 3 1 .30 1.4S V • •

2 .Ol 1.33 1 .SI • • •

| Fmlnl = 1.26 1

No

SAM COHE . PHI

1

21.0 30 .0 1S.0

2

S3 .O .O

30 . O

3

S3.O lOO .O in.o

4

so.o 30 . O íes.o

Profil P6


Avec nappe


P P ,io m

ecHeuLe :

II'" 1 .70 1.1-4 1.01

• • •

1.71 .SB 1 . OB • • •

1 .73 .02 1 . 11 • • •

i .ai .se 1.17 • • •

| F m l n l .86

Avant projet sommaire des solutions confortatives du glissement de terrain survenu à l'amont des lotissements Rieu, Berton et de l'Aiguqde

ANNEXE III

ZONAGE DES PRÉSOMPTIONS D'INSTABILITÉ ET CARTE DES RISQUES

Planche III Carte d'aléa ou de probabilité d'occurrence des phénomènes de glissement

Planche IV Carte de vulnérabilité

Planche V Carte des risques de mouvement avant travaux


• • * ' / . / • * • • ' ff • > ' ' " ,

f." i " - * f ' .'3fPÍe - • • • . • • /

e g r - ' '/• * ' ' * ' - V • • ' • • ' / • <'

••.«'.•V-"--- V-'-' V • • ' • • • V ; - . V A

V . _ -

• • /

^ví^iy-'.v v . v -

m^

Echelle 1/1000

-sa

j^l

Planche IV Carte de vulnérabilité

£


A N N E X E IV

PROPOSITIONS ET DIMENSIONNEMENT DES ACTIONS

DE C O N F O R T E M E N T

Planche VI Zones de travaux

Rapport B R G M n* R320S9 G E G 4S 91 - Vol.I -17 p.


ANNEXE V


DE CONFORTEMENT SUR LA MINE DÉDÉ (zone 1)

Planche VILA Ensemble des travaux de terrassement sur la mine Dédé

Planche VILB Coupe type du fossé

Planche VILC Profils en travers

Planche VII.D Profil en long du fossé

Dimensionnement des fossés

Rapport B R G M n* R 32059 GEG 4S91 • Vol. I -17 p.

ZONE 1

Echelle 1/100

Planche VII.B Coupe type du fossé

160

150

PROFIL 0

ZONE 1

170

Profil apres travaux

0 10 20 30 40 m

Planche VII.C Profils en travers ECHELLE 1/200

170

160

150

0 10

PROFIL 1

ZONE 1

Profi I apres travaux

20 30 40 50 m

ECHELLE 1/200

150

PROFIL 1 B

ZONE 1

170

160

DIGUE


0 10 20 30 40 50 m

ECHELLE 1/200

170

160 TN

PROF IL

ZONE 1

DIGUE


150

0 10 20 30 40 50 60 m

ECHELLE 1/200

170

PROFIL

ZONE 1


160

DIGUE

150

0 10 20 30 40 50 60 70 m

ECHELLE 1/200

170

PROFIL 4

ZONE 1

160

150

DIGUE


0 10 20 30 40 m

ECHELLE 1/200

PROFIL

170 ZONE 1

160 Profi I apres travaux

150

0 10 20 30 40 m

ECHELLE 1/200

Lü

LU

PROFIL EN LONG ZONE 1 Planche VII.D Profil en long du fossé

P 5 P 4 P 3 P 2 P 1 bis P 1 P 0

V V V V V V V

1 7 0 rñ, 170

160

O O C\J \

150

Piste d'accès a la mine Dede TN

EMPRISE DE LA DIGUE

yv

Fosse

165

y 160

150

O LU 140 140

0 10 20 30 40 50 100 150 200 m

ECHELLE 1/400


Dimensionnement du fossé

Q C = K . RH2/3 . pl/2 . s

S R H = - K = 30 40 <: K < 80 béton

0 300 S = 0,07 m2 R H = 0,0744 P = 0,94 m

Qc =30 . 0,07442/3 . 0,07 . pl/2 = 0,37 . pl/2

Qc =0,117m3/s p= l /10

A= 1 Q _ °»07 _ n R _ Zn = 0,39 —- — — — — U , D —>

Q c 0,117

Y n = 0,39 X 0,3 = 0,117 m

Hauteur d'eau critique.

Buse béton 0 300 m m

Q = 0,07 m 3 c

K p . pl/2 . R8/3

70.0,10.5 . 0,15 8/3

Q — - — = 0,45 -> A = 1 -* 2 m = 0,33 K p . p . .

• Hauteur d'eau normal Y n = 0,33 .0,3 = 0,099

• Hauteur d'eau critique :

Q -L—- = 2,56 Zn = 0,68

Vg.R5*

Y c = 0,68 . 0,3 = 0,2.4

• Section d'écoulement S h 0,204 — = 2,35 Z = - = R 2 F 0,3 = 0,68

S = 0,052 m 2

0,07 V = —• = 1,36 m/s < 4 m/s

0,052

Rapport B R G M n° R 32059 G E G 4S 91 - Vol. I -17 p.


ANNEXE VI


DE CONFORTEMENT SUR LA "TOUCHE DE PIANO" (zone 2)

Planche VIII Profils en travers

Rapport B R G M n ' R 32059 GEG4S91 - Vol.I - 17 p.


Dimensionnement du fossé

Surface B . V . = 0,017 k m 2

Précipitation = 514 m m / j (valeur extrême)

Soit un débit de 0,1 nvVS ~ 1001/s

• Géométrie du fossé

h = l m U = 2m 12 = 3 m p= 1%

P = 2 ,23+ 3,16 = 5,39 m S = 1/2 h (h + 12) = 2,5 m 2

R H = - = 0 , 4 6 m P

Débit capable Qc = K . S . RH2/3 . pi/2 m 3 / s

Qc = K . 0,149 m3/s dans le cas des fossés en terre = 20 á K S 30

h = 0,5 m P = 1,73 + 1,8 = 3,53 h = 1 m S = 1/2 0,5 (1 + 1,5) = 0,625 m 2 l2 = l ,5m R H = 0,17 m

Qc = K . 0,02

Pour un débit de 0,1 m3/s la hauteur d'eau sera d'environ de 0,3 m soit une section d'écoulement de 0,225 m 2 , d'où une vitesse d'écoulement :

Q 0,1 V = — = = 0,44 m / s < 4 m/s

S 0,225

Rapport B R G M n° R 32059 G E G 4S 91 - Vol. I -17 p.

Planche VIII Profils en travers

PROFIL 1

ZONE 2

20 30 40 50 60 70 80 90 m

ECHELLE 1/500

120 m,

110 u-

100

90

PROFIL

ZONE 2

*r

PROFIL

O 10 20 30 40 so 60 70 80 90 m

ECHELLE 1/500

PROFIL 4

ZONE 2

O 10 20 30 40 so 60 70 80 m

ECHELLE 1/500

PROFIL

ZONE 2

120

1 10

100 ñ


90 0 10 20 30 40 so 60 m

ECHELLE 1/500


ANNEXE VII


DE CONFORTEMENT SUR

LE PAREMENT OUEST SUD-OUEST (zone 3)

Planche IX Coupe type de la tranchée drainante et des éperons drainants le long de la route

Rapport B R G M n' R32059 G E G 4S91 - Vol. I -17 p.

Planche IX Coupe type de la tranchée drainante et des éperons drainants le long de la route

Film etanche

Drains

DETAIL Echelle 1/20

Tranche drainante

Geotextile non tisse

Drains PVC souple

0 300 m m

i pente >1X

Grave d/D d-10

D-30 a 40 m m

Avant projet sommaire des solutions confortatives du glissement de terrain survenu à l'amont des lotissements Rieu, Berton et del 'Aiguade

ANNEXE VIII


DE CONFORTEMENT SUR

LE CREEK DE L'AIGUADE (zone 4)

Planche X . A Vue en plan des travaux

Planche X . B Coupes types des travaux

Planche X . C Profil en long

Planche X . D Profils en travers

Dimensionnement des gabions

Rapport B R G M n" R32059 G E G 4S 91 • Vol. I • 17 p.

Planche X . B Coupes types des travaux

CREEK DE L'ATGUADE - ZONE 4

P.G.2 P.G.2

CÍREEK DE L ' À I G O À D E = Planche X . C Profil en long

NORD

40

30

20 ,

10

PO

V

ZONE 4

P1

V

P . G . O

P2

Y

25 m 10 m 30 m

P.G. 1 P .G.2

SUD

0 0 20 30 40 50 60 70 80 m

ECHELLE 1/400

Planche X . D Profils en travers

0

CREEK DE L'AIGUADE

FIL ZONE 4

SUD

50 60 m

ECHELLE 1/400

NORD SUD

40 r

30 •

20 -

1 0 i \J

CREEK DE L'AIGUADE

PROF S L 1

ZONE 4

Y ^ \ ^ ^ ^

^ ^ \ T N ^ - " ^

^^^^s = \ 1 1 1 1

0 10 20 30 40 50 60 m

ECHELLE 1/400

CREEK DE L'AIGUADE

PROFIL 2

ZONE 4 SUD

30 40 m

ECHELLE 1/400


ANNEXE IX

PROPOSITIONS ET DIMENSIONNEMENT DES TRAVAUX

DE SECURITE VIS-A-VIS DES BLOCS INSTABLES

(Extraits du rapport R 30 690 G E G 4S 90)

Planche XI.A Implantation des blocs instables

Planche XI.B Relevé géomorphologique schématique. Zone des blocs A e t B

Planche XI.C Détail bloc E (vue Nord)

Planche X L D Détail bloc B

Planche XI.E Relevé géomorphologique schématique. Zone des blocs C , D , E , F , G .


Planche XI.B Relevé géomorphologique schématique.

Zone des blocs A et B ( Oácimbr« 1989 )

UljJJJ ^ixujj>

issure tPr:2.00m-tc:l.00m)

Pr.:05Om »c: 0-30m

y¡n* oeoe

K Fissure Pr: profondeur »c : ouvtrtur»

Trajet des eaux

Zone de réception

d'éboulis (replat)

<£=> O Sfc 63

-u 111 ̂ Pr :0.40m te: OlSm

\

Î

t

w W \ \ \ \ \ \ \ \ N

DETAIL BLOC A

r =7o 8 m •

Vue du SUD Vue de l'amont

Planche XI.C Détail bloc E (vue Nord)

Figure 42e - Sehern* de détail des blocs E et G

DETAJL BLOC E : Vue du NORD

Totus vif

DETAIL BLOC G : Vu« du NORD

Grotßn Mh» DCCC

Btoc dm párkfotit» tris ottiri at tris tàsuri

Planche XI.D Détail bloc B

Figure 4?c - Schéma de detail du bloc B

CARACTERISTIQUES GEOMETRIQUES DU BLOC B

Vu« <h» N O R O Vu« «lu S U O

Planche XI.E Relevé géomorphologique schématique.

Zona des blocs C . O . E . F . G .

I 04cm\bn 1989 )

, , Talus vi/l

l'/lll / A I è A A

disloquées \

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brgminfoterre.brgm.fr/rapports/rr-32059-fr.pdf · 5.1 - travaux de terrassement de la mine dÉdÉ 9...

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