ville de bordeaux - station thiers etude

document non public

Communauté Urbaine de Bordeaux Ville de Bordeaux

Station Thiers Etude géotechnique

A . Denis, J.F. Largillier

Juin 1992 R 35219 AQI4S 92

Communauté Urbaine de Bordeaux - Station Thiers - Etude géotechnique

RESUME

A la demande de la Lyonnaise des E a u x - D U M E Z et pour le compte de la C o m m u n a u t é Urbaine de Bordeaux, le B R G M Agence Aquitaine a effectué l'étude géotechnique d'un projet de station de pompage des eaux pluviales appelée Station Thiers, en bordure de Garonne sur la rive droite en amont du Pont de Pierre.

L e projet comporte la station proprement dite qui est une boite circulaire de 17 mètres de diamètre intérieur, un ouvrage d'interception sur les deux collecteurs unitaires existant juste en amont du pont et un collecteur de 2 m de diamètre de liaison entre l'ouvrage d'interception et la station. Pour les débits de temps sec, les eaux des collecteurs interceptés seront soit refoulées par pompage dans un collecteur E U existant, soit évacuées gravitairement par un collecteur à réaliser en microtunnel entre la station Thiers et la station A . Jourde. A ce stade de l'étude, la conception des ouvrages n'est pas encore figée et des modifications peuvent être apportées. Il y a également un projet de voie sur berge qui englobe une partie des ouvrages ; une coordination entre les deux projets est donc nécessaire.

L'objet de la présente étude est de préciser le contexte géologique, géotechnique et hydrogéologique du site afin de concevoir la meilleure adaptation possible du projet aux conditions de terrain. L a mission B R G M a été la suivante :

- recueil de la documentation existante aussi bien sur les données géologiques que sur les ouvrages existants (archives de la construction du Pont de Pierre et des murs amont et aval) ;

- définition d'un programme de reconnaissance tenant compte des sondages existants ; - suivi géotechnique de la campagne de sondage ; - interprétation et synthèse des résultats ; - assistance à maîtrise d'oeuvre dans l'adaptation du projet au terrain, - définition des caractéristiques mécaniques des sols pour le calcul des ouvrages, - prédimensionnement du soutènement et des fondations de la station.

L a campagne de reconnaissance proprement dite a été réalisée par l'entreprise T E M S O L et les essais de laboratoire par le Laboratoire des Ponts et chaussées à Bordeaux.

Cette campagne a comporté la réalisation d'un sondage carotté et d'un sondage piézométrique de 31 mètres à l'emplacement de la station et de trois sondages tarière et d'un pressiomètre sur le collecteur de liaison. L e carottage situé en bordure de berge a été équipé d'un piézomètre isolant la nappe des alluvions dont le niveau a été enregistré pendant 1 mois.

Rapport BRGM R 35219 AQÏ 4S 92 01.07.92 1


Des recherches ont été effectuées aux Archives départementales pour retrouver le m o d e de fondation du m u r en retour du Pont de Pierre.

Les caractéristiques géologiques, géotechniques et hydrogéologiques mises en évidence par cette étude et à prendre en compte dans la mise au point du projet sont les suivantes :

. présence de remblai vaseux avec blocs ou d'argile molle compressible jusqu'à une cote comprise entre - 7,5 et - 10 N G F ;

. fluctuations très importantes du niveau piézométrique de la nappe des sables et graviers qui est mise en charge par la Garonne ;

. substratum marno-argileux imperméable entre - 20 et - 21 N G F .

Les problèmes géotechniques et recommandations dans la recherche de solutions techniques adaptées peuvent se résumer ainsi :

. Ouvrage d'interception : en cas d'interception complète, pas de difficulté particulière mais il faut éloigner les ouvrages du bâtiment actuel. Pour une solution déversoir, il faut sans doute fonder l'ouvrage sur pieux, battus de préférence.

. Collecteur de liaison : bien que le m u r en retour du Pont de Pierre soit très vraisemblablement fondé sur pieux en dessous du fil d'eau, il est conseillé d'éloigner le collecteur du m u r . Il n'y a pas de problème de stabilité de fond de fouille, mais l'ouvrage reposant sur une couche relativement compressible, on peut craindre de légères déformations (centimétriques) après la pose. U n soin tout particulier doit être apporté à la technique de pose pour éviter le remaniement en fond de fouille.

. Station proprement dite : les travaux ne peuvent être réalisés qu'à l'abri d'une paroi étanche ancrée dans le substratum imperméable. D e u x solutions sont proposées : palplanches Larsen V S avec 7 niveaux de cerces, ou paroi moulée de 0,60 m d'épaisseur. Pour un écran étanche et parfaitement ancré sur au moins 1,00 m dans les marnes, le débit de fuite par le fond serait de l'ordre de 1 m 3 / h . L a station pourra être fondée soit superficiellement après substitution des matériaux sur 2 à 4 m d'épaisseur soit sur pieux avec report partiel des charges sur la paroi. L'ouvrage de rejet en Garonne devra être fondé sur pieux..

. Collecteur d'évacuation des eaux usées entre Thiers et Jourde : dans le cas où cette solution serait retenue, une reconnaissance spécifique serait nécessaire pour vérifier la position du contact remblai/argile molle qui conditionne en grande partie l'exécution de ce projet en solution microtunnel.

Rapport BRGM R 35219 AQI4S 92 01.07.92 2

TABLE DES MATIÈRES

1. INTRODUCTION 4

2. P R O G R A M M E DE RECONNAISSANCE 5

3. RESULTATS DE RECONNAISSANCE 6 3.1. Coupes géologiques 6 3.2. Caractéristiques géotechniques des formations rencontrées 6 3.3. Hydrogéologie 8 3.4. Dépouillement des archives du Pont de Pierre 8

4. ADAPTATION D U PROJET AU SITE 10 4.1. Interception des collecteurs existants 10 4.2. Collecteur de liaison 2000 m m 11 4.3. Station proprement dite 12 4.4. Evacuation des eaux usées par temps sec 22

5. CONCLUSION 23


1. INTRODUCTION

A la demande de la Lyonnaise des E a u x - D U M E Z et pour le compte de la C o m m u n a u t é Urbaine de Bordeaux, le B R G M Agence Aquitaine a effectué l'étude géotechnique de niveau A P D d'un projet de station de pompage des eaux pluviales appelée Station Thiers, en bordure de Garonne sur la rive droite en amont du Pont de Pierre.

L e projet comporte la station proprement dite qui est une boite circulaire de 17 mètres de diamètre intérieur, un ouvrage d'interception sur les deux collecteurs unitaires existant juste en amont du pont et un collecteur de 2 m de diamètre de liaison entre l'ouvrage d'interception et la station. Pour les débits de temps sec, les eaux des collecteurs interceptés seront soit refoulées par pompage dans un collecteur E U existant, soit évacuées gravitairement par un collecteur à réaliser en microtunnel entre la station Thiers et la station A . Jourde. A ce stade de l'étude, la conception des ouvrages n'est pas encore figée et des modifications peuvent être apportées. Il y a également un projet de voie sur berge qui englobe une partie des ouvrages ; une coordination entre les deux projets est donc nécessaire.

L'objet de la présente étude est de préciser le contexte géologique, géotechnique et hydrogéologique du site afin de concevoir la meilleure adaptation possible du projet aux conditions de terrain. La mission B R G M a été la suivante :

- recueil de la documentation existante aussi bien sur les données géologiques que sur les ouvrages existants (archives de la construction du Pont de Pierre et des murs amont et aval) ;

- définition d'un programme de reconnaissance tenant compte des sondages existants ; - suivi géotechnique de la campagne de sondage ; - interprétation et synthèse des résultats ; - assistance à maîtrise d'oeuvre dans l'adaptation du projet au terrain, - définition des caractéristiques mécaniques des sols pour le calcul des ouvrages, - prédimensionnement du soutènement et des fondations de la station.

L a campagne de reconnaissance proprement dite a été réalisée par l'entreprise T E M S O L et les essais de laboratoire par le Laboratoire des Ponts et chaussées à Bordeaux.

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2. PROGRAMME DE RECONNAISSANCE

C e site était déjà relativement bien connu grâce aux sondages effectués dans le secteur parmi lesquels on peut citer :

- les sondages dans les piles du Pont de Pierre ; - la cale de Queyries en 1975 (juste en aval du pont) ; - le projet de voie sur berge (1990).

L a coupe géologique prévisionnelle simplifiée est la suivante (cotes N G F ) :

- terrain naturel de 3,20 à 4,80 m N G F - remblais d'épaisseur variable (4 à 8,50 m) en bord de berge liés à l'histoire des

lieux (construction du pont, endiguement etc..) - argile molle vaseuse jusque vers -10 NGF -de -10 à- 20, alluvions sabio-graveleuses, avec d'abord des sables puis des graves - substratum marno-argileux du Sannoisien réputé imperméable.

L e programme de reconnaissance avait pour objet de préciser en tout point du projet la coupe de sols, les caractéristiques géotechniques des terrains rencontrés et le régime hydrogéologique en relation avec le plan d'eau de la Garonne. Il a comporté :

- pour le collecteur : trois sondages à la tarière de 14 à 16 m de profondeur (Tl à T3) dont l'objet essentiel était de déterminer la cote du toit des sables et un sondage pressiométrique (Fpl) à l'emplacement de l'ouvrage d'interception pour avoir les caractéristiques géotechniques des argiles molles ;

- pour la station : un carottage (Cl) et un pressiomètre (Fp2) tous deux descendus dans les marnes, sur l'emprise de l'ouvrage. Sur le carottage les argiles molles ont été prélevées au C P S pour avoir des échantillons intacts pour les essais de laboratoire. La présence de remblais très épais avec blocs sur Cl a fortement réduit l'épaisseur de sols effectivement prélevables au C P S et donc le programme d'essais de laboratoire.

- pour l'hydrogéologie : le carottage Cl a été équipé d'un piézomètre crépine dans la couche d'alluvions sablo-graveleuses et cimenté au-dessus pour isoler cette nappe de celles des remblais en relation directe avec la Garonne. C e piézomètre a été équipé d'un limnigraphe à enregistrement numérique pour déterminer la relation entre la nappe des sables et la Garonne.

En outre, une recherche a été entreprise aux Archives Départementales pour retrouver trace des plans et pièces écrites relatives à la construction du m u r amont du Pont de Pierre que le collecteur de liaison doit longer.

Rapport BRGM R 35219 AQ14S 92 01.07.92 5


3. RESULTATS DE RECONNAISSANCE

3.1. Coupes géologiques

O n trouvera en annexe 4 les coupes des sondages et essais in situ effectués et en annexe 6 les sondages d'archives. U n e synthèse graphique en est donnée par le profil en long géologique du projet (annexe 2) et par les profils en travers n° 1 et n° 2 (annexe 3a et 3b). O n peut faire les constatations suivantes :

* sous la voie sur berge, le long du collecteur de liaison, la coupe géologique est à peu près constante avec :

. terrain naturel de 3,20 à 4,80 N G F ,

. une base des remblais entre 0 et + 1,5 N G F ,

. un interface argile molle/sable entre - 7,5 et - 10 N G F . O n notera la présence d'une couche de transition de 0 à 1 m d'épaisseur d'argile sableuse (argile litée de sable) entre les argiles molles et le sable ;

. le toit des graves vers - 13 à - 14 N G F ;

. le toit du substratum entre - 20 et - 21 N G F . Le carottage Cl montre une marne argileuse très compacte, non fissurée et imperméable.

* en bordure de Garonne (sondage Cl) on note :

. un épaississement très sensible de la couche de remblais (8,50 m ) qui est un mélange de vase apportée par la Garonne et de débris divers déversés sur les berges avec sans doute des blocs (anciens enrochements ?), ce qui laisse supposer qu'il s'agit de terrains gagnés sur la berge ;

. une légère remontée du toit des sables ce qui, conjugué avec l'augmentation d'épaisseur de remblai, entraîne une diminution de l'épaisseur de la couche d'argile molle ; il est donc probable que le fond de Garonne est constitué par du sable et non par des vases, ce qui mettrait la nappe des alluvions directement en contact avec la Garonne à une très faible distance des berges.

3.2. Caractéristiques géotechniques des formations rencontrées

- les remblais : ils sont à prédominance argileuse et vaseuse et les caractéristiques pressiométriques traduisent bien cette nature. O n a en effet sur Fp2 :

PI = 0,42 M P a E = 3 Mpa

mais on y trouve des blocs de taille variable provenant sans doute soit de dépôts divers rejetés en Garonne, soit d'enrochements pour la protection des berges.



Les remblais du point bas de la voie sur berge (Fpl) semblent de meilleure qualité (sable + calcaire) avec amélioration sensible des caractéristiques pressiométriques (PI = 0,73 et E = 4 M P a ) .

- les argiles molles : elles sont caractérisées par :

27 < W r < 43 % 18,2 < 7 h < 19,1 k N / m J

Ip de 14 à 19 C = 12 KPa (1 seul essai) 0=27°

Les teneurs en eau mesurées sur les échantillons prélevés à la tarière sont globalement plus faibles que ce qu'on trouve habituellement dans cette couche ; il semble qu'en bordure de Garonne, ces argiles soient plus limoneuses, ce qui est confirmé par des valeurs d'Ip faibles.

Les caractéristiques pressiométriques sont les suivantes :

0,35 < PI < 0,49 M P a moyenne = 0,41 M P a 1,54 < E < 2,43 M P a moyenne = 2 M P a

Il n'y a pas eu d'essai scissométrique in situ dans cette campagne, mais on peut avoir une bonne approche de la cohésion de ces argiles molles en utilisant la corrélation établie sur cette couche en rive droite lors d'études antérieures entre les essais pressiométriques et les scissomètres de chantier. Pour les argiles molles (Cu < 40 K P a ) , on obtenait :

C u = (PI - Po)/10

ce qui donnerait ici :

20 < C u < 39 K P a ; C u moyen = 31 K P a

- les sables plus ou moins graveleux : ce sont des sables moyens peu argileux dont les caractéristiques pressiométriques sont les suivantes :

PI = 1,2 M P a E = 7 MPa

- les graves : ce sont des graves propres ; le D n'a pas pu être déterminé en sondage (galets cassés par la soupape) ; par expérience, on sait qu'il est inférieur à 200 m m . Sur F p 2 , les caractéristiques pressiométriques sont les suivantes :

1,9 < PI < 2,46 M P a 14,5 < E < 20,4 M P a



Elles sont légèrement inférieures à celles obtenues sur le sondage pressiométrique effectué pour la voie sur berge (PI de 2,2 à 3,2 M P a et E de 14,5 à 29,7), et on notera qu'il n'y a pas d'essai sur le dernier mètre de grave qui comporte les plus gros galets ;

- les marnes du Sannoisien : elles sont légèrement altérées mécaniquement sur le premier mètre mais deviennent ensuite très raides avec les caractéristiques suivantes :

PI > 6 M P a E m o y e n = 125 M p a

Les résistances à la compression mesurées sur les carottes du sondage de l'étude de la voie sur berges sont comprises entre 0,95 et 1,6 M P a avec une moyenne de 1,2 MPa.

Remarque : D'une façon générale les caractéristiques géotechniques des formations de ce site sont très comparables aux valeurs obtenues habituellement sur les formations homologues rencontrées en rive droite.

3.3. Hydrogéologie

Les conditions hydrogéologiques de ce site sont très particulières car elles sont liées aux fluctuations du niveau de la Garonne ; celui-ci varie entre les cotes extrêmes qui sont -1,84 N G F pour les plus basses eaux et + 5,30 N G F pour les plus hautes eaux. U n piézomètre a été posé dans la couche de sable (cimenté dans les argiles et les remblais) pour mesurer les variations de niveau piézométrique de cette couche en fonction du niveau de Garonne. O n trouvera en annexe 8 les enregistrements des fluctuations respectives de la Garonne et du niveau piézométrique de la nappe des sables et graves sur C l . O n constate que les deux niveaux varient simultanément sans décalage dans le temps, mais on note un net amortissement des fluctuations dans la nappe des alluvions par rapport à la Garonne, de l'ordre de 0,80 m pour les forts coefficients et de 0,50 m pour les faibles coefficients. Il n'y a pas eu d'essai de perméabilité dans les alluvions sablo-graveleuses. Ces perméabilités sont assez constantes dans cette couche : elles varient de 10-4 m / s dans la partie supérieure sableuse à 10° m / s dans la partie inférieure dans les graves.

3.4 . Dépouillement des archives du Pont de Pierre

Les pièces graphiques relatives à la construction des murs en retour du Pont de Pierre sont assez rares ; la plus intéressante est fournie en annexe. Il s'agit d'un plan à échelle non indiquée mais certainement au 1/500 donnant la vue en plan, la coupe et l'élévation des murs de rive droite ainsi que l'implantation des pieux. C e plan n'est pas daté mais il s'agit probablement d'un plan d'exécution, avant travaux. C e document n'est pas calé en altitude ; il indique la maille des pieux, mais ne donne pas leur profondeur. Les archives comportent


STATION THIERS

Coupe synthétique et caractéristiques géotechniques des terrains

MGF Prof. TM 5 NGF r 3

o •

- 4 _ 5 •

- 8

- 10 •

- 15 .

- 20 •

- 25 •

• 5 Remblais vaseux

9

•10 Argile molle

M

15 Sable

1R

20

Grave

•25

¿b

Marne argileuse

•30

¡fh

18

17

20

22

21

E MPa

3

2

7

18

75'

PI MPa

0,42

0,4

1,2

2,2

5

Cu KPa

31

31

0

0

600

to

0

0

33°

36°

0

C KPa

0

0

0

0

50

*'

24°

24°

33°

36°

28°


des pièces écrites relatives à ces travaux ; les pieux auraient été battus en 1824 et 1825, mais en 1926 on aurait resserré la maille avec des pieux battus au centre des mailles existantes pour consolider les fondations.

L e Service des Grands Travaux de la D . D . E . qui a exploité les archives du pont pour les travaux de consolidation de l'ouvrage a fourni de précieux renseignements sur les fondations de la culée rive droite, ce qui a permis de recaler en altitude la coupe du plan d'archivé sur laquelle figure le dessin de fondation de la culée.

Sur le profil n° 2 , on a figuré la structure du m u r et le schéma de fondation tels qu'ils ont pu être reconstitués à partir de l'exploitation des archives. Il serait opportun de procéder à des vérifications de ces hypothèses par des fouilles manuelles en pied de m u r . E n ce qui concerne les longueur de pieux, on sait que pour la culée, les pieux auraient 5 à 6 m de hauteur ; ils sont donc d'après la coupe de sols, battus jusqu'au sable. Les pièces écrites indiquent que le chantier des murs a été approvisionné en pieux de 8 à 12 m de long ; d'autre part, à cette époque (1824), la règle était de battre les pieux jusqu'au refus. O n peut donc penser que les pieux qui supportent le m u r descendent jusqu'au sable.


Communauté Urbaine de Bordeaux - Station Thiers • Etude géotechnique

4. ADAPTATION DU PROJET AU SITE

L'objet de ce paragraphe est de mettre en évidence les difficultés géotechniques présentées par les différents ouvrages constituant ce projet. La configuration définitive n'étant pas encore arrêtée, on commentera les diverses solutions encore envisagées à ce jour.

4 . 1 . Interception des collecteurs existants

D e u x solutions sont encore à l'étude : l'interception complète et le renvoi en un rejet unique à la station ou un déversoir qui laisse passer dans l'un des deux collecteurs les eaux tant que la Garonne est au-dessous d'un certain seuil.

•Interception complète : il s'agit d'effectuer sur chaque collecteur un regard d'interception et une conduite de jonction au collecteur de 2 000 m m . Ces ouvrages, de section réduite, sont à réaliser dans des fouilles blindées de 4,50 m de profondeur creusées dans les remblais et les argiles molles ; les fonds de fouille seront dans les argiles molles imperméables, mais on peut craindre des venues d'eau par les remblais sableux à marée haute. L a stabilité du fond de fouille est assurée m ê m e avec la Garonne en P H E (voir justification dans étude du collecteur ci-après). Les regards d'interception sont, respectivement, à 2 m et 6 m du m u r en retour du pont : si cet ouvrage est réellement fondé c o m m e le suggère le profil en travers n° 1, il n'y aurait pas de problème pour la stabilité du m u r car il serait fondé au-dessous du fond de fouille ; on recommande donc de vérifier de dispositif de fondation de ce m u r . L e regard d'interception du collecteur Thiers est à 1,60 m d'un bâtiment adossé au m u r beaucoup plus récent. O n ne sait pas comment est fondé ce bâtiment ; la proximité de la fouille pourrait y engendrer quelques désordres et il est recommandé de repousser le regard vers la Garonne de 3 à 4 mètres.

•Déversoir : c'est une boîte de 10 à 12 m de long, de 4 m de large et de 5 m de profondeur, assimilable à une tranchée large. L e fond est dans les argiles molles. Le calcul de stabilité du fond de fouille effectué pour la tranchée (voir paragraphe suivant) est applicable ici ; il est justifié de prendre en compte la résistance au cisaillement de l'argile dans la mesure où le rapport largeur de fouille/hauteur d'argile est encore faible (0,6). O n a donc une sécurité suffisante m ê m e en P H E , en phase travaux. Le sol de fondation étant de caractéristiques très médiocres et les sollicitations complexes et variables en raison de la marée, il est recommandé de fonder l'ouvrage sur pieux ou micropieux. D e plus, une fondation sur pieux permettrait de reprendre la poussée d'Archimède sur la boîte. Lors de l'exécution des pieux, il faudra tenir compte des fluctuations piézométriques de la nappe des sables à moins d'adopter la solution pieux battus. Si la fouille est blindée avec un rideau de palplanches, on ne peut pas utiliser celui-ci c o m m e fondation car la fiche réduirait la résistance au cisaillement dans les argiles et la stabilité du fond de fouille ne serait plus assurée en phase travaux (voir paragraphe suivant).



4.2 . Collecteur de liaison 2000 m m

L e fond de tranchée sera compris entre - 1,5 et - 1,80 N G F , soit entre 4,7 et 6,60 m de profondeur. Bien que le mur en retour du pont soit fondé à - 1,80 N G F d'après les archives (ce qu'il faudrait vérifier), il est prudent d'éloigner le collecteur du m u r pour éliminer toutes causes de désordre sur l'ouvrage ancien. Les terrassements de la tranchée se feront à l'abri d'une fouille blindée et la solution palplanche paraît la plus indiquée. Les terrains terrassés seront des remblais pour l'essentiel, mais le fond de fouille sera dans les argiles molles. Plusieurs points sont à examiner :

•Stabilité du fond de fouille en cours de travaux : la présence d'une couche de sable en charge, variable avec la marée, sous la couche d'argile molle imperméable peut provoquer un soulèvement du fond. En tenant compte de la résistance au cisaillement, selon deux plans verticaux parallèles aux parois, la condition d'équilibre court terme s'écrit de la façon suivante :

_"2>_ ^ £ ^ 5 . 3 0 uttf

<_L=.3<n

^î>

rt=?<^ ¡̂

VU7"i

.[̂ A

't w

¿1 • < * *

7 * h * L + 2 [ T B * f + T A (h - f)] > 7 W (H + h) * L

T A = frottement argile (cohésion) T B = frottement argile/palplanche

Dans le cas présent avec les données géométriques du schéma ci-dessus et :

7 (argile) = 17 k N / m 3

T A = 30 K P a T B = 0

avec une fiche nulle des palplanches, on a un coefficient de sécurité F = 1,85. Si l'on donne aux palplanches une fiche, en négligeant le frottement argile/palplanche, on diminue l'épaisseur de la couche d'argile qui participe à la résistance au cisaillement et donc le coefficient de sécurité : avec une fiche de 2 m , on a F = 1,56. O n notera que ce calcul est



légèrement sécuritaire car on a vu précédemment que le niveau de la nappe des sables est toujours inférieur à celui de la Garonne ; le P H E de la nappe est donc inférieur à 5,30 N G F . A long terme, la cohésion n'est plus à prendre en compte et la stabilité n'est pas assurée. Il convient donc de réaliser la tranchée par plots et de remblayer au fur et à mesure.

•Pose de la conduite : le fond de fouille sera dans l'argile molle imperméable ; on risque d'avoir des venues d'eau par les parties sableuses du remblai à l'extrémité non fermée de la tranchée. U n lit de pose en matériau drainant est nécessaire ; il sera isolé du fond de fouille par un géotextile anticontaminant et posé le plus rapidement possible après l'ouverture de la fouille pour éviter l'altération des caractéristiques des sols. Les matériaux extraits de la tranchée ne seront réutilisables en remblai qu'en faible proportion ; seuls les remblais actuels sableux et hors d'eau pourront être remis dans la tranchée.

• C o m p o r t e m e n t à long terme de la conduite :

a) Soutènement : en cas d'inondation ou de remontée de nappe dans le remblai, la conduite est soumise à la poussée d'Archimède. Il peut y avoir soulèvement si le recouvrement des terrains n'est pas suffisant. Il y aura donc une vérification à faire lorsque le profil en long du terrain naturel et de la conduite seront définitivement arrêtés.

b) Tassements : ce collecteur sera posé sur des sols compressibles ; les modifications de contraintes apportées au sol de fondation par la pose de la conduite sont faibles et il ne devrait pas y avoir de tassements importants si les travaux sont réalisés dans de bonnes conditions ; mais dans ces sols, on ne peut pas garantir l'absence de petits mouvements m ê m e après la pose ; en particulier, il faut assurer une liaison adaptée à cette situation entre la conduite et les ouvrages fixes (déversoir et station). Il faut donc que les joints puissent accepter quelques déformations centimétriques. Mais surtout, il faut veiller à ce qu'après la pose il n'y ait pas de chargement du terrain au-dessus ou aux abords immédiats de la conduite, car les tassements d'ensemble que provoqueraient ces surcharges pourraient provoquer des désordres sur la conduite. D e ce point de vue, il est important d'assurer une bonne coordination avec le projet de voie sur berge.

4 . 3 . Station proprement dite

Sur le profil 2 , on a figuré très schématiquement la station telle qu'elle est prévue en l'état actuel du projet, c'est-à-dire une boîte circulaire de 17 m de diamètre intérieur et dont le radier serait à - 5,5 N G F . Dans un premier temps, nous examinerons les problèmes généraux de conception et de réalisation puis on donnera quelques éléments de prédimensionnement de l'ouvrage pour les hypothèses de structures envisagées.



4 .3 .1 . Problèmes généraux de conception et de réalisation

Ils résultent :

a) de la position de l'ouvrage "à cheval" sur la berge et donc la nécessité de prendre en compte 2 types de calcul (côté terre et côté Garonne) et les problèmes de stabilité et d'exécution posés par le talus de la berge ;

b) de la configuration des terrains avec en particulier une nappe dans les alluvions, sous le radier, mise en charge par la Garonne. Il faut donc :

- soit créer un bouchon étanche sur une épaisseur à déterminer, - soit descendre un rideau étanche jusqu'à l'imperméable (marnes du Sannoisien),

c'est-à-dire à la cote - 21 N G F et équiper le fond de fouille d'un radier drainant et de puits de décharge si nécessaire.

Le calcul de l'épaisseur f de bouchon étanche donne :

wm t

H !

>

f * 7 > (H + f) 7 W

avec 7 = 18 K N / m 3 , on a :

f > 1,25 H

Pour H = 11,30 m (fond à - 6 N G F et niveau d'eau à + 5,30 N G F ) , on obtient : f = 14,10 m ; autrement dit, il faut imperméabiliser la quasi-totalité de la couche d'alluvions, ce qui conduit à un volume de sol traité considérable. Si de plus, on tient compte du fait que la réalisation d'un bouchon étanche par injection ou par colonnes de jet-grouting jointives présente des aléas, la solution rideau étanche apparaît la mieux adaptée pour ce projet. Reste alors à faire le choix du type de rideau étanche : palplanches ou paroi moulée.

Dans le cas d'une enceinte ancrée dans le substratum marneux, le débit de fuite à évacuer de la fouille, hormis les fuites de parois, sera très faible car les marnes sannoisiennes sont très peu perméables (K = 1.10-7 m/s ) ; en considérant une paroi parfaitement encastrée dans les marnes sur une hauteur de 1 m m i n i m u m , le débit d'exhaure (après épuisement de la fouille) calculé par la méthode de Brillant est de 1 m 3 / h .



Par ailleurs, une telle configuration, pour un fond de fouille à - 6 N G F , permet de vérifier la condition de Renard.

Pour les fondations de la station proprement dite deux solutions peuvent être envisagées :

- curage de la totalité des argiles molles et substitution par un bon matériau insensible à l'eau (grave) : cela suppose qu'on descende jusqu'à la cote - 11 côté digue ; la station serait alors fondée "superficiellement" sur ce massif de substitution qui tient lieu de radier drainant ;

- fondation sur pieux dans la partie centrale et avec report partiel des charges sur la paroi ; on donne ci-après des prédimensionnements de divers types de pieux dans le cas où cette solution serait retenue. Dans ce cas, il faut prévoir un radier drainant et des puits de décharge atteignant la couche de sable.

4.3 .2 . Dimensionnement de l'enceinte de la station

Les calculs de parois ont été effectués avec le logiciel R I D O . O n trouvera en annexe 7 la coupe-type de sol et les caractéristiques géotechniques prises en compte dans les calculs, puis les feuilles de calculs relatives à chaque cas étudié. Les caractéristiques géotechniques retenues dans les calculs sont pour certains niveaux légèrement différentes de celles données au paragraphe 3.2 qui résultent des essais effectués sur le site. Cela tient au fait qu'on a effectué une pondération sur certains résultats jugés pas très représentatifs parce que pas très nombreux, pour tenir compte des valeurs habituellement trouvées dans ces formations dans ce secteur de Bordeaux.

Valeur de K h

Dans le cadre d'un prédimensionnement, on a retenu :

- des valeurs de K h constantes en fonction du phasage d'exécution ; -des valeurs de K h augmentées par rapport aux valeurs calculées à partir des

recommandations du L C P C (Recommandations pour le choix des paramètres de calcul des écrans de soutènement par la méthode aux modules de réaction -chapitre IV) .

K h (t/m3) K h (t/m3) calculé Valeur

d'après L C P C prédimensionnement

44 44 29 44

400 1000 1 030 2 000 4 300 4 300

Terrain

Remblais vaseux Argile molle Sable Grave Marne

Em (en M P a )

3 2 7

18 75

Coefficient

2/3 2/3 1/3 1/3 1/3



•Solution palplanche : compte tenu de l'expérience locale dans ces terrains et pour tenir compte des contraintes de battage et de vibrofonçage dans les graves, les calculs ont été effectués avec des Larsen V S , ancrées de 1 m minimum dans les marnes, soit 27 m de hauteur ; les cerces sont simulées par des butons de rigidité équivalente. Pour une fouille à - 6 N G F , il faut 7 cerces, soit une tous les 1,5 mètres environ ; sans doute plus dans le cas où on envisagerait la substitution du fond de fouille. O n trouvera en annexe 7 les détails des calculs effectués.

. Caractéristiques

. Enceinte cylindrique en palplanche <£ 17 m

. Palplanche type L A R S S E N V S I = 72 200 c m 2 / m ) E = 21 10« t/m2

. Longueur : 27 m

. Cerces : H E B (240)- S = 106 c m 2

I = 1 1 2 6 0 c m V m l Rigidité équivalente 3 081 t/m2

. Niveau d'excavation : - 6,00 m N G F

. Surcharge 1,2 t/m2

. PHE = 5 m NGF



. Résultats : solution palplanches

Type calcul

1 - Côté digue Long terme PHE

2 - Côté Garonne Long terme PHE

3 - Côté digue Court terme PHE

4 - Côté Garonne Court terme PHE

5 - Côté digue Court terme PHE Kh (LCPC)

Flèche maxi (mm)

85,08

95,88

99,48

66,05

115,82

Flèche maxi phase 8

85,80

84,89

99,48

63,70

115,82

M o m e n t maxi (t.m)

57,17

39,19

75,38

50,02

78,63

M o m e n t maxi

phase 8 53,60

37,60

71,89

49,57

77,53

Efforts butons (t/ml)

-8 ,29 26,89 22,80 14,58 16,23 11,73 9,06

5,05 18,04 22,52 13,33 13,58 9,46 7,51

8,07 28,5 25,61 17,77 20,82 14,45 10,81

5,92 17,40 24,18 14,98 15,25 10,48 8,02

7,85 29,46 27,58 18,55 19,38 13,03 10,12

Efforts butons phase 8

0,14 24,54 20,86 13,73 16,23 11,73 9,06 5,03

16,17 21,06 12,75 13,58 9,46 7,51 1,74

25,51 23,23 16,76 20,82 14,45 10,81 5,92

15,32 22,58 14,32 15,26 10,48 8,02

3,86 26,70 25,61 17,64 19,38 13,03 10,12

A noter, un calcul a été effectué avec les valeurs de K h déduites des recommandations L C P C , il conduit à un résultat plus pessimiste.

Rapport BRGMR 35219 AQI4S 92 01.07.92 16


L a solution palplanche est donc envisageable à condition de prendre des nuances d'acier

adaptées et de dimensionner les cerces en fonction des efforts attendus.

O n peut craindre la présence de blocs dans les remblais, car on en a trouvé sur le sondage

C l . Les anciens enrochements de berge ne comportent généralement pas de gros blocs et ne

devraient donc pas être gênants ; reste la présence de corps étrangers de grandes dimensions

(embarcation ou autre) peu probable mais toujours possible sur une berge qui a dû être

fréquentée dans le passé.

•Solution paroi moulée : le calcul montre qu'on peut réaliser cette paroi en 0,60 m

d'épaisseur sans butonnage car avec un diamètre de 17 m , la rigidité circulaire est très

élevée.

Pour tenir compte des défauts de verticalité et des pertes d'épaisseur utiles, on pourra :

- soit vérifier le calcul avec une paroi fictive plus mince,

- soit augmenter délibérément l'épaisseur.

Par contre l'exécution d'une paroi dont une partie est en Garonne pose problème. Il faut réaliser un remblai préalable qui empiète sur le fleuve pour disposer d'une plate-forme de travail. U n remblai taluté sur une berge à 2,5/1 dans des argiles molles ne tiendra pas ; il faut sans doute passer par un soutènement en palplanche renforcé éventuellement par des pieux et des liernes pour maintenir ce remblai provisoire qui pourrait être constitué par du sable. O n peut craindre également des pertes de béton dans les remblais de berges aux caractéristiques très médiocres et des difficultés de réalisation dues au marnage qui entraîne de très fortes variations de niveaux piézométriques dans la nappe des alluvions.

. Caractéristiques

. 0 17 m intérieur

. épaisseur 0,60 m

. produit d'inertie El = 21 600 t .m 2 /ml

. rigidité cylindrique R c = 8 694 t/m3

. longueur : 27 m

. niveau terrassement + 6 m N G F

. PHE = 5 m NGF



. Résultats : solution paroi moulée

Type calcul

Long terme PHE

Court terme PHE

N ° fichier

9

91

Flèche maxi (mm)

2,06

2,60

Moment maxi t.m

2,43

4,07

4.3.3. Dimensionnement des pieux

L e prédimensionnement d'un pieu isolé est établi selon les recommandations du S E T R A L . C . P . C . d'octobre 1985 "Règles de justification des fondations sur pieux à partir des essais pressiométriques" et des documents faisant suite.

. La charge nominale d'un pieu isolé est définie à partir des efforts résistants Q p et Qs tel que :

Q N = Q p / 3 + Qs/2 (pour sollicitations C C B A 68)

où : Q p = kp.ple.A : charge limite de pointe Q s = x . D Ehi.qi : charge limite de frottement Ql = Q p + Q s : charge limite

. L a charge de fluage d'un pieu isolé mis en place sans refoulement du sol :

Q c = Q p / 2 + Qs/1,5

avec refoulement du sol :

Q c = Ql/1,5

Rapport BRGM R 35219 A Ql 4S 92 01.07.92 18


- Pieu foré tube ancré dans les eraves

Nous retiendrons pour cet horizon : - pi = 2,2 M P a - 7 = 22 k N / m 3

- qs = 0,08 M P a - k p = 1,052 - un ancrage d'au moins 3 4> - pieu tube foré à tubage perdu

<f> ( m m )

Ancrage mini

3 ¿(m)

Qp(t)

Qs(t)

Ql(t)

Qc(t)

QN(t)

QI(0

600

1,80

67

27

94

51,5

35

141

700

2,10

91

37

128

70

48

192

800

2,40

119

48

167

91,5

63

251

1000

3,00

187

75

262

143,5

100

392

Q I = charge intrinsèque du matériau (a'b = 5 M P a )



Pieu foré tube ancré dans les marnes

Nous retiendrons au niveau des marnes :

- pi = 3 M P a - 7 = 21 k N / m 3

-qs = 0,12 M P a - k p = 1,8 - un ancrage d'au moins 3 4> - pieu tube foré à tubage perdu

4> (mm)

Ancrage mini 3 * (m)

Qp(0

Qs(t)

QKO

Qc(t)

QN(t)

QI(0

600

1,80

147

161

308

180

129,5

141

700

2,10

200

196

396

230

164,5

192

800

2,40

261

233

494

285,5

203,5

251

1000

3,00

407

314

721

413

293

392

QI = charge intrinsèque du matériau (a'b = 5 M P a )



- Pieu battu aux marnes

. Caisson type L P V 5 battu 1 mètre dans les marnes

kp = 1,3 Q s = 0,12 M P a dans les graves

0,16 M P a dans les graves

Q p = 10,5 t Qs = 221t Ql = 231,5 t Q c = 154 t Q N = 114t

. Pieu P . H . 600 battu 1 m dans les marnes

kp = 2,3 A = 282,26 m 2

Qs = 0,12 M P a dans les graves P = 2,446 m 0,16 M P a dans les graves

Q p = 19,5,5 t Qs = 273 t Ql = 292,5 t Qc = 195 t Q N = 143 t

On retiendra : Q = inf (QN, Qi)

et l'on vérifiera selon le D . T . U . 13.12

Q G + Q sur < Q et Q G + Q ' S F < Q

avec Qsur = surcharges Q G = charges permanentes Q ' S F = frottement négatif

Reprise des sollicitations horizontales

Les sollicitations horizontales des pieux seront reprises par la réaction latérale du sol. Nous proposons de retenir une loi de réaction limitant la pression frontale à la pression nette (Pf -Po) selon le schéma suivant :



- Pieu battu aux marnes

. Caisson type L P V 5 battu 1 mètre dans les marnes

kp = 1,3 Qs = 0,12 M P a dans les graves

0,16 M P a dans les graves

Q p = 10,51 Qs = 221t Ql = 231,5 t Q c = 154 t QN = 114 t

. Pieu P . H . 600 battu 1 m dans les marnes

kp = 2,3 A = 282,26 m 2

Qs = 0,12 M P a dans les graves P = 2,446 m 0,16 M P a dans les graves

Q p = 19,5,5 t Qs = 273 t Ql = 292,5 t Qc = 195 t Q N = 143 t

O n retiendra : Q = inf (QN, Qi)

et l'on vérifiera selon le D . T . U . 13.12

Q G + Q sur < Q et Q G + Q ' S F < Q

avec Qsur = surcharges Q G = charges permanentes Q ' S F = frottement négatif

Reprise des sollicitations horizontales

Les sollicitations horizontales des pieux seront reprises par la réaction latérale du sol. Nous proposons de retenir une loi de réaction limitant la pression frontale à la pression nette (Pf -Po) selon le schéma suivant :

P. a ,

Y-A«fA o.<zja. m « j \ A -

Rapport BRGM R 35219 AQI4S 92 01.07.92 2\


Le module de réaction pourra être déterminé à partir du module pressiométrique dans les conditions suivantes :

. charge courte - K = 2 kh

. charge longue - K = kh

avec :

kh = E 18 B > B o

4 (2,65 B / B o ) a B o / B + 3a

avec :

Bo = 0,6 m B = largeur du pieu a = coefficient de Ménard E = module pressiométrique

4.3.4. Ouvrage de rejet en Garonne

C'est un petit canal de 12 m de long et 3 m de large qui doit assurer l'évacuation des eaux de transit ou de pompage vers la Garonne, son fil d'eau est à - 2,5 N G F en aval soit en dessous des P B E de Garonne. Etant donné les mauvaises caractéristiques des sols de la berge, ce petit ouvrage devra être fondé sur pieux. Une solution consisterait à réaliser des pieux battus à partir d'un ponton, et un batardeau permettant d'effectuer les terrassement et la pose du canal.

4.4 . Evacuation des eaux usées par temps sec

Deux solutions sont à l'étude. La première est un relèvement des eaux usées dans un collecteur existant rejoignant la station d'épuration Antoine Jourde située à 900 m . La seconde consiste à évacuer gravitairement depuis la station Thiers jusqu'à la station Jourde par un collecteur à construire. Le fil d'eau de cet ouvrage serait entre - 1 et - 2 N G F ; il suivrait la voirie existante. Cette conduite peut être posée soit en tranchée, soit en microtunnel. Bien que la reconnaissance géotechnique de cette partie de projet n'ait pas été faite, on peut prévoir que le fil d'eau sera soit dans les argiles molles, soit proche du contact remblai/argiles molles ; c'est donc un profil pas très favorable à une solution microtunnelier car la probabilité de rencontrer des obstacles est assez grande du fait de la proximité des berges de la Garonne. Pour aller plus avant dans l'étude de la solution microtunnelier, il faudrait disposer d'une campagne de reconnaissance par sondages, à la tarière par exemple, qui permette de situer assez précisément et sur un grand nombre de points la position de l'interface remblai/alluvions non remaniées, de façon à avoir une meilleure approche de la probabilité d'intercepter des obstacles au niveau du collecteur.



5. CONCLUSION

Les caractéristiques géologiques, géotechniques et hydrogéologiques mises en évidence par cette étude et à prendre en compte dans la mise au point du projet sont les suivantes :

. présence de remblai vaseux avec blocs ou d'argile molle compressible jusqu'à une cote comprise entre - 7,5 et - 10 N G F ;

. fluctuations très importantes du niveau piézométrique de la nappe des sables et graviers qui est mise en charge par la Garonne ;

. substratum marno-argileux imperméable entre - 20 et - 21 N G F .

Les problèmes géotechniques et recommandations dans la recherche de solutions techniques adaptées peuvent se résumer ainsi :

. Ouvrage d'interception : en cas d'interception complète, pas de difficulté particulière mais il faut éloigner les ouvrages du bâtiment actuel. Pour une solution déversoir, il faut sans doute fonder l'ouvrage sur pieux.

. Collecteur de liaison : bien que le m u r en retour du Pont de Pierre soit très vraisemblablement fondé sur pieux en dessous du fil d'eau, il est conseillé d'éloigner le collecteur du m u r . Il n'y a pas de problème de stabilité de fond de fouille, en phase travaux. L'ouvrage reposant sur une couche relativement compressible, on peut craindre de légères déformations (centimétriques) après la pose. U n soin tout particulier doit être apporté à la technique de pose pour éviter le remaniement en fond de fouille. O n vérifiera qu'il n'y a pas soulèvement sous la poussée d'Archimède lorsque la couverture est faible.

. Station proprement dite : les travaux ne peuvent être réalisés qu'à l'abri d'une paroi étanche ancrée dans le substratum imperméable. D e u x solutions sont proposées : palplanches Larsen V S avec 7 niveaux de cerces, ou paroi moulée de 0,60 m d'épaisseur utile. L e débit de fuite par le fond serait de 1 m 3 / h pour un écran parfaitement étanche et ancré de 1 m au m i n i m u m dans les marnes. L a station pourra être fondée soit superficiellement après substitution des matériaux sur 2 à 4 m d'épaisseur soit un pieu avec report partiel des charges sur la paroi. L'ouvrage de rejet en Garonne devra être fondé sur pieux.

. Collecteur d'évacuation des eaux usées entre Thiers et Jourde : dans le cas où cette solution serait retenue, une reconnaissance spécifique serait nécessaire pour vérifier la position du contact remblai/argile molle qui conditionne en grande partie l'exécution de ce projet en solution microtunnel.


PIECES ANNEXES

1 - PLAN DE SITUATION AU 1/200 AVEC SONDAGES

2 - PROFIL EN LONG GEOLOGIQUE AU 1/1 000

3 - a) PROFIL EN TRAVERS N° 1

3 - b) PROFIL EN TRAVERS N° 2

4 - COUPES DE SONDAGES (CAROTTAGE, TARIERE, PRESSIOMETRES)

5 - PLAN D'ARCHIVES DES MURS DE RIVE DROITE

6 - SONDAGES D'ARCHIVES

7 - NOTES DE CALCULS RIDO

8 - ENREGISTREMENTS PIEZOMETRIQUES

9 - ESSAIS DE LABORATOIRE

1 - PLAN DE SITUATION AU 1/200 AVEC SONDAGES

2 - PROFIL EN LONG GEOLOGIQUE AU 1/1 000

3 - a) PROFIL EN TRAVERS N° 1

3 - b) PROFIL EN TRAVERS N° 2

4 - COUPES DE SONDAGES (CAROTTAGE, TARIERE, PRESSIOMETRES)

DEP/COM

SITUATION

33.BORDEAUX

STATION THIERS

N classement

Designation

921102/011

Car.l

COUPE LITHOLOGIQUE COUPE TECHNIQUE

10.

20.

30.

40 L

•

- x - x -x - x - x

# • • # :

I • 0 •

0 • 0 I • O •

o - o ) . O .

0 - 0 I . O •

0 - 0 ) • O • ' 0 - 0 I • O •

Q • O I • O •

l°0°

°0°

_ w — <v — Af — W — /¥

— M « Hê • -

« — « — *r

_ M — M —

— (V — / * —

w ~ M • *# — HT — W —

(V —. (M — / *

— Í* — AT —

— W — <W —

*w — « — w

argile à débris de calcai -res (gros blocs),

argile sableuse

sable gris brun propre

remblais divers : gange

argileuse avec gros blocs

argile molle marron très plastique

alternance de lits d'argi -le 1/3 cm et sable 2/5cm

sable gris très propre à quelques graviers à la base

grave propre 0/50 mm âga -lets plus gros á la base

marne argileuse marron à passée verdâtre consistan -te à partir de 25 m passage de marne très limon -neuse de 29.50 à 30.10 m

tubage provisoire 140 LS de 0.00 à 25.00 m eau fin sondage vers 6.50

1.00 .

î.eo

2.60

B.50

10.20

11.40

17.00

24.40

31.00

£ Í

C i; l".

C >-C r i r i C. i-C r i r

Cimentation de 0.00 à 0.50 m

Tube PVC 100 mm

Tarière 150 mm Remblai Niveau d eau ( 6.50 m)

9.90

Wl.53

12.00

CÂROTTIER. 115 mm K.3

Crépine 100 mm

Carottage 116 mm Massif filtrant ( .5 - 2.5 )mm

25.00

Décanteur 100 mm

31.00 Bouchon de pied

DATE (S) D'EXECUTION

Début : 25/05/92

Fin : 26/05/92

LOCALISATION

Z sol : 3.61 m

PIEZOMETRIE

NS/sol

Rep/sol

Z rep.

Cote piézo

6.50 m

0.00 m

3.61 m

-2.89 m

SIEGE SOCIAL : Espace MERIGNAC Phare T n r-\/ T r m n m ccn ne? er * * *»#» r*/*

33704 MERIGNAC CEDEX Tci crriDic . ce r>A AA O Q ÔîTJSMifl

DEP/COM

SITUATION

33.BORDEAUX

STATION THIERS

N classement

Désignation

921102/001

Tar.l

COUPE LITHOLOGIQUE Or-

lO.

20L

- X - X -x - x - x - x - x -x - x - x - x - x -

üEEEE

:--'-r-^

remblais divers

sable fin marron clair

argile beige clair à rognons de calcaire

argile vasarde

argile sableuse

sable

arrêt volontaire eau fin sondage à 2.50 m / sol

0.50

COUPE TECHNIQUE W/v» 7.

1.40

2.50

11.50

. 12.50

14.50

kl

Niveau d'eau ( 2.50 m )

35

•iS

3? W L Ï 39 If * 19

kl

3?

Tarière 150 m m r3^- Remblai

14.50

OATE(S) D'EXECUTION

Début : 05/05/92

Fin : 05/05/92

LOCALISATION

Z sol : 3.41 m

PIEZOMETRIE

NS/sol

Rep/sol:

Z rep.

Cote piézo

2 . 5 0 m

0 . 0 0 m

3 .41 m

0 .91 m

SIEGE SOCIAL : Espace MERIGNAC Phare - 33704 MERIGNAC CEDEX /V r » » f v <i

DEP/COM

SITUATION

33.BORDEAUX

STATION THIERS

N classement

Désignation

921102/002

Tar. 2

COUPE LITHOLOGIQUE 0,-

10

20

c. ta

E

Pro

fon

de

ur

i •

l •

l •

i •

i •

l

1 •

! •

1

• 1

• 1

• 1

EEEEE

sable fin marron clair propre

sable fin argileux

argile vasarde

argile sableusenoire

sable.

arrêt volontaire eau fin sondage à 2.20 m 1 sol

. 0.30

l.SO

COUPE TECHNIQUE

3.60

12.50

13.00

- 16.00

h 31

.

Niveau d'eau ( 2.20 m)

-2?

-19-

- 3 3

Tarière 150 mm Remblai

16.00


Début : 06 /05 /92

Fin : 06 /05 /92

LOCALISATION

Z sol : 4 .27 m

PIEZOMETRIE

NS/sol

Rep/sol:

Z rep.

Cote piézo

2.20 m

0.00 m

4.27 m

2.07 m

SIEGE SOCIAL : Espace MERIGNAC Phare - 33704 MERIGNAC CEDEX ApMf.fl

DEP/COM

SITUATION

33.BORDEAUX

STATION THIERS

N classement

Désignation

921102/003

Tar.3

COUPE LITHOLOGIQUE

10.

20L

• 0 • 0 • 0 • 0 • 0 • 0 • 0 • 0 - 0 - 0 • 0 • 0 • 0 - 0 - 0 • 0 • 0 •

o - o - o . 0 • 0 • 0 - 0 - 0 • 0 • 0 •

-x-x-x-x-x -x-x-

sable argileux à galets

argile sableuse marron à débris de calcaire

vase argileuse marron clair

argile vasarde brune

sable"

arrêt volontaire eau fin sondage à 2.50 m / sol

COUPE TECHNIQUE

. î.io •

3.50

4.20

4.80

. 13.60

16.00

\~25

2?

21

- 3e

- 31

- Io)

- 3o

36

p3i. - 36

. '

Niveau d'eau ( 2.50 m )

WL^ÍT-Tf^lT-

Tarière 150 mm Remblai

16.00


Début : 06/05/92

Fin : 06/05/92

LOCALISATION

Z sol : 4.75 m

PIEZOMETRIE

NS/sol

Rep/sol

Z rep.

Cote piézo

2.50 m

0.00 m

4.75 m

2.25 m

SIEGE SOCIAL : Espace MERIGNAC Phare - 33704 MERIGNAC CEDEX <ffijmV ' ' T*J ^ t

T E M S 0 L S . A Espace Merignac Phare. BP 104. Av Alessandro VOLTA. 37004 MEHIGNAC. tel : 56.34.32.90

FORAGE PRESSIOMETRIQUE FP : 1 •

AFFAIRE : 33 BORDEAUX STATION THIERS COTE NGF TN : + 3.42 DOSSIER : 92.1 .102 FP.l NIVEAU EAU : au sol fin sondage DATE DEB : 07/05/92 TUBAGE : 96 mm sur 9.50 m DATE FIN : 07/05/92 : H A b C 1

OUTILS : Blcone et Bentonlte

PR

metres

1

2

3

4

5

6

7

B

9

10

11

12

13

14

is

16

17

IB

19

. ?Q

COUPE

indicative

Remblais divers

Sable fin

Argile+calc ait

Argile va3arde

"

MODULE DE DEFORMATION (E)

en Mpa

J ¡n

/ 2 . 2 1

2.18

2.07

j 1.B3

\ 2.31

/ 2.07

/ 1 - B 8

1

4.57

3.96

.53

5 10 50

PRES. LIM (MPA) K (PI)

PRES. FLU (MPA) 0 (Pf)

0.42

j 0.43 1

°-35 / 1 / J

0.26

0.23 J

0.23 j <

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0.43

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1.37

0.48

0.44

0.41

.5

.71

3.78

.70

-

1 5

SIEGE SOCIAL : Espace MERIGNAC Phare - 33704 MERIGNAC CEDEX

T E M S O L S.A Eäpaca Herignac Phare. BP 104. Av Alessandro VOLTA. 37004 MERIGNAC. tal : 56.34.32.90

FORAGE PRESSIOMETRIQUE FP : 2

AFFAIRE : 33 BORDEAUX STATION THIERS COTE NGF TN : + 4.81

DOSSIER : 92 .1 .102 FP.2 NIVEAU EAU :

DATE DEB : 11/05/92 TUBAGE : S6 mm sur 25.50 m . DATE FIN : 13/05/92 : H A b h 1/ d

OUTILS : Blcone at Bentonlts

PR

metres

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16 .

17

IB

19

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COUPE

Indicative

Hsmoiaiu ' PdVBU

SdUlU LJI'UII

Remblals+argile

Argile vasarde

idem sableuse

Sable et grave

MODULE DE DEFORMATION . (E)

en Mpa

2.£

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(

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PRES. LIM (MPA) * (PI)


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° '2 1 1 ¡

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II .18 / / 0

0 - 2 4 \ \

7 0.25 1 J

0 - 3 2 \ \

\ 0.49 \

.1

0.40

0.42

0.44

.36

0.43

0.49

.34

0.42

1.37

0.5C

k

lv L U

.5

.72

y-. T >-°3 5

SIEGE SOCIAL : Espace MERIGNAC Phare - 33704 MERIGNAC CEDEX / T i » » » T ̂ T ^ \

T E M S O L S.A Espace Merlgnac Phare. BP 104. Av Alessandro VOLTA. 37004 MERIGNAC. tel : 56.34.32.90

FORAGE PRESSIOMETRIQUE FP : 2

AFFAIRE : 33 BORDEAUX STATION THIERS COTE NGF TN : + 4.81 DOSSIER : 92.1.102 FP.2 NIVEAU EAU : DATE DEB : 11/05/92 TUBAGE : 96 mm aur* 25.50 in D . . DATE FIN : 13/05/92 : H A b t d/ d OUTILS : Blcons et Bentonlto

PR

metres

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

COUPE

Indicative

Sable et grave

Grosse grave

Marna brune

MODULE DE DEFORMATION (E)

en Mpa

1 3

J 1 13,03

\

\ 20.40

/ 15.32

\

\

y 63.3

10

6.02

k 122^9B

143.0

114.95/

50

PRES. LIM (MPA) « (PI)


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3 .30 \ \

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L

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\

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i

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>7

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3

50

20

20

SIEGE SOCIAL : Espace MERIGNAC Phare - 33704 MERIGNAC CEDEX

5 - PLAN D'ARCHIVES DES MURS DE RIVE DROITE

PLAN D'ARCHIVES DU PONT DE PIERRE (non daté)

Q Ô O O O O O O O O O O 0 O O O O O O O O O O O 0 CO O O O O O O O O O OOO C O O O O O O O O Û O O O O O O O O O O O O O O O O O O oooooocoooococcoooo oooooocooocoooooooo ¿oooooeooooeoooooooooocoo s>oooooooooooocöoooooooooo O O O O O O O O O C O O O O O O O O O O O O O C O ooooooooooooooooooocooooo oo ooooooooooooooooooooc O O O 0 0 O 0 O 0 0 O 0 C O O O Q 0 0 0 O 0 0 0 9 9 O 0 0 0 0 0 0 O O 0 0 0 O O O 0 O O O O

ooo oo ooooo ooooo oocoo ooooo

ooo C O O ooo ooo ooo ooo ooo

ooooo oo ooo O O O O O O O O O C ' O O O O O O O O O O O O O O O oc oo ooco o oo o O O O O oooo

oocoooocc ocooocooc ooocooooo O C ç O O O O G O ooooo oooo oooooco co O O O O O O O O O

ccoo ccoo cccc o ooo oooo

c coco o ooo c ccoco ooo c c o c ooo c ceco oooco

oooooooooooooooooooooo cocooooooocooooooooooo cooocooooooooooooooojo Cooocooooooooouooooooo cocooooooooaoooooooooo O O G O O Q O O O O O o O O O O O O O C O o cccooooooooouoooooocoo oco oooo 0 0 0 ti O O O C O O O O O 0 coo oooo c c o oo oo

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I O W O O O O o oooo o oooooo C O O O O O O O O O O C c oooo o oooo o

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oo o ooo O O O O O O oo oooo oo oooo oo oooo oo oooo O O O O O 3 oo

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oooooo oo o JO O O O Ö O O O O O O O O O O O O • 0 0 0 0 0 0 0 0 3 o o o o o o o o o O O O O O O O O O O O O O O O O O O so o o oooo oooo oooo

oooo Oo o o oo ooo o ooo ooc ooo o oo o o oo O O O O 9 0 0 0 0 0 O O O O C O O O C O oo oo c o o o cc I J O Q O C 0 3 0 C 0

O Ó O C O o O C o ooc O J O S

o o J a o o o O C U OO O 3 oc o o o o o C C OvíO O 9 C C O O Î J 3 c oooo 3 o O O O «. O 3 0 J O U 1 O O O 3 O O U 3 0 - 9 O

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oooo o o o i> O O O O O O O O Oooo oooo oooo

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oooooo ooooooc oooooooooo¿oo O O O O O 3 O O O 0 C 0 3 ooooooocooooo ooOoooooooaoo O O O O O O O O O O O v 3 ooooooooooo^o o o oooo O O 3 OO O oo oooo oo oooo •

•ooçoo ooooo oocco o o o o o ooooo o o ooo ooooo ooooo ooooo ooooo O i O O O O O O O O

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o o o o oooo o o o o o o o o o o c o oooo o o occot « OOCOVO-00

lOOo-JO'jO O O -C ti £ C •» O

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3 O O O oooo 3 0 0 O

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ooo ooo ooo

ooo ooo

III ooo ooo

II!

oooo occcc ooooooccc ccoo ococc cooo ooece O O O o c c o o O O O O oooo oooo—• cooo oooo oooo oo oooocco oo oo oo o o ; oo ooooorí O O O O O O w O C O O O O o o f»o oooo

oocooooooooooooooo o cooooooo?ocooooo C C O O 0 0 0 O 3 0 O 0 O 0 O O O

° C O O O 0 0 3 O O O O O O O O O O O C O O O O O O O O O O O O O O O O

O O O O oooo oooo oooo O O O Q

o o o o o o o c o o c o o o o o o c ooooooçig^oocgcoocç

lîlïïlîllîiifilîîilîïlïllîlll

oooocooo oooocooo oooooooo cooooooo oooooooo ooooooo oooo Oooo oo oo oooo ' oooo

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ooooc o oooc oo oooco o oooooo oooooo oooooo

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6 - SONDAGES D'ARCHIVES

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CALE OUAI de OUEYRIÊS Ê SONDAQE N* O Douicr: 1 2 1 3 D u e :

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Rrprficnua'on

ichexniáque

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II II II II II

II II II II II

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II II II II II

II II II II II

II II II II II

II II II II II

II II II II II

II II II II II

Hauteur

d n

couchrt

O.TO

1.80

9.00

DESIGNATION

des tcmínj

bable tin roux

coquililur Argile marron à nodules calcaires

/ose alltouse marron

'mm

E C H A N T I L L O N S INTACTS

1T.1AC3 • OCTIU

CiKOTTACt

Sabla vasard h. petits graviers

Graviers moyens

Sabla fin gris

Sabio fin gris & petits graviera

Calots et petits graviers fi 40 à 60

Graviers moyens areo quelques gros gqlets 0 10 cm

Karne sableuse gris Jaune J

1arn« panacha» marron-Jaune et gris bleu

i ;.

M O . «

dfe

name tres altérée ] marron r~ Marne panacha* marron roux et gris bleu (passage da marne gréseuse gris vert de 28.55 * 29.75)

N I V E A U

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CALE QUAI de QUEYR1E5 8 0 N D A 0 E N»

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22 40

Il It If lí

tt il H It II

Il tf H tt n "

Il II -

H*u:tur

des

couches

1.10

1.10

3.00

7-90

DESIGNATION

<2n Grrrunj

Remblai ( sable, gravier, coquillages)

Sable gris belge avec rognons de silex

Vase finement sableuse marron

Vano marron plastique

E C H A N T I L L O N S I>fTACTS

TUIAT.E • OUTIU

CAHOTTiCt

3.10

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2Í tC . ÏU IS

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26.70 2 7,10

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v •?••»'. ire.:

3.10

1.70

1.00

Snblo cro.TSler vosnrd marron

Sable grossier un pou.vaseux gris

Graves moyennes avec sable grossier

Oros galots et graviers 0 10 a. 80

2.1»0

I.70

Gravoa sableusos & gros galets et

graviers 0 0,05 & 70

- I.'IO

0,60

O.6O

3.00

Sable gris a. patlt» (rr»vl»re

Marne panachée marron vert

•Maine'"panacftöo" morrón roueo

m e pa marron vert ^

Horn« gt»-T«rii

Harno panachée marron gris bleu

NIVEAU

d? l'eu

450 Í 60

L?.iî?.

30.10

.ï̂ venué̂ -oruc | CALE QUAI de QU EYRIES • 3370Q m é p a n a c . , |

I G O N D A Q E N« ¡i'S )

Cél:47.22.33 Douer i 1210 Date 1

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. 17 St

Represes ta dota

aCD¿DSXÍoU4

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• V * * '-••»•'••<*ii

Hauteur da

couches

0.40 femblal^able,gravier)

0.60 OlSO

9.60

3.10

1.60

1.00

DESIGNATION

des terrains

Terre marron , et. nrgH li

gile calca Ar sableuse

oti.in calcaire avec

Vase marron très plastiqua

Gravas vaseusas noyonnas peu sableuses à petits graviers, morceaux de bois

Petits graviers u n

jeu sableux et vasoux marron gris

Sable fin marron svee quelques graviers

-U.ÜU-"

2,4o Craves un peu sableuseï gros galets 0 60/7O

I.90 '•tits ¿raviers aablaug gris beige

O.7O

2 7 58 2803

3000 3060 3108

35 40

36 80

37.58 37 90

. 1314 .14 34 & • JQXXS?:

.tete

. H es 55^ .Z734

.3i.te

.3) ce

.33 34

'rrír, l"t'/.V'i~c

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seS C-5- ^ V

I.9O

•0.10. "1

o.?o

1.92

0".60 0.48

4.32

1.40

0.78 0 . )2

. PullLs.Miavluis u n — peu sableux et vaceux

marron gris

ECHANTILLONS INTACTS TviACS • ounu

UIOTTACg

,240

NIVEAU

de l'eau

I 3 70 |

.14 00

C r a v e s a ——Ha

s a gros gale 11 wablwtisa«

Craves moyennes sableuses

•Marna 'saBiauBe _£L s vert

Marne panachée marron "bleu'compacte ovoo passages plastiques

2400 2390

Marne compacte vert |bleu en rognons f~~

Marne panachée marron Îanaçhee au_ Marne gréseuse gris

.Marne finement -sableuse gris marronp

Marne panachée conpacte marron vert

et bleu -(passage vert fonce de 34.OO a 35.00)

Calcaire gris bleu un peu gréseux compact et en rognons vers la

Marne panachée marron vert et gris bleu

Marne grlao Marna n«!»-« *

.2608

•26.48

VCMÍ'7H*A U^- ¿¿Wo)

SC 1 (extrémité S.E. du projet)

. 0,00 m remblai sablo-graveleux et pavé.

0,30 m remblai sablo-graveleux légèrement argileux à fins débris calcaires et débris de brique.

3,50 m vase plastique à molle, brune.

18,00 m sable fin à moyen à graviers vers 26,50 m : nodules de marne verte.

26,70 m marne verte (à quelques graviers siliceux).

27,40 m sable moyen à grossier légèrement marneux.

28,90 m marne verte.

31,00 m marne vert-bleu.

35,00 m marne verte.

35,90 m calcaire finement coquillier, blanchâtre.

36,00 m


Calcul n° 1

- Palplanches

- Côté digue

- Long terme

- P H E

* R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PALPLANCHES LARSSEN V S / LONG TERME ** PAGE 1 **

B.R.G.H. AQUITAINE 30/06/92

** DONNEES DE BASE **

* SURCHARGES DE BOUSSINESQ LIEES A L'ETAT DU SOL

DESCRIPTION DU RIDEAU :

SECTION NO 1 DE .000 H. A 27.000 M. = PRODUIT D'IN. El

15120. TH2/M RIGIDITE CYLINDRIQUE

0. T/H3

** DESCRIPTION DU SOL :

COUCHE NO 1 DE .000 M. A 9.000 M. =

POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE COHESION ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE

COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DEL

COEFF. DE REACTION ELASTIQUE C GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION

COUCHE NO 2 DE 9.000 M. A 13.000 M. =

POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C

ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI

COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION

COUCHE NO 3 DE 13.000 M. A 18.000 M. =

POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI

COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI


KA KO KP C

PHI PHI PHI >=0)

= = = = = = = = = = =

1.900 T/M3 1.100 T/M3 .420

. .600 3.300 .000 T/M2

24.000 DEGRES .000

-.660 44.000 T/M3

.000 1/M

1.700 T/M3 1.100 T/M3 .420 .600

3.300 .000 T/M2

24.000 DEGRES .000

-.660 29.000 T/M3

.000 1/M

2.000 T/M3 1.100 T/M3 .290 .450

6.400 .000 T/M2

33.000 DEGRES .000

-.660 1000.000 T/M3

.000 1/M

* R 1 D O 3.06 (C) R.F.L ** STATIOM THIERS / PALPLANCHES LARSSEM V S / LONG TERME ** PAGE 2 **

* B.R.G.M. -- AQUITAINE ** ** 30/06/92 **

COUCHE NO 4 DE 18.000 H. A 26.000 H.


COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DE


KA KO KP C

PHI PHI 'PHI '=0)

= s

= = = = = = = = =

2.200 T/M3 1.200 T/M3 .260 .410

8.200 .000 T/M2

36.000 DEGRES .000

-.660 2000.000 T/M3

.000 1/M

COUCHE NO 5 DE 26.000 M. A 40.000 M.



COEFF. DE REACTION ELASTIQUE <• GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION

KA KO KP C

PHI PHI PHI '=0)

= = = = = = = = = = =

2.100 T/M3 1.100 T/M3 .360 .530

4.350 5.000 T/M2 28.000 DEGRES

.000 -.660

4300.000 T/M3 .000 1/M

B.R.G.M* AQUITAINE 30/06/92

** PHASE NO 8 **

EXCAVATION DANS LE SOL 2 NIVEAU = 11.000 M.

* DEPLACEMENT DE LA NAPPE PHREATIQUE DANS LE SOL 2 NIVEAU = 11.200 M.

* POSE NAPPE DE BUTONS NO 7 NIVEAU ESPACEMENT INCLINAISON PRECHARGE RIGIDITE

10.500 H. 1.000 M. .000 DEG. .000 T.

3080. T/M LIAISON BILATERALE

* R I D 0 3.06 (C) R.F.L * *

* B . R . G . M . - - AQUITAINE * *

STATION THIERS / PALPLANCHES LARSSEN V S / LONG TERME * * PAGE 25 * *

* * 30/06/92 * *

DUnçe o _ rnAbt O ~

NIVEAU

.000 1.000 1.200 1.500

2.000 2.200 2.850 3.500

4.000 4.200 4.850 5.500

6.000 6.200 7.000

7.200 7.500 8.500

9.000 9.200 9.500

10.000 10.200 10.500

11.000 11.200 12.100 13.000

13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000

19.000 20.000

H.

R I

DEFORMEE ROTATION

54.797 57.695 58.278 59.158

60.653 61.267 63.363 65.718

67.780 68.654 71.616 74.682

77.062 77.993 81.416

82.170 83.199 85.464

85.802 85.762 85.496

84.471 83.840 82.644

79.969 78.652 71.019 61.006

53.197 45.215 37.497 30.405 24.182 18.937 14.672 11.340

7.778 5.980

MM

2.894 2.909 2.921 2.950 2.950 3.040 3.096 3.386 3.904 3.904 4.312 4.426 4.656 4.771 4.771 4.702 4.600 3.890 3.890 3.646 3.198 1.251 1.251

.062 -.470

-1.305 -1.305 -2.830 -3.484 -4.489 -4.489 -6.228 -6.937 -9.945

-12.104 -12.104 -12.756 -12.669 -11.931 -10.698 -9.186 -7.600 -6.062 -4.619 -4.619 -2.582 -1.121

/1000

D E A U

MOMENT

.00

.73 1.10 1.84 1.84 3.74 4.73 9.06

15.38 15.38 9.58 7.69 3.47 2.48 2.48

-6.28 -9.14

-16.63 -16.63 -20.20 -24.73 -32.14 -32.14 -39.21 -41.09 -42.86 -42.86 -48.77 -50.09 -50.91 -50.91 -53.60 -53.53 -45.45 -25.02 -25.02 -6.62 10.47 24.61 34.16 38.14 38.12 36.11 33.73 33.73 26.90 17.19

MT/M

EF.TR. CH.REP.

.00 1.64 2.10 2.89 3.03 4.61 5.33 8.09

11.46 -13.08 -10.07 -8.76 -4.11 1.15

-19.71 -15.24 -13.35 -5.22

-18.95 -16.77 -13.39 -1.19

-17.42 -10.78 -8.01 -3.76

-15.49 -8.11 -5.06

-.37 -9.43 -1.30 1.96

15.86 29.62 29.62 28.83 25.42 19.39 10.73 2.59

-2.10 -3.89 -3.38 -3.38 -9.14 -9.71

T/M

.00 1.00 1.20 1.50 1.50 2.00 2.20 2.85 3.50 3.50 4.00 4.20 4.85 5.50 5.50 6.00 6.20 7.00 7.00 7.20 7.50 8.50 8.50 9.00 9.20 9.50 9.50

10.00 10.20 10.50 10.50 11.00 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20

T/M2

S O L 1 EXCAV. .00 M. NA.EAU .00 M. SU.CAQ 1.20 T/M2

ETAT

2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2

2 2 2 2

PRES.

1.08 1.19 1.24 1.32 1.32 1.49 1.57 1.86 2.16 2.16 2.39 2.48 2.78 3.07 3.07 3.30 3.39 3.75 3.75 3.84 3.98 4.43 4.43 4.66 4.75 4.89 4.89 5.12 5.22 5.36 5.36 5.66 5.83 6.65 7.53 4.50 4.69 4.89 5.09 5.29 5.49 5.69 5.89 6.09 5.46 5.77 6.08

T/M2

S.BOU

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2

S O L EXCAV. 11.( NA.EAU 11.; SU.CAQ .(

ETAT

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 2 2 3 3 3 3 3 2 2 2 2 2 2 2

PRES.

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00 1.12 2.86 3.16

14.85 19.25 23.65 28.05 32.45 26.77 21.84 17.88 14.86 25.89 19.25 16.15

T/M2

2 30 M. »0 M. 30 T/M2

S.BOU

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2

BUTONS/ TIRANTS

NO CHARGE

1 .14

2 -24.54

3 -20.86

4 -13.73

5 -16.23

6 -11.73

7 -9.06

T.


* B.R.G.M. -- AQUITAINE ** ** 30/06/92 **

F HASE 8

NIVEAU

21.000 22.000 23.000 24.000 25.000 26.000

27.000

H.

4 IT.) RAPPORT (1 1 ¡APPORT (

(SUITE)

DEFORMEE ROTATION MOMENT EF.TR. CH.REP.

5.323 -.290 8.24 -8.01 11.20 5.224 .015 1.36 -5.73 11.20 5.227 -.060 -3.26 -3.54 11.20 5.027 -.368 -5.71 -1.33 11.20 4.462 -.761 -5.72 1.47 11.20 3.538 -1.050 -2.34 5.57 11.20

-1.050 -2.34 5.57 11.20 2.452 -1.097 .00 .00 11.20

MM /1000 MT/M T/M T/M2

FLECHE MAXIMUM = 85.80 MM

MOMENT MAXIMUM = 53.60 MT/M

PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR PRESSION MOBIL I SEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR

ETAT PRES.

1 6.40 1 6.71 1 7.02 1 7.33 1 7.64 1 7.96 1 5.01 2 6.26

T/M2

S.BOU

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2

CODIFICATION DE L ETAT DU SOL

LE SOL 1 = LE SOL 2 =

.048

.250

ETAT

2 2 2 2 2 2 2 2

-1 0 1 2 3

PRES. S.BOU

15.33 .00 15.62 .00 16.12 .00 16.21 .00 15.57 .00 14.22 .00 24.45 20.36 .00

T/M2 T/M2

= DECOLLEMENT = EXCAVATION = POUSSEE = ELASTIQUE = BUTEE

NO CHARGE

T.


** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** ** 30/06/92 **

* COURBES ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE NO 8 *

NIVEAU

.000 1.000 1.200 1.500

2.000 2.200 2.850 3.500

4.000 4.200 4.850 5.500

6.000 6.200 7.000

7.200 7.500 8.500

9.000 9.200 9.500

10.000 10.200 10.500

11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000

E.TRAN MINI

.00

.00

.00

.00 -5.83 -4.30 -3.71 -2.66 -2.19 -18.03 -15.04 -13.74 -9.85 -7.74 -24.72 -20.26 -18.38 -10.25 -22.99 -20.82 -17.44 -5.24 -18.81 -12.16 -9.40 -5.15 -15.49 -8.11 -5.06 -.37 -9.43 -1.30 .00 .00 .00 .00

-.75 -2.73 -5.99 -8.40 -9.10 -8.35 -6.60 -9.14 -9.71 -8.01 -5.73 -3.54 -1.33

E.TRAN HAXI

.00 1.64 2.11 2.90 3.07 4.64 5.37 8.12 11.49 .70 .43 .33 .00 1.15 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .05

1.11 1.11 2.54 3.36 4.60 4.60 7.84 9.24 11.73 11.73 16.25 18.09 26.74 38.14 29.93 25.42 19.39 10.73 2.59 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00

NIVEAU

.000 1.000 1.200 1.500

2.000 2.200 2.850 3.500

4.000 4.200 4.850 5.500

6.000 6.200 7.000

7.200 7.500 8.500

9.000 9.200 9.500

10.000 10.200 10.500

11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000

MOMENT MINI

.00

.00

.00

.00

.00 -1.08 -1.88 -3.89 -5.46 -5.46 -6.47 -7.66 -14.91 -20.62 -20.62 -24.10 -25.95 -36.26 -36.26 -38.19 -41.83 -51.45 -51.45 -53.40 -55.14 -56.80 -56.80 -57.17 -56.94 -56.99 -56.99 -54.40 -53.53 -45.45 -25.02 -6.62 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 -.35 -1.02 -3.48 -5.71

MOMENT MAXI

.00

.73 1.10 1.85 1.85 3.76 4.76 9.12 15.46 15.46 9.58 7.69 4.23 4.12 4.12 3.90 3.78 3.13 3.13 2.93 2.64 1.68 1.68 1.30 1.20 1.14 1.14 1.30 1.47 1.83 1.83 2.74 3.22 6.25 17.75 31.11 39.58 41.73 41.49 39.60 38.12 36.11 33.73 26.90 17.19 8.24 1.36 .00 .00


B.R.G.H. AQUITAINE 30/06/92

25.000 26.000 27.000

M

.00

.00

.00

T/M

1.47 5.57 .00

T/M

25.000 26.000 27.000

M.

-5.72 -2.34 .00

MT/M

.00

.00

.00

MT/M

STA TION THIERS / PALPLANCHES LARSSEN V S / LONG TERME ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE No 8

O M-

5 M-

lO M -

15 M -

20 M-

25 M-

-40 MOMENTS (MT/M)

-20 0 20 i • • • i • • i • • . i

40

mini maxi

flIDO 3.06 (C) H.F.L

EFFORTS TRANCHANTS (T/M) -40 -20

• • • i • • • »

0 20 i . i . i

mini

B.R.G.M. — AQUITAINE

40

maxi

26/06/92

O M

5 M

•10 M

•15 M

-ao M

-25 M


Calcul n° 2

- Palplanches

- Côté Garonne

- Long terme

- P H E

* R I D 0 3.06 (C) R.F.L **

** B.R.G.M. — AQUITAINE **

STATION THIERS / PAL LAR V S / LONG TERME/COTE GARONNE ** PAGE 1 **

** 26/06/92 **



DESCRIPTION DU RIDEAU

SECTION NO 1 DE .000 M. A 27.000 M. = PRODUIT D'IN. El

15120. TM2/M RIGIDITE CYLINDRIQUE

0. T/M3

*** DESCRIPTION DU SOL :

COUCHE NO 1 DE .000 M. A 3.500 M. =




COUCHE NO 2 DE 3.500 M. A 9.000 M. =

POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C

ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI


COUCHE NO 3 DE 9.000 M. A 13.000 M. =




.000 T/M3

.000 T/M3

.000 1.000 .000 .000 T/M2 .000 DEGRES .000 .000 .000 T/M3 .000 1/M

1.900 T/M3 1.100 T/M3 .420 .600

3.300 .000 T/M2

24.000 DEGRES .000

-.660 44.000 T/M3

.000 1/M

1.700 T/M3 1.100 T/M3 .420 .600

3.300 .000 T/M2

24.000 DEGRES .000

-.660 29.000 T/M3

.000 1/M

* R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / LONG TERME/COTE GARONNE ** PAGE 2 **

** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** ** 26/06/92 **

COUCHE NO 4 DE 13.000 M. A 18.000 M. =

POIDS VOLUHIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE COHESION ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE


COEFF. DE REACTION ELASTIQUE << GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION

COUCHE NO 5 DE 18.000 M. A 26.000 M. =



COEFF. DE REACTION ELASTIQUE ( GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION

COUCHE NO 6 DE 26.000 M. A 40.000 M. =




KA KO KP C

PHI PHI PHI '=0)

= = = = = = = = = = =

2.000 T/M3 1.100 T/M3 .290 .450

6.400 .000 T/M2

33.000 DEGRES .000

-.660 1000.000 T/M3

.000 1/M

KA KO KP C

PHI PHI PHI -=0)

= a

= = = = = = = = s

2.200 T/M3 1.200 T/M3 .260 .410

8.200 .000 T/M2

36.000 DEGRES .000

-.660 2000.000 T/M3

.000 1/M

2.100 T/M3 1.100 T/M3 .360 .530

4.350 5.000 T/M2 28.000 DEGRES

.000 -.660

4300.000 T/M3 .000 1/M

M I D O 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / LONG TERME/COTE GARONNE ** PAGE 24 **

** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** 26/06/92

** PHASE NO 8 **

* EXCAVATION DANS LE SOL 2 NIVEAU = 11.000 M.

* DEPLACEMENT DE LA NAPPE PHREATIQUE DANS LE SOL 2 NIVEAU = 11.200 H.

* POSE NAPPE DE BUTONS NO 7 NIVEAU ESPACEMENT INCLINAISON PRECHARGE RIGIDITE

10.500 M. 1.000 M. .000 DEG. .000 T.

3080. T/M LIAISON BILATERALE

** R 1 D O 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / LONG TERME/COTE GARONNE ** PAGE 25 **

** B.R.G.M. — AQUITAINE ** ** 26/06/92 **

DUACC ft m rnAbfc o

NIVEAU

.000

.600 1.200 1.500

2.200 2.850 3.500

4.000 4.200 4.850 5.500

6.000 6.200 7.000

7.200 7.500 8.500

9.000 9.200 9.500

10.000 10.200 10.500

11.000 11.200 12.100 13.000

13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000

19.000 20.000 21.000

H.

R I

DEFORMEE ROTATION

84.886 82.711 80.537 79.453

76.959 74.795 72.932

71.795 71.413 70.433 69.856

69.690 69.671 69.719

69.739 69.750 69.359

68.783 68.454 67.837

66.441 65.738 64.515

62.010 60.836 54.353 46.236

40.085 33.943 28.145 22.936 18.447 14.707 11.686 9.330

6.809 5.529 5.045

KM

-3.625 -3.624 -3.619 -3.611 -3.611 -3.479 -3.140 -2.546 -2.546 -2.013 -1.816 -1.203 -.558 -.558 -.147 -.045

.107

.107

.086 -.023 -.850 -.850

-1.492 -1.805 -2.315 -2.315 -3.299 -3.736 -4.417 -4.417 -5.621 -6.119 -8.225 -9.645 -9.645 -9.933 -9.632 -8.856 -7.778 -6.581 -5.396 -4.286 -3.266 -3.266 -1.831 -.806 -.233

71000

D E A U

MOMENT

.00

.04

.29

.56

.56 5.30

10.65 17.21 17.21 15.17 14.64 14.24 16.17 16.17 8.95 6.55

.08

.08 -3.26 -7.59

-15.73 -15.73 -22.63 -24.60 -26.65 -26.65 -32.32 -33.69 -34.75 -34.75 -37.50 -37.60 -31.39 -14.55 -14.55

.47 13.62 23.23 28.16 29.19 27.91 25.72 23.78 23.78 18.92 11.99 5.52

MT/M

EF.TR. CH.REP.

.00

.18

.72 1.13 6.16 7.45 9.09

11.16 -5.02 -3.08 -2.20 1.07 4.95

-16.11 -12.70 -11.24 -4.80

-17.55 -15.80 -13.06 -2.98

-16.56 -10.97 -8.64 -5.02

-14.48 -8.16 -5.53 -1.48 -8.99 -1.94

.87 12.82 24.67 24.67 22.97 18.65 11.70 4.38 -.62

-3.12 -3.57 -2.41 -2.41 -6.50 -6.97 -5.85

T/M

.00

.60 1.20 1.50 1.50 2.20 2.85 3.50 3.50 4.00 4.20 4.85 5.50 5.50 6.00 6.20 7.00 7.00 7.20 7.50 8.50 8.50 9.00 9.20 9.50 9.50

10.00 10.20 10.50 10.50 11.00 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20

T/M2

S O L 1 EXCAV. .00 M. NA.EAU .( SU.CAQ .(

ETAT

3 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2

PRES.

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.26

.35

.64

.94

.94 1.17 1.26 1.63 1.63 1.72 1.85 2.31 2.31 2.54 2.63 2.77 2.77 3.00 3.10 3.23 3.23 3.47 3.56 4.10 4.93 3.03 3.23 3.43 3.63 3.83 4.03 4.23 4.43 4.63 4.15 4.46 4.77 5.08

T/M2

30 M. 30 T/M2

S.BOU

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2

S O L EXCAV. 11. NA.EAU 11. SU.CAQ

ETAT

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 2 2 3 3 3 3 2 2 2 2 2 2 2 2 2

PRES.

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00 1.12 2.37 2.73

14.85 19.25 23.65 28.05 25.22 21.04 17.61 14.90 12.85 21.87 17.32 15.25 14.77

T/M2

2 30 M. 20 M. 30 T/M2

S.BOU

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2

BUTONS/ TIRANTS

NO CHARGE

1 5.03

2 -16.17

3 -21.06

4 -12.75

5 -13.58

6 -9.46

7 -7.51

T.

* R I D 0 3.06 (C) R.F.L **

** B.R.G.H. -- AQUITAINE **

STATION THIERS / PAL LAR V S / LONG TERME/COTE GARONNE ** PAGE 26 **

** 26/06/92 **

PHASE 8 (SUITE)

NIVEAU

22.000 23.000 24.000 25.000 26.000

27.000


11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20

T/M2

4.934 4.860 4.589 3.994 3.082

2.031

MM

-.045 -.142 -.421 -.769

-1.022 -1.022 -1.060

/1000

.43 -3.11 -5.07 -5.03 -2.00 -2.00 .00

MT/M

-4.32 -2.78 -1.08 1.31 5.03 5.03 .00

T/M

ETAT PRES. S.BOU

5.40 5.71 6.02 6.33 6.64 3.19 5.39

.00

.00

.00

.00

.00

.00

2 2 2 2 2 2 2

15.04 15.39 15.34 14.64 13.31 22.49 18.55

T/M2 T/M2

ETAT PRES. S.BOU

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2 T/M2

NO CHARGE

T.




-1 = DECOLLEMENT 0 = EXCAVATION 1 = POUSSEE 2 = ELASTIQUE 3 = BUTEE

( 4 IT.) RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 1 = RAPPORT (PRESSION M08ILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 2 = *** CALCUL TERMINE

.042

.228

* R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / LONG TERME/COTE GARONNE ** PAGE 27 **

** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** ** 26/06/92 **


NIVEAU

.000

.600 1.200 1.500

2.200 2.850 3.500

4.000 4.200 4.850 5.500

6.000 6.200 7.000

7.200 7.500 8.500

9.000 9.200 9.500

10.000 10.200 10.500

11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000

E.TRAN MINI

.00

.00

.00

.00 -2.79 -1.50

-.07 .00

-9.20 -7.27 -6.39 -4.03 -3.20

-19.81 -16.41 -14.95 -8.56

-20.54 -18.78 -16.04

-5.97 -17.52 -11.93 -9.59 -5.98

-14.48 -8.16 -5.53 -1.48 -8.99 -1.94

-.12 .00 .00

-.96 -2.55 -3.44 -5.07 -6.75 -7.07 -6.34 -4.86 -6.50 -6.97 -5.85 -4.32 -2.78 -1.08

.00

E.TRAN MAXI

.00

.18

.72 1.13 6.17 7.47 9.11

11.17 3.48 3.68 3.54 2.81 4.95 2.05 1.52 1.31 .91 .91 .84 .75 .71 .71

1.42 1.83 2.46 2.46 4.71 5.71 7.62 7.62

11.10 12.50 20.72 30.07 22.97 18.65 11.70 4.38

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.03

.05

.01

.00 1.31

NIVEAU

.000

.600 1.200 1.500

2.200 2.850 3.500

4.000 4.200 4.850 5.500

6.000 6.200 7.000

7.200 7.500 8.500

9.000 9.200 9.500

10.000 10.200 10.500

11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000

MOMENT MINI

.00

.00

.00

.00

.00 -.97

-1.48 -1.05 -1.05 -.16

.00 -2.75 -5.10 -5.10 -6.55 -7.45

-15.85 -15.85 -17.48 -20.55 -29.79 -29.79 -33.31 -35.07 -36.92 -36.92 -38.03 -38.84 -39.19 -39.19 -37.51 -37.60 -31.39 -14.55

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00 -.02 -.35 -.47 -.81

-3.12 -5.07 -5.03

MOMENT MAXI

.00

.04

.29

.56

.56 5.31

10.67 17.24 17.24 15.17 14.64 14.24 16.17 16.17 12.21 12.49 13.23 13.23 13.33 13.40 13.12 13.12 12.71 12.52 12.24 12.24 11.82 11.68 11.50 11.50 11.31 11.27 11.46 16.91 25.62 31.26 32.70 31.60 29.50 27.91 25.72 23.78 18.92 11.99 5.52 .43 .00 .00 .00

** R I D O 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / LONG TERME/COTE GARONNE ** PAGE 28 **

** B.R.G.H. -- AQUITAINE ** 26/06/92

26.000 27.000

.00

.00

T/M

5.03 .00

T/M

26.000 27.000

M.

-2.00 .00

HT/H

.00

.00

HT/M

STATION THIERS / PAL LAR V S / LONG TERME/COTE BARONNE E N V E L O P P E S J U S Q U ' A LA P H A S E No B

O M-

S M-

10 M -

15 M -

20 M-

25 M-

M O M E N T S (MT/M)

RIDO 3.OB (C) R.F.L

mini

EFFORTS TRANCHANTS (T/M) 20 40

. I • I . I . L^f

-40 -20 0

B . R . G . M . — AQUITAINE

maxi

26/06/92

0 M

5 M

•10 M

•15 M

-20 M

-25 M

7 - N O T E S DE CALCULS RIDO

Calcul n° 3

- Palplanches

- Côté digue

- Court terme

- P H E

* R I D 0 3.06 (C) R.F.I **


STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERHE/COTE DIGUE ** PAGE 1 **

** 26/06/92 **



** DESCRIPTION DU RIDEAU :

SECTION NO 1 DE .000 H. A 27.000 H. = PRODUIT D'IN. El


0. T/M3


COUCHE NO 1 DE .000 H. A 9.000 H. =




COUCHE NO 2 DE 9.000 M. A 13.000 M. =




COUCHE NO 3 DE 13.000 M. A 18.000 M. =




1.900 T/M3 1.100 T/M3 .000 .000 .000 .100 T/M2 .000 DEGRES .000

-.660 44.000 T/M3

.000 1/M

1.700 T/M3 1.100 T/M3 1.000 1.000 1.000 3.100 T/M2 .000 DEGRES .000

-.660 29.000 T/M3

.000 1/M

2.000 T/M3 1.100 T/M3 .290 .450

6.400 .000 T/M2

33.000 DEGRES .000

-.660 1000.000 T/M3

.000 1/M

* R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE DIGUE ** PAGE 24 **

** B.R.G.H. -- AQUITAINE ** ** 26/06/92 **

** PHASE NO 8 **

* EXCAVATION DANS LE SOL 2 NIVEAU = 11.000 H.


POSE NAPPE DE BUTONS NO 7 NIVEAU = 10.500 H. ESPACEMENT = 1.000 M. INCLINAISON = .000 DEG. PRECHARGE = .000 T. RIGIDITE = 3080. T/M LIAISON BILATERALE

* R I D 0 3.06 (C) R.F.L * *

* * B . R . G . M . - - AQUITAINE * *

STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE DIGUE * * PAGE 25 * *

* * 26/06/92 * *

nuiPC fl _ PHASE o •

NIVEAU

.000 1.000 1.200 1.500

2.000 2.200 2.850 3.500

4.000 4.200 4.850 5.500

6.000 6.200 7.000

7.200 7.500 8.500

9.000

9.200 9.500

10.000 10.200 10.500

11.000

11.200 12.100 13.000

13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000

H.

R I

DEFORMEE ROTATION

36.550 43.321 44.676 46.711

50.118 51.491 56.042 60.824

64.736 66.344 71.664 77.039

81.157 82.770 88.830

90.217 92.170 97.234

98.768

99.158 99.478

99.249 98.866 97.962

95.544

94.247 86.103 74.657

65.422 55.778 46.272 37.374 29.436 22.661 17.111 12.759

MM

6.770 6.774 6.778 6.790 6.790 6.847 6.891 7.141 7.620 7.620 7.992 8.088 8.247 8.283 8.283 8.135 7.992 7.082 7.082 6.778 6.223 3.797 3.797 2.288 2.288 1.604 .519 .519

-1.483 -2.349 -3.684 -3.684 -6.008 -6.008 -6.959

-11.049 -14.142 -14.142 -15.256 -15.458 -14.835 -13.543 -11.804 -9.861 -7.907 -6.038 -6.038

/1000

D E A U

MOMENT

.00

.23

.40

.79

.79 2.79 3.81 8.15

14.49 14.49 8.27 6.25 1.69

.62

.62 -9.16

-12.37 -20.83 -20.83 -25.13 -30.65 -40.39 -40.39 -50.25 -50.25 -53.07 -55.98 -55.98 -64.36 -66.38 -67.92 -67.92 -71.78 -71.78 -71.89 -62.95 -38.29 -38.29 -15.70

5.59 23.92 37.66 45.49 47.71 46.47 43.89 43.89

MT/M

EF.TR. CH.REP.

.00

.70 1.01 1.62 3.36 4.73 5.40 8.09

11.53 -13.98 -10.82

-9.44 -4.45 1.27

-21.97 -17.07 -14.99 -5.96

-22.72 -20.29 -16.50 -2.67

-23.49 -15.86 -15.86 -12.37 -6.98

-21.43 -12.03 -8.12 -2.10

-12.91 -2.42 -2.42 1.34

18.58 36.32 36.32 35.54 32.13 26.10 17.44 7.66

.16 -3.56 -4.25 -4.25

T/M

.00 1.00 1.20 1.50 1.50 2.00 2.20 2.85 3.50 3.50 4.00 4.20 4.85 5.50 5.50 6.00 6.20 7.00 7.00 7.20 7.50 8.50 8.50 9.00 9.00 9.20 9.50 9.50

10.00 10.20 10.50 10.50 11.00 11.00 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20

T/M2

S O L 1 EXCAV. .00 H. NA.EAU .00 M. SU.CAQ 1.20 T/H2

ETAT

-1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2

PRES.

.00

.39

.55

.79

.79 1.19 1.35 1.87 2.37 2.37 2.75 2.90 3.38 3.86 3.86 4.23 4.38 4.99 4.99 5.15 5.39 6.27 6.27 6.75 8.24 8.44 8.77 8.77 9.32 9.55 9.91 9.91

10.53 10.53 10.79 12.01 13.33 4.50 4.69 4.89 5.09 5.29 5.49 5.69 5.89 6.09 5.46

T/M2

S.BOU

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2

S O L 2 EXCAV. 11.00 M. NA.EAU 11.20 M. SU.CAQ .00 T/M2

ETAT

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 2 2 2 3 3 3 3 3 2 2 2 2 2

PRES.

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00 2.77 3.07 3.83 4.49

14.85 19.25 23.65 28.05 32.45 32.03 25.56 20.32 16.28 28.72

T/M2

S.BOU

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2

BUTONS/ TIRANTS

NO CHARGE

1 1.74

2 -25.51

3 -23.23

4 -16.76

5 -20.82

6 -14.45

7 -10.81

T.


** B.R.G.H. -- AQUITAINE ** ** 26/06/92 **

PHASE 8 (SUITE)

NIVEAU DEFORMEE ROTATION MOMENT EF.TR. CH.REP. ETAT PRES. S.BOU ETAT PRES. S.BOU NO CHARGE

19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000 26.000

27.000

8.098 -3.383 35.13 -11.75 11.20 5.741 -1.468 22.68 -12.40 11.20

.356 11.34 -10.03 11.20 -6.91 11.20 -4.00 11.20 -1.37 11.20 1.47 11.20 5.18 11.20 5.18 11.20

.00 11.20

T/M T/M2

892 808 932 902 541 852

3.022

.096

.091

.180

.542

.801

.801

.838

2.87 -2.55 -5.22 -5.22 -2.00 -2.00 .00

MM /1000 MT/M

5.77 6.08 6.40 6.71 7.02 7.33 7.64 7.96 14.04 18.70

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2 T/M2

19.89 15.67 14.47 14.79 15.53 15.96 15.73 14.85 33.98 31.52

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2 T/M2





( 3 IT.) RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 1 = RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 2 = *** CALCUL TERMINE

.063

.252


** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** ** 26/06/92 **


NIVEAU

.000 1.000 1.200 1.500

2.000 2.200 2.850 3.500

4.000 4.200 4.850 5.500

6.000 6.200 7.000

7.200 7.500 8.500

9.000 9.200 9.500

10.000 10.200 10.500

11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000

E.TRAN MINI

.00

.00

.00

.00 -6.68 -5.35 -5.16 -4.56 -4.01 -20.10 -16.96 -15.58 -12.23 -9.87 -28.10 -23.21 -21.13 -13.36 -27.67 -25.23 -21.45 -8.75 -25.15 -17.50 -14.01 -8.61 -21.43 -12.03 -8.12 -2.10 -12.91 -2.42 .00 .00 .00 .00 .00

-2.37 -6.40 -9.45 -10.80 -10.37 -8.68 -11.75 -12.40 -10.03 -6.91 -4.00 -1.37

E.TRAN MAXI

.00

.70 1.01 1.62 3.40 4.77 5.45 8.13 11.57 .00 .00 .00 .00 1.27 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .72 .72

2.08 3.23 4.99 4.99 8.77 10.66 13.54 13.54 19.21 21.69 33.21 46.90 37.82 32.13 26.10 17.44 7.66 .16 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .07 .11

NIVEAU

.000 1.000 1.200 1.500

2.000 2.200 2.850 3.500

4.000 4.200 4.850 5.500

6.000 6.200 7.000

7.200 7.500 8.500

9.000 9.200 9.500

10.000 10.200 10.500

11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000

MOMENT MINI

.00

.00

.00

.00

.00 -2.37 -3.42 -6.58 -9.36 -9.36 -11.27 -11.97 -20.41 -27.59 -27.59 -32.09 -33.65 -45.92 -45.92 -48.46 -51.79 -64.84 -64.84 -68.13 -70.23 -73.13 -73.13 -75.01 -74.73 -75.38 -75.38 -73.35 -71.89 -62.95 -38.29 -15.70

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00 -.42 -1.09 -3.05 -5.22

MOMENT MAXI

.00

.23

.40

.79

.79 2.82 3.84 8.21 14.57 14.57 8.27 6.25 1.69 .62 .62 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00

3.87 17.71 34.81 45.69 49.69 50.41 49.08 47.71 46.47 43.89 35.13 22.68 11.34 2.87 .00 .00

** R l D O 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE DIGUE ** PAGE 28 **

** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** ** 26/06/92 **

25.000 26.000 27.000

M.

.00

.00

.00

T/M

1.47 5.18 .00

T/M

25.000 26.000 27.000

M.

-5.22 -2.00

.00

HT/M

.00

.00

.00

MT/M.

STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE DIGUE ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE No 8

O M-

5 M -

ÎO M -

15 M -

ao M-

25 M-

M O M E N T S ( M T / M ) -100 -50 0 50 100

4_J 1 I 1 1_ I • • I • • • ' • • • I

mini maxi

RIDO 3.OB (C) R.F.L

EFFORTS TRANCHANTS (T/M) 40 -40 -20

i__i i I i i i L -

0 20 . i . i . . . i - ^ -

mini

B . R . G . M . - - AQUITAINE

I » - » E s f maxi

26/06/92

O M

5 M

•10 M

•15 M

-20 M

-25 M


Calcul n° 4

- Palplanches

- Côté Garonne

- Court terme

-PHE

* R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE GARONNE ** PAGE 1 **

** B.R.G.H. AQUITAINE 26/06/92



** DESCRIPTION DU RIDEAU :

SECTION NO 1 DE .000 M. A 27.000 M. PRODUIT D'IN. El


0. T/H3


COUCHE NO 1 DE .000 H. A 3.500 M. =




COUCHE NO 2 DE 3.500 M. A 9.000 M. =




COUCHE NO 3 DE 9.000 M. A 13.000 M. =




.000 T/M3

.000 T/M3

.000 1.000 .000 .000 T/M2 .000 DEGRES .000 .000 .000 T/M3 .000 1/M

1.900 T/M3 1.100 T/M3 1.000 1.000 1.000 3.100 T/H2 .000 DEGRES .000

-.660 44.000 T/M3

.000 1/M

.700 T/M3

.100 T/M3

.000

.000

.000

.100 T/M2

.000 DEGRES

.000 -.660

29.000 T/M3 .000 1/M


** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** 26/06/92

COUCHE NO 4 DE 13.000 M. A 18.000 H.




COUCHE NO 5 DE 18.000 M. A 26.000 M.




2.000 T/M3 1.100 T/M3 .250 .450

6.400 .000 T/M2

33.000 DEGRES .000

-.660 1000.000 T/M3

.000 1/M

2.200 T/M3 1.200 T/M3 .220 .410

8.200 .000 T/M2

36.000 DEGRES .000

-.660 2000.000 T/M3

.000 1/H

COUCHE NO 6 DE 26.000 M. A 40.000 M.

POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE = 2.100 T/M3 POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE = 1.100 T/M3 COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA = 1.000 COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO = 1.000 COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP = 1.000 COHESION C = 60.000 T/M2 ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI = .000 DEGRES

COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI = .000 COH. : EN BUTEE DELTA/PHI = -.660

COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) = 4300.000 T/M3 GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION = .000 1/M


** B.R.G.H. -- AQUITAINE ** ** 26/06/92 **

** PHASE NO 8 **


* DEPLACEMENT DE LA NAPPE PHREATIQUE DANS LE SOL 2 NIVEAU = 11.200 H.

* POSE NAPPE DE BUTONS NO 7 NIVEAU = 10.500 M. ESPACEMENT = 1.000 M. INCLINAISON = .000 DEG. PRECHARGE = .000 T. RIGIDITE = 3080. T/M LIAISON BILATERALE


* * B . R . G .

PnMdc: o -

NIVEAU

.000

.600 1.200 1.500

2.200 2.850 3.500

4.000 4.200 4.850 5.500

6.000 6.200 7.000

7.200 7.500 8.500

9.000

9.200 9.500

10.000 10.200 10.500

11.000

11.200 12.100 13.000

13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000

19.000

M.

M. - - AQUITAINE *"

R I

DEFORMEE ROTATION

55.671 54.822 53.975 53.553

52.609 51.903 51.530

51.574 51.674 52.324 53.486

54.741 55.310 57.804

58.455 59.421 62.217

63.184

63.452 63.702

63.653 63.449 62.926

61.445

60.627 55.351 47.810

41.748 35.511 29.494 23.998 19.198 15.160 11.874 9.299

6.523

MM

-1.415 -1.415 -1.409 -1.401 -1.401 -1.254

- .877 -.219 -.219

.387

.621 1.382 2.211 2.211 2.766 2.921 3.245 3.245 3.254 3.172 2.292 2.292 1.527 1.527 1.144

.508

.508 -.743

-1.304 -2.187 -2.187 -3.762 -3.762 -4.416 -7.246 -9.322 -9.322 -9.954 -9.898 -9.275 -8.268 -7.076 -5.850 -4.675 -3.579 -3.579 -2.029

/1000

D E A U

MOMENT

.00

.04

.29

.56

.56 5.92

11.84 18.98 18.98 17.80 17.60 18.16 20.76 20.76 13.06 10.41 2.66 2.66

-1.35 -6.70

-18.22 -18.22 -27.51 -27.51 -30.36 -33.61 -33.61 -41.38 -43.44 -45.33 -45.33 -49.19 -49.19 -49.57 -43.39 -24.14 -24.14

-6.63 8.82

20.57 27.35 29.71 29.25 27.48 25.63 25.63 20.50

HT/M

EF.TR. CH.REP.

.00

.18

.72 1.13 7.04 8.34 9.98

12.04 -3.27 -1.40

- .58 2.36 5.73

-16.86 -13.89 -12.59 -6.57

-20.89 -19.18 -16.49 -6.21

-21.47 -15.59 -15.59 -12.91 -8.72

-19.20 -11.81 -8.71 -3.89

-11.91 -3.45 -3.45 - .30

14.07 28.78 28.78 26.81 22.20 14.94 6.98 1.07

-2.16 -3.19 -2.47 -2.47 -6.90

T/M

.00

.60 1.20 1.50 1.50 2.20 2.85 3.50 3.50 4.00 4.20 4.85 5.50 5.50 6.00 6.20 7.00 7.00 7.20 7.50 8.50 8.50 9.00 9.00 9.20 9.50 9.50

10.00 10.20 10.50 10.50 11.00 11.00 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20

T/M2

S O L 1 EXCAV. .00 M. NA.EAU .00 M. SU.CAQ .(

ETAT

-1 -1 -1 -1 -1 -1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2

PRES.

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.34

.54 1.31 1.31 1.50 1.79 2.76 2.76 3.27 4.22 4.43 4.75 4.75 5.30 5.53 5.88 5.88 6.47 6.47 6.71 7.85 9.06 2.61 2.78 2.96 3.13 3.30 3.47 3.64 3.82 3.99 3.51 3.77

T/M2

)0 T/M2

S.BOU

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2

S O L

* *

2 EXCAV. 11.00 H . NA.EAU 11.; 20 M. SU.CAQ .00 T/M2

ETAT

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 2 2 2 3 3 3 3 2 2 2 2 2 2 2

PRES.

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00 1.78 2.10 2.94 3.71

14.85 19.25 23.65 28.05 26.28 21.79 18.06 15.08 12.82 21.80 16.74

T/M2

S.BOU

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2

26/06/92 * *

BUTONS/ TIRANTS

NO CHARGE

1 5.92

2 -15.32

3 -22.58

4 -14.32

5 -15.26

6 -10.48

7 -8.02

T.

* R I D 0 3.06 <C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE GARONNE ** PAGE 26 **

** B.R.G.M. -- AQUITAINE **

PHASE 8 (SUITE)

26/06/92

NIVEAU DEFORMEE ROTATION MOMENT EF.TR. CH.REP. ETAT PRES. S.BOU ETAT PRES

20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000 26.000

27.000

092 535 410 375 203 777

3.104

2.328

MM

.914

.275

.033

.075

.289

.562

.756

.756

.782

13.16 6.39 1.22 -2.21 -3.98 -3.94 -1.46 -1.46 .00

/1000 MT/M

-7.35 -6.05 -4.29 -2.60 -.92 1.12 4.03 4.03 .00

T/M

11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20

T/M2

4.04 4.30 4.57 4.83 5.09 5.36 5.62 12.20 16.64

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2 T/M2

14.37 13.75 13.99 14.42 14.56 14.20 13.35 30.77 28.53

S.BOU NO CHARGE

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2 T/M2





( 4 IT.) RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 1 = RAPPORT (PRESSION M0B1LISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 2 = *** CALCUL TERMINE

.047

.219

** R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE GARONNE ** PAGE 27 **

** B.R.G.M. AQUITAINE 26/06/92


NIVEAU

.000

.600 1.200 1.500

2.200 2.850 3.500

4 . 000 4.200 4.850 5.500

6.000 6.200 7.000

7.200 7.500 8.500

9.000 9.200 9.500

10.000 10.200 10.500

11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000

E.TRAN MINI

.00

.00

.00

.00 -2.22

- . 9 2 .00 .00

-7 .97 -6.09 -5 .27 -4.03 -3.53

-20.80 -17.84 -16.53 -11.18 -24.09 -22.39 -19.69

-9.64 -22.45 -16.55 -13.86

-9 .67 -19.20 -11.81 -8.71 -3.89

-11.91 -3.45

- . 3 0 .00 .00

-.31 -1.69 -2.53 -3 .70 -5.75 -6.45 -6.03 -4.84 -6.90 -7.35 -6.05 -4.29 -2.60

- . 92 .00

E.TRAN MAXI

.00

.18

.72 1.13 7.05 8.35 9.99

12.05 3.48 3.06 2.84 2.36 5.73

.90

.28

.07

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.36 1.15 1.15 3.19 4.42 6.35 6.35

10.73 12.50 22.71 34.18 26.81 22.20 14.94 6.98 1.07 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00

1.12

NIVEAU

.000

.600 1.200 1.500

2.200 2.850 3.500

4.000 4.200 4.850 5.500

6.000 6.200 7.000

7.200 7.500 8.500

9.000 9.200 9.500

10.000 10.200 10.500

11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000

MOMENT MINI

.00

.00

.00

.00

.00 - .56 - .70 .00 .00 .00 .00

-1.38 -3.82 -3.82 -5.51 -6.14

-15.50 -15.50 -17.65 -20.63 -33.56 -33.56 -39.02 -41.63 -44.69 -44.69 -47.44 -48.80 -50.02 -50.02 -49.29 -49.57 -43.39 -24.14 -6.63

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00 - .14 - .28 - .69

-2.22 -3.98 -3.94

MOMENT MAXI

.00

.04

.29

.56

.56 5.93

11.86 19.00 19.00 17.80 17.60 18.16 20.76 20.76 13.06 10.41 9.89 9.89 9.76 9.51 8.41 8.41 7.80 7.56 7.24 7.24 6.81 6.68 6.53 6.53 6.43 6.45 6.92

11.58 20.63 27.92 31.08 31.13 30.11 29.25 27.48 25.63 20.50 13.16 6.39 1.22 .00 .00 .00


** B.R.G.M. AQUITAINE 26/06/92

26.000 27.000

.00 -.01

T/M

4.03 .00

T/M

26.000 27.000

H.

-1.46 -.01

HT/M

.00

.00

MT/M

STA TION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE BARONNE ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE No 8

O M-

5 M -

10 M -

15 M -

20 M-

25 M-

MOMENTS (MT/M) -40 -20

- i . . i • i . i 20 40

• • . i . • • i . • . i

mini maxi

RIDO 3.06 (C) R.F.L

-40 . i . i .

EFFORTS TRANCHANTS (T/M) -20 0 20 40

• i • • i i > i . i . i t _ j t.

mini ¿fe-

B . R . G . M . — AQUITAINE

max i

26/06/92

O M

5 M

•10 M

•15 M

-ao M

-25 M


Calcul n° 5

- Palplanches

- Côté digue

- Court terme

- P H E

- Kh (LCPC)

M I D O 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE DIGUE ** PAGE 1 **

B.R.G.H. -- AQUITAINE ** ** 26/06/92 **

DONNEES DE BASE

SURCHARGES DE BOUSSINESQ LIEES A L'ETAT DU SOL


SECTION NO 1 DE .000 M. A 27.000 M. = PRODUIT D'IN. El

15120. TH2/M RIGIDITE CYLINDRIQUE

0. T/H3


COUCHE NO 1 DE .000 M. A 9.000 H.




COUCHE NO 2 DE 9.000 M. A 13.000 M. =

.900 T/M3

.100 T/M3

.000

.000

.000

.100 T/M2

.000 DEGRES

.000 -.660

44.000 T/M3 .000 1/M




COUCHE NO 3 DE 13.000 M. A 18.000 M. =




1.700 T/M3 1.100 T/M3 1.000 1.000 1.000 3.100 T/M2 .000 DEGRES .000

-.660 29.000 T/M3

.000 1/M

2.000 T/M3 1.100 T/M3 .290 .450

6.400 .000 T/M2

33.000 DEGRES .000

-.660 400.000 T/M3

.000 1/M

* R I D O 3.06 (C) R.F.L **


STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE DIGUE ** PAGE 2 **

** 26/06/92 **

COUCHE NO 4 DE 18.000 M. A 26.000 H.

POIDS VOLUHIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI



COUCHE NO 5 DE 26.000 M. A 40.000 M.

POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE ICA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI



2.200 T/H3 1.200 T/M3 .260 .410

8.200 .000 T/M2

36.000 DEGRES .000

-.660 1030.000 T/M3

.000 1/M

2.100 T/M3 1.100 T/M3 1.000 1.000 1.000

60.000 T/M2 .000 DEGRES .000

-.660 4300.000 T/M3

.000 1/M

* R I D 0 3.06 <C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE DIGUE ** PAGE 24 **

** B.R.G.H. — AQUITAINE ** 26/06/92

** PHASE NO 8 **



POSE NAPPE DE BUTONS NO 7 NIVEAU = 10.500 H. ESPACEMENT = 1.000 H. INCLINAISON = .000 DEG. PRECHARGE = .000 T. RIGIDITE = 3080. T/M LIAISON BILATERALE

** R I D O 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERHE/COTE DIGUE ** PAGE 25 **

** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** 26/06/92

PHASE 8

R I D E A U S O L 1

EXCAV. .00 M. NA.EAU .00 H. SU.CAO 1.20 T/H2

S O L 2 EXCAV. 11.00 H. NA.EAU 11.20 H. SU.CAQ .00 T/M2

NIVEAU

.000 1.000 1.200 1.500

2.000 2.200 2.850 3.500

4.000 4.200 4.850 5.500

6.000 6.200 7.000

7.200 7.500 8.500

9.000

9.200 9.500

10.000 10.200 10.500

11.000

11.200 12.100 13.000

13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000

H.


33.432 41.332 42.913 45.287

49.263 50.868 56.207 61.864

66.531 68.464 74.936 81.627

86.875 88.966 97.069

98.994 101.768 109.636

112.563

113.500 114.628

115.699 115.818 115.645

114.379

113.519 107.139 97.052

88.445 79.105 69.521 60.103 51.159 42.901 35.478 29.003

MM

7.900 7.904 7.908 7.920 7.920 7.998 8.059 8.410 9.052 9.052 9.582 9.745 10.142 10.441 10.441 10.491 10.420 9.748 9.748 9.489 8.988 6.604 .604 .042 .042 .326 .181

-1

181 053 132 295

-1.295 -3.790 -3.790 -4.814 -9.292 -12.908 -12.908 -14.494 -15.261 -15.299 -14.758 -13.808 -12.578 -11.147 -9.542 -9.542

.00

.25

.43

.84

.84 ,95 .41

11.21 19.00 19.00 13.29 11.47 7.53 7.01 7.01 -3.59 -7.14

-17.09, -17.09 -21.97 -28.40 -41.44 -41.44 -52.43 -52.43 -55.75 -59.42 -59.42 -68.46 -70.78 -72.79 -72.79 -77.21 -77.21 -77.59 -70.44 -48.56 -48.56 -28.25 -9.24 6.80 18.66 26.78 32.39 36.75 40.96 40.96

/1000 MT/M

.00

.74 1.07 1.70 5.56 6.96 7.64 10.33 13.76 -12.94 -9.82 -8.45 -3.55 2.06

-23.55 -18.77 -16.74 -7.96 -25.60 -23.24 -19.57 -6.22 -25.61 -18.27 -18.27 -14.86 -9.60 -22.63 -13.46 -9.65 -3.78 -13.89 -3.67 -3.67 -.13 16.06 32.67 32.67 31.89 28.48 22.44 15.70 10.64 7.66 6.57 7.15 7.15

T/M

,00 ,00 ,20 .50 ,50 ,00 ,20

2.85

7.20 7.50 8.50 8.50

10.00 10.20 10.50 10.50 11.00 11, 11, 11, 11, 11, 11. 11, 11, 11, 11, 11 11, 11, 11.20

T/M2

ETAT PRES.

-1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2

.00

.48

.63

.86

.86 1.23 1.38 1.86 2.33 33 67

.81

.24

.66

.66

.98 4.11 4.63 4.63 4.76 4.97 5.73 5.73 6.15 7.84 8.03 8.33 8.33 8.84 9.06 9.40 9.40 9.98 9.98

10.23 11.40 12.69

50 69 89 09 29 49 69 89 09

S.BOU

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00 5.46

T/M2 T/M2

ETAT PRES.

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 2 2 2 3 3 3 3 2 2 2 2 2 2

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00 3.32 3.63 4.44 5.13 14.85 19.25 23.65 28.05 26.32 23.05 20.06 17.40 15.12 33.08

S.BOU

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2 T/M2

** R I D 0 3.06 (C) R.F.L * *

* * B . R . G . H . - - AQUITAINE * *

STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERHE/COTE DIGUE * * PAGE 26 * *

* * 26/06/92 * *

PHASE 8 (SUITE)

NIVEAU DEFORMEE ROTATION MOMENT EF.TR. CH.REP.

19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000 26.000

27.000

M.

20.853 15.386 12.079 10.192 8.990 7.877 6.469 4.674

2.712

MM

,755 ,272 ,469

41.27 32.91 21.44

-1.430 10.19 -1, -1,

074 218

-1.613 -1.934 -1.934 -1.968

06 80 34 28

-2.28 .00

/1000 MT/M

-5.16 -10.64 -11.78 -10.43 -7.66 -3.88 1.01 7.38 7.38 .00

T/M

11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20

T/M2

ETAT PRES.

.77

.08

.40

.71

.02

.33 7.64 7.96 10.50 20.04

S.BOU

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2 T/M2

ETAT PRES. S.BOU NO CHARGE

25.18 20.04 17.12 15.67 14.93 14.27 13.31 11.96 37.52 30.18

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2 T/M2 T.





( 4 IT.) RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 1 RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 2 *** CALCUL TERMINE

.061

.249

* R I D 0 3.06 (C) R.F.L * * STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE DIGUE * * PAGE 27 * *

* * B . R . G . H . - - AQUITAINE * *


26/06/92

NIVEAU

.000 1.000 1.200 1.500

2.000 2.200 2.850 3.500

4.000 4.200 4.850 5.500

6.000 6.200 7.000

7.200 7.500 8.500

9.000 9.200 9.500

10.000 10.200 10.500

11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000

E.TRAN MINI

.00

.00

.00

.00 -6.41 -5 .07 -4 .87 -4 .27 -3.75

-19.00 -15.89 -14.63 -12.24 -10.06 -28.84 -24.06 -22.03 -14.97 -29.87 -27.51 -23.84 -11.96 -27.06 -19.70 -16.29 -11.02 -22.63 -13.46

-9.65 -3 .78

-13.89 -3 .67

- . 13 .00 .00 .00 .00

- . 1 3 -1 .62 -2 .40 -3 .23 -3 .30 -2 .82 -6 .37

-10.64 -11.78 -10.43

-7 .66 -3 .88

E.TRAM MAXI

.00

.74 1.07 1.70 5.60 6.99 7.67

10.37 13.79

.00

.00

.00

.00 2.06

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.33

.86 2.36 2.36 5.03 6.13 8.66 8.66

13.34 15.57 26.54 40.11 32.82 28.48 22.44 15.70 10.64 7.66 6.57 7.15

.00

.00

.00

.00

.00

.00

NIVEAU.

.000 1.000 1.200 1.500

2.000 2.200 2.850 3.500

4.000 4.200 4.850 5.500

6.000 6.200 7.000

7.200 7.500 8.500

9.000 9.200 9.500

10.000 10.200 10.500

11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000

MOMENT MINI

.00

.00

.00

.00

.00 -2.21 -3.20 -6 .17 -8 .77 -8 .77

-"10.55 -11.21 -17.50 -24.74 -24.74 -29.38 -31.02 -41.38 -41.38 -44.26 -48.15 -62.65 -62.65 -67.69 -70.66 -74.31 -74.31 -77.64 -78.17 -79.53 -79.53 -78.63 -77.59 -70.44 -48.56 -28.25

-9.24 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00

- . 20 -1.30 -4.80

MOMENT MAXI

.00

.25

.43

.84

.84 3.97 5.44

11.26 19.07 19.07 13.29 11.47 7.53 7.01 7.01

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.44 6.57

13.79 21.61 27.90 31.93 33.65 34.18 36.75 40.96 41.27 32.91 21.44 10.19 1.06 .00

* R I D 0 3.06 (C) R.F.L **


STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE DIGUE ** PAGE 28 **

** 26/06/92 **

25.000 26.000 27.000

H.

.00

.00

.00

T/M

1.07 7.38 .00

T/M

25.000 26.000 27.000

M.

-6.34 -2.28

.00

MT/M

.00

.00

.00

MT/M

STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE DIGUE ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE No 8

O M-

5 M-

10 M -

15 M -

20 M-

25 M-

M O M E N T S (MT/M) -100 -50 0 50 100

i . i _i i i—i—i—i—i-

mini J i i i I • i{5»

maxi

RIDO 3.06 (C) R.F.L

E F F O R T S T R A N C H A N T S (T/M) -40 -20 0 20 40

J , • i . L. i . - i . i

mini

B . H . G . M . - AQUITAINE

m laxï

26/06/92

O M

5 M

•10 M

•15 M

-20 M

-25 M


Calcul n° 6

- Paroi moulée e = 0,60

- Long terme

-PHE

* R I D 0 3.06 (C) R.F.L **

* B.R.G.M. — AQUITAINE **

STATION THIERS / PAROI MOULEE / LONG TERME ** PAGE 1 **

** 26/06/92 **



*** DESCRIPTION DU RIDEAU



8694. T/M3

ICA KO KP C

PHI


COUCHE NO 1 DE .000 M. A 9.000 M. =




COUCHE NO 2 DE 9.000 M. A 13.000 M. =




COUCHE NO 3 DE 13.000 M. A 18.000 M. »




1.900 T/M3 1.100 T/M3 ..420 .600

3.300 .000 T/M2

24.000 DEGRES .000

-.660 44.000 T/M3

.000 1/M

1.700 T/M3 1.100 T/M3 .420 .600

3.300 .000 T/M2

24.000 DEGRES .000

-.660 29.000 T/M3

.000 1/M

2.000 T/M3 1.100 T/M3 .290 .450

6.400 .000 T/M2

33.000 DEGRES .000

-.660 1000.000 T/M3

.000 1/M

* R I D 0 3.06 <C) R.F.L ** STATION THIERS / PAROI MOULEE / LONG TERME ** PAGE 2 **

B.R.G.M. -- AQUITAINE ** 26/06/92

COUCHE NO 4 DE 18.000 M. A 26.000 M. -

POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIOUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE COHESION ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE



KA KO KP C

PHI PHI PHI •=0)

r

= = = = = = = = = =

2.200 T/M3 1.200 T/M3 .260 .410

8.200 .000 T/M2

36.000 DEGRES .000

-.660 2000.000 T/M3

.000 1/H

COUCHE NO S DE 26.000 M. A 40.000 M.



COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (, GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION

KA KO KP C

PHI PHI PHI '=0)

= = = = = = = s

= = =

2.100 T/M3 1.100 T/M3 .360 .530

4.350 5.000 T/M2 28.000 DEGRES

.000 -.660

4300.000 T/M3 .000 1/M

** R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAROI MOULEE / LONG TERHE ** PAGE 3 **

** B.R.G.H. -- AQUITAINE ** ** 26/06/92 **

** PHASE NO 1 **

* SURCHARGE CAQUOT SUR SOL 1 = 1.200 T/H2


* DEPLACEMENT DE LA NAPPE PHREATIQUE DANS LE SOL 2 NIVEAU » 11.200 M.

* R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAROI MOULEE / LONG TERME ** PAGE 4 **

** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** 26/06/92

Duacc i . rnAot i •

NIVEAU

.000

.563 1.125 1.688 2.250 2.813 3.375 3.938 4.500 5.063 5.625 6.188 6.750 7.313 7.875 8.438 9.000

10.000 11.000 11.200 12.100 13.000

13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000

19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000 26.000

27.000

M.

R I

DEFORMEE ROTATION

.083

.189

.295

.402

.508

.615

.722

.829

.937 1.047 1.158 1.270 1.384 1.499 1.613 1.725 1.830

1.982 2.057 2.059 2.016 1.900

1.804 1.722 1.658 1.609 1.569 1.529 1.484 1.433

1.360 1.319 1.307 1.310 1.313 1.302 1.257 1.173

1.067

MM

.189

.189

.189

.189

.189

.190

.190

.192

.193

.196

.198

.201

.204

.205

.202

.194

.177

.177

.120

.024

.002 -.095 -.153 -.153 -.146 -.118 -.088 -.068 -.062 -.067 -.078 -.083 -.083 -.058 -.025 -.002 .006

-.001 -.025 -.065 -.101 -.101 -.107

/1000

D E A U

MOMENT

.00

.00

.00

.00

.01

.02

.03

.05

.08

.10

.11

.11

.07 -.02 -.19 -.45 -.82 -.82

-1.67 -2.38 -2.43 -2.07 -.43 -.43

.75 1.08 .89 .46 .00

-.33 -.35

.12

.12

.74

.64

.33

.01 -.33 -.71 -.94 -.44 -.44

.00

MT/M

EF.TR. CH.REP.

.00

.00

.00

.01

.01

.02

.03

.04

.04

.03

.01 -.03 -.11 -.23 -.38 -.56 -.75 -.75 -.89 -.35 -.14 1.00 2.78 2.78 1.11 .03

-.55 -.76 -.68 -.33 .31

1.26 1.26

.14 -.26 -.32 -.32 -.37 -.36

.00 1.18 1.18

.00

T/M

.00

.56 1.13 1.69 2.25 2.81 3.38 3.94 4.50 5.06 5.63 6.19 6.75 7.31 7.88 8.44 9.00 9.00

10.00 11.00 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20

T/M2

S O L EXCAV. NA.EAU SU.CAQ 1.

ETAT PRES.

2 .72 2 1.08 2 1.45 2 1.82 2 2.18 2 2.55 2 2.92. 2 3.28 2 3.65 2 4.02 2 4.38 2 4.75 2 5.11 2 5.48 2 5.85 2 6.21 2 6.58 2 6.61 2 7.26 2 7.92 2 8.05 2 8.65 2 9.24 2 5.08 2 5.48 2 5.87 2 6.25 2 6.60 2 6.95 2 7.30 2 7.66 2 8.02 2 5.74 2 6.38 2 6.96 2 7.47 2 7.96 2 8.44 2 8.96 2 9.54 2 10.20 2 11.18 2 12.21

T/M2

1 30 M. 30 M. 20 T/M2

S.BOU

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2

S 0 L 2 EXCAV. 11.00 M. NA.EAU 11.20 M. SU.CAQ .00 T/M2

ETAT PRES. S.BOU

0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 2 .26 .00 2 .86 .00 2 1.45 .00 2 2.94 2 3.16 .00 2 3.38 .00 2 3.63 .00 2 3.89 .00 2 4.16 .00 2 4.43 .00 2 4.69 .00 2 4.95 .00 2 6.07 2 6.42 .00 2 6.83 .00 2 7.30 .00 2 7.79 .00 2 8.29 .00 2 8.76 .00 2 9.17 .00 2 9.49 .00 2 14.27 2 14.40 .00

T/M2 T/M2

BUTONS/ TIRANTS

NO CHARGE

T.

* R I D 0 3.06 <C) R.F.L **

* B.R.G.M. -- AQUITAINE **


** 26/06/92 **

PHASE 1 (SUITE)

NIVEAU DEFORMEE ROTATION MOMENT EF.TR. CH.REP.


ETAT PRES. S.BOU

T/M2 T/M2

ETAT PRES. S.BOU

T/M2 T/M2

NO CHARGE

FLECHE MAXIMUM

MOMENT MAXIMUM

2.06 MM

2.43 MT/M



( 2 IT.) RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 1 RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 2 *** CALCUL TERMINE

.062

.088

** R I D 0 3.06 (C) R.F.L **



** 26/06/92 **

COURBES ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE NO 1 *

NIVEAU E.TRAN MINI E.TRAN MAXI NIVEAU MOMENT MINI MOMENT MAXI

1. 1. 2. 2. 3. 3. 4. 5. 5. 6. 6. 7. 7.

.000

.563

.125

.688

.250

.813

.375

.938

.500

.063

.625

.188

.750

.313

.875 8.438 9.000 10.000 11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000 26.000 27.000

M. T/M

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00 -.03 -.11 -.23 -.38 -.56 -.75 -.89 -.35 -.14 .00 .00 .00 .00 -.55 -.76 -.68 -.33 .00 .00 .00

-.26 -.32 -.32 -.37 -.36 .00 .00 .00

.00

.00

.00

.01

.01

.02

.03

.04

.04

.03

.01

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00 1.00 2.78 1.11 .03 .00 .00 .00 .00 .31

1.26 .14 .00 .00 .00 .00 .00 .00 1.18 .00

T/M

.000

.563 1.125 1.688 2.250 2.813 3.375 3.938 4.500 5.063 5.625 6.188 6.750 7.313 7.875 8.438 9.000 10.000 11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000 26.000 27.000

M. MT/M

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00 -.02 -.19 -.45 -.82 -1.67 -2.38 -2.43 -2.07 -.43 .00 .00 .00 .00 .00 -.33 -.35 .00 .00 .00 .00 .00 -.33 -.71 -.94 -.44 .00

.00

.00

.00

.00

.01

.02

.03

.05

.08

.10

.11

.11

.07

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.75 1.08 .89 .46 .00 .00 .00 .12 .74 .64 .33 .01 .00 .00 .00 .00 .00

MT/M

STATION THIERS / PAROI MOULEE / LONG TERME ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE No 1

O M-

5 M-

10 M-

15 M-

20 M-

25 M-

MOMENTS (MT/M) - 2 - 1 0 1 2

I _ _ J i • • i _ i . . • i

mini -' - »ES»

maxi

RIDO 3.OB (C) R.F.L

EFFORTS TRANCHANTS (T/M) -2 -1 0 1 2

mini max i

B . R . G . M . — AQUITAINE 26/06/92

O M

5 M

•10 M

•15 M

-20 M

-25 M


Calcul n° 7

- Paroi moulée e = 0,60

- Court terme

-PHE

* R I D 0 3.06 <C) R.F.L ** STATION THIERS / PAROI MOULEE / COURT TERME ** PAGE 1 **

** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** 26/06/92






8694. T/M3


COUCHE NO 1 DE .000 H. A 9.000 M. =




COUCHE NO 2 DE 9.000 M. A 13.000 M. =




COUCHE NO 3 DE 13.000 M. A 18.000 M. =




1.900 T/M3 1.100 T/M3 1.000 1.000 1.000 3.100 T/M2 .000 DEGRES .000

-.660 44.000 T/M3

.000 1/M

1.700 T/M3 1.100 T/M3 1.000 1.000 1.000 3.100 T/M2 .000 DEGRES .000

-.660 29.000 T/M3

.000 1/M

2.000 T/M3 1.100 T/M3 .290 .450

6.400 .000 T/M2

33.000 DEGRES .000

-.660 1000.000 T/M3

.000 1/M

** R I D 0 3.06 <C) R.F.L ** STATION THIERS / PAROI MOULEE / COURT TERME ** PAGE 2 **

** B.R.G.M. AQUITAINE

COUCHE NO 4 DE 18.000 M. A 26.000 M.

** 26/06/92 **




KA KO KP C

PHI PHI PHI '=0)

= = = = = = = = = = =

2.200 T/M3 1.200 T/M3 .260 .410

8.200 .000 T/M2

36.000 DEGRES .000

-.660 2000.000 T/M3

.000 1/H

COUCHE NO 5 DE 26.000 M. A 40.000 M.




2.100 T/M3 1.100 T/M3 1.000 1.000 1.000

60.000 T/M2 .000 DEGRES .000

-.660 4300.000 T/M3

.000 1/M

** R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAROI MOULEE / COURT TERME ** PAGE 3 **

** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** ** 26/06/92 **

** PHASE NO 1 **

* SURCHARGE CAOUOT SUR SOL 1 = 1.200 T/M2

* EXCAVATION DANS LE SOL 2 NIVEAU = 11.000 M.


* R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAROI MOULEE / COURT TERME ** PAGE 4 **

B.R.G.M. AQUITAINE 26/06/92

PHASE 1

R I D E A U S O

EXCAV. NA.EAU SU.CAQ

L 1 .00 M. .00 M. 1.20 T/M2

S O L 2 EXCAV. 11.00 M. NA.EAU 11.20 M. SU.CAQ .00 T/H2

BUTONS/ TIRANTS


M.

.138

.272

.407

.541

.675

.810

.945 1.081 1.219 1.358 1.500 1.644 1.791 1.940 2.088 2.231 2.364

2.544 2.598

2.588 2.451 2.190

1.991 1.823 1.699 1.614 1.556 1.511 1.467 1.420

1.353 1.314 1.298 1.295 1.298 1.307 1.328 1.362

1.405

MM

.239

.239

.239

.239

.239

.240

.241

.243

.246

.249

.254

.259

.263

.265

.261

.248

.221

.221

.128 -.031 -.031 -.068 -.232 -.326 -.326 -.300 -.234 -.164 -.110 -.079 -.070 -.073 -.075 -.075 -.054 -.026 -.008 .001 .006 .014 .028 .041 .041 .043

-1 -1 -2 -3 -3

.00

.00

.00

.01

.01

.03

.06

.09

.13

.16

.19

.18

.12

.03

.30

.73 33 33 75 97 97

-4.07 -3.51 -.44 -.44 86 51 21 48 .67 .05 .19 .13 .13 .64 .52 .27 .12 .12 .24 .34 .16 .16 .00

/1000 MT/M

.00

.00

.00

.01

.02

.04

.05

.06

.07

.06

.02 -.05 -.18 -.36 -.62 -.92 1.24 1.24 1.50 -.67 -.67 -.34 1.76 5.42 5.42 2.15 .12 -.95 1.31 20

-.74 .01

1.08 1.08 .08 -.24 -.22 -.07 .07 .14 .02

-.45 -.45 .00

T/M

-1

.00

.56

.13

.69

.25

.81 3.38 3.94 4.50 5.06 5.63 6.19 6.75 7.31 7.88 8.44 9.00 9.00 10.00 11.00 11.00 11.20 11, 11, 11.20 11.20 11, 11, 11, 11, 11, 11, 11.20 11.20 11.20 11, 11. 11, 11, 11, 11, 11, 11, 11,

T/M2

ETAT PRES.

2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2

1.19 1.81 2. 3. 3. 4. 4. 5. 6. 6. 7. 7.

.42

.03

.65

.26

.87

.48

.10

.71

.32

.93 8.55 9.16 9.77 10.38 11.00 11.03 12.13 13.22 13.22 13.44 14.44 15.44 4.78 .29 .77 .20 .60 .97

7.32 7.67 8.03 5.77 6.40 6.97 7.49 7.99 8.47 8.95 9.40 9.82 24.74 25.66

S.BOU

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2 T/M2

ETAT PRES.

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.08

.42

.40

.38

.23 3.34 .49 .67 .90 .15 .41 .68

4.94 6.05 6.40 6.82 7.28 7.76 8.26 8.77 9.31 9.87 23.28 24.56

T/M2

S.BOU

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

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.00

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.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2

NO

** R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAROI MOULEE / COURT TERME ** PAGE 5 **

** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** 26/06/92

PHASE 1 (SUITE)

NIVEAU

M.



ETAT PRES. S.BOU

T/M2 T/M2

ETAT PRES. S.BOU

T/M2 T/M2

NO CHARGE





( 1 IT.) RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 1 RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 2

*** CALCUL TERMINE

.086

.092

** R I D 0 3.06 (C) R.F.L **

* B.R.G.M. -- AQUITAINE **

STATION THIERS / PAROI MOULEE / COURT TERME ** PAGE 6 **

** 26/06/92 **


NIVEAU E.TRAN MINI E.TRAN MAXI NIVEAU MOMENT MINI MOMENT MAXI

.000

.563 1.125 1.688 2.250 2.813 3.375 3.938 .500 .063 .625 ,188 .750 .313 .875

8.438 9.000 10.000 11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000 26.000 27.000

T/M

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00 -.05 -.18 -.36 -.62 -.92 1.24 1.50 -.67 -.34 .00 .00 .00 .00 -.95 1.31 1.20 -.74 .00 .00 .00

-.24 -.22 -.07 .00 .00 .00

-.45 .00

.00

.00

.00

.01

.02

.04

.05

.06

.07

.06

.02

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00 1.76 5.42 2.15 .12 .00 .00 .00 .00 .01

1.08 .08 .00 .00 .00 .07 .14 .02 .00 .00

T/M

.000

.563 1.125 1.688 2.250 2.813 3.375 3.938 4.500 5.063 5.625 6.188 6.750 7.313 7.875 8.438 9.000 10.000 11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000 26.000 27.000

M. HT/M

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00 -.03 -.30 -.73 1.33 2.75 3.97 4.07 3.51 -.44 .00 .00 .00 .00 .00 .00 -.19 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00

.00

.00

.00

.01

.01

.03

.06

.09

.13

.16

.19

.18

.12

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00 1.86 2.51 2.21 1.48 .67 .05 .00 .13 .64 .52 .27 .12 .12 .24 .34 .16 .00

MT/M

STATION THIERS / PAROI MOULEE / COURT TERME ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE No 1

O M-

5 M-

10 M-

15 M -

20 M-

as SI-

MOMENTS (MT/M) -4 -2 0 2 4

• 1—i I • i i I i J i~l i I i I i I i I « — 1 £ >

mini maxi

RIDO 3.OB (C) R.F.L

EFFORTS TRANCHANTS (T/M) - 4 - 2 0 2 4

. I . I • l . I i I i l_-j t—i I i l i I—.—1£>

mini maxi

B.R.G.M. - - AQUITAINE 26/06/92

O M

5 M

•10 M

•IS M

-ao M

-25 M

8 - ENREGISTREMENTS PIEZOMETRIQUES

Coéf. Omare'«

GARONNE STATION DE BORDEAUX

4.00

O 3.00— -- —

LU

£ CC h-Lü

O N Lü Q_

Ld r~ o o

-1.00 -

-2.00 -i 15/06/92 16/06/92 17/06/92 18/06/92 18/06/92 19/06/92 20/06/92 21/06/92 22/06/92 23/06/92

DATE

C 1 NIVEAU PIEZOMETRIQUE

4.00

- 2 . 0 0 -^nanaiiiu!!!!nimmIIIIÜIIÜIÜIIIHUHUnulluniIIIIIIIIIIIIIIÜiiiiiwniIIIIIIIIIIIÜIÜIIIIIÜIIIIIIIIIIIIUIIHIIIIIIIImuni!IIÜIIÜÜIIIIIImurimuiliÜIÜIIUIÜIÜÜmußIIÍIIIIIHIHIHImuniIIÜIIIIIIIIIIIIÜUÜIIIHUHUIIIIIIIIIIIIIIIIiliiiiiuiiiiim

06/15/92 06/16/92 06/17/92 06/18/92 06/19/92 06/20/92 06/21/92 06/23/92

DATE

9 - ESSAIS DE LABORATOIRE

MINISTERE DE L EQUIPEMENT

CETE OU SUD OUEST

LABORATOIRE OE BORDEAUX

SONDAGE CPS M A C H I N E

DOSSIER, 14 3) 4625 PIECE NO ETUDE . STATION THIERS

DATE SONDAGE.

FORAGE

% CAROTTAGE

50 0( S

EAU

DATE

PROF

M

0.

DESCRIPTION ET LEGENDE

GEOTECHNIOUES

3

sM.W

-M. 53

ARGILE MARRON PLASTIQUE EN ALTERNANCE DE NO*REUX LI TAGES DE SABLE TRES FIN -LITS SABLEUX 2 A » M - LITS ARGILEUX I A 3CM - VEINE D'ARGILE PLUS EPAISSE DE 10.25 A I0.30M

AP

SABLE FIN ASSEZ PROPRE SM

IDENTIFICATION ET ESSAIS DE SOLS

WL

ï

36

33

39

31

KN/M3

•\a.4

415

18.3

18.2

18.2

X.0

KN/M3

14 •US 13

13.1

13.9

EO

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KPA

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KPA

33

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KPA

12 12.7 29

L* d/oonocAux ESSAI T R I A X I A L ^ PIBCE :

Unit« Motaohnlqufl DATE : 18.06.92

Sondage : n»s l

Profondeur (m): io.20

Nature du sol : ki

Contrepression 200 kPa

NX initiale

T d (kN/m3)

T~3 (kPa)

Vit def (mm/min)

A H/H

T1-T3

(kPa)

T1-T3 (kPa)

ri/T'3(kPaJ

U max (kPa)

A H/H

1

35.6

14.0

80.Q

0.0300

4.5

95.4

2

38.8

13.3

130.0

0.0300

6.0

132.4

3

3B.8

13.2

230.0

0.0300

7.5

164.8

4

200

100

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CHEMINS DES CONTRAINTES

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20Q

COURBES INTRINSEQUES

1 . 1 . 1 l t . . Contr noraalaa tkPa) I i 1 1 1 1 l_

83 167 250 333 417 900

C.E.T.E LR dB BORDEAUX Unite Geotechnique

OEDOMETRE Possler :14.33.A623 Piece :

Date : 25.06.92

Sondaga

Nat sol

Ei Ca r'VO (kPa)

3d (kN/m3)

Ck

: CPS 1

: At

: 1.24

: O . O B

: 150.0

: 11.B

: 0.47

Prof aaaal

WX EO Cc r*P (kPa)

Sh (kN/m3)

Ek

10.2

47.B

1.15

0.43

150.0

17.5

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I B

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1 l.a SL

1 1.18 _ 1.07

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C.E.T.E LR de BORDEAUX Unite Geotechnlque

OEDOMETRE Dossier :14.33.A6E3 Pleca :

Date :25.06.9e

Sondage

Nat sol

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: 1.24

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ville de bordeaux - station thiers etude

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