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HIT-HY 200 Ancrage chimiqueTechnical Supplement

Un pas de géant.

Hilti. Plus performant. Plus durable.

HIT-HY 200 doté de la technologie Safe SetMC

2 Hilti (Canada) Corp. 1-800-363-4458 I www.hilti.ca I Supplément technique HIT-HY 200 04/13

Un pas de géant.Le nouveau système d'ancrage adhésif Hilti HIT-HY 200 est extraordinaire.À présent, vous pouvez concevoir des tiges d'ancrage et des raccords de barres d'armature postinstallées de façon plus productive et plus fiable. La technologie Safe SetMC de Hilti permet d'éliminer l'étape du processus d'installation qui a le plus d'effet sur la capacité de charge et qui prend le plus de temps : le nettoyage du trou avant l'injection de l'adhésif. Nettoyer les trous de façon inadéquate pendant l'installation peut réduire considérablement le rendement des systèmes d'ancrage chimique classiques. La technologie Safe SetMC de Hilti permet d'éliminer presque entièrement ce facteur — dans le béton fissuré ou non fissuré et avec les tiges d'ancrage ou les barres d'armature postinstallées.

Hilti est fière de présenter le système HIT-HY 200.

Des trous à nettoyage automatique.

Les mèches creuses TE-CD et TE-YD de Hilti, utilisées de pair avec le système HIT-HY 200, rendent tout à fait inutile le nettoyage ultérieur des trous. La poussière estaspirée par l'aspirateur VC 20/40 de Hilti lors

du forage pour une plus grande fiabilité et un cadre de travail pratiquement sans poussière. Renseignements sur les commandes à la page 5

Aucun nettoyage requis.

La nouvelle tige d'ancrage HIT-Z de Hilti avec son hélice conique agit comme ancrage lié au contrôle de couple. En raison de la forme des tiges d'ancrage

HIT-Z, il n'est pas utile de nettoyer les trous qui ont été percés au perforateur dans le béton sec ou saturé d'eau dans des matériaux supports dont la température est supérieure à 41 °F (5 °C). Les avantages sont évidents : moins d'étapes et une très grande fiabilité dans les applications d'ancrage.

Renseignements sur les commandes à la page 4

Diam. des tiges d'ancrage ou des armatures

Plage de profondeur d’ancrage

5 po 10 po 15 po 20 po 25 po

3/8 po

n° 3

1/2 pon° 4

5/8 pon° 5

3/4 pon° 6

7/8 pon° 7

1 pon° 8

n° 9

1 1/4 po

n°10

Tiges d'ancrage HIT-Z seulement. Aucun nettoyage requis.

Toutes les tiges d'ancrage et barres d'armature employées de pair avec la mèche creuse et l'aspirateur VC 20/40 de Hilti.

Toutes les tiges d'ancrage et barres d'armature avec la méthode de nettoyage traditionnelle.

Système d'ancrage adhésif HIT-HY 200


3Hilti (Canada) Corp. 1-800-363-4458 I www.hilti.ca I Supplément technique HIT-HY 200 04/13

Adhésif hybride HIT-HY 200 Caractéristiques et applications

◼ Deux produits formidables aux données techniques équivalentes

◼ Délai de prise choisi par l'utilisateur en fonction de la pertinence de l'application

◼ Compatible avec la technologie Safe SetMC de Hilti lorsqu'il est employé de pair avec la mèche creuse TE-CD/YD ou la tige d'ancrage HIT-Z

◼ Assure les plus hauts niveaux d'homologation pour utilisation dans le béton non fissuré et fissuré

Fiche technique HIT-HY 200-A et HIT-HY 200-R

Temp. du matériau support*

-10° C à 40° C (14° F à 104° F)

Diamètres 3/8 po à 1 1/4 po

Homologations• ICC-ES (International Code Council) pour béton

fissuré et non fissuré – ESR-3187

Volume de l’emballage• Volume of HIT-HY 200, cartouches de 330 ml =

20,1 po3• Volume of HIT-HY 200, cartouches de 500 ml =

30,5 po3

* Lorsqu'il est employé de pair avec la tige d'ancrage HIT-Z : 5 °C à 40 °C (41 °F à 104 °F)

HIT- HY 200 -A (délai de prise accéléré)Délais de prise et de durcissement (approximatifs)Température du matériau

°F °C tprise tdurc

14 ... 23 -10 ... -5 90 min 7 h24 ... 32 -4 ... 0 50 min 4 h33 ... 41 1 ... 5 25 min 2 h42 ... 50 6 ... 10 15 min 75 min51 ... 68 11 ... 20 7 min 45 min69 ... 86 21 ... 30 4 min 30 min

87 ... 104 31 ... 40 3 min 30 min

Renseignements sur les commandes : HIT-HY 200-A (délai de prise accéléré)

Description Contenu Qté Code

HIT-HY 200-A (11,1 oz liq./330 mL) Comprenant (1) cartouche compressible avec (1) mélangeur et (1) tube de remplissage de 3/8 po par paquet

1 02022791

Caisse principale HIT-HY 200-A (11,1 oz liq./330 mL)

Comprenant (1) caisse principale contenant (25) cartouches compressibles avec (1) mélangeur et (1) tube de remplissage de 3/8 po par paquet

25 03496470

Ensemble HIT-HY 200-A (11,1 oz liq./330 mL)

Comprenant (1) caisse principale contenant (25) cartouches compressibles avec (1) mélangeur et (1) tube de remplissage de 3/8 po par paquet et (1) distributeur manuel HDM 500

25 03496471

Caisse principale HIT-HY 200-A (16,9 oz liq./500 mL)


20 02022792

Ensemble HIT-HY 200-A (16,9 oz liq./500 mL)

Comprenant (2) caisses principales contenant (20) cartouches compressibles avec (1) mélangeur et (1) tube de remplissage de 3/8 po par paquet et (1) distributeur manuel HDM 500

40 03496472

Mélangeur fixe HIT-RE-M Utilisation avec les cartouches HIT-HY 200-A 1 00337111

Renseignements sur les commandes : HIT-HY 200-R (délai de prise normal)

Description Contenu Qté Code

HIT-HY 200-R (11,1 oz liq./330 mL) Comprenant (1) cartouche compressible avec (1) mélangeur et (1) tube de remplissage de 3/8 po par paquet

1 02022793

Caisse principale HIT-HY 200-R (11,1 oz liq./330 mL)


25 03496597

Ensemble HIT-HY 200-R (11,1 oz liq./330 mL)

Comprenant (1) caisse principale contenant (25) cartouches compressibles avec (1) mélangeur et (1) tube de remplissage de 3/8 po par paquet et (1) distributeur manuel HDM 500

25 03496598

Caisse principale HIT-HY 200-R (16,9 oz liq./500 mL)


20 02022794

Ensemble HIT-HY 200-R (16,9 oz liq./500 mL)

Comprenant (2) caisses contenant (20) cartouches compressibles avec (1) mélangeur et (1) tube de remplissage de 3/8 po par paquet et (1) distributeur manuel HDM 500

40 03496599

Mélangeur fixe HIT-RE-M Utilisation avec les cartouches HIT-HY 200-R 1 00337111

HIT -HY 200 -R (délai de prise normal)Délais de prise et de durcissement (approximatifs)Température du matériau

°F °C tprise tdurc

14 ... 23 -10 ... -5 180 min 20 h24 ... 32 -4 ... 0 120 min 8 h33 ... 41 1 ... 5 60 min 4 h42 ... 50 6 ... 10 40 min 2,5 h51 ... 68 11 ... 20 15 min 1,5 h69 ... 86 21 ... 30 9 min 1 h

87 ... 104 31 ... 40 6 min 1 h

HIT-HY 200-A

HIT-HY 200-R

NOUVEAU!

1 Les codes et les quantités peuvent varier. Pour des renseignements sur les commandes à jour, communiquez avec Hilti.




Caractéristiques et applications ◼ Aucun nettoyage des trous nécessaire dans le béton sec lorsqu'il est

utilisé de pair avec le système HIT-HY 200* ◼ Homologuée par l'ICC-ES dans le béton fissuré et les applications

parasismiques lorsqu'elle est utilisée de pair avec le système HIT-HY 200

◼ Charges fiables et plus haut degré de précision de l'installation ◼ Convient aux trous forés sous réserve d'étapes de nettoyage

supplémentaires lorsqu'il est utilisé de pair avec le système HIT-HY 200

* Les trous doivent être nettoyés lorsque les températures sont inférieures à 5 °C (41 °F).

Aucun nettoyage requis.Tiges d'ancrage HIT-Z

Tige d'ancrage HIT-Z de Hilti

Description Diam. de tige (po) Profondeur d'ancrage (po) Qté1 Code HIT-Z Acier ordinaire1 Qté1Code HIT-Z-R

Acier inoxydable 3161

HIT-Z 3/8 po x 4 3/8 po 7/16 po 2 3/8 po 40 02018440 40 02018451 HIT-Z 3/8 po x 5 1/8 po 7/16 po 2 3/8 po 40 02018441 40 02018452HIT-Z 3/8 po x 6 3/8 po 7/16 po 2 3/8 po 40 02018442 40 02018453HIT-Z 1/2 po x 4 1/2 po 9/16 po 2 3/4 po 20 02018443 20 02018454HIT-Z 1/2 po x 6 1/2 po 9/16 po 2 3/4 po 20 02018444 20 02018455HIT-Z 1/2 po x 8 po 9/16 po 2 3/4 po 20 02018445 20 02018456HIT-Z 5/8 po x 6 po 3/4 po 3 3/4 po 12 02018446 12 02018457HIT-Z 5/8 po x 8 po 3/4 po 3 3/4 po 12 02018447 12 02018458HIT-Z 5/8 po x 9 1/2 po 3/4 po 3 3/4 po 12 02018448 12 02018459HIT-Z 3/4 po x 8 1/2 po 7/8 po 4 po 6 02018449 6 02018460HIT-Z 3/4 po x 9 3/4 po 7/8 po 4 po 6 02018450 6 02018461

La nouvelle tige d'ancrage HIT-Z de Hilti avec son hélice conique agit comme ancrage lié à contrôle de couple. En raison de la forme des tiges d'ancrage HIT-Z, il n'est pas utile de nettoyer les trous qui ont été percés au perforateur dans le béton sec ou saturé d'eau dans des matériaux supports dont la température est supérieure à 41 °F (5 °C). Les avantages sont évidents : moins d'étapes et une très grande fiabilité dans les applications d'ancrage.

Méthode traditionnelle

Percer 2x 2x 2x Done

Système HIT-HY 200 avec tiges d'ancrage HIT-Z

Jusqu’à 60 % plus rapide!

Percer Terminé Gain de productivité

Toutes les tiges HIT-Z sont dotées de marquages sur la tête indiquant la longueur et la désignation propre de l'élément spécialisé.





Mèches creuses TE-CD (mesures impériales)Description de la commande Longueur utile Paquet unitaire Code1 Paquet de 3 Code1

Mèche creuse TE-CD 1/2 po-13 po 8 po 02018941 03497391Mèche creuse TE-CD 9/16 po-14 po 9 1/2 po 02018943 03497392Mèche creuse TE-CD 5/8 po-14 po 9 1/2 po 02018944 03497393Mèche creuse TE-CD 3/4 po-14 po 9 1/2 po 02018947 03497394Mèche creuse TE-CD 16-A (collier de rechange) 02018978 -

Des trous à nettoyage automatique.Mèches creuses TE-CD (SDS Plus) et TE-YD (SDS Max) Avec les nouvelles mèches creuses de Hilti, le nettoyage traditionnel des trous est maintenant chose du passé. Dotées de la technologie Safe SetMC, les mèches creuses vous permettent d'aspirer la poussière tout en perçant des trous, ce qui se traduit par une productivité accrue de 60 % lors de la pose de chevilles adhésives approuvées. Grâce à ce nouveau système novateur de Hilti, le goujonnage d’armature et la pose de chevilles adhésives sont plus rapides et fiables, car il n'est plus nécessaire de nettoyer manuellement les trous au préalable.

Caractéristiques et applications ◼ Perçage de trous pour les applications de barres d'armature

postinstallées comme les raccordements et les travaux d'amélioration de charpente ou l'ajout de barres d'armature manquantes

◼ Perçage de trous pour l'ancrage de garde-corps et de barrières de sûreté

◼ Perçage de trous pour charpentes secondaires en acier comme les escaliers et les lambourdes

◼ Perçage de trous pour les raccords en acier de charpente comme les colonnes et les poutres

◼ Homologuée par l'ICC-ES dans le béton fissuré et les applications parasismiques lorsqu'elle est utilisée de pair avec le système HIT-HY 200

Méthode traditionnelle

Percer 2x 2x 2x Done

Système HIT-HY 200 avec Hilti mèche creuse and aspirateur VC 20/40

Jusqu’à 60 % plus rapide!

Percer Terminé Gain de productivité

Description de la commande Longueur utile Paquet unitaire Code1 Paquet de 3 Code1

Mèche creuse TE-YD 3/4 po-24 po 15 1/2 po 02018958 03497387Mèche creuse TE-YD 7/8 po-24 po 15 1/2 po 02018961 03497388Mèche creuse TE-YD 1 po-24 po 15 1/2 po 02018963 03497389Mèche creuse TE-YD 1 1/8 po-24 po 15 1/2 po 02018965 03497390Mèche creuse TE-YD 25-A (collier de rechange) 02018979 -

Mèches creuses TE-YD (mesures impériales)





1.0 Description du produit

2.0 Fiche technique

HomologationsICC-ES (International Code Council) ESR-3187

Codes respectésIBC®/IRC® 2009 (ICC-ES AC308)

IBC®/IRC® 2006 (ICC-ES AC308)

IBC®/IRC® 2003 (ICC-ES AC308)

LEED®: Crédit 4.1, Matériaux à faibles émissions

Le système d’évaluation des bâtiments écologiques LEED est une norme acceptée à l’échelle nationale en ce qui concerne la conception, la construction et l’exploitation de bâtiments écologiques performants.

1.0 Description du produit

Le système d'ancrage adhésif Hilti HIT-HY 200 est utilisé pour résister aux charges statiques, aux charges dues au vent, aux charges dues aux séismes ainsi qu'aux charges de traction et de cisaillement dans le béton de densité normale ayant une résistance à la compression f´c, de 2 500 psi à 8 500 psi (17,2 MPa à 58,6 MPa). Il convient au béton fissuré et non fissuré, selon la définition de l'ICC-ES, de l'ACI et de la CSA.

Le système d'ancrage adhésif Hilti HIT-HY 200 est un adhésif hybride bicomposant à injecter. Les deux composants sont séparés l'un de l'autre au moyen d'une cartouche compressible à deux cylindres fixée à un collecteur. Les deux composants se mélangent et amorcent une réaction chimique lorsqu'ils sont extrudés à travers une buse de mélange fixe fixée au collecteur. L'adhésif Hilti HIT-HY 200 est offert en deux versions, soit le Hilti HIT-HY 200-A et le Hilti HIT-HY 200-R. La fiche technique est identique pour les deux versions. Les délais de prise et de durcissement du système Hilti HIT-HY 200-A sont plus courts que ceux du système Hilti

HIT-HY 200-R. Étant donné que l'emballage des deux adhésifs est

différent, l'utilisateur peut facilement les distinguer l'un de l'autre.

Le système d'ancrage adhésif Hilti HIT-HY 200 est offert avec trois options de nettoyage :

1. les méthodes de nettoyage traditionnelles qui utilisent des brosses en acier et des buses à air;

2. les méthodes d'autonettoyage qui utilisent les mèches creuses au carbure Hilti TE-CD ou TE-YD conjointement avec un aspirateur Hilti afin d'éliminer la poussière de perçage, nettoyant ainsi automatiquement le trou; ou

3. l'utilisation des tiges filetées Hilti HIT-Z et HIT-Z-R s'il n'est pas nécessaire de nettoyer les trous après le perçage. (Exceptions : Si la température du matériau support est inférieure à 41 °F (5 °C) ou si un forage diamant est effectué, alors le nettoyage des trous est requis.)

Les éléments suivants peuvent être utilisés avec ce système : tiges filetées en acier, douilles taraudées en acier Hilti HIS-(R)N, barres d'armature en acier et tiges spécialisées Hilti HIT-Z et HIT-Z-R.

Table des matières de la fiche technique du système d'ancrage adhésif Hilti HIT-HY 200

Type d'élément Hilti HIT-Z et HIT-Z-R

(tige filetée)Barre d'armature Tige filetée

Hilti HASDouille taraudée Hilti

HIS-N et HIS-RNÉtats-Unis Canada

Pages 12 – 21 22 – 33 34 – 39 40 – 50 51 – 53

Tableaux 1 – 15 16 – 34 35 – 47 48 – 65 66 – 70

Renseignements sur les délais de prise et de durcissement à la page 54




2.0 Fiche technique2.1 Essais et évaluation du

produitLe système Hilti HIT-HY 200 a été soumis à l'essai conformément à la norme AC308, Acceptance Criteria for Post-Installed Adhesive Anchors in Concrete Elements, publiée par l'ICC Evaluation Services (ICC-ES).

Hilti a fait évaluer le système Hilti HIT-HY 200 selon la norme AC308 et a reçu le rapport d'évaluation ESR-3187 de l'ICC-ES.

2.2 Codes de calcul des chevilles adhésives

2.2.1 États-UnisDans le cas des chevilles postscellées et préscellées, les calculs de conception sont effectués conformément à l'appendice D de l'ACI 318. Cette façon de procéder est une exigence de l'International Building Code (IBC) depuis 2003. L'appendice D de l'ACI 318-11 présentait pour la première fois des équations précises relatives à la conception des systèmes d'ancrage adhésif utilisant des tiges filetées ou des barres d'armature. Avant cette date, seules les chevilles à expansion postscellées et les chevilles à verrouillage de forme ainsi que les goujons à tête préscellés étaient reconnus.

Avant la publication de l'ACI 318-11, les concepteurs de chevilles d'ancrage adhésif postscellées utilisaient l'appendice D de l'ACI 318-08 et la section 3.3 de l'AC308 qui comprend les amendements apportés à l'appendice D. Ces amendements fournissent les équations pertinentes pour concevoir une cheville adhésive postscellée.

Au moment de mettre sous presse, le rapport d'évaluation ESR-3187 pour le système Hilti HIT-HY 200 comprenait les critères de calcul selon l'ACI 318-08 et la section 3.3 de la norme AC308.

2.2.2 CanadaL'annexe D de la norme CSA A23.3-04 fournit les équations de calcul aux états limites requises pour les chevilles mécaniques postscellées et les goujons à tête préscellés. Au moment de mettre sous presse, l'annexe D, qui constitue une section non obligatoire du code canadien, ne traitait ni de la conception des systèmes d'ancrage adhésif ni des critères d'essai.

Puisque l'annexe D ne donne pas de directives sur la conception des systèmes d'ancrage adhésif, Hilti est d'avis que les dispositions en matière de calcul de l'appendice D de l'ACI 318-11 peuvent être utilisées pour la conception du système Hilti HIT-HY 200 au Canada. Étant donné que le cadre de la conception d'un système d'ancrage adhésif est maintenant bien établi au moyen de l'ACI 318-11, alors si une conception de systèmes d'ancrage chimique est appropriée aux États-Unis, elle l'est également au Canada. La façon d'établir le lien entre les résultats des données techniques du présent supplément et la norme de conception du Canada sera traitée dans les sections ultérieures.

2.3 Conception du système d'ancrage adhésif Hilti HIT-HY 200

2.3.1 Utilisation des données techniques du rapport ESR-3187

Le rapport ESR-3187 de l'ICC-ES contient les données techniques relatives aux composants du système Hilti HIT-HY 200. Ces données comprennent :

• Systèmes d'ancrage adhésif Hilti HIT-HY 200-A et Hilti HIT-HY 200-R (avec la même fiche technique).

• Tige filetée Hilti HIT-Z(-R) sans nettoyage.• Tiges filetées et barres d'armature standard.• Douilles taraudées Hilti HIS-(R)N.• Les mèches creuses Hilti TE-CD et TE-YD qui nettoient

automatiquement les trous percés sont utilisées avec les tiges filetées et les barres d'armature standard et les douilles taraudées Hilti HIS-(R)N et ont la même fiche technique que les méthodes de nettoyage traditionnelles.

Un concepteur peut utiliser les données du rapport ESR-3187 pour calculer la capacité du système Hilti HIT-HY 200 de la manière suivante :

• Pour les tiges filetées Hilti HIT-Z(-R) sans nettoyage. Il s'agit d'un système d'ancrage adhésif à couple contrôlé et, au moment de mettre sous presse, l'appendice D de l'ACI 318 ne comprenait pas de dispositions visant la conception de ce système. Une conception proposée serait conforme à l'appendice D de l'ACI 318-11 ou de l'ACI 318-08 et à la section 3.3 de l'AC308 qui comprend des amendements à l'ACI 318.

• Pour les tiges filetées et les barres d'armature standard et les douilles taraudées Hilti HIS-(R)N, une conception utilisant soit l'appendice D de l'ACI 318-11, soit l'appendice D de l'ACI 318-08 et la section 3.3 de l'AC308 qui comprend des amendements à l'ACI 318 serait appropriée.

Les tableaux du rapport ESR-3187 ne sont pas inclus dans le présent supplément. Il est néanmoins possible de les obtenir en téléchargeant le rapport ESR-3187 sur www.us.hilti.com ou sur le site de l'ICC-ES à l'adresse www.icc-es.org, ou en communiquant avec votre représentant Hilti local.

2.3.2 Utilisation du logiciel Hilti PROFIS Anchor Design

Le logiciel Hilti PROFIS Anchor Design est le logiciel de calcul le plus novateur et le plus complet sur le marché pour obtenir des calculs d'ancrage précis et complets.

Dans le cas du système Hilti HIT-HY 200, les données du rapport ESR-3187 sont utilisées comme base de données pour le programme. Le logiciel PROFIS Anchor calcule la capacité nominale du système d'ancrage conformément à l'appendice D de l'ACI 318-08 et à la section 3.3 de l'AC308, qui comprend des amendements à l'ACI 318. La gamme HIT-HY 200 pouvant être calculée par le logiciel PROFIS Anchor comprend les mêmes composants de système que ceux présentés à la section 2.3.1.




Il s'agit de la façon la plus précise et la plus simple d'optimiser le calcul des ancrages, plus particulièrement pour les systèmes d'ancrage comprenant de nombreuses chevilles, des charges complexes, des contraintes en matière de distance de rive et nombreuses autres conditions.

Le logiciel Hilti PROFIS Anchor Design peut être téléchargé à partir du site www.us.hilti.com (États-Unis) ou www.hilti.ca (Canada). Communiquez avec votre représentant local Hilti pour obtenir une démonstration du logiciel à votre bureau.

2.3.3 Utilisation des nouveaux tableaux de calcul simplifiés de Hilti

Plutôt que d'inclure une copie des tableaux de calcul du rapport ESR-3187 dans le présent supplément, Hilti propose une nouvelle approche simple pour concevoir un ancrage conformément aux codes en vigueur décrits à la section 2.2. Se reporter à la section 2.4 pour obtenir une description de ces nouveaux tableaux novateurs.

2.4 Tableaux de calcul simplifiés de Hilti

Les tableaux de calcul simplifiés de Hilti ne représentent pas une nouvelle « méthode » de conception d'un ancrage qui soit différente des dispositions de l'appendice D de l'ACI 318 ou de l'annexe D de la norme CSA A23.3. Il s'agit plutôt d'un ensemble de tableaux et de facteurs de réduction précalculés visant à aider le concepteur à produire un calcul rapide de la capacité du système d'ancrage Hilti tout en étant en conformité avec les codes et les critères de l'ACI et de la CSA.

Le format des tableaux de calcul simplifiés de Hilti est semblable à celui des tableaux de calcul des contraintes admissibles (ASD) et des facteurs de réduction qui étaient la norme courante pour le calcul des chevilles postscellées.

Les tableaux de calcul simplifiés de Hilti combinent la simplicité de la méthode de calcul ASD aux essais, aux critères d'évaluation et aux données techniques requis par le code dans l'appendice D de l'ACI et l'annexe D de la norme CSA.

2.4.1 Élaboration des données des tableaux simplifiés

Les tableaux simplifiés comprennent deux types de tableaux : le tableau des capacités d'ancrage unitaire et le tableau des facteurs de réduction.

Les tableaux des capacités d'ancrage unitaire indiquent la résistance de calcul (pour l'ACI) ou la résistance pondérée (pour la CSA) en traction et en cisaillement pour une cheville unitaire. Il s'agit de la capacité d'une cheville unitaire, dans les cas où la distance de rive ou l'épaisseur du béton ne sont pas prises en compte, et cette capacité repose sur les hypothèses décrites dans les notes en bas de page à la suite de chaque tableau.

Les tableaux des facteurs de réduction sont créés en comparant, à l'aide des équations fournies dans l'appendice D de l'ACI 318-11, la capacité d'une cheville unitaire à la capacité dans laquelle une distance de rive, un espacement ou une épaisseur de béton spécifiques sont pris en compte.

2.4.2 Tiges d'ancrage Hilti HIT-Z(-R)

La capacité en traction d'une cheville unitaire repose sur la valeur la plus faible entre la résistance à la rupture par arrachement du béton et la résistance à l'extraction du béton.

ACI/AC308: ФNn = min | ФNcb ;ФNpn | CSA: Nr = min | Ncbr ;Ncpr | ФNn = NrLa valeur de cisaillement est calculée d'après la résistance à la rupture par effet de levier.

ACI/AC308: ФVn = ФVcp CSA: Vr = Vcpr ФVn = VrLa résistance à la rupture par arrachement du béton et la

résistance à la rupture par effet de levier du béton sont calculées conformément à l'appendice D de l'ACI 318 et à l'annexe D de la norme CSA A23.3 en utilisant les variables tirées du rapport ESR-3187. Ces valeurs sont équivalentes.

La résistance à l'extraction des chevilles adhésives à couple contrôlé n'est pas reconnue par l'ACI ni par la CSA; par conséquent, elle est déterminée à partir de la section 3.3 de l'AC308 et de la valeur de Np,uncr ou de Np,cr tirée du rapport ESR-3187. Il s'agit d'une méthode semblable à celle utilisée pour calculer la résistance à l'extraction des chevilles mécaniques. Les valeurs de l'ACI et de la CSA sont équivalentes.

2.4.3 Tiges filetées et barres d'armature standard et douilles taraudées Hilti HIS-(R)N

La capacité en traction d'une cheville unitaire repose sur la valeur la plus faible entre la résistance à la rupture par arrachement du béton et la résistance de liaison.

ACI: ФNn = min | ФNcb ;ФNa | CSA/ACI: Nr = min | Ncbr ;Na | ФNn = NrLa valeur de cisaillement est calculée d'après la résistance à la rupture par effet de levier.

ACI: ФVn = ФVcp CSA/ACI: Vr = Vcpr ФVn = VrLa résistance à la rupture par arrachement du béton est calculée conformément à l'appendice D de l'ACI 318 et à l'annexe D de la norme CSA A23.3 en utilisant les variables tirées du rapport ESR-3187. Ces valeurs sont équivalentes.

La résistance de liaison n'est pas reconnue dans la norme CSA; par conséquent, elle est obtenue à partir de l'appendice D de l'ACI 318-11 pour les États-Unis et le Canada.




2.4.4 Résistance de l'acier pour tous les éléments

La résistance de l'acier est fournie dans un tableau distinct et repose sur les calculs tirés de l'appendice D de l'ACI 318 et de l'annexe D de la norme CSA A23.3. L'ACI et la CSA présentent des facteurs de réduction différents pour la résistance de l'acier; par conséquent, les valeurs données dans les deux documents sont publiées.

2.4.5 Comment calculer la capacité des chevilles en utilisant les tableaux simplifiés

La méthode utilisée pour calculer la capacité d'une cheville unitaire ou d'un groupe de chevilles est semblable à la méthode de calcul des contraintes admissibles actuellement décrite dans le Guide technique des produits – Amérique du Nord – 2011, Volume 2 : Guide technique du chevillage à la page 19.

La résistance de calcul (résistance pondérée) d'une cheville est calculée comme suit :

Traction : ACI: Ndes = n • min | ФNn • fAN • fRN ; ФNsa |

CSA: Ndes = n • min | Nr • fAN • fRN ; Nsr |

Cisaillement : ACI: Vdes = n • min | ФVn • fAV • fRV • fHV ; ФVsa |

CSA: Vdes = n • min | Vr • fAV • fRV • fHV ; Vsr |

où : n = nombre de chevilles Ndes = résistance de calcul en traction ФNn = résistance de calcul en traction en ce qui a

trait à la rupture par arrachement du béton, à la rupture par extraction ou à la rupture de la liaison (ACI)

ФNsa = résistance de calcul en traction en ce qui a trait à la rupture de l'acier (ACI)

Nr = résistance pondérée en traction en ce qui a trait à la rupture par arrachement du béton, à la rupture par extraction ou à la rupture de la liaison (CSA)

Nsr = résistance pondérée en traction en ce qui a trait à la rupture de l'acier (CSA)

Vdes = résistance de calcul en cisaillement ФVn = résistance de calcul en cisaillement en ce qui

a trait à la rupture du béton (ACI) ФVsa = résistance de calcul en cisaillement en ce qui

a trait à la rupture de l'acier (ACI) Vr = résistance pondérée en cisaillement en ce

qui a trait à la rupture du béton (CSA) Vsr = résistance pondérée en cisaillement en ce

qui a trait à la rupture de l'acier (CSA) fAN = facteur de pondération pour l'espacement en

traction fRN = facteur de pondération pour la distance de

rive en traction

fAV = facteur de pondération pour l'espacement en cisaillement

fRV = facteur de pondération pour la distance de rive en cisaillement

fHV = facteur de pondération pour l'épaisseur du béton en cisaillement (il s'agit d'un nouveau facteur que la méthode ASD n'utilisait pas précédemment)

Les facteurs de pondération sont utilisés pour toutes les conditions d'influence de la distance de rive et de l'espacement des chevilles.

Par exemple, la capacité en traction correspondant au groupe de chevilles basée sur la cheville « a » représentant le cas le plus défavorable dans la figure ci-dessous est calculée comme suit :

ACI: Ndes = 4 • ФNn • fA,x • fA,y • fR,x • fR,y CSA: Ndes = 4 • Nr • fA,x • fA,y • fR,x • fR,y

Remarque : Les calculs s'appliquent aux dispositions orthogonales des boulons d'ancrage et aucun facteur de réduction n'est nécessaire pour l'espacement entre les chevilles adjacentes diagonalement opposées.

Lorsque des chevilles sont soumises simultanément à des charges de traction et de cisaillement, cette interaction doit être prise en compte. L'équation de calcul des charges combinées est donnée ci-après :

Nua Vua ACI: ____ + ____ ≤ 1.2 Ndes Vdes Nf Vf CSA: ____ + ____ ≤ 1.2 Ndes Vdesoù : Nua = résistance requise en traction fondée sur

les combinaisons de charges pondérées du chapitre 9 de l'ACI 318.

Vua = résistance requise en cisaillement fondée sur les combinaisons de charges pondérées du chapitre 9 de l'ACI 318.

Nf = résistance requise en traction fondée sur les combinaisons de charges pondérées du chapitre 8 de la norme CSA A23.3.

Vf = résistance requise en cisaillement fondée sur les combinaisons de charges pondérées du chapitre 8 de la norme CSA A23.3.




La pleine résistance à la traction peut être autorisée si : Vua ACI: _____ ≤ 0.2 Vdes Vf CSA: ____ ≤ 0.2 VdesLa pleine résistance au cisaillement peut être autorisée si : Nua ACI: ____ ≤ 0.2 Ndes Nf CSA: ____ ≤ 0.2 Ndes

2.4.6 Calcul des contraintes admissibles (ASD)

Les valeurs de Ndes et de Vdes élaborées à partir de la section 2.4.5 sont des résistances de calcul (résistances pondérées) et doivent être comparées aux résistances en traction et en cisaillement requises tirées des combinaisons de charges pondérées du chapitre 9 de l'ACI 318 ou du chapitre 8 de la norme CSA A23.3.

La résistance de calcul (résistance pondérée) peut être convertie à une valeur ASD comme suit : Ndes Ndes,ASD = _____ αASD Vdes Vdes,ASD = _____ αASDoù : αASD = Facteur de conversion calculé comme la

moyenne pondérée des facteurs de charge pour la combinaison de régulation des charges.

Un exemple de calcul du facteur αASD est donné ci-après :

La combinaison des charges de résistance de calcul prépondérante est 1,2D + 1,6L, le % de contribution est 30 % D, 70 % L

αASD = 1.2 x 0.30 + 1.6 x 0.70 = 1.48

2.4.7 Conception parasismiquePour déterminer la résistance de calcul parasismique (résistance pondérée), un facteur de réduction, αseis, est appliqué aux valeurs des tableaux pertinents. Cette valeur de αseis sera donnée dans les notes en bas de page des tableaux de calcul pertinents.

La valeur de αseis pour la rupture du béton, la rupture de la liaison ou la rupture par extraction repose sur 0,75 fois un facteur de réduction déterminé à la suite d'essais. La réduction totale est donnée dans les notes en bas de page des tableaux.

La valeur de αseis pour la rupture de l'acier repose sur des essais et n'est généralement appliquée que pour le cisaillement. Aucun facteur de 0,75 supplémentaire ne s'applique. La réduction est donnée dans les notes en bas de page des tableaux.

La charge pondérée et les combinaisons de charges sismiques connexes qui seront comparées à la résistance de calcul (résistance pondérée) peuvent être déterminées à partir des dispositions de l'ACI ou de la CSA et des exigences des codes nationaux ou locaux. Une valeur additionnelle pour ϕnon-ductile peut être requise en raison de la présence d'un mode de défaillance ou de la ductilité des composants fixés.

2.4.8 Charges soutenues et utilisation au plafond

Les charges soutenues sont calculées en multipliant la valeur de ФNn ou de Nr par 0,55 et en comparant cette valeur à la contribution des charges permanentes en traction (et toute autre surcharge soutenue ou autres charges) de la charge pondérée. Lors de l'évaluation des charges soutenues, il n'est pas nécessaire de tenir compte de l'influence des distances de rive, de l'espacement et de l'épaisseur du béton.

L'examen des charges soutenues est fondé sur l'appendice D de l'ACI 318-11. Puisque les charges soutenues ne sont pas traitées dans l'annexe D de la norme CSA A23.3, il est raisonnable d'utiliser cette méthode pour les conceptions basées sur la norme CSA.

2.4.9 Précision des tableaux simplifiés

Les calculs effectués à partir des tableaux simplifiés sont susceptibles de fournir une résistance de calcul (résistance pondérée) qui correspond exactement aux résultats qui seraient obtenus à l'aide des équations tirées de l'appendice D de l'ACI 318 ou de l'annexe D de la norme CSA A23.3.

Les tableaux relatifs à la résistance de calcul (résistance pondérée) d'une cheville unitaire pour la rupture du béton, la rupture de la liaison ou la rupture par extraction ou la rupture de l'acier présentent les mêmes valeurs qui seront calculées à l'aide des dispositions de l'ACI et de la CSA.

Les facteurs de pondération des charges pour les influences de la distance de rive sont fondés sur une cheville unitaire à proximité d'une rive. Les facteurs de pondération des charges pour l'espacement sont calculés d'après l'influence de deux chevilles adjacentes. Chacun des facteurs de réduction est calculé pour la valeur minimale de la rupture du béton ou de la rupture de la liaison. Si plus d'une distance de rive ou d'une condition d'espacement existe, les facteurs de pondération des charges sont multipliés ensemble. Il en résultera une conception prudente par rapport aux calculs complets fondés sur l'ACI ou la CSA. De plus, si le mode de rupture dans les tableaux d'ancrage unitaire est contrôlé par la rupture du béton, et que le facteur de réduction est contrôlé par la rupture de la liaison, la valeur obtenue sera également prudente (et vice versa).

Voici un résumé général de la précision des tableaux simplifiés :

• Les tableaux d'ancrage unitaire comportent des valeurs équivalentes à un calcul effectué conformément à l'ACI ou à la CSA.

• Puisque les valeurs des tableaux, y compris les facteurs de pondération des charges, sont calculées à l'aide d'équations non linéaires, l'interpolation linéaire n'est




pas permise. Utiliser la valeur la plus basse des deux valeurs inscrites au tableau. On obtient ainsi une valeur prudente si l'application se situe entre les résistances à la compression du béton, les profondeurs d'ancrage ou l'espacement, la distance de rive et l'épaisseur du béton.

• Dans le cas d'une cheville à proximité d'une rive, l'application du facteur pour la distance de rive donne habituellement des valeurs précises pourvu que le mode de rupture des valeurs du tableau soit le même. Si le mode de rupture n'est pas le même, les valeurs sont prudentes.

• Dans le cas de deux à quatre chevilles en traction sans réduction pour la distance de rive, l'application des facteurs pour l'espacement fournit une valeur qui est équivalente aux valeurs calculées de l'ACI et de la CSA pourvu que les modes de rupture prédominants des valeurs du tableau soient les mêmes. Si le mode de rupture n'est pas le même, les valeurs sont prudentes.

• Le facteur pour l'espacement en cisaillement est prudent par rapport à deux chevilles où les distances de rive ne sont pas prises en compte. Ce facteur est fondé sur l'espacement près d'une rive et peut être prudent pour les installations éloignées de la rive du support en béton. Remarque : pour des résultats moins prudents, il est possible d'utiliser le facteur pour l'espacement en traction pour cette application si aucune distance de rive ne doit être prise en compte.

• Le facteur pour l'épaisseur du béton en cisaillement est prudent par rapport à une cheville où les distances de rive ne sont pas prises en compte. Ce facteur est fondé sur des applications à proximité d'une rive. Au milieu d'un support en béton, il s'agit d'un facteur prudent. Remarque : pour des résultats moins prudents, il est possible de ne pas tenir compte de ce facteur si l'application n'est pas à proximité d'une rive.

• Les facteurs de pondération des charges sont déterminés par des calculs conformément à l'appendice D de l'ACI 318-11. Ces calculs sont plus prudents que ceux de l'appendice D de l'ACI 318-08 parce que le facteur ψ

g,Na, qui est toujours supérieur ou égal à 1,0, n'a pas à être calculé. Ainsi, certains calculs seront plus prudents qu'un calcul effectué par le logiciel Hilti PROFIS Anchor Design (PROFIS utilise l'ACI 318-08).

REMARQUE IMPORTANTE :

Pour les applications comme une disposition d'ancrage à quatre ou six boulons dans un coin d'une dalle mince, le calcul peut être jusqu'à 80 % prudent par rapport à un calcul effectué conformément à l'ACI ou la CSA, et lorsque le logiciel Hilti PROFIS Anchor Design est utilisé. Il est toujours recommandé

d'utiliser le logiciel Hilti PROFIS Anchor Design ou d'effectuer un calcul à la main à l'aide des dispositions de l'ACI ou de la CSA pour optimiser la conception. Cela est particulièrement vrai lorsque le calcul obtenu à partir des tableaux simplifiés ne donne pas une valeur qui satisfasse aux exigences de la conception. Ce n'est pas parce que le calcul obtenu à partir des tableaux simplifiés ne dépasse pas une charge de calcul que le système d'ancrage adhésif HIT-HY 200 ne respectera pas les exigences de la conception. Communiquez avec votre représentant local Hilti pour obtenir de l'aide supplémentaire.

2.4.10 Restrictions relatives à l'utilisation des tableaux simplifiés

Voici d'autres restrictions que les tableaux simplifiés ne prennent pas en compte :

• Combinaisons de charges : Les valeurs figurant au tableau sont destinées à être utilisées avec les combinaisons de charges de la section 9.2 de l'ACI 318 et du chapitre 8 de la norme CSA A23.3.

• Armature supplémentaire : Les valeurs figurant au tableau, y compris les facteurs de réduction, sont fondées sur la condition B qui ne tient pas compte des effets d'une armature supplémentaire; de plus, aucun facteur de pondération ne peut être appliqué pour tenir compte de l'armature supplémentaire.

• Charges excentriques : Il n'y a actuellement pas de méthode permettant d'appliquer un facteur aux tableaux pour tenir compte des charges excentriques.

• Moments ou torsion : Alors qu'un concepteur peut appliquer un moment ou une torsion au système d'ancrage et obtenir une charge précise par cheville, les tableaux eux-mêmes ne comportent pas de facteurs particuliers pour tenir compte des moments ou de la torsion appliqués au système d'ancrage.

• Saillie : La saillie n'est pas prise en compte dans les tableaux de calcul pour l'acier.

• Disposition de l'ancrage : Les tableaux simplifiés supposent une disposition orthogonale.

Comme il est indiqué plus haut, bien que les tableaux simplifiés soient limités sur le plan des applications, le concepteur peut utiliser le logiciel Hilti PROFIS Anchor Design qui tient compte des conditions notées ci-dessus.

Il est possible que des applications autres que celles notées ci-dessus existent. Communiquez avec Hilti si vous avez des questions sur des applications particulières.




2.4.11 Système d'ancrage adhésif Hilti HIT-HY 200 avec tiges filetées Hilti HIT-Z et HIT-Z-R

Conditions d'installation des tiges filetées Hilti HIT-Z et HIT-Z-R

Con

ditio

ns

de b

éton

aut

oris

ées

Béton non fissuré

Béton sec

Mét

hode

de

per

çage

aut

oris

é

Perçage au perforateur avec une mèche au carbure 1

Béton fissuré Béton saturé d’eau Mèche creuse Hilti TE-CD ou TE-YD 2

Trous forés remplis d’eau

Couronne de forage diamant 3

1 Le perçage d'un trou à l'aide d'une mèche au carbure ne nécessite pas l'élimination de la poussière de perçage après le perçage. Se reporter aux directives d'installation écrites du fabricant (MPII) qui sont fournies avec l'emballage du système d'ancrage adhésif Hilti HIT-HY 200 pour obtenir les directives de perçage et d'installation complètes.

2 Puisque le nettoyage du trou percé n'est pas requis avec la mèche au carbure lorsque des tiges Hilti HIT-Z(-R) sont utilisées, l'utilisation de la mèche creuse Hilti TE-CD ou TE-YD n'est pas nécessaire pour nettoyer le trou.

3 Le nettoyage d'un trou percé est nécessaire dans le cas des trous percés avec une couronne de forage diamant. Se reporter aux directives MPII pour obtenir les directives de perçage et d'installation complètes.

Spécifications d'installation des tiges filetées Hilti HIT-Z et HIT-Z-R

Diamètre nominal de

la tigeDiamètre de

mècheProfondeur d'ancrage

Couple d'installation

ødpo (mm)

ød0po

hefpo (mm)

Tinstpi-lb (Nm)

3/87/16

2 3/8 à 4 1/2 15(9,5) (60 à 114) (20)1/2

9/162 3/4 à 6 30

(12,7) (70 à 152) (40)5/8

3/43 3/4 à 7 1/2 60

(15,9) (95 à 190) (80)3/4

7/84 à 8 1/2 110

(19,1) (102 à 216) (150)df HIT-Z(-R) 3/8 1/2 5/8 3/4

df,1 1/2 5/8 13/16* 15/16*

df,2 7/16 9/16 11/16 13/16

* Utiliser deux rondelles




Propriétés mécaniquesSpécifications du matériau des tiges filetées Hilti HIT-Z et HIT-Z-R fya Min. futa

ksi (MPa) ksi (MPa)Tiges HIT-Z en acier ordinaire (3/8 po à 5/8 po) : AISI 1038 75,3 (520) 94,2 (650)Tiges HIT-Z en acier ordinaire (3/4 po) : AISI 1038 ou 18MnV5 75,3 (520) 94,2 (650)Tiges HIT-Z-R en acier inoxydable : acier inoxydable de type 316 75,3 (520) 94,.2 (650)Écrous en acier ordinaire HIT-Z conformes à la norme ASTM A 563, nuance A et répondant à la norme ANSI B18.2.2Rondelles en acier ordinaire HIT-Z conformes à la norme ASTM F 844Les tiges en acier ordinaire HIT-Z sont dotées d'un revêtement électrozingué de 0,005 mm d'épaisseur.Écrous en acier inoxydable HIT-Z-R conformes à la norme ASTM F 594 et répondant à la norme ANSI B18.2.2Rondelles en acier inoxydable HIT-Z-R conformes à la norme AISI 316 et répondant à la norme ASTM A 240

Longueur et dimensions du filetage des tiges d'ancrage Hilti HIT-Z et HIT-R.

Nom et dimensions

ℓLongueur de la

cheville

ℓhelixLongueur de

l'hélice

Longueur de fût

Longueur filetée totale

Longueur filetée utile

po (mm) po (mm) po (mm) po (mm) po (mm)HIT-Z(-R) 3/8 po x 4 3/8 po 4 3/8 (111) 2 1/4 (57) 5/16 (8) 1 13/16 (46) 1 5/16 (33)HIT-Z(-R) 3/8 po x 5 1/8 po 5 1/8 (130) 2 1/4 (57) 5/16 (8) 2 9/16 (65) 2 1/16 (52)HIT-Z(-R) 3/8 po x 6 3/8 po 6 3/8 (162) 2 1/4 (57) 5/16 (8) 3 13/16 (97) 3 5/16 (84)HIT-Z(-R) 1/2 po x 4 1/2 po 4 1/2 (114) 2 1/2 (63) 5/16 (8) 1 11/16 (43) 1 (26)HIT-Z(-R) 1/2 po x 6 1/2 po 6 1/2 (165) 2 1/2 (63) 5/16 (8) 3 11/16 (94) 3 1/16 (77)HIT-Z(-R) 1/2 po x 7 3/4 po 7 3/4 (197) 2 1/2 (63) 5/16 (8) 4 15/16 (126) 4 5/16 (109)HIT-Z(-R) 5/8 po x 6 po 6 (152) 3 5/8 (92) 7/16 (11) 1 15/16 (49) 1 1/8 (28)HIT-Z(-R) 5/8 po x 8 po 8 (203) 3 5/8 (92) 7/16 (11) 3 15/16 (100) 3 1/8 (79)HIT-Z(-R) 5/8 po x 9 1/2 po 9 1/2 (241) 3 5/8 (92) 1 15/16 (49) 3 15/16 (100) 3 1/8 (79)HIT-Z(-R) 3/4 po x 8 1/2 po 8 1/2 (216) 4 (102) 7/16 (12) 4 (102) 3 1/16 (77)HIT-Z(-R) 3/4 po x 9 3/4 po 9 3/4 (248) 4 (102) 1 11/16 (44) 4 (102) 3 1/16 (77)

ℓhelix

ℓ

Longueur filetée utile

Longueur filetée totale

Longueur de fût




Tableau 1 — Résistance de calcul (résistance pondérée) du système HIT-HY 200 avec rupture du béton/retrait pour les tiges HIT-Z(-R) dans le béton non fissuré 1,2,3,4,5,6,7,8,10

Diamètre de cheville po (mm)

Profondeur d'ancrage effective po (mm)

Traction — ФNn ou Nr Cisaillement — ФVn ou Vrf´c = 2 500 psi

(17,2 Mpa) lb (kN)

f´c = 3 000 psi (20,7 Mpa)

lb (kN)

f´c = 4 000 psi (27,6 Mpa)

lb (kN)

f´c = 6 000 psi (41,4 Mpa)

lb (kN)

f´c = 2 500 psi(17,2 Mpa)

lb (kN)

f´c = 3 000 psi(20,7 Mpa)

lb (kN)

f´c = 4 000 psi(27,6 Mpa)

lb (kN)

f´c = 6 000 psi(41,4 Mpa)

lb (kN)

3/8(9,5)

2 3/8 2,855 3,125 3,610 4,425 3,075 3,370 3,890 4,765(60) (12,7) (13,9) (16,1) (19,7) (13,7) (15,0) (17,3) (21,2)

3 3/8 4,835 5,300 5,560 5,560 10,415 11,410 13,175 16,135(86) (21,5) (23,6) (24,7) (24,7) (46,3) (50,8) (58,6) (71,8)

4 1/2 5,560 5,560 5,560 5,560 16,035 17,570 20,285 24,845(114) (24,7) (24,7) (24,7) (24,7) (71,3) (78,2) (90,2) (110,5)

1/2(12,7)

2 3/4 3,555 3,895 4,500 5,510 7,660 8,395 9,690 11,870(70) (15,8) (17,3) (20,0) (24,5) (34,1) (37,3) (43,1) (52,8)

4 1/2 7,445 8,155 8,190 8,190 16,035 17,570 20,285 24,845(114) (33,1) (36,3) (36,4) (36,4) (71,3) (78,2) (90,2) (110,5)

6 8,190 8,190 8,190 8,190 24,690 27,045 31,230 38,250(152) (36,4) (36,4) (36,4) (36,4) (109,8) (120,3) (138,9) (170,1)

5/8(15,9)

3 3/4 5,665 6,205 7,165 8,775 12,200 13,365 15,430 18,900(95) (25,2) (27,6) (31,9) (39,0) (54,3) (59,5) (68,6) (84,1)

5 5/8 10,405 11,400 13,165 14,950 22,415 24,550 28,350 34,720(143) (46,3) (50,7) (58,6) (66,5) (99,7) (109,2) (126,1) (154,4)7 1/2 14,950 14,950 14,950 14,950 34,505 37,800 43,650 53,455(191) (66,5) (66,5) (66,5) (66,5) (153,5) (168,1) (194,2) (237,8)

3/4(19,1)

4 6,240 6,835 7,895 9,665 13,440 14,725 17,000 20,820(102) (27,8) (30,4) (35,1) (43,0) (59,8) (65,5) (75,6) (92,6)6 3/4 13,680 14,985 17,305 19,890 29,460 32,275 37,265 45,645(171) (60,9) (66,7) (77,0) (88,5) (131,0) (143,6) (165,8) (203,0)8 1/2 19,330 19,890 19,890 19,890 41,635 45,605 52,660 64,500(216) (86,0) (88,5) (88,5) (88,5) (185,2) (202,9) (234,2) (286,9)

Tableau 2 — Résistance de calcul (résistance pondérée) du système HIT-HY 200 avec rupture du béton/retrait pour les tiges HIT-Z(-R) dans le béton fissuré 1,2,3,4,5,6,7,8,9,10


Profondeur d'ancrage effective po (mm)

Traction — ФNn ou Nr Cisaillement — ФVn ou Vrf´c = 2 500 psi

(17,2 Mpa) lb (kN)

f´c = 3 000 psi (20,7 Mpa)

lb (kN)

f´c = 4 000 psi (27,6 Mpa)

lb (kN)

f´c = 6 000 psi (41,4 Mpa)

lb (kN)

f´c = 2 500 psi(17,2 Mpa)

lb (kN)

f´c = 3 000 psi(20,7 Mpa)

lb (kN)

f´c = 4 000 psi(27,6 Mpa)

lb (kN)

f´c = 6 000 psi(41,4 Mpa)

lb (kN)

3/8(9,5)

2 3/8 2,020 2,215 2,560 3,135 2,180 2,385 2,755 3,375(60) (9,0) (9,9) (11,4) (13,9) (9,7) (10,6) (12,3) (15,0)

3 3/8 3,425 3,755 4,335 5,305 7,380 8,085 9,335 11,430(86) (15,2) (16,7) (19,3) (23,6) (32,8) (36,0) (41,5) (50,8)

4 1/2 5,275 5,560 5,560 5,560 11,360 12,445 14,370 17,600(114) (23,5) (24,7) (24,7) (24,7) (50,5) (55,4) (63,9) (78,3)

1/2(12,7)

2 3/4 2,520 2,760 3,185 3,905 5,425 5,945 6,865 8,405(70) (11,2) (12,3) (14,2) (17,4) (24,1) (26,4) (30,5) (37,4)

4 1/2 5,275 5,780 6,670 7,640 11,360 12,445 14,370 17,600(114) (23,5) (25,7) (29,7) (34,0) (50,5) (55,4) (63,9) (78,3)

6 7,640 7,640 7,640 7,640 17,490 19,160 22,120 27,095(152) (34,0) (34,0) (34,0) (34,0) (77,8) (85,2) (98,4) (120,5)

5/8(15,9)

3 3/4 4,010 4,395 5,075 6,215 8,640 9,465 10,930 13,390(95) (17,8) (19,5) (22,6) (27,6) (38,4) (42,1) (48,6) (59,6)

5 5/8 7,370 8,075 9,325 11,420 15,875 17,390 20,080 24,595(143) (32,8) (35,9) (41,5) (50,8) (70,6) (77,4) (89,3) (109,4)7 1/2 11,350 12,430 14,355 14,950 24,440 26,775 30,915 37,865(191) (50,5) (55,3) (63,9) (66,5) (108,7) (119,1) (137,5) (168,4)

3/4(19,1)

4 4,420 4,840 5,590 6,845 9,520 10,430 12,040 14,750(102) (19,7) (21,5) (24,9) (30,4) (42,3) (46,4) (53,6) (65,6)6 3/4 9,690 10,615 12,255 15,010 20,870 22,860 26,395 32,330(171) (43,1) (47,2) (54,5) (66,8) (92,8) (101,7) (117,4) (143,8)8 1/2 13,690 15,000 17,320 19,535 29,490 32,305 37,300 45,685(216) (60,9) (66,7) (77,0) (86,9) (131,2) (143,7) (165,9) (203,2)

1 Se reporter à la section 2.4 pour obtenir une explication de l'élaboration des valeurs de charge.2 Se reporter à la section 2.4.6 pour convertir la valeur de la résistance de calcul (résistance pondérée) à la valeur ASD.3 L'interpolation linéaire entre les profondeurs d'ancrage et les résistances à la compression du béton n'est pas autorisée.4 Appliquer les facteurs d'espacement, de distance de rive et d'épaisseur du béton des tableaux 8 à 15 au besoin. Comparer aux valeurs pour l'acier indiquées au tableau 3. Utiliser la valeur la

plus faible des deux dans les calculs.5 Les données concernent la plage de température A : température maximale de courte durée = 104 °F (40 °C), température maximale de longue durée = 75 °F (24 °C).

Pour la plage de température B : température maximale de courte durée = 176 °F (80 °C), température maximale de longue durée = 122 °F (50 °C), multiplier la valeur ci-dessus par 0,86. Pour la plage de température C : température maximale de courte durée = 248 °F (120 °C), température maximale de longue durée = 162 °F (72 °C), multiplier la valeur ci-dessus par 0,70. Les températures élevées de courte durée du béton sont celles qui se produisent sur une courte période de temps, p. ex. lors du cycle diurne. Les températures de longue durée du béton sont à peu près constantes sur une longue période.

6 Les valeurs tabulaires s'appliquent à des conditions de béton sec et saturé d'eau.7 Les valeurs tabulaires s'appliquent à des charges de courte durée uniquement. Pour les charges soutenues, se reporter à la section 2.4.8.8 Les valeurs tabulaires s'appliquent au béton de densité normale uniquement. Pour le béton léger, multiplier la résistance de calcul (résistance pondérée) par λa comme suit :

Pour le béton léger de sable, λa = 0,51. Pour le béton léger, λa = 0,45.9 Les valeurs tabulaires s'appliquent à des charges statiques uniquement. Pour les charges sismiques, multiplier les valeurs tabulaires du béton fissuré par les facteurs de réduction suivants :

Diamètre 3/8 po - αseis = 0,705 Diamètre 1/2 po à 3/4 po - αseis = 0,75 Se reporter à la section 2.4.7 pour obtenir des renseignements supplémentaires sur les applications parasismiques.

10 Le forage diamant avec les tiges Hilti HIT-Z(-R) est autorisé avec aucune réduction dans les données publiées ci-dessus.




Combinaisons autorisées de distance de rive, d'espacement des chevilles et d'épaisseur du béton pour les tiges Hilti HIT-Z(-R)Les tiges Hilti HIT-Z et HIT-Z-R produisent des forces d'expansion élevées dans la dalle de béton lorsqu'elles sont serrées au couple d'installation. Ainsi, l'ancrage doit être posé en respectant des distances de rive et un espacement plus élevés par rapport à une tige filetée standard pour réduire le risque que la dalle de béton ne se fende durant l'installation.

La distance de rive autorisée est fondée sur la condition du béton (fissuré ou non fissuré), l'épaisseur du béton et l'espacement des chevilles (si des groupes de chevilles sont prévus.). L'épaisseur de béton autorisée varie selon que la poussière de perçage est enlevée ou non durant le processus d'installation des ancrages.

Étape 1 : Vérifier l'épaisseur du béton

Bien que dans le cas des tiges Hilti HIT-Z et HIT-Z-R, il ne soit pas nécessaire d'enlever la poussière de perçage pour atteindre une capacité optimale (pour des températures du matériau de base supérieures à 41 °F (5 °C) et si une mèche au carbure est utilisée), il est possible de réduire l'épaisseur du béton si la poussière de perçage est enlevée. La figure ci-dessous illustre les deux options de trous percés. La condition 1 représente le trou percé lorsque la poussière de perçage reste dans le trou, et la condition 2 représente le trou percé lorsque la poussière de perçage est enlevée par air comprimé ou au moyen d'une mèche creuse Hilti TE-CD ou TE-YD.

Étape 2 : Vérifier la distance de rive et l'espacement des chevilles

Les tableaux 4 à 7 de la présente section montrent la distance de rive et l'espacement des chevilles minimaux fondés sur une épaisseur de béton spécifique et ils indiquent également si la conception s'adresse à un béton fissuré ou non fissuré. Deux cas de combinaisons de distance de rive et d'espacement des chevilles sont indiqués pour chaque profondeur d'ancrage et chaque condition du béton (fissuré ou non fissuré). Le cas 1 représente la distance de rive minimale nécessaire pour une cheville ou pour deux chevilles avec un espacement des chevilles important. Le cas 2 représente l'espacement des chevilles minimal pouvant être utilisé, mais la distance de rive est accrue pour aider à prévenir le fendage. Une interpolation linéaire peut être utilisée entre le cas 1 et le cas 2 pour toute épaisseur du béton et condition du béton spécifiques. Se reporter à la figure et au calcul suivants qui peuvent être utilisés pour déterminer des combinaisons de distance de rive spécifique et d'espacement des chevilles.

Se reporter aux tableaux 4 à 7 de la présente section pour connaître les épaisseurs minimales de béton correspondant aux tiges Hilti HIT-Z(-R) basées sur le diamètre de la tige et la condition du trou percé.

Tableau 3 — Résistance de calcul (résistance pondérée) de l'acier pour les tiges Hilti HIT-Z et HIT-Z-R 5,7


Calcul fondé sur l'appendice D de l'ACI 318 Calcul fondé sur l'annexe D de la norme CSA A23.3Tige en acier ordinaire HIT-Z Tige en acier inoxydable HIT-Z-R Tige en acier ordinaire HIT-Z Tige en acier inoxydable HIT-Z-R

Traction1

ϕNsalb (kN)

Cisaillement2

ϕVsalb (kN)

αseis,V7Traction1

ϕNsalb (kN)

Cisaillement2

ϕVsalb (kN)

αseis,V7Traction3

Nsrlb (kN)

Cisaillement4

Vsrlb (kN)

αseis,V7Traction3

Nsrlb (kN)

Cisaillement4

Vsrlb (kN)

αseis,V7

3/8 4 750 1 9301,0

4 750 2 6301,0

4 345 1 7751,0

4 345 2 4201,0

(9,5) (21,1) (8,6) (21,1) (11,7) (19,3) (7,9) (19,3) (10,8)1/2 8 695 3 530

0,658 695 4 815

0,757 960 3 250

0,657 960 4 435

0,75(12,7) (38,7) (15,7) (38,7) (21,4) (35,4) (14,5) (35,4) (19,7)5/8 13 850 5 625

0,6513 850 7 670

0,6512 675 5 180

0,6512 675 7 065

0,65(15,9) (61,6) (25,0) (61,6) (34,1) (56,4) (23,0) (56,4) (31,4)3/4 20 455 8 310

0,6520 455 11 330

0,6518 725 7 650

0,6518 725 10 435

0,65(19,1) (91,0) (37,0) (91,0) (50,4) (83,3) (34,0) (83,3) (46,4)

1 Traction = ϕ Ase,N futa comme il est indiqué dans l'appendice D de l'ACI 318.2 Les valeurs de cisaillement déterminées par les essais de résistance au cisaillement statique avec ϕVsa ≤ ϕ 0,60 Ase,V futa comme il est indiqué dans l'appendice D de l'ACI 318.3 Traction = Ase ϕs fut R comme il est indiqué dans l'annexe D de la norme CSA A23.3.4 Valeurs de cisaillement déterminées par les essais de cisaillement statique avec Vsr ≤ Ase ϕs 0,60 fut R comme il est indiqué dans l'annexe D de la norme CSA A23.3.5 Se reporter à la section 2.4.6 pour convertir la valeur de la résistance de calcul (résistance pondérée) à la valeur ASD.6 Facteur de réduction pour le cisaillement sismique uniquement Se reporter à la section 2.4.7 pour obtenir des renseignements supplémentaires sur les applications parasismiques.7 Les tiges HIT-Z et HIT-Z-R doivent être considérées comme des éléments en acier cassants.

h1

h2

h0 > hef

h0 = hef

hef

Condition des trous ①

Condition des trous ②




Pour une distance de rive spécifique, l'espacement autorisé est calculé de la façon suivante :

(smin,1 – smin,2) s ≥ smin,2 + ____________ (c – cmin,2) (cmin,1 – cmin,2)

Tableau 4 — Distance de rive, espacement et épaisseur de béton minimaux pour les tiges Hilti HIT-Z et HIT-Z-R de 3/8 po de diamètre

Diam. ext. de tige dpo 3/8

(mm) (9,5)

Profondeur d'ancrage effective hefpo 2 3/8 3 3/8 4 1/2

(mm) (60) (86) (114)Condition du trou percé - - 2 2 1 ou 2 2 2 1 ou 2 2 2 1 ou 2

Épaisseur minimale du béton hpo 4 4 5/8 5 3/4 4 5/8 5 5/8 6 3/8 5 3/4 6 3/4 7 3/8

(mm) (102) (117) (146) (117) (143) (162) (146) (171) (187)

Béto

n no

n fis

suré

Distance de rive minimale etespacementCas 1 1

c min,1po 3 1/8 2 3/4 2 1/4 2 3/4 2 1/4 2 2 1/4 1 7/8 1 7/8

(mm) (79) (70) (57) (70) (57) (51) (57) (48) (48)

s min,1po 9 1/8 7 3/4 6 1/8 7 3/4 6 1/2 5 5/8 6 1/8 5 3/8 4 1/2

(mm) (232) (197) (156) (197) (165) (143) (156) (137) (114)


c min,2po 5 5/8 4 3/4 3 3/4 4 3/4 3 7/8 3 1/4 3 3/4 3 1/8 2 3/4

(mm) (143) (121) (95) (121) (98) (83) (95) (79) (70)

s min,2po 1 7/8 1 7/8 1 7/8 1 7/8 1 7/8 1 7/8 1 7/8 1 7/8 1 7/8

(mm) (48) (48) (48) (48) (48) (48) (48) (48) (48)

Béto

n fis

suré


c min,1po 2 1/8 1 7/8 1 7/8 1 7/8 1 7/8 1 7/8 1 7/8 1 7/8 1 7/8

(mm) (54) (48) (48) (48) (48) (48) (48) (48) (48)

s min,1po 6 3/8 5 1/2 4 1/4 5 1/2 3 1/2 2 5/8 3 1/4 2 1 7/8

(mm) (162) (140) (108) (140) (89) (67) (83) (51) (48)


c min,2po 3 5/8 3 1/8 2 3/8 3 1/8 2 1/2 2 1/8 2 3/8 2 1 7/8

(mm) (92) (79) (60) (79) (64) (54) (60) (51) (48)

s min,2po 1 7/8 1 7/8 1 7/8 1 7/8 1 7/8 1 7/8 1 7/8 1 7/8 1 7/8

(mm) (48) (48) (48) (48) (48) (48) (48) (48) (48)



(mm) (12,7)

Profondeur d'ancrage effective hefpo 2 3/4 4 1/2 6

(mm) (70) (114) (152)Condition du trou percé - - 2 2 1 ou 2 2 2 1 ou 2 2 2 1 ou 2

Épaisseur minimale du béton hpo 4 5 7 1/8 5 3/4 6 3/4 8 1/4 7 1/4 8 1/4 9 3/4

(mm) (102) (127) (181) (146) (171) (210) (184) (210) (248)

Béto

n no

n fis

suré


c min,1po 5 1/8 4 1/8 2 7/8 3 5/8 3 2 1/2 2 7/8 2 1/2 2 1/2

(mm) (130) (105) (73) (92) (76) (64) (73) (64) (64)

s min,1po 14 7/8 11 7/8 8 5/8 10 1/4 9 7 1/4 8 1/8 7 1/4 5

(mm) (378) (302) (219) (260) (229) (184) (206) (184) (127)


c min,2po 9 1/4 7 1/4 4 7/8 6 1/4 5 1/4 4 1/8 4 3/4 4 1/8 3 3/8

(mm) (235) (184) (124) (159) (133) (105) (121) (105) (86)

s min,2po 2 1/2 2 1/2 2 1/2 2 1/2 2 1/2 2 1/2 2 1/2 2 1/2 2 1/2

(mm) (64) (64) (64) (64) (64) (64) (64) (64) (64)

Béto

n fis

suré


c min,1po 3 5/8 3 2 1/2 2 5/8 2 1/2 2 1/2 2 1/2 2 1/2 2 1/2

(mm) (92) (76) (64) (67) (64) (64) (64) (64) (64)

s min,1po 10 7/8 8 1/2 6 7 3/8 5 1/2 3 1/8 4 1/2 3 1/8 2 1/2

(mm) (276) (216) (152) (187) (140) (79) (114) (79) (64)


c min,2po 6 1/2 5 3 1/4 4 1/4 3 1/2 2 3/4 3 1/4 2 3/4 2 1/2

(mm) (165) (127) (83) (108) (89) (70) (83) (70) (64)

s min,2po 2 1/2 2 1/2 2 1/2 2 1/2 2 1/2 2 1/2 2 1/2 2 1/2 2 1/2

(mm) (64) (64) (64) (64) (64) (64) (64) (64) (64)

1 Une interpolation linéaire est autorisée pour établir une combinaison de distance de rive et d'espacement entre le cas 1 et le cas 2 Une interpolation linéaire pour une distance de rive spécifique c, où cmin,1 < c < cmin,2, déterminera l'espacement autorisés comme suit :


2 Pour les cellules ombrées, la poussière de perçage doit être enlevée du trou percé pour justifier l'épaisseur de béton minimale.

Rive du béton

Chevilles interdites dans la zone ombrée

Smin,2Smin,1

Cm

in,1

Cm

in,2

Cas 1

Cas 2

cdesigndistance de rive c

ca min à s ≥

smin à c ≥

sdesign

espa

cem

ents

s






(mm) (15,9)

Profondeur d'ancrage effective hefpo 3 3/4 5 5/8 7 1/2

(mm) (95) (143) (191)Condition du trou percé - - 2 2 1 or 2 2 2 1 or 2 2 2 1 or 2

Épaisseur minimale du béton hpo 5 1/2 7 3/4 9 3/8 7 3/8 9 5/8 10 1/2 9 1/4 11 1/2 12 1/4

(mm) (140) (197) (238) (187) (244) (267) (235) (292) (311)

Béto

n no

n fis

suré


c min,1po 6 1/4 4 1/2 3 3/4 4 5/8 3 5/8 3 1/4 3 3/4 3 1/8 3 1/8

(mm) (159) (114) (95) (117) (92) (83) (95) (79) (79)

s min,1po 18 3/8 12 7/8 10 5/8 13 7/8 10 3/8 9 3/4 10 7/8 8 3/8 7 3/8

(mm) (467) (327) (270) (352) (264) (248) (276) (213) (187)


c min,2po 11 3/8 7 3/4 6 1/4 8 1/4 6 1/8 5 1/2 6 3/8 4 7/8 4 5/8

(mm) (289) (197) (159) (210) (156) (140) (162) (124) (117)

s min,2po 3 1/8 3 1/8 3 1/8 3 1/8 3 1/8 3 1/8 3 1/8 3 1/8 3 1/8

(mm) (79) (79) (79) (79) (79) (79) (79) (79) (79)

Béto

n fis

suré


c min,1po 4 5/8 3 3/8 3 1/8 3 1/2 3 1/8 3 1/8 3 1/8 3 1/8 3 1/8

(mm) (117) (86) (79) (89) (79) (79) (79) (79) (79)

s min,1po 13 7/8 9 1/2 8 3/4 10 1/8 6 1/2 5 3/8 7 1/8 3 7/8 3 1/8

(mm) (352) (241) (222) (257) (165) (137) (181) (98) (79)


c min,2po 8 1/4 5 1/2 4 3/8 5 7/8 4 1/4 3 7/8 4 1/2 3 3/8 3 1/8

(mm) (210) (140) (111) (149) (108) (98) (114) (86) (79)

s min,2po 3 1/8 3 1/8 3 1/8 3 1/8 3 1/8 3 1/8 3 1/8 3 1/8 3 1/8

(mm) (79) (79) (79) (79) (79) (79) (79) (79) (79)



(mm) (19,1)

Profondeur d'ancrage effective hefpo 4 6 3/4 8 1/2

(mm) (102) (171) (216)Condition du trou percé - - 2 2 1 or 2 2 2 1 or 2 2 2 1 or 2

Épaisseur minimale du béton hpo 5 3/4 8 11 1/2 8 1/2 10 3/4 13 1/8 10 1/4 12 1/2 14 1/2

(mm) (146) (203) (292) (216) (273) (333) (260) (318) (368)

Béto

n no

n fis

suré


c min,1po 9 3/4 7 5 6 5/8 5 1/4 4 1/4 5 1/2 4 1/2 4

(mm) (248) (178) (127) (168) (133) (108) (140) (114) (102)

s min,1po 28 3/4 20 5/8 14 19 3/8 15 1/4 12 5/8 16 13 1/4 11

(mm) (730) (524) (356) (492) (387) (321) (406) (337) (279)


c min,2po 18 1/8 12 5/8 8 1/2 11 7/8 9 1/8 7 1/4 9 5/8 7 3/4 6 1/2

(mm) (460) (321) (216) (302) (232) (184) (244) (197) (165)

s min,2po 3 3/4 3 3/4 3 3/4 3 3/4 3 3/4 3 3/4 3 3/4 3 3/4 3 3/4

(mm) (95) (95) (95) (95) (95) (95) (95) (95) (95)

Béto

n fis

suré


c min,1po 7 1/4 5 1/4 4 1/8 5 4 3 3/4 4 1/8 3 3/4 3 3/4

(mm) (184) (133) (105) (127) (102) (95) (105) (95) (95)

s min,1po 21 3/4 15 1/2 12 1/4 14 1/2 11 3/8 9 12 1/8 8 3/4 6 1/2

(mm) (552) (394) (311) (368) (289) (229) (308) (222) (165)


c min,2po 13 1/4 9 1/4 6 8 5/8 6 5/8 5 1/8 7 5 1/2 4 1/2

(mm) (337) (235) (152) (219) (168) (130) (178) (140) (114)

s min,2po 3 3/4 3 3/4 3 3/4 3 3/4 3 3/4 3 3/4 3 3/4 3 3/4 3 3/4

(mm) (95) (95) (95) (95) (95) (95) (95) (95) (95)

1 Une interpolation linéaire est autorisée pour établir une combinaison de distance de rive et d'espacement entre le cas 1 et le cas 2 Une interpolation linéaire pour une distance de rive spécifique c, où cmin,1 < c < cmin,2, déterminera l'espacement autorisés comme suit :


2 Pour les cellules ombrées, la poussière de perçage doit être enlevée du trou percé pour justifier l'épaisseur de béton minimale.




Tableau 8 — Facteurs de pondération de charge pour les tiges HIT-Z et HIT-Z-R de 3/8 po de diamètre dans le béton non fissuré 1,4

HIT-Z(-R) de 3/8 poBéton non fissuré

Facteur pour l'espacement en

tractionfAN

Facteur pour la distance de rive en

tractionfRN


cisaillement2

fAV

Distance de rive en cisaillement Facteur pour l'épaisseur du béton

en cisaillement3

fHV

┴Vers la rive

fRV

⃦ À la rive

fRVProfondeur d'ancrage

hef po (mm)2 3/8 3 3/8 4 1/2 2 3/8 3 3/8 4 1/2 2 3/8 3 3/8 4 1/2 2 3/8 3 3/8 4 1/2 2 3/8 3 3/8 4 1/2 2 3/8 3 3/8 4 1/2(60) (86) (114) (60) (86) (114) (60) (86) (114) (60) (86) (114) (60) (86) (114) (60) (86) (114)

Espa

cem

ent(s

) / D

istan

ce d

e riv

e (c

a) / É

paiss

eur d

u bé

ton

(h),

— p

o (m

m) 1 7/8 (48) 0,63 0,59 0,57 s. o. s. o. 0,21 0,57 0,53 0,52 s. o. s. o. 0,05 s. o. s. o. 0,10 s. o. s. o. s. o.

2 (51) 0,64 0,60 0,57 s. o. 0,25 0,21 0,57 0,53 0,52 s. o. 0,09 0,06 s. o. 0,17 0,11 s. o. s. o. s. o.2 1/4 (57) 0,66 0,61 0,58 0,38 0,26 0,22 0,58 0,54 0,53 0,33 0,10 0,07 0,38 0,21 0,13 s. o. s. o. s. o.

3 (76) 0,71 0,65 0,61 0,46 0,30 0,25 0,61 0,55 0,54 0,51 0,16 0,10 0,51 0,32 0,21 s. o. s. o. s. o.4 (102) 0,78 0,70 0,65 0,59 0,36 0,29 0,64 0,57 0,55 0,79 0,24 0,16 0,79 0,44 0,29 0,76 s. o. s. o.

4 5/8 (117) 0,82 0,73 0,67 0,69 0,40 0,31 0,66 0,58 0,56 0,98 0,30 0,20 0,98 0,49 0,31 0,81 0,55 s. o.5 (127) 0,85 0,75 0,69 0,74 0,43 0,33 0,68 0,58 0,56 1,00 0,34 0,22 1,00 0,52 0,33 0,84 0,57 s. o.

5 3/4 (146) 0,90 0,78 0,71 0,86 0,49 0,36 0,70 0,59 0,57 1,00 0,42 0,27 1,00 0,59 0,36 0,91 0,61 0,536 (152) 0,92 0,80 0,72 0,89 0,51 0,38 0,71 0,60 0,57 1,00 0,45 0,29 1,00 0,62 0,38 0,92 0,63 0,547 (178) 0,99 0,85 0,76 1,00 0,60 0,43 0,75 0,61 0,59 0,57 0,37 0,72 0,43 1,00 0,68 0,588 (203) 1,00 0,90 0,80 0,69 0,49 0,79 0,63 0,60 0,69 0,45 0,83 0,49 1,00 0,72 0,639 (229) 1,00 0,94 0,83 0,77 0,55 0,82 0,65 0,61 0,83 0,54 0,93 0,55 0,77 0,66

10 (254) 1,00 0,99 0,87 0,86 0,61 0,86 0,66 0,62 0,97 0,63 1,00 0,63 0,81 0,7011 (279) 1,00 0,91 0,94 0,67 0,89 0,68 0,63 1,00 0,72 0,72 0,85 0,7312 (305) 0,94 1,00 0,73 0,93 0,70 0,65 0,83 0,83 0,88 0,7714 (356) 1,00 0,85 1,00 0,73 0,67 1,00 1,00 0,96 0,8316 (406) 0,98 0,76 0,70 1,00 0,8818 (457) 1,00 0,79 0,72 0,9424 (610) 0,89 0,79 1,0030 (762) 0,99 0,8736 (914) 1,00 0,94

> 48 (1 219) 1,00

Tableau 9 — Facteurs de pondération de charge pour les tiges HIT-Z et HIT-Z-R de 3/8 po de diamètre dans le béton fissuré 1,4

HIT-Z(-R) de 3/8 poBéton fissuré


tractionfAN


tractionfRN


cisaillement2

fAV


en cisaillement3

fHV

┴Vers la rive

fRV

⃦ À la rive


hef po (mm)2 3/8 3 3/8 4 1/2 2 3/8 3 3/8 4 1/2 2 3/8 3 3/8 4 1/2 2 3/8 3 3/8 4 1/2 2 3/8 3 3/8 4 1/2 2 3/8 3 3/8 4 1/2(60) (86) (114) (60) (86) (114) (60) (86) (114) (60) (86) (114) (60) (86) (114) (60) (86) (114)

Espa

cem

ent(s

) / D

istan

ce d

e riv

e (c

a) / É

paiss

eur d

u bé

ton

(h),

— p

o (m

m) 1 7/8 (48) 0,63 0,59 0,57 s. o. 0,56 0,50 0,57 0,53 0,52 s. o. 0,08 0,05 s. o. 0,16 0,10 s. o. s. o. s. o.

2 (51) 0,64 0,60 0,57 s. o. 0,57 0,51 0,57 0,53 0,52 s. o. 0,09 0,06 s. o. 0,17 0,11 s. o. s. o. s. o.2 1/4 (57) 0,66 0,61 0,58 0,73 0,60 0,53 0,58 0,54 0,53 0,34 0,10 0,07 0,67 0,21 0,14 s. o. s. o. s. o.

3 (76) 0,71 0,65 0,61 0,88 0,70 0,60 0,61 0,55 0,54 0,52 0,16 0,10 0,88 0,32 0,21 s. o. s. o. s. o.4 (102) 0,78 0,70 0,65 1,00 0,84 0,70 0,64 0,57 0,55 0,80 0,25 0,16 1,00 0,49 0,32 0,76 s. o. s. o.

4 5/8 (117) 0,82 0,73 0,67 0,93 0,76 0,67 0,58 0,56 0,99 0,31 0,20 0,61 0,40 0,81 0,55 s. o.5 (127) 0,85 0,75 0,69 0,99 0,80 0,68 0,58 0,56 1,00 0,34 0,22 0,69 0,45 0,85 0,57 s. o.

5 3/4 (146) 0,90 0,78 0,71 1,00 0,88 0,71 0,59 0,57 0,42 0,28 0,85 0,55 0,91 0,61 0,536 (152) 0,92 0,80 0,72 0,91 0,71 0,60 0,57 0,45 0,29 0,91 0,59 0,93 0,63 0,547 (178) 0,99 0,85 0,76 1,00 0,75 0,61 0,59 0,57 0,37 1,00 0,74 1,00 0,68 0,598 (203) 1,00 0,90 0,80 0,79 0,63 0,60 0,70 0,45 0,91 0,72 0,639 (229) 0,94 0,83 0,82 0,65 0,61 0,83 0,54 1,00 0,77 0,67

10 (254) 0,99 0,87 0,86 0,66 0,62 0,97 0,63 0,81 0,7011 (279) 1,00 0,91 0,89 0,68 0,64 1,00 0,73 0,85 0,7412 (305) 0,94 0,93 0,70 0,65 0,83 0,89 0,7714 (356) 1,00 1,00 0,73 0,67 1,00 0,96 0,8316 (406) 0,76 0,70 1,00 0,8918 (457) 0,79 0,72 0,9424 (610) 0,89 0,79 1,0030 (762) 0,99 0,8736 (914) 1,00 0,94

> 48 (1 219) 1,001 L'interpolation linéaire n'est pas autorisée.2 Le facteur de réduction pour l'espacement en cisaillement, fAV, suppose l'influence d'une rive à proximité. S'il n'y a pas de rive, alors fAV = fAN.3 Le facteur de réduction pour l'épaisseur du béton, fHV, suppose l'influence d'une rive à proximité. S'il n'y a pas de rive, alors fHV = 1,0.4 Lorsque plusieurs facteurs de pondération de charge sont combinés (p. ex. une disposition à quatre chevilles dans un coin d'un support en béton mince), le calcul peut devenir très prudent.

Pour optimiser la conception, utiliser le logiciel Hilti PROFIS Anchor ou effectuer les calculs des ancrages à l'aide des équations de calcul tirées de l'appendice D de l'ACI 318 ou de l'annexe D de la norme CSA A23.3.

Si une valeur de facteur de réduction se trouve dans une cellule ombrée, cela signifie qu'une distance de rive spécifique peut ne pas être autorisée avec un certain espacement (ou vice versa). De plus, la distance de rive ou l'espacement voulus peuvent ne pas être autorisés avec l'épaisseur du béton de calcul.Consulter le tableau 4 du présent document pour calculer les combinaisons autorisées de distance de rive, d'espacement et d'épaisseur du béton.







tractionfAN


tractionfRN


cisaillement2fAV


en cisaillement3fHV

┴Vers la rive

fRV

⃦ À la rive


hef po (mm)2 3/4 4 1/2 6 2 3/4 4 1/2 6 2 3/4 4 1/2 6 2 3/4 4 1/2 6 2 3/4 4 1/2 6 2 3/4 4 1/2 6(70) (114) (152) (70) (114) (152) (70) (114) (152) (70) (114) (152) (70) (114) (152) (70) (114) (152)

Espa

cem

ent(s

) / D

istan

ce d

e riv

e (c

a) / É

paiss

eur d

u bé

ton

(h),

— p

o (m

m) 2 1/2 (64) 0,65 0,59 0,57 s, o, 0,23 0,20 0,55 0,53 0,53 s, o, 0,09 0,06 s, o, 0,18 0,12 s, o, s, o, s, o,

2 7/8 (73) 0,67 0,61 0,58 0,35 0,24 0,21 0,56 0,54 0,53 0,22 0,11 0,07 0,35 0,22 0,15 s, o, s, o, s, o,3 (76) 0,68 0,61 0,58 0,36 0,25 0,21 0,56 0,54 0,53 0,23 0,12 0,08 0,36 0,24 0,15 s, o, s, o, s, o,

3 1/2 (89) 0,71 0,63 0,60 0,40 0,27 0,22 0,57 0,55 0,54 0,29 0,15 0,10 0,40 0,30 0,19 s, o, s, o, s, o,4 (102) 0,74 0,65 0,61 0,44 0,29 0,24 0,58 0,55 0,54 0,36 0,18 0,12 0,44 0,33 0,24 0,58 s, o, s, o,

4 1/2 (114) 0,77 0,67 0,63 0,50 0,31 0,25 0,59 0,56 0,55 0,42 0,22 0,14 0,50 0,35 0,25 0,61 s, o, s, o,5 (127) 0,80 0,69 0,64 0,55 0,33 0,27 0,60 0,57 0,55 0,50 0,26 0,17 0,55 0,38 0,27 0,65 s, o, s, o,

5 1/2 (140) 0,83 0,70 0,65 0,61 0,35 0,28 0,62 0,57 0,56 0,57 0,30 0,19 0,61 0,40 0,28 0,68 s, o, s, o,6 (152) 0,86 0,72 0,67 0,66 0,38 0,30 0,63 0,58 0,56 0,65 0,34 0,22 0,66 0,43 0,30 0,71 0,57 s, o,7 (178) 0,92 0,76 0,69 0,77 0,43 0,33 0,65 0,59 0,57 0,82 0,42 0,28 0,82 0,49 0,33 0,77 0,61 s, o,

7 1/4 (184) 0,94 0,77 0,70 0,80 0,44 0,34 0,65 0,60 0,57 0,87 0,45 0,29 0,87 0,50 0,34 0,78 0,62 0,548 (203) 0,98 0,80 0,72 0,88 0,49 0,36 0,67 0,61 0,58 1,00 0,52 0,34 1,00 0,56 0,36 0,82 0,66 0,579 (229) 1,00 0,83 0,75 0,99 0,55 0,40 0,69 0,62 0,59 1,00 0,62 0,40 1,00 0,63 0,40 0,87 0,70 0,60

10 (254) 1,00 0,87 0,78 1,00 0,61 0,44 0,71 0,63 0,60 1,00 0,72 0,47 1,00 0,72 0,47 0,92 0,73 0,6411 (279) 1,00 0,91 0,81 0,67 0,48 0,73 0,65 0,61 0,84 0,54 0,84 0,54 0,96 0,77 0,6712 (305) 1,00 0,94 0,83 0,73 0,53 0,75 0,66 0,62 0,95 0,62 0,95 0,62 1,00 0,80 0,7014 (356) 1,00 1,00 0,89 0,85 0,62 0,79 0,69 0,64 1,00 0,78 1,00 0,78 0,87 0,7516 (406) 1,00 0,94 0,98 0,70 0,83 0,72 0,66 0,95 0,95 0,93 0,8018 (457) 1,00 1,00 0,79 0,88 0,74 0,68 1,00 1,00 0,98 0,8524 (610) 1,00 1,00 0,82 0,74 1,00 0,9830 (762) 0,90 0,80 1,0036 (914) 0,98 0,86

> 48 (1 219) 1,00 0,98




tractionfAN


tractionfRN


cisaillement2fAV


en cisaillement3fHV

┴Vers la rive

fRV

⃦ À la rive


hef po (mm)2 3/4 4 1/2 6 2 3/4 4 1/2 6 2 3/4 4 1/2 6 2 3/4 4 1/2 6 2 3/4 4 1/2 6 2 3/4 4 1/2 6(70) (114) (152) (70) (114) (152) (70) (114) (152) (70) (114) (152) (70) (114) (152) (70) (114) (152)

Espa

cem

ent(s

) / D

istan

ce d

e riv

e (c

a) / É

paiss

eur d

u bé

ton

(h),

— p

o (m

m) 2 1/2 (64) 0,65 0,59 0,57 0,71 0,56 0,50 0,55 0,53 0,53 0,18 0,09 0,06 0,35 0,18 0,12 s, o, s, o, s, o,

2 7/8 (73) 0,67 0,61 0,58 0,77 0,59 0,53 0,56 0,54 0,53 0,22 0,11 0,07 0,44 0,23 0,15 s, o, s, o, s, o,3 (76) 0,68 0,61 0,58 0,79 0,60 0,53 0,56 0,54 0,53 0,23 0,12 0,08 0,47 0,24 0,16 s, o, s, o, s, o,

3 1/2 (89) 0,71 0,63 0,60 0,88 0,65 0,57 0,57 0,55 0,54 0,29 0,15 0,10 0,59 0,30 0,20 s, o, s, o, s, o,4 (102) 0,74 0,65 0,61 0,98 0,70 0,60 0,58 0,55 0,54 0,36 0,18 0,12 0,72 0,37 0,24 0,58 s, o, s, o,

4 1/2 (114) 0,77 0,67 0,63 1,00 0,75 0,64 0,59 0,56 0,55 0,43 0,22 0,14 0,86 0,44 0,29 0,62 s, o, s, o,5 (127) 0,80 0,69 0,64 1,00 0,80 0,67 0,61 0,57 0,55 0,50 0,26 0,17 1,00 0,52 0,34 0,65 s, o, s, o,

5 1/2 (140) 0,83 0,70 0,65 1,00 0,86 0,71 0,62 0,57 0,56 0,58 0,30 0,19 1,00 0,60 0,39 0,68 s, o, s, o,6 (152) 0,86 0,72 0,67 1,00 0,91 0,75 0,63 0,58 0,56 0,66 0,34 0,22 1,00 0,68 0,44 0,71 0,57 s, o,7 (178) 0,92 0,76 0,69 1,00 1,00 0,83 0,65 0,59 0,57 0,83 0,43 0,28 1,00 0,86 0,56 0,77 0,62 s, o,

7 1/4 (184) 0,94 0,77 0,70 0,85 0,65 0,60 0,57 0,88 0,45 0,29 0,90 0,59 0,78 0,63 0,548 (203) 0,98 0,80 0,72 0,91 0,67 0,61 0,58 1,00 0,52 0,34 1,00 0,68 0,82 0,66 0,579 (229) 1,00 0,83 0,75 1,00 0,69 0,62 0,59 0,62 0,41 0,81 0,87 0,70 0,60

10 (254) 1,00 0,87 0,78 0,71 0,64 0,60 0,73 0,47 0,95 0,92 0,74 0,6411 (279) 1,00 0,91 0,81 0,73 0,65 0,61 0,84 0,55 1,00 0,96 0,77 0,6712 (305) 0,94 0,83 0,75 0,66 0,62 0,96 0,62 1,00 0,81 0,7014 (356) 1,00 0,89 0,79 0,69 0,64 1,00 0,79 0,87 0,7516 (406) 0,94 0,84 0,72 0,66 0,96 0,93 0,8118 (457) 1,00 0,88 0,74 0,68 1,00 0,99 0,8524 (610) 1,00 0,82 0,74 1,00 0,9930 (762) 0,91 0,80 1,0036 (914) 0,99 0,87

> 48 (1 219) 1,00 0,991 L'interpolation linéaire n'est pas autorisée.2 Le facteur de réduction pour l'espacement en cisaillement, fAV, suppose l'influence d'une rive à proximité. S'il n'y a pas de rive, alors fAV = fAN.3 Le facteur de réduction pour l'épaisseur du béton, fHV, suppose l'influence d'une rive à proximité. S'il n'y a pas de rive, alors fHV = 1,0.4 Lorsque plusieurs facteurs de pondération de charge sont combinés (p. ex. une disposition à quatre chevilles dans un coin d'un support en béton mince), le calcul peut devenir très prudent.


Si une valeur de facteur de réduction se trouve dans une cellule ombrée, cela signifie qu'une distance de rive spécifique peut ne pas être autorisée avec un certain espacement (ou vice versa). De plus, la distance de rive ou l'espacement voulus peuvent ne pas être autorisés avec l'épaisseur du béton de calcul.Consulter le tableau 5 du présent document pour calculer les combinaisons autorisées de distance de rive, d'espacement et d'épaisseur du béton.







tractionfAN


tractionfRN


cisaillement2

fAV


en cisaillement3

fHV

┴Vers la rive

fRV

⃦ À la rive


hef po (mm)3 3/4 5 5/8 7 1/2 3 3/4 5 5/8 7 1/2 3 3/4 5 5/8 7 1/2 3 3/4 5 5/8 7 1/2 3 3/4 5 5/8 7 1/2 3 3/4 5 5/8 7 1/2(95) (143) (191) (95) (143) (191) (95) (143) (191) (95) (143) (191) (95) (143) (191) (95) (143) (191)

Espa

cem

ent(s

) / D

istan

ce d

e riv

e (c

a) / É

paiss

eur d

u bé

ton

(h),

— p

o (m

m) 3 1/8 (79) 0,64 0,59 0,57 s, o, s, o, 0,20 0,55 0,54 0,53 s, o, s, o, 0,07 s, o, s, o, 0,13 s, o, s, o, s, o,

3 1/4 (83) 0,64 0,60 0,57 s, o, 0,24 0,20 0,55 0,54 0,53 s, o, 0,11 0,07 s, o, 0,21 0,14 s, o, s, o, s, o,3 3/4 (95) 0,67 0,61 0,58 0,34 0,25 0,21 0,56 0,54 0,53 0,23 0,13 0,09 0,34 0,27 0,17 s, o, s, o, s, o,

4 (102) 0,68 0,62 0,59 0,36 0,26 0,22 0,57 0,55 0,53 0,25 0,15 0,10 0,36 0,29 0,19 s, o, s, o, s, o,5 (127) 0,72 0,65 0,61 0,42 0,29 0,24 0,58 0,56 0,54 0,36 0,21 0,13 0,42 0,38 0,24 s, o, s, o, s, o,

5 1/2 (140) 0,74 0,66 0,62 0,45 0,31 0,25 0,59 0,56 0,55 0,41 0,24 0,15 0,45 0,40 0,25 0,61 s, o, s, o,6 (152) 0,77 0,68 0,63 0,49 0,33 0,26 0,60 0,57 0,55 0,47 0,27 0,18 0,49 0,42 0,26 0,63 s, o, s, o,7 (178) 0,81 0,71 0,66 0,57 0,36 0,29 0,62 0,58 0,56 0,59 0,34 0,22 0,59 0,47 0,29 0,68 s, o, s, o,

7 3/8 (187) 0,83 0,72 0,66 0,60 0,38 0,30 0,62 0,59 0,56 0,64 0,37 0,24 0,64 0,49 0,30 0,70 0,58 s, o,8 (203) 0,86 0,74 0,68 0,65 0,40 0,31 0,63 0,59 0,57 0,72 0,41 0,27 0,72 0,52 0,31 0,73 0,61 s, o,9 (229) 0,90 0,77 0,70 0,73 0,45 0,34 0,65 0,60 0,58 0,86 0,50 0,32 0,86 0,58 0,34 0,78 0,65 s, o,

9 1/4 (235) 0,91 0,77 0,71 0,76 0,46 0,35 0,65 0,61 0,58 0,89 0,52 0,34 0,89 0,59 0,35 0,79 0,65 0,5710 (254) 0,94 0,80 0,72 0,82 0,50 0,37 0,67 0,62 0,59 1,00 0,58 0,38 1,00 0,64 0,38 0,82 0,68 0,5911 (279) 0,99 0,83 0,74 0,90 0,55 0,39 0,68 0,63 0,60 1,00 0,67 0,43 1,00 0,70 0,43 0,86 0,71 0,6212 (305) 1,00 0,86 0,77 0,98 0,60 0,43 0,70 0,64 0,60 1,00 0,76 0,50 1,00 0,77 0,50 0,90 0,75 0,6514 (356) 1,00 0,91 0,81 1,00 0,70 0,50 0,73 0,66 0,62 0,96 0,62 0,96 0,62 0,97 0,81 0,7016 (406) 1,00 0,97 0,86 0,80 0,57 0,77 0,69 0,64 1,00 0,76 1,00 0,76 1,00 0,86 0,7518 (457) 1,00 1,00 0,90 0,89 0,64 0,80 0,71 0,66 0,91 0,91 0,91 0,7924 (610) 1,00 1,00 1,00 0,86 0,90 0,78 0,71 1,00 1,00 1,00 0,9130 (762) 1,00 1,00 0,85 0,76 1,0036 (914) 0,92 0,81

> 48 (1219) 1,00 0,92




tractionfAN


tractionfRN


cisaillement2

fAV


en cisaillement3

fHV

┴Vers la rive

fRV

⃦ À la rive


hef po (mm)3 3/4 5 5/8 7 1/2 3 3/4 5 5/8 7 1/2 3 3/4 5 5/8 7 1/2 3 3/4 5 5/8 7 1/2 3 3/4 5 5/8 7 1/2 3 3/4 5 5/8 7 1/2(95) (143) (191) (95) (143) (191) (95) (143) (191) (95) (143) (191) (95) (143) (191) (95) (143) (191)

Espa

cem

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paiss

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— p

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m) 3 1/8 (79) 0,64 0,59 0,57 0,67 0,56 0,50 0,55 0,54 0,53 0,18 0,10 0,07 0,35 0,20 0,13 s, o, s, o, s, o,

3 1/4 (83) 0,64 0,60 0,57 0,69 0,56 0,51 0,55 0,54 0,53 0,19 0,11 0,07 0,38 0,22 0,14 s, o, s, o, s, o,3 3/4 (95) 0,67 0,61 0,58 0,75 0,60 0,53 0,56 0,54 0,53 0,23 0,13 0,09 0,47 0,27 0,17 s, o, s, o, s, o,

4 (102) 0,68 0,62 0,59 0,78 0,62 0,55 0,57 0,55 0,53 0,26 0,15 0,10 0,51 0,30 0,19 s, o, s, o, s, o,5 (127) 0,72 0,65 0,61 0,91 0,70 0,60 0,58 0,56 0,54 0,36 0,21 0,13 0,72 0,41 0,27 s, o, s, o, s, o,

5 1/2 (140) 0,74 0,66 0,62 0,98 0,74 0,63 0,59 0,56 0,55 0,41 0,24 0,15 0,83 0,48 0,31 0,61 s, o, s, o,6 (152) 0,77 0,68 0,63 1,00 0,78 0,66 0,60 0,57 0,55 0,47 0,27 0,18 0,94 0,54 0,35 0,64 s, o, s, o,7 (178) 0,81 0,71 0,66 1,00 0,87 0,72 0,62 0,58 0,56 0,59 0,34 0,22 1,00 0,68 0,44 0,69 s, o, s, o,

7 3/8 (187) 0,83 0,72 0,66 1,00 0,90 0,74 0,62 0,59 0,56 0,64 0,37 0,24 1,00 0,74 0,48 0,70 0,59 s, o,8 (203) 0,86 0,74 0,68 1,00 0,96 0,78 0,63 0,59 0,57 0,73 0,42 0,27 1,00 0,84 0,54 0,73 0,61 s, o,9 (229) 0,90 0,77 0,70 1,00 1,00 0,85 0,65 0,60 0,58 0,87 0,50 0,32 1,00 1,00 0,65 0,78 0,65 s, o,

9 1/4 (235) 0,91 0,77 0,71 0,86 0,66 0,61 0,58 0,90 0,52 0,34 0,68 0,79 0,66 0,5710 (254) 0,94 0,80 0,72 0,91 0,67 0,62 0,59 1,00 0,58 0,38 0,76 0,82 0,68 0,5911 (279) 0,99 0,83 0,74 0,98 0,69 0,63 0,60 0,67 0,44 0,88 0,86 0,72 0,6212 (305) 1,00 0,86 0,77 1,00 0,70 0,64 0,60 0,77 0,50 1,00 0,90 0,75 0,6514 (356) 1,00 0,91 0,81 0,74 0,66 0,62 0,97 0,63 1,00 0,97 0,81 0,7016 (406) 0,97 0,86 0,77 0,69 0,64 1,00 0,77 1,00 0,86 0,7518 (457) 1,00 0,90 0,80 0,71 0,66 0,92 0,92 0,7924 (610) 1,00 0,90 0,78 0,71 1,00 1,00 0,9230 (762) 1,00 0,85 0,76 1,0036 (914) 0,92 0,81

> 48 (1219) 1,00 0,921 L'interpolation linéaire n'est pas autorisée.2 Le facteur de réduction pour l'espacement en cisaillement, fAV, suppose l'influence d'une rive à proximité. S'il n'y a pas de rive, alors fAV = fAN.3 Le facteur de réduction pour l'épaisseur du béton, fHV, suppose l'influence d'une rive à proximité. S'il n'y a pas de rive, alors fHV = 1,0.4 Lorsque plusieurs facteurs de pondération de charge sont combinés (p. ex. une disposition à quatre chevilles dans un coin d'un support en béton mince), le calcul peut devenir très prudent.


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