ndc dalot 70x70 rev0

NOTE DE CALCUL

CANIVEAUX, DALLETTES & DALOTS

Rfrence du Document DALOT_70x70_CAL01

Revision 00 Statut IFR Document Type CAL Systme / Sous-systme / Discipline GC Rv. Date 20/07/2014 Rfrence Fournisseur du Document / Page 1of 45

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TRAVAUX DE CONSTRUCTION DE LA 3me SORTIE NORD DE

BRAZZAVILLE LOT1

NOTE DE CALCUL

DALOT 70X70

Rev.

Statut Date Rvision mmo mis par Vrifi par Approuv par

0 IFR 20/07/2014 Emission originale ABS ABS ECA

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REVISIONS

Rev. Rvision mmo

00 Emission originale

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SOMMAIRE

1. GENERALITES .......................................................................................................................................... 4 1.1 OBJET ................................................................................................................................................ 4 1.2 RESPONSABILITES ........................................................................................................................ 4 1.3 REFERENCES DE DOCUMENTS ET REGLEMENTATIONS ........................................................ 4 1.4 UNITES ............................................................................................................................................. 4

2. HYPOTHESES ........................................................................................................................................... 5

3. CONCLUSION .......................................................................................................................................... 19

4. CALCUL DU FERRAILLAGE .................................................................................................................. 20

NOTE DE CALCUL





1. GENERALITES 1.1 OBJET

Le but de cette note de calcul est de prsenter les rsultats du calcul du ferraillage de dalots 70x70 construire dans le cadre du projet Travaux de construction de la 3me sortie de Brazzaville Lot 1 .

1.2 RESPONSABILITES La socit SEG-C est responsable des documents et informations transmis en terme de conformit et de validit ENGILOG. Lensemble de ses informations est la base mme des calculs, rsultats et conclusions qui sont mises dans le prsent document. La socit ENGILOG est responsable des mthodes de calculs, des rsultats et de conclusions mises.

1.3 REFERENCES DE DOCUMENTS ET REGLEMENTATIONS

- NORMES Fascicule 62 Titre I : Rgles techniques de conception et de calcul des ouvrages

et constructions en bton arm suivant la mthode des tats limites. (BAEL 91 revis 99 : Bton Arm aux Etats Limtes)

Fascicule 62 Titre V (janvier 1992):Rgles techniques de conception et de calcul des foundations des ouvrages de Gnie Civil.

BAEL 91 modifi 99 DTU 12-13

- PLANS Plan_Caniveaux-Dalot_3SN.pdf Ratios acier recalcul-caniveaux dallettes dalots.pdf 690 3SN Description ferraillage C aniveaux et dalots.docx

1.4 UNITES Les units utilises sont celles du systme international SI.

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2. HYPOTHESES

2.1. Matriaux

2.1.1. Beton arme

Bton utilis : B25 Fc28=25 MPa_ Rsistance caractristique du bton 28 jours Ft28=2.1 MPa_Rsistance du bton la traction 28 jours Eij=32164 MPa_Module de dformation longitudinale instantane soit 3280747.90 t/m Evj=10819 MPa_Module de dformation longitudinale long terme soit 1103524.3 t/m Emoyen=21491.53 MPa Module moyen de dformation longitudinale soit 2192136.1 t/m

=0.2 C oefficient de Poisson . =0.0001 m/m/C Coefficient de dilatation thermique .=2.5 t/m Masse volumique du bton Contraintes normales admissibles : .b=15 MPa En ELS

fbu= 18.5 [MPa] En ELU, sous les combinaisons d'actions accidentelles = 1.00 b = 1.15

Contrainte tangentielle admissible : lim= Min{0.15*fcj/b ; 4} = 3.26 [MPa] l'ELU, sous les combinaisons d'actions accidentelles b = 1.15

2.1.2. Aciers pour bton arm

2.1.2.1. Aciers lisses Tous les aciers lisses utiliss sont de la nuance Fe E 235 et soudables. feg = 235 [MPa] Module d'lasticit Es = 200000 [MPa] Module de dformation longitudinal = 0.00001 [m/m/C] Coefficient de dilatation thermique = 1.0 Coefficient d'adhrence de fissuration s= 1.0 Coefficient d'adhrence de scellement = 7,85 [t/m3] Masse volumique de l'acier

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2.1.2.2. Aciers haute adhrence

Felim = 500 [MPa] Es = 200000 [MPa] Module de dformation longitudinal = 10-5 [m/m/C] Coefficient de dilatation thermique = 1.6 Coefficient d'adhrence de fissuration s= 1.5 Coefficient d'adhrence de scellement = 7,85 [t/m3] Masse volumique de l'acier Contraintes admissibles : s = 200 [MPa] lELS, Fissuration trs prjudiciable fsu = 435 [MPa] l'ELU, sous les combinaisons d'actions fondamentales s = 1.15

2.1.2.3. Association acier bton Contrainte limite dadhrence ultime : s = 0,6 x ft28 x s = s = 1.44 [MPa] Pour l'acier doux s = 3.24 [MPa] Pour l'acier haute adhrence Longueurs de scellement droit : Aciers HA 10 12 14 16 20 25 32 0.367 0.441 0.514 0.588 0.735 0.919 1.176

2.1.3. Sol-Fondations

- Caractristique du remblai compact

= 2.00 [T/m] Poids volumique du remblai

= 24 [degr] Angle de frottement du sol

- Caractristique du sol

= 2.00 [T/m] Poids volumique du sol

' = 1.10 [T/m3] Poids volumique djaug

= 30 [degr] Angle de frottement du sol

K0 = 0.500 Coefficient de pression latrale au repos (Ko = 1-sin)

NOTE DE CALCUL





Ka = 0.333 Coefficient de pousse active du sol (Ka=tan(pi/4 + /2)

Kp = 3.00 Coefficient de bute (Kp=1/Ka, born 3.0)

- Contraintes de calcul et coefficient lastique vertical

En labsence de donnes sur le sol, il a t pris pour ce calcul les contraintes de calcul suivantes : - .en ELS : qELS=0.1 MPa - .en ELU : qELU=0.135 MPa - Kv=1200 t/m3 (sol argileux, dimensions 3x20 m et charge approximative 20 t)

2.1.4. Caractristique de leau

w=1 [T/m] Poids volumique de leau

2.2. Charges

2.2.1. Charges permanentes (G)

2.2.1.1. Poids propre de la structure

Poids propre des structures telles quelles sont dfinies sur les plans de coffrage

g = [T/m] Poids propre d'lment en bton (g = e*) e = [m] Epaisseur = 2.5 [T/m] Poids volumique du bton

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2.2.1.2. Actions des terres

2.2.1.2.1. Niveau de la nappe phratique infrieur au radier du caniveau.

- Poids du remblai sur la dalle suprieure (dalot)

g = e* [T/m] Poids de couche de sol sur l'ouvrage

e_ [m] Epaisseur de couche du sol Les calculs sont faits pour une paisseur moyenne de 2 m

Cette charge est constante et rectangulaire

NOTE DE CALCUL





- Pousse latrale des terres sur les voiles

g = * h *Ka [T/m] _ici h=hauteur au point donn et hmax= hauteur du voile

Cette pousse varie avec la hauteur

- Pousse latrale des terres djauges sur les voiles

g = * h *Ka [T/m] _ici h=hauteur au point donn et hmax= hauteur du voile Cette pousse varie avec la hauteur

15

Pousse terre Pousse terre

g=2*h*Ka t/mg=2*h*Ka t/m

200

15

h

15

15

g=1.1*h*Ka t/m

88

15

h15

h

15 15

g=1.1*h*Ka t/m

NOTE DE CALCUL





2.2.1.2.2. Niveau de la nappe phratique suprieure la traverse suprieure du caniveau.

- Pousse hydrostatique sur les voiles

gw = w * h [T/m] _ici h=hauteur au point donn et hmax= hauteur du voile Cette pousse varie avec la hauteur

- Pousse hydrostatique sur la dalle infrieure

gw = w * hmax [T/m] _ici hmax= hauteur du voile

Cette charge est constante et rectangulaire

2.2.2. Charges variables (Q)

2.2.2.1. Pousse hydrostatique lintrieure

NOTE DE CALCUL





2.2.2.2. Charge routire -Bc

Le systme BC est constitu de camions de 20 t (un essieu avant de 4 t et deux essieux arrires de 8 t) :

20

0

200250

25

0

NOTE DE CALCUL





4750

traverse

35

1750

4750

250 250250 250

20005002000

2000

76901470

NOTE DE CALCUL





Les charges Bc est major par un coefficient dynamique ct = 1.2

Charge du convoi Bc sur la dalle suprieure

P = 32.00 [T] Charge de 4 essieux de 8 T (Bc)

Lx = 4.75 [m] Largeur suivant x

Ly = 1.75 [m] Largeur suivant y

h = 2.00 [m] Hauteur du remblai

e = 0.15 [m] Epaisseur de traverse

Bx = 7.69 [m] Largeur de diffusion de charge

By = 5.23 [m]

Angle=35 [] dans le remblai

p = 0.796 [T/m] Charge uniforme sur traverse

q

NOTE DE CALCUL





2.2.2.3. Charge routire -Bt

Les caractristiques du systme sont prsentes dans la figure ci-dessous :

1.35 m

/ / / / /

Figure 1: Systme de charge Bt

Charge du convoi Bt sur la dalle suprieure

P = 32.00 [T] Charge de 2 tandems de 16 T (Bt)






By = 5.54 [m]



2 m

1 m

2 m

0.6 m

Longitudinalement (Pour un seul tandem)

1.35 m

0.25 m

3 m 3 m

0.5 m 2 m 1 m 2 m

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2.2.2.4. Charge routire Br Cest une roue isole dispose normalement laxe longitudinal de la chausse.

Le rectangle de la roue peut tre plac nimporte o sur la largeur roulable de manire produire leffet le plus dfavorable.

Figure 2: Systme de charge Br

P = 8 [T] Charge de 1 roue de 8 T (Br)






By = 3.24 [m]



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2.2.2.5. Charge militaire Mc 120 Le systme Mc120 se compose de vhicules type chenilles. Il comporte deux chenilles et le rectangle dimpact de chacune delles est suppos uniformment charg.

Les vhicules des systmes Mc peuvent circuler en convoi ; dans le sens transversal un seul convoi est suppos circuler quelle que soit la largeur de la chausse ; dans le sens

P = 110 [T] Charge de 1 engin Mc 120. Cette charge est umiformement repartie





Bx =9.04 [m] Largeur de diffusion de charge

By = 7.24 [m]



NOTE DE CALCUL





2.1.1.1.1. Pousse des charges routires sur les voiles

Pour la pousse des charges routires, on prend leffet le plus dfavorable entre les charges dfinies ci-dessus Bc et 2 T/m uniformment rparties. La charge Bc est quivalente 0.796 T/m, donc, on va prendre la pousse de 2 T/m.

En fonction de position de positon des charges routires, on a les cas de charges : 1. Pousse de charge routire sur un ct 2. Charge routire sur la traverse seulement 3. Charge routire sur traverse + pousse sur un ct 4. Charge routire sur traverse + pousse sur deux cts 5. Pousse de charge routire sur 2 cts

2.2. Combinaisons des charges

Les combinaisons des charges se font en fonction de position de pousse avec les coefficients issus de lAnnexe D de BAEL. Les combinaisons principales :

En ELS : G +Q+1.2 *max( * Bc,*Bt,*Br) ; G+Q+Mc120

En ELU : 1.35*G+1.5*Q+1.07 *1.5*( * Bc,*Bt,*Br) ;1.35*G+1.5*Q+Mc120

O =1.2_ est le coefficient dynamique pour les charges Bc.

q=2 T/m

p1=q*ka

q=2 T/m

p1=q*ka

NOTE DE CALCUL





G +Q+1.2 *max( 1.2 * 0.796,1.2*0.816,1.2*0.697) ; G+0.56 1.35*G+ 1.5Q+1.07 *1.5*( 1.2*0.796, 1.2*0.816, 1.2*0.697) ; 1.35*G+0.56

1.2*1.2*0.796.>0.56 1.07*1.5*1.2*0.796>0.56 Les combinaisons choisies pour ce calcul sont :

En ELSG +Q+1.2*(1.2*Bc)

En ELU1.35*G+ 1.5Q+1.07 *1.5*( 1.2*Bc)

NOTE DE CALCUL





-

3. CONCLUSION A partir des sections thoriques calcules les armatures suivantes ont t mises en place :

Elments Section armatures, cm Armatures Ecartement,cm

Traverse suprieure

Armature flexion

intrieure 1.8 3.02 6 HA 8 15 extrieure 1.8 3.02 6 HA 8 15

Armature rpartition


Pied droit Armature flexion


Armature rpartition


Radier Armature flexion


Armature rpartition


NOTE DE CALCUL





4. CALCUL DU FERRAILLAGE 2.3. Calcul des efforts maximaux dans le cadre

2.3.1. Schma de calcul

NOTE DE CALCUL





2.3.2. Chargements Cas

Cas

Prfixe

Nom du cas

Nature

Type d'analyse

1 PERM1 Poidspropre permanente Statiquelinaire 2 PERM2 Poids du remblai permanente Statiquelinaire 3 PERM3 Pousse de terre (EB) permanente Statiquelinaire 4 PERM4 Pousse de terre (EE) permanente Statiquelinaire 5 EXPL1 Poussehydrostatiqueintrieure permanente Statiquelinaire 6 EXPL2 Charge routire (ct*Bc) d'exploitation Statiquelinaire 7 EXPL3 Pousse charge routire gauche (Bc) d'exploitation Statiquelinaire 8 EXPL4 Pousse charge routire droite (Bc) d'exploitation Statiquelinaire 9 Ouvrage vide avec posse (EB) Combinaisonlinaire 10 Ouvrage plein avec pousse (EB) Combinaisonlinaire 11 Ouvrageplein sans pousse Combinaisonlinaire 12 Ouvrage vide avec pousse (EB)+Bc sur traverse Combinaisonlinaire 13 Ouvrage vide avec pousse (EB)+Bc sur

traverse+pousse 1c Combinaisonlinaire

14 Ouvrage vide avec pousse (EB)+Bc sur traverse+pousse 2c

Combinaisonlinaire

15 Ouvrrage vide avec posse (EE) Combinaisonlinaire 16 Ouvrage plein avec pousse (EE) Combinaisonlinaire 17 Ouvrage vide avec pousse (EE)+Bc sur traverse Combinaisonlinaire 18 Ouvrage vide avec pousse (EE)+Bc+pousse 1 ct Combinaisonlinaire 19 Ouvrage vide avec pousse (EE)+Bc+pousse 2 cts Combinaisonlinaire 20 Ouvrage vide avec pousse (EB) Combinaisonlinaire 21 Ouvrage plein avec pousse (EB) Combinaisonlinaire 22 Ouvrageplein sans pousse Combinaisonlinaire 23 Ouvrage vide avec pousse (EB)+Bc sur traverse Combinaisonlinaire 24 Ovrage vide avec pousse (EB)+Bc+pousse 1 ct Combinaisonlinaire 25 Ouvrage vide avec pousse (EB)+Bc+pousse 2 ct Combinaisonlinaire 26 Ouvrage vide avec pousse (EE) Combinaisonlinaire 27 Ouvrage plein avec pousse (EE) Combinaisonlinaire 28 Ouvrage vide avec pousse (EE)+Bc sur traverse Combinaisonlinaire 29 Ouvrage vide avec pousse (EE)+Bc+pousse 1 ct Combinaisonlinaire 30 Ouvrage vide avec pousse (EE)+Bc+pousse 2 cts Combinaisonlinaire

NOTE DE CALCUL





Chargements - Valeurs

- Cas: 1A30

Cas

Type de charge

Liste

Valeurs de la charge

1 poids propre 1A4 PZ Moins Coef=1,00 2 charge uniforme 3 PZ=-40,00[kN/m] 2 charge uniforme 1 PZ=40,00[kN/m] 3 charge trapzodale (2p) 4 PX2=13,32[kN/m] PX1=20,65[kN/m] X2=1,00 X1=0,0 global non

projets relatives 3 charge trapzodale (2p) 2 PX2=-13,32[kN/m] PX1=-20,65[kN/m] X2=1,00 X1=0,0 global non

projets relatives 4 charge trapzodale (2p) 4 PX2=27,33[kN/m] PX1=42,35[kN/m] X2=1,00 X1=0,0 global non

projets relatives 4 charge trapzodale (2p) 2 PX2=-27,33[kN/m] PX1=-42,35[kN/m] X2=1,00 X1=0,0 global non

projets relatives 4 charge uniforme 3 PZ=-42,00[kN/m] 4 charge uniforme 1 PZ=31,00[kN/m] 4 charge uniforme 1 PZ=42,00[kN/m] 5 charge trapzodale (2p) 4 PX2=0,0[kN/m] PX1=-15,00[kN/m] X2=1,00 X1=0,0 global non

projets relatives 5 charge trapzodale (2p) 2 PX2=0,0[kN/m] PX1=15,00[kN/m] X2=1,00 X1=0,0 global non

projets relatives 5 charge uniforme 1 PZ=-15,00[kN/m] 6 charge uniforme 3 PZ=-9,60[kN/m] 7 charge uniforme 4 PX=6,70[kN/m] 8 charge uniforme 2 PX=-6,70[kN/m]

Vue - Cas : 1 (Poids propre) 1

Le poids propre de la structure modlise est gnr automatiquement par le logiciel. Le poids propre correspoond dans le logiciel au cas de charge 1 PERM1.

NOTE DE CALCUL





Vue - Cas : 2 (Poids du remblai) Le poids du remblai est calcul comme suit ;

g = e* [KN/m] ici e=2 m_hauteur du remblai et =20 KN/m3_masse volumique du remblai g=40 KN/m

Le poids du remblai correspoond dans le logiciel au cas de charge 2 PERM2.

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Vue - Cas : 3 (Pousse de terre (EB)) Cette charge correspond la pousse des terres non inondes.(niveau des eaux infrieures la base de louvrage) g = * h *Ka [T/m] _ici h=hauteur au point donn. Cette pousse varie avec la hauteur : hmin=2 m ;hmax=2+0.2+0.7+0.2=3.1 m Ici =20 KN/m3 Ka=0.333 .gmin=20*2*0.333=13.32 KN/m ; gmax=20*3.1*0.333=20.65 KN/m

La pousse des terres (EB) correspoond dans le logiciel au cas de charge 3 PERM3.

Vue - Cas : 4 (Pousse de terre (EE))

Cette charge correspond la pousse des terres inondes.(niveau des eaux suprieures la traverse de louvrage)

- Pousse des terres dgauches sur les voiles g = * h *Ka [T/m] _ici h=hauteur au point donn. Cette pousse varie avec la hauteur : hmin=2 m ;hmax=2+0.2+0.7+0.2=3.1 m Ici =11 KN/m3 Ka=0.333 .gmin=11*2*0.333=7.326 KN/m ; gmax=11*3.1*0.333=11.36 KN/m

- Pousse de leau sur les voiles g = w * h [T/m] _ici h=hauteur au point donn. Cette pousse varie avec la hauteur : hmin=2 m ;hmax=2+0.2+0.7+0.2=3.1 m Ici w=10 KN/m3 .gmin=10*2=20 KN/m ; gmax=10*3.1=31 KN/m

- Total des pousses sur les volies

.gmin=7.326+20=27.326 KN/m ; gmax=11.36+31=42.35 KN/m

NOTE DE CALCUL





La pousse des terres (EE) correspoond dans le logiciel au cas de charge 4 PERM4

Vue - Cas : 5 (Pousse hydrostatique intrieure)

Cette charge correspond la pousse de leau lintrieur du canal. - Pousse sur les parois

g = w * h [T/m] _ici h=hauteur au point donn. Cette pousse varie avec la hauteur : hmin=0 m ;hmax=0.7 m Ici w=10 KN/m3 .gmin=10*0=0 KN/m ; gmax=10*0.7=7 KN/m

- Pousse sur le radier g = w * h [T/m] _ici h=0.7 m. Ici w=10 KN/m3 . g=10*0.7=7 KN/m La pousse hydrostatique correspoond dans le logiciel au cas de charge 5 EXPL1

NOTE DE CALCUL





Vue - Cas : 6 (Charge routire (1.2*Bc))

Cette charge correspond la charge routire sur la traverse suprieure. .q=9.6 KN/m _charge Bc sur traverse La charge routire sur la traverse correspond dans le logiciel au cas de charge 6 EXPL2

Vue - Cas : 7 (Pousse charge routire gauche (Bc)) Cette charge correspond la charge routire sur le voile gauche .q=6.7 KN/m La pousse charge routire gauche correspond dans le logiciel au cas de charge 7 EXPL3

NOTE DE CALCUL





Vue - Cas : 8 (Pousse charge routire droite (Bc))

Cette charge correspond la charge routire sur le voile droit .q=6.7 KN/m La pousse charge routire droite correspond dans le logiciel au cas de charge 8 EXPL4

NOTE DE CALCUL





2.3.3. Combinaisons

- Cas: 9A30

Combinaison

Nom

Type d'analyse

Type la combinaison

Dfinition

9 (C) Ouvrage vide avec posse (EB) Combinaisonlinaire ELS (1+2+3)*1.00 10 (C) Ouvrage plein avec pousse (EB) Combinaisonlinaire ELS (1+2+3+5)*1.00 11 (C) Ouvrageplein sans pousse Combinaisonlinaire ELS (1+5)*1.00 12 (C) Ouvrage vide avec pousse

(EB)+Bc sur traverse Combinaisonlinaire ELS (1+2+3)*1.00+6*1.20

13 (C) Ouvrage vide avec pousse (EB)+Bc sur traverse+pousse 1c

Combinaisonlinaire ELS (1+2+3+7)*1.00+6*1.20

14 (C) Ouvrage vide avec pousse (EB)+Bc sur traverse+pousse 2c

Combinaisonlinaire ELS (1+2+3+7+8)*1.00+6*1.20

15 (C) Ouvrrage vide avec posse (EE) Combinaisonlinaire ELS (1+2+4)*1.00 16 (C) Ouvrage plein avec pousse (EE) Combinaisonlinaire ELS (1+2+4+5)*1.00 17 (C) Ouvrage vide avec pousse

(EE)+Bc sur traverse Combinaisonlinaire ELS (1+2+4)*1.00+6*1.20

18 (C) Ouvrage vide avec pousse (EE)+Bc+pousse 1 ct

Combinaisonlinaire ELS (1+2+4+7)*1.00+6*1.20

19 (C) Ouvrage vide avec pousse (EE)+Bc+pousse 2 cts

Combinaisonlinaire ELS (1+2+4+7+8)*1.00+6*1.20

20 (C) Ouvrage vide avec pousse (EB) Combinaisonlinaire ELU (1+2+3)*1.35 21 (C) Ouvrage plein avec pousse (EB) Combinaisonlinaire ELU (1+2+3)*1.35+5*1.00 22 (C) Ouvrageplein sans pousse Combinaisonlinaire ELU 1*1.35+5*1.00 23 (C) Ouvrage vide avec pousse

(EB)+Bc sur traverse Combinaisonlinaire ELU (1+2+3)*1.35+6*1.61

24 (C) Ovrage vide avec pousse (EB)+Bc+pousse 1 ct

Combinaisonlinaire ELU (1+2+3)*1.35+(6+7)*1.61

25 (C) Ouvrage vide avec pousse (EB)+Bc+pousse 2 ct

Combinaisonlinaire ELU (1+2+3)*1.35+(6+7+8)*1.61

26 (C) Ouvrage vide avec pousse (EE) Combinaisonlinaire ELU (1+2+4)*1.35 27 (C) Ouvrage plein avec pousse (EE) Combinaisonlinaire ELU (1+2+4)*1.35+5*1.00 28 (C) Ouvrage vide avec pousse

(EE)+Bc sur traverse Combinaisonlinaire ELU (1+2+4)*1.35+6*1.61

29 (C) Ouvrage vide avec pousse (EE)+Bc+pousse 1 ct

Combinaisonlinaire ELU (1+2+4)*1.35+(6+7)*1.61

30 (C) Ouvrage vide avec pousse (EE)+Bc+pousse 2 cts

Combinaisonlinaire ELU (1+2+4)*1.35+(6+7+8)*1.61

NOTE DE CALCUL





2.3.4. Vues des efforts Enveloppe du moment en ELS, ELU

Vue - MZ; Cas : 9A19

Vue - MZ; Cas : 20A30

NOTE DE CALCUL





2.3. Calcul du ferraillage des lments 2.3.1. Ferraillage de la traverse suprieure

Sollicitation pour dimensionner les armatures : Armature intrieure : MELS = 6.15 KN.m, MELU =8.29 KN.m Armature extrieure : MELS = 5.49 KN.m, MELU = 7.57 KN.m

2.3.1.1. Section thorique de larmature intrieure Calcul de Section en Flexion Simple

1. Hypothses:

Bton: fc28 = 25,0 (MPa) Acier: fe = 500,0 (MPa)

Fissuration prjudiciable Prise en compte des armatures comprimes Pas de prise en compte des dispositions sismiques Calcul suivant BAEL 91 mod. 99

2. Section:

b = 100,0 (cm) h = 20,0 (cm) d1 = 3,0 (cm) d2 = 3,0 (cm)

3. Moments appliqus: Mmax (kN*m) Mmin (kN*m) Etat Limite Ultime ( fondamental ) 8,29 0,00 Etat Limite de Service 6,15 0,00 Etat Limite Ultime ( Accidentel ) 0,00 0,00

4. Rsultats:

Sections d'Acier:

Section thorique As1 = 1,8 (cm2) Section thorique As2 = 0,0 (cm2) Section minimum As min = 1,8 (cm2) thorique = 0,11 (%) minimum min = 0,11 (%)

NOTE DE CALCUL





Analyse par Cas:

Cas ELU Mmax = 8,29 (kN*m) Mmin = 0,00 (kN*m) Coefficient de scurit: 1,60 Pivot: A Position de l'axe neutre: y = 0,7 (cm) Bras de levier: Z = 16,7 (cm) Dformation du bton: b = 0,43 () Dformation de l'acier: s = 10,00 () Contrainte de l'acier: tendue: s = 434,8 (MPa)

Cas ELS Mmax = 6,15 (kN*m) Mmin = 0,00 (kN*m) Coefficient de scurit: 1,20 Position de l'axe neutre: y = 2,8 (cm) Bras de levier: Z = 16,1 (cm) Contrainte maxi du bton:b = 0,9 (MPa) Contrainte limite: 0,6 fcj = 15,0 (MPa) Contrainte de l'acier: tendue: s = 9,4 (MPa) Contrainte limite de l'acier: s lim = 250,0 (MPa)

2.3.1.2. Section thorique de larmature extrieure

Calcul de Section en Flexion Simple

1. Hypothses:



2. Section:

b = 100,0 (cm)

NOTE DE CALCUL





h = 20,0 (cm) d1 = 3,0 (cm) d2 = 3,0 (cm)


4. Rsultats:

Sections d'Acier:


Analyse par Cas:



NOTE DE CALCUL





2.3.1.3. Section relle mise en place

Section thorique darmature : Armature intrieure : As = 1.8 cm/m Armature extrieure : As = 1.8 cm/m Armature de rpartition : Asr=As/4

Section relle darmature : Armature de flexion - Armature intrieure :6 HA 8 e = 15 -> As = 3.02 cm/m - Armature extrieure :6 HA 8 e = 15 -> As = 3.02 cm/m -Armature de repartition : HA 8 e=20 -> As = 2.51 cm/m

2.3.2. Ferraillage dans les pieds droits Sollicitation pour dimensionner les armatures : Armature intrieure : MELS = 0.0 KN.m, MELU = 0.0 KN.m Armature extrieure : MELS = 5.49 KN.m, MELU = 7.57 KN.m

2.3.2.1. Section thorique de larmature intrieure


1. Hypothses:



2. Section:

b = 100,0 (cm) h = 20,0 (cm)

NOTE DE CALCUL





d1 = 3,0 (cm) d2 = 3,0 (cm)


4. Rsultats:

Sections d'Acier:


Analyse par Cas:



1. Hypothses:



2. Section:

b = 100,0 (cm) h = 20,0 (cm)

NOTE DE CALCUL





d1 = 3,0 (cm) d2 = 3,0 (cm)


4. Rsultats:

Sections d'Acier:


Analyse par Cas:



NOTE DE CALCUL






Section thorique darmature : Armature intrieure : As = 1.0 cm/m Armature extrieure : As = 1.8 cm/m Armature de rpartition : Asr=As/4 Section relle darmature : Armature de flexion - Armature intrieure : HA 8 e = 15 -> As = 3.02 cm/m - Armature extrieure : HA 8 e = 15 -> As = 3.02 cm/m -Armature de repartition : HA 8 e=20 -> As = 2.51 cm/m

2.3.3. Ferraillage du radier Sollicitation pour dimensionner les armatures : Armature intrieure : MELS = 5.44 KN.m, MELU = 7.34 KN.m Armature extrieure : MELS = 5.41 KN.m, MELU = 7.56 KN.m

2.3.3.1. Section thorique de larmature intrieure


1. Hypothses:



2. Section:

b = 100,0 (cm) h = 20,0 (cm)

NOTE DE CALCUL





d1 = 3,0 (cm) d2 = 3,0 (cm)


4. Rsultats:

Sections d'Acier:


Analyse par Cas:



NOTE DE CALCUL







1. Hypothses:



2. Section:

b = 100,0 (cm) h = 20,0 (cm) d1 = 3,0 (cm) d2 = 3,0 (cm)


4. Rsultats:

Sections d'Acier:


Analyse par Cas:

Cas ELU Mmax = 7,56 (kN*m) Mmin = 0,00 (kN*m)

NOTE DE CALCUL





Coefficient de scurit: 1,76 Pivot: A Position de l'axe neutre: y = 0,7 (cm) Bras de levier: Z = 16,7 (cm) Dformation du bton: b = 0,43 () Dformation de l'acier: s = 10,00 () Contrainte de l'acier: tendue: s = 434,8 (MPa)



Section thorique darmature : Armature intrieure : As = 1.8 cm/m Armature extrieure : As = 1.8 cm/m Armature de rpartition : Asr=As/4

Section relle darmature : Armature de flexion - Armature intrieure : HA 8 e = 15 -> As = 3.02 cm/m - Armature extrieure : HA 8 e = 15 -> As = 3.02 cm/m -Armature de repartition : HA 8 e=20 -> As = 2.51 cm/m

NOTE DE CALCUL





2.4. Vrification de la prdalle en phase de construction

2.4.1. Gomtrie

b = 1.00 [m] Largeur de calculs

h1 = 0.08[m] Hauteur de prdalle

h2 = 0.12[m] Hauteur de dalle CSP

h = 0.20 [m]Hauteur de dalle

c = 0.03 [m] Enrobage de la dalle

d1 = 0.05[m] Hauteur utile de prdalle

d2 = 0.17 [m]Hauteur utile de dalle

l = 0.9 [m] Trave

As = 3.02 [cm/m] Acier dans prdalle (10HA10)

2.4.2. Matriaux

fc28 = 25.00 [MPa] Rsistance la compression du bton prdalle

fcu = 15.00 [MPa]

fcj = 25.00 [MPa] Rsistance la compression du bton CSP

fcu = 15.00 [MPa]

fe = 500.00 [MPa] Limite lastique de l'acier

feu = 434.78 [MPa] en ELU

fels = 200.00 [MPa] en ELS

= 2.50 [T/m3] Poids volumique du bton

2.4.3. Charges et surcharges

NOTE DE CALCUL





g1 = 0.20 [T/m] Poids propre de prdalle (g1=*h1)

g2 = 0.3 [T/m] Poids propre du bton CSP (g2=*h2)

q1 = 0.10[T/m] Charge de chantier

2.4.4. Combinaison de charges

p1 = 0.675 [T/m] Charge pour prdalle seule

p1 =1,35*(g1+g2)

p2 = 0.825 [T/m] Charge en phase de contruction

p2 =1,35*(g1+g2)+1,5*q1

2.4.5. Vrification de contrainte en ELU

x =0.45 [m] (1/2 trave)

M1 = 0.084 [Tm] Moment mi-trave (M1=p2*l/8)

2.4.6. Vrification de contrainte en ELS

x =0.45 [m] (1/2 trave)

M2 = 0.061 [Tm] Moment mi-trave M2= (g1+g2+q1)*l/8

NOTE DE CALCUL





Expertise de Section en Flexion Simple

1. Hypothses:



2. Section:

b = 100,0 (cm) h = 8,0 (cm) d1 = 3,0 (cm) d2 = 3,0 (cm)

3. Armatures:


4. Moments appliqus: Mmax (kN*m) Mmin (kN*m) Etat Limite de Service 0,61 0,00

5. Rsultats:

Cas ELS Mmax = 0,61 (kN*m) Mmin = 0,00 (kN*m) Coefficient de scurit: 26,16 Position de l'axe neutre: y = 1,7 (cm) Contrainte maxi du bton: b = 0,6 (MPa) Contrainte limite: 0,6 fcj = 15,0 (MPa) b = 0,6 (MPa)

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