maçonnerie portante

8/3/2019 Maonnerie portante

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1 Introduction 1

2 Obligations lgales 4

3 Calcul 6

3.1 Charges 6

3.2 Matriaux 7

3.2.1 Rsistance caractristique fk

de la maonnerie

sur base dessais sur brique et mortier 8

Brique 8

Mortier 10

Dtermination de fk 113.2.2 Rsistance caractristique f

kde la maonnerie

sur base dessais sur murs 13

3.2.3 Application dun facteur de scurit M

sur la maonnerie: fkY f

d13

3.2.4 Application dun facteur de rduction

sur la maonnerie fdY N

Rd14

3.3 Exemple de calcul NBN B 24-301 17

4 Excution 21

4.1 Gnralits 21

4.2 Maonnerie arme 21

4.2.1 Dfinition 21

4.2.2 Armatures dans les joints horizontaux 21

4.3 Tassements, joints de tassement et joints de dilatation 22

4.4 Utilisation de diffrents matriaux 24

4.5 Appuis de poutres 24

4.5.1 Poutres perpendiculaires au mur 24

4.5.2 Poutres dans le plan du mur (linteaux) 25

4.6 Dformations importantes 25

4.7 Pousse latrale de la charpente 26

5 Tableaux 27

TABLE DE MATIERES

1juin 2005


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INTRODUCTION 1La maonnerie portante est souvent considre comme allant de soi, avec pour consquence que le

calcul dune construction en maonnerie est rarement dtaill. Pour la plupart des applications jusqu

3 4 niveaux, cela nest en effet pas ncessaire. Si le btiment est plus haut ou si les charges scartent

de celles rencontres normalement, il est alors ncessaire danalyser la structure plus prcisment.

La maonnerie est principalement sollicite en compression. Le calcul de la structure porte donc sur la

rsistance la compression de la maonnerie. Un paramtre important qui intervient est llancement

du mur et ses appuis latraux. On pressent intuitivement quun mur haut sans mur de refend est moins

stable quun mur bas suffisamment soutenu. Les normes de calcul comprennent des formules qui trans-

posent cette distinction en nombres traduisant clairement ce qui peut ou non tre fait.

Un rsum de ces formules est donn, ainsi que quelques exemples de calcul.


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4

OBLIGATIONS LEGALES 2Nous sommes dans une priode de transition entre la normalisation belge et la normalisation europ-

enne. Chacune donne des rgles pour dterminer la capacit portante dun mur en maonnerie.

A lheure actuelle, la norme belge NBN B 24-301 Conception et calcul des maonneriesest

dapplication.

Depuis plusieurs annes, on travaille sur les normes europennes de calcul pour la maonnerie. On parle

de lEurocode 6, dsignant la norme EN 1996.

Llaboration de la norme europenne de calcul, Eurocode 6, se droule en diffrentes tapes:

La premire phase a consist en un projet de norme, la ENV 1996. Ce projet de norme peut actuel-

lement tre utilis par les diffrents pays mais cela ne constitue pas une obligation. Lobjectif dun

projet de norme est dacqurir de lexprience avec les rgles de conception qui y sont prsentes. La

ENV 1996 est accompagne dun DAN (Document dApplication Nationale). Ce DAN est tabli par cha-

que pays; il dfinit quelles rgles de la ENV 1996 sont dapplication dans le pays concern. Des r-

gles complmentaires peuvent ventuellement tre apportes. La ENV 1996 doit tre lue simultan-

ment avec son DAN.

La seconde phase a consist rassembler les commentaires auxquels la ENV a donn lieu. Ces com-

mentaires sont considrer pour tablir la EN 1996 dfinitive. La EN 1996 saccompagne galement

dun autre document, le AN (Annexe Nationale). Contrairement au DAN, aucune rgle complmen-

taire , ou scartant de la norme europenne ne peut apparatre dans ce AN. Cette annexe ne fait

que fournir quelques coefficients qui sont laisss libres dans la

norme europenne.

La norme EN 1996 ainsi que le projet de norme ENV 1996 sont cons-

titus de diffrentes parties.

La partie 1-1 est la partie principale et donne les rgles gnrales de

calcul pour les constructions en maonnerie. La partie 1-2 donne les

rgles de calcul pour les constructions en maonnerie en cas dincen-

die. La partie 2 traite de lexcution et la partie 3 donne finalement

une srie de rgles simplifies de calcul. La EN 1996 devrait tre fina-

lise dici 2010.


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5

Actuellement, on peut utiliser aussi bien la norme ENV 1996 et son DAN, que la norme B 24-301.

Nous vous conseillons de continuer concevoir les maonneries selon les rgles connues de la norme

belge B 24-301 car cest cette norme qui a la plus grande porte juridique. Dans ce qui suit, nous con-

sidrerons la norme belge.

Une brique doit par ailleurs satisfaire la norme europenne de produit EN 771-1 Spcifications pour

lments de maonnerie Partie 1: Briques de terre cuite. Celle-ci implique lintroduction dune nou-

velle notion: la rsistance moyenne la compression dune brique selon la EN 771-1. On verra que la

NBN B 24-301 travaille cependant avec la rsistance caractristique la compression de la brique

Pour la dtermination des charges sur le btiment, on utilise la srie de normes NBN B 03 ou les nor-

mes europennes dj disponibles EN 1990 et EN 1991.

2


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3CALCUL3.1 Charges

Les actions F sur la maonnerie sont dtermines dans les normes de la srie B 03 et dans lEurocode 1

(norme EN 1991).

Pour le calcul aux tats limites ultimes, ces charges sont multiplies par des coefficients de scurit F,

donns dans la norme NBN B 03-001, en correspondance avec les Eurocodes.

Type de Charges permanentes Charges dexploitation

charges (poids propre) (mobilier, personnes, vent)

F

1,35 1,5

Valeurs de rfrence pour les actions permanentes (NBN B 03-102):

Type de matriau Poids

Maonnerie de briques SB 9 - 14 kN/m3

Maonnerie de parement 17 - 21 kN/m3

Bton arm 25 kN/m3

Bois 7 kN/m3

Isolation 0,4 kN/m3

Toiture en tuiles de terre cuite 0,7 kN/m2

Pour connatre les valeurs exactes, nous vous renvoyons vers les fabricants.

Valeurs pour les actions variables (NBN B 03-103):

Type de locaux Charge par unit de surface

Chambres dhtel et dhpital, pices de sjour (living, cuisuine,) 2 kN/m2

Accs et escaliers, salles de cours et auditoires, restaurants, 3 kN/m2

salles communes dans les immeubles de bureaux et les hpitaux, dortoirs

Locaux commerciaux, salles de lecture, halls de gare, salles publiques 4 kN/m2

avec siges fixes (thtre, cinma,), balcons, galeries dart, glises

Salles de danse, salles de runion ou dexposition sans sige fixe, 5 kN/m2

tribunes, salles dexercice et gymnastique

Une information sur les charges au vent est fournie dans la norme NBN B 03-002.


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7

33.2 Matriaux

Une fois les charges dtermines, la rsistance de la maonnerie est calcule avec la norme de calcul

NBN B 24-301.

Tout dabord, on dtermine la rsistance caractristique la compression de la maonnerie: fk. Ceci peut

soprer dune part par calcul, en utilisant les rsistances la compression de la brique et du mortier, et

dautre part, par essais sur murs de briques.

On applique ce rsultat un facteur de scurit M

pour tenir compte dimperfections ventuelles du

matriau ou dexcution de la maonnerie.

Par ailleurs, linfluence de llancement du mur et de lexcentricit des charges est chiffre. Ces condi-

tions conduisent une rduction de la capacit portante du mur, ce qui se traduit par une multiplica-

tion par un coefficient rducteur .

essai de compres-

sion sur mur contrle M

rsistance la compressionde la maonnerie f

k

hauteur dumur

paisseur ddu mur

excentricit relative m

rsistance de calcul fd

coefficient rducteur

paisseur ddu mur

hauteurlibre l

f

lancementS

nombre de murs derefend

essai de compression sur brique fbk

essai de compression sur mortierM1/M2/M3/M4/M5

valeur de calcul dela rsistance de lamaonnerie N

Rd


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8

33.2.1 Rsistance caractristique f

kde la maonnerie sur base dessais sur

brique et mortier

Brique

Par rsistance la rupture ou rsistance la compression, on entend la compression qui doit tre appli-

que par mm2 pour casser le matriau.

La rsistance la compression de la brique est mesure sur la surface (brute) effective (= L x B) quel que

soit le pourcentage de perforations et est exprime en Newton par mm2

: N/mm2

.

Rsistance individuelle la compression

Selon la EN 772-1 Mthodes dessai des lments de maonnerie Partie 1: Dtermination de la

rsistance la compression, la brique, aprs rectification de ses surfaces, est place entre deux pla-

ques et est soumise une pression croissant de faon rgulire, jusqu la rupture.

Rsistance moyenne la compression (fbm

selon la B 24-301)

Il sagit de la moyenne des rsistances individuelles la compression mesures sur un chantillon de

plusieurs briques.

Rsistance caractristique la compression (fbk

selon la NBN B 24-301)

Il sagit de la rsistance la compression qui est atteinte par au moins 95% des briques. Ce calcul se

fait gnralement laide de statistiques bases sur la distribution normale de Gauss.

Cette rsistance caractristique la compression fbk

peut atteindre pour les briques SB en terre cuite

30 N/mm2; ce qui est largement plus lev que pour la plupart des autres blocs de contruction.


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3La norme europenne de produit EN 771-1 fait appel une autre valeur pour la rsistance la compres-

sion. Lorsque lEurocode 6 pour la maonnerie sera finalis, on utilisera cette valeur pour le calcul.

Rsistance moyenne la compression selon la EN 771-1

Il sagit de la moyenne des rsistances individuelles la compression mesures sur un chantillon de plu-

sieurs briques.

Des exigences complmentaires sont cependant imposes:

Lessai doit conclure quaucune brique ne peut prsenter une rsistance la compression infrieure

80% de la valeur moyenne.

Pour les briques de la catgorie I (cest--dire les briques pour lesquelles le contrle en usine fait lob-

jet dune vrification complmentaire par une tierce partie), un lot de briques doit atteindre cette

rsistance moyenne la compression avec une probabilit de 95 %.

Ces deux limitations dans la norme europenne ont pour objectif de contrler la dispersion des valeurs

individuelles. Cette valeur moyenne apparatra dici peu sur la marque CE.

Correction sur les dimensions de brique fbk

(fbk)

corr

Pour les briques SB de format haut et troit, on mesu-

re une rsistance la compression infrieure celle

dune brique de format petit et large et pourtant de

mme duret. Ce phnomne est d au frottement

des plaques mtalliques qui exercent la pression, ce

qui empche la dilatation latrale des briques.

Afin de tenir compte de cet effet, la rsistance carac-

tristique la compression fbk

est corrige par un fac-

teur de forme c

La valeur corrige devient: (fbk

)corr

= fbk

/ c

Longueur x Largeur x Hauteur c

290 x 140 x 90 1,65

290 x 190 x 90 1,73

290 x 140 x 140 1,23

290 x 190 x 140 1,27

290 x 140 x 190 1,04

290 x 190 x 190 1,08

290 x 140 x 240 0,94

290 x 190 x 240 0,97


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10

3Mortier

La norme belge NBN B 24-301 distingue cinq catgories diffrentes de mortier (M1, M2, M3, M4 et M5)

en fonction de leur rsistance moyenne la compression aprs 28 jours.

Les mortiers de maonnerie sont galement soumis la norme europenne de produit EN 998-2 qui

dfinit aussi des catgories. Dans cette norme, le chiffre aprs la lettre M donne la rsistance moy-

enne la compression du mortier. Cette norme de produit distingue les classes suivantes:

Classe de mortier Rsistance

selon la EN 998-2 moyenne [N/mm2]

M1 1

M2,5 2,5

M5 5

M10 10

M15 15

M20 20

Md d (> 25)

Classe de mortier Classe de mortier Rsistance

selon la NBN selon la ENV moyenne

B 24-301 1996 [N/mm2]

M1 M20 20

M2 M12 12

M3 M8 8

M4 M5 5

M5 M2,5 2,5

Cette distinction des classes de mortier est reprise dans la ENV 1996:


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11

3Dtermination de fk

La rsistance caractristique la compression fk

de la maonnerie est donne dans le tableau ci-des-

sous en fonction de la catgorie de mortier et de la rsistance caractristique corrige des

briques SB.

Catgorie de mortier [N/mm2]

(fbk

)corr

M1 M2 M3 M4 M5

[N/mm2] 20 12 8 5 2,5

Valeurs de fk [N/mm2

]

60 17,7 15,5 13,2 - -

50 16,5 13,8 11,5 - -

45 15,3 12,8 10,5 - -

40 14,3 12 10 - -

35 13,3 11 9 7,7 6,5

30 12,2 10 8 7 6

25 10,9 9,2 7,3 6,2 5,3

20 9,6 8 6,3 5,3 4,5

15 8,2 6,8 5,3 4,5 3,8

10 5,9 5,3 4,2 3,6 3

5 3,3 3,1 2,7 2,5 2,2

2,5 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6


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12

3

0

2

4

6

8

1 0

1 2

0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0 3 5

0

2

4

6

8

1 0

1 2

1 4

0 1 0 2 0 3 05 1 5 2 5 3 5

Format de brique 29x14x14

Format de brique 29x19x19

fkma

onnerie[N/mm2]

f

kmaonnerie[N/mm2]

fbk

brique SB [N/mm2]

fbk

brique SB [N/mm2]

M1

M2

M3

M1

M2

M3


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13

33.2.2 Rsistance caractristique f

kde la maonnerie sur base dessais sur

murs

La norme prvoit une possibilit alternative qui consiste raliser des essais de compression directe-

ment sur murs ou murets. Des valeurs plus leves peuvent en ressortir.

1. Essais de compression sur murs chelle relle

Lessai est men selon la norme belge NBN B 24-212 Essais sur maonnerie Compression sur mur.

Au vu des cots levs, ces essais ne sont que trs rarement raliss.

2. Essais de compression sur murets avec faible lancement

Lessai est men selon la norme belge NBN B 24-211 Essais sur maonnerie Compression sur muretou

selon la norme europenne EN 1052-1 Essais sur maonnerie Partie 1: Dtermination de la rsistance

la compression.

3.2.3 Application dun facteur de scurit M

sur la maonnerie: fkY f

d

Pour le calcul aux tats limites ultimes, un coefficient de scurit est appliqu tant sur les charges que

sur la rsistance des matriaux.

La valeur de ces facteurs M

(tats limites ultimes) dpend du degr de contrle par une tierce partie.

Catgorie de contrle

M

En usine et En usine ou Ni en usine ni

sur chantier sur chantier sur chantier

2,5 3,0 3,5

La valeur de calcul de la rsistance la compression de la maonnerie devient: fd

= fk/

M


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14

3.2.4 Application dun facteur de rduction sur la maonnerie fdY N

Rd

Un mur lanc flambera plus rapidement quun mur pais. Afin den tenir compte, un facteur de rduc-

tion a t introduit. La dtermination de ce facteur se fait en 3 tapes.

a) Dtermination de llancement gomtrique S

lf

S = d

lf= la hauteur libre l entre planchers pour les appuis articuls, ou 3/4 l si lencastrement est suffisant

aux extrmits suprieure et infrieure du mur. Exemple: dalle continue en bton en tte et la

base du mur.

= facteur dpendant des conditions aux bords verticaux (aucun, 1 ou 2 murs de refend) et du rapport

hauteur l / longueur a du mur considr.

Pour les murs porteurs, il faut S 25.

3

deux bords verticaux libres

un bord libre et un bordsoutenu

soutenu sur les

deux bords verticaux


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15

3b) Dtermination de lexcentricit relative m

6em =

d

e = lexcentricit des charges mi-hauteur du mur, selon la NBN B 24-301

d = lpaisseur du mur

c) Facteur de rduction

Le facteur de rduction se lit dans le diagramme ci-dessous en fonction de llancement gomtrique

S et de lexcentricit relative m des charges.

La rsistance de la maonnerie par mtre courant devient: NRd

= x fd

x paisseur du mur

Vous trouverez sur le site internet de la Fdration Belge la Brique un module de calcul: www.brique.be


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3


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17

33.3 Exemple de calcul NBN B 24-301

Calcul de diffrents murs:

Un mur en maonnerie de brique est un lment constructif universel qui peut reprendre des charges

trs importantes.

Epaisseur 19 cmBriques SB standards

Donnes:L = 5,00 m, h = 2,80 mBlocs standards f

bk= 15 N/mm2

Epaisseur 19 cm,(longueur= 29 x hauteur = 19)

Mortier M2 (12 N/mm2)Excentricit

pression du vent: 5 mm

surcharge (dalle): 20 mmLes quatre bords du mursont appuys.

Calcul:a) Correction sur les dimensions desbriques SB: f

bkY (f

bk)

corr

c = 1,08(f

bk)

corr= f

bk/ c = 13,9 N/mm2

b) Dtermination de la rsistancecaractristique la compression de lamaonnerie(f

bk)

corrYf

k

Du tableau (mortier M2):

fk = 6,5 N/mm2

c) Application dun coefficient descurit sur la maonnerie: f

kY f

d

Contrle BENOR possible en usine.Pas de contrle sur chantier. Ce quiconduit un coefficient de scuritY

M= 3

fd

= fk/

M= 2,2 N/mm2

d) Application dune rduction sur lamaonnerie cause de llancement

lf

3/4x2,8S= =0,91 =10,06

d 0,19

ea

= excentricit accidentelle= l

f/ 300 = 7 mm

e = 0,6 echarge

+ ea

+ event

= 24 mm

6e 6x24m= = =0,76

d 190

Du graphique: = 0,77

e) RsultatN

Rd= x f

dx d = 0,77 x 2,2 x 0,19

= 316 kN/m

Epaisseur 19 cmBriques SB haute rsistance

Donnes:L = 5,00 m, h = 2,80 mBlocs haute rsistance f

bk= 30 N/mm2

Epaisseur 19 cm,(longueur = 29 x hauteur = 19)



surcharge (dalle): 20 mmLes quatre bords du mur sontappuys.

Calcul:a) Correction sur les dimensions desbriques SB: f

bkY (f

bk)

corr

c = 1,08(f

bk)

corr= f

bk/ c = 27,9 N/mm2


bk)

corrY f

k


fk = 11,6 N/mm2


kY f

d


M= 3

fd

= fk/

M= 3,9 N/mm2


lf

3/4x2,8S= =0,91 =10,06

d 0,19

ea


f/ 300 = 7 mm

e = 0,6 echarge

+ ea

+ event

= 24 mm

6e 6x24m= = =0,76

d 190


e) RsultatN

Rd= x f

dx d = 0,77 x 3,9 x 0,19

= 568 kN/m

Epaisseur 20 cmBlocs bton cellulaire

Donnes:L = 5,00 m, h = 2,80 mBlocs standards f

bk= 4 N/mm2

Epaisseur 20 cm,(longueur = 60 x hauteur = 25)



surcharge (dalle): 20 mmLes quatre bords du mur sontappuys.

Calcul:a) Correction sur les dimensions desblocs: f

bkY (f

bk)

corr

c = 1,07(f

bk)

corr= f

bk/ c = 3,7 N/mm2


bk)

corrY f

k


fk = 2,3 N/mm2


kY f

d


M= 3

fd

= fk/

M= 0,8 N/mm2


lf

3/4x2,8S= =0,91 =9,55

d 0,20

ea


f/ 300 = 7 mm

e = 0,6 echarge

+ ea

+ event

= 24 mm

6e 6x24m= = =0,72

d 200


e) RsultatN

Rd= x f

dx d = 0,86 x 0,8 x 0,2

= 134 kN/m


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3Immeuble appartements de 8 niveaux (rez + 7)

Donnes

Murs extrieurs en briques SB isolantes de 19 cm dpaisseur + iso-

lant + briques de parement

Murs intrieurs portants en briques SB de 19 cm dpaisseur

Dalles de bton de15 cm paisseur + chape de 10 cm dpaisseur

Toiture en pente (charpente en bois)

Calculs

a) Charges

Planchers

dalle + (chape + finition):

1,35 x (3,5 + 2,0) = 7,4 kN/m2

Charge dexploitation sur plancher:

1,5 x 2,0 = 3,0 kN/m2

Charge totale considrer pour le plancher:

7,4 + 3,0 = 10,4 kN/m2

Toiture

1,35 x 1,5 + 1,5 x 1,0 = 3,5 kN/m 2

Murs pleins sans ouverture

Mur central: 1,35 x 0,19 x 12 = 3,1 kN/m2

Parement: 1,35 x (0,14 x 12 + 0,09 x 20) = 4,7 kN/m2

b) Rsistance des murs

mur 19 cm paisseur avec briques SB standards (fbk

= 15 N/mm2, M1)

On obtient pour L = 10 m, h = 2,6 m; mur appuy sur les quatre bords; excentricit 20 mm, M

= 3: NRd

= 398 kN/m

mur 19 cm paisseur avec briques SB haute rsistance (fbk

= 25 N/mm2, M1)


= 3: NRd

= 539 kN/m


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3mur 14 cm paisseur avec briques SB haute rsistance (f

bk= 25 N/mm2, M1)


= 3:

NRd

= 278 kN/m

mur 14 cm paisseur avec briques SB standards (fbk

= 15 N/mm2, M1)


= 3:

NRd

= 231 kN/m

c) Descente de charges

Valeur de calcul intervenant dans la charge au rez:

Mur central:

NSd

= 7 x 5,5 x 10,4 + 5,5 x 3,5 + 7 x 2,85 x 3,1 = 481,5 kN/m < NRd

= 539 kN/m

Murs extrieurs:

NSd

= 7 x 5,5/2 x 10,4 + 5,5/2 x 3,5 + 7 x 2,85 x 4,7 = 303,59 kN/m < NRd

= 398 kN/m

Valeur de calcul intervenant dans la charge au second tage:

Mur central:

NSd

= 5 x 5,5 x 10,4 + 5,5 x 3,5 + 5 x 2,85 x 3,1 = 349 kN/m < NRd

= 398 kN/m

Murs extrieurs:

NSd

= 5 x 5,5/2 x 10,4 + 5,5/2 x 3,5 + 5 x 2,85 x 4,7 = 220 kN/m < NRd

= 231 kN/m

< NRd

= 278 kN/m

d) Conclusion:

Pour les deux niveaux infrieurs du mur central, on utilise des briques SB haute rsistance de 19 cm.

Pour les murs extrieurs, on utilise des briques SB isolantes de 19 cm avec une rsistance la compres-

sion fbk

> 15 N/mm2.

A partir du second tage, on peut utiliser pour le mur central des briques SB standards. Pour les murs

extrieurs, on peut encore travailler avec des briques SB isolantes, mais on peut utiliser des briques SB

de 14 cm. Selon la distance entre murs de refend, on utilise une brique SB standard ou haute rsistan-

ce.

La brique constitue une solution conomique de haute qualit pour la construction de cet immeuble

appartements de huit niveaux.


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3


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4EXECUTION4.1 Gnralits

La maonnerie de brique fournit un panel de possibilits constructives, condition toutefois de respec-

ter quelques rgles simples.

Les murs porteurs doivent au moins avoir une paisseur de 14 cm. Cette paisseur est ncessaire cause

des limitations de llancement du mur.

La maonnerie de briques prsente lavantage que les lignes lectriques peuvent facilement tre glisses.

Il va de soi que seules les saignes verticales sont permises pour ces lignes. En crant une saigne hori-

zontale, on diminuera lpaisseur du mur.

4.2 Maonnerie arme

4.2.1 Dfinition

La maonnerie arme permet daugmenter

les proprits mcaniques (traction et cisaillement) de la

maonnerie.

4.2.2 Armatures dans les joints horizontaux

En Belgique, on utilise:

des armatures rondes pour les joints de mortier

des armatures plates pour la maonnerie colle

Les armatures sont toujours galvanises mais peuvent aussi tre couvertes dune couche de protection

epoxy ou tre en acier inoxydable. Ceci dpend du milieu dans lequel les armatures doivent tre places.

Ces armatures se composent de deux barres longitudinales et dune barre diagonale. Les barres longi-

tudinales sont profiles pour assurer une meilleure adhrence.

Diffrents essais ont dmontr que la maonnerie pourvue de telles armatures continues prsentait une

rsistance la compression jusqu 20% suprieure celle dune maonnerie dpourvue darmature. Une

telle maonnerie prsente galement un moment de rupture suprieur face aux sollicitations latrales.


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22

44.3 Tassements, joints de tassement et joints de dilatation

Lorsquun nouveau btiment est construit, le sol est soumis une charge supplmentaire. Il est donc

normal que le sol soit quelque peu comprim et que le btiment senfonce quelque peu dans le sol: il

subit un tassement. On ne peut ds lors viter de petites fissures.

Des fissures plus importantes apparaissent invitablement lors dun tassement diffrentiel entre diff-

rentes parties dun btiment. Ce tassement diffrentiel peut tre la consquence dune charge irrgu-

lire sur le sol ( grand btiment ct dun petit btiment, combinaison de diffrents systmes de fon-

dations) ou dune capacit portante irrgulire du sol.

Lorsquune telle diffrence de sollicitation peut se produire, il est recommand de prvoir un joint de

tassement. Ainsi, on remplace une fissuration incontrle par un mouvement contrl dun joint prvu

cet effet. Les joints de tassement sont excuts comme des joints lastiques grce auxquels la maon-

nerie est divise en parties indpendantes.

La maonnerie arme peut tre utilise pour limiter

les consquences de tassements diffrentiels.


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4Il ne faut pas confondre joints de tassement et joints de dilatation. Les joints de dilatation sont, tout

comme les joints de tassement, destins viter une fissuration indsirable. Cependant, ces joints ser-

vent compenser dilatation et retrait du matriau. Ces variations volumtriques sont entre autres la

consquence dune humidit changeante, de variations de temprature, de prise du ciment,

Le tableau ci-aprs (selon la NBN B 24-401 Excution de la maonnerie) donne la distance maximale

(en m) entre deux joints de dilatation successifs, en fonction de lexpansion volumique et de lpaisseur

du mur:

Elment de Gonflement Epaisseur de la maonnerie

maonnerie hygromtrique mm/m d 140 mm d > 140 mm

Brique 0,1 30 30

Bton 0,4 8 12*

Silico-calcaire 0,4 8 12*

Bton cellulaire 0,4 < 0,6 6 8*

*Les murs nont pas douverture et ne prsentent aucune concentration de contrainte; dans le cas

contraire, il faut considrer respectivement 8 et 6 m.

Vu que la maonnerie de parement est expose des conditions climatiques plus rudes que la maon-

nerie intrieure, nous conseillons une valeur plus basse pour la feuille extrieure de murs creux forte-

ment isols: 15 20 m.

La distance entre joints de dilatation peut tre augmente de 50% si les joints de la maonnerie sont

arms.


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44.4 Utilisation de diffrents matriaux

Les variations dimensionnelles subies par le bton sont beaucoup plus considrables que pour les bri-

ques. Si les deux matriaux sont mis en uvre, des fissures peuvent apparatre aux endroits o ils sont

en contact. La reprise des efforts en ces surfaces de contact est toujours un aspect trs dlicat.

Il est ds lors recommand, lorsque cela est possible, dexcuter galement les linteaux (et poutres) en

terre cuite, avec un linteau prcontraint en terre cuite ou au moyen de la maonnerie arme.

4.5 Appuis de poutres

4.5.1 Poutres perpendiculaires au mur

Les poutres qui sappuient perpendiculairement au mur donnent lieu des charges concentres que la

maonnerie nest pas ncessairement mme de supporter. Il est pos que les efforts sont diffuss dans

la maonnerie selon un angle de 30.

30

30


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25

4Pour des charges limites, on arme la maonnerie sous lappui dans 3 5 joints.

Pour des charges plus importantes, on prvoit un lment en bton arm ou non.

Sans ces prcautions, des fissures risquent dapparatre selon un angle de 45.

4.5.2 Poutres dans le plan du mur (linteaux)

Un appui suffisant en fonction des charges est galement

ncessaire pour les linteaux. Un minimum de 15 cm doit tre

prvu. Les linteaux en terre cuite ont lavantage quon utilise

le mme matriau que pour le mur, ce qui vite les fissures. Un

linteau prcontraint en terre cuite permet de continuer de

maonner sans devoir attendre.

4.6 Dformations importantes

La maonnerie pose souvent sur des lments subissant des dformations tels que planchers et poutres.

Lors du dimensionnement de ces lments, la dformation doit rester infrieure certaines limites, sans

quoi une fissuration horizontale apparatra

dans les joints horizontaux en pied de mur.

Il sagit de prvoir une construction portante

suffisamment rigide.

Les lments portants sur lesquels pose la maonnerie doivent aussi tre tays durant une priode suf-

fisamment longue. Un bton qui nest pas encore suffisamment durci va en effet se dformer plus faci-

lement.

Si la structure portante est trop faible, on prviendra la formation de fissure en utilisant une maonne-

rie arme.


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44.7 Pousse latrale de la charpente

Des charpentes, des fermes, pour lesquelles aucun tirant nest prvu pour reprendre la pousse horizon-

tale, exercent des efforts importants sur le mur. Un mur en maonnerie ne peut pas, seul, rsister ces

efforts.

Un tirant en bois sous les arbaltriers est une

bonne solution.

Pour dautres possibilits, nous renvoyons le

lecteur vers les bureaux de stabilit.


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5TABLEAUX

On calcule aux tats limites ultimes un mur charg unilatralement (pas douverture dans le mur) avec

une excenticit constructive maximale. On suppose que les appuis du murs ne sont pas encastrs, mais

articuls. On ne tient pas compte de lexcentricit des charges de vent.

Un coefficient de scurit moyen de 3 est pris sur les matriaux. On applique galement aux charges les

coefficients de scurit.

Ces valeurs forment gnralement une valeur limite infrieure. En pratique, le mur est gnralement

encastr par une dalle en bton au-dessus et en-dessous.


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5Epaisseur du mur d cm 14

Rsistance caractristique de la brique fbk

N/mm2 10

Format de la brique LxBxH cm 29x14x14

Facteur de forme c 1,23

Rsistance corrige (fbk

)corr

N/mm2 8,2 = fbk

/ c

Catgorie de mortier M2

Rsistance caractristique de la maonnerie fk

N/mm2 4,5

Rsistance de calcul de la maonnerie fd N/mm2

1,5 = fk/M

Hauteur du mur l m 2,7

Hauteur de flambement lf

m 2,7

Excentricit constructive en tte ec

cm 2,3 = d / 6

Excentricit relative m 1

2 murs de refend entredistants de a 1 m 2 m 3 m 4 m 5 m 6 m 7 m

Rapport l/a 2,7 1,4 0,9 0,7 0,5 0,5 0,4

Facteur de liaison 0,13 0,35 0,59 0,78 0,93 1,00 1,00

Elancement gomtrique S 2,5 6,7 11,3 15,1 18,0 19,3 19,3

Facteur de rduction 0,80 0,80 0,66 0,51 0,39 0,34 0,34

Rsistance du murN/mm2 1,20 1,20 0,98 0,76 0,59 0,51 0,51

kN/m 168 168 137 106 82 72 72

1 mur de refend a 1 m 2 m 3 m 4 m

Facteur de liaison 0,45 0,84 1,00 1,0

Elancement gomtrique S 8,6 16,2 19,3 19,3

Facteur de rduction 0,80 0,46 0,34 0,34

Rsistance du murN/mm2 1,20 0,69 0,51 0,51

kN/m 168 97 72 72

Pas de mur de refend

Facteur de liaison 1,0

Elancement gomtrique S 19,3

Facteur de rduction 0,34

Rsistance du murN/mm2 0,51

kN/m 72


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29



N/mm2 15




)corr

N/mm2 12,2 = fbk

/ c



N/mm2 6,0

Coefficient de scurit fd N/mm2

2,0 = fk/M



m 2,7

Excentricit constructive en haut ec

cm 2,3 = d / 6



Rapport l/a 2,7 1,4 0,9 0,7 0,5 0,5 0,4





kN/m 224 224 183 141 110 96 96






kN/m 224 129 96 96






kN/m 96


30/36

30



N/mm2 25




)corr

N/mm2 20,4 = fbk

/ c



N/mm2 8,1


2,7 = fk/M



m 2,7


cm 2,3 = d / 6



Rapport l/a 2,7 1,4 0,9 0,7 0,5 0,5 0,4





kN/m 304 304 248 191 149 130 130






kN/m 304 175 130 130






kN/m 130


31/36

31



N/mm2 30




)corr

N/mm2 24,5 = fbk

/ c



N/mm2 9,1


3,0 = fk/M



m 2,7


cm 2,3 = d / 6



Rapport l/a 2,7 1,4 0,9 0,7 0,5 0,5 0,4





kN/m 341 341 277 214 167 145 145






kN/m 341 196 145 145






kN/m 145


32/36

32



N/mm2 10




)corr

N/mm2 9,3 = fbk

/ c



N/mm2 5,0


1,7 = fk/M



m 2,7


cm 3,2 = d / 6

Excentricit relative m 0,9


Rapport l/a 2,7 1,4 0,9 0,7 0,5 0,5 0,4





kN/m 260 260 260 218 192 181 181






kN/m 260 208 181 181






kN/m 181


33/36

33



N/mm2 15




)corr

N/mm2 13,9 = fbk

/ c



N/mm2 6,5


2,2 = fk/M



m 2,7


cm 3,2 = d / 6



Rapport l/a 2,7 1,4 0,9 0,7 0,5 0,5 0,4





kN/m 338 338 338 284 250 235 235






kN/m 338 271 235 235






kN/m 235


34/36

34

Epaisseur du mur d cm 19


N/mm2 25




)corr

N/mm2 23,2 = fbk

/ c



N/mm2 8,8


2,9 = fk/M



m 2,7


cm 3,2 = d / 6



Rapport l/a 2,7 1,4 0,9 0,7 0,5 0,5 0,4





kN/m 458 458 458 384 339 319 319






kN/m 458 367 319 319






kN/m 319

5


35/36

35

Epaisseur du mur d cm 19


N/mm2 30




)corr

N/mm2 27,9 = fbk

/ c



N/mm2 9,7


3,2 = fk/M



m 2,7


cm 3,2 = d / 6



Rapport l/a 2,7 1,4 0,9 0,7 0,5 0,5 0,4





kN/m 503 503 503 422 372 350 350






kN/m 503 402 350 350






kN/m 350

5


36/36

maçonnerie portante

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