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Dekra Industrial SAS – Pôle QSSE, Audit & Conseil QHSE Sud-Ouest Immeuble Aurélien, 29 Avenue Jean-François Champollion, BP 43797

31037 Toulouse Cedex 01

ETUDE TECHNIQUE EAUX

PLUVIALES

Bassin de rétention des eaux pluviales

DISTILLERIE DE LA BERTONNIERE 4, Lieu-dit « La Bertonnière »

17150 SAINT-MARTIAL DE MIRAMBEAU

Affaire suivie par : Blandine GINESTET

Tél : +33(0)5.61.40.22.16

Fax : +33(0)5.61.41.03.28

Date de rédaction : 01/09/2017

Référence : 52491570

Version 1

DEKRA Industrial SAS - Siège Social : 19 rue Stuart Mill, PA Limoges Sud Orange, BP308, 87008 Limoges Cedex 1 - www.dekra-industrial.fr

DEKRA Industrial SAS au capital de 8 628 320 € - SIREN 433 250 834 RCS Limoges - APE 7120 B - N°TVA FR 44 433 250 834

DISTILLERIE DE LA BERTONNIERE (17) – Etude technique eaux pluviales

DEKRA Industrial Référence : 52491570 Septembre 2017 /15

FICHE D’IDENTIFICATION DEKRA

HISTORIQUE DES EVOLUTIONS

Version Date Nature de l’évolution / Modification

1 01/09/2017 Création du document

Ce document a été réalisé avec le concours de la société :

DEKRA INDUSTRIAL

29 avenue Jean-François Champollion

BP 43797

31 037 TOULOUSE Cedex

Rédacteur :

Blandine GINESTET

Ingénieur HSE

E-mail : [email protected]

Visa :

Pour le compte de la société :

DISTILLERIE DE LA BERTONNIERE

4, Lieu-dit « La Bertonnière »

17150 SAINT-MARTIAL DE MIRAMBEAU

Sous la responsabilité de :

Christophe TARDY, Président

mailto:[email protected]



SOMMAIRE

SOMMAIRE ............................................................................................................................................. 3

1. Objectif ............................................................................................................................................. 4

2. Contexte réglementaire ................................................................................................................... 4

3. Présentation du site ......................................................................................................................... 5

3.1 Localisation géographique ....................................................................................................... 5

3.2 Implantation ............................................................................................................................. 5

3.3 Réseau des eaux pluviales ...................................................................................................... 6

4. Dimensionnement des débits de pointe .......................................................................................... 8

4.1 Présentation............................................................................................................................. 8

4.2 Prescriptions ............................................................................................................................ 8

4.3 Détail des surfaces .................................................................................................................. 8

4.4 Coefficients de ruissellement................................................................................................... 8

4.5 Calcul des débits de pointe ..................................................................................................... 9

5. Calcul du volume de rétention ....................................................................................................... 10

5.1 Choix du bassin versant ........................................................................................................ 10

5.2 calcul du volume .................................................................................................................... 10

6. Conclusion ..................................................................................................................................... 11

Annexe 1 : Calculs des débits de pointe ............................................................................................... 12

Annexe 2 : Calcul du volume du bassin ................................................................................................ 13



1. OBJECTIF

Dans le cadre de son dossier de demande d’autorisation d’exploiter et conformément aux arrêtés

ministériels applicables au site, la Distillerie de La Bertonnière doit soumettre à l’administration un

document technique présentant :

- Un calcul des débits pluviaux maxima déversés par le site au milieu naturel.

- Un calcul du volume du bassin de rétention-régulation des eaux pluviales.

Cette note technique constitue une approche sur la base des éléments actuellement disponibles.

2. CONTEXTE REGLEMENTAIRE

Les arrêtés applicables au site pour les rubriques 2250 et 2251 présentent des prescriptions similaires

pour le rejet des eaux pluviales.

Article 38 de l’Arrêté du 14/01/11 relatif aux prescriptions générales applicables aux

installations relevant du régime de l’enregistrement au titre de la rubrique n° 2250 de la

nomenclature des installations classées pour la protection de l’environnement

« Au-delà d’une capacité de production égale à 150 hl AP/j, lorsque le ruissellement sur l’ensemble

des surfaces de l’installation (toitures, aires de parkings, etc.), en cas de pluie correspondant au

maximal décennal de précipitations, est susceptible de générer un débit à la sortie des ouvrages de

traitement de ces eaux supérieur à 10 % du QMNA5 du milieu récepteur, l’exploitant met en place un

ouvrage de collecte afin de respecter, en cas de précipitations décennales, un débit inférieur à 10 %

de ce QMNA5. »

La capacité de production est de 300 hL AP/j. Au regard de la rubrique 2250, cette

prescription est donc applicable dans le cas des distilleries.

« Les eaux ainsi collectées ne peuvent être rejetées au milieu récepteur qu’après contrôle de leur

qualité et, si besoin, traitement approprié. Leur rejet est étalé dans le temps en tant que de besoin en

vue de respecter les valeurs limites fixées à l’article 44, sous réserve de la compatibilité des rejets

présentant les niveaux de pollution définis ci-dessous avec les objectifs de qualité et de quantité des

eaux visés au IV de l’article L. 212-1 du code de l’environnement. »

Article 34 de l’Arrêté du 26/11/12 relatif aux prescriptions générales applicables aux

installations relevant du régime de l’enregistrement au titre de la rubrique n° 2251 (préparation,

conditionnement de vins) de la nomenclature des installations classées pour la protection de

l’environnement

« Au-delà d’une capacité de production égale à 50 000 hl/an, lorsque le ruissellement sur l’ensemble

des surfaces de l’installation (toitures, aires de parkings, etc.), en cas de pluie correspondant au



maximal décennal de précipitations, est susceptible de générer un débit à la sortie des ouvrages de

traitement de ces eaux supérieur à 10 % du QMNA5 du milieu récepteur, l’exploitant met en place un

ouvrage de collecte afin de respecter, en cas de précipitations décennales, un débit inférieur à 10 %

de ce QMNA5. »

La capacité de production est de 28 420 hL/an. Au regard de la rubrique 2251, cette

prescription n’est donc applicable.

« Les eaux ainsi collectées ne peuvent être rejetées au milieu récepteur qu’après contrôle de leur

qualité et si besoin traitement approprié. Leur rejet est étalé dans le temps en tant que de besoin en

vue de respecter les valeurs limites fixées à l’article 41, sous réserve de la compatibilité des rejets

présentant les niveaux de pollution définis ci-dessous avec les objectifs de qualité et de quantité des

eaux visés au IV de l’article L. 212-1 du code de l’environnement. »

3. PRESENTATION DU SITE

3.1 LOCALISATION GEOGRAPHIQUE

La SAS Distillerie de La Bertonnière est localisée au lieu-dit La Bertonnière de la commune de Saint-

Martial-de-Mirambeau, à environ 1,8 km au nord-est du bourg de la commune. Saint-Martial-de-

Mirambeau se trouve dans le Sud du département de la Charente-Maritime (17), à 60 km au Sud-Est

de Rochefort et 50 km au Nord de Bordeaux. L’altitude de Saint-Martial-de-Mirambeau varie de +8 à

+94 m NGF.

Le terrain de la Distillerie de La Bertonnière présente une légère pente vers l’Est d’environ 4,2 %.

Trois fossés partent du site vers l’Est, au niveau du champ voisin. Ils se rejoignent au bout du champ

pour finalement se jeter dans Le Tort. Ces fossés se trouvent au Nord, au Sud et au centre du site (cf.

plan au § 3.3).

3.2 IMPLANTATION

Le site est implanté sur un terrain de 20 156 m² correspondant aux parcelles cadastrales n° 22 (170

m²) ; n° 48 (425 m² sur 229 517 m²) ; n° 55 (50 m²) ; n° 56 (13155 m² sur 13 440 m²) ; n° 76 (1 459

m²) ; n° 78 (1 114 m²) ; n° 79 (3 433 m²) ; n° 80 (350 m² sur 57 864 m²).

La structure est découpée en :

- Bâtiments

- Voiries dont des surfaces empierrées

- Espaces verts

- Bassins



Surfaces Bâties 4 113,5 m²

Surfaces Voiries 7 373 m²

Surfaces Espaces verts 8 046,4 m²

Surfaces Bassins 623 m²

Figure 1 : Description des surfaces actuelles

3.3 RESEAU DES EAUX PLUVIALES

Le plan de masse en Annexe 3 permet de localiser le réseau EP du site.

Ce réseau est composé de plusieurs branches dont :

- 2 qui se jettent dans la mare, permettant l’infiltration des eaux ;

- 5 qui se jettent dans le fossé 2 ;

- 2 qui se jettent dans le fossé 1, en partie Sud du site.

Deux branches supplémentaires seront créées pour le chai 7 et le chai 8. Elles seront dirigées vers le

fossé 1, en partie Sud du site.

D’après le réseau existant et la pente du terrain, le site peut être décomposé en 4 sous-bassins

versants, tel que schématisé sur la figure suivante.



Figure 2 : Identification des bassins versants



4. DIMENSIONNEMENT DES DEBITS DE POINTE

4.1 PRESENTATION

L’objet de ce paragraphe est de dimensionner les débits de pointe issus du site dans sa configuration

initiale (terrain avant aménagement) et dans sa configuration après réalisation du projet d’extension.

L’évènement de référence considéré est la pluie décennale.

4.2 PRESCRIPTIONS

Le guide pratique « Les eaux pluviales dans les projets d'aménagement », daté d’octobre 2007,

préconise un dimensionnement de l’ouvrage pour une pluie d’occurrence 10 ans en zone rurale. Il

limite également le débit de fuite à 3 L/s/ha.

4.3 DETAIL DES SURFACES

Le site est divisé en 4 sous-bassins afin de prendre en compte l’aménagement de ce dernier. Ces

sous bassins ont été évalués à partir du plan des réseaux du site. Le détail des surfaces a été estimé

à partir du plan de masse du site.

Le tableau suivant détail les surfaces prisent en compte pour l’étude :

Situation avant aménagement

(terrain nu)

Situation après projet – Surface aménagée

BV1 BV2 BV3 BV4 Total site

Toiture 0 ha 0,15 ha 0,24 ha 0,00 ha 0,06 ha 0,44 ha

Espaces vert 2,36 ha 0,32 ha 0,17 ha 0,10 ha 0,09 ha 0,68 ha

Bassins 0 ha 0,00 ha 0,06 ha 0,05 ha 0,00 ha 0,11 ha

Béton 0 ha 0,02 ha 0,17 ha 0,00 ha 0,05 ha 0,25 ha

Empierrement 0 ha 0,08 ha 0,57 ha 0,06 ha 0,16 ha 0,87 ha

Total BV - 0,57 ha 1,22 ha 0,20 ha 0,37 ha 2,36 ha

Tableau 1 : Caractéristiques du terrain avant et après aménagement

4.4 COEFFICIENTS DE RUISSELLEMENT

Le tableau ci-après indique les coefficients de ruissellement pour les différents types de surfaces :



Coefficient

de

ruissellement

Situation

avant

aménagement

(terrain nu)

Situation après projet – Surface aménagée


Toiture 0,9 0 ha 0,15 ha 0,24 ha 0,00 ha 0,06 ha 0,44 ha

Béton 0,9 0 ha 0,02 ha 0,17 ha 0,00 ha 0,05 ha 0,25 ha

Empierrement 0,4 0 ha 0,08 ha 0,57 ha 0,06 ha 0,16 ha 0,89 ha

Espaces vert 0,2 2,36 ha 0,32 ha 0,17 ha 0,10 ha 0,09 ha 0,66 ha

Bassins 0 0 ha 0,00 ha 0,06 ha 0,05 ha 0,00 ha 0,11 ha

Total BV - 2,36 ha 0,57 ha 1,22 ha 0,20 ha 0,37 ha 2,36 ha

Tableau 2 : Coefficients de ruissellement en fonction des terrains

4.5 CALCUL DES DEBITS DE POINTE

Les calculs ont été établis sur la base de la méthode rationnelle parfaitement adaptée aux petits

bassins versants, en milieu rural.

Les débits de pointe calculés à l’état initial et après aménagement pour une période de retour donnée

sont présentés dans le tableau ci-après.

Les intensités de pluie ont été calculées à partir des coefficients de Montana de la station Météo-

France de Cognac (16).

Le détail du calcul est donné en Annexe 1.

4.5.1 Débit en situation initiale


Q10 avant aménagement 0,027 m3/s 0,046 m

3/s 0,011 m

3/s 0,020 m

3/s 0,104 m

3/s

Tableau 3 : Débits de pointe en situation initiale

Le débit de fuite à considérer pour l’ensemble du site est de 0,104 m3/s.

4.5.2 Débit après aménagement

Après aménagement, compte tenu de la configuration du site (parcours canalisés, pentes…), 4 sous-

bassins versant ont été définis. Les débits de pointe considérés à l’aval de chaque bassin, pour une

période de retour 10 ans sont les suivants :


Q10 après aménagement 0,052 m3/s 0,120 m

3/s 0,012 m

3/s 0,079 m

3/s 0,263 m

3/s

Tableau 4 : Débits de pointe après aménagement



5. CALCUL DU VOLUME DE RETENTION

5.1 CHOIX DU BASSIN VERSANT

Bassin versant 1 : les eaux pluviales du sous-bassin 1 proviennent des toitures et des espaces vert.

Elles sont considérées comme non souillées. A ce titre, un bassin de récupération des eaux pluviales

pour analyse avant rejet n’est pas nécessaire.

Bassin versant 2 : les eaux pluviales du sous-bassin 2 proviennent :

- Des toitures des distilleries 1 et 2, des hangars agricoles, du chai 4-5, du chai de distillation 2,

et d’une partie des chais accolés à la distillerie 1.

- D’une partie des cuves extérieures

- Des voiries

Ces eaux sont susceptibles d’être souillées, notamment par le ruissellement sur les voiries

fréquentées.

Bassin versant 3 : les eaux pluviales du sous-bassin 3 proviennent des espaces verts et pour une

minorité, de la voirie pompiers qui est empierrée et peu fréquentée.

Bassin versant 4 : les eaux pluviales du bassin versant 4 sont issues

- Des toitures du hangar pressoir, du chai cuve à vin d’une partie des chais accolés à la

distillerie 1.

- D’une partie de la zone de stockage « cuves extérieures »

- D’une partie de la voirie pompiers, empierrée et peu fréquentée.

L’ensemble de ces eaux, non souillées, est récupéré au niveau de la mare. Cette mare est une zone

enherbée qui permet l’infiltration dans le sol. Le bassin versant 4 ne rejette ainsi pas d’eau au Tort.

Etant donnée la qualité potentielle des eaux de chaque sous-bassin, seul le sous-bassin 2 sera

équipé d’un bassin de rétention. Ce bassin sera dimensionné pour réguler le débit de pointe après

aménagement de l’ensemble du site.

5.2 CALCUL DU VOLUME

La méthode utilisée est la méthode des pluies préconisée par le guide « la ville et son

assainissement ». Le détail du calcul est donné en Annexe 2.

L’étude a mis en relief 3 débits potentiels pouvant être utilisés comme débit de fuite de l’ouvrage :

- Débit de fuite du site avant aménagement : 0,104 m3/s



- Débit de fuite prescrit par le guide pratique : 3L/s/ha.

- 10% du QMNA5 : 0,781 m3/s (station aval de la confluence de la Seugne avec la Rochette).

Le débit de fuite retenu est le plus faible des trois, soit 3 L/s/ha. Compte tenu du découpage en sous-

bassin du site et des exutoires de ces sous-bassins, le débit de fuite retenu pour le bassin versant

2 est Qfuite, BV2 = 3,45 L/s.

tcritique (min) h(tc) (mm) Vaccumulé (m

3)

(Sa)

Volume évacué

(m3)

Volume critique de

stockage (m3)

temps de vidange

(h)

183 35 223 38 185 14,9

Un bassin de rétention-régulation de 223 m3 permettra de recueillir l’ensemble des eaux ruisselées

sur le bassin versant 2 et de réguler le débit de pointe du site par rapport à une pluie décennale avant

aménagement.

NOTA :

Compte tenu du débit de fuite Qfuite, BV2, le débit de pointe du site après aménagement sera inférieur au

débit de pointe avant aménagement :

Qpointe, BV1 + Qfuite, BV2 + Qpointe, BV3 = 0,052 + 0,004 + 0,012 = 0,068 m3/s < 0,104 m

3/s

6. CONCLUSION

Sur la base des données fournies, il est recommandé de mettre en place un bassin de rétention-

régulation de 223 m3. Raccordé au fossé n°2 via, si besoin, un séparateur d’hydrocarbure. L’orifice de

sortie de l’installation devra permettre un débit de fuite de 3,45 L/s.



ANNEXE 1 : CALCULS DES DEBITS DE POINTE

Les débits de pointe générés par les bassins d’étude ont été calculés à partir de la formule rationnelle

parfaitement adaptée aux petits bassins versants.

Q = 0,167 x Cruiss x i(tc) x S

Avec

Q : débit de pointe [m3/s]

Cruiss : Coefficient de ruissellement

i(tc) : intensité de la pluie sur le temps de concentration tc [mm/min]

S : surface totale du bassin versant (ha)

Domaine de validité :

Surface du BV < 10 ha (voir 100 ha)

Pour le calcul du temps de concentration, il a été utilisé la formule du FAA (Federal Aviation Agency)

recommandée par l'ASCE (American Society of Civil Engineers).

Les intensités de pluie ont été calculées à partir des cœfficients de Montana de la station de Cognac

(16) sur une période de 15 min à 2 heures pour le bassins versant 3 et de 2 à 12 heures pour les

autres bassins versants pour une période de retour de 10 ans.

Les débits de pointe avant et après aménagement sont indiqués dans le tableau ci-après :


Q10 avant aménagement 0,027 m3/s 0,046 m

3/s 0,011 m

3/s 0,020 m

3/s 0,104 m

3/s

Q10 après aménagement 0,052 m3/s 0,120 m3/s 0,012 m3/s 0,079 m3/s 0,263 m3/s



ANNEXE 2 : CALCUL DU VOLUME DU BASSIN

Pour le calcul du volume à stocker la méthode de pluies sera utilisée.

La méthode des pluies est celle recommandée par la DIREN. Elle utilise les courbes enveloppes des

pluies déterminées statistiquement. Celles-ci fournissent pour une période de retour donnée, la

hauteur de pluie en fonction de la durée de l’épisode pluvieux. La méthode des pluies ne tient pas

compte de la forme complexe des hyétogrammes de pluie qui peuvent présenter plusieurs pics.

Cependant, du fait que le volume à stocker est déterminé à partir des pluies et non des débits à

l’exutoire du bassin, la méthode surévalue les volumes à stocker. En effet, la méthode ne tient pas

compte des pertes initiales et des processus hydrauliques liés à la propagation des débits (Cereve,

2000).

L’IT 77 recommande l’utilisation de la méthode dite des volumes, mais compte tenu que les abaques

ne représentent que les courbes pour trois régions, cette méthode n’a pas été retenue.

La méthode des pluies est décrite-ci après. Les informations en rouge correspondent aux valeurs à

l’équilibre qui ont permis de déterminer le volume.

METHODE DES PLUIES

VOLUME ACCUMULE

Vacc (t) = 10 x h(t) x Sa

Avec :

h(t) : hauteur de pluie à l’instant t (mm) [35 mm à 183 min]

Sa : surface active (ha) [6 310 m2]

Vacc : volume accumulé (m3) [223 m

3]

VOLUME EVACUE

Vévacué (t) = t x 60 x Qf

Avec

t : temps (min) [183 min]

Qf ; débit de fuite (m3/s) [3,45 L/s]

Vécacué : volume évacué (m3) [38 m3]

TEMPS CRITIQUE

Le temps critique est le temps pour lequel le volume à stocker est maximal.

0 = d(10 x h(t) x Sa - t x 60 x Qf) / dt



VOLUME DE STOCKAGE (POUR LA REGULATION)

V = Vaccumulé (tcrit) - Vrejeté (tcrit) = 185 m3

Le volume total à retenir pour la seule régulation des eaux pluviales est de 185 m3.

Le volume total à retenir pour la rétention et la régulation des eaux pluviales est de 223 m3.



ANNEXE 3 : PLAN DES EAUX PLUVIALES

Cf. Annexe 5 du dossier de demande d’autorisation d’exploiter.

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