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,.

REPUBLIQUE DU SENEGAL

UNIVERSITE CHEIKH ANTA DIOP DE DAKAR

f

1 - C· '7 ~l .

\,. :J

ECOLE SUPERIEURE POLYTECHNIQUE

Centre de Thiès

DEPARTEMENT GENrE C[VIL

PROJET DE FIN D'ETUDES

EN ViJE DE L'OBTENTION DU DIPLOME D'INGENIEUR Dr: :ONCEPTION

1 Titre: ELABORATION D'UN CATALOGUE DE DllvfENSfONNEA1ENT

1 DES CHAUSSEES SOUPLES POUR LA ZONF.. OUEST DU SENECAL

Auteurs : M. lbrahima CISSOKHO

M. Serigne Modou GUEYE

..

Directeur ; M . 1brahima K. ClSSE

Co-directeur; M. Abdoulaye MBODJ

An nec scolaire 2003-2004

r==

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

DEDICACES

Après avoir rendu grâce à DiEU le tout puissant el son prophète Mouhamet (?SL)

nous dédions ce mémoire cl :

•

•

•Il

•

nos parents pour nous a voir toujours sout enu dan s nos études

no s fr ères et sœurs

nos amis

nos promu!ionnaires

tous ceux qui nous sont ch ers

Ecole Supérieure Polytechnique Jean Lefebvre Sénégal

Sujet : ~laboratioJl d'un catalogue de dirnensionnernent ,9~S chaussées souples pour)a zone ouest du Sénégal

REMERCIEMENTS

Nous adressons nos remerciements les plus sincères fi nos directeurs de projet à savoir

M. Ibrahi ma Khal i1crss E. Professeur il l'Ecole Supérieure Polytechnique el M. Abdoulaye

MBODJ, Directeur Techn ique Jean Lefe bvre Sénégal, pour leur cl ispon ibi1ité et leurs

nombreux conseils tout au long de ce travail.

Nos remerciements vont également à lendrou de -

../ M. Ndane DIOUF, Ingénieur Chef de travaux à Jean Lefebvre Sene-gal pour nous

<Ivoi!' permis de réaliser J'ensemble des essais géotechniques el pour Sa disponibilité;

../ M_Bocar Mal id. MBOW. Ingénieur à Jcari Lefebvre Sénéga1pour la docume ntarion

mise à notre disposition et pour sa disponibilité;

./ M. Ousmane MBODJL Ingénieur, qui est linstigateur de ce projet, pour ses conseils

et son soutien tout au long de ce projet;

./ M. Ndiav/ar CAMARA, Chef du laboratoire de Jean Lefebvre Sénégal 2 Thiès, ct

toure son équipe pour nous ava ir facilité 1es prélèvements et )a réal isarion des essais

géotechniques:

../ M, Gamedy N[ANG, Chef du laboratoire du CEERE(l, cour la documentation mise à

notre disposition et pour sa disponibi lite;

../ M Kararnoko TRAORE, Ingénieur chef de Projet Cl l'A.A.T,R, pour la

documentation mise à notre disposition et pour sa disponibi lité:

./ Le person nel du labo rata ire de rnatériaux de l'Ecole Supérieure cen tre de Thiès;

Jean Lefebvre Sénégalli--- --- - ,- ------- - --- -------

Ecole Superieure Polytechn ique

Sujet: Elabor:ltion d'un ç'ltalogue de dilllens ionnement des chauss ées souples pour la zone ouest du Sénégal

SOMMAIRE

Ce rapport esl le prolougemen t des études réal isées par Monsie ur Ousmane MBODl

dans le cadre de son Projet de Fin d'Etudes notamment une esquisse d'un catalogue de

dimensronnernent des chaussées souples pour le Sénégal. Celte présente étude à pour but

d'élaborer un catalogue de dimensionnemeru des chaussées souples pour la zone ouest du

Sénégal, OLI se déroule une grande partie des projets routiers de notre pays. Cene zone se

limite aux régions de Dakar, Thiès et Oiourbel.

Dans un premier temps, 11 sera question de présenter le potentiel géologique, minier de

cet te partie du pays. Un recensement des carriè res de matériaux routiers de la zo ne s'en suivra,

afin de les cartographier. Ceci permettra d'orienter plus aisément les prospections de gîtes lors

des avant-projets de rouies.

Par la suite, des données geotechniques sur ces carrières répertoriées. son! collectées à

travers des études déjà réalisées. dans l' 0 pt ique de consri1uer une base de don nées

geotechniques. Cette dernière est présentée sous forme de fiches, pour chaque carrière t:\

chaque type de matériau, où sont consignés les résultats d'essais el les recommandations sur

ses caractéristiques: ce qui permet de voir les possibilités dutilisation en technique routière,

du matériau fiché.

En complément et en guise de confirmation, une élude du tout-venant de calcaire de

Band ia 0/3 1.5 est faite en vue de son uri1isation en couche de base Dans Je même lemps, 1il

1ithosrabi lisarion de latérite avec ce même calcaire. Les latérites de Sindia et de Ndakhar

Mbaye, du fait de leur proximité avec Je site de Bandia, ont été mélange chacune au calcaire

0131.5 aux proportions suivantes: 70% de latérite + 30% de tout-venant de calcaire et 60% de

latérite + 40% de tout-venant de calcaire.

Ai nsi, avec les matériaux aptes ô être LIli 1isés en couche de base, des structu res de

chaussées sont proposées, pour une durée de design de vingt (20) ans, suite à un

dimens ionnent ration ne!. Les contra imes dans ces srructures son t déterm inées à l'a ide du

logiciel AUZE et comparées aux lirn i(es admissibles. Le catalogue qui en découle est

présenté sous forme de fiches- structures, qui chacune correspond à une classe de plateforrne

donnée, combinée a un trafic bien déterminé.

Enfin, les conclusions de létude sont tirées ct des recommandations données pour une

utilisation efficiente et efficace du catalogue.

Ecole Supérieure Polytechn ique !II Jean Lefebvre Sénégal

Sujel : Elaboration d'un catalogue de .dimensionnement des ~haussées souples pour li! zone ouest du Sénégal

T ABLE DES MATI ERES

PageDEDICACES 1

REMERCfMENTS 11SOMMA[RE 111

TABLE DES MATlERES IV

LISTE DES TA BLEAUX ' VIl!

LISTE D ES FIGURES IX

LISTE DES SYMBOLES ET DES ABREViATIONS X

LISTE DES AI\'NEXES XI

INTRODUCTlON .. __ . .. . .

Chapitre 1 : ETUDE BI BLIOGRAPHIQlIE ...

.. 1

".. ... .. .. . .)

[- les différents types de chaussées au S én égal . 3

1-1 Les chaussées souples .. .. ........ ........ . . . . J

\-2 Les chaussées sem i-rigides , .

1-3 Les chaussées rigides __ __

. , .,' , .. , 4

.. . .... ..... .. .. . .. .. , ., .. . , ., . .. ... , ..... 4

rI ~ Constitution d'une chaussée souple revêtue ," , , 5

[\-1 Le sol de plaie-forme................... .. .. 6

11-2 La couche de forme .. .. " 7

(1-3 Les sous-couches , 8

Il-J-I Sous-couche anticontarninante , 8

[[-3-2 Sous-couche drainante et anticapillaire , ,., 8

If -4 La couche de fondation .

11-5 La couche de base , .

.. 8

' 9

11-6 La couche de surface 10

1{-7 Les accotements Il

rlI - Stabilisation des couches de chaussee 12

[[1-1 Définition 12

111-2 Stabilisation mécanique J2

111-3 Stabilisation chimique __ 13

111 -} -1 Traitement au ciment 13

III -3 -2 Stabilisation à la chaux , 13

fi[ - 4 Stabi1isation aux liants hydrocarbon és " , 13.Chapitre [[ : PRESENTA TlON DES MATERIAUX DE LA ZONE DI ETUDE ...... 14

Ecole Sup érieure Polyicch nique IV k an Lefebvre S én égal

Sujet : Elaboration d 'un catalogue de dimensionnement des chaussées sou p l~s pour la zone ouest du Sénégal

1- Les graveleux latéritiques 14

[-1 Définition 14

J - 2 Les latérites de la zone ouest du Sénéga l 15

1-2-1 La latérite-ciment 15

1-2-2 Mélanges de matériau x. avec la latér ite 16

II - Les graves concassées 16

II - 1 Le basalte i 6

ll - 2 Le ca lcaire [Cl

1[ - 3 Le grès 17

Il - 4 Le silexire 17

Il- 4 - 1 Localisation des silex ites 17

11- 4 - 2 Composition et pétrographie 18

II- 4 - 3 Comportement des siJexites 1g

(I- 4 - <1 Forme des gra n u l8. t~; de silexite 18

III - La grave-bitume 19

IV - Les enrobés denses et bétons bitumineux 20

V - Les enduits superficiels 2 i

V - 1 Les granulats 22

V - 2 Le liant 23

V - 3 Les dopes d'adhésivité nVI - Les sables 23

Chapitre Il l : ETUDE EXPERIMENTALE 24

1- Etude du tout venant de ca lca ire de Bandia 0/31.5 24

1 - 1 Présentation des résultats des essais 24

1- 1 -\ Caractéri stiques mécaniques 24

[ - 1 - 2 Analyse granulométrique 25

1- l - 3 Les 1imites d' Atte rberg 26

r- 1. - 3 - 1 La limite de liquidité 27

[ - 1 - 3 - 2 La [imite de plasticité 27

1 - 1 - 3 - 3 Indice de plasticité , 28

r - 1 - 4 Proctor modi fié 28

l - 1 - 5 Essai CBR 2&

r - 2 Analyse et interprétation des r ésultais 29

Eco le Superieure Polytechnique v Jean Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d' un catalogue de dimensionnc~ent des chaussées souples pour la wne ouest du Sénégal

II - Etude de la lithostabilîsation de la latérite de Ndakha r M baye par du

tout-venant de calcaire de Bandia 0/31.5 .. , , .. , JO

Il - J Présentation des résultats .. ,., ,., .. , " , ,., , JO

II - 2 1nterprétarion et conclusions .. , "' , , ,.10

III ~ Etude de la lithostabilisation de la latérite de Sindia par du tout venant

, , , , , , .. 34

de calcaire de Bandia 0/31.5 , , .. ,.,." .

III - 1 Présenration des résul rats , ,

1Il - 2 1nterprétatiou el conc 1us ions. ,

1\' - Lithostabilisation du silexite par la latérite ,., .. , .

[V- 1 Présentation des résultats " , ".,

IV - 2 Interprétation el conclusions,

V - Essais sur des granulats de la zone ..

Chapitre IV : Dimensionnement ... ,.,

1 - Les méthodes empiriques .

[-1 Méthode du CBR ..

1-2 Méthode du CEBTP .

II ~ Les méthodes rationnelles ........ , ,........

" ,. , ,.., 3 J

......... .1 1

.......... ,.. JI

. ,12

,.. , ,., 32

........ , 33

, , 3J

. ....... 35

.. 35

,., , 36

..................... 36

... , , .. , .. ,', , 42

II - 1 Le modèle de Boussinesq ..... ,

II - 2 Le modèle bicouche .. ,

Il - 3 Modèle de Hogg ......

JI - 4 Modèle de Westergard .... ,...... " __ ..

II - 5 Modèle multicouche de Burmister " ..

HI ~ Les pa ramètres de dimensio nnemen t , ,.

III - J Le t rafic .. , .. , , , , ..

." 36

, 37

. 38

.. 39

, , ..40

. '" 42

[JI - 2 Les sols de plate-forme ,.,

[JI - 3 Etude climatologique ,..

" ". 44

. ,.,., , , .45

III - J - 1 Climat de la zone ouest , , , 45

[II - 3 - 2 Impact du climat sur les chaussées .. , , ,45

[JI - 3 - 2 - 1 Impact de la précipitation , 46

[JI - 3 - 2 - 2 Impact de la température., , , .46

IV - La démarche de dimensionnement . , . .47

IV - 1 Prcdirucnsionuemcnt , " ,.,." ,', , " 47

IV - 2 Calcul de la structure ...... "., .... .48

--- - - -._ - - - _ .-Ecole Supérieure Polytechnique V! Jean Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimenslonnemenl des chaussées souples pour la zone oue?, du Sénégal

IV - 3 Vérification en fatigue de la structure el de la deformation de l'assise 48

IV - 4 Définition de la coupe transversale de la chaussée -

v - Calcul des limites admissibles __ _

V - 1 Sol support et matériaux non traités .

V - 2 Matériaux traités aux liants hydraul iques

V - 3 Matériaux traités aux 1iants hydrocarbonés _._

48

_48

" ..49

..49

,,_ 50

Chapitre V : Ela boratio n du catalogue. _" ...... _.

1- Composition ,, __ .. _._ ... _

J - l Les fiches de matériaux

r . 2 Les fiches de structures _.

Il - Hypothèses de dimensionn ement _

TI - 1- Pour [a couche de surface .

II - 2 - Pour la couche de base ,, __ _. _

Il - 3 - La couche de fondation .

III - Recommandations su r Je catalogue _

CONCt USION ET RECOMMANDATIONS .

ANNEXES " _. _ _ .

. ..... 52

.. 52

_52

__ .52

................ 52

..52

......... " 5J

___ 54

_... 54

......... __ .. _._71

__ _ 73

1

Ecole Supérieure Polytechnique VII Jean l.ei cb cre S én éga l


LISTE DES TAllLEAUX

Ta blea u 1 : NouveIles classes de plate-forme a prend re en com pte _.. , 7

Tableau 2 : Caracteristiques géotechniques du silex ire et du basalte , ,.19

Tableau 3 : Différences entre le béton bitumineux et les enrobés denses 21

Tableau 4 : Résultats de essais mécaniques sur le calcaire , 25

Tableau 5 : Résultats de l'analyse granulornétrique sur le calcaire .. " " .. ,., ,... 26

Tableau 6 : Résultats sur (es mélanges 1 et 2 faites avec la latérite de Ndakhar Mbaye .., 30

Ta bleau 7 : Résu 1tats sur les mélanges 1 el 1. raites avec la latéri te de Sind ia. ,_.. _.3 l

Tableau 8 : Résultats des essais réalisés sur les di fférents mélanges de silex ile + latérite de. ~

Sindia .. , " _ _ _ ,. _ _ ,., " .. _.. _ _,.,., , 32

Tableau 9 ; Résultats des essais mécaniques sur les granulats de la zone 33

Tableau 10 : Calcul des classes de trafic PL du catalogue ".,', .. , , .43

Tableau 11 : Trafic équivalent choisi pour le dimensionnernenr ,.. , 44

Ta bleau 12 : Classification des plates-formes selon le CEBTP 44

Tableau 13 : Précipitations moyennes mensuelles en 200 \, en mm _ 45

Tableau 14 : Code des mélanges de matériaux étudiés , .................. _..53

1Ecole Superieure Polytechnique vrn Jean Lefebvre Sén égal

Sujet : Elaboration d'un catalogue de dimensionnemenl des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal- ---

LISTE DES FIG URES

Figure 1 : Principe de distribution des charges à travers une chaussée souple 4

Figure 2 : Principe de distribution des charges à travers une chaussée rigide 5

Figure 3 : Schéma structural d'une chaussée revêtue 5

Figure 4 : Principales exigences auxquelles doit répondre une couche de fondation 9

Figure 5 : Principales exigences auxquelles doit répondre une couche de base. . . . . . . . . . . 10

Figure 6 : Principales exigences auxquelles doit répondre une couche de surface 11

Figure 7 : Courbe représentant la teneur en eau en fonction dl: nombre de chocs 27

Figure 8 : Diffusion de la contrainte selon Boussinesq 37

Figure 9 ; Modèle bicouche 38

Figure 10 : Diffusion des contraintes selon Hogg , 39

Figure 11 : Diffusion des contraintes selon Westergard 40

Figure 12 : Modèle multicouches de Burmister 4]

Figure 13 : Evolution de la rigidité de la grave-bitume en fonction de la temp érature .47

Ecole Superieure Polytechnique IX Jean Lefebvre Sénégal

Sujet : Elaboration d'un catalogue de dimensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

LISTE DES SYMBOLES ET DES ABREVIATIONS

IP : Indice de plasticit é (%)

LL: Limite de liquidit é (%)

LP: Limite de plasticit é (%)

f: Pourcentage de fines (%)

W O[Jl : Teneur en eau optimale (%)

Y\IHl a~ : Densité sèche maximale (t/rn' )

ClI : Coeffi cient duni formit é

Cc : Coefficient de continuité

DIo: Diamètre des pani cules correspo nda nt à 10% de passant

OJll: Diam ètre des particules correspondant à 30% de passant

D G(J : Diam ètre des particules correspondant à 60% de passant

C": Contrainte (Bars)

adrn ou ad: adm issible

E: : Déformation

E: Module de rigidi té (Bars)

N : nom bre cumulé de véhicules de type poids lourds exprim é en essieux standard de 13 t

LA : Los Ange les

MDE: Micro Deval à l'cau

A.C.V. : Aggregate Crushing Value

E.S. : Equivalent de Sable

ESU : Enduit Superfi ciel

BB: Béton bitumi neux

ED: Enrobé dense

O.P.M.: Optimum Proctor Modifi é

C.B.R.: Califom ian Bearing Ratio

C.E.B.T.P. ; Centre Expérimental de Recherches e t d' Etudes du Bâtiment et des Travaux

Publics

T.R.R.L. : Transport and Road Research Laborarory

SETRA: Service d ' Etudes Techn iques des Rou tes et Autoroutes

Lepe: Laboratoire Central des Ponts et Chaussées

Jean Lefebvre SénégalxEcole Supérieure Polytechn ique---- - - - - --- - - - - - - - - - - - ---- - -------,:-- -----,-- -


LISTE DES ANNEXES

ANNEXE A : Résultats des essais g éotechniques

ANNEXE B : Présentation des fiches mat ériaux

ANNEXE C : Calcul des contraintes et déformations admissibles

ANNEXE 0 : Résultats des calculs sur Alizé

ANNEXE E : Cartographie de la zone

Ecole Supérieure Polytechnique XI Jean Lefebvre Sénégal

Sujet : Elaboration d'un catalogue de dil\1ensionnement des chauss-:es souples pour la zone ouest du Sénégal

INTRODUCTION

Le réseau routier du Sénégal est constitué d'e nviron cinq mille (S 000) kilomètres

de routes bitumées, e- n ce début de vingt-et-uni ème siècle. Plus de la moitié de ce réseau est

affectée de dégradations avancées et précoces et pourtant ces routes ont rarement quin ze

( 1S) ans d 'âge. Il s' en suit une remise en question du dimensionnernent et dela qualit é des

matér iaux utilisés en technique routière . En effet, les méthodes les plus usitées ju squ 'à

présent sont les méthodes empiriques et semi- emp iriques (méthodes C.B.R., STEELE,

C.E.B.T.P.) qui se basent sur des caractéristiques physiques relativement s imples des

matériaux. Aussi, au Sénégal et même dans la sous- région, le matériau routier le plus

prisé est la [mérite qui est surexploitée dans certaines zones ; et dont les caractér istique s ne

sont pas bien maîtris ées.

Ainsi, les méthodes utilisées ne prennent pas souvent en compte des

caractéristiques mécaniques et élastiques des matériaux, comme dans le cas du

dimensionnement rationnel. De ce fait, les routes n'att eignent pas souvent la durée de vic

projetée. En plus il ya un constat inquiétant à savoir une raréfaction des matériaux routiers

de bonne qualité, notamment des latérites. D' où te rapport qualité-pri x n'est pas très

fameux pour les routes du Sénégal.

Pour remédier à cette situation, il est nécessaire de recourir à des matériaux autres

que la latérite et à des techniques d'amélioration moins courantes, " fin d'o ptimiser la

construction de routes au Sénégal.

En ce qui concerne les dégradations précoces de nos routes. il sera it souhaitable

voire nécessaire de:

• faire une caractérisation des matériaux utilisés en technique routière, au Sénégal

afi n de reformuler les spécifications sur ces matériaux et de vérifier les hypothèses de

dimensionnern ent ;

• redéfi nir les techniques de caractérisation des sols de plateforrne ;

• déterminer le trafic et les coefficients d'a gressivité du trafic en fonction de la durée

de vie escom ptée;

• utiliser les méthodes de dirnen sionncrnent rationnelles.

Il faut noter que l'en sembl e de ces points on été déjà abordés dans le cadre d'u n

Projet de Fin d' Etudes intitulé « Esquisse d 'lin catalog ue de dimensionnement des

chaussées po ur le Sénégal» et c' est dans Je but d ' une application concrète dans une partie

du territoire sénégalais que le sujet que nOLIs allons traiter et s 'i ntitulant « Elaboration d 'un

Ecole Supérieure [)ül y(eclmiqlle Jean Lefebvre Sénégal


catalogue de dimensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal» a été

choisi .

Pour le réaliser , il. était nécessaire de faire une campagne géotechnique visant il.

répertorier l'ensemble des carrières disponibles dans la zone d 'étude à savoir les régions de

Dakar , Thiès et Diourbel ; afin de déterminer par des essais, les caractéristiques

géotechniques de ces matériau x. Les résultats d 'études antérieures fiables sur des carrières

autres que celle s testées, peuvent aussi servir dans la présente etude. Ensuite , les donn ées

géotechniques collectées ainsi que les recommandations données par le CEBTP sur leur

utilisation, seront présentées sous forme de fi c hes pour chaque matér iau.

A partir de là, les matériaux répondant aux spécifications seront combinés pour

donner des structures de chaussée . Pour chaque structure, les contraintes réelle s seront

déterminées à l'aide du logiciel AUZE, puis comparées à celles admiss ibles calculées

suivant les méthode s de dimensionnement rat ionnel . Enfin, le catalogue sera présenté sous

forme de fiches- structures contenant les struc tures pré-calculées en fonction de la c lasse

de trafic et de piateforrne.

Dans ce rapport il sera question de faire tour à tour : une étude bibliographiqu e, une

présentation des différents matériaux utilisables de la zone d 'étude, une étude expérimental

sur ces mat ériaux , un exposé des m éthodes de dirnens ionnement ainsi que la démarche

adoptée et une présentation du catalogue.

Pour terminer, nous tirons les conclusions de cette étude avant de procéder aux

recommandations d'une bonne util isation du catalogue afin d 'obtenir des route s durables.

Ecole Supérieure Polytechnique 2 Jean Lefebvre Sénégal

Suje t : Elaboration d'un catalogue de dirnensionnement des chaussées souples·pour la zone ouest du Sénégal

Chapitre l

ET UDE BIBLIOGRAPAHIQUE

Des pistes carrossab les appar ues depuis 3500 ans avant I.e., on a évo lué vers les

chaussées les plus complexes qui soient aujourd' hui.

Une chaussée est une structure plane et imperméable, conçue et dimensionnée pour

garantir l' écoulement d' un trafic dans de bonnes conditions de sécurité, de confort et de

visibilité pour les usagers. Elit: doit assurer ces fonctions pour une période design minimale

qui est généralement de 15 ou JO ans suivant qu'i l s 'agis se d'un e chaussée souple ou

rigide ; celte période est fi xée au stade de l'élaboration du projet. Le rôle du corps de

chaussée est de ramener les contraintes : exercées par les pneumatiques à un niveau

compatible à [a contrainte du 501 support.

Sa réalisation fait appel à des critè res économiques, techniques et écologiques. Les

aspects techniques portent sur le choix de la structure et des matériaux (liants, granulats

... ) des diffé rentes couches constituant la chaussée. Les aspects économiques reposent sur

le coût d ' investissement mais aussi SUI" le CJÎl t d'usage et d' entret ien pendant la période de

service donn ée. Les aspects écologiques sont relatifs à son impact sur l' environnement.

1- Les différents ty pes de chaussées au Sénégal

Selon le mode de fonctionnement mécanique de la chaussée, on distingue

généralement : les chaussées souples, semi-rigides et rigides.

1-1 -Les chaussées souples ou flexibles

Elles sont constituées d'un e couche bitumineuse en surface et d 'un e assise en

matériaux granulaires. Elles présentent l' aptitud e de se déform er sans se fissurer. Une

chaussée souple distr ibue les efforts de surface à travers les couches de base et de

fondation. Cette dist ribution se faisant de façon à ce que l' effort sur la plate-forme soit

compati bl e avec la résistance de l'in frastructure et du so l. Le principe de distribution des

contra intes dans les chaussées souples est représenté dans la fi gure J ci-desso us.



chargeP

Revêtement

bitumineux

couche de base

sol support

couche de fondation

-. f " .. ;:....~f-------" .. , ft 4

..~ ..... 't· , ~ . ; .... ,

'~0i0)vJ;<~;(~;(ij«' A ~.'};.-;< .,«.,«"« »;","<.,",,,< ~<'<.,","<.,","<.,"'~-,

Po

R

Figure 1 : Principe de distribution des charges ~. travers une chaussée souple

1-2 les chaussées semi-rlgides

Une chaussée semi-rigide est une chaussée ave c une couche de surface en béton

bitumineux, la couche de base étant améliorée au c iment et la couche de fondation

granulaire . Le dimensionnement des structures semi-rigides porte sur la rupture par fatigue

à la base de la couche liée et lcrni érage du sol support. Il faut donc s'assurer que la

contrainte de traction à la base de la couche traitée est inférieure à la contrainte de traction

admissible du matériau et que la déformation verticale à la surface des couches non 1iées

et du sol support est inférieure à une valeur limite admiss ible .

1-3 Les chaussées rigides

Une chaussée rigide est comme une dalle de b éton. Elle est peu déformable et

absorbe la charge afin d 'éviter une déformation sur la fondation ou l'infrastructure

susceptible de causer la rupture. De telles structures mobilisent des efforts notables de

traction par flexion très importants par rapport à ceux subis par les structures semi-rigides

et se déforment essentiellement par fissuration. Par contre les contraintes et déformations

verticales sont très faibles.


Sujet: Elaborat ion J'un catalogue de dimensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

Le principe de dimensionnernent des chaussées rigides consiste à limiter les efforts

de tract ion par tlex ion d li béton sous l'effet des charges. Le principe de distri burion des

contraintes dans les chaussées rigides est montré dans la figure 2 ci-dessous,

charge P

,,- , ~ •• ... 1 j... "

, .~~, '.... -~ .; ,.

...•: ,t·.oI ,

,-" - , ... -

; f d, .. - - 4

; 4t-.

. ,-.

• Dalle de

béton

couch e de fondaucn

sol support

Figure 2 : Principe de distribution des charges il travers une chaussée rigide

II - Constitution d'une chaussée souple revêtue

Ces chaussées se présentent comme des structures multicouches mises en œuvre sur

Je sol-support. Parm i ces couches, on a généralement ta couche de roulement ou de surface

et la couche d'assise consti tuée des couchcs de base et de fondarion. Les différenres parties

d'une chaussée sont représentées sur la figure 3 ci-dessous

Figu re 3 : Schéma struc tura1cl 'u ne cha ussée revêtuc

Couche de surface

Couche de base

Couche de fondation

PI ale- forme

Ecole Sup érieure Polytechnique 5 Jean Lefebvre Sénégal


II-l Le sol de plate-forme

Le sol support ou plate forme correspond au terrain occupant les parties supérieures

des terrassements. Elle doit être suffisamment rigide pour permettre le passage des engins

de terrassement, insensible à J'eau et aux intempéries. Sa portance influence pour une

grande partie l'épaisseur des couches de chaussée qui reposent sur elle. [[ est indispensable

de disposer d'une bonne assise pour que le corps de chaussée soit mis en place dans des

conditions satisfaisantes et pour qu 'li conserve, dans le temps, une indéformabilité

suffisante. En effet une bonne portance permet d 'éviter les déformations sous chargement

lourd ou répété entraînant une dégradation prématurée de la chaussée.

Les sols à éliminer ou à traiter ont, outre un CBR très faible, les caractéristiques

géotechniques suivantes:

Indice de plasticité: lP > 40

Limite de liquidité: LL > 70

Gonflement linéaire dans le moule CBR > 2 %

Teneur en mati ères organiques > 3 %

Selon le cas, on peut avoir recours à :

la pose de couche de forme;

des purges puis des remblais ;

une substitution de matériaux ;

un traitement du sol à la chaux qui permettra d 'abaisser J'indice de

plasticité OP) et la teneur en eau ;

la pose d'un matériau anti-ccntaminant de type géotextile .

Dans les pays tropicaux et plus particulièrement au Sénégal on distingue cinq (5) classes de

portance de sols de plate-forme définis par le C.E.B.T.P :

SI : CBR < 5

S2 : 5 < CBR < 10

S3 : 10 < CBR < 15

S4 : l5 < CBR < 30

ss CBR > 30

Dans la pratique, les sols de portance de type SI sont à proscrire. Il est préconisé un

dvs traitements spéciaux cités ci-dessus (amélioration, purge, substitution sur environ 50

cm aux sols de déblais par des matériaux de meilleure qualité, remblais d'apport, et / ou.drainage) selon le type de sol rencontré (argiles gonflantes, sable de faible portance . . .).


Sujet : Elaboration d'un catalogue de di mensionnement des chaussée~ souples pour la zone ouest du Sénégal

Ainsi le CBR Li prendre en compte pour le dimensionnement dépendra de "épaisseur et de

la qualité du matériau de substitution .

11-2 La couche de forme

Elle est réalisée dans le but de faire reposer la chauss ée sur une plate-forme

homogène de bonne qualité et en tout état de cause le matériau la constituant doit avoir un

CBR entre 5 et 10. Elle est indispensable sur les plates-formes pour lesquelles il est

impossible d 'atteindre 95% de compacité après compactage.

Ainsi cette couche assurera une transition entre le sol en place ou rapporte et la

chaussée et résistera aussi aux sollicitions des engins de terrassement, elle doit rester

insensible aux variations hydriques et participer au drainage de la chaussee. De ce fait, la

nouvelle classe de plate-forme am éliorée t'Il prendre en compte pour le dimensionnemenr

de lé! chaussée sera déterminée d'après la qualité et l'épaisseur du matériau de substitution

placé en couche de forme. Ainsi on aura des nouvelles classes consignées dans le tableau

ci-après:

Tableau 1 : Nouvelles classes de plate-forme à prendre en compte

De nombreux sols peuvent être utitisés, on évitera cependant:

ceux dont la granulométrie maximale est supérieure à 150 mm ;

Ecole Supéri eure Polytech nique Î Jean Le febvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionnement des chausséessouples pour la zone ouest du Sénégal

ceux dont le pourcentage de Cines est supérieur à 35 ou 45% et l'Ir

supérieur à 20 ou30 .

Pourront être traités des sols fins dont 1'[P est inférieur à 25 et des sols grenus,

pourvu que ceux-ci ne contiennent pas d 'éléments supérieurs à 80 ou IOOmm .

11-3 Les sous-couches

Elles ne sont pas toujours nécessaires sur une chaussée sauf si on veut empêcher

certaines agressions du milieu sur la chaussée. Elles peuvent être anticontarninante ou

drainante selon le rôle joué.

Il-3-) Sous-couche anticontaminantc

Lorsqu 'un matériau granulaire repose sur un sol argileux sous l'effet des

circulations et de l'cau, le matériau granulaire ne remplit plus son rôle, puis qu'il perd sa

capacité de support ct sa perméabilité. Pour empêcher cette co-pénétration des matériaux,

on place entre les deux couches , une couche appelée anticontarninante d 'environ 7.':5 cm

d'épaisseur dont la granulométrie doit répondre à certaines critères:

DIS < 5 d85 et 0 50 < 25 d50

D : dit ' lI::~ !1 si on du tamis calibrant en masse le matériau de la sous-couche

d : dimension du tamis calibrant en masse le matériau de la couche sous-jacentc

(plate-forme argileuse)

1I-3-2 Sous-couche drainante et anticapillaire

Lorsque l'eau est susceptible de s'accumuler sous une chaussée, une couche

drainante posée à même le sol d'une épaisseur 10 à 22 cm permet de capter l'eau et de la

canaliser vers les fossés. Le principal critère granulorn étrique est :

0 15 >5d15

o :dimension du tamis calibrant en masse le matériau de la sous-couche

d : dimension du tamis calibrant en masse te matériau de la couche sous-jacente

(plate-forme ou couche de forme éventuellement)

1I-4 La couche de fondation

Couche sus-jacente à la plate forme, la couche de fondation assure une diffusion

des contraintes afin de les amener à un taux compatible avec la portance du sol de plate

forme. Si la couche de fondation n'est pas trop rigide (effet de dalle) elle ne subît que des


Sujet: Elaboration d'un catalogue de oime nsionnemenl des chaussées souples pour [a zone ouest du Sénégal

contraintes verticales de compression, Les matériaux qui la composent devront avoir un

CBR supérieur ou egal à 30 obtenu pour une densité sèche correspondant à 95% de l'OPM

(25 pourra être admis pour un trafic qui n'excède pas les 300 véhicules/jour).

La dimension maximale des éléments n'excédera pas 60 mm. II est recommandé

d' utiliser des matériaux de moindre granulométrie pour éviter la ségrégation. Elle doit

permettre de diminuer les contrai ntes arrivant au niveau de la couche de base. La figure 4

montre les di fférentes exigences auxquelles doit répondre une couche de fondation.

appui

rugosité

Exigences rigidité: diminue les

contraintes de la

couche de base.

Atténuation et répartition de la pression sur le sol

Figure 4 : Principales exigences auxquelles doit répondre une couche de fondation

11-5 La couche de base

Elle consti tue avec la couche de fondat ion, l' assi se. Elle est 50 umIse à des

contraintes verticales, il. l' effet de poinconnernent dû à la pression des pneumatiques eL des

contrai ntes de cisai llernenr à la base d'autant plus irnponant que la couche de su rface est

mince. Elle doit être constituée de matériaux suffisamment durs et avoir une bonne

résistance à 1a fragmentation pour résister à J'a ttrition sous trafic qu i est d'auront plus

importante que la couche nest pas rigidifiée. La resistance au cisaillement est alors

entièrement reprise pu le frottement des grains entre eux.

L'indice portant CBR sera au moins egal à 80 pour une densite sèche correspondant

li 95% de l'O.P.M. Si le matériau n'atteint pas cette portance, il devra être améliore ou

stabi lisé. Pour être amélioré il faut au moins que le matériau naturel présente un eSR de

60 afin de satisfaire au spécifications requises en matière de résistance ct de portance. Un

pourcentage élevé de cimen! ou de chaux peut rendre la chaussée rigide causant ainsi un

1Ecole Supérieure Polytcchn ique 9 kan Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionnemenl des chaussées souples pour la wnc ouest du Senégal

effet de dalle et des contraintes de traction se développent à sa base. Par ailleurs, la

cornpatibi1ité chi mique du 1iant avec le matériau à Iraiter doi l' faire l' 0 bjet d' li ne étude

serieuse.

Tous ces éléments font que les caracteristiques physiques et mécaniques exigées

pour un matériau utilisé en couche de base sont sévères, ecru parées à ce Il es d' une couche

de fondation. La figure 5 montre les différentes exigences auxquelles doit repondre une

couche de base.

- Décohésion

exigences

- Homogénéité

- Continuité

- Reposer sur un appui

- pression verticale - Epaisseur:::::~:. :---:-:-:-:---:-:-:-:-:-:-:-:-:-:-:-:.:-:.:.:.:-:-:-:-:-:---::::::1

[

_::::: Effet thermique ::::::1 ------.~::::: Traction par flexion sous trafic :::~::.:-:-: - - - - - - _. ------------;-:-:-:~ --:-:-: ------.- - :...:..:...._ -----------_ _- - - _-

....- ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ -----.

- Répartition de la pression verticale

- Adhésion entre couche

Figu re 5 : Princi pales ex igenees auxquelles do it répondre une couche de base

11-6 La couche de su rface

La couche de surface ou de revêtement permet d'adouci r la surface de roule ment,

d'assurer la distribution des charges transm ises dans 1a chaussée et dans le sol et de

protéger l'assise contre l'action des intempéries.

Un bon revêtement doit donc pouvoir jouer les rôles sui vants :

>- résister, sans déformation ni usure trop rapide, aux sollicitations et efforts

tangentiels exercés par les charges roulantes;

>- présenter un uni de surface durable. de façon à assurer, durant toute sa durée de vie,

un confort de roulement aux véhicules à vitesse élevée;

>- assurer une éva.... nation rapide des eaux de ruissellement et garantir une adhérence

élevée;


Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionnemenl de~ chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

>- être suffisamment imperméable pour empêcher les infiltrations des eaux

Su perf ciel les.

La couche de roulement peut être accompagnée d'une couche de liaison qui permet,

dans certa ins cas, d'élu igner le sommet de la couche de base de la surface de la

chaussée lorsqu'elle est mince, ou encore dans le cas de forts trafics.

Les principales caractéristiques d'une couche de roulement sont indiquees à la figure 6

ci-dessous.

climat

Charge

facteurs

d'agressivité

usure

abrasion

effort tangentiel

pression verticale

... ._ , ~ .' .. . .. . .

Déco lIement : entrée d' eau

exigences uni

de confort~

qualité sécurité~

• étanchéité

stabilité

Figu re 6 : Principales exigences auxquelles doit répondre une couche de surface

JI~7 Les accotements

L'accotement est la partie de la chaussée qui sépare la voie carrossable du fossé.

L'accotement a un rôle important de butée et cie drainage de la chaussée. Stabilisé ou

recouvert d'un revêtement il ne doit pas être carrossable, mais seulement offrir une aire de

stationnement d'urgence. Pour ces raisons. sa surface Ile doit pas avoir le même fini que la

surface de roulement.

Ecole Supérieure Polyt echnique 11 Jean Lefebvre Sénégal

Su,., :El"""'"......., " """' '''' .. d 'm<""~~~ ""'P"" P"'" .. '"'" """, d, ""'ga l

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111 -1 U. fi" " io"

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Sujet : Elaboration d'un catalogue de dimensionnement des chaussées soul)les pour la zone ouest du Sénégal

cause de son coût de réal isation élevé. Il serait intéressant de voir les cas où il serait plus

avantage ux, en terme de qual ité et surtout de coût, de faire un stabilisation mécanique

qune améliora tion au ciment.

111-3 Stabilisation chimiq ue

Elle permet grâce à la réaction du produit avec les composa ntes du matériau une

augmentation de la cohésion du maté riau. Co mme produit chimique on peut citer les

chlorures de calcium, le laitier, la chaux, ...

III -3 - l Traitement au ciment

Elle est plu s utilisee en superstructure et consiste à ajouter à un matériau du ciment

il des proportions réduites dans le but d 'améliorer la cohésio n et donc la résist ance de la

couche . En plus, la prise du ciment entraîne une floculation des parti cules, surto ut les plus

petites ; ceci diminue I 'argi losit édu maté riau et donc sc sensibilité à t' eau .

Dans la pratique or. parle darn élioration de la latérite si le pourcentage de ciment

ajouté n' excède pas 3 % du poids de latérit e et stabili sation si l'ajout de ciment est ent re 4

et 6 %. On peut aussi réali ser un béton latéritique maigre en ajo utant à la latér ite 10 à 12 %

de ciment

III - 3 - 2 Stabilisation à la chaux

Ce procédé est Je plus souvent utilisé pour diminuer la teneur en eau de so l support

marécageux ou saturé afi n d 'optimiser le compactage et donc augmenter la résistance du

sol support. On utilise de préférence de la chaux vive .

III - 4 Stabilisation aux liants hydrocarbonés

Dans ce CDS, le liant en question est un produit hydrocarboné (bitume, émulsion)

qui impe rméabi lise encore plus la struc ture. Cette forme de stabilisat ion conduit presque

aux même s résultats que j'ajout de ciment, sans rigidifier le matéri au.

Ecole Superieure Polyt echn ique 13 Jean Lefebvre Sénégal


Chapitre IJ

PRESENTATION DES MATERIAUX DE LA ZONE 0' ETUDE

Les travaux routiers nécessitent de grandes quantités de matériaux. De par leur rôle,

les matériaux qui constituent la superstructure doivent être de bonne qualité. Ainsi vu que

les charges appliquées au niveau de la chaussée diminuent avec la profondeur il va de soi

que la qualité des matériaux va croître des couches inférieures aux couches supérieures.

Dans la zone d'étude les matériaux utilisables sont d'origine rocheuse et peuvent

être éruptives ou ignées (basalte plus généralement), sédimentaires (latérites, grés, calcaire,

... ).

Ces matériaux sont soit sous forme de massif rocheux et dans ce cas ils sont

exploités en carrière soit sous forme de graveleux naturels et sont exploités en gravière

pour les terrasses alluviales et les gisements latéritiques ou par dragage pour les dépôts

lacustres et fiuviaux.

Les matériaux 6 m élanges les plus utilisés en technique routière au Sénégal sont :

• les graveleux latéritiques crus, améliorés au ciment ou mélangés avec d'autres

matériaux;

o les graves concassés O/D de calcaire, de bas-Ire, de silexite, de grés ;

• la grave bitume ;

• les enrobés denses et bétons bitumineux.

• les enduits superficiels ;

• le sable pour éventuellement la sous-couche.

1- Les graveleux latéritiques

1-1 Définition

Du point de vue de l'ingénieur routier, 011 appelle graveleux latéritiques des sols

meubles , formés en milieu tropical, composés d 'une fraction granulaire constituée de

pisolites ou de nodules ferrugineux enveloppées dans une matrice fine limone-argileuse.

Du point de vue des pédologues, la latérite est le résultat d'un ensemble de

processus en zone tropical , qui aboutissent à une altération poussée d'une roche mère

silico-alumineuse et à une individualisation des éléments tels que la silice , les oxydes,

hydroxydes et hydrates métallique en particulier de .er et d'aluminium, de manganèse et de

titane .ces derniers se maintiennent ou s'accumulent dans une horizon de surface ou de

faible profondeur, la silice étant au moins en partie entraînée à la base, hors du profit.


Sujet: Elaboration d'un cata logue de dimensionnement des chaussées souples pour la zo:!e ouest du Sénégal

Du point de vue des chimistes. le degré de lat éri sation est exprimé par un rapport R

qUI :

si R < 1.33 alors Oll a de la vraie latérite:

si 1.33 < R < 2 alo rs on a une roche latéritique;

s i R> 2 a lors la roche n'est r as latéritique

Le rapport R est défini comme suit :

R s.o 2 160

A/ "!. 0 3 / 102 + Fe 2 () J 1 160

On rencontr e deux types de latérites :

- les latérite s ferrugineuses qui caracté risent la zone tropicale à pluviométr ie relativ ement

faible et à sa ison sèche marquée : c 'est -à-dire la zone sahélienne et la savane claire ; le

cuirassernenr et les horizons concr étionn és riches en oxydes de fer y sont fréquents.

- les latérites ferralitiques qui caractérisent les climats chauds et humides et à forêt dense ;

1-2 Les lat érites de la zone ou est du Sénégal

Les latérites de cette zone sour ferru gineuses ca mille pour les autres parties du pays,

Les gîtes so nt essentiellement concentrés dans la région de Thiès qui est pour une bonne

partie sur le plateau latéritique de Ndiass. Ainsi on recense de nombreuses carrières sur la

route menant à Mbour en Partant de Thiès ou Diarn-Niadio ; on peut citer en exemple les

carrières de Sindia. Sangué. etc. Au niveau du département de Thiès on peut citer les

carrières de Pout (sur la route de Dakar), Ndakhar Mbaye, Pout Diack, Mont Rolland et

d ' autre s qui sont sur la route de Bambey vers Khomb ole.

1-2 - ~ La latérite-ciment

La latérite-ciment est ci e la latérite à laquelle on mélange une pet ite quan tité de

ciment (le plus souvent 2 à 3 %). La principale différence avec la latérite crue est que

l'ajout de cim ent augmente considérablement la rigid ité et dim inue la sensibi lité à l'eau . Le

principal inc onvéni ent est que a latérite-cim ent, sous [' effet des contraintes

hydrothermiques se ti ssure sa livent ce qui pourrait conduire à une dégradation précoce.

Dans la zone d 'é tude, de nombreu ses latérites peuvent être améliorées en vue d' une

utilisation en couche de base' ,

Ecole Supérieure l>olYl echfl iqllc 15 Jean Lefebvre Sénégal

~~jet : Elaboration d'un catalogue de dimensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

1-2-2 Mélanges de matériaux avec la latérite

Les latérites de la zone ouest offrent de nombreuses possibilités de mélange. La

lithostabilisation pourrait se faire avec des concassés de basalte, calcaire, silexites et de

grè s . Tous ces mélanges peuvent donner des résultats satisfaisants .

Il - Les graves concassées

Il - 1 Le basalte

C'est une roche volcanique basique (pau vre en silice), de couleur som bre,

constituée essentiellement de plagioclase, de pyroxène et d 'olivine et provenant de la

fusion partielle du manteau supérieur.

Il existe en quantité considérable dans la région de Thiès et particulièrement à

Diack. C'es t un matériau ayant une bonne rési stance mécanique d 'où son utilisation

fréquente pour ne pas dire systématique en couche de revêtement de s chaussées au

Sénégal.

II - 2 Le calcaire

Les calcaires utilisables comme matériaux pie rreux en technique routière se

rencontrent à l'ouest de Bandia, à l'Est de Mbour 2. I'entr ée de Pcpeguine , à Ru fisque et

Mbao où on a des calcaires grossiers , au Nord de Balaoougou, entre Thiadiaye et

Diaganiao , à Ngazobile, Nd ianda-nguéniéne où on a des calc aires du rs et assez massifs, à

Bargny prés de Sienndou où on a un calcaire riche en C03 Ca.

Dans le cad re de ce projet on s 'est essentiellement intéressé au calcaire de Bandia,

Auparavant des études faites dans cette zone ont montré que ces calcaires se présentent à

l 'affleurement sou s la forme de gro s blocs et de rognons. Très durs, riches en débris

coquilliers, ce s calcaires sont actuellement exploités pour la production de granulats à

béton de ciment et pour la fabr ication de chaux . Il exi ste des front s de taille naturel s le

plus souvent à la faveu r des ravins.

L'étude stratigraphique du gîte révèle l'existence de deux horizons distincts :

../ J'horizon supérieur, représenté par des calcaires francs coquillers et

cris tallins qui pré sentent toute une gamme de faciès intermédiaires allant jusqu 'à des

calcaires cra yeux à grain fin faiblement fossilifères.

../ l'horizon inférieur, caractérisé par l' appariti on de niveaux siliceux riches en

é léments détritiques.

Ecole Supér ieure Polytechnique 16 Je an Lefeb vre Sénégal

Sujet : Elaboration d 'un catalogue de dimensionnement de s clullIssées souples pour la zone ouest du Sénégal

L'examen des différ ents profils g éotechniques permet de COnstater qu 'au niveau de

l'horizon supérieur , la teneur en CaCo 3 varie très peu, autour d 'une moyenne supérieur à

98.6% tandi s que la teneur en Siü2 reste faible autour de 0.72%. A l'inverse, l 'horizon

inférieur sc caractérise par des faibles teneurs en CaC03 (64.26% à 85.l4%) et des teneurs

élevés en Siü 2 pouvant atteindre 34.92%.

Il - 3 Le grés

C'est une roche sédimentaire détritique formée essentiellement de grains de quartz

réunis par un ciment siliceux ou calcaire. Les grés du Maestrichi en sont subaffl eurants sur

l'ensembl e du massif de Ndiass ou ils sont recou verts par des formations latérit iques dont

la puissance peut dépasser 10 Ill . Les formations gréseuses. indurées sont reconnues au

voisinage de Paki où toute s les exp loitations de grés sont concentrées sur une bande de la

m de long.

Le gisement de Pak i-Tog lcu, qui regroup e la quasi-totalit é des exploitations de grés

se situe à 50 km de Dakar, à icucst de Paki village sur la route de Diamniadio- Mbour. Le

matériau est un grès rosâtre à ciment siliceux et à grains fins.

11- 4 Le silexite

II- 4 - 1 Localisation des silexites

Au Sénégal, le principal gisement de silex ite est celui des phosphate s de Taïba, qUI

apparti ent au bassin sénégaio-rnauritani en. Ce gisement est limité au nord par les dunes

semi - fix ées appel ées sables des Niayes et au sud par le plateau de Thiès (source: Medan,

1994).

Le gisement est formé de trois sous - ensembl es :

• Keur Mor Fall estimé à 28 800 000 tonnes

• Ndornor Diop estimé à 16 800 000 tonnes

• Tobène estimé à 9 780 000 tonnes

Les trois sous - ensemble s cités ci -- dessus couvrent environ une superficie de 65 km".

(source: Direction d'Exploitation de la Compagn ie Sénégalaise des Phosphates de Taïba).

L'e xploitati on de ces terrils revient exclus ivement à l'Entrepri se Mapathé NDIüUCK.

Ecole Supérieure Polytechnique 17 Jean Lefe bvre Sénégal

Sujet : EI..boration d'un catalogue de dimensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

II - 4 - 2 Composition et pétrographie

Les silexites appartiennent à la famille de roches hyper-siliceuses. Ces roches

autochtones (à composant intra bassin) résultent essentiellement d'une silicification

secondaire.

Un échantillon d'un tout-venant de silexite effectué sur le terril de Taïba montre

que la roche a la composition moyenne en poids suivante : 91 % de silex, 6 % d'induré

phosphaté dont 90 à 95 % de calcédoine et le reste de l'opale et 3 % de fines à éléments

phosphatés et argi leux .

Le silex se compose de 30 à 40 % d 'opale et de 60 à 70 % de calcédoine . La

prédominance de la calcéd oine sur lopale s 'explique par une plus grande stabilité

chimique .

Le silexite se présente généralement sous forme de blocs à cœur sombre et à co/tex

blanc . C'est le cœur qui est le plus souvent présent ; le cortex ayant été plus ou moins

réduit lors de la fragmentation dynamique.

II - 4 - 3 Comportement des siiexites

Les silexites sont essentiellement con stitués de silice amorphe qui pourrait réagir

avec les ions alcalins du ciment pour donner lieu à une réacti on de type alcali- silice qui est

sournoise et qui se manifeste dans le long terme par des pore s multidimensionnels dans le

béton .

Aussi à cause de sa nature siliceuse, l'adhésivité avec le bitume n'est pas effective

d'où des difficultés probables de collage entre la couche de base et le revêtement. Pour

surmonter ce problème, on pourrait utiliser des dopes. Donc le silex ite est un matériau très

dur mais non cohésif, dont il faudrait ajouter un matériau de plasticité élevée à savoir la

latérite , pour avoir un mélange présentant un bon CBR et une plasticité acceptable.

II - 4 - 4 Forme des granulats de silexite

Le produit de concassage des hlocs de silexite est composé à plus de 50 %

d'éléments plats ; ce qui donne un coefficient de forme non convenable en construction

routière. D'autre part, la granulométrie obtenue n'est pas bien étalée et graduée, en somme

non conforme aux courbes-enveloppes des spécifications. Le tableau ci-après donne

certaines caractéristiques du silexite et du basalte :

Ecole Supérieure Polytechnique ts JCi1n Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dirnensionnemenl des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

Ca ractéristiq ues Silcxite Basalte

Los Angeles 9 14

Deval 21.4 16- -

Poids sp écifique 2.63 2.91f---- - -

Densité apparente 1.56 1.67

Teneur en impuretés (%) 3 0.62 .. -

Coefficient volumétrique O. \ 8 0.21

Coefficient de forme 14 % 7 %'--

Tableau 2 : Caractéristiques géotechniques du silexite et du basalte

III - La gravc-bîtume

La grave-bitume est un béton bitumineux dense structurant pour couche de base

supportant tous types de trafic y compris les trafics exceptionnels sur autoroute. En travaux

neufs, la grave-bitume constitue la couche déterminante pour un dimensionncrncnt de

chaussée flexible. L'approche de formulation de la grave-bitume (faible teneur en Jiant) en

fait un matériau particu lièrement économique. Compte tenu de son epaisseur (100 à

150mm), la grave-bitume permet le renforcement et le rcprofilage de chaussées souples

ayant des carences structurelles, car elle permet de prolonger la durée de vie des chaussées

fatiguees toul en posant une surfilee réduire d'enrobé de liaison O~ je surface.

L'emploi de la grave-bitume autorise des réductions d'épaisseur et génère donc des

économies notables de granulats, de 1iant, de transport et de travaux connexes.

La grave-bitume convient à tous types de trafic routier et est particulièrement adaptée aux

chaussées présentant des risques de déformation permanente et dorniérage aussi bien en

zone urbaine qu'en rase campagne. Dans la zone d'etude on utilise le plus souvent des

granulats de basalte pour réaliser la grave-bitume.

Ecole Supérieure Polytechnique 19 Jean Lefebvre S énégal

Sujet : Elaboration d ' un catalogue de dimensionnemenl des chaussées so up les pour la zon e ouest du Sénégal

IV - Les enrobés denses et bétons bitumineux

Les enrobés denses sont des matéri au x à faibl e pourcentage de vid es, largement

utili sés jusqu'ici en pay s tropicaux en revêtement de ch au ssée sup porta nt de s trafi cs Tl

(ju squ ' à 300 véhicules/jour) à T3 ( 1000 à 3000 vé hicules/j our ) Les gra nulats devront

avoir un Los Angelès inféri eur à 40 pour les trafi cs TI et T2 (300 à 1000 véhicules/jour) et

à 35 pour les trafics T 3 et T4 (3000 à 6000 véhicules/jour) ,

Qu ant aux bétons bitumine ux ils so nt des enro bés bitumineu x hautement élaborés

que l'on util isera surto ut pour le rev êtement des chaussées supportant les trafi cs T 4 et T 5

(plu s de 6000 véhicules/jour} Ils ne seront mi s en œ uv re qu e si l ' on est assuré de di sposer

d 'un excellent support : couche de base en matériau traité peu dé formable , chaussée

réali sée dans l'optique d 'un amé nage me nt pro gressif et aya nt ac q uis une cer ta ine maturité

sous Je trafi c. Les granu lats doi vent ê tre de bonne qu alité et la composition du mélange

bien étudiée. Les bétons bitumineux co ntiennent habituell ement 5 à 8 % de bitume , les

gr anul at s entrant dans leu r com position so nt des gra villons concassés de taille max imale 8

à 14 mm et des sables dont l' équiva lent de sab le (ES) de vra ê tre supé rieur à 40 dan s le cas

de s sables concassés et supéri eur à 70 pour les sa bles roul és. Le Los Angel ès sera inférieur

à 35 pour les trafics TJ et T4 et à 30 pour le trafic Ts

Donc, au ssi bien les enrobés denses que les bétons bi tumineux so nt des m él anges

de granula ts et d 'une quantité de bitume posés en co uc he de liai son ou de roul ement. Ils

ass ure nt les mêmes rôl es qu e les enduits super fic ie ls (ESU) pour de s trafi cs plus élev és e t

avec un meill eu r comportement. Ils seront tou s préparés en centrale , mi s en place au

fini sseur et co m pactés au moyen d 'ateliers co m po rtan t de s compacteurs à pneus et des

tandems lisses . Suivant le pourcentage des vides, du fill er d ' ajout e t la gra nulomé tr ie o n

distingue, en technique routière au Sénégal, les bét ons bitumineux e t les enro bés denses. Il

existe cependant certain es d ifférences e ntre les deu x comme m entionnés dans le tableau ci

après .

Ecole Supé r ieure Poly technique 20 Jean Lefebvre Sénéga l


Type de mélange 1Gral1ul~ts Liant

Béton bitumineux Concas sés (sable peut être rond) Bitume ou bitume-goudron

Roche dure, non polissable en pou rcentage dépendant du

Forme cubique. propre pourcentage de fille r

; Fuseau étroit

% filler élevé

% vides de 4 à 6.- 1

Enrobes denses Concassés. ronds ou méla nge des Bitume ~;(l de 4 Ù 51

deux 1

Fuseau large

% tiller laiblc (5 %) -

o/,) vides cie 8 à 12.-.-- - - --

Tablea u 3 : Différences entre le béton bitumineux el les enrobés denses

v - Les enduits superficiels (ESU)

Les endu its superficie1s constitués par des couches de biturne et de gravi [Ions

répand ues successi vernent avec une dope éventuell ement étant la plus ancienne méthode

uri 1isée en revêtement des couches de surface, ont été longtemps réservés aux chaussées

supportant des trafics faibles à moyens. Ainsi, les bétons bitumineux constituaient les tapis

des routes fortement circulées. Les condi tions de réussite des enduits superficiels étant

maintenant mieux maîtrisées on hésite moins à les uti liser beaucoup plus largement. En

effet, presentant des avantages certains à condition de les rendre suffisamment fiables à

l'exécution et de leur assurer un niveau de qualité satisfaisant, ils meritent d'être conservés

ou qu'on leur redonne une place « à part entière» dans l'éventail des techniques routières.

Parmi ces avantages citons:

./ l'amélioration de la rugosité et la diminution sensible des projections d'eau

à grande vitesse; qualités de premier plan compte tenu de la proportion et de la gravité des

accidents intervenant sur chaussées rnoui llées ;

./ l'amélioration de létanchéité de surface qui procure une protection accrue

du corps de chaussée et permet égalemcn t d'env isager une dim înu tion des exigences sur la

qualité des granulats destinés à la réalisation des couches de base, exigences qui pèsent

lourdement sur te COLlt des travaux. Cette possibilité qui se fait jour actuellement nécessite

LIn endui t de grande quai i lé.

Ecole Supérie ure Polytechn ique 21 Jean Lef ebvre Sénégal

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..", " t<cltn "lol,st< ri> do "",10......, ......, 1<.. ,""",i" ' " 1"",(>< ,,,1.....

f~"'"""'"""""" ------"---------""'''''''

1

panieul ier, la propreté et la forme revêtent une importance primord iale ; elles

conditionnent le collage du granulat par le 1iant ainsi que la bonne tenue du granulat (une

plaquette, par exemple aura tendance à casser sous la charge).

v - 2 Le liant

Le choix du liant est déterminé par le niveau du trafic, l'état du support, la periode

de mise en œuvre et l'expérience de J'entreprise. La règle générale stipule l'utilisation d'un

liant d'autant pus visqueux que le trafic est lourd. Etant donné que le liant de type

hydrocarboné a un comportement viscoélastique. on cherchera à se limiter à la stricte

quantité de liant nécessaire pour enrober tous les grains. Un excès de liant favorise la

transmission de ce type de comportement à l'ensemble du mélange. On uul ise le plus

souvent le bitume fluidifié (eut-beek) en zones tempérées el le 80011400 en régions

chaudes.

v - 3 Les dores dadhésivité

Ce sont des produits complexes qui modifient les conditions d'équilibre des

constituants granulats, ,liant. eau. fis favorisent le moui llage des granulais par le 1iant et

s' 0 pposent ultérieurement il la ruptL:'"": de cette 1iaisou. II s sont ut i! isés en tres faible

dosage, mais ils sont assez coûteux.

VI Les sables

Les sables couvrent plus de 70% de la superficie du Sénégal; ce sont des

formations récentes qui datent du Quaternaire. Leur épaisseur peut atteindre 50 m ou même

plus. On rencontre les sables sous forme c1unaire. on peut citer les dunes blanches, les

dunes jaunes, les dunes oranges et les dunes rouges.

Les sables sont constitués dans l'ensemble de grains ete quartz dont les diamètres ne

dépassent guère 2 mm pour le Sénégal. En bordure de mer les sables sont un peu plus

grossiers à causent des fragments de coqui liage qui s'y mélangent.

De ce fait, les zones d'emprunts de sable existent un petit peu partout clans notre zone

d'étude et en quanti té suffisante.

23

Sujet : Elaboration d'un catalogue de dimensionnement des chaussées souples pour la w ne ouest du Sénégal

Chapitre III

ETUDE EXPERIMENTALE

L'étude a pour but de tester des matér iaux autres que les graveleux latéritiques, vu

leur disponibilité dans la zone d' étude, afin de voir leur prohable utilisation en couches de

chaussées el ainsi donner d 'autres alternatives à l'util isation très courante de la latérite crue

ou améliorée au ciment. Aussi les essa is effectués serviront à confirmer des études

antérieures faites sur ces m êmes matériaux. Les matériaux testés sont princip alement le

calcaire de Band ia, le basalte de Oiack, le grès de Tog lou.

Cependant il est à noter que l'essentie l de ces essa is portent sur la lithostabili sation

de la latérite par le calcaire pour voir si les caractéristiques du nouveau matériau

permettent son uri1isarion en corps de chaussée. Les gîtes de latér ites étant nombreu ses

dans la zone, un choix s'es t imposé pour acco mpagner le ca lcaire de Bandia Les carrières

de latér ites choisies sont ce lle de Sindia et Ndakha r Mbaye du fait de leur proximité avec

Bandia.

Les résultats des essa is sont présent és sous forme de fi ches de matéri aux en

annexes où il a été mentionné suivant le type de matériaux, les caractéristiques physiques

et mécaniques suivant les prescriptions techniques du CE BTP quil devrait remplir pour

être utilisable en couches de chaussée .

1- Etude du tout venant de calcaire de Bandia 0/31.5

1- 1 Présentation des résultats des différents essais

1-1 -1 Caractéristiques mécaniqu es

La qualité mécanique des granulats est souvent appréc iée à partir de la résistance à

la fragmentation et à J'attrit ion. Elles sont obtenues respectivement avec l'essai Los

Angeles et l' essai Oeva l.

Le premier essai permet de déterminer la résistance à l' abrasion d'un granulat. Ainsi, ou

place l'échantillon dans un cylindre d' acier avec LIn nombre normalisé de boulets d' acier

ayant un diamètre environ de 47 mm. Le nomb re de boulets d 'aci ers dépend de la

granulométrie du matériau étudi é. Après 500 tours environ , on mesure le pourcentage

d 'éléments qui traversent un tamis de 1.6 mm douv erture. Le coefficient Los Ange les,

noté LA est déterminé par la formule suivante :

Jean Lefebvre Sénégal-----:----=----------,------,-- - --------

24Ecole Supéri eure Polytechn ique'

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionnement des cha ussées souples pour la zone oues t du Sénégal

mL.A = -x 100

M

Avec M = masse irnriale du matériau

rn = masse des éléments i Il féneurs à 1. G111 m

Quant à lessai Micro-Deval, Je principe consiste à reproduire dans un cylindre en

rotation les phénomènes d'usure d'Lm granulat. D'apre~ la. norme NF P 18-572, l'essai sc

pratique sur les fract ions 4/5, 6/10, ou 101 14 de graviers avec une charge d}envil'on 5 kg.

Du moment que ces classes granulaires n' existent pas au Sénégal. une adaptation

s'Imposait ; de ce fait l'essai a été fait avec du 8/l6 de calcaire de Bandia. Le cylindre a un

diamètre de 20 cm et l5.4cm de longueur. Aux 500 g de gravillons de la prise d'essai, on

ajoute une charge abrasive constituée de billes d'acier spheriques de 10 mm de diamètre et

2.5 litres d'eau; le tout est mis dans le cylindre. Ce dernier tourne à lOûtr/rnin pendant 2h,

pot:r l'essai Micro-Deval humide (MDC} Si P est la fraction passant tamis de 1.25 mm, le

coefficient Micro-Deval à l'eau (Mm::) est égal à :

rMDr: = IOOx -

500

Les résultats des essais sont mentionnés dans le tableau ci-après:

Désignation Los Angeles Deval à l'eau-

valeur 27.76 47

1

Tableau 4 : Resultats de essais mécaniques sur le calcaire

1 - 1 - 2 Analyses granulométriques

Dans l'objectif d'une identification complète du tout venant de calcaire, une

analyse granulométrique a été effectuée sur le 1nutériau, Les résultats obtenus sont

présentés dans le tableau ci-dessous. La courbe granulornérrique du tout-venant de calcaire

de Bandia QI] 1.5" est donné dans l'annexe A-

Ecole Sup érieure Poly technique 15 Jean Lcfebvie Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionne ment des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

Tamis (mm)

40

31.5

25

20

16

10

2

0.5

0.2

0.08

% de passant

100

100

97

90

76

52

34

1

25

i22

!20

1

17

[ 13

Tablea uS: Résultais de l'analyse grar.ulomérrique sur le calcaire

1- 1 - 3 Les limites d' Atterberg

La consistance d'un sol argileux peut varier dans de larges limites suivant la

quantité à'eau qu'elle peut emmagasiner et la nature minéralogique du sol. Par convention,

Atterberg a défini les quatre états suivants:

l'état sol ide sans retrait,

l'état sol ide avec retrait,

l'état plastique,

l'état liquide.

Les limites d' Atterberg sont des constantes physiques conventionnelles qui

marquent [es seuils entre ces différents états. Elles définissent [a teneur en eau du sol à

l'état dé' transi tion considéré et sont exprirnés en pourcemage. E[les sont mesurées sur le

mortier c'est-à-dire sur la fraction du matériau qui passe au tamis de 0.42 mm.

L'intervalle entre deux limites consécutives définit la zone des teneurs en eau qui

correspondent à un état déterminé et la différence entre deux limites consécutives définit

l'étendue, dans l'échelle des teneurs en eau, de ce même état physique, La différence entre

la limite de 1iquidité (LL) et la limite de plasticité (LP) est l'indice de plasticité (IP). Il

définit l'étend Lie du doma ine plastiq ue qui est particul ièrernent importante.

Ecole Supérieure Polytechnique 26 Jean Lefebvre Sénéga1

SUJet: Elaboration d'un catalogue de dimensÎonnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

J ~ 1 - 3 - J La limite de liquidité LL,

La limite de liquidité d'un mortier est la teneur en eau exprimée en pourcentage

pour laquelle les deux moitiés du mortier de sol, placé dans une coupelle et séparé par une

rainure, arrivent à se rejoindre sur une longueur d 'un centimètre environ après 25 chocs

imprimés à la coupelle.

Pour la determination de L[ on utilise l'appareil de Casagrande qui permet de tracer

une rainure de dimensions normalisées et de réaliser mécaniquement des chocs d'intensité

et de fréquence bien déterminées. Les résultats de J'essai ont permis de tracer la courbe ci

après (figure n" 7) donnant la teneur en eau en fonction du nombre de chocs.

Courbe permettant de déterminer la limite deliquidité LL

-+-Avant C8R :,

~Aprés CBR ;

35

- - 1

i

3025

•

2015

35~c 30<li::::l LS~QI

C<1>

2015 - - - -

...:::J 10 - - - - - ---- ------<1>g 51- 0

10

Nombre de cou ps

Figure 7 : Courbe représentant la teneur en eau en fonction du nombre de chocs

D' après la courbe la teneu r en eau co rrespondanr à 25 chocs est égale à 21.7% ce

qui correspond à la limite de liquidité LL

1 -1 - 3 - 2 La limite de plasticité LP

La limite de plasticité (LP) marque le passage de l'état plastique à l'état solide sans

retrai t qu'on appelle encore état friab1e. Pour la mesurer on rou le l' échanti lion en forme de

fuseau qu'on amincit progressivement. La limite de plasticité d'un mortier est la teneur en

eau exprimée en pourcentage du fuseau de sol qui se brise en petites portions au moment

où son diamètre atteint J mm.

Les résul tats des essa is on donné une limite de plasti cité LP ~ \0.4

Ecole Supérieure Po lyrechnique 'J. 7 Jean Lefebvre Sén~g3!


1 - 1 - 3 - 3 Indice de plasticité IP

L'indice de plasticité constitue la différence LL et LP . A partir de ces essais une

valeur de l 1.3 a été trouvée pour l'indice de plastici té.

1 - J - 4 Proctor modifié

L'essai Proctor a pour but de déterminer, pour un compactage d'intensité donnée, la

teneur en eau à laquelle doit être compacté un sol pour obtenir la densité sèche maximale.

L'essai consiste à compacter dans un moule standard, à l'aide d 'une dame standard et selon

un processus bien déterminé. un échantillon du sol à étudier et à déterminer la teneur en

eau du sol et sa densité sèche après compactage. Le compactage est répété plusieurs fois de

suite sur différents moules contenant des échantillons portés à des teneurs en eau

croissantes. Ayant une série de points on trace la courbe en forme de cloche représentant la

densité sèche en fonction de la teneur en eau ; elle présente un maximum dont l'abscisse

est la teneur en eau optimum Proctor, et l'ordonnée la densité s èche maximum Proctor.

Les résultats des essais ont donné une densité sèche (Yùmax) qui est de 2.2 [5 pour

un teneur en eau optimum (Wop,) de 7%.

1 - 1 - 5 Essai CBR

L'indice portant C.B.R (Californian Bearing Ratio) est un nombre sans dimension

exprimant la résistance au poinçonnement d'un matériau. L'essai est effectué avec un

appareillage normalisé et consiste à compacter à des niveaux d'énergie croissants le

matériau, dans des moules différents . La valeur du CBR est obtenue avec la formule

suivante:

{P 2 S p,}CBR = max - ; -----0.7 [.05

Où

PZ5 = pression qui entraîne un enfoncement de 2_5 mm du piston dans le matériau

cornpacré

P5= pression qui entraîne un enfoncement de 5 mm du piston dans le matériau compacté

Le piston de charge a une section d'environ 19 .3 cm2 et les pressions sont exprimées en

daN/cm 2.

D'après les résultas le C.B.R est de 78 à 93.63 % de l'OPM et aurait dû être de 88 à 95%

de l'optirnurn. Toutefois il faut remarquer que la valeur de 88 de CBR ne pourra pas être


Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionnem ent des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

atteinte car le CBR chute pour le moule de 5S coups/couche même si la compacité

continue à croître avec l'énergie de compactage.

r - 2 Analyse ct interprétation des résultats

• L'analyse de la courbe granulorn étrique a permis de trouver un coefficient

d 'un iformité Cu de156 et un coefficient de courbure Cc de 14.7

et Cc = (DwrD60 x DI O

0 60 == diamètre des particules correspondant à 60% de passant

0Jo:= diamètre des particules correspondant à 30% de passant

DI O-= diamètre des particules correspondant à 10% de passant

De même l'analyse granulom étrique nous montre que 13% des particules sont

inférieures à 0.08 mm et 34 % sont inférieure s à S mm donc à partir de ces deux

caractéristiques et des valeurs de IP := 11.3% et celle de LL = 27.1 % on peut dire que le

calcaire se présente comme un sol de type GC (grave concassée) avec une gr.viulom étrie

continue et étalée . Cet étalement de la courbe va beaucoup contribuer à l'augmentation des

performances mécaniques.

• On peut dire que les valeurs obtenues pour le LA et le MDE du calcaire sont

supérieures aux prescriptions du CEBTP qui proposent des valeurs maximales respectives

de 30 et 12. Cependant il faut noter que des études antérieure s effectuées sur ce même

calcaire , avaient donn é des valeurs respectives de 25 et 8.33 Ce qui nous indique qu 'il

serait apte à être utilisé en couche de base. Cette différence est souvent due au manque

d'homogénéité des caractéristiques des matériaux même au sein d'une même carrière .

• Il est à signaler qu'au delà d'une compacité de 93.63 % le CBR commence ft

chuter. Donc on présume d'une attrition du calcaire, c'est-à-dire une fragmenta tion des

granulats, à partir d'un certain niveau de compactage. Ceci est confirmé par la courbe

granulornérrique après CBR qui montre une augmentation importante des particules de

petite taille après compactage ; cette courbe sort du fuseau préconisé par le CEBTP. De ce

fait il ne serait pas raisonnable d'essayer de dépasser une compacité de 93 0/ :, de !'OPM

pour ce tout venant de calcaire.

jean Lefebvre Sénégal29Ecole Sup érieure Polytechnique-=---,------:::- -- - -- - --:-- - -

Sujet: Elaborat ion d 'lin cataloguede dimensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

De ce fait, pour utiliser le calcaire de Bandia en couche de base, il devrait faire

l'objet d'autres études pour 1ever le 1itige.

Il - Etude de la lithostabilisation de la latérite de Ndakhar Mb aye par du (out venant

de calcaire de Bandia 0/31.5

II - L Présentation des résultats

On a eu à faire deux mel anges différents, Jugés éco no rn lques sui vant 1es

proportions de latérite et de calcaire et se présentant comme suit:

mélange 1 : 70% de latérite + 30% de calcaire


Sur chaque mélange des essais d'identification ont été n2<.J1 ises ; les courbes

granuiométriques sont données en annexes A et les autres résultats sont résumés dans le

tableau suivant:

1 1Désignation Yllm,l\ WOI'I CBR

1IP (~o de fines

. -

1Mélange 1

\0.61

2..221 95 18.95 12

1

- 1

Mélange 2 2.275 8.5 150 12.55 8

1

Tableau 6 : Quelques résultats sur les mélanges 1 et 2 faites avec la latérite de Ndakhar

Mbaye

Il - 2 Interprétation et conclusions

En se référant à la fiche- matériau de la carrière de Ndakhar Mbave on remarque

que le CBR de la latérite à 95% de J'optimum est de 73. En ajoutant un certain pourcentage

de calcaire à cette latérite, on note une augmentation du CBR. Celui ci passe à 95 pour

30% dajou: de calcaire el A 150 pour un ajout de 40%. Toutefois il faut remarquer que

cette valeur est d'autant plus grande que le pourcentage de calcaire est élevé comme on le

voit il îravers le tableau ci-dessus.

Ecole Supér ieure Polyrechniquc .1 ean LeFebvre Sénégal

Suj et : Elaboration d'un catalogue de d imensionnement des chaussées sou pies pour la zone ouest du Sénégal

III - Etude de la lithostabilisation de la latérite de Sindia par du tout venant de

calcaire de Ban dia 0/31.5

ln - 1 Présentation des résultats

Comme pour la latérite de Ndakhar Mbaye il a été effectué sur celle de Sindia deux

formulations se présentant comme suit:



Sur chaque mélange des essais didentification complète ont été réalisés les courbes

granu lométr.ques sonr présentées au niveau de l'anne xe A et les résultats de ces essais sonr

ment ionn és dans le tablea li ci-après :

1

1 Désignation w.; CBR Ip % de finesYllm'I\1

1

Mélangel 2.155 8.2 99 14 .25 18

;

Mélange 2 2.14 8.7 119 13.81

21

Tableau 7 : Quelques résultats sur les m élanges 1 et 2 faites avec la latérite de Sindia

III - 2 Interprétation et conclusions

On tire les mèmes conclusions que celles faites sur la lithostabilisarion de la latérite

de Ndakhar ~/{baye c'est-à-dire une augmentation du CBR par ajout d'une proportion plus

élevée en calcaire. Cependant en comparant les deux. on remarque que dans tous les cas le

CBR de la lithostabilisation de la latérite de Ndakhar Mbaye est plus élevé que celui de

Siudia. Cec i s'explique par le fait que la première il. l 'état cru, a un CBR de 7J qui est

supérieur à celu i de la seconde qui est de 67.

Ecole Supérieure Pol ytechn ique 31 Jean Lefe bvre Sénégal

1

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionnernent des chaussées souples pour la zon.e ouest du Sén.égal

IV - Lithostabilisation du silexite par la latérite

IV- 1 Présentation des résultats

Le procédé consiste à mélanger de la latérite adu silcxite. Le but est d'apporter des

fines (issues de 1a latérite) qui jo ueront le rô1e de 1ianl, aux granulats de silex ite qui son t

durs et résistants mais non cohésifs. Ainsi les granulats de silexite constitueront le squelette

du mélange et la latérite sera la matrice; de ce fait, le compactage sera plus efficace du fait

de la granulométrie étalée et la présence de fines argileuses en quantité raisonnable. POUl'

trouver le mélan ge optimal. c' est-à-d ire avec suffisamment de fines, une bonne résistance

après compactage et tout en restant economique, plusieurs formulations son faites:

Mélange 1 : 70 % silexite non écrêté 0/3l ,5 + 30 % de latérite

Mélange 2 : 60 % silcxite non écrêté ~I} l ,5 --+- 40 % de latérite

Mélange J : 50 % silexite non écrêté 0/3\.5 + 50 % de latérite

Mélange j ~ : 70 % silex ite écrêté 0/20 ~- JO % de latériLe

Mélange 2" : 60 % si lexrte écrêté 0/20 + 40 % de 1atéri le

Mélange 3" : 50 % silexite écrêté 0/20 + sa % de latérite

La latérite L1tjli~ée ici est celle de Sindia.

Les résultats son t consi gnés dans le tableau su ivaut :

CBR 0/0 deDésignarions Ydll'H WI}I" Ir

95% de l'OPM fines

Silexite non écrêtée 0131.5 2.09 11.2 18} 0 8

Latérite crue Sindia 2.06 14.2 63 1915° 1

1-

i 1Melange 1 2.16 9.1 281 0

Mélange2 2.17 9.5 350 121

5

Mélange31

2.12 9.5 200 15 5

Mélange 1* 2.21 10.8 1 148 0 4- J215-1 Mélange2* 2.20 10.8 lJO

L __Mélan ge3* 2.\8 10.6 114 15 6- - 1

Tableau 8 : Résultats des essais réalisés sur les différents mélanges de silexite + latérite de

SinJia

Jean Lefebvre Sénégal32'- - ----------:-- - - ----- -------- --- - -------

Ecole Supér ieure Polyrech nique

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimens ion n~ment des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

1V - 2 1n terp réta t ion et concl usions

L'ajout de laterite au silexite lui confère la cohésion qui permet un compactage

efficace, et donne des valeurs de CBR élevées. Toutefois pour le silexite 0131.5 non écrêté,

il faut une quantité optimale de latérite pour avoir le maximum de CBR. Ce dernier

correspond au Mélange 2 (60 % silexite non écrêté 0/31.5 + 40 % de latérite de Sindia).

Pour la fraction de silcxue 0/20 écrêtée, le CBR chute avec l'ajout de latérite. De ce fait

pour avoir le maximum de CBR. il faudrait ajouter un pourcentage de latérite de l'ordre de

30% voire moins. Le Mélange ]-, (70 % silexitc écrêté 0/20 + JO % de latérite) donne un

CBR d'environ de 148.

V - Essais sur les granulats de la zone

~---- -

1 1Los Anneles MDE

Bas alte de Oiack 9.6

!8,8 1

1

Grès de Toqlou 30.9 58,2

Ca lcaire de Pout-Kag_ne 34.72 ~ 65,5 ,

Tableau 9 : Résultats des essais mécaniques sur ics granulats de la zone

Ces résultats montrent la suprématie du granulat de basalte en terme de résistance

mécanique sur les autres granulats sur la zone d'étude. En effet il est recommandé pour

l'utilisation d'un granulat (tout-venant) un LA < 40 et un MDE < 25 pour couche de base

et un LA < 50 et un MDE < 30 pour couche de fondation. De ce fait, on ne pourrait utiliser

du toul-venant de grès de Toglou ou Pout Kagne en corps de chaussée, sans amélioration.

D'autres études ont montré que seul le silexite pouvait rivaliser avec le basalte en

terme de résistance mécanique; mais la forme généralement aplatie du granulat de silexite

fait qu'on ne l'utilise pas pour le moment en revêtement. Ainsi dans le futur, des études

pourraient étre faites dans le bur de voir les possibilites d'utilisation du silexite en béton

bitumineux.

Ecole Supérieure Polytechnique-

33 Jean Le rcbvre Séuéga 1

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionnemenl des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

Chapitre IV

OIMENSIONNEMENT

Le dimens ionnemen t des cha ussées présente des particularites 1iées au mode

d' appl ica tion des charges el au déve! 0 ppemen t des différents modes de rupture. Les

méthodes de dimens ionnement uti1isées de nos jours relèven t de deu x approc hes dont les

prineipes SOIl t à prio ri très diftérents. Il existe deux approches:

• L'approche ernpirique : e Iles' appuie sur l' observai ion ct u cornporternent

sous trafic de chaussées réelles ou expérirneruales L'objectif est d'établir. par régression

multiple, des relations entre la durée de vie, les caractéristiques géométriques des

structures (épa isseur des coLiches) et les propr iétés mécaniques des matériaux. Cet te

corrélat ion nécessi te, pour ct onner des résu1lats fiables, un nom bre important de sections

expérimentales et de mesures; ce qui entraîne évidemment un coût très élevé. D'autres

inconvénients peuvent se greffer il. ce problème: un temps de réponse trop long, des

extrapolations hasardeuses ainsi qu'une di Ificul té certaine à général iser les relations

obtenues à d'autres tronçons de route car etant valables que pour les conditions climatiques

et de trafic pour lesquelles elles ont été établies.

La méthode 1.1 r-) us uti!isée au Sénéga\ es! celle JIl CE l3 TP _A côté de cette

methode on a aussi la méthode des indices de groupe, la méthode du CBR et celle du

TRRL (Transport and Road Research Laboratory)

• L'approche théorique: elle consiste à établi r un modè le représentan t le

mieux possible le comportement mécanique du corps de chaussée. A l'aide de ce modèle,

on détermine les sollicitations subies par les matériaux de chaussée et le sol -support sous

l'e ffet du trafic. Ces soll icitauons sont ensu i te comparées aux so Il icirations admissi bles.

Dans la première étape qui consiste en la détermination des contraintes et

des déformations dans les couches de chaussées, on a recours à un modele mathématique

fondé sur la mécanique des milieux. continus. Le développement considérable de

l'informatique par l'apparition de logiciels tels que ECOROUTE. ALIZE, a favorisé une

sa phisricarion de ces modèles au cou rs des deux dern ières décennies.

La deux ièrne étape de J'aspect théori 4ue consiste en li ne véri ficat ion portan t

sur deux aspects à savoir :

si la rupture par fatigue ne survlent pas avant 1a fi n de Id durée de vie

souhaitée pour (a chaussée

Eco le Supérieure Polvrechn ique 34 Jean Le febvre S énégal

où

Sujet : Elaboration d'un catalogue de djmensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

si les déformations permanentes dans les matéri aux susceptibles d'en

subir (matéri aux non liés, à liant hydrocarboné, sol support) ne

produis ent pas des orni ères ou des défauts d 'uni rendant le trafic

inconfortable, voire dangereux)

L'approche théorique est, en réalité, entachée d 'empiri sme pui sque [es prop riétés

des matériau x introduites comme donn ées dans les modèles de calcul sont déterminées lors

d 'une phase expérim entale . De ce point de vue, elle recoupe l'approche empirique

proprement dite.

On distingue dans cette approche le modèle de Boussinesq, le modèle du bicouch e, le

modèle de Hogg, le modèle de w esrergard , le modèle multic ouche de Burrnister.

1- Les méthodes empiriques

Ce sont des méthodes basées, pour la plupart, sur des essa is accéléré s et des

observations effectuées sur route s expérimentales. Ces approches emp iriques ont apporté

de nombreux renseignements sur l'action des charges de trafic et des sollicitations

thermiques, sur les propriété s des mat ériaux constitu tifs de la chaussée ainsi que sur Je

comportement à long terme des structures routières.

1-1 Méthode du CBR

Elle considère la résistance au poinçonnement du sol de plate-forme et la

transmission des charges selon la méthod e de Boussinesq .

Elle donne en fonction du CBR de la plate-fo rme l'épa isseur de la couche sus

jacente à partir de la formule de Peltier.

IOO+ISO·/je=------- ----'--CBR+5

P : charge par roue en tonne

Après les travaux du TRRL qui ont abouti à des abaques, la formule a été améliorée pour

tenir compte du trafic réel.

!OO+15W(75+5010gC{6))

e= CBR +S

N : nombre moyen journalier de véhic ules de plus de 1500 kg à vide qui circulent

sur la chaussée.



1-2 Méthode du CEBTP

Elle tient compte de deux critères:

• L'intensité du trafic et la portance de la plate-forme, paramètres à partir

desquels on a les épaisseurs des couches de fondation, de base et de revêtement d'une

chaussée souple.

• L'intensité du trafic et la nature des différents matériaux afin de verifier les

spéci fications pour leu rs possibi1ités d' util isat ion.

Si la chaussée a des couches traitées au 1iant hydraulique il faut en plus, véri fier que

les contraintes de traction à la base des matériaux traités restent compatibles avec [es

performances de ces matéri aux.

II Les méthodes rationnelles

Les méthodes rationnelles sont basées sur la mécanique des mi lieux conti nus et sur

la résistance des matériaux. Ces dernières présentent l'avantage de pouvoir être appliquées

à des structures sous di fféren rs types de cl imat et pour d jvers chargements de tra tic.

II - 1 Le modèle de Boussinesq

Ce modèl es' appu ie suri' hypothèse qLI.:' si le corps de chaussée n'est pas trop

différent du terrain naturel (materiau granulaire par exemple),on peut raisonnablement

supposer que la pression se répartit dans la superstructure de la même manière que dans les

sols. Il en découle la méthode de di rnensionnerneru ci-dessous:

- charge schématisée par une pression qo appliquée uniformement sur un

cercle de rayon a

sol support élastique

Ainsi, la charge Q de la roue sur la chaussée crée une contrainte cri dont l'allure du

diagramme à différentes profondeurs est représentée sur la figure ci-dessous:

Ecole Supérievre Poiytec hnrque 36 Jean Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dilllensionnement des chaussées souples pOl.r la zone ouest du Sénégal

D iffu sicn de la coruramteNbdil . de BD LL« tr~ sq

.a

ü lffuslon de lacontr arnte a.

jM asslf Et';'1

1

e----

Q

1 ....x

N

Figure ~ : Diffusion de la contrainte selon Boussinesq

La contrainte est donnée par:

30 ne \/2 72)'1'a: :::::' -;;ç-'"' ./l +L. ..~ rr

ou encore pour cos() Z(~ ;·ZJ)

JO e-(J': = - ·cos ~

L lTT-

[1 s'agit donc de dérerrniner 1a contrai nie adrni55; hle crac du sol ainsi que la

profondeur z (épaisseur h du corps de chaussée) pour laquelle, la. contrainte verticale o"z sm

le sol de plate-forme reste inférieure à la contrainte admissible du sol O"ad(O"l <O"Jdl-

11-2 Le modèle bicouche

Lorsq ue la contrai nte vert icale sur le sol suppo rt est 1imitée à une valeur très faibJe

( 1/10 ou 1120 de la pression exercée en surface par exemple), la réparti (ion ries pressions

par un corps granulaire peul être coûteux, l'épaisseur H est très forte. Pour diminuer cette

épai sseu r, il suffi t d' augmente j' le rapport de module entre la couche El de la chaussée et

E2 du sol support. il l'aide d'un liant hydraulique (ciment, laitier).

On peut avec une assise traitée aux liants hydrauJiques obtenir une faible pression

sur le sol support, sans que l'épaisseur de chaussée ne soit importante. La couche de

chaussée fléch it sous la charge appliquée, ce fléch issemeru est accompagné de contraintes

de traction par flexion à la base de la chaussée. Le dimensionnernent de la chaussée

consiste alors à véri fier deux critères qui conditionnent son comportement dans le temps:

- la contrainte verticale sur le sol support doit être inférieure à une valeur limitée,

fonction de 1(1 nature du sol support et du nombre de chargements envisages.

Jean Le febvre S énéga!37--,----------- - --------- ---- - -------

Ecol e Supér ieure Polytechnique

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionnement des chaussees souples pour la zone ouest du Sénégal

- la contrainte de traction par flexion à la base de la couche de chaussée doit être

également inférieure à une valeur limitée fonction de la nature du matériau de chaussée et

du nombre de cycles.

Avec des assises traitée s aux liants hydrauliques, le premier critère du

dirnensionnernent est généralement satisfait lorsque le deuxième l'e st, il suffit donc de

vérifier le 2e critère . C'est en cela que le dimensionnement d'une couche de chaussée

diffère d'une fondation. Puisqu ' en mécanique des so ls, c' est le premier critère c'est-à-dire

la pression sur le sol qui est prépondérant. L' étude d'un tel problème ne peut se faire à

l'aide d'un modèle de Boussinesq . L'utilisation d 'un modèle bicouche es t néces saire . En

somme il faudra:

0'1 s O'lad qui est une condition nécessa ire et suffisante ; en effet CY( S CYI ,,<i -, CYz S CYZnd

Travail en f1.e xion d'une coude Liée

Figure 9 : Mod èle bicouche

1I-3 Modèle de Hogg

Le modèle bicouche est difficile à résoudre, et on a essayé de le simplifier en posant

les hypothèses suivantes:

- le plan moyen est confondu avec la fibre neutre;

- les sections planes transver sales restent planes pendant la d éformation ;

- les contraintes normales suivant une dire ction transversale peuvent être négligées.

Hogg, pour déterminer les contraintes et d éplacements dans les chaussées, assimile

ces dernières à une plaque mince qui satisfait à l' équati on de Lagrange: D*6 zw =Où

Ecole Supérieure Polytechniqu e 38 Jean Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionnement des chaussées souples pour la zone ouest d;! Sénégal

E1HJD-

12(I-unest un facteur de rigidité,

Scherncusetion du modele de Ho~g

w la déflexion et

Plaque en Ilex IDn

SClln,v1

Figure 10 : Diffusion des contraintes selo!'. Hogg

[1 utilise ensuite la théor-e de l'e\aslicÎte el les hypothèses de Navier pour les plaques

minces afin de résoudre ses equations.

En plus des hypothèses de Navier, il considère que les déplacements verticaux de la

fibre neutre de la chaussée sont égaux aux déplacements verticaux du massif. Il considère

enfin un glissement parfait entre les couches.

Ainsi, si P=nqoa2 est la charge par roue, la contrainte de traction est donnée par [a

formule de I-logg :

rigidité

H"1+u FC-Q. -) est le facteur de2n E2'a)

etHl

Q - un facteur de rigidité relativeE2' 0 3

11-4 Modèle de Westergard

Ce modèle est antérieur à celui de Hogg. Westergard conduit une approche tour à

fait différente en adoptant pour Je sol une autre hypothèse simplificatrice qui ale mérite de

faciliter les calculs. Autre hypothèse de plaque mince pour la chaussée. ce modèle

comporte la schématisation suivante du sol support: celui-ci est assimi lé à un assemblage

Eco le Supérieure Polytechn iquc Jean Le febvre Sénégal

Sujet: Elabùration d'un catalogue de dimensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

de ressorts dont le déplacement (w) en un point est proportionnel à la pression verticale V

en ce point,

Soit V=kw .

Travail en flexion d'une couche liéeModè le Wes œl g.lOO

a

qo

C\=ssee

El vI

Sol

E7. v2

V::::kw

Figure 11 : Diffusion des contraintes selon Westergard

V=K . W

K : module de réaction du sol support

Hypothèse simplificatrice qui facilitera la résolution des équations de quatrième ordre

de Westergard par les transformations de Hankel.

La contrainte de traction est donnée par :

ou

est le rayon de rigidité de la chaussée

P : charge par roue

C : fonction croissante de l dépendant de la position de la charge

(J.-S Modèle multicouche de Burmister

Compte tenu de la structure traditionnelle des chaussées (mieux représentée par un

schéma tricouche) et de l'augmentation du nombre de couches dans le ca; des chaussée

renforcées , il s 'est avéré très vite néces saire de passer à des modèles à Il couches. De tels

modèles facilitent en effet la schématisation des structures en vue du dimensionnernent.

Jean Lefebvre Sénéga l- - - - - - - - - -----,------,--,---------,,----- -,--

40Ecole SlI perieilre Polytechnique

Sujet : Elab oration d 'un catalogue de dim en sionnement des chaussées so uples p Ollf la zone oue st du Sénégal

Ce modèle a été traité par Burmister qUI a mis au point un modèle dont les

caractér istiques illustrent toute sa puissance :

- les différentes couches sont traitées comme des solides élastiques ce qui

permet d 'éviter l'h ypothèse de pl aque retenue dans les modèles bicouches ;

- les interfaces entre couches peuvent être admis collées ou décollées et ce

indépendamment les unes des autres ;

- les cas de charges multiples (jumelage, essieux tandem ou tridern..)

peuvent être traités par méthode de superposition.

Par contre, ce modèle comporte Une limitat ion : l' impossi bilité de prendre en

charge les effe ts de bord (charge en bord de chaussée ou bord d'une fi ssure). Néanmoins,

compte tenu de l' éloignement des bords par rapport à la bande de . roulem ent, cette

hypothèse de couches planes infinies peut être adoptée.

Pour déterminer ses contraintes, Burmister a utilisé la théorie de l'él asticité et

l'h ypothèse de !a symétrie de révolution GU chargeme nt. Les équations o btenues ont été

réso lues par les transformations de Hankel .

El, Hl, v l

E2,H2, \12

Couche s elesti qu es

Interface- - - - - - - - - - - - - - - - ....o4IIl~--

c ollee ou decolle e

1..... Symetrie de revolution

En , Hn, \.ln

Figure 12 : Modèle multicouches de Burmister

Ecole Supé rie ure Polytechnique 4] Jean Le febvre Sénéga l

Sujet : Elaboration d 'un cat< logue de dimensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

Actuellement, avec le développement de l'outil informatique, ce modèle est le plus

utilisé. Les logiciel s comme ALIZE du LCPC, Bistro de Shell et CHEV de Chevron sont

basés sur ce modèle.

Ce modèle a abouti pour la première fois à la production d'un jeu d'abaques par

Jeuffro y et Bachelez qui ont tenté de résoudre les problèmes d'une plaque reposant sur un

massif bicouche de type Burrnister.

Il faut signaler aussi que ce modèle ne tient pas compte des effets de bord. Son

utilisation nécessite donc l'évaluation de l'effet des charges en bord.

[II Les paramètres de dimensionnement

Le dimen sionnement des structure s de chaussées nécessite la maîtrise des

paramètres suivants :

• Le trafic

• Les sols de plate-forme sur lesquels seront posées les chaussées;

• Les variations climatiques afin de déterminer l'état hydrique des plates-

formes et de prévoir le comportement des matériaux bitumineux sous l'effet de la

température.

[U-1 Le trafic

Le trafic à prendre en compte dans le dimensionnernent des chaussées est le nombre

cumul é de véhicules de type poids lourds NE exprimé en essieux standard de 13 tonnes.

NE est donné par la formule suivant e :

N=T.A.n.C

Où C est le facteur de cumul qui est donné par :

C = 365 * (1 + i)" - 1n * i

T : Trafic Journalier Moyen (TJM) en poids lourd de J'année en cours: c'est le débit

total d'une période dOlmée en jour (de plus d'un jour et de moins d'une année) divisé par le

nombre de jour de cette période.

A : coefficient d'agressivité qUI est fonction de la composition ou du spectre

d'essieux du trafic

i : taux de croissance annuel du trafic en pourcentage : au Sénégal il est de l'ordre'

de 7%.

Ecole Supérieure Polytechnique 42 Jean Lefebvre S én égal


n : La durée de vie d'une route est la période qui se sera écoulée depuis sa date de

mise en serv ice j usqu'à i'appari tion des dommages nécessitant un entrer:en,

Pour la conception de ce catalogue, la durée de vie escomptée est de vingt ans. Pour

obten iries classes de trafic cum IIIé éqLI ivalent à ces 20 ans, on pan des classes de trafic

journalier proposées par le CEBTP, il savoir:

TI : < ]00 véhicules/jour

T2 : de .100 à 1000 véhicules/jour

T3 : de 1000 a3000 véhicules/jour

T4 : de 3000 il 6000 véhicules/jour

T5 : de 6000 cl 12 000 véhicules/jour

Ces derniers correspondent à une durée de vie de 15 ans el le nombre dc poids

lourds est considéré égal à 30% du trafic journalier moyen en véhicules/jour.

A Partir de ce moment 011 est en mesure de calculer le trafic équivalent à 20ans en

appl iquant un coefficien [ d' agress iv j té de 1.3 au 1ieu de 1 (pou r n= 1Sans). Les résul rats

sont donnés sm le tableau suivant:

TRA FIC E QUIVA LENT (PL) pour Ztlans 1

1 Tl 1 T2 1 T31

T4 1 T5 1

Trafi c journalier (PI/j):T 1 90 300 900 1800 1 3600Nombre de jours par an 365 365 365 365 365 1 365

-Durée de vie (ans ):n 20 20 20 20 20 20Taux de croissance 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07Agressivité: A 1,3 1,3 1.3 1,.) 1,3 1,3_ .

Trafic Equivalent (10 6 PL) 0,02 1)75 5,84 17,51 35,01 70,03

Tableau 10 : Calcul des classes de trafic PL du catalogue

Pour le di rnensionnemen t on va uti liset" le centre des classes de trafic pour ailier

sécurité et économie. En effet utiliser la limite inférieure des classes serait certes plus sûr

mais peu économique car les structures obtenues seraient surdirnensionnées. Par contre

l'utilisation de la limite supérieure eSL plus économique mais moins sécuritai re car il

existerait des risques ~e SOliS dimeusionnement, surtout quand la classe est étendue. On

aura amsi :

Ecole Supér ieure Polyrecbnique kan Lefebvre S énégal

Sujet: ElaboratÎon d'un catalogue de dimensronnemenr des chaussées souples pour la zone: ouest du Sénégal

NE en million de PL pour une durée de vie escomptée de 20 ans

T, 1'2 l') 1'4 1'5

° 1,75 1,75 5,84 5,84 17,51 17,51 35,01 35,01 70,03

TI - 1'1+ 1'2- 1'2'1- l'J- l')" 1',,- T/ 1'5- 1'+

5

0.875 3.795 11.675 26,26 52,52

Tableau 1J : Trafic équivalent choisi pour Je dirnensionnement

UI-2 Les sols de plate-forme

La plate-forme, couche du mètre supérieure des terrassements, doit pouvoir

supporter les charges transmises par les autres couches de la chaussee sans subir dt

dommages.

Les plates-Iorrnes défin ies dans ce catalogue sont celles répond an: à la classification

selon le CEBTP explicitée dans le tableau suivant .

1 Valeur ur CDR

Valeurs de ("BR urilis é pour calcu!Type de sol

11

Argiles fines saturées, so ls tourbeu x, limon plastiques ,i

SI CBR <5 5 sol contenant des matières organ iqucs, etc

, Sols Ires sensibles à l'cau el à faible densité sèche .

~.1

Sables alluv ionnaires argileux ou fins limoneux, graves

S2 5 < CBR < 10 7.5 argileuses ou limoneuses, sols marneux contenant moins de

35% de fines

53 IO <CBR <15 12.5Sables alluvionnaires propres avec tines < 5%, graves

54 15 < CBR < 30 22.5 argileuses ou limoneuses avec fines < 12%

45 Matériaux insensibles il l'cau, sables el graves propres,SS CBR ~ 30

matériaux rocheu x saints. etc ., Chaussées anciennes

Tableau 12 : Classification des plates-formes selon le CEBTP

Le Sénégal est couvert à 70 % par des sables limoneux avec un CBR variant de 10

à 35. Ce qui correspond aux plates-formes de type SJ et plus. Cependant il existe dans

certaines parties des sols de CBR très faibles . Ce sont en général des plates-formes

Ecole Supérieure Polytechnique 44 Jean Lefebvre Sénégat

SUJet: Elaboralion d'un catalogue dl:: l1imensionnemenl des chaussées souples pour la zone oueSl du Sénégal

constituées de 1imons, de limons sableux el argi leux, de tourbes ou situées en zones

marécageuses.

111-3 Etude climatologique

111-3-1 Climat de la zone ouest

Le Sénégal se trouve dans la zone intertropicale et est doté d'un climat tropical avec

une nuance aride, sauf en Basse-Casamance (tropical humide), qui di minue du nord au sud.

La zone côtière est tem pérée par l'il 1izé marin. LCl durée de la saiSOn des pluies augmente

du nord au sud: juillet à octobre dans la zone sahélienne (nord), avril à novembre en zone

casamancaise (sud-ouest). Cnfll1, le cl imat du Sénégal, comme celui de tous les pays

sahel a-soudan iens, se caractérise par une grande variabil i té des préci pilat ions et des

températures d'une année à l'autre

Concernant la zone d'étude Je:. températures sont plus clémentes sur la partie côtière

(région de Dakar et une partie de 13 région de Thiès à savoir la petite côte) ou agil l'alizé

mari n ; et augmentent en aliant à !' Est. Pour la pre111 ière part ie les températures les moins

élevées tournent autour de 1RC>( et les plus élevées entre 31-36 oc. Pour la seconde partie

(Thiès, Tivaouane et la régio» ce Ciourbel) les températures moyennes min imales

enregistrées sont d'environ 20°C et les plus élevées entre 34 et 40 oc.Le tableau suivant permet d'avoir une idée sur les précipitations sur la zone.

Mois

Ville Janv. Fév, Mars Avril Mai Juin Juill. Août Sept. Oct. Nov. Déc.

Dakar 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.5 66.5 103,9 55.4 9.2 0.0 0.0

Diourbel 0.0 0.0 0,0 O,r) 0.0 2.8 253.1 128.8 l77.8 9.6 0,0 0.0

Thiès 0.0 0.0 0.0 00 0.0 0,0 185.4 1S4.8 191.5 52.6 0.0 0.0

Mbour 0.0 0,0 0.0 0.0 0.0 2.1 J39,0 158.2 238.3 44.2 0.0 0.0

Tableau 13 : Précipitations moyennes mensuelles en 200 l , en mm

III-3~2 Impact du climat sur les chaussées

Les paramètres cl imatiques qui peuvent influer sur la srabili té d'une structure

routière sont principalement les' préci pitations et la température. D'au tres paramètres

climatiques tels que l'hygrométrie, peuvent aussi agir mais les désagréments qu'ils causent

sont négligeables,

Ecole Sllpéw:ure Polytechnique 45 Jean Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionnement des Chllussées souples pour la zone ouest du Sénégal

[[1-3-2-1 l mpact de la Précipitation

L'eau a toujours été un ennemi de la route. Un contact prolongé de l'eau avec les

couches de chaussée entraîne une instabilité de toute la structure et il s'en suit une

dégradation rapide de la route. L'cau peut venir du bas si la plateforrne est marécageuse ou

s'il ya une remontée de la nappe. Dans ces cas paruculiers on pourrait traiter la plateforme

à la chaux. Iai re des purges puis remblayer avec un matériau d'apport, mettre une sous

couche drai naute, ut il isel' du géorex ti le ou même mod i fi el' le 1racé de 1a roule pour év iter

ces zones. Par contre c'est de l'eau de pluie que l'on se méfie le plus car. inévitablement,

eIle viendra au contact de la rou te. Si la rou le es l dotée d' un revê temen l q LI i joue bien SOI1

rôle d'étanchéité el de devers convenable. aloi s sa partie supérieure est en principe

protégée de J'eau de pluie. Une autre paru e de 1a pluie ruisse11e le Iong de la l'OU te et

provoque une érosion. Cette dernière ronge progressivement les talus qui ne sont pas

protégés avant de s'attaquer à IJ chaussee.

Ainsi il est indispensable de protéger la chaussée des orécipitations. Pour cela il

faut d'une part exécuter un revèrernent étanche et des devers et déclivrtés normalisés pour

proteger la partie supérieure. D'autre pact il faut toujours prévoir un système

d'assainissement efficace fait de puisards, fossés stabilisés ou protéger le talus si les fossés

ne son! pas nécessaires.

1II-3~2-2 Impact de la température

La température est un facteur important à prendre en compte en technique routière.

Dans les pays à cl irnat tempéré où la température peut chuter en dessous de zero degré

Celsius, le gel est très déterminant et est même pris èn compte dans le d imensionnemerit.,

Pour les zones chaudes comme la nôtre on prend en compte surtout les élévations de

ternpérature. Celles-ci agissent sur les matéria ux, leur com portement et sur les 1iants

utilisés.

Pour les matériaux granulaires non traités les variations de températures entraînent des

modifications surtout sur la teneur en eau.

+ Pour les matériaux trai tés aux liants hydrauliques (par exemple la latérite-ciment

qui es1 très utilisée dans la région), des lempèratures élevées favori sent l' appari tion de

fissures de retraits thermiques et c'est valable pour les bétons. Aussi elles causent une

augmentation de l'evaporation de l'eau dans le matériau traité ce qui n'est pas favorable à

la réaction d'hydratation du liant en particulier le ciment qui nécessite lin minimum d'eau

pour être efficace.

Ecole Super ieure Polytechnique 46 Jean Lefebvre S énégal

Sujet : Elaboration d 'un catalogue de dimensionnement de~ chaussées souples pour la wne ou est du Sénégal

+ Pour les matériaux traités aux liants hydrocarbonés une élévation de température a

co mme conséquence une perte de résistance ; cette dernière es t d ' autant pius importante

que la températu re est éle vée. La figure suiva nte donne l'évolution du module de rig idi té

en fonctio n de la température, d 'une ass ise en gr ave- bitume sur laquelle roul e un véhicule

lourd à 60 -80 Krn/h :

Module de Rigidité de la grave-bitume

16 000

14 000

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Q) 8 000:J

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20 30

Figure 13 : Evolution de la rigidité de la grave-bitume en fon cti on de la température

rv- La démarche de dirnensionnement

Qu elles qu e so ien t les techniques de chauss ée , la dém arche de dimen s ionnement et

J' arti culation de s différentes étapes sont se ns ibJeme nt les mêmes. La démarche gé nérale se

présen te de la m an ière suiv ante :

IV - 1 Prédimensionnement

Une fois qu 'on a réuni les données néc essaires au ca lcu l (caractéristiques ph ysiques et

mécaniques tell es que le CBR, te module d ' él asticité E des matériau x destinés à être

utili sés comme couche de cha ussée), on procède à un premier choix de la couche de

roulement et au prédimens ionnem ent de la struc ture en se fixant à priori les épaisseurs de s

aut res co uches de la chaussée .

Ecole Supérieure Pol ytechn iqu e 47 Jean Lefebvre Sénéga l


IV - 2 Calcul de la structure

Ayant les modules des différents matériaux de notre chaussée et les épaisseurs des

différentes couches à la suite du pr édimensionnemeut, on procède aux calculs des

contraintes et déformations réelles de la structure de chaussée prédimensionnée à l'étape 1

sous l'essieu de référence de IJOKN à l'aide du logiciel ALIZE. Chaque demi-essieu

comporte un jumelage type, représenté par deux charges exerçant une pression

uniformément répartie de 6.62 bars sur deux disques de 12.5 cm de rayon, avec un entre

axe de 37.Sem.

IV - 3 Vérification en fatigue de la structure cf de la déformation de l'assise

La vérification est faite en comparant les contraintes et d éformations données par le

logiciel Alizé aux valeurs admissibles. Ces valeurs limites dont déterminées en fonction;

du trafic cumulé sur la période de calcul considéré,

du risque de ruine admis sur cette période

des caractéristiques de résistance en fatigue des matériaux,

de effets thermiques ,

des donn ées d 'observation du comportement de chaussée de même type.

Ainsi on fait des itérations successives jusqu 'à obtenir les épaisseurs adéquates c'est-à-dire

permettant de ne pas dépasser les contraintes et déformations admissibles . Cependant il est

nécessaire de tenir compte des contraintes technologiques d'épaisseurs minimales et

maximales pour atteindre les objectifs de compacité et d'uni .

IV - 4 Définition de la coupe transversale de la chaussée

L'ensemble des vérifications précédentes étant positive s, pour la structure dite normale il

reste à préciser le profil en travers de la couche de la chaussée.

V- Calcul des limites admissibles

Dans la démarche de dirnensionnement des chaussée s souples la détermination des

limites admissibles des matériaux revêt une grande importance. Ces limites correspondent

soit à une contrainte, soit à une déformation selon l'assise consid érée.

Pour les chaussées souples, à assise granulaire, on vérifiera la déformation Ez à la

surface des couches et du sol support ainsi que l'élongation transversale El à la base des

Ecole Supérieure Polytechn ique 48 Jean LeFebvre Sénégal

Sujet : Elaboration d 'un catalogue de dimensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

couches bitumineuses. On vérifiera néanmoins la contrainte verticale (Jz à la surface des

couches et du sol de plate forme.

Pour les chaussées à assise traitée aux liants hydrauliqu es, la contrainte de traction

(J[ de la couche dassise sera vérifiée ainsi que la déformation verticale 8 1 de la couche de

plate forme.

Pour les chaussées à assi se traitée au bitume, il faudra vérifier l'élongation El des

couches de base et fondation ainsi que la déformation verticale €7 de la couche de plate

forme .

V-l Sol suppo rt et matériaux non traités

Pour la plate-forme et les matériau x non traités (constitués de matériaux granulaires

tels que: les latérites crus, les calcaires ... ), les contraintes sont caractéri sées par les

contraintes Oz: adrn et déformations E7 adrn verticales admi ssibles au sommet de la couche.

Elles sont calcu lées à partir des formules suivantes :

_ O,3xCBR0 7 adm - 1 0 7 1 V en bars (Kerkove n cl Dormon)+ , x og l

- 2 8 10 -2 N - 0.::-Ez: adm - " x

(JZlldm · contrainte verticale admissible

S1. adm : déformat ion verticale admissible

en mm (Loi de tassement ci e Shell ).

N = NE = nombre de chargements équi valents calculé à partir du trafic cumulé et du

coefficient d 'a gressivité A

V-2 Matériaux traités aux liants hydrauliques

Pour ces genres de matériaux, les limites admi ssibles sont caractéri sées par la

contrainte de traction par flexion 01 adm à la base de la couche traitée et la déformation

vertica le 8 z adm du sol de plate forme. Pour NE chargements, la contrainte de traction est

donnée par la formule ci-après :

a =(]" (NE)x k x k x k x k{(uliU lot/m ' l " c.' "

Cf[ Hu m (NE) est la contra inte pour laquelle [a rupture en flexion sur éprouvette de

360j est obtenue pour NE chargements

49---------------_._ - - - _ ._- - - - -Ecole Supéri eur e Po lytechn ique Jean Lefebvre Sénégal


(NE)b

U (odlll = U 6 X 1Q6

<Je. est une contrainte en bars fonction du type de matériaux

b est la pente de la droite de fatigue du matériau

k, est un coefficient qui aj uste la valeur de déformation adm issible au risque de

calcul retenu en fonction des facteurs de dispersion sur l'épaisseur (écart type Sh) et sur les

résultats des essa is de fatigue (écart type SN)

u est une variable centrée réduite assoc iée au risque r

oest l'écart type sur les épa isseurs

c est le coefficient reliant la variation de contrainte à la variation aléatoire

d'épa isseur de la chaussée ; il est de l' ordre Ge O.02c m"J

ku est un coefficient introduit pour prendre en compte l'effet des discontinuités pour

la couche de base.

k, est un coefficient de calage destiné à aj uster les résultat s du modèle de calcul au

comportement observé de chaussées du même type.

Concernant la déformation verticale du sol de plate forme elle est donnée par la

formule ci-après.

- 0 0 II (NE) -0 222 eEl adm - . - .n mm

V-3 Matériaux traités aux liants hydrocarbonés

Pour ces matériaux les limites admi ssibles sont caractéri sées par la déformation par

traction Cl adrn à la base de la couche et la déformation verticale Cl adrn du sol de plate forme.

L'élongation par traction admissible est donnée par la formul e suivante:

Ecole Supérieure Polytechnique

1::6 x ( NE ) x ( E l J0

.\ X k x k x k106 EL "

50 Jean Lefebvre S én égal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dim ensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

El est le module du matériau à la température équivalente de 10°C ;

E2 est le module du matériau à la température équivalente du milieu d 'utilisation

(soit JO°C dans notre cas) ;

NE est le nombre de chargements équi valent s calcu lé à partir du trafic cumulé et

du coefficient d 'agressivit éCAM

S(j est l'él ongation admi ssible pour une fréquence de 2S Hz et une température de

b est la pente de la droite de fatigue du matériau

k. est un coeffic ient qui ajuste la valeur de déformation admissible au risque de

calcul retenu en fonction des facteurs de dispersion sur [' épaisseur (écart type Sh) et sur les

résultat s des essais de fatigue (écart type SN)

u est une variable centr ée réduite associée au risque l'

oest l'écart type sur les épaisseurs

c est le coefficient reliant la variation de contrainte à la variation aléatoire

d'épaisseur de la chaussée ; il est de J'ordre de O.02cm-1

~ est un coefficient de calage destiné à ajuster les résultats du modèle de calcul au

comportement observé de chaus sées du même type .

Concernant la déformation admissible Ez adm du sol de plate forme, elle est donnée

par :

- 0 0 6 (NE ·0 .222E<. adrn - . 1 ) en mm

Les contraintes admissibles obtenues après calcul sont données en annexe C.

Eco le Supérieure Polytechniqu e 51 Jean Lefebvre Sén éga l

Sujet: Elaboration d 'un cata logue de dim ensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

Chapitre V

ELABORATION OU CATALOGUE

La mise sur pied d 'un catalogue de dimensionn ement des chaussées pour ta zone

ouest du Sénégal a pour objectif de donner aux maîtres d 'œuvres et administrateurs

gestionn aires des réseaux un outil leur permettant à parti r de ta portan ce de leur sol de

plate-forme (indice portant CBR), du trafic, des contraintes locales et des matériaux

disponibles dans [a zone de choisir une structure de chaussée éco nomique et des techniqu es

de mise en œuvres adéquates. Le cata logue constituera une base de données essentielle

avec des spéc ifications établies après une ana lyse des paramètres rée ls des matériaux.

locaux. Sans nul doute les résultats obtenus devrai ent permettre de gagner du temps et de

revalori ser les matériaux locaux.

1 - Composition

1 - 1 Les fiches de matériaux (cf. annexe B)

Chaque matériau sera fiché et dans chaque cas on aura :

- les spécifications sur son utilisation en techni que routière;

- les résultat s des essais géotechniques sur les matériaux.

1 - 2 Les fiches de structures

Elles co nstituent en fait le catalogue proprement dit. On y présente tes épaisseurs

des différentes couches de la chaussée du revêtement à la couche de fondatio n. Ces

épaisseurs dépendent du matériau utilisé en couche de base, du trafic et de 1(} classe de

plate forme.

Il- Hypothèses de dimensionn ement

Pour l' élaboration de ce catalogue il a été adopté des chaussées à 3 couches

(revêtement , base , fondation) ou à 2 couches (revêtement , base). Pour chaque couche. les

hypothèses sont les suivantes :

IJ- 1 - Pour la couche de surface

Le revêtement prévu es t le béton bitumineux dont l'u tilisation sur les chantiers est

de plus en plus courante; son épaisseur sera :

• de 3 à 4 cm pour les trafics Tl et T2 ;

• de 5 il 7 cm pour les trafi cs T3 et T4.

Ecole Supér ieure Polytechnique 52 Jean. Lefebvre S én égal

Sujet: EI<l"oration d'un catalogue de dimensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

Pour lélaboration de ce catalogue, la température de référence est fixee à JODe

suivant le climat de la zone d'étude, A cette température, le module du béton bitumineux

est de 13000 bars et lecoefficiem de poisson est de 0.35.

II - 2 - Pou r la couche de base

Pour lélaboration du catalogue il a été supposé au départ que la couche de base

pouvait être réalisée par l'ensemble des formulations présentées dans le tableau ci-dessous.

Cependant au terme des calculs effectués sur AUZE, les formulations dont les codes sont

les suivants 60SN40LS, 70SN40LS, 60SE40LS et 70SEJOLS ont été rejetées pour des

raisons économiques, du fai: qu'on aboutissait pratiquement il des épaisseurs identiques à

celles données par le SOSN5ûLS et le SOSE50LS.

Le coefficient de poisson est égal à 0.25 pour les matériaux granulaires.

Pour l'estimation du module des différen ts matériaux, il a été adopté la corrélation

suivante:

E = 50 CBR (bars) pour les matériaux granulaires traités ou nO:1

Les valeurs de CBR utilisees dans ces formules sont celles trouvees lors des essais mais

reduites de 10 % pour tenir compte du manque d 'homogénéité des carrières et des

imperfections pouvant survenir Jors de l'essai CBR.

-CBR

ModuleFormulation Code de

(Bars)calcul

Latérite de Sindia + 3 % ciment LS3C 277 13850Latérite de Mt Rolland + 3 % ciment LMR3C 23J 11550

Latérite de Mt Rolland + 2.5 % ciment LMR2C 186 930060% Latérite de Ndaktiar Mbaye -l- 40% calca ire de Bandia 60LNM40CB l31 655070% Latérite de Ndakhar Mbaye + 30% calcaire de 8andia 70LNM30CB 75 3750

--60% Latérite de S ind ia + 40 calcaire de Ba nd ia 60LS40CB 100 5000

70% Latérite de Sindia + 30% calcaire de Bandia 7ûLS30CB ~ 465050% Silexite non écrêté 0/31.5 + 50% Latérite de Sindia SOSN50LS 180 900060% Silexite non écrêté 0/3 1.5 + 40% Latérite de Sindia 60SN4 0LS 315 1575070% Silexite non écrêté 0/31.5 + 30% Latérite de Sindia 70SN30LS 253 [2650

50% Silexite écrêté 0/20 + 50% Latérite de Sindia SOSE50LS 102 510060% Silexite écrêté 0/20 + 40% Latérite de Sindia 60SE40LS \ 17 5850 170% Silexite écrêté 0/20 + 30% Laterite de Sindia L ÎOSE30LS 133 6650

Tableau 14: Code des mélanges de matériaux étudiés

Eco le Superieure POlyl l C!\I1ique 53 Jean Lefebvre Sénégal

Sujet : Elaboration d' un catalogue de dimen sionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénég al

II - 3 - la couche de fondation

La fondation sera réalisée en latérite crue dont le CBR est égal à 60 ce qui

correspond à un module de 3000 bars et le coeffic ient de poisson est de 0.25.

III - Recommandations sur le catalogue

Dans ce catalogue les plates-formes de classe S I ne sont pas prises en compte car

dans la pratique il est déconseillé d ' y mettre directement une structure de chaussée même

si on arrive à faire arriver des contraintes faibles compatibles avec la plareforrne. en jouant

sur les épaisseurs du corps de chaussée. En effet la classe S I correspond le plus souvent il

des argiles fines saturées, sols tourbeux, limon plastiques. sols contenant des matières

organiques, etc. Il serait donc hasardeux de réaliser une route sur ces so ls très sensibles à

l'eau et à faible densité sèche. Le risque de rupture de la chaussée est tres é levé. du fait de

linstabilit é des ces sols surtout au contact de l' eau.

ri faut remarquer que pour les plates-formes de portance moyenne (S2. S3),

l'é paisseur de la chaussée augmente avec le trafic, ce qui [ait que Je niveau fini de la

couche de roulement se retrouve cons idérablement surélevé par rapport au niveau du

terrain naturel. Ceci peut être un inconvéni ent, surtout en zone urbaine où les contraintes

environnementales doivent être prises en compte. Dans ces cas un déblai est préconisé

avant la mise en place des couches de chaussée.

La classe de trafic T5 n'est pas considérée dans ce catalogue car les structures de

chaussée compa tibles sont complexes : chaussées rigides ou chaussées avec base et

fondation traitée,....

Les différentes fiches constituant le catalogue sont présentées ci-après. Chaque

fiche correspond à une classe de trafic et de plateforrne donnée.


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CONCLUSION ET RECOMMANDATIONS

Cette présente étude avait pour objectif, de recenser ct de cartographier les carrières de

matériaux routiers de la zone ouest du Sénégal à savoir les région s de Dakar, Thiès et

Diourbel. Ensuite, avec les résultats d'essais géotechniques sur ces gîtes , il était question de

proposer des structures de chaussées souples fiables , suite à un dirnensionnernent rationnel.

Ainsi, on a constaté que cette zone offre une large gamme de matériaux utilisables en

technique routière , avec une forte dominance de la latérite . La remarque générale est que la

majeur partie des ces carrières est localisée dans la région de Thiès où on relève une

importante quantité de graveleux latér itiques. D'autres matériaux , exploités sous forme de

concassés, existent dans zone ouest mais en quantité moindre par rapport aux latérites . Il

s'agit du calcaire qui est partagé entre les régions de Dakar et cie Thiès; aussi du grès, du

silexite et du basalte qui sont exploités exclusivement dans la région de Thiès. La latérite en

terme de quantit é et de qualité se raréfie du coté Est de la zone; c 'est-a-dire I? région de

Diourbel où prédominent les dunes de sables.

Des études géotechniques sur les latérites de la zone d'étude montre qu'elles sont de

qualité acceptable dans l'ensemble VOtre quelquefois de bonne qualité. Donc la plupart des

graveleux latéritiques répertoriés peuvent faire l'objet d'une amélioration au ciment ou d'une

stabi lisation mécanique à J'aide de concassées que l'on trouve sur cette même zone, en vue de

leur uti lisation en couche de base .

Ainsi , au cours de cette étude, la lithostabilisation de la latérite de Sindia et Ndakhar

Mbaye par du tout-venant de calcaire 0/3 1.5 de Bandia a été étudié. Les résultats concluants

des essais géotechniques, ont permis d 'envisager l'utilisation de ces mélanges en couche de

base avec les formulations suivantes: 60% de latérite de Ndakhar Mbaye + 40% de tout

venant de calcaire 0/3 1.5 de Band ia, 70% de latérite de Sindia + 30% de tout-venant de

calcaire 0/31 .5 de Bandia et 60% de latérite de Sindia + 40% de tout-venant de calcaire 0/3 1.5

de Bandia. Par contre ce tout-venant de calcaire, seul, ne pourrait être utilisé en couche de

base à cause du fort risque d'attrition suite au compactage. Ce phénomène peut aussi arriver

pour les mélanges latérite-calcaire de Bandia si le pourcentage de calcaire est élevé.

A la suite des études sur des mélanges de matériaux de la zone , des structures de

chaussée fiables , dimensionnées pour une durée de vie de vingt ans , ont été propo sées après

vérification des contraintes.

Ce catalogue peut tout de même être complété car seule une partie des carrières a été

identifiée jusqu'à présent. En complément de ce catalogue, il est envisageable de tester, dans



des études futures, des matériaux tels que le sable-ciment et le sable-bitume en couche de base

et le sand-aspha lte en revêtement. Ainsi , seront valorisés les sables de la région de Diourbel

ce qui pourrait s'avérer plus économique dans certains cas. Au ssi dans le cadre de projets de

fin d 'études, il est possible de vérifier l'utilisation du granulat de silexite pour la formulation

de bétons bitumineux; de ce fait le silexite qui a de bonnes caractéristiques mécaniques

pourrait suppléer le basalte en revêtement.

Pour, assurer l'efficacité et la longévité des structures de ce catalogue, les

recommandations suivantes doivent être mises en pratique :

::: avant utilisation de ce catalogue, faire des études de trafic les plus précises possibles,

dan s le but de déterminer la classe de trafic à entrer dans le catalogue;

il> avant utili sation de ce catalogue, faire des sondages sur la plateforme dans le but de

déterminer la classe du sol d'assise à entrer dans le catalogue;

<lJ pour les couches de fondation supérieure à 25 cm, la réalisation in situ se fera par

couches de t5 ou 20 cm so igneusernent compactées ;

4f afin de cho isir la structure optimale pour un endroit donné de la zone, faire une étude

financière qui prendrait en compte les distances de transport des matériaux;

fÎ)- toujours s 'assurer de la compatibilité des matériaux par des essais, avant d'utiliser

une variante de s structures de chaussée de ce catalogue;

"l'r prévoir, au stade de l'élaboration du projet, un programme d'entretien de la structure

choisie; ce qui permettrait d'atteindre et certainement de dépasser la période de design.

Ecole Supérieure Polytechnique 72

Sujet : Elab oration d 'un catalogue de dimensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

ANNEXES

ANNEXE A : Résultats des essais géo techniques

ANNEXE B : Présentation des fiches matériaux

ANNEXE C : Ca lcu l des contraintes d déformations admissibles

ANNEXE 0 : Résultats des calc uls sur Alizé

ANNEXE E : Cartographie de 1,1 zone

Eco le Supéri eure Polytechnique 73 Jean Lefebvre Sénégal

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Sujet; Elaboration d'un catalogue de dimensionnemcnl des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

1- Présentation des essais pour le calcaire de Bandia

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Ecole Supérieure Polytechnique A- t Jean Lefebvre Sénégal


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Ecole Supérieure Polytechn ique A-2 Jean Le febvre Sénégal

Sujel : Elaboration d'un catalogue de dimensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

Essai CBR

Nombre de coups CBR , densité sèche

55 43f

2,1725 78 2,07410 30 1 1,957

Le CBR à 93 % de l'optimum est de 78

Courbe donnant la densité en fonction du CBR l2.2 - - --- --- -

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Ecole Supérieure Polytechnique A-3 Jean Lefebvre Sénégal

Sujet : Elaboration d'un catalogue de dimensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénég~l

Il - Présentation des essais de la latérite de Sindia


Tamis (mm) %passant av CBR0,08 210,2 340,5 411 432 465 63

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Tamis en mm

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30 29,2 34,5

Ecole Supér ieure Polytechnique ."\-4 Jean Lefebvre Sen égai

Sujet : Elaboration d'un catalogue de dimensionnemenl des c_haussées souples pour la zone ouest du Sénégal


- - -III -~- -

,

:5[1

o

40~ 35~ 30III 25w 20

~ 15w 10ew

1-

10 20

Nomhre de cours

30

- - Avant CBR

--Après CBR

Essai Proctor

Wopt

9,52,19 51 - Ji----


2,22œ 2,2g. 2,18'E 2,16.=! 2,14oe- 2,12~ 2,1'0 2,08a. 2.06

2,04

-1

/'" -.......... ../ <,

.: <,/ <, 1-

/ <;/

/1

5 7 9 11 13

Teneur en eau en %

Ecole Supérieure Polytechnique A-S Jean Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimen~ionncmcnt dcs chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

Essai CBR

Nombre de coups 1 CBR densité sèche

f

--55 139 2,193

25 61 2.07310 1 36 1,978

Le CBR à 95% de l'optimum Proelor est de 78

Courbe donnant la densité en fonction du CBR

l--- - - ---- _ ...__.-

-------~1

~//

,/1

1 1 i

2,25

7,2

-41/ 2 , 15.....III 2, 1c:QI0 2,05

'2

,95

o

Ecole Supérieure Polytecbn .oue

50

CBR

A-Ô

100 150

Jean Lefebvre Sénegâl

Sujet : Elaboration d'un catalogue de dimensionnemen( des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

III - Présentation des essais de la latérite de Ndakhar Mbaye


Tamis (mm)0.080.2 15

CBR

0.5 181

2

2429

94

36588089

150 t ---- ---=--=---- - - -1

f------~.:...::.~---- - j===--- -=-=----- - - - -----l25 ,

1- -31 .540

100

100

Courbe granulométrique l

o100

60

20

40

0.010 .110

--

-. 1

\-1

-, 1

'-------

100

C 120ruIIIIIIru0.. BfJQI

"UQ)

Clru...cQ)

~::JoQ..

Tamis en mm

Limites d'AtterbergLL LP IP 11 Avant CBR 46 ,4 25,2 21.2

1 Après CBR 42.8 23,2 196 1

~bre de coups

~18 48.5

22 47 .1f--

26 46,7

30 46 ,3-

Ecole Supér ieure Polytechnique A- 7 Jean Lefebvre Sén égal



1- Après CBR11

40

1

+- ~ I

*48 ,5

c 48 '\Qj

'":s 47 ,51'$ -.<li

c 47

""<li"- 46 ,5:s -,<li 46c<li1- 45 ,5

0 10 20 30

Nombre de coups

Essai ProctorWopt

2,286 10


2,3 ---1dl 2,25 -:">:

:s

/-...

1

~

E 2,2:s / l0:> 2,15

clUl /"U

0 2,1a..1

2,05

5 7 9 1 1 13

Teneur en eau en %

Ecole Supérieure Polytechnique A-S Jean Lefebvre Sén ég al

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimen sionnemcnt des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

Essai CBR

Nombre de cou~~_ CBR densit é sèche

55 131 2,265

25 92 2,171

10" _ L.-

42 2,051

Le CBR â 95% de l'optimum Proctor est de 94


2,3

2,25 ----~2,2

'al .>(Il 2,15 1c »>:

1III

Ci2 1 '

~..-

~

20: :1-> 1

1

1

20 40 60 00 100 120 140

CBR

Eco le Supérieure Polytechnique A-C> Jean Le feb vre Sénégal

Sujet : Elaboration d'un catalogue de dimensionnement des chaussées souples pour la Lone ouest du Sénégal

IV - Présentation des essais pour le mélange de 30% de calcaire 0/31,5de Bandia et 70% de la latérite de Sindia


r-- Tamis (mm) %passant av CBR %passant après CBR0,08 18 20

'--0,2 28 310,5 33 37

1 34 402 37 45-5 50 6310 70 8316 85 9620 91 100 i

- l25 96 100r 31,5 100 100

~ 40 100 100

Courbe granulométrique

120

-Avant C8R

--- Après CBR

0 .010,110

40 I-----"'~~~::::-----,

20 -t-----------..:>e----0 +--- - - ...,....--- - ,-- - - .---- - _____

100

100 +----{lapt~------------

c(QCIl

Klc.. 80 +---~"T-----------~Q)

"0

Q) 60 +----~..=..c----------,msr:alu~

o0...

Tamis en mm

Limites d'Atterberg

1 LL LP IP -i

1 Avant CBR 1 26,4 12.15 14,251

1 Après CBR 1 39,2 17 22,2 1

Ecole Supérieure Polytechnique A-IO" Jean Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de cl imellsiollilemenr des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

1

Nombre de coups Wavant

16 28,4

20 2724 26,7

28 25,7

Nombre deWaprès

coups

18 40,4

22 39,5

26 39..- .30 38 ,4

Courbe donnant la limite deliquidité LL 1

45 . 1# 40 . - i- 1c 35<li

1

::J 30M

25 -------- --Avant CBR<li

c: 20 ·... - Après C8R<li1- 15::J<li 10c<li 5l-

D0 10 20 3D 40

Nombre de coups

Essai ProctorWopt

8,22,1551- -1------

Courbe de J'essai Proctor

11109876

I-=-_-,.L--_~-

2,18

Cl)2,16

:::J2,14c-

E 2 ,12::::s0 2,1> - -

CIl-c 2,080 '

a... 2.06

2,04

5

Teneur en eau en %

Ecole Supérieure Polytechnique À-II Jean Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionnemenl des chaussees souple~ pour la zone ouest du Sénégal

Essai CBR

-,

Nombre de coups CBR densité isèche

55 134 2,10125 83 2,00410 35 1,897

Le CBR a95% de l'optimum Proctor est de 104


I-Ser i e~

15010050o

-> 1

.> 1

1

-: 11-: ·1

-1

- !j f

2,15 ]

2,1

'(1) 2,05-VI "1C L

CIla 1,95

-, ,9

1,85

CBR

Ecol e Supérieure Polytechnique A-12 Jean Lefebvre Sénégal

Sujet. Elaboration d'un catalogue de dimensionne ment des chaussées souples pour la zone ouCSl du Sénégal

v -Présentation des essais pour le mélange de 40% de calcaire 0/31,5de Bandia et 60% de la latérite de Sindia


Tam is (mm) %passant av CBR0,08 210,2 33

0,5 401 42

1

2 46-- -5 61

10 8 1

16 9320 9625 100

31,5 100-40 100

Courbe granulométrique avant CBR

....1'.'.~ -,C

tt$(Il

100(Iltt$a. 80Q)on41 60mro 40....cQ)

l: 20:::::l0 ,-'n,

100 10

Tamis en mm

0,1 0,01

Ecole Sup ér ieure Pol ytechnique A- 13 Jean Lefebvre Sénégal

Sujet : Elaboration d'un catalogue de dimensionnement des chaussées souples pOUT la zone ouesl du Sénégal

Limites d'Atterberg

LL 1 LP IP_ .Avant CBR 27,2 13,4 13,8Après CBR 30,3 13,8 16,4 ..-

.--WavantNombre de coups Waprès

18 29,3 31--22 28,3 30,8

26 27,2 30,4

3D [ 26,9 29,7


~~ 32..~c J I '--.QI ~1lL

:::J 30 '----..~-~ "" -Avant CBRIV.c 29 <,dl --- Après CBRl.. 28

; ~:lIV 27c "-QI

..... 260 10 20 30 40

Nombre de coups

Essai ProctorWopr

8,72.14I--l -Courbe de l'essai Proctor

128 10

Teneur en eau en %

6

2.15

~ 2 ,10-'Ë::J"0 2,05 ,1- - - - -7""------ - - - - - - - - - --\,- - - - 1>V>"0

c ------'Ecole: Supé ieure Polytechnique A-14 Jean Lefebvre S énégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionncment des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

Essai CBR

Nombre de coups CBR dens ité sèche 1

1

55 45 2.12 1

25 11 1 2.0191

1

10 39 1,906 1

Le C8R à 94% de l'optunurn Proctor est de 111


12010080

=--~.........

60

CBR

4020

1.9 +---------=--------,----------~--

1,85 +---- - ,--

a

IIIc:QI

o 1.95 +---------------=~=----------,

2'15 1~ -2. 1 .

,QI '2,05 f---- - - - - - - - - - - - - - - - - - -=.........;o----:,t::'

2 +---------- -----------:::;-":::::....-------:



VI - Présentation des essais pour le mélange de 30% de calcaire 0/31,5 deBandia et 70% de la latérite de Ndakhar Mbaye

Analyse granulométrîque

rès CBR%

24

121517

19

84

44

66

100100

% assant avant CBR

f------ ....:8:..:..9 - - - - -+- - - - -----'---''---=------ - - --193

Tamis (mm)

0,08 -~

- 0,51

2 1- - -5 .

~- - -

10-16 - -20

25-- - - -31.5

40-- -- - - - - -

Coube granulometrique

120 ----c:ro

100CIl

~\~c.. 80al \\ --Avant CBR"'i:L\ 60

\:'-O'l - Après CBRroç 40i:L\ ~~U.... 200 --a- 0

100 10 0,1 0,01

Tamis en mm

Limites d'Atterberg

1 LL LP IP

1 Avant CBR1

36.3 17,35 18,951

1 Après CBR _J 40,8 22.8 18


,------"--- -t- - "

"••

w ••_~5

'-'".,.'w._

'".~..'"~

Cou'be p• •metlUll de d.l. 'm..... '. Um'l. deIiQUiO·tt l l

•••••D••D•• me- c

0 D •

Cou.be ~ e ....s. , Proe"'.

,. ~-1 "l ". / -• ,, -/! ~- ~,~ -_. - -,

• , • " " "T.~. ~, u ••u.ft 'llo


Essai CBR

Nombre de coups 1 CBR densité sèche55 1 75 2.191

1-25

1

83 2.08210 43 1.974

Le CBR a 93% de l'optimum est de 83

Courbe donnant la densité en rnocuon du CBR

2.25

2)Qj \i:

'2.15u

\-Qj<.11

B 2.1 ..(J")

c 2.05Qj

~0?

1,95 -'

~

0 20 L10 60 80 100

CBR

Ecole Supérieure r Olytechnique A-18 Jean Lefebvre Sénégl1l

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionncment des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

VII - Présentation des essais pour le mélange de 40% de calcaire 0/31,5de Bandia et 60% de la latérite de Ndakhar Mbaye


--Tam is (mm) %passant av CBR

0,08 80,2 100,5 121 142 18

5 3410 57- -- - -16 7720 86- - --25

1-91

f-31.5 100

, 40 100- ..

Courbe granulométrique l1

120 -c:~

100VI -.i€0.. 80al -,"lJal 60 - -,~~- 40 -c:

~al io20... --0

Q. 0100 10 0,1 0,01

Tamis en mm

Limites d'Atterberg

LL LP IPAvant CBR 27 ,3 14,75 12,55Après CBR 30,3 13,85 16,45

Ecole Supérieure Polytechnique A-! 9 Jean Lefebvre Sén éga l

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dlmensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

Nombre de coups Wavant Waprès

18 29,7 31

22 28,3 30,8

26 27 ,5 30,4

30 27 29,7 --.-J

Courbe donnant la limite de liquidité LL

~~ t=!1 ---.l'tl ----...

CIl -.l:: <, - - Avant CBR<1J....

~ j~" --- Après CBR::;

Qle

~all-

'"1

0 10 20 30 AD

Nombre de coups

2,275

Essai Proctor

L---------=c~o:'


2,3

2.25

'Q)2. 2....

Vl 2.15 -c:Q)

-0 2,1

2,05

2

0 5 10 15

-- Série1

Teneur en eau en °/0

Ecole Supérieure Polytechnique A-2ü Jcarl Lefebvre Sénéga 1

Sujet : Elaboration d'un catalogue de dimensionnemen\ des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

Essai CBR

Nombre de cOUPS CBR 1 densité sèche55 182 1 2,248

25 146 i 2,14910 96 l 2,035

Le CBR à 95% de l'optimum Proctor est de 146


2 ,3

2,25/2.2-QI -::~

VI 2 ,15c -:QI0 2,1

/2,05 ./

20 50 10 150 200

CBR

Ecole Supérieure Polytechnique A- 21 Jean Lefebvre Sénégal


~œ~;mm~[fJ~@[JDafaJaD®[Jù @@~ (]D@fu@i0 [Jlfl]faJG@uVfaJ&EJ

féole Supérieure Polytechnique Jean Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaborarion d'un caralogue de dimensionnement des chaussées souples pour la zone ouesr du Sénégal

LATERITE CRUE de Pout Diack J (GU)

Propr-iét ésValeurs

Fondation Baseobtenues

Dimension maximale 12mm ~60 mm ~ 5 0 mm

Cu > 75 ~5 =:: 5

% de fines (%de passant au tamis de SOllm) : f 18% s: JO ~ 20

IP 45/43 S 22 s: 15

bdlllax 2.127 ~ 1.9 à 2 2: 2.1.Teneur en matières organiques :s 1.5 % .:S 1 %

CBR à 95% de l'OPM 38 > 30 > 80> 35 pour T4 etT5 60 admis TI

Gonflement li néaire 0,08 entre 1 et 2 % < 1 %

wopt 11.0 %

1

.~~Tl -Tl T3-T4 . ""% de fines (%de passant au tamis de Sûurn) : f .:S 35 s: 30 ~ "0

IP (Fonda lion)

1

.:S 30 s: 20 s: 20

IP (Base) .:S 22 s: 20 s 18'---.

Valeurs ohtenues RecommandationsTamis(mm) % passant % passant

Couche de Couche deavant après

Fondation Basecompactage compactage ~

40 100 \00 100 95 - 10031.5 \00 100 95 - 100 85 - 10020 100 100 75 - 100 60 - 10010 85 90 58 - 100 35 -905 51 62 40 -78 20 -752 22 ""') 28 - 65 12 - 50 1

J-

I 2U 271

22 - 56 la- 400.5 18 26 18 - 50 7 - 350.08

1

11 L 18 5 - 35 4 - 20

Ecole Sup érieure Polytechn ique B-l Jean Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionnemenl des chaussées souples pour la lone ouest dl) Sénégal

LATER1TE CRUE de POLit Diack 2 (GD)

PropriétésValeurs

Fondation Baseobtenu es

Dimension maxirnale 20 mm :S 60 mm :S 50 mm

Cu > 75 ~ 5 ~5

% de fines (%de passant au ramis de 80 fl m) : f 2J % < 30 < 20

[P 30 /42 ~22 s:15

Odmax 1.847 ~ 1.9 à 2 ~ 2.1

Teneur en matières organiques :'::. 1.5 % :s 1 %

CBR à 95% de l'OPM 48 > 30 > 80> 35 pour 14 etT5 60 admis TI

Gonflement linéaire 0.05 entre 1 e( ~ %1

Si %1

Wopt1

L4.:Z %1 J 11 1

-! iTl -T2 T3 -T4 T51!

% de fi nes (%de passant au tarnis de 80fl ln) : r ::: 35 :: 30 ~ 30

[P (Fondation) < 30 :S 20 < 20

Tr (Base) < 2~ ~ 201

s: 18

Valeurs obtenues RecommandationsTamis(mm) % passant % passant


Fondation Basecompactage compactage

40 100 100 100 95 - 10031.5 100 100 95 - 100 85 - 10020 98 100 75 - 100 60 - 10010 79 90 58 - 100 35 - 905 45 65 40 -78 20 - 752 23 32 28 - 65 12- 501 22 27 22 - 56 10-40

0.5 20 1 26 )8 - 50 ï - 350.08 16

' 121 S - :15 4 ·20

1 --

Ecole Supérieure Polytechnique 8-2 Jean Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionnement des chausséessouples pour la zone ouest du Sénégal

LATERITE CRUE de Pout Diack 3 (01 1)

1

Valeurs i

Propriétésobtenues

Fondation Base 11

Dimension maximale 27 mm :s 60 mm .:::;50 mm 1

i

Cu > 100 2:5 ~5

% de fi nes (%de passant au tarn is de 80~lm) : f 20% < 30 < 20

lP 19/ 17 :s 22 < 15

6d max}.027 ~ 1.9 à 2 1 2: 2.1

11 Teneur en matièr~s organiques ::; 1.5 % :s 1 %

CBR à 95% de l'OPM 67 > 30 > 80> 35 pour T4 etT5 60 admis Ti

Gonflement linéaire 0.02 entre 1 et 2 % < l %

1 Wopt 12.8 O/ô

1

1,

TI -T2 T3-T4 T5

% de fines (%de passant au tamis de 80Mm) : f < 35 :s 30 :s JO ,1

1P (Fondation) < 30 .:::;20 .:::;20

1

IP (Base) S 22 :s 20 :s 18

Valeurs obtenues RecommandationsTam is ..-(mm) % passant % passant



40 100 100 100 95 - 100J 1.5 100 100 95 - 100 85 ~ 100

1

20 891

100 75 - ! 00 60 - 10010 64 82 58 - 100 35 - 905 45 57 40 - 78 20 - 752 JO 38 28 - 65 12- 50

1l 24 29 22 - 56 10- 400.5 23 27 [8 - 50

7-35J1

0.08 19 20 5 - 35 4 ~ 20

1 -----_.

Ecole Supérieure Polytechnique I3-3---------- -

Jean Lefebvre Sénégal

Sujet: ElaboratÎon d'un catalogue de dimellsionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

LATERITE: CRUE de Sangué (Gl 2)

Propriétés r Valeurs Fondation Base1 obtenues

Dimension maximale 40 mm :S 60 mm -S 50 mm

Cu 133 ~ 5 2: 5

% de fi Iles (%de passaut é\1I tarn is de 8Op !TI) : f 24 % <30 :S 20

IP 19 /27 <22 S 15

1

bdmnx 2.049 ;::1.9à2 ~ 2.1 1

Teneur en matières organiques s15% Si %

CBR à 95% de l'OPM 67 > 30 > 80> 35 pour T4 etT5 60 admis Tl

1

Gonflement lin éai re o ~ 3 entre 1 el 2 % :::: 1%1

Wopt 10.2 %

!- -

!TI-T2 T3 -T4 T5

1

% de fines (%de passant au tamis de 80)1lll) : r < ., 5 S 30 s30 1

IP (Fondation) ::. 30 :S 20 ::;20

IP (Base) S 22 S 20 :5 18

Valeurs obtenues RecornmandarionsTamis(mm) % passant % passant

1

Couche de Couc-he deavant après

Fondation Base_. compactage compactage

1

40 88 100 . 100 95 - 10031.5 82 100 95 - lOG 85 - 10020 77 100 75 - 100 60 - \0010 58 82 58 - 100 35 - 905 36 60 40 - n 20 -75

; 2 2:2 41 28 - 65 12 - 50

1

1 20 37 22 ·- 56 10 - 400.5 18 14 18 - 50 7 ·- 35

10.08 9

1

24 5 - 35 4 - 20

1

Ecole Supérieure Polytechnique B-4 Jean Lefebvre S én égal

Sujet : Elaboration d'un catalogue de dimens ionncmenl des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

LATERITE CRUE de Ndakhar Mbaye (Gl 1)

PropriétésValeurs

Fondation Base1obtenues

Dimension maximale 27 mm :5 60 mm :5 50 mm

Cu > 133 ~5 ::::5

% de tilles (%de passant au tamis de 80pln) : f 11- 16 0;(1 ~ 30 :s 20

IP 22 /21 <:. 22 :5 15-

1 OdlllaJ-. 2.05-2.2R ;:: 1.9à2 2: 2.1 1

Teneur en matières organ iq-uest

::s1 .S% :s 1 %

CBR à 95% de ['OPM n·94 > 30 > 80> 35 pour T4 elT5 60 admis T

11

Gonflement 1inéaire O.Cl} entre 1 el2 % :5 1 %

WOpl 10.6 %1

1

-1

TI-T2 T3 -1'4 T5

% de fines (%de passant au tamis de 80~m) : f :5 3S :5 JO :5 30

IP (Fondation) :: 30 s 20 :5 20

IP (Base) :s 22 :5 20 :5 18i

1 Valeurs obtenues RecommandationsTamis(mm) % passant % passant



40 100 100 100 95 - 10031.5 100 100 95 _. 100 85 - 10020 83 100 75 - 100 60 - 100\0 54 79 58 - 100 35 - 905 35 6" 40 - 78 20 - 75_l

2 19 38 28 - 65 12 - 501 18 28 22 - S6 10 - 40

0.5 15 26 \8 - 50 7 - 35 1

1

0.08 \2 16 5 - 35 4 - 201

Ecole Supérieure Polytechn ique B-5 Jean Lefebvre S énéga l

Sujet: Elahoration d'un catalogue de dimensionnel1lenl des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

LATERITE CRUE deSindia CGl l)

Fondation Base

S60 mm S 50 mm

2:5 ~5

S 30 .s 20

S22 s15

~ 1.9 à 2 2.l

< 1.5 % ::: 1 %

> 30 > 80

> 35 pour T4 etT5 60 admis Tl

entre 1el 2 % < 1 %

> 75

20 %

191 1g

63 - 83

2.03-~. 1

a -0.05

12.6 -14.2

caR à 95% de l'ÜPM

Wopt (%)

Propriétés

Dimension maximale

Gonflement linéaire

IP

Cu

% de fi nes (%de passant au tamis de 80p 1)1) : f

Teneur en matières orgamques

'- ,_. -L Je-__TI -T2 T3 -T4 T5

% de fines (%de passant au tamis de 80flm) : f s 35 S 30 ::; 30

IP (Fondation) -30 :S 20 .s 20-

IP (Base) S 22 S 20 :s 18

--Valeurs obtenues Recommandations

Tamis(mm) % passant % passant

Couche de Couche deav~nt après


40 100 100 100 95 - J0031.5 100 100 95 - lOO 85 - 10020 99 100 75 - ]00 60 - lOO10 82 89 58 - 100 35 -905 61 71 40·- 78 20-752 40 1 47 28 - 65 12 -501 34 38 22 - 56 10 -40

0.5 30 34 18 - 50 7 - 350.08 17 20 5 - 35 4 - 20


Sujet: Elllboration d'un cllllllogue de dimensionnemcnl des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

LATERITE CRUE de Mont Rolland (GI l)

Propriétés

Dimension maximale

Cu

% de fines CO/ode passant au tamis de SO!1nl)

IP

Teneur en matières organ iques

CBR à 95% de l'OPM

Gonflement linéaire

Valeursobtenues

40 mm

> 100

17%

18/19

:2.18

66- 92

nu1

10-11.7

Fondation Base

:::; 60 mm ~ SO mm

~5 ~5

:s JO S 20

< 22 < 15

~ 1.9à 2 > Î '- _. 1

:s 1,5 % :s 1 %

> 30 > 80

> 35 pour T4 etTS 60 admis TI

entre 1el 2 % < 1%

1

1-Tl-T2 T3-T4

1

T5

% de fines (%de passant dt! tanus de Sûurn) : f 1 ~ 35 :s 30 :s 30

IP (Fondation) S 30 :s 20 :s 20

IP (Base) < T'" < 20 < 18- -

Valeurs obtenues RecommandationsTamis(mm) 0/0 passant % passant



40 100 100 100 95 - 100Jl.5 97 100 9S - 100 85 - 10020 9l 100 75 - 100 60 - 10010 70 78 58 - 100 35 - 905 44 52 ~O -78 20-752 28 30 28 - 65 12 -501 24 24

1

22 - 56 10 -400.5 20 22 1::; - 50

1

7 - 350.08 14 17

1

5 - 35 4 - 20

- - - J

Ecole Supérieure Polytechnique B-7 Jean Lefebvre Sénëga 1

Sujet; Elaboration d'un calaIOgllt de d ImensÎonnernel1! des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

GRAVE NATURELLE

Calcaire de Bandia

Spécifica rions sur la gr'a ve natu l'elle 0/31. S

-1Valeurs obtenues- - -

fondationBase

LAMDECu

%passant tamis 200IP

27.7647

13%Il.3

_ 1

< 50< 30-. 10

;'" 4 si IP =0< 12

< 40< 25> 12

> 4 si IP =0< 6

Tamis (mm)

4031 .52010521

0.50.08

Valeurs obtenues 'y,. passa nt

100 IUO100 80 - 10090 65 - 90S2 40 - 7534 }O - 6025 20 - 4522 15 - ~7

20 \0 - 2013 2 - 15

silP :;t04-5

si IP =0- -- -

Ecole Supérieure Polyrechn :'1 I1 t.: B-8 Jear: Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionncment des chaussées souples pour la zone ouestdu Sénégal

LATERITE AMELIOREE AUX CONCASSES (GLA)

Mélange de 30% ca/caire 0/31. 5 de Bandia + 70% de latérite de Ndakhar Mbaye

Spécifications sur latérite utilisée: Sindia

Valeurs Recommandationsobten us

% passant à 40 mm 100 100% passant à 2 mm 19 20 à 50% fines \6 10 à 25Ir 2 1 - _2 < 20CBR à 95 % de )'OPM 73 entre 40 et 60ES > 50LA < 30

---

Spécificarions sur rnaté r iaux d'ajout: tout venant 0/31.5 de calcaire de Bandia

Valeurs Recornrnaudobtenus arions

% passant à 2 mm r < 30-)

%, fines 13 < 18IP 11.3 0CBR à 95 % de rOPM 88 > 80

°dtnJ.' 2.215 > 2.2-

ES > 50MDE 47 < 30LA 27.76

1

< 12ACV <, 25

Caractéristiques géotechniques du mélange

TamisValeurs Recornrnan 1

obtenues dations(mm) (%) (%passant) 1

40 100 100 1

31.5 100 95 - 100

120 90 64 .- 90la 52 40 - 705 34 30 - 602 25 20 - 42

0.5 20 \0 - 260.08 13 2 - 10

Valeurs obtenues

% passant au tamis de 2 O1m .... j.J_

% tines 13

Ir 191\8

CBR à 95 % de j'OPM 95

6dll\d.\2.22

Wopt JO.6

-

Ecole Supér ieure Polytechnique B-9 Jean Lefebvre Sénégal

Sujet : Elaboration d'un catalogue de dimensionnement des chaussées souples pour la zone ollt:sl du Sénégal


Mélange de 40% ca/caire 0131.5 de Bandia + 60% de latérite de Ndakhar Mbaye

Spécifications sur latérite util isée : Sindia

% passant à 40 mm% passant à 2 mm% finesIrCBR à 95 % de l'OPMESLA

Valeurs Recommandationsobtenus

100 10019 20 il 5016 10 Ù 25

21 - 22 < 2073 entre 40 el 60

> 50< 30-- - - -

Spécifications sur matériaux d'ajout: tour venant 0/31 .5 de calca ire de Bandia

Valeurs Recommandobtenus arions

% passant à 2 mm 25 < 30°/0 fines 13 < 18IP 11.3 0CBR il 95 % de ]'OPM 88 > 80

Odmax 2.215 ~ 2.2ES > 50MDE 47 < 30LA 27 .76 < 12ACV < 25

-

Caractéristiques géotechniques du mélauge

% passant au tamis de 2 I11l n

% tines

TamisVa leu rs Recommao

(mm)obtenues dations

(%) (%passant)40 100 100

31.5 100 95 - 10020 90 64 - 9010 52 40 -705 34 30 - 60 1

2 25 20 - 421

0.5 20 10-2610.08 13 2 - la

~1

[P

CBR à 95 % de l'OPM

Wopt

Ecole:Sup ëueure Polytechnique G- IO

150

2 .275

8.5

.Ieill\ Lefebvre Sénégal

Sujel : Elaboration d'un calalogue de dimensionnemenl des chaussées souples pour 1<1 zone ouest du Sénégal

LATERITE AMELIOREE A UX CONCASSES (GLA)

Mélange de 30% calcaire 0/3 J. 5 de Bandia + 70% de latérite de Sindia

Spécifications sur latérite utilisée : Sindia

Valeursobtenus

Recommandations

10020 à 50la à 25

< 20entre 40 Cl 60

> 50JO

1004G21

14 .7567

_ __ 1

% passant à 40 mm% passant à 2 mm% finesIPC8R à 95 % de ]'OPM

lESLA

Spécifications sur matériaux dnjour : tout venant 0131 ,Sde calcaire de Bandia

- ~Valeurs Recornmandobtenus ations

-% passant ci 2 mm 25 <~ 30

1% fines l3 < 18IP il.3 0CBR li 95 % de l'OPM 88 > 80

bdlllax 2.215 ~ 2.2ES > 50MDE 47 < 30LA 27 .76

<: 12ACV <: 25

TamisValeurs Recomman


(%) (%passanl)40 [00 100

31.5 100 95 - 10020 90 64 -90\0 52 40 -705 34 30 -602 25 20-42

0.5 20 10- 260.08 13 2 - 10


Valeurs obtenues% passant au tam is de 2 mm 45

% fines 20

IP 14

CBR à 95 % de l'OPM 99

1

8d"'''

2.) 55

8.2Wopt-

Ecole Supérieure Polytechnique B-II Jean Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionn ement des chaussée s souples pour la zone ouest du Sénegal

LATERITS AMELIOREE AUX CONCASSES (GLA)

Mélange de 40% calcaire 0/3 J_5 de Bandio + 60% de Latérite de Sindia

Spécifications sur latérite utilisée

% passant à 40 mm% passant à 2 mm% finesIPCBR à 95 % de l'OPMESLA

Valeursobtenus

1004621

14.7567

Reco m mandations

10020 cl 5010 à 25< 20

entre 40 cl 60:> 50< 30_ _ _ _ -'-- ---L -'

Spécifica tio ns sur matèr iau x fi 'ajout: rour venant 01) 1.5 de calcaire ne Bandia

,

11 Valeurs Recornmand

obtenus arions

1 % passant à 2 i.im 25 < 30% fines 13 <18IP 11_3 <0CBR à 95 % de l'OPM 88 > 80

Odmnx 2.215 2: 2.2ES > 50MDE 47 < 30LA 27.76 < 12ACV < 25

--.Tamis

Vale u rs Recom man l(mm)

obtenues dations i(% ) (%passant)

1

40 100 '.C'O -i31.5 100 95 - 10020 90 64 -- 9010 52 40 -705 34 30 - 602 25 20-42

0.5 20 lO - 260.08 \3 2 - 10


Valeurs obtenues% passant au tamis de 2 mm

% fines

IP

CBR à 9S % de ['OPM

Wopt

Ecole Supérreure Polytechnique

46

2\

1 14/l6

L~· \: J8.7

- --- --- -

8 ''"1-: L Jean Lefebvre Sénéga 1

Sujet: Elaborat ion d'uo catalogue de dimensionncmellt des chaussées souples pour 13 zone ouest du Sénégal

LATERITE-CIMENT

Mélange de la latérite de SINDJA -,- 3% de ciment

Spécifications sur latérite crue

< 25

< 2000

Base(TI-T4)10-50mm

< 35~ 35

~30

S; 2500

20

20%

Valeu rs Fondationobtcl1u_cS_ _ _ T 2: T3 )

10 - 50 mm

Propriétés

Dimension maximale

Module de plasticité m x Ir

% de fines (%de passant au tamis de Sûum) , r(P

Tcneu r en matières 0 rganiqlies ::;. 1.5 % .:::1 %

CBR à '35% de l'OPM 83 - 63 2: 40 ~ 60

Spécification sur mélange

Dosage en ciment 2 à 3 %Hauteur entre 15 et 25 cm

Fondation c·Base -1Valeursobtenues T3 - T5

T l-T3 ct T4parfois

- Résistance à la compression après 7 jours de cure cll'air (Rc) en bars 10 Entre 14et 30- Résistance à la compression après J jours de cure ill'ai r et 4 jours dans l'eau ( R'c ') en bars 5

Re- Rapport --

R 'c 0.5- Compression diamétrale a28 jours (Rn g) en bars 2:1- CBR ( après 7 jours de cure à J'air)- CBR ( après 3 jours de cure à l'ai r el 4 jours dansJ'eau ) 2: 80 2: 160

---

Ecole Su périeure Polytechnique 8- 1î Je(1li Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaborntion d'un catalogue de dimensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

BETONS IlITUMINEUX

Spécification sur les granulats: basalte de COMICA

9.6

8.8

1 Valeurs obtenuesLAES

MDERapport de concassage

IP 10% de vides

------ -

Valeurs recommandées< 22> 50:S 15~4

= 0entre fi et 8 %,

Tamis -1 Valeurs -l-G ra n u l ~mé t r i c des cn robés denses, fuseau CEBTP(mm) obtenues 1 0/10 0/ 14

1 ~-20j

\00 100

114 100 100 100 95 -- 10010 87 80 - 100 l» - 100 1 75·- 100

6.3 77 60 - 100 65 - 92 50 -- 882 48 7S - 75 15 - 65 ]J - 60

0.2 15 l 6 - 1- 6 - 20 6 - 20O.OR 6 "3 - 7 3 - 8 :3 ··8

- - -

Spécifications sur mélange

1

--Val eu rs

Valeurs recommandéesobtenues-

• Essai Marshall à 60"CStabihté 2833 kg > iOOO kgCompacité 97.7 % > 95 %Fluage 3.6 <]

• Essai DUriez.dilaté il j SoCRésistance il la compression (Re) en bars > 6 Mpa si bitume 60/70

> 7 Mpa si bitume 40/50Rapport R'c J Re '» 0 75Compacite 92 à 95 %

Ecole Supérieure Polyt echnique 8-14 Jean Lefebvre Sénégal

Sujel : Elaboration d'un catalogue de dirnensionnemenl des chaussées souples pOlir lil zone ouest du Sénégal

GRA VE NON TRAITEfi:Si/exile cru, fraction 0/3 J. 5 non écrêtée

LA

MDE

ES

% passant tamis n"200 (

ACV

IP

[eCBR à 9S % de rOPIVI

Wopt

1 Valeurs Valeurs recommandéesobtenues Couche de Fondation Couche de Base

9 ..- " - < JO..... .' :"

21.4 < 2{) < 12

65 1 :> .~ Ci > 40

t) 3 % 4 <f<IO ~ I IP={) ..j .: f < 10 SI [P=o

< ~) < 25.

0

1

< () 1< 61

1

> 6U > 801

1831

2.091

1

1

J! 1.2

- -- --- - - _ --.J_

85 -97

65 - 90

40 -75

JO - 63

20 _. 45

12 - 30

4 . 12

100

95 - 100

5 0/40passant recommandé

00

ooo

-,-- -

Tamis ( mm ) % passant obtenuIX,

0/3 1.

sa 100·

40 100 1(Hl

31.5 98 95 - 1

20 86 64 - i)

10 56 40 - 7i

6.3 50 30·· G

2 32 20 - 4

0.5 19 10···2

0.08 8~

2 (4 ) .

Ecole Supérieure Polytechnique 8-1 5 .k all Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dirnensionnemenl des chaussè t: ~ souples pour III zone Dues; du Sénégal


Mélange de 70% si/exile 0/3 J.5 non écrêté +- 30% de latérite de Sindia

Spécifications sur latérite utilisée: Sîndia

Valeursobtenus

Recoin III a nua rions

% passant à 40 mm% passant à 2 mm% finesIPCBR à 95 % de l'OPMESLA

10020/4210/2019/ 1S

6':;

.00~O :l .5 010 ~'I 25< 20

1 entre .:.j() et 60

J~. ~()

L ' _: 3() J

Spécifications sur matériaux d'ajout: silexite non èCll'l~' un 1.)

- ~V'deu rs 1 RecornmanTamis

.1obtenues dations

(mm) ,('-Yo) (% passallt)

1 40 100 10031.5 98 95 - 10020 86 64 -9010 56 40 -705 32 30 - 60 i2 25

1

20 -42

10.5 19 10-26

0.08 8 2 - 10

!1

Valeurs Recomrnandobtenus arions

- - -% passant à 2 mm 32 < 3lJ% fines 8 <18IP 0 0CBR à 95 % de l'OPM 183 » 80

Odm3x 2.09 2: 2.2ES > 50MDE 21.4 < 30LA 9 < 12

ACY < 25


Valeurs ob tenues l% passant au tamis de 2 mm

% fines

IP

CBR à 95 % de l'OPM

Wopt

38

12

o28J

2.16

9.1 jEcole Supérieure Polyrechniquc 8- 16 :,'(\11 Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensior.nemen\ des chalJ<;~ées souples pour la zone ouest du Sénégal

LATERITE AM RuüREE AUX CONCASSU:S (GLA)

Mélange de 60% si/exile (J13 J.5 non écrêté + 40% de latérite de Sindia

Spécifications SUI" latérite utilisée : Sindia

Valeurs IR ecom ma nda tionsobtenus

10020/42\0 J2019 J 18

63

% passant à 40 mm% passant à 2 mm% finesIPCBR à 9S % de rOPMESLA

10020 à 5010a2S< 20

entre 0 cl 60> 50<: JO_____ _ ----'-___ _ _ ---J

Specifications sur matériaux d'ajout: silexite non écrêté 0/3 1.5

-- -

lValeurs Rccomrnandobtenus arions

-% passant il. 2 mm 32 < 30% fines

1

8 < 18IP 0 0CBR à 95 % de l'OPM

1

183 > 80Ddmax 2.09 ~ 2.2ES > 50MDE 21A < 30LA 9 <12ACV < 25

r- Valeurs Recomman

~i S obtenues dations(mm)

(%) (%passant)40 \0 0 100

31.5 Sl8 95 - 10020 86 64 - 90JO 56 40 -705

,32 30 - 60

2 2S 20 - 420.5 19 10 -26

0.08 8 2 - 10

1

Cs racté ristiq ues géotechniques du mélange

% passant au tamis de 2 mm

% fines

IP

CBR à 95 %de l'OPM

Wopt

Ecole Sup ér ieure Polytechn ique

Valeurs obtenues--42

5 J Il

12

350

2.17

9.5

8 - 17 Jcnn Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensÎonnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal


Mélange de 50% silexite 0/31.5 non écrêté + 50% de latérite de Sindia

Spécifications sur latérite utilisée: Sindia

Valeurs Recommandationsobtenus

% passant à 40 mm 100 1 100% passant à 2 mm 20/42

1

20 il 50% fines 10/20 10 j 25IP 19/ is < 20CBR à 95 % de ]'OPM 63 entre 40 cl 60ES > 50LA < 30

Spécifications sur matériaux d'ajout: silexite non écrêté 0/3 J.5

Valeurs Recommandobtenus arions

% passant à 2 mm 32 < 30% fines 8 < 18IP 0 0CBR à 95 % de rOPM 183 > 80

8dma,\ 2.09 2.. 2.2

ES > 50MDE 21A < 30

LA 9 < 12ACV < 25

Caracréristiq ues géotechniql,Jes du mélange

TamisValeurs Recornman


CYo) (%passant)- -

40 100 10031.5 l)8 95 - 10020 86 64 -9010 56 40-705 '"'j 30-60.J_

2 ,- 20-42-)

0.5 19 10-260,0& 8 2 - 10

Valeurs obtenues1

1

% passant au tamis de 2 mm 42

1% fines 5 ! 14

IP 151

CBR à 95 % de l'OPM 200

Odmax 2.12

WOpl 9.5

Ecole Supérieure Polytechnique 8-18 ,k,lll Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un cata logue de dimensionncment des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

~~~I@~~

~oo~~w1~@r4w~:

Ecole Supérieure Polyrectm ique Jean Lefebvre Sén égal


1 - GRAVE NATURELLECalcaire de Bandia

DIMENSIONNEMENT

• E"= 50 CBR

•v =0,25

en bars (Kerkoven et Dormon)

0.3 x CBR

1+ 0.7 x log NCI sot ln: :::: ------

E;zadm = 2,8 lü -2x N ·0.25 en mm (Loi de tassement de Shell)

r-

1 70 =CBR E (bars) =35001 T1 T2 T3 T4 T51

Trafic8,7500E+05 3,7950E+06 1,1675E+07 2,626ûE+07 5,2520E+07

ozadrn (bars) 4,0702E+OO 3,7464E+OQ 3,531 1E+QO 3,3906E+QO 3,2791 E+OO

szadm 915,5E-6 634,4E-6 479,OE-6 391,1 E-6 328,9E-6-

Ecole Supérieure Potyrecunique c-\ Jean Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionnemenl des chausséessouples pour la zone ouest du Sénégal

Il - GRAVELEUX LATERITIQUES CRUS

DIMENSION NEMENT

. E = 50 CBR

• V = 0,25

0.3 x CBRŒ zodm ::::

1+0.7xlogj\/ en bars (Kerkoven et Dormon)

é-zad m = 2,8 lO'2:: N ·(12:\ en mm (LOI de tassement de Shell)

80 =CBR E (bars) =40001

TraficT1 1 T2 T3 T4 T5 1

~7500 E +05 j 3,7950E+06 1,1675E+07 2,6260E+07 5,2520E+07 1

czadrn (bars) 4,6517E+OO 4,2815E+OO 4,0356E+OO 3,8750E+OO 3,7475E+OO iszadrn 915,5E-6 634,4E-6 479,OE-6 391 ,1 E-6 328,9E-B 1

Tableau 1 : Graveleux latéritique de Mont Rolland

73 = CBR E (bars) =3650

Trafic T1 T2 T3 T4 T58,7500E+05 3,7950E+06 1,1675E+07 2,6260E+07 5,2520E+07

ozadrn (bars) 4,2447E+00 3,9069E+OO 3,6825E+OO 3,5360E+OO 3,4196E+OOszadrn 915,5E-6 634,4E-6 479,OE-6 39 1,1E-6 328 ,9E-6

Tableau 2 : Graveleux latéritique de Sindia

66 = CBR E (bars) =3300 1

T1 T2 1 T3 T4 T5Trafic8,7500E+05 3,7950E+06 1,1675E+07 2,6260E+07 5,2520E+07

czadrn (bars) 3,8377E+OO 3,5323E+OO 3,3294E+OO 3,1969E+OO 3,091 7E+OO

1szadrn 915,5E-6 634,4E-6 479,OE-6 391,1 E-6 328,9E-6

Tableau 3:Graveleux latéritique de Ndakhar Mbaye

Ecole Sup érieure POI)1ecltlliqlle C-2 Jean Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaborationd'un cataloguede dimensionnement des chausséessouples pour la zone ouest du Sénégal

60 =CBR E (bars) = 30001

T1 T2 T3 1T4 T5

Trafic8,75 00E+05 3.7950E+06 1,1675E+07 12,6260E+07 5,2520E+07

czadrn (bars) 3,4888E+OO 3,2112E+OO 1 3,0267E+OO 1 2,9063E+OO 2,8106E+OO

czadrn1-

915,5E-6 634 ,4E-6 479,OE-6 1 391,1 E-6 328,9E-6

Tableau 4 : Graveleux latéritique de Pout-Diack

60 =CBR E (bars) =3000,1

TraficT1 T2 T3 T4 T5--

. 8.7500E+05 3,7950E+06 1,1675E+07 2,6260E+07 5,2520E+07czadrn (bars) 3,4888E+OO 3,2112E+OO 3,0267E+OO 2,9063E+OO 2.8106E+O~-

szadrn 915,5E-6 634,4E-6 1 479 ,OE-6 391,1 E-6 328 ,9E-6

Tableau 5 : Graveleux latéritique de Sangué

[cole Sup érieure Polytechnique C-3 Jean Lefebvre Sénégal

Sujet : Elaboration d'un catalogue de d ill1cnsionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

III - GRAVELEUX LATERITIQUES AMELIORES AUXCONCASSES GLAC

DIMENSIONNEMENT

• E = 50 CBR

·V=O,25

0 .3 x CBR

1 + 0 .7 x log Nen bars (Kerkoven el Dormon)

• & d =::0 1/1 2.8 10-2:-; N · (I . 2 ~ en mm (loi de tassement de Shell)

._e.

75 =CBR E (bars) =3750

TraficT1 T2 T3 T4 T5-- f-

8,7500E+05 3,7950E+06 1,1675E+07 2,6260E+07 5,2520E+07

ozadrn (bars) 4,3610E+00 4,0140E+00 3,7834E+00 3,6328E+00 3,5133E+00

szadm 915,5E-6 634,4E-6 479 ,OE-6 3~1 ,1 E-6 328,9E-6

Tableau 1 : 70% latérite de Ndakhar Mbaye + 30% calcaire de Bandia

131 = CBR E (bars) = 6550

TraficT1 T2 T3 T4 T5

8,7500E+05 3,7950E+06 1,1675E+07 2,6260E+07 5,2520E+07

azadm (bars) 7,6172E+00 7,0110E+00 6,6083E+00 6,3454E+00 6,1366E+00szadrn 915 ,5E-6 634 ,4E-6 -1 479 ,OE-6 391 ,1 E-6 328,9E-6

Tableau 2 : 60% latérite de Ndakhar Mbaye + 40% calcaire de Bandia

60 = CBR E (bars) = 3000

Trafic T1 T2 T3 T4 T5..-

8.7500E+05 3,7950E+06 1,1675E+07 2,6260E+07 5,2520E+07ozadrn (bars) 5.4076E+00 4,9773E+00 4,6914E+00 4,5047E+00 4,3565E+OO

szadrn 915,5E-6 634,4E-G 479,OE-6 391,1 E-6 328,9E-6

Tableau 3 : 70% latérite de Sindia + 30% calcaire de Bandia

Ecole Superieure Polyrechnique (-4 Jean Lefebvre Sénégal

Sujet : Elabor<ll ion d'un caw.logue de dÎmenslonnement deschaussées souples pour la zoneouest du Sénégal

100 = CBR E (bars) = 5000

TraficTi T2 T3 T4 T5

8,7500E+05 3,7950E+06 1,1675E+07 2,6260E+07 5,2520E+07

czadrn (bars) 5,8146E+00 ~ ,3519E+00 . 5,0445E+00 14,8438E+00 4,6844E+00

szadrn 915,5E-6 634,4E-6 479,gE-6 1 391 ,1E-6 328 ,9E-6

Tableau 4 : 60% latérite de Sindia + 40% calcaire de Bandia

253 = CBR E (bars) = 12650

TrafiçT i T2 T3 T4 T5. -

8,7500E+05 3,7950E+06 1,1675E+07 2,6260E+07 5,2520E+07

crzadm (bars) 1,4711 E+01 1,3540E+01 1,2763E+01 1,2255E+01 1.1852E+01

ezadrn 915,5E-6 634,4E-6 479,OE-6 391 ,1E-6 328 ,9E-6 1

Tableau 5 : 70% sîlexite non écrêté 0/31 ,5 + 30% latérite de Sindia

315 =CBR ~bars)=15750 -rTsTrafic

T1 T2 T3 1 T48,7500E+05 3,7950E+06 1,1675E+07 2,6260E+07 15,2520E+07

czadrn (bars) 1,8316E+01 1,6859E+01 1,5890E+01 1,5258E+01 1,4756E+01

szadrn 915,5E-6 634.4E-6 479,OE-6 391 ,1 E-6 328,9E-6

Tableau 6 : 60% silexite non écrêté 0/31,5 + 40% latérite de Sindi a

180 = CBR E (bars) = 9000

TraficTi T2 T3 T4 T5

8,7500E+05 ( 3.7950E+06 1,1675E+07 2,6260E+07 5,2520E+07

czadm (bars) 1,0466E+01 9,6335E+00 9,0801 E+OO 8,7188E+00 8,4319E+00

szadrn 915 ,5E-6 634,4E-6 1 479 ,OE-6 391,1E-6 328,9E-6

Tableau 7 : 50% silexite non écrêté 0/31.5 + 50% latérite de Sindia

Ecole Supérieure Polytechnique c-s Jean Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un calalogue de dîmensionnement des chaussées souples pour [a zoneouest du Sénégal

:133 =CBR E (bars) = 6650 ,1 Ti T2 T3 T4 T5

Trafic 1

8,?500E+05 3,7950E+06 1,1675E+07 2.6260E+07 5,2520E+07

czadrn (bars) 7,7334E+00 7,1181E+00 6,7092E+OO 6,4422E+OO 6,2303E+00

szadrn 915,5E-6 634,4E-6 479,OE-6 391,1E-6 328,9E-6

Tableau 8 : 70% silexite écrêté 0/20 + 30% latérite de Sindia

117=CBR _E (bars) = 5850

TraficTi T2 . T3 T4 T5

8,7500E+OS 3,7950E+06 1,1675E+07 2,6260E+07 5,2520E+07

ozadrn (bars) 6,8031 E+OO 6,2618E+00 5,9021 E+OO IS,6672E+00 1 S,4808E+00

szadm 915,5E-6 634,4E-6 479,OE-6 i 391,1E-6 1 328,9E-6

Tableau 9 : 60% silexite écrêté 0/20 + 40% latérite de Srndia

102 = CBR E (bars) ;;; 5100Ti

1T2 T3 T4 T5

Trafic 1

8,7500E+05 3,7950E+06 1,1675E+07 2.6260E+07 5,2520E+07

czadrn (bars) 5,9309E+OO 5A590E+00 5,1454E+00 4,9407E+00 4,7781E+OOszadrn 915,5E-6 634,4E-6 479,OE-6 391,1 E-6 328,9E-6

Tableau 10 : 50% silexite écrêté 0/20 + 50% latérite de Sindia

Ecole Supérieure Polytechnique C-6 Jean Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionnemcnt des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

IV ~ LES SOLS DE PLATE FORME

DIMEN510NNEMENT

• E =50 CBR

• V =0,25

•

0.3 x CBRa: ::::----

zadm 1+0.7x\ogt\l

:::: 2.8x [0- 1 x N-0 25& zodm

en bars (Kerkoven et Dormon)

en mm (Loi de tassement de Shell)

1

--Matériaux S1 Trafic ozadrn (bars) ezadrn

E (bars) 250 8,7500E+05 0,29073116 915,5E-6

U 0,25 3,7950E+06 0,2675968 634,4E-61,1675 E+07 1 0,25222463 479 ,OE-62,6260E+07 0,24218915 391.1E-61-- ...

1

5,2520r=""07 0,23422029 328,9E-6 1

Tableau 1 : Sol de plate forme de type 51

Matériaux 52 Trafic czadrn (bars) szadmE (bars) 375 8.7500E+05 1 0,43609674 1 915 5E-6l ,

U 0,25 3,7950E+06 0,4013952 634,4E-61.1675E+07 0,37833694 1479,OE-6 !

2,6260E+0? 1 0,36328372 391.1E-6 15,2520E+07 0,35133044 328,9E-6

. Tableau 2 : Sol de plate forme de type 52

Eco le Supérieure Polytechn ique C-7 Jean Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un cataloguede dimensionnement des chaussées souplespour la zone ouest du Sénégal

Matériaux S3 Trafic ezadm (bars) szadm

E (b~rs) 625 8,7500E+05 0,72682791 915,5E-6

U 0,25 3,7950E+06 0,66899199 634,4E-61.1675E+07 0,63056157 479,OE-62.6260E+07 0,60547286 391,1 E-6

1 5,2520E+07 0,58555073 328,9E-6

Tableau 3 : Sol de plate forme de type S3

Matériaux S4 Trafic ozadrn (bars) szadrn 1-

1 915 ,5E-6E (bars) 1125 8,7500E+05 1,30829023

U 0,25 13,7950E+06 1,20418559 634,4E-61.1675E+07 1,13501083 479,OE-62,6260E+07 1,08985115 391,1E-65,25 20E+07 1,05399132 328 ,9E-6

Tableau 4 : Soi de plate forme de type S4

Matériaux S5 Trafic czadrn (bars) szadrnE(bars) 225 0 !8,7500E+05 2,61658046 1 815.5E-6

U 0,25 3,7950E+06 2,40837118 634.4E-61,1675E+07 2,27002166 479,OE-62,6260E+07 2,17970231 3.91,1 E-65,2520E+07 2,10798264 328,9E-6

Tableau 5 : Sol de plate forme de type S5

Ecole Supérieure Polytechnique c-s Jean Lefebvre Sénégal

-Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionnement des chaussées souplespour lazone ouestdu Sénégal

v -GRAVES LATERITIQUES TRAITES AU CIMENT GLC

DIMENSIONNEMENT

latérite-ciment

• Module de la couche sous-jacente E (bars)

• Coefficient de poisson V

• Sigma 6 (bars)• Pente de la droite de fatigue: b• Ecart-type sur la loi de fatigue : sigma N

• Ecart-type sur les épaisseurs: sigma H

• Coefficient de variation de contraintes:C = 0,02 cm'• Coefficient de calage: Kc· Variable réduite centrée associée au risque r : u• Ecart-type de la distribution de logN a la rupture: 0• Coefficient de risque et dispersion: Kr• Coefficient de discontinuité: Kd• Coefficient de rigidité de la couche support: ks• Zzadm = 0.012 (NEro-222 en mm

1500

0,25

7,5-0,0666

13

0,021,4

1,34596524

11

Module couche sous-E < 500 500~ E ::;1200 1200 < E

jacente

Ks 1/1,2 1,1 11

Tableau 1 : Valeurs du coefficient ks en fonction du module E

Trafic r u KrTi 12 -1,175 0.784641889T2 7,5 -1,439 0,743029729T3 5 -1,645 0,712098525T4 2,5 -1,96 0,667272276

Tableau 2 : Valeurs du coefficient kr

Ecole Sup érieure Polytechnique C-9 Jean Lefebvre Sénégal

Sujet : Elaboration d'un cataloguede dimensionnement des chausséessouples pour la zone ouest du Sénégal

J Matériaux latérite-ciment 1 Trafic PL i szad crtad ( bars lE (bars) 13850 Ti :875000 1 575,5E-6 1 8,31234

U 0,25 .T2:3795000 415,5E-6 7,13871

emin (cm) 15 T3:11675000 323,8E-6 6,34819T4:26260000 270,5E-6 5 ,63~T5 :52520000

Tableau 3 : Valeurs des limites admissibles

Ecole Supérieure Polytechnique C-10 'Jean Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionnement'des chaussées souples pour lazone ouestdu Sénégal

VI - BETONS BITUMINEUX BB

DIMENsrONNEMENT

Béton Bitumineux

• Module E (bars)

• E (10°C) (MPA)• E (t''equ = 35CC)

• Coefficient de poisson V

• Epsilon 6 (10-6) (10°c, 25Hz)• Pente de la droite de fatigue : b• Ecart-type sur la loi de fatigue : sigma N

• Ecart-type sur les épaisseurs: sigma H

• Coefficient de variation de contraintes .C =0,02 cm'• Coefficient de calage : Kc• Variable réduite centrée associée au risque r : u

• Ecart-type de \a distribution de logN a la rupture: 8• Coefficient de risque et dispersion: Kr• Coefficient de rigidité de la couche support: ks

• czadm = 0,016 (NEr0 222 en mm

1500

72001150

0,35

0,0001-0,20,25

1

0,021,1

0,26925824

1

Module couche sous-1

E < 500 500:$ E s 1200 1200 < Ejacente

Ks 1/1,2 1,1 1

Tableau 1 : Valeurs du coefficient ks en fonction du module E

Trafic r u KrTi 12 -1,175 0,864419019T2 7,5 -1,439 0,836580001T3 5 -1,645 0,815481361T4 2,5 -1,96 0,784243215

Tableau 2 : Valeurs du coefficient kr

Ecole Supérieure Polytechnique C-l1 Jean Lefebvre Sénégal

Sujet : Elaboration d'un catalogue de dimensionnement des chaussées souples pour la zoneouestdu Sénégal

Matériaux BB Trafic PL szad (10-6 ) stad (10-6 )

E (bars) 1500 T i :875000 767,4E-6 244,4E-6

U 0,35 T2 :3795000 554,OE-6 176,3E-6

emin (cm)1

15 T3 :11675000 431,7E-6 137,3E-6T4:26260000 1 360,6E-6 112,3E-6T5:52520000 [ 309,2E-6

Tableau 3 : Valeurs des limites admissibles

Ecole Supérieure Polytechnique C-J2 Jean Lefebvre Sénégal

Eco te J


Latérite de Sindia + 3% ciment (LS3C)

TI-S2

classe de trafic: TlClasse de plateforme 52Revêtement 3cm BBBase 15 cmFondation 50 cm, CBR=60

slndla-t-3~cime.ntPOSITION DE LA VALEUR HAXIMALE POUR UN JUMELAGEA SOUS UNE ROUE SIMPLEo SOUS UNE DES ROUES OU JUMELAGEC AU CENTRE OU JUMELAGE

A= 12.500 D= 37.500 Q= 6.620NOMBRE DE COUCHES 4

.. .00'"• E= 13000.• NU= .~'i... H1= 3.00

.]31E-03Bt .969E+01B* -.182E-03C· .552E+OIA·

..•

.. 3.00" .186E-03C" .667E+018· -.163[-03C" . 640E+018"COLLE---* - - - - ------- ..-----------·----------- ..-------- - - -"

.186E-03C" .517E+01B· -.961[-04C" .640[+018"*------_ .. _--

3 .00·t

t

.... E= 13850 .• NU", .25.. H2'" 15.00

..

18.00· .. -.217E-038* -.310E+01B" .2]3E~038" .188E+010**------- .. --- COLLE--·· ..----------- ..-----------·----------- ..-----------.* 18.00· .. -.217[-038* -.180[+OOB" .643[-0]8" .188E+016·

• E= 3000 •.. NU= .25.. H3= 50.00

.... • •68.00·

-----------58.00·

.. -.190E-03(· -.682E+oOC· .169E-03C· . 181E+OOC·COLLE---*-----------·-- - - - - -----·-----------t-----------.

.. -.190[-03(" -.325[-01C" . 520E-03(" . 181E+OOC"

..• E= ]75.• NU= .25.. H4=INFINI

oR

•..

•

73.62"''''/100211. 7]"

....

..

..

R·D15588. 16WjIIIIH/100

..

••

MODUL[S ET CONTRAINTES EN BARS

Ecole Supérieure Polytechnique 0-1 jean Lefebvre Sénégal


LS3C

Tl-S3

classe de trafic: TlClasse de plateforme 53Revêtement 3cm BBBase 15 cmFondation 40 cm, CBR=60

sindia+3~ciment

POSITION DE LA VAlEU~ MAXIMALE POUR UN JUMELAGEA SOUS UNE ROUE SIMPLEB SOUS UNE DES ROUES DU JUMELAGEC AU CE~TRE DU JUMELAGE


.328E-03B* .962E+01B* -.179E-03C~ .662E+OIA*• .00** E= HOUO.* NU'" .35* Hl= 3.00

**

*

*

**

* 3.00"---------*---

3.00*

.182E-03C* .659E+018* -.160E-03C* . 640E+018*COLlE---* - - - - - - -----* - - - - - - - - - - -* - - - - -------*-----------*

.182E-03C* .510E+018* -.937E-04C* .640[+018·* * E:= 13850.

* NU= .2'i* "2= 1).00

'"

*

** *

1B.00* .. -.223E-038* -.321E+018* .235E-03B* . 187E+OIB*"'-------*--- COLLE---*·-----------*---- - - - - - --*-----------*-----------*

lB. 00'" .. -.223E-038* -.207E+008* .642E-03B* .187E+018*

'"* E= 3000.* NU: .25* H3= 40.00

..•

* •*

*e

*

't" * _.. -.193E-03C* -.643E+OOC· .200E-03C· .301[+OOC*

COLlE---*-----------*-----------*-----------*-----------** -.193E-03C* -.545E-01(* .S18E-03C· .301E+OOC*

... 5B.00*

*

•**

'* E= 625 ... NU= .25* li4=INFINI

SILOO**'"

DR

* 59.7ftM"'/100210.55'"

R*O12587.12'" *)1114/100

•

MODULES ET CONTRAINTES EN BA~S

Ecole Supérieure Polytechnique 0-2 jean Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionnemenl des chaussées souples pO\Jr la zone ouesl du Sénégal

LS3C

Tl~S4

Classe de trafic: TlClasse de plateforme 54Revêtement 3cm BBBase 15 cmFondation 25 cm, CBR=60

sindla-t-3~c;ment

POSITION DE LA VALEUR MAXIMALE POUR UN JUMELAGEA SOUS UNE ROUE SIMPLEB SOUS UNE DES ~OUES DU JUMELAGECAU CENTRE DU JUMELAGE

A= 12.500 0'" 37.500 Q= 6.620NOHBRE DE COUCHES 4

z * * EPSILONT .. SIGMAT EPSILONZ ~ SIGHAZ

* .00** E= 13000.* NU= .35* H1= 3.00

.]25E-0]0* .953ET01B* -.173E-03C~ . 662ET01A**

**

].00·..~~----_ .. _--3.00*

* .179E-0]C" .649ET01B* -.iSSE-03C" . 640ET01B*COLLE---*-------.----*-----------*-----------*-----------*

* .179E-0](* .S01E+018* -.908E-D4C* . 640E+018*

* -.232E-0]8* -.337ET01B* .239E-036" . 184ET01B*COLLE---*-----------*-----------*-----------*-----------~

* -.232[-0]8* -.250ETOOB" .639[-0]8* .184ETOIB**------_._--

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MODUL(S ET CONTRAINTES EN BARS

Ecole Supérieure Polytechnique D·] Jean Lefebvre Sénégal


LS3C

Tl-SS

classe de trafic: TlClasse de plateforme s5Revêtement 3cm BBBase 15 cmFondation 10 cm, CBR=60

sindia+3%cimentPOSITION DE LA VALEUR MAXIMALE POUR UN JUMELAGEA SOUS UNE ROUE SIMPLEB SOUS UNE DES ROUES DU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUM~LAGE

A= 12.500 0= 37.500 Q= 6.620HQMBRE DE COUCHES 4

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C"

MODULES ET CONTRAINTES EN BARS

Ecole Supérieure Polytechnique D-4 Jean Lefebvre Sénégal


LS3C

T2-52

classe de trafic: T2Classe de plateforme 52Revêtement 4cm BBBase 15 cmFondation 60 cm, CBR=60

slnd1dTJ~ClmentPOSITION DE LA VALEUR MAXIMALE POUR UN JUH~LAG[

A SOUS UHE ROUE SIMPLEB SOUS UNE OES ROU~S DU JUMELAGEC AU CENTRE OU JUMELAGE

A= 12.~OO D= 37.500 Q~ 6.620~DHB~E DE COUCHES 4

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DR

66. 89M"/100229.65"

IPD15360.42M"MM/I00

MODULES ET CONYRAINTES EN BA~S

Ecole Supérieure Polytechnique D-S Jean Lefebvre Sén égal

Sujet: Elaboration d'un cataloguede dimensionnementdes chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

LS3C

T2-S3

classe de trafic: T2classe de plateforme 53Revêtement 4cm BBBase 15 cmFondation 50 cm, CBR:60

sindia+3%clmentPOSITION DE LA VALEUR MAXIMALE POUR UN JUMELAGEA SOUS UNE ROUE SIMPLEB SOUS UNE DES ROUES DU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUMELAGE

A= 12.500 0 = 37.500 Q= 6.620NOMBRE DE COUCHES 4

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....

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MODULES ET CONTRAINTES [H BARS

Ecol e Supérieure Pol ytechnique D-6 Jean Lefebvre Sénégal


LS3C

T2-S4

classe de trafic: T2Classe de plateforme s4Revêtement 4cm BBBase 15 cmFondation 35 cm, CBR=60

sindia+3'l:cimentPOSITION DE LA VALEUR "AXIMALE POUR UN JUMELAGEA SOUS UNE ROUE SIMPLEB SOUS UNE DES ROUES OU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUMELAGE

A= 12.500 0= 37.500 Q= 6.620HOMBRE DE COUCHES 4

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Ecole Supérieure Polytechnique D-7 Jean Le febvre Sénégal


L53C

T2-55

Classe de trafic: T2Classe de plateforme s5Revêtement 4cm BBBase 15 cmFondation 20 cm, CBR=60

sindia..-J';cimentPOSITION DE LA VALEUR MAXIMALE POUR UN JUMELAGEA SOUS UNE ROUE SIMPLEB sous UNE DES ROUES DU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUMELAGE

A: 12.500 D: 37.500 Q: 6.620HOMBRE DE COUCHES 4

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LS3C

T3-S2

classe de trafic: T3classe de plateforme 52Revêtement 5cm BBBase 20 cmFondation 65 cm, CBR=60

sindia+l%cimentPOSITION DE LA VALEUR MAXIMALE POUR UN JUMELAGEA SOUS UNE ROUE SIMPLEB SOUS UNE DES ROUES DU JUMELAGEC-AU CENTRE DU JUMELAGE

A~ 12.500 D~ 37_500 Q= 6.620NOMBRE DE COUCHES 4

r z .. .., EPSILONT .., SIGMAT EPSILONZ .. SIGMAZ

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Ecole Supérieure Polytechnique 0 -9 Jean Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dîmensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

LS3C

T3-S3

classe de trafic: T3classe de plateforme 53Revêtement 5cm BBBase 20 cmFondation 55 cm, CBR=60

sindiaT3$cimentPOSITION DE LA VALEUR MAXIMALE POUR UN JUMELAGEA sous UNE ROUE SIMPLEB sous UNE DES ~OUfS DU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUM~LAGE

A= 12.500 0; 37.500 Q= 6.620NOMBRE DE (OUCHES 4

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MODULES ET CONTRAINTES EN SARS


Sujet: Elaboration d'un catalogue de dîmensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

LS3C

T3-S4

classe de trafic: T3classe de plateforme 54Revêtement Scm BBBase 20 cmFondation 40 cm, CBR=60

sindia+3~ciment

POSITION DE LA VALtUR MAXIMALE POUR UN JUMELAGEA sous UNE ROUE SIMPLEB SOUS UNE DES ROUES DU JUMELAGE( AU CENTRE DU JUMELAGE

À= 12.500 D= 37.500 Q~ 6.620NOMBRE DE COUCHES 4

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Ecole Supérieure Polytechnique D-l1 Jeun Lefebvre Sénégal


LS3C

T3-SS

Classe de trafic: T3classe de plateforme s5Revêtement 5cm BBBase 20 cmFondation 20 cm, CBR=60

sindia+3~cime"t:

POSITION DE LA VALEU~ MAXIMALE POUR UN JUMELAGEA SOUS UNE ROUE SIMPLEB sous UNE DES ROUES OU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUMELAGE

A= 12.500 D~ 37.500 Q= 6.620NOMBRE DE COUCHES .4

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Ecole Superieure Polytechnique 0-\2 Jean Lefebvre Sénégal

Sujet : Elaboration d' un catnloguc de dilllcnsionncmcnt des chaussées souples p OUl la zone ouest du Sénégal

T 4- 2

cl as s e de traf i c: T4cl s se de plat eforme S2Revêteme nt 7cm BBBas e 20 cmFondat i on 75 cm, CBR=60

s i ndi a+3Xci mentPO I TI ON 0 LA VAL - UR MAX IMA POUR UH JUM LAGA SOUS UH ROUE SIMPLEnous UHE DES ROU DU UM LAGE

AU CENTR DU J UHELAG EA ~ 1 2 . 500 0 = 37 . 50 0 Q ~ 6 . 6 0

HOM nRE DE COUCHES 4

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•

MODULES OHTRA INTES EN BAR S

Ecole Supérieure Polytechnique D-13 Jean Lefebvre éu égal


LS3C

T4-S3

classe de trafic: T4classe de plateforme 53Revêtement lcm BBBase 20 cmFondation 60 cm, CBR=60

sindia+J%c:iment~O~ITION DE LA VALEUR MAXIMALE POUR UN.JUMELAGEA sous UNE ROUE SI~PLE

B SOUS UNE DES ROUES DU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUMELAGE

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Sujet: Elabora!ion d'un catalogue de dimensionnementdes chaussées souples poor la zone ouest du Sénégal

LS3C

T4-S4

classe de trafic: T4classe de plateforme 54Revêtement 7cm BBBase 20 cmFondation 45cm, CBR=6û

sindia.-+3%cimentPOSITION DI:: LA VALEUR MAXIMALE POUR UN JUMI::LAGEA SOUS UNE ROUE SIMPLEB SOUS UNE DES ROUES DU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUMELAGE

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.....MODULES ET CONTRAINTES EN BARS

Ecole Supérieure Polytechnique 0-[5 Jean Le febvre Sénégal

Sujet : Elaboration d 'un catalogue de dimensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

LS3C

T4-SS

classe de trafic: T4classe de plateforme s5Revêtement lcm BBBase 20 cmFondation 25 cm, CBR=60

sindia+3%cimentPOSITION DE: LA \lALEUR MAXIMAL.E POUR UN JUMELAGEA sous UNE ROUE SIMPLEB SOUS UNE DES ROUES DU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUMELAGE

11.= 12_500 0= 37.500 Q = 6.620NOMBRE DE COUCHES 4

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MODULES ET CONTRAINTeS EN BARS

Ecole Sup érieure Polytechnique D-I (i Jean Lefebvre Sénégal


60% Latérite de Ndakhar Mbaye +40% calcaire de Bandia (60LNM40CB)

Tl-S2

classe de trafic: TlClasse de plateforme s2Revêtement : 4cm BBBase 15 cmFondation 30 cm, CBR=60

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MODULES ET CONTRAIHTES EN BARS

Ecole Supérieure Polytechnique D-17 Jean Lefèbvrc Sénégal

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensÎonnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

6ûLNM40CB

TI-S3

classe de trafic: TlClasse de plateforme s3Revêtement : 4cm BBBase 15 cm Fondation 25 cm, CBR=60

60LNH4.0CBPOSITION DE LA UALEUR MA~IHALE POUR UN JUHELAGEA SOUS UNE ROUE SIMPLEB SOUS UHE DES ROUES DU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUHELAGE

A= 12.500 D= 37.500 Q= 6.620NOMBRE DE COUCHES 4.

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Eco le Supérieure Polytechnique D-18 Jean Lefebvre Sénégal


6ÛLNM40CB

Tl-S4

classe de trafic: Tlclasse de plateforme 54Revêtement : 4cm BBBase 15 cmFondation 15 cm, CBR=60

60LNH40CBPOSITION DE LA UALEUR MAXIMALE POUR UN JUMELAGEA sous UNE ROUE SIMPLEB sous UNE DES ROUES DU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUMELAGE


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MODULES ET CONTRAINTES EH BARS

Ecole Supérieure Polytechnique D-19 lean Lefebvre Sénégal


60LNM40CB

Tl-SS

Classe de trafic: TlClasse de plateforme 55Revêtement : 4cm BBBase 15 cmFondation 10 cm, CBR=6Û

60LNN40CBPOSITION DE L~ UALEUR MnXIMALE POUR UN JUMELAGEA sous UNE ROUE SIMPLEB SOIJS UNE DES ROUES DU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUMELAGE

A~ 12.500 D~ 37.500 Q; 6.620HOMBRE DE COUCHES 3

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NODULES ET CONTRAINTES EH BnRs


Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionnement des chaussées souples pour la zone oue st du Sénégal

60LNM40CB

Classe de trafic: T2Classe de plateforme : 52Revêtement BB de 4cmBase : 15 cmFondation: 45 cm. CBR=6ü

60LNM40CBPOSITION DE LA UALEUR MAXIMALE POUR UN JUMELAGEA SOUS UNE ROUE SIMPLEB SOUS UNE DES ROUES DU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUMELAGE

A~ 12.500 D= 37.500 Q= 6.620NOMBRE DE COUCHES 4

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Ecole Supérieure Polytechn iqu e 0-2i--- - - - - - ----- - -

Jean Lefebvre Sé négal


60LNM40CB

Classe de trafic : T2classe de plateforme 53Revêtement : BB' de 4cmBase 15 cmFondation 35 cm, CBR=6û

60LHt140CBPOSITION DE LA UALEUR MAXIMALE POUR UN JUMELAGEA sous UNE ROUE SIMPLEB sous UNE DES ROUES DU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUMELAGE

A= 12.500 D: 37.500 Q= 6.620NOMBRE DE COUCHES 4

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MODULES El CONTRAINTES EN B~RS



60LNM40CB

Classe de trafic: T2Classe de plateforme s4Revêtement : BB de 4cmBase . 15 cmFondation : 25 cm, CBR=60

60LHI140CBPOSITION DE LA UALEUR MAXIMALE POUR UN JUMELAGEA SOUS UHE ROUE SIMPLEB SOUS UHE DES ROUES DU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUMELAGE

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MODULES ET COHTRAINTES EN BARS

Ecole Supérieure Polytechnique D-23 Jean Lefebvre S énégal


60LNM40CB

classe de trafic : T2Classe de plateforme : s5Revêtement BB de 4cmBase : 15 cmFondation 15 cm, CBR=60

60LNM40CBPOSITION DE LA UALEUR MAXIMALE POUR UN JUMELAGEA SOUS UNE ROUE SIMPLEB sous UNE DES ROUES DU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUMELAGE

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Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensionnement des chaussées souples pour !a zone ouest du Sénégal

6üLNM40CB

classe de trafic: T3classe de plateforme S2Revêtement BB de 5cmBase 20 cmFondation 50 cm, CBR=60

60LHM40CBPOSITIOH DE LA UALEUR MAXIMALE POUR UH JUMELAGEA SOUS UNE ROUE SIMPLEB SOUS UHE DES ROUES DU JUMELAGEC AU cEHTRE DU JUMELAGE

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MODULES ET COHTRAIHTES EH BARS

Ecole Supérieure Polytechnique D·25 Jean Lefeb vre Sénégal

-Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimf'-nsionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

60LNM40CB

Classe de trafic: T3classe de plateforme 53Revêtement : BB de 5cmBase 20 cmFondation : 40 cm, CBR=60

60LNM'10CBPOSITION DE LA UALEUR MAXIMALE POUR UN JUHELAGEA sous UHE ROUE SIMPLEB sous UNE DES ROUES DU JUMELAGEC'AU CENTRE DU JUMELAGE

A= 12.500 D= 37.500 q= 6.620HOMBRE DE COUCHES 4

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Sujet : Elaborat ion d 'u n cata logue de dimensionnemcnl des chaussées souples pour la l Onl: ouest du Sénégal

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Clas se de trafi c : T3c l as se de plateforme : 55Revêteme nt : BB de 5cmBase : 20 cmFondation : la cm, CBR=60

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•MODULES ET CONTRAI NTES EH BARS

Eco le Sup érieure Pol)1eehnique 1l·28 Jean Lefebvre Sénégal

Sujet : Elaboration d'u n catalogue de dimcnsionnemenl de~ chaus~es souples pour Iii zone ouest du Stn~gaJ

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Cl asse de traf ic : T4Cl as se de pl atefo rme : S2Revêt ement : BB. de 7cmBase : 20 cmFo ndation 55 cm , CBR=GD

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60LNM40CB

classe de trafic: T4classe de plateforme s3Revêtement BB de 7cmBase 20 cmFondation : 45 cm, CBR=60

60LNM40CBPOSITION DE LA UALEUR MA~IMALE POUR UN JUMELAGEA sous UNE ROUE SIMPLEB SOUS UNE DES ROUES DU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUMELAGE

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Ecole Supérieure POlytechnique D-30 Jean Lefebvre Sénégal

Sujet: Elaboration d'un calalogue de dimensionnement des chaussées souples pour la zone ouesl du Sénégal

60LNM40CB

classe de trafic : T4classe de plateforme : 54Revêtement : BB de lemBase 20 cmFondation' 30 cm, CBR=60

(,~LNM40CB

POSITION DE ~A UALEUR H~~IMALE POUR UN JUMELAGEn sous UNE ROUE SIMPLEB SOUS UNE DES ROUE~ DU JUMELAGEC AU CENTRE DU JU~ELAGE

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Sujet : Elaboration d'u n catalogue de dimensionnemenl des thauss~es souples pour la zone ouest du S~n~gal

60LNM40cn

Clas se de trafic : T4classe de pl at ef orme s5Revêtement BB de 7cmBase : 20 cmFondati on 15 cm, CBR=60

61l1LHM40CBPOSI TIOH DE LA U AL~~H MA XIMA LE rOU R UH JUMELAGEA sous UHE ROlHi SIMPI.EB SOUS UNE DES ROUES DU JUMELAGEC AU CENTRE DU J UI1E1.A GE

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MODULES ET CONTRAI NTES EN BARS

31. 52t111/ 100174.18M

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DR

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Ecole Supérieure Polytechnique D·.1 2 Jean Lefebvre Sénégal

Sujet; Elaboration d'un catalogue de dimensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

SOSE50LSTI-S2

Classe de trafic : TlType de plate forme 52Revêtement BB 3 cmCouche de base 15 cmCouche de fondation 35 cmInterfaces collées

~OXsilexiteOJ20T~DXsindiaPOSITION DE LA VALEUR MAXIMALE POUR UN JUMELAGEA sous UNE ROUE SIMPLEà sous UNE DES ROUES DU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUMELAGE

A: 12.500 D~ 37.S00 Q: 6.620NOMBRE DE COUCHES 4

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"'ODULES ET CONTRAINTES EN OARS



SOSESOLS

Tl-S3

Classe de trafic: TlType de plate forme S3Revêtement BB 3 cmCouche de base IS cmCouche de fondation 25 cmInterfaces collées

SO~s;lexiteO/20+50%sind;a

POSITION DE LA VALEUR MAXIMALE POUR UN JUMELAGEA SOUS UNE ROUE SIMPLEB SOUS UNE DES ROUES DU JUMELAGEC AU CENTRE OU JUMELAGE

A~ 12.500 0= 37.500 Q~ 6.620NOMBRE DE COUCHES 4

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MODULES ET CONTRAINTES tN BARS

Ecole Superieure Polytechnique 0-34 Jean Lefebvre Sénégal


SOSESOLSTl-S4

Classe de trafic: TlType de ' plate forme 8.4Revêtement BB 3 cmCouche de base 15 cmCouche de fondation lScmInterfaces collées

SO~sllexlteO/20~50~slndla

POSITION DE LA VALEUR ~AXIMALE POUR UN JUMELAGEA SOUS UHE ROUE SIMPLEB SOUS UNE DES ROUES DU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUMELAGE

A~ 12.S00 0 = 37.500 Q= 6.620HOMBRE DE COUCHES 4

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MODULfS fT CONTRAINTES EN BA~S

Ecole Supérieure Polyiechntque D-35 Jean Lefebvre Sénégal


50SE50LSTIMSS

Classe de trafic: TlType de plate forme SSRevêtement BB 3 cmCouche de base 1S cmCouche de fondation 10cmInterfaces collèes

50%silexiteO/20~50%sindid

POSITION DE LA VALEUR M~xrHALE POUR UH JUMELAGEA sous UNE ROUE SIMPLE6 SOUS UNE DES ROUES DU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUMELAGE

A= 12.500 D= 37 .500 Q= 6.620HOM6RE DE COUCHES 4

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Sujet: Elaboration d'un catalogue dedimensionnement des chaussees $ouples pour III zone ouest du Sénégal

5ÛSEsûLST2-52

Classe de trafic: T2Type de plate forme 82Revêtement BB 4 cmCouche de base 15 cmCouche de fondation 45 cmInterfaces coliées

so%si1exiteO/20TSO%s;ndiaPOSITION D~ LA VAL[UR MAXIMAL[ POUR UN JUMELAGEA SOUS UNE ROUE SIMPLEB SOUS UNE DES ROU[S DU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUMELAGE

A= 12.500 0= 37.500 Q= 6 .620HOMBRE DE COUCHES 4

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SOSESOLST2-53

Classe de trafic: T2Type de plate forme 53Revêtement BB 4 cmCouche de base 15 cmCouche de fondation 3S cmInterfaces collées

50~silexiteO/20+50~sind;a

POSITION DE LA VALEUR MAXIMALE POUR UH JUMELAGEA SOUS UHE ROUE SIMPLEB sous UHE DES ROUES ou JUMELAGEC AU CENTRE OU JUMELAGE

A= L2.S00 D= 37.500 Q= 6.620NOMBRE DE COUCHES 4

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Ecole Supérieure Polytechnique 0 -38 Jean Lefebvre Sénégal

Sujet; Elaboration d'un catalogue de dimensionnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

SOSESOLS

Classe de trafic: T2Type de plate forme 54Revêtement BB 4 cmCouche de base 15 cmCouche de fondation 25 cmInterfaces collées

50~silexiteO/20TSO~sindid

POSITION DE LA VALEUR MAXIMALE POUR UN ] UHELAGEA sous UNE ROUE SIMPLEn SOUS UNE DES ROUES DU JUMELAGEC· AU CENTRE OU JU~ELAGE

A= 12.500 0= 37.500 Q~ 6.620NOMBRE DE COUCHES 4

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Ecole Supérieure Polytechnique D-J9 Jean Lefebvre Sénéga1

Sujet: Elaboration d'un catalogue de dimensîonnement des chaussées souples pour la zone ouest du Sénégal

SOSESOLST2-SS

Classe de trafic: T2Type de plate forme SSRevêtement BB 4 cmCouche de base 15 cmCouche de fondation 10 cmInterfaces collées

SO~silex;teO/20T50~sindia

POSITION DE LA VALEUR MAXIMALE POUR UN JUMELAGEA SOUS UNE ROUE SIMPLEfi SOUS UNE OES ROUES DU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUMELAGE


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Sujet : Elaboration d'un catalogue de dimen sionnement des chaussée s souples pour la zone ouest du Sénégal

SOSESOLST3-S2

Classe de trafic: T3Type de plate forme S2Revêtement BB 5 cm ..Couche de base 20 cmCouche de fondation SO cmInterfaces collées

50%silexiteO/20+50%sindiaPOSITION DE LA VALEUR MAXIMALE POUR UN JUMELAGEA SOUS UNE ROUE SIMPLE8 SOUS UNE DES ROUES DU JUM~LAGE

C AU CENTRE DU JUMELAGEA= 12.500 D= 37.500 Q= 6.620

NOMBRE DE COUCHES 4

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MODULES ET CONTRAINTES EN BA~S

Ecole Supérieure Polytechnique D-4 1 Jean Le feb vre Sénégal


SOSESOLST3-S3

Classe de trafic : TIType de plate forme 53Revêtement fiS 5 cmCouche de base 20 cmCouche de fondation ~O cmInterfaces collées

SO%silexiteO/20+S0%sindiaPOSITIOH DE LA VALEUR MAXIHALf POUR UH JUH~LAG[

A SOUS UNE ROUE SIMPLE8 sous UHE DES ROUES DU JUMELAGEC AU CEHTRE DU JUMELAGE

A= 12.500 0= 37.500 Q= 6.620NOHBRf DE COUCHES 4

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MODULES ~T CONTRAINTES EN BARS


Sujet : El800ration d'un c8l.IIioguede dimo:nsioonemCl'1t des ch8usstçs souples POUTla zone ouest du stnégal

SOSE50L'in -S4

Classe de trafi c.' : T3Type de plate forme S4Revête nreut lm 5 cmCouche de hase 20 Clll

Cou che de Ion dutiun 3UcmInterfaces l'oUies

~OSs ,l~M i f rOllO~ SOSs ift d ;a

POSITION or LA VAL EUR MAX IMA LE POUR UN J UPI[ LA" EA SOUS UNE ROU r SI MPLEo sous UNE DFS ROUEs OU JUPIELAG[C AU C[ NfRE OU J UPI[ LAb[

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Ecole Supérieu re PolJiled lnique D-4J

SOSE501.sTJ-S5

Classe de Irafi~ : TJT) pe dt' plllir forme' SSRe'l t l..meRI OB S ~mCou~h e' de hll' e' 20 cmCouche' de fondillion 10 ~m

Inlt'rfll ~U eoüées

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SüSESüLST4-S3

Classe de trafic: T4Type de plate forme S3Revêtement BB 7 cmCouche de base 20 cmCouche de fondation 45 cmInterfaces collées

SO$s;lex1teO!20*SO$s;ndiaPOSITION DE LA VALEUR MAXIMALE POUR UN JUMELAGEA SOUS UHE ROUE SIMPLEB sous UNE DES ROUES DU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUMELAGE

A~ 12.500 0 - 37.500 Q; 6.620NOMBRE OE COUCHES 4

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Sujn : Elaboration d'un catalogue de dimensionnc:ment des chausstes souples pour la wne ouest du St ntgal

50SE50LST4-S-l

Classe de tra fic : T oiType de pla te forme SolRevêtem ent BU 7 cmCo uche de base 20 cmCouche de fonda tio n 35 CDl

Interfaces co llées

5 0$sl lex iteO/lO~SOSs ind id

PO SITION Dr LA VALEUR " AX IM AL[ POUR UN J UMFl AG[A so us UNr ~OUF SIMPLE8 so us UNE D[ ~ ROurs DU JUMfL Af.{C AU C[ NTR[ DU JUMFl AG(

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" OOULES ET CONTRAI NTES EH BARS

EcoleSuperieure Polytechnique D-47 Jean Lefebvre Sêne~'


505E50L5T4-S5

Classe de trafic: T4Type de plate forme 55Revêtement BB 7 cmCouche de base 20 cmCouche de fondation 20cmInterfaces collées

50~silexiteO/20+50%sindia

POSITION DE LA VALEUR MAXIMALE POUR UN JUMELAGEA SOUS UNE ROUE SIMPLEB SOUS UNE DES ROUES DU JUMELAGEC AU CENTRE DU JUMELAGE

A= 12.500 0= 37.500 Q= 6.620NOMBRE DE COUCHES 4

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