Cnam – 4 octobre 2011 1
Remblai sur Inclusions RigidesLGV EST – Lot 34B
Jérôme RACINAIS
Cnam – 4 octobre 2011 2
Présentation du projet
Remblai 621 qui s’étend du PK 0+440 au PK 1+1135 (longueur = 695 m)
Hauteur du remblai variable de 4.0 à 11.0 m
Renforcement par CMC pour Hremblai≥ 6.0 m
Longueur traitée : PK 0+700 au PK 1+1135 (longueur = 435 m)
Travaux réalisés à l’été 2004
Cnam – 4 octobre 2011 3
Conditions géotechniques
Cnam – 4 octobre 2011 4
Solution proposée
Hremblai= 7.0 mHremblai= 8.0 m Hremblai= 9.0 m Hremblai= 10.5 m
Cnam – 4 octobre 2011 5
Solution proposée
1 à 2 nappes de treillis soudés
1.45 m x 1.45 m 1.70 m x 1.70 m 2.50 m x 2.50 m
Cnam – 4 octobre 2011 6
Solution proposée
Barres longitudinales : ∅14 mm
Barres transversales : ∅12 mm
Epaisseur sacrificielle = 1 mm
Les barres longitudinales reprennentdes efforts axiaux de traction etlimitent très significativement lesdéformations latérales.
Les barres transversales permettent de mobiliser du frottement àl’interface sol / treillis soudé.
Cnam – 4 octobre 2011 7
Quelques photos du chantier
Cnam – 4 octobre 2011 8
Dimensionnement de la solution : CMC + treillis soudés
Les rangées de CMC ∅420 sont représentées dans le modèle Plaxis v7 par des clusters de raideur axiale E.A. et de raideur en flexion E.I.équivalentes.
Des plaques de raideurs E.A. et E.I. réduitesd’un facteur 1010 sont introduites dans les 3 dernières rangées pour post-traiter plus facilement les sollicitations dans ces CMC.
Les treillis soudés sont représentés dans la modélidation par des éléments geogrid de raideur axiale E.A.
La raideur en flexion des treillis soudés est négligeable et n’a donc pas été prise en compte
Cnam – 4 octobre 2011 9
Dimensionnement de la solution : CMC + treillis soudés
FH
Cnam – 4 octobre 2011 10
Dimensionnement de la solution : CMC + treillis soudés
� Efforts axiaux dans les treillis soudés à court terme
Fmax = 150 kN/ml < FaCT = 209 kN/ml
Fmax = 133 kN/ml < FaLT = 139 kN/ml
� Efforts axiaux dans les treillis soudés à long terme
Cnam – 4 octobre 2011
Dimensionnement de la solution : CMC + treillis soudés
Ri
Ti
Cnam – 4 octobre 2011
Dimensionnement de la solution : CMC + treillis soudés
Les calculs de stabilité ont été menés selon le modèle enveloppe 3décrit dans les recommandations ASIRI : contribution des efforts axiaux et des efforts tranchants dansles CMC, évalués à l’intersection de la surface de rupture avec chaque inclusion
( ) )()(
zfzTidz
zdMi =+yBKB S δδσ .. =
δ
Cnam – 4 octobre 2011 13
Instrumentation
Instrumentation mise en oeuvre:
• 2 tassomètres (T7 et T8)
• 2 jauges de déformations sur les treillis soudés (J5 et J6)
• des cordes vibrantes dans 3 CMC
• une tête d’inclusion instrumentée pour suivre le déplacement horizontal
Cnam – 4 octobre 2011 14
Instrumentation
Effort dans les treillis sur l'axe pk 1+100traction positive
-20,0
0,0
20,0
40,0
60,0
80,0
100,0
120,0
140,0
160,0
180,0
28/09
/2004
12/10
/2004
26/10
/2004
09/11
/2004
23/11
/2004
07/12
/2004
21/12
/2004
04/01
/2005
18/01
/2005
01/02
/2005
15/02
/2005
01/03
/2005
15/03
/2005
Eff
ort k
N/m
l
0
2
4
6
8
10
12
14
haut
eur d
u re
mbl
ai (
m)
J5infJ6supremblai
a) Efforts dans les treillis soudés
Cnam – 4 octobre 2011 15
Instrumentation
4 HA 14
Cordes vibrantes en tête
Cordes vibrantes à la base de la couche compressible
Cordes vibrantes en pied d’inclusion
Espacement entre aciers transversaux: 0,50m
0,30m
4 HA 14
Cordes vibrantes en tête
Cordes vibrantes à la base de la couche compressible
Cordes vibrantes en pied d’inclusion
Espacement entre aciers transversaux: 0,50m
0,30m
b) Contraintes axiales et de flexion dans les CMC
Cnam – 4 octobre 2011 16
Instrumentation
Distribution des efforts axialesINCLUSION 1
-11.0
-9.0
-7.0
-5.0
-3.0
-1.0
1.0
0 100 200 300 400Effort (kN)
Pro
fond
eur
(m)
PLAXIS
inclusion instrumentée C
Distribution des efforts axialesINCLUSION 2
-11.0
-9.0
-7.0
-5.0
-3.0
-1.0
1.0
0 100 200 300 400
Effort (kN)
PLAXIS
inclusion instrumentée Ainclusion instrumentée B
Cnam – 4 octobre 2011 17
Instrumentation
-140.00
-120.00
-100.00
-80.00
-60.00
-40.00
-20.00
0.00
20.00
40.00
60.00
80.00
100.00
120.00
140.00
28/9/0414:00
19/10/0410:00
9/11/046:00
30/11/042:00
20/12/0421:00
10/1/0517:00
31/1/0513:00
21/2/059:00
14/3/055:00
4/4/051:00
24/4/0522:00
15/5/0518:00
5/6/0514:00
Date
Tas
sem
ent (
mm
)
-13
-8
-3
2
7
12
Hau
teur
du
rem
blai
(m
)
T7 (sol)
T8 (incl.)
T8-T7
Remblai
c) Déformations verticales
Cnam – 4 octobre 2011 18
Conclusions
� Les Inclusions Rigides permettent d’obtenir un module équivalent verticalélevé et donc de réduire fortement les déformations
� Les Inclusions Rigides n’ont pas ou très peu d’impact sur le module équivalent horizontal. La mise en place de treillis soudés a permis de réduire les déformations horizontales liées à la poussée du remblai et de valider la solution CMC
� La solution “CMC + treillis soudés” a permis d’assurer la stabilité de l’ouvrage en terre
� L’instrumentation (limitée au regard de la taille du projet) a montré une bonne corrélation entre les valeurs calculées et les valeurs mesurées