chapitre 3 - s21182c7956f6fcf0.jimcontent.com · compacteur de canettes moment en d : 50 y 21 –...

16
Chapitre 3 APPLICATION AUX PROBLEMES PLANS Objectif: Simplifier la modélisation des actions mécaniques, et donc la résolution

Upload: trinhdang

Post on 14-Sep-2018

216 views

Category:

Documents


0 download

TRANSCRIPT

Chapitre 3 APPLICATION AUX PROBLEMES

PLANS

Objectif:

Simplifier la modélisation des actions mécaniques, et donc la résolution

x

y

z

F2 F2 F1 F1

P

x

y

P

2F2

2F1

O

1. DEFINITION D’UN PROBLEME PLAN

Liaisons et actions mécaniques extérieures sont disposées symétriquement par rapport à ce plan.

2. SIMPLIFICATION DES TORSEURS STATIQUES

(P) plan de symétrie

(P)

A

x

y

z A2

H

Surface de contact entre (S1) et (S2)

F1zz

F1y

F1x

A1

F2z F2y

F2x

A1 et A2 (points de contact) et efforts transmissibles, symétriques

par rapport au plan (P)

2121

2121

2121

)12(

),,(

NZ

MY

LX

zyxA

21

21

21

)12(

),,(

N

Y

X

zyxA

(x,y,z)

(21)

A

X21 L21

Y21 M21

Z21 N21

Allure générale (3D) :

Simplification :

Allure simplifiée (2D) :

PFS :

Σ MtA.z =0

Σ F . x = 0

Σ F . y = 0

3 équations scalaires

Désignation de la liaison

Schématisation spatiale Mobilités Torseur d’action

mécanique transmissible

Torseur d’action mécanique Simplifié

Schématisation plane

Pivot

d’axe (A, x

)

Tr

0

0

0

Rot

Rx

0

0

A

X12 0

Y12 M12

Z12 N12

Symétrie par rapport

à (A, y

, z

)

A

0 0

Y12 0

Z12 0

1

2

y

z

Glissière

d’axe (A, x

)

Tr

Tx

0

0

Rot

0

0

0

A

0 L12

Y12 M12

Z12 N12

Symétrie par rapport

à (A, x

, z

)

A

0 0

0 M12

Z12 0

x

z

1

2

Pivot glissant

d’axe (A, x

)

Tr

Tx

0

0

Rot

Rx

0

0

A

0 0

Y12 M12

Z12 N12

Symétrie par rapport

à (A, y

, z

)

A

0 0

Y12 0

Z12 0

1

2

y

z

Hélicoïdale

d’axe (A, x

)

Tr

Tx

0

0

Rot

Rx

0

0

1212

1212

1212

NZ

MY

LX

A

Appui plan de normale

(A, x

)

Tr

0

Ty

Tz

Rot

Rx

0

0

A

X12 0

0 M12

0 N12

Symétrie par rapport

à (A, x

, y

)

A

X12 0

0 0

0 N12

1

2

y

x

Rotule de centre A

Tr

0

0

0

Rot

Rx

Ry

Rz

A

X12 0

Y12 0

Z12 0

Symétrie par rapport

à (A, x

, y

)

A

X12 0

Y12 0

0 0

2

1

y

x

Linéaire annulaire

d’axe (A, x

)

Tr

Tx

0

0

Rot

Rx

Ry

Rz

A

0 0

Y12 0

Z12 0

Symétrie par rapport

à (A, x

, z

)

A

0 0

0 0

Z12 0

x

z2

1

Linéaire rectiligne

de normale

(A, x

) et de contact

(A, y

)

Tr

0

Ty

Tz

Rot

Rx

Ry

0

A

X12 0

0 0

0 N12

Symétrie par rapport

à (A, x

, z

)

A

X12 0

0 0

0 0

z

x

2

1

21

21)12(

0

Z

Y

A

21

21)12(

0

Z

M

A

21

21)12(

0

Z

Y

A

Sym (A,y,z)

Désignation de la liaison

Schématisation spatiale Mobilités Torseur d’action

mécanique transmissible

Torseur d’action mécanique Simplifié

Schématisation plane

Pivot

d’axe (A, x

)

Tr

0

0

0

Rot

Rx

0

0

A

X12 0

Y12 M12

Z12 N12

Symétrie par rapport

à (A, y

, z

)

A

0 0

Y12 0

Z12 0

1

2

y

z

Glissière

d’axe (A, x

)

Tr

Tx

0

0

Rot

0

0

0

A

0 L12

Y12 M12

Z12 N12

Symétrie par rapport

à (A, x

, z

)

A

0 0

0 M12

Z12 0

x

z

1

2

Pivot glissant

d’axe (A, x

)

Tr

Tx

0

0

Rot

Rx

0

0

A

0 0

Y12 M12

Z12 N12

Symétrie par rapport

à (A, y

, z

)

A

0 0

Y12 0

Z12 0

1

2

y

z

Hélicoïdale

d’axe (A, x

)

Tr

Tx

0

0

Rot

Rx

0

0

1212

1212

1212

NZ

MY

LX

A

Appui plan de normale

(A, x

)

Tr

0

Ty

Tz

Rot

Rx

0

0

A

X12 0

0 M12

0 N12

Symétrie par rapport

à (A, x

, y

)

A

X12 0

0 0

0 N12

1

2

y

x

Rotule de centre A

Tr

0

0

0

Rot

Rx

Ry

Rz

A

X12 0

Y12 0

Z12 0

Symétrie par rapport

à (A, x

, y

)

A

X12 0

Y12 0

0 0

2

1

y

x

Linéaire annulaire

d’axe (A, x

)

Tr

Tx

0

0

Rot

Rx

Ry

Rz

A

0 0

Y12 0

Z12 0

Symétrie par rapport

à (A, x

, z

)

A

0 0

0 0

Z12 0

x

z2

1

Linéaire rectiligne

de normale

(A, x

) et de contact

(A, y

)

Tr

0

Ty

Tz

Rot

Rx

Ry

0

A

X12 0

0 0

0 N12

Symétrie par rapport

à (A, x

, z

)

A

X12 0

0 0

0 0

z

x

2

1

21

21

)12( 0

N

X

A

21

)12( 0

0

ZA

0

21

21

)12( Y

X

A

0

0

21

)12(

X

A

Sym (A,x,y)

Sym (A,y,z)

21

21)12(

0

Z

Y

A

21

21

)12( 0

N

X

A

Ponctuelle de normale

(A, x

)

Rz

Ry

Rx

RotTy

Tx

Tr

0

0

00

00

12ZA

Symétrie par rapport

à (A, x

, z

)

0

00

00

12ZA

2

1

x

z 2

1 x

z

y

Sym (A,x,z)

21

)12( 0

0

ZA

0

1

2

3

Pivot Dz

Pivot Cz

Pivot Bz

glissière

F

E

Non isolé

APPLICATION : COMPACTEUR DE CANETTES

E

F = 1000 N

x

y

3

2

1

0

h? Pb dans l’espace? Pb plan?

Modif: définir A au même niveau que B

Équilibre 3 + 2 :

B

Fext

0

0

0

0

0

)3/(

M

B

N

M

Z

Y

X

0

)2/1( 12

12

12

12

12

C

BN

M

L

Z

X

03

03

03

03

03

0)3/0(

A

X03 + X12 = 0

F + Y12 = 0

N03 + 100Y12 – 234X12 +100F = 0

B

Fext

0

0

)3/(

M

B

Y

X

0

)2/1( 12

12

C

BN

X

03

03

0)3/0(

A

Pb plan (x,y):

0

1

2

3

Pivot Dz

Pivot Cz

Pivot Bz

glissière

F

E

Y12 = - F

E

F = 1000 N

x

y

3

2

1

0

0

1

2

3

Pivot Dz

Pivot Cz

Pivot Bz

glissière

F

E Équilibre 1 :

B

Eext

0

0

)1/(

E

B

Y

X

0

)1/2( 12

12

C

B

Y

X

0

)1/0( 01

01

D

Moment en D :

MD R2/1 = MCR 2/1 + R 2/1 CD =

x

x

- 50 Y12

=

-50

0

0

- X12

- Y12

x

MD E = ME E + E ED =

x

x

- 385 E

=

-385

0

0

0

- E

x

Th. Moment en D proj sur z:

- 50 Y12 – 385 E = 0 E = - 50 Y12 / 385 = 50 F / 385

E

F = 1000 N

x

y

3

2

1

0

Si résolution complète :

X01 – X12 = 0

- E + Y01 - Y 12 = 0

- 50 Y12 – 385 E = 0

X03 + X23 = 0

F + Y23 = 0

150 Y23 + N03 + 100 F = 0

X12 - X23 = 0

Y12 - Y23 = 0

-54 Y23 - 234 X23 = 0

Y23 = - F

Y12 = Y23 = - F

E = - 50 Y12 / 385 = 50 F / 385

9 équations pour 9 inconnues

1

2

3

E

F = 1000 N

x

y

3

2

1

0

3. RESOLUTION ANALYTIQUE : CALCUL DES MOMENTS

Le calcul des moments peut se faire de la manière suivante, plus rapide :

Autre méthode :

Mt

A F1

Mt

A F2

Mt

A F1

b

h c

Σ F.x = 0 :

Σ F.y 0 :

Σ MA.z = 0 :

On isole le levier :

θ

F1cosθ

F1sinθ

F + Y12 = 0

E

F = 1000 N

x

y

3

2

1

0

Σ F proj y :

Équilibre 3 + 2 :

Équilibre 1 :

APPLICATION : COMPACTEUR DE CANETTES

Moment en D :

50 Y21 – 385 E = 0

X21

Y21

Retour chapitre 1 : 4. Méthode de résolution

Il vous est rarement demandé de déterminer l’ensemble des inconnues force et moment en tout point d’un mécanisme.

La stratégie d’étude qui consiste à isoler chacun des N solides du mécanisme et à décrire systématiquement leur équilibre pour obtenir un système de 6.N équations scalaires à 6N inconnues est donc à éviter car très lourde et sans intérêt.

Vous serez donc évalués sur le choix de votre stratégie de résolution. Quelle(s) inconnues recherchées ?

Quel(s) système(s) isoler ?

Quelle(s) équation(s) écrire ?

4. Méthode de résolution

1 Préciser le PB

- graphe des liaisons du mécanisme, - B.A.M.E. connues et inconnues et surtout recherchée(s),

inconnues de certaines liaisons inconnues des actionneurs : couple moteur, pression dans un vérin,

2 Simplifier le PB

- plan(s) de symétrie, - pièce(s) soumise(s) à 2 glisseurs,

3 Isoler un système, en faisant en sorte qu’il y ait:

-un maximum d’AM connues, - un minimum d’AM inconnues ou non recherchées,

Ne jamais isoler le bâti !!!

4 Ecrire PFS sur le système isolé,

-choisir judicieusement le point, l’axe de projection - écriture des 6 (ou 3) équations scalaires non systématique !!,

5 Réitérer 3 et 4

x2

POMPE MOYENNE PRESSION : Application

On isole 2:

11

0

0

0

0

0

)2/(

ROCm

mot

1

32

32

0

0

0

0

)2/3(

RE

L

Y

1

12

12

12

12

12

10

)2/1(

RO

M

L

Z

Y

X

M. Laureau

Hypothèse :

Pivot 2/1 de centre O1

Alors (O1,x1,y1) plan de symétrie

On isole 3:

10

0

0

0

0

)3/(

RD

Fhuile

1

23

23

0

0

0

0

)3/2(

RE

L

Y

113

13

13

13

00)3/1(

RDN

L

Z

X

x2