calculs d'un pont dalle

8/9/2019 Calculs d'un Pont Dalle

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Pont Dalle_Sisme_Enonc

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Exemples de calculs sismiquesCas d'un pont dalle courant

(nonc)D. DAVI

DONNEES D'OUVRAGE

Gomtrie : 9,715 m - 16,191 m - 9,715 m100g

Biais : 100 gr

Hauteur piles : 5,50 mLargeur fts : 2,50 m0,80 m

822 tonnes

3 traves :Biais :

paisseur fts :

Masse tablier :


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C35/4535 MPa

E = MPa2,5

Fe 500

1,0 MPa

- Tablier suppos infiniment rigide- Fondations supposes parfaitement encastres dans le sol (souplesse nglige)

1. OUVRAGE SITUE A MARTIGUES (13)

Hypothses sismiques

3 (modre)IIIC

1,0

- Direction longitudinale : AA glissants sur cules, bloqus sur piles(rotations libres en tte) - Direction transversale : AA glissants sur piles et culesButes de blocage latral sur cules

Caractristiques matriaux : Bton :fck =

34 077 = t/m3

Acier :

lastomre : Gnop_sisme =

Hypothses simplificatrices :

Zone de sismicit :Catgorie importance :Classe de sol :Aucun relief, coefficient topo : =

Cas 1a : Ouvrage de conception ductilit limite

Conditions d'appui :


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Caractrisation de l'action sismique

m/s

m/s

S =TB = s TC = s TD = s

Analyse sous sisme transversal

sm/s

kNkNkN

Mode propre de pile (pour 1 ft) : s

kNkNm

kNkNm

Analyse sous sisme longitudinal

Masse vibrante = tonneskN/mkN/m

(s) (m/s) (kN) (kN) (kN) (m) (m)

Acclration de rfrence au rocher : agr =

Coefficient d'importance : I =

Acclration de calcul : ag =

Coefficient de sol :Coefficients spectraux :

Calcul des efforts obtenus au droit de chacun des appuis :

Coefficient de comportement : qtrans =

Mode de tablier : Ttrans =

Sd(T) =

Ftrans total =Ftrans cule =Ftrans pile =

Tft trans =Sd(T) = m/s2

Fft trans =Mft trans =

Coeff de scurit rupture fragile : Bd =Vft trans =Mft trans =

Coefficient de comportement : qlong =

klong 1ft =klong syst =

Tlong Sd(T) Flong total Flong /cule Flong /ft d dlong tab df pile


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kNm

kNm

kN

kNm(HA32 e200, enrob 5cm)

0,00247 (rsultat calcul Arma)

0

kN/m

(s) (m/s) (kN) (kN) (kN) (m) (m)

kNm

0,07 m

H critique = m m

Moment de dimensionnement la base de chaque ft : M Ed ft long base =

Moment de dimensionnement mi-hauteur : M Ed ft long h/2 =

Effort tranchant de dimensionnement : VEd ft long=

Moment rsistant calcul la base des fts (dimensionnement Arma) : MRd ft long = 4 156

R-valuation du dplacement sismique :s = = 2,1s /d = m-1Jeff = 1,2 MRd / E. = m4 = % Ibrute

Keff =


Rq : Vrifications de cohrence - M

Ed 2me itr =

- Coefficient de rduction de force : r i = q.M Ed /M Rd =

- Ductilit appele : i = d long tab /d y = avec d

y =

y .H 2 /3 =

Dispositions constructives :

sL =

Confinement : Anti-flambement :

MEd

= 3979 kN MRd

= 4156 kN 1,3.MEd

= 5173 kN


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- Direction longitudinale : AA lastomre frett sur piles et cules - Direction transversale : AA lastomre frett sur pilesButes de blocage latral sur cules

4 AA 400 x 400 x 5 (10+3) par pile4 AA 300 x 400 x 5 (10+3) par cule

AA pile AA culea (m) 0,400 0,300b (m) 0,400 0,400

e (m) 0,050 0,050




%

Masse vibrante = tonnes

kN/mkN/m

kN/mkN/m

kN/m

Cas 1b : Utilisation d'appareils d'appui en lastomre frett

Conditions d'appui :

Idem cas prcdent 1a

Idem cas prcdent 1a

Coefficient de comportement : qlong =Coefficient d'amortissement : =

k 1nop pile =k 1nop cule =

k long 1ft =k long 1ft+2nop =

klong syst =


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(s) (m/s) (kN) (kN) (kN) (m) (m) (m)

Mode propre de pile (pour 1 ft) :

s

kNkNm

kNm

kNm

kN


0,00159 (rsultat calcul Arma)

kN/mkN/m

kN/m

(s) (m/s) (kN) (kN) (kN) (m) (m) (m)

kNm

0,07 m

Tlong Se(T) Flong total Flong /cule Flong /ft d dlong tab df pile df AA pile

Tft long =Se(T) = m/s2Fft long =Mft long =



Coeff de scurit rupture fragile : Bd =Effort tranchant de dimensionnement : VEd ft long=


R-valuation du dplacement sismique :s = = 2,1s /d = m-1Jeff = 1,2 MRd / E. = m4 = % Ibrute

k long 1ft =k long 1ft+2nop =

klong syst =

Tlong Se(T) Flong total Flong /cule Flong /ft d dlong tab df pile df AA


Ed 2me itr =


- Ductilit appele : i = def pile /d y =

avec d y =

y .H 2 /3 =


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Page 7

Vrification des appareils d'appui

Distorsion maxi (AA cules) = 2,0

H critique = m

2. OUVRAGE SITUE EN GUADELOUPE

Hypothses sismiques

5 (forte)IVC

1,4

Coeff de fiabilit : IS =


Zone de sismicit :Catgorie importance :Classe de sol :Relief marqu, coefficient topo : =

MEd

= 1462 kN

MRd

= 2041 kN

1,3.MEd

= 1901 kN


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- Direction longitudinale : AA glissants sur cules, bloqus sur piles(rotations libres en tte) - Direction transversale : AA glissants sur piles et culesButes de blocage latral sur cules


m/s

m/s

S =TB = s TC = s TD = s


sm/s

kNkNkN

Mode propre de pile (pour 1 ft) :

s

kNkNm

kNkNm

Cas 2a : Ouvrage de conception ductile

Conditions d'appui : Idem cas 1a :

Acclration de rfrence au rocher : agr =

Coefficient d'importance : I =

Acclration de calcul : ag =

Coefficient de sol :Coefficients spectraux :

Calcul des efforts obtenus au droit de chacun des appuis :

Coefficient de comportement :q

trans =

Mode de tablier : Ttrans =

Sd(T) =

Ftrans total =Ftrans cule =Ftrans pile =

Tft trans =Sd(T) = m/s2

Fft trans =Mft trans =

Coeff de scurit rupture fragile : Bd =Vft trans =Mft trans =


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kN/m

kN/m

(s) (m/s) (kN) (kN) (kN) (m) (m)

kNm


kNm

kN

kN/m

(s) (m/s) (kN) (kN) (kN) (m) (m)

Coefficient de comportement : s =

(s) =

qlong =

klong 1ft =(On considrera en 1re approximation que Ifiss = 0,4 Ibrute)

klong syst =




Coeff de surcapacit : 0 =Coeff de scurit rupture fragile : Bd =


Effort tranchant de dimensionnement : VEd ft long=

R-valuation du dplacement sismique : = 2,1sy /d = m-1

Jeff = 1,2 MRd / E. = m4

= % Ibrute

Keff =



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kNm

0,07 m

m

H rotule plastique potentielle = mm

- Direction longitudinale : AA lastomre frett sur piles et culesAmortisseurs sur cules - Direction transversale :

AA lastomre frett sur pilesButes de blocage latral sur cules

4 AA 400 x 400 x 5 (10+3) par pile4 AA 300 x 400 x 5 (10+3) par cule

AA pile AA culea (m) 0,400 0,300b (m) 0,400 0,400e (m) 0,050 0,050


Ed 2me itr =


- Ductilit appele : i = d long tab /d y =

avec d y = y .H 2 /3 =


sL =

sL =

Confinement : Anti-flambement :

Cas 2b : Utilisation de dispositifs amortisseurs

Conditions d'appui : Idem cas 2a + amort

Mb

0,8 Mb


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F (kN)

Amortisseurs :600 kN

150 mm-150 mm

d (mm)

-600 kN

4 Amortisseurs /cule

600kN150mm





kN/mkN/m

kN/m(idem cas 1b)

(s) (%) (m/s) (kN) (kN) (kN) (m)

Capacit :Souffle maxi :

Idem cas prcdent 2a

Idem cas prcdent 2a

- 1re itration : calcul sans amortisseurs

k cule =k long 1ft+2nop =

klong syst =

Tlong eff Se(T) Flong total Flong /cule Flong /ft dlong tab


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Vrification des appareils d'appui

Distorsion maxi (AA cules) = 2,0

partir du dplacement prcdemment calcul

kN/mkN/mkN/m

kN/m

kN.m%

(s) (%) (m/s) (kN) (kN) (kN) (m)

kN/mkN/mkN/m

kN/m

kN.m%

(s) (%) (m/s) (kN) (kN) (kN) (m)


- 2me itration : valuation des caractristiques quivalentes des amortisseurs

Raideurs :k equiv amort =


klong syst

=

Amortissement :nergie totale dissipe dans les amortisseurs : ED =

equiv syst =


- 3me itration :



klong syst =


equiv syst =



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kN/m

kN/mkN/m

kN/m

kN.m%

(s) (%) (m/s) (kN) (kN) (kN) (m)

kN/mkN/m

kN/m

kN/m

kN.m%

(s) (%) (m/s) (kN) (kN) (kN) (m)

kNm(vrifi avec HA25 e200, enrob 5cm)

Distorsion maxi (AA cules) = 2,0Souffle amortisseurs = 0,15

- 4me itration :


kcule

=k long 1ft+2nop =

klong syst =


equiv syst =


- 8me itration :


k cule =

k long 1ft+2nop =

klong syst =


equiv syst =

Tlong

eff

Se(T) F

long totalF

long /culeF

long /ftd

long tab


Vrification des appareils d'appui et amortisseurs :


OK !OK !


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Annexes


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10 novembre 2011 JOURNAL OFFICIEL DE LA RPUBLIQUE FRANAISE Texte 11 sur 162

.

Dcrets, arrts, circulaires

TEXTES GNRAUX

MINISTRE DE LCOLOGIE, DU DVELOPPEMENT DURABLE,DES TRANSPORTS ET DU LOGEMENT

Arrt du 26 octobre 2011 relatif la classification et aux rgles de construction parasismiqueapplicables aux ponts de la classe dite risque normal

NOR : DEVP1125429A

Publics concerns : professionnels de la conception et de la construction de ponts, matres douvrage publics et privs de ce type douvrages (entreprises, collectivits territoriales, Etat...).Objet : dfinition des rgles de construction parasismique applicables aux ponts.

Entre en vigueur : 1er janvier 2012. Notice : en application des dcrets n o 2010-1254 et n o 2010-1255 du 22 octobre 2010 relatifs la prvention

du risque sismique et au nouveau zonage sismique franais, le prsent arrt fixe les nouvelles modalitsdapplication des rgles de construction parasismique applicables aux ponts : les dnominations des zonessismiques et des catgories dimportance de ponts sont actualises, les modalits dapplication des rgles

parasismiques Eurocode 8 sont dfinies. Ces nouvelles rgles sappliquent aux ponts nouveaux, de catgoriesdimportance II, III et IV, construits en zone de sismicit 2, 3, 4 ou 5.

Rfrences : le prsent arrt peut tre consult sur le site Lgifrance (http://www.legifrance.gouv.fr).

Le ministre de la dfense et des anciens combattants, la ministre de lcologie, du dveloppement durable,

des transports et du logement et le ministre de lintrieur, de loutre-mer, des collectivits territoriales et delimmigration,Vu le code de la route, notamment son article L. 110-3 ;Vu le code de la voirie routire, notamment ses articles L. 122-1 et L. 151-1 ;Vu le code de lenvironnement, notamment ses articles L. 563-1, R. 563-1 R. 563-8 et D. 563-8-1 ;Vu la loi n o 2004-811 du 13 aot 2004 de modernisation de la scurit civile ;Vu le dcret du 17 avril 1985 portant approbation du schma directeur des voies navigables ;Vu le dcret n o 92-355 du 1 er avril 1992 approuvant le schma directeur national des liaisons ferroviaires

grande vitesse ;Vu larrt du 10 juillet 2006 relatif aux caractristiques techniques de certains arodromes terrestres utiliss

par les aronefs voilure fixe ;Vu lavis de la commission consultative dvaluation des normes en date du 5 fvrier 2009 et du

8 septembre 2011 ;Vu lavis du commissaire la simplification en date du 18 aot 2011,

Arrtent :

Art. 1 er . Le prsent arrt dfinit les rgles de classification et de construction parasismique pour lesponts nouveaux de la classe dite risque normal en application des articles R. 563-3 R. 563-5 du code delenvironnement, mentionnant les mesures prventives devant tre appliques aux btiments, quipements etinstallations nouveaux de cette classe.

Sont viss par le prsent arrt les ponts nouveaux dfinitifs, incluant les passerelles, publics ou privs ainsique les murs de soutnement qui en sont solidaires.

Art. 2. Pour lapplication du prsent arrt, les ponts de la classe dite risque normal sont classscomme suit :

En catgorie dimportance I : les ponts qui nappartiennent pas au domaine public et ne desservant pasdtablissement recevant du public et qui ne sont rangs ni en catgorie dimportance III ni en catgoriedimportance IV.

En catgorie dimportance II : les ponts qui nappartiennent pas au domaine public mais qui desservent untablissement recevant du public ainsi que les ponts qui appartiennent au domaine public et ne sont rangs nien catgorie dimportance III ni en catgorie dimportance IV.


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.

En catgorie dimportance III : les ponts qui appartiennent au domaine public et qui portent, franchissent ou longent au moins une des

voies terrestres ci-aprs : autoroutes mentionnes larticle L. 122-1 du code de la voirie routire ; routes express mentionnes larticle L. 151-1 du code de la voirie routire ; voies grande circulation dfinies larticle L. 110-3 du code de la route ; liaisons ferroviaires grande vitesse mentionnes au dcret du 1 er avril 1992 susvis ;

les ponts-canaux qui nappartiendraient pas la classe risque spcial ; les ponts situs dans les emprises des ports maritimes et fluviaux, lexclusion des ports de plaisance ; les ponts des pistes darodrome et les ponts de voies de circulation daronefs situs aux abords des

pistes darodrome qui ne sont pas rangs en catgorie dimportance IV.

En catgorie dimportance IV : les ponts des pistes darodrome ayant un code lettre C, D, E ou F au sens de larrt du 10 juillet 2006

relatif aux caractristiques techniques de certains arodromes terrestres utiliss par les aronefs voilurefixe ;

les ponts des voies de circulation daronefs et situs aux abords dune piste, ayant un code lettre C, D, Eou F au sens de larrt du 10 juillet 2006 cit ci-dessus ;

les ponts dont lutilisation est primordiale pour les besoins de la scurit civile, de la dfense nationaleainsi que pour le maintien de lordre public. Le classement en catgorie dimportance IV est prononc parle prfet chaque fois que louvrage constitue un point essentiel pour lorganisation des secours.

Tout pont nouveau dfinitif de catgorie dimportance II ou III dont lendommagement pourrait provoquerdes dommages un btiment, un quipement ou une installation de catgorie dimportance IV reoit leclassement de pont de catgorie dimportance IV.

Art. 3. Les ponts nouveaux dfinitifs de catgories dimportance II, III ou IV par lapplication delarticle 2 du prsent arrt et situs dans les zones de sismicit 2, 3, 4 ou 5 dfinies par les articles R. 563-4 etD. 563-8-1 du code de lenvironnement doivent tre construits par application des rgles mentionnes larticle 4 du prsent arrt.

Tout pont qui a des fondations dans deux zones de sismicit diffrentes est considr comme tant situ toutentier dans la zone de sismicit suprieure.

Les ponts de catgorie dimportance I ou en zone de sismicit trs faible (zone 1) ne sont pas soumis lapplication des rgles parasismiques dfinies larticle 4 du prsent arrt.Art. 4. I. Les rgles de construction appliquer aux ponts nouveaux dfinitifs, mentionnes larticle 3

du prsent arrt, sont celles des normes NF EN 1998-2, NF EN 1998-1 et NF EN 1998-5, dites rglesEurocode 8 , accompagnes des documents dits annexes nationales des normes NF EN 1998-2/NA,NF EN 1998-1/NA, NF EN 1998-5/NA sy rapportant.

Ces rgles doivent tre appliques au moyen dun coefficient dimportance I (au sens de la normeNF EN 1998-2) attribu chacune des catgories dimportance de pont. Les valeurs des coefficientsdimportance I sont donnes par le tableau suivant :

CATGORIES DIMPORTANCEde pont COEFFICIENT DIMPORTANCEI

II 1

III 1,2

IV 1,4

II. Le mouvement d au sisme, partir duquel les rgles de construction doivent tre appliques, estreprsent par un spectre de rponse lastique en acclration, dnomm par la suite spectre de rponselastique .

Le spectre de rponse lastique est caractris par les paramtres suivants :

a) Lacclration maximale de rfrence au niveau dun sol de type rocheux (classe A au sens de la normeNF EN 1998-1), dnomme a gr, rsultant de la situation du pont par rapport la zone sismique dimplantation,telle que dfinie par les articles R. 563-4 et D. 563-8-1 du code de lenvironnement.

Les valeurs des acclrations a gr, exprimes en mtres par seconde au carr, sont donnes par le tableausuivant :


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.

ZONES DE SISMICIT Agr

2 (faible) 0,7

3 (modre) 1,1

4 (moyenne) 1,6

5 (forte) 3

b) Lacclration horizontale de calcul au niveau dun sol de type rocheux (classe A au sens de la normeNF EN 1998-1), a g, qui est gale a gr multiplie par le coefficient dimportance I dfini au I du prsent articlesoit a g = I.agr

c) La nature du sol, en ce qui concerne les composantes horizontales du sisme, par lintermdiaire duparamtre de sol, S. Les valeurs du paramtre de sol, S, rsultant de la classe de sol (au sens de la normeNF EN 1998-1) sous le pont sont donnes par le tableau suivant :

CLASSES DE SOLS

(pour les zones

de sismicit 2 4)

S(pour la zone

de sismicit 5)

A 1 1

B 1,35 1,2

C 1,5 1,15

D 1,6 1,35

E 1,8 1,4

Les modalits dutilisation du paramtre de sol, S, sont dfinies dans la norme NF EN 1998-1.La nature du sol nest pas prise en compte pour lvaluation de la composante verticale de laction sismique.

d) TB et T C, qui sont respectivement la limite infrieure et suprieure des priodes correspondant au palierdacclration spectrale constante, et T D, qui est la valeur dfinissant le dbut de la branche dplacementspectral constant ;

Les valeurs de T B, TC et T D prendre en compte pour lvaluation des composantes horizontales dumouvement sismique, exprimes en secondes, sont donnes par le tableau suivant :

CLASSES DE SOLPOUR LES ZONES DE SISMICIT 2 4 POUR LA ZONE DE SISMICIT 5

TB TC TD TB TC TD

A 0,03 0,2 2,5 0,15 0,4 2

B 0,05 0,25 2,5 0,15 0,5 2

C 0,06 0,4 2 0,2 0,6 2

D 0,1 0,6 1,5 0,2 0,8 2

E 0,08 0,45 1,25 0,15 0,5 2

e) Les paramtres des spectres de rponse lastiques verticaux employer pour lutilisation de la normeNF EN 1998-2 :

ZONES DE SISMICIT avg /ag TB TC TD

2 (trs faible) 4 (moyenne) 0,9 0,03 0,20 2,5

5 (forte) 0,8 0,15 0,40 2


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.

III. Dans le cadre de lanalyse de la liqufaction telle que dfinie dans lannexe B de la normeNF EN 1998 septembre 2005 par convention, la magnitude utiliser pour les tudes est donne par le tableausuivant :

ZONES DE SISMICIT MAGNITUDE CONVENTIONNELLE

3 (modre) 5,5

4 (moyenne) 6,0

5 (forte) 7,5

En zones de sismicit 1 et 2 (sismicit trs faible et faible), lanalyse de la liqufaction nest pas requise.Art. 5. Les dispositions du prsent arrt sont applicables compter du 1 er janvier 2012. Elles

sappliquent aux ponts nouveaux dfinitifs pour lesquels une consultation est lance ou un avis dappel public la concurrence est publi pour le march de travaux aprs cette date. Pour le cas des ponts nouveaux dfinitifsne faisant pas lobjet dune consultation ou dun avis dappel public la concurrence pour le march de

travaux, les dispositions sappliquent pour les ponts dont la date de dbut de travaux est postrieure au1er janvier 2012.A titre transitoire, les rgles de construction du document Guide AFPS 1992 pour la protection parasismique

des ponts, publi par lAssociation franaise du gnie parasismique (presse de lENPC, 1995), pourrontcontinuer sappliquer aux ponts nouveaux dfinitifs pour lesquels une consultation a t engage ou un avisdappel public la concurrence a t envoy la publication pour le march de travaux avant le 1 er avril 2012.Pour le cas des ponts nouveaux dfinitifs ne faisant pas lobjet dune consultation ou dun avis dappel public la concurrence pour le march de travaux, ces rgles de construction pourront galement sappliquer pour lesponts nouveaux dfinitifs pour lesquels la date de dbut des travaux est antrieure au 1 er janvier 2013.

Ces rgles doivent tre appliques au moyen dune acclration nominale note a N, qui caractrise lactionsismique prendre en compte et dont la valeur rsulte la fois de la situation du pont au regard de la zonesismique et de la catgorie du pont.

Les valeurs de a N exprimes en m/s 2 sont donnes par le tableau suivant :

ZONES DE SISMICITCATGORIES DIMPORTANCE

II III IV

2 1.0 1.5 2

3 1.5 2 2.5

4 2.5 3.0 3.5

5 3.5 4.0 4.5

Pour les ponts mentionns au second alina du prsent article, classs II ou III, pour lesquels la surface utilede la brche est infrieure 150 mtres carrs ou pour lesquels la valeur a N, telle quelle ressort du tableauci-dessus, nexcde pas 1,5 m/s 2, lapplication des rgles dfinies dans le Guide AFPS 1992 pour la protection

parasismique des ponts peut tre limite celle des mesures constructives dfinies par ledit document.Art. 6. Larrt du 15 septembre 1995 relatif la classification et aux rgles de construction parasismique

applicables aux ponts de la catgorie dite risque normal telle que dfinie par le dcret n o 91-461 du14 mai 1991 relatif la prvention du risque sismique est abrog compter de la date dentre en vigueur duprsent arrt.

Art. 7. Le secrtaire gnral pour ladministration du ministre de la dfense et des anciens combattants,le directeur gnral de la prvention des risques, le directeur gnral des infrastructures, des transports et de lamer, le directeur gnral de laviation civile et le directeur de lhabitat, de lurbanisme et des paysages duministre de lcologie, du dveloppement durable, des transports et du logement, le directeur gnral de lascurit civile et de la gestion des crises, le directeur gnral des collectivits locales et le dlgu gnral loutre-mer du ministre de lintrieur, de loutre-mer, des collectivits territoriales et de limmigration sontchargs, chacun en ce qui le concerne, de lexcution du prsent arrt, qui sera publi au Journal officiel de laRpublique franaise.

Fait le 26 octobre 2011.


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.

La ministre de lcologie,du dveloppement durable,

des transports et du logement,N ATHALIE K OSCIUSKO -M ORIZET

Le ministre de la dfenseet des anciens combattants,

G RARD L ONGUET

Le ministre de lintrieur,de loutre-mer, des collectivits territoriales

et de limmigration,C LAUDE G UANT


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AFNOR 2005 AFNOR 2005 1er tirage 2005-09-F

A F N O R 2 0 0 5

T o u s

d r o i

t s r s e r v

s

FA103832 ISSN 0335-3931

NF EN 1998-1Septembre 2005

Indice de classement : P 06-030-1

norme europenne

dite et diffuse par lAssociation Franaise de Normalisation (AFNOR) 11, avenue Francis de Pressens 93571 Saint-Denis La Plaine CedexTl. : + 33 (0)1 41 62 80 00 Fax : + 33 (0)1 49 17 90 00 www.afnor.fr

ICS : 91.080.01 ; 91.120.25

Eurocode 8Calcul des structures pour leur rsistanceaux sismesPartie 1 : Rgles gnrales, actions sismiqueset rgles pour les btiments

E : Eurocode 8 Design of structures for earthquake resistance Part 1: General rules, seismic actions and rules for buildings

D : Eurocode 8 Auslegung von Bauwerken gegen Erdbeben Teil 1: Grundlagen, Erdbebeneinwirkung und Regeln fr Hochbauten

Norme franaise homologuepar dcision du Directeur Gnral d'AFNOR le 5 aot 2005 pour prendre effetle 5 septembre 2005.Est destine remplacer les normes exprimentales XP ENV 1998-1-1 et XP ENV 1998-1-2,de dcembre 2000, la norme exprimentale XP ENV 1998-1-3, de mars 2003 et la normehomologue NF P 06-013, de dcembre 1995 et ses amendements A1 de fvrier 2001 et A2de novembre 2004.Est destine remplacer partiellement la norme homologue NF P 06-014, de mars 1995 etson amendement A1 de fvrier 2001.

Correspondance La Norme europenne EN 1998-1:2004 a le statut dune norme franaise.

Analyse Le prsent document sapplique au dimensionnement des btiments et des ouvrages de gniecivil en zone sismique afin de sassurer quen cas de sisme : les vies humaines sont protges ; les dommages sont limits ; les structures importantes pour la protection civile restent oprationnelles.Les structures spciales, telles que les centrales nuclaires, les structures en mer et lesgrands barrages, ne sont pas couvertes par ce document.

Il est destin tre utilis conjointement avec les NF EN 1990, 1992, 1993, 1994, 1995, 1996et 1997.

Descripteurs Thsaurus International Technique : btiment, gnie civil, structure, construction rsistantau sisme, conception antisismique, rgle de construction, calcul, vrification, scurit, risque,fondation, structure en bton, maonnerie, construction en bois, construction mtallique, sol,analyse de contrainte, rsistance des matriaux, limite, caractristique, dimension.

Modifications Par rapport aux documents destins tre remplacs et destins tre partiellement rempla-cs, adoption de la norme europenne.

Corrections


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3.2.2.2 Spectre de rponse lastique horizontal

(1)P Le spectre de rponse lastique S e(T ) pour les composantes horizontales de laction sismique est dfini par les expressions suivantes (voir Figure 3.1) :

0 T

T

B : S

e(T

) =a

g S

... (3.2)

T B T T C : S e(T ) = a g S g 2,5 ... (3.3)

T C T T D : S e(T ) = a g S g 2,5 ... (3.4)

T D T 4s : S e(T ) = a g S g 2,5 ... (3.5)

avec :S e(T ) spectre de rponse lastique ;T priode de vibration dun systme linaire un seul degr de libert ;a g acclration de calcul pour un sol de classe A (a g = cI a gR) ;T B limite infrieure des priodes correspondant au palier dacclration spectrale constante ;T C limite suprieure des priodes correspondant au palier dacclration spectrale constante ;T D valeur dfinissant le dbut de la branche dplacement spectral constant ;S paramtre du sol ;

g coefficient de correction de lamortissement avec la valeur de rfrenceg = 1 pour 5 % damortissement

visqueux, voir (3) du prsent paragraphe.

Figure 3.1 Forme du spectre de rponse lastique

1T

T B------- g

2,5 1

+

T CT

-------

T CT D

T 2---------------


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Figure 3.2 Spectres de rponse lastique de type 1 recommandspour les sols de classes A E ( 5 % d'amortissement)

Figure 3.3 Spectres de rponse lastique de type 2 recommandspour les sols de classes A E ( 5 % d'amortissement)

NOTE 2 Pour les sols de classes S 1 et S 2, il convient de mener des tudes particulires pour dterminer les valeurscorrespondantes de S , T B, T C et T D.

(3) La valeur du coefficient de correction damortissement visqueuxg peut tre dtermine par lexpression :

... (3.6)

o :

n est le coefficient damortissement visqueux, exprim en pourcentage.(4) Si, dans des cas particuliers, un pourcentage damortissement visqueux diffrent de 5 % est utilis, cettevaleur est indique dans la partie concerne de lEN 1998.

g 10 5 n+ 0,55=


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3.2.2.5 Spectre de calcul pour lanalyse lastique

(1) La capacit des systmes structuraux rsister des actions sismiques dans le domaine non linairepermet en gnral deffectuer leur dimensionnement pour rsister des forces plus faibles que celles correspon-dant une rponse linaire lastique.(2) Afin dviter deffectuer, pour le dimensionnement, une analyse structurale non lastique explicite, la capa-cit de dissipation dnergie de la structure, obtenue principalement par le comportement ductile de ses lmentset/ou dautres mcanismes, est prise en compte en ralisant une analyse lastique fonde sur un spectre derponse rduit par rapport au spectre lastique, dnomm ci-aprs spectre de calcul. Cette rduction estralise en introduisant le coefficient de comportementq .(3)P Le coefficient de comportementq est une approximation du rapport entre les forces sismiques que la struc-ture subirait si sa rponse tait compltement lastique avec un amortissement visqueux de 5 % et les forcessismiques qui peuvent tre utilises lors de la conception et du dimensionnement, avec un modle linaireconventionnel, en continuant dassurer une rponse satisfaisante de la structure. Les valeurs du coefficient decomportement q , incluant galement linfluence damortissements visqueux diffrents de 5 %, sont indiques,pour divers matriaux et systmes structuraux, selon divers niveaux de ductilit, dans les parties concernesde lEN 1998. Les valeurs du coefficient de comportementq peuvent tre diffrentes dans des directions horizon-tales diffrentes, bien que la classe de ductilit doive tre la mme dans toutes les directions.(4)P Pour les composantes horizontales de laction sismique, le spectre de calcul,S d(T ), doit tre dfini par lesexpressions suivantes :

0 T T B : S d(T ) = a g S ... (3.13)

T B T T C : S d(T ) = a g S ... (3.14)

T C

T T D

: Sd(T ) = ... (3.15)

T D T : S d(T ) = ... (3.16)

o :a g, S , T C et T D sont dfinis en 3.2.2.2 ;S d (T ) est le spectre de calcul ;

q est le coefficient de comportement ; b est le coefficient correspondant la limite infrieure du spectre de calcul horizontal.

NOTE La valeur devant tre attribue pour tre utilise dans un pays peut tre trouve dans lannexe nationale auprsent document. La valeur recommande est = 0,2.

(5) Pour la composante verticale de laction sismique, le spectre de calcul est donn par les expressionss (3.13) (3.16), avec lacclration de calcul du sol dans la direction verticale,a vg, la place de a g, S pris gal 1,0 et les autres paramtres tels que dfinis en 3.2.2.3 .(6) Pour la composante verticale de laction sismique, il convient gnralement dutiliser un coefficient decomportement q au plus gal 1,5 pour tous les matriaux et tous les systmes structuraux.

(7) Il convient de justifier par une analyse approprie ladoption de valeurs deq suprieures 1,5 dans la direc-tion verticale.(8)P Le spectre de calcul tel que dfini plus haut ne donne pas une reprsentation suffisante pour la conceptionet le dimensionnement de structures sur appuis parasismiques ou munies de dispositifs de dissipation dnergie.

23---

T T B------- 2,5

q-------- 23---

+

2,5q

--------

a g S2,5q

-------- T C

T

------- =

b a g

a g S2,5q

-------- T CT DT 2

--------------- =

b a g

calculs d'un pont dalle

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