NOTE DE CALCUL MUR DE CLOTURE

1- Dimensions du mur de cloture

0.20 cm

2.50 m

50 m

2.50 m

5.00 mlongueur entre joint

2- Pression dynamique de base

70 dan /m²

1.30

0.74

1.30

Pression dynamique vent normal : Qvn = Q * Cs * Cr * Ct

Qvn = 87.54 dan/m²

3 - Vérification de la stabilité du mur

dimensions de la semelle : A B H h1.8 1 0.5 0.2

Profondeur de fouille estimée à : pf 1.25 m( en dessous du terrain naturel)

poids de la semelle : Ps = 1.43 t

Poids des terres sur semelle: Pts = 2.38 t

poids maçonnerie : Pm = 1.92 t

Poids de la longrine et du chaînage : Plc = 0.75 t

Effort normal sous semelle Ns = Ps+Pts+Pm+Plc

Ns = 6.48 t chainage

Résultante des efforts horizontaux : Rh

Vent normal : hm/2Rhn = hm * Ea * Qvn

murRhn = 0.55 t Rh

Vent extrême :Rhe = 1,75 * Rvn d niveau T N

Rhe = 0.96 t longrine

Moment de renversement du mur : Mr niveau fond de fouille

Bras de levier : d = 2.5 m A/B

Vent normal : Mrvn = Rhn * d

hauteur

Epaisseur du mur : e =

Hauteur du mur : hm =

Plus grande longueur exposée au vent : le =

Entre axe poteau : Ea =

Longueur entre joint : lj =

Region II - site exposé : Q =

Coefficient de site : Cs =

Coefficient de réduction des pressions dynamiques : Cr =

Coefficient de trainée : Ct =

Mrhn = 1.37 t.m

Vent extrême :Mrhe = 1,75 * Mrvn

Mrhe = 2.39 t.m

Excentricité de la charge verticale N : ev

vent normal :evn = Mrhn / Ns

evn = 0.21 m

vent exteme :eve = Mrhe / Ns

eve = 0.37 m

Détermination du tiers central de la semelle e = A/6

e = 0.30 mNota :

Contraintes maximales sous semelle

vent normal :la contrainte moyenne : Cmvn

Cm = ( 3*PM +Pm)/4

Pm/M = Ns / ( A * B ) * (1+/- 6evn / A) Pm

PM = 6.13 t/m²

Pm = 1.07 t/m²

Cmvn = 4.86 t/m²

valeur qui est inferieur à la contrainte du sol qui est : 15 t/m²

Vent extremeLa contrainte moyenne : Cmve

Y = 3 * ( A/2 - eve )

Y = 1.59 m

PM = 2*Ns / (Y * B)

PM = 8.14 t/m²

Cmve = 3/4 PM

Cmve = 6.11 t/m²

valeur qui est inferieur à la contrainte du sol qui est : 15 t/m²

conclusion :La stabilité du mur est bien vérifiée sous vent normal et sous vent extreme

La répartition des contraintes sous semelle est trapezoidale sous vent normale (evn <A/6 )

et triangulaire sous vent extréme ( eve > A/6)

PM

4 - ferraillage poteau chainage

Moment d'encastrement poteau sur semelle

fc28 = 25 mpahm/2

bras de levier : d1 = 2.00 m Rh

M = 1.09 t.md2 d1

la section d'acier : Ast = 1.87 cm²

Moment de flexion poteau niveau longrine longrine

bras de levier : d2 = 1.25

M = 0.68 t.m

la section d'acier : Ast = 1.14 cm²

5 - ferraillage semelle

la section d'acier dans le sens du moment est de :

Ast = M / ( z x fed )

feE = 400 mpa

P1 = 3.88 t.m

M = (2*PM+P1)*(B-b)² / 2B

M = 11.48 t.m

Ast = 7.33 cm²

P1 = PM - (PM-Pm)*(B-b) / ( 2*B)