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Annexes

Auteur : TA Olivier

INSA Strasbourg, Département GCT, Spécialité Génie Civil, Option Construction

Tuteur Entreprise : VIOLE Jean-Marc

Directeur du pôle Ouvrage d’Art, Artelia Ville et Transport

Assisté de : DE GAIL Stéphane,

Ingénieur structure, Artelia Ville et Transport

Tuteur INSA Strasbourg : SCHAEFFER Claude

Professeur de Génie Civil

Juin 2012

ANNEXES

Annexe 1 : Classe de résistance des bois massif (NF EN 338)

Annexe 2 : Diagramme hygroscopique du bois

Annexe 3 : Récapitulatif des ponts routiers en France de structure bois

Annexe 4 : Note de calcul - Dimensionnement d'une section mixte bois-béton en flexion

longitudinale - 2 travées

Annexe 5 : Coupe transversale de la variante mixte bois/béton (ech. 1/50e)

Annexe 6 : Coupe transversale de la variante PRAD (ech. 1/50e)

Annexe 7 : Coupe transversale de la variante à poutrelles enrobées (ech. 1/50e)

Annexe 8 : Note de calcul - Dimensionnement d'une section mixte acier-béton en flexion

longitudinale

Annexe 9 : Détail des coûts des trois variantes

Annexe 10 : Calcul des impacts environnementaux

Annexe 11 : Comparaison des impacts environnementaux de deux poutres BLC

ANNEXE 1

Classe de résistance des bois massifs

(NF EN 338)

Classes d

de résistance - Valeurs caraactéristiques (NF EN 338)

ANNEXE 2

Diagramme hygroscopique du bois

ANNEXE 3

Récapitulatif des ponts routiers en France

de structure bois

Nom LongueurPortée

maximale Largeur Type Dalle Système porteur Appuis Chargement

Pont sur la Dore de Saint-Gervais-sous-Meymont 33,26m 33,26 m 9,70m

Pont couvert en treillis (Warren avec

montants) Platelage en chêneTreillis en BLC + quelques

assemblages acier Culée maçonnéePL, VL, piétons, cycles

(pas de limitation)

Pont du Tognard 14m 14m 4,10m Pont à ferme Dalle bétonFerme en bois rond avec

tendeurs métalliques Culée maçonnée 30 t

Pont du Bruyasset 15,80m 15,8m 4m Pont à ferme NCFerme en bois rond avec

tendeurs métalliques NCVL, piétons, cycles

(limité à 3,5 t)

Pont de Merle 57,70m 18,8m 9,85m Pont à béquillesDalle béton + 5

poutres caissons 6 Béquilles BLCCulées maçonnée +

Béton (chevêtre)PL, VL, piétons, cycles

(pas de limitation)

Pont des Fayettes 27,80m 27,8m 6mPont couvert en treillis

(Warren)Dalle béton + solive

bois Treillis Warren Culée bétonPL, VL, piétons, cycles

(pas de limitation)

Pont de l'aire de Chavanon

54,30m (2 travées)

27m (20m entre béquilles) 10,20m Pont à poutres mixte

Dalle béton non participante 5 Nervures en BLC

1 Pile béton + 2 culées béton aidés par des

systèmes de béquilles en BLC PL, VL, piétons, cycles

Pont de Crest 91m (29-33-29m)33m

(hors béquille) 8 m Pont à béquillesPlatelage en chêne

massif 4 Poutres BLC2 Piles béton + 2 culées

béton

VL, piétons, cycles (limité à 3,5 t+ 1 camion

de 10t)

Pont d'Avoudrey 44m (22-22m) 22m 4m Pont à haubanDalle BA non

connectée4 Poutres BLC + 8 câbles

haubans 1 Pile et 2 culées bétonVL, tracteurs, piétons,

cycles

2 Fermes triangulées en BLC

Pont du Bouix51m (37,50-

13,50m) 37,5m NCPont à poutres sous

tenduesSolives en châtaignier + platelage bouveté

2 Fermes triangulées en BLC + contreventement (fers plats et traverses) et poutres BLC

Piles et culées : maçonnerie + béton VL (limitation à 3,5 T)

Pont de Vocance 14m 14m 4m Pont à poutres mixte BétonPoutres en madrier de bois

brut NC VL, piétons, cycles

Pont d'Ilonse 21,5m 21,5m 3,4mPont à poutres sous

tenduesPrédalle Béton Armé

(non participante)5 poutres en bois tirantées + contreventement transversal

2 appuis: arche en pierre de taille et culée

maçonnée PL

NomCoût total

(coût lot bois) Essence de bois MOA MOE DateLocalisat

ion Commentaires Références

Pont sur la Dore de Saint-Gervais-sous-

Meymont NC

Pin sylvestre GL28 (ossature) + chêne

(platelage) + sapin rouge du Nord (GC)

Conseil Général du Puy de Dôme BET Calvi 1993

Puy-de-Dôme

1er ouvrage dimensionné à l'EC5. tablier continu en BLC et chêne suspendu à 2 treillis Warren latéraux en BLC. Portique supportant le toit assure une stabilité des treillis et la protection de l'ouvrage

Les ponts en bois. D.Calvi ENTPE

Pont du Tognard 99,1k€ (43,4k€) NCMairie de St-

Romain-de-Surieu NC 1996 IsèreStructure porteuse : deux fermes en bois ronds avec tendeurs métalliques. CNDB

Pont du Bruyasset 71,8k€ (28,7k€) NCCommune de la

Chapelle de Surieu ICS Bois 1996 IsèreDestruction de l'ouvrage en 2007 du au développement fongique sur les arbalétriers CETE de l'EST

Pont de Merle 1403k€ (610k€)

Béquille : Douglas purgé d'aubier, trottoirs : Azobé,

GC: IrokoConseil Général de

la Corrèze

Hervé David Architecte, J-L

Michotey 1999 Corrèze6 béquilles en BLC composées de 5 poutres à section en T. Hourdis en dalle BA 25 cm CETE de l'EST

Pont des Fayettes 671k€ (305k€)Pin sylvestre+tavaillons

de mélèzeConseil Général de

l'Isère

B.Monfroy, F.Patrick, J.Moret 2000 Isère

120 m3 de bois utilisé, tablier: dalle BA connectée à la dalle nervurée en solive BLC, Structure porteuse toit en BLC CETE de l'EST

Pont de l'aire de Chavanon NC

Douglas Classe 3. C30 et C35 ASF Scetauroute 2001 Corrèze

5 Nervures principales en bois lamellé collé Douglas Classe 3 reposant sur béquilles, appui central et appuis d’extrémité ; les poutres supportent une dalle béton non participante. (appareils d’appuis ponctuels glissants). CETE de l'EST

Pont de Crest 1249k€ (293k€)Douglas purgé d'aubier

Classe 3 Ville de Crest

DUVERGER et Yves PERRET,

architectes DPLG 2001 Drôme

4 Appuis en béton, Support du tablier en forme d'arborescence, Tablier composé de 4 nervures en bois (210x750mm max), Platelage et bordures de trottoirs en chêne massif traité autoclave classe 4, Garde-corps et solives en pin Douglas,

Travaux n°800, CETE de l'EST et CNDB

Pont d'Avoudrey (37 k€) Douglas purgé d'aubierConseil général du

Doubs PMM Ingénierie 2005 DoubsMât de haubannage en BLC, dalle béton reposant sur 4 poutres en BLC

CETE de l'EST et CNDB

Pont du Bouix 219 k€Châtaigner/Douglas/Epic

éaCommune de

BarnasArchitecte: Noël

Cessieux 2007 Ardèche

Deux fermes triangulées en BLC (arbalétrier de 200X1300 mm, contrefiches de 200X200 mm), recevant le tablier et formant en partie de parapet. Les fermes, sous tendues par des tirants en acier 60mm sont reliés en un point central appui des contrefiches CNDBPont du Bouix 219 k€ éa Barnas Cessieux 2007 Ardèche sont reliés en un point central, appui des contrefiches. CNDB

Pont de Vocance 54,9k€ (41,2k€) Châtaignier massifCommune de

VocanceAnglade

Structures Bois 2008 Ardèche 9 madriers de bois brut, petite portée, alternative aux ponts en béton AFGC 2011

Pont d'Ilonse NC NC

Conseil Général des Alpes Maritimes

Conseil Général des Alpes Maritimes 2010

Alpes-maritimes

Dalle en BA reposant sur 5 poutres en bois tirantées. L'ouvrage est contreventé par un système de croix de Saint-André

sud-exe.com/echos mercantour/arbonis.co

m/le moniteur 20/05/11

ANNEXE 4

Dimensionnement d'une section mixte

bois-béton en flexion longitudinale

2 travées

Note de Calcul - Dimensionnement d'une section mixte bois-béton en flexion longitudinale - 2 travées

Affaire Feuille de calcul Indice 0

Ouvrage Date de modification 01/05/2012

Date d'utilisation

Légende Variables d'entrée

Données pour calcul fissuré sous ST1

Résultats

1- Hypothèses de la feuille de calcul

- la longueur des travées ne peut pas être nulle

- les contraintes et les efforts normaux de compression sont positifs

- la feuille de calcul prend en compte l'historique du chargement :

Phase 1) Poutre seule. Poids des poutres en isostatique

Phase 2) Poutre seule. Poids du hourdis en hyperstatique

Phase 3) Poutre + hourdis. Superstructures et charges d'exploitation

- en cas de travées dissymétriques, la feuille de calcul est calibrée pour L2 > L1

2- Géométrie

2.1 Longitudinale

Poutre continue à 2 travées

section étudiée

Longueur de la travée 1 L1 18,6 m

Longueur de la travée 2 L2 20,5 m L2 >= L1 => OK

Les poutres sont clavées avant pose du béton oui Poids du béton repris en hyperstatique

2.2 Transversale

Largeur du tablier l 8,18 m

Entraxe des poutres a 1 m

Nombre de poutres n 7

Encorbellement a1 1,09 m

Epaisseur du béton h1 0,22 m

Hauteur de la poutre bois h2 1,02 m

Largeur de la poutre bois b2 0,42 m

Autoroute A65 Pau Langon

PS4079

01/05/2012

0 1 2 3 4 5 6 7 8

d (m)

Série3 hourdis Série2 a1 a

L1 L2

L

Note de Calcul-Dimensionnement d'une section mixte bois-béton en flexion longitudinale 2 travées

3- Matériaux

3.1 Béton t = 0 t = ∞

Classe de résistance C50/60

Résistance caractéristique en compression fc,k 50 50 MPa NF EN 1992-1-1 Tableau 3.1

Résistante moyenne en compression fcm 58 58 MPa NF EN 1992-1-1 Tableau 3.1

Résistance moyenne en traction fctm 4,1 4,1 MPa NF EN 1992-1-1 Tableau 3.1

Module d'élasticité sécant E1 = Ecm,k 37 278 12 426 MPa NF EN 1992-1-1 Tableau 3.1

Valeur finale du coeffcient de fluage φ(∞,t) 2 NF EN 1992-1-1 (7.20)

Masse volumique du béton ρbéton 25 25 kN/m3 NF EN 1991-1-1 Annx A - Tableau A.1

Coefficient partiel relatif au béton à l'ELS γc,ser 1 NF EN 1992-1-1 §2.4.2.4 (2)

Coefficient partiel relatif au béton à l'ELU γc,u 1,5 NF EN 1992-1-1 - Tableau 2.1N

Coefficient de sécurité rigidité γce 1,2 NF EN 1992-1-1 (H.3)

Résistance en compression fc,d 33,3 33,3 MPa NF EN 1992-1-1 §3.1.6 E(3.15)

Module d'élasticité de calcul Ecd 31 065 10 355 MPa NF EN 1992-1-1 §5.8.6 (3)

3.2 Bois t = 0 t = ∞

Type de bois GL28h

Résistance en flexion fm,k 28 28 MPa NF EN 338

Résistance en traction le long du fil ft,0,k 19,5 19,5 MPa NF EN 338

Résistance à la compression le long du fil fc,0,k 26,5 26,5 MPa NF EN 338

Résistance au ciisaillement fv,k 3,2 3,2 MPa NF EN 338

Valeur moyenne du module d'élasticité E2 = Emean 12600 4200 MPa NF EN 1995-1-1 (2.10)

Masse volumique moyenne ρm 4,1 4,1 kN/m3

Coefficient de sécurité γM 1,25 NF EN 1995-1-1. Tableau 2.3

Classe de service 2 NF EN 1995-1-1. § 2.3.1.3

Facteur de modification de la résistance kmod 0,9 NF EN 1995-1-1. Tableau 3.1

Facteur de déformation kdef 2 NF EN 1995-1-1. Tableau 3.2

Résistance en flexion fm,d 20,16 20,16 MPa

Résistance en traction ft,0,d 14,04 14,04 MPa

Résistance en compression fc,0,d 19,08 19,08 MPa

Résistance au cisaillement fv,d 2,304 2,304 MPa

Coefficient partiel de sécurité Ψ2 1 NF EN 1995-1-1. § 2.3.2.2 (2)

Module d'élasticité de calcul Ed2 10 080 3 360 MPa NF EN 1995-1-1 (2.15)

3.3 Armatures

Limite élastique fy,k 500 500 Mpa NF EN 1992-1-1 - 3.2.2 (3)P

Coefficient de sécurité γs 1,15 1,15 NF EN 1992-1-1 - Tableau 2.1N

Résistance de calcul fy,d 435 435 Mpa

Module d'élasticité Es 200 000 200 000 Mpa NF EN 1992-1-1 3.2.7 (4)

Masse volumique ρs 7 850 7 850 kg/m3 NF EN 1992-1-1 3.2.7 (3)

3.4 Connecteurs / Coefficient de glissement

Type de connecteurs Tire-fond

Diamètre φco 22 mm

Nombre de rangées de connecteurs nr 3

Espacement minimal smin 150 mm

Espacement maximal smax 2000 mm

Portée 20,5 m

Poutre Continue

Longueur de référence l 16,4 m NF EN 1995 1-1 - Annexe B.1.2

Module de glissement à l'ELS Kser 15 882 15 882 N/mm NF EN 1995 1-1 - tableau 7.1 et §7.1 (3)

Module de glissement à l'ELU Ku 10 588 10 588 N/mm NF EN 1995 1-1 - §2.2.2

Espacement moyen des connecteurs smoyen 204,17 204,17 mm

Coefficient de glissement à l'ELS γser 0,2054 0,4368 NF EN 1995 1-1 - (B.5)

Coefficient de glissement à l'ELU γu 0,1470 0,3408

Remarque : γ = 1 => glissement nul entre béton & bois

OTA/SDL 07/06/20122/12


4- Chargement

4.1 Phase 1

4.1.1 Chargement permanent

Dim 1 Dim 2 Qté γ (kN/m3) Q (kN/ml)

Poutres bois 0,42 1,02 7 4,1 12,3

Entretoises 2,5

Dalle béton 0,22 8,18 0 25 0,0

Total 14,8 kN/ml

Majoration 5% 15,5 kN/ml

G1 tot 15,5 kN/ml

4.1.2. Chargement d'exploitation


/ 0 0 0 0 0,0

Q1 tot 0,0 kN/ml

4.2 Phase 2



Dalle béton 0,22 8,18 1 25 45,0

Total 45,0 kN/ml


G2 tot 47,2 kN/ml kN/ml



/ 0 0 0 0 0,0

Q2 tot 0,0 kN/ml

4.3 Phase 3



Longrine gauche 1 0,21 1 25 5,25

Longrine droite 1 0,21 1 25 5,25

trottoir gauche 0,75 0,25 1 25 4,69

trottoir droite 0,75 0,25 1 25 4,69

Etanchéité 0,03 6,45 1 24 4,64

Bitume 5,95 0,08 1 24 11,42

BN4 1 1 2 0,65 1,30

Corniche 1 0,5 1 1 0,50

Total 37,74 kN/ml


G3 tot 45,3 kN/ml



Charge mobile 1 7 1 15 105,0

Total 105 kN/ml


Q3 tot 115,5 kN/ml

OTA/SDL 07/06/20123/12


5- Sollicitations

5.1. Phase 1 notée '

5.1.1. Moment fléchissant

en travée M'u 1 099 kNm => 1 poutre : 157 kNm

sur appui M'u 0 kNm => 1 poutre : 0 kNm

5.1.2 Efforts tranchants V'u 214 kN => 1 poutre : 31 kN

5.2. Phase 2 notée ''


en travée M''u 1 989 kNm => 1 poutre : 284 kNm

sur appui M''u -3 068 kNm => 1 poutre : -438 kNm

5.2.2 Efforts tranchants V''u 803 kN => 1 poutre : 115 kN

5.3. Phase 3 notée '''


en travée M'''u 8 735 kNm => 1 poutre : 1 248 kNm

sur appui M'''u -11 278 kNm => 1 poutre : -1 611 kNm

5.3.2 Efforts tranchants V'''u 2 953 kN => 1 poutre : 422 kN

0

200

400

600

800

1000

1200

0 10 20 30 40

L (m)

Diagramme des moments (ELU) en kNm Phase 1

-10000

-5000

0

5000

10000

0 10 20 30 40 L (m)

Diagramme des moments (ELU) en kNm Phase 3 (travée 2 chargée )

-15000

-10000

-5000

0

5000

10000

0 10 20 30 40 L (m)

Diagramme des moments (ELU) en kNm

Phase 3 (travées 1 et 2 chargées)

-300

-200

-100

0

100

200

300

0 10 20 30 40

L (m)

Diagramme des efforts tranchants (ELU) en kN

Phase 1

-4000

-3000

-2000

-1000

0

1000

2000

3000

0 10 20 30 40 L (m)

Diagramme des efforts tranchants (ELU)

Phase 3 (travée 2 chargée )

-4000

-2000

0

2000

4000

0 10 20 30 40

L (m)


Phase 3 (travées 1 et 2 chargées)

-4000

-3000

-2000

-1000

0

1000

2000

3000

0 10 20 30 40

L (m)

Diagramme des moments (ELU) en kNm Phase 2

-1000

-500

0

500

1000

0 10 20 30 40

L (m)


Phase 2

a

OTA/SDL 07/06/20124/12


7- Section mixte

7.1. Béton/Bois

Récapitulatif des données géométriques

Longueur de la portée lx 20,5 m

Entraxe des poutres a 1 m

Hauteur du béton h1 0,22 m

Hauteur de la poutre en bois h2 1,02 m

Largeur de la poutre en bois b2 0,42 m

7.1.1. Section béton t = 0 t = ∞

Centre de gravité zG1 0,11 m zG1 = h1 / 2

Section A1 0,22 m² A1 = a x h1

Moment statique de la section S*1 0,11 0,09 m3 S*1 = A1 x e1

Moment d'inertie I1 0,00088733 m4 I1 = a x h1^3/12

Rigidité béton B1 3,31E+07 1,10E+07 N.m² B1 = Ectm1 x I2

Excentricité béton e1, u 0,507 0,408 m e1 = zGef,u - zG1

7.1.2 Section bois t = 0 t = ∞

Centre de gravité zG2 0,73 m zG2 = h1 + h2 / 2

Section A2 0,4284 m² A2 = b2 x h2

Moment statique de la section S*2 0,05 0,09 m3 S*1=A1 x e2

Moment d'inertie I2 0,03714228 m4 I2 = b2 x h2^3 / 12

Rigidité bois B2 4,68E+08 1,56E+08 N.m² B2 = E2 x I2

Excentricité Bois e2, u 0,113 0,212 m e2 = zG2 - zGef,u

7.1.3. Section homogène en bois t = 0 t = ∞

Coefficient d'équivalence n 2,9586 2,9586 n = Ecm,k1/Eg,mean

Centre de gravité zGef, u 0,617 0,518 m zGef, u = Aef-1

[γu n A1 h1/2 + A2 (h1 + h2/2)]

Excentricité eef 0,620 0,620 m eef = e1 + e2

Section homogène Aef, u 0,524 0,650 m² Aef = (γu x n) x A1 + A2

Moment d'inertie Ief, u 0,070 0,096 m4 Ief, u = n I1 + I2 + γu n A1 e1² + A2 e2²

Rigidité section homogène Bef, u 8,80E+08 4,03E+08 N.m² Bef, u = E2 x Ief,u

Rapport des rigidités α1,u 3,76 2,74 % α1,u = B1 / Bef,u

α2,u 53,19 38,71 % α2,u = B2 / Bef,u

α3,u 43,05 58,55 % α3,u = 100 - α1,u - α2,u

h

b2

G1

Geff

G2

a

h1

h2

e1

e2

e

1 - béton

2 - bois

OTA/SDL 07/06/20125/12


7.2. Amatures/Bois

7.2.1 Armatures

Lit supérieur

Espacement ksup 0,25 m

Nombre d'armatures efficaces na,sup 4,00 -

Type HA16 - NF EN 10080

Aire/armature 0,00020 m² NF EN 10080

Aire totale lit supérieur Aa,sup 0,001 m²

enrobage à l'axe sup esup 0,07 m

Lit inférieur

Espacement kinf 0,25 m

Nombre d'armatures efficaces na,inf 4,00 -

Type HA16 - NF EN 10080

Aire/armature 0,00020 m² NF EN 10080

Aire totale lit inférieur Aa,inf 0,001 m²

enrobage à l'axe inf einf 0,07 m

Section totale d'armatures

Aire totale armatures Aa,tot 0,001608 m² A1=Aa,tot=Aa,inf+Aa,sup

Centre de gravité (p/r à l'intrados du bois) zGa 1,130 m yG=(yinf Aa,inf+ysupAa,sup)/Aa,tot

Coefficient de glissement γ 0,147 0,341 - γ = (1 + ² x Ei x Ai x si/(Ki x l²))^-1

7.2.2 Section homogène en bois

Coefficient d'équivalence n 15,87 47,62 - n=Es/Eg,mean

Centre de gravité zGef,u fiss 0,515 0,546 m zGef, u, fiss = Aef-1

[γu n A1 h1/2 + A2 (h1 + h2/2)]

excentricité armature e1,fiss 0,615 0,584 m e1,fiss = zGa -zGef,u,fiss

excentricité bois e2,fiss 0,005 0,036 m e2,fiss = zGef,u,fiss-zG2

Inertie efficace fissurée I eff fiss 0,039 0,047 m4 Ief fiss = I2 + γu x n x A1 x e1²+A2 x e2²

Aire efficace fissurée A eff fiss 0,432 0,455 m² Aef fiss = γu x n x A1 + A2

Moment statique de la section bois S*2 fissuré 0,002 0,015 m3 S*2 fissuré = A2 x e2

8- Flèches

Flèche instantanée

Flèche due aux charges de trafic w 0 2,0 cm Calculé avec ST1 (EC1: 1,60cm)

Flèche long terme

Flèche due au poids propre du bois w 1 1,1 cm

Flèche due au poids propre du béton (hyper) w 2 0,5 cm

Flèche due au poids propre du béton (iso) w 2' 3,2 cm

Flèche due au poids de la superstructure w 3 1,6 cm

Valeur limite pour les flèches dues au trafic l/400 5,13 cm NF EN 1995-2/NA 7.2

w 0 < l/400 OK

La flèche à long terme, pour être annulée, nécessite une contreflèche réalisée lors de la production des poutres.

Celle-ci est donc négligée pour la vérification à l'ELS

OTA/SDL 07/06/20126/12


6- Calcul des connecteurs

Résistance caractéristique d'un goujon PRd 18,05 kN

Nombre de rangée de connecteur nr 3

Flux de cisaillement VL, Ed VL, Ed=S*1 x Ved/ Ief,u

Pas maximal p nr x PRd/max(V L, Ed)

Portée 1 Abscisse Cisaillement Flux de cisaillementPas maximal Pas choisis nb connecteurs

x (m) Ved (kN) V L,ed (kN) p (mm) (mm) par rangée

0 -422 -674 80 150 13

2 -345 -551 98 200 10

4 -269 -429 126 300 6

6 -192 -307 176 400 5

8 -116 -185 293 700 2

10 -39 -63 861 2000 1

12 37 59 915 2000 1

14 114 181 299 700 2

16 190 303 178 400 6

18,6 289 462

Total 46

Portée 2 Abscisse Cisaillement Flux de cisaillementPas maximal Pas choisis nb connecteurs

x (m) Ved (kN) V L,ed (kN) p (mm) (mm) par rangée

0 -422 -674 80 150 13

2 -352 -563 96 200 10

4 -283 -452 120 250 8

6 -214 -341 159 350 5

8 -144 -230 235 550 3

10 -75 -120 453 1100 1

12 -5 -9 2000 2000 1

14 64 102 530 1250 1

16 133 213 254 600 3

18 203 324 167 400 6

20,5 289 462

Total 51

nombre total de connecteurs par poutre nt 291

nombre total de connecteurs de la solution Nc 2037

OTA/SDL 07/06/20127/12


9- Vérifications ELU / Flexion

9-1 Section sur appuis - Moment négatif

9-1-1 Détermination de la traction dans le béton : analyse fissurée ou non fissurée

Moment total sur la section mixte M'''u -11 278 -11 278 kN.m

Moment réparti pour chaque poutre M''' -1 611 -1 611 kN.m M''' = M'''u / npoutres

Béton

Moment repris par la section de béton M'''1 -60,57 -44,08 kN.m M'''1 = E1 x I1 x M"'/ (E2 x I ef) = α1,u x M"'

Effort normal associé N"'1 -1 119 -1 521 kN N'''1 = γ x E1 x M"S*1 / (EI ef)

Contrainte due à la flexion σ'''m,d1 -7,51 -5,46 MPa σ'''m,d1 = M"1 / I1 x h1 / 2

Contrainte due à l'effort normal σ'''n,d1 -5,09 -6,92 MPa σ'''n,d1 = N"1 / A1

Bois

Moment repris par la section de bois M'''2 -857 -624 kN.m M'''2 = I2 M"'/ I ef

Effort normal associé N"'2 1 119 1 521 kN N'''2 = M"'S*2 / I ef

Contrainte due à la flexion σ'''m,y,d2 -11,77 -8,56 MPa σ'''m,y,d2 = M'"2 / I2 x h2/2

Contrainte due à l'effort normal σ'''n,d2 2,61 3,55 MPa σ'''n,d2 = N'"2 / A2

BILAN DES CONTRAINTES DANS LE BETON

Contrainte en fibre sup du béton sup1 -12,59 -12,38 MPa σsup1 = σn,d1 + σm,y,d1

Contrainte en fibre inf du béton inf1 2,42 -1,45 MPa σinf1 = σn,d1 - σm,y,d1

Résistance moyenne en traction fct,m -4,07 -4,07 MPa

Critère de fissuration du hourdis σ sup1 > 2 x f ctm > 2 x f ctm Calcul en section fissurée

La détermintation des moments doit être reprise avec ST1 en section fissurée EN 1994-2, 5.4.2.3(2)

9-1-2 Vérification des contraintes (armatures et bois)

PHASE 1 notée ' : Béton non mis en place, seul le bois est resistant

Moment du au poids des poutres M'u 0 0 kN.m M'u = 0

Moment réparti pour chaque poutre M' 0 0 kN.m M' = M'u / npoutres

Contrainte due à la flexion σ'm,y,d2 0,00 0,00 MPa σ'm,y,d2 = M' / I2 x h2/2

Contrainte due à l'effort normal σ'n,d2 0,00 0,00 MPa σ'n,d2 = N / A2

PHASE 2 notée '' : Béton non connecté, seul le bois est resistant

Moment total sur la section bois M''u -3 068 -3 068 kN.m

Moment réparti pour chaque poutre M'' -438 -438 kN.m M'' = M''u / npoutres

Contrainte due à la flexion σ''m,y,d2 -6,02 -6,02 MPa σ''m,y,d2 = M'' / I2 x h2 / 2

Contrainte due à l'effort normal σ''n,d2 0,00 0,00 MPa

PHASE 3 notée ''' : Béton tendu, fonctionnement en section mixte armatures/bois

Moment total sur la section mixte M'''u non fissuré -11 278 -11 278 kN.m

Moment total avec fissuration M'''u fissuré -6 626 -6 626 kN.m

Moment retenu M'''u -6 626 -6 626 kN.m M'''u=M'''u fissuré si σsup1>2fctm

Moment réparti pour chaque poutre M''' -947 -947 kN.m M''' = Mu / npoutres

Armatures

Effort normal repris par les armatures N'''1 -57 -310 kN N'''1 = S*2 fissuré x M'''/ ( I2+ S*2 fissuré (a2 + a1) )

Contrainte dans les armatures σ'''s,d1 -35 -193 MPa σ'''s,d1 = N"'1 / A1

Limite élastique de l'acier f y,d -435,00 -435,00 MPa

Critère de traction dans les aciers σ'''s,d1 < f y,d < f y,d OK

Bois

Moment repris par la section de bois M'''2 -911 -754 kNm M'''2 = M''' x I2 / (I2 + S*2 fissuré (a2-a1))

Effort normal associé N'''2 57 310 kN N'''2 = - N'''1

Contrainte due à la flexion σ'''m,y,d2 -12,52 -10,36 MPa σ'''m,y,d2 = M'"2 / I2 x h2/2

Contrainte due à l'effort normal σ'''n,d2 0,13 0,72 MPa σ'''n,d2 = N'"2 / A2

BILAN DES CONTRAINTES DANS LE BOIS

Contrainte due à la flexion σm,y,d2 -18,53 -16,38 MPa σm,y,d2 = σ'm,y,d2 + σ"m,y,d2 + σ'"m,y,d2

Contrainte due à l'effort normal σn,d2 0,13 0,72 MPa σn,d2 = σ'n,d2 + σ"n,d2 + σ'"n,d2

Contrainte en fibre sup du bois sup2 -18,40 -15,66 MPa σsup2 = σn,d2 + σm,y,d2

Contrainte en fibre inf du bois inf2 18,67 17,10 MPa σinf2 = σn,d2 - σm,y,d2


Résistance en compression fc,0,d2 19,08 19,08 MPa

Critère flexion composée avec compr. n,0,d /f c,0,d )²

+

m,y,d /f m,y,d

0,919 0,814 < 1 OKNF EN 1995-1-1

(6,19)

Rentrer la valeur ST1

OTA/SDL 07/06/20128/12


-18,40

0,13

18,67 0,00

-15,66

0,72

17,10 0,00

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

-25 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25

Dis

tan

ce

à la f

ibre

in

f (m

)

Contraintes (MPa)

Contraintes ELU Section sur appui

(bois seul - armatures non représentées)

Contraintes instantanées

Contraintes différées

OTA/SDL 07/06/20129/12


9-2 Section en travée - Moment Positif

9-2-1 PHASE 1 notée ' t = 0 t = ∞

Béton

Contrainte due à la flexion σ'm,d1 0,0 0,0 MPa

Contrainte due à l'effort normal σ'n,d1 0,0 0,0 MPa

Bois

Moment du au poids du bois M'u 1099 1099 kN.m

Moment réparti pour chaque poutre M' 157 157 kN.m M' = M'u / npoutres

Contrainte due à la flexion σ'm,y,d2 2,2 2,2 MPa σ'm,y,d2 = M'2 / I2 x h2 / 2

Contrainte due à l'effort normal σ'n,d2 0 0 MPa σ'n,d2 = N / A2

9-2-2 PHASE 2 notée ''

Béton

Contrainte due à la flexion σ''m,d1 0,00 0,00 MPa σ''m,y,d2 = M"1 / I1 x h1 / 2

Contrainte due à l'effort normal σ''n,d1 0,00 0,00 MPa σ''n,d1 = N"1 / A1

Bois

Moment total sur la section mixte M''u 1 989 1 989 kN.m

Moment réparti pour chaque poutre M'' 284 284 kN.m M'' = M''u / npoutres

Contrainte due à la flexion σ''m,y,d2 3,90 3,90 MPa σ''m,y,d2 = M''2 / I2 x h2 / 2

Contrainte due à l'effort normal σ''n,d2 0,00 0,00 MPa σ''n,d2 = N"2 / A2

9-2-3 PHASE 3 notée '''

Moment total sans fissuration M'''u non fissuré 8 735 8 735

Moment total avec fissuration M'''u fissuré 10 051 10 051 kN.m

Moment retenu M'''u 10 051 10 051 kN.m M'''u=M'''u fissuré si σsup1>2fctm

Moment réparti pour chaque poutre M''' 1 436 1 436 kN.m M''' = Mu / npoutres

Béton

Moment repris par la section de béton M'''1 53,98 39,29 kN.m M'''1 = E1 x I1 x M"'/ (E2 x Ief) = α1,u x M"'

Effort normal associé N"'1 997 1 356 kN N'''1 = γ x E1 x M" x S*1 / (EI ef)

Contrainte due à la flexion σ'''m,d1 6,69 4,87 MPa σ'''m,y,d1 = M"1 / I1 x h1 / 2

Contrainte due à l'effort normal σ'''n,d1 4,53 6,16 MPa σ'''n,d1 = N"1 / A1

Bois

Moment repris par la section de bois M'''2 764 556 kN.m M'''2 = I2 M"'/ Ief

Effort normal associé N"'2 -997 -1 356 kN N'''2 = M"'S*2 / Ief

Contrainte due à la flexion σ'''m,y,d2 10,49 7,63 MPa σ'''m,y,d2 = M'"2 / I2 x h2/2

Contrainte due à l'effort normal σ'''n,d2 -2,33 -3,17 MPa σ'''n,d2 = N'"2 / A2

9-2-4 BILAN

Béton

Contrainte due à la flexion σm,d1 6,69 4,87 MPa σm,d1 = σ'm,d1 + σ''m,d1 + σ'''m,d1

Contrainte due à l'effort normal σn,d1 4,53 6,16 MPa σn,d1 = σ'n,d1 + σ"n,d1 +σ'''n,d1

Contrainte en fibre sup du béton sup1 11,22 11,03 MPa σsup1 = σn,d1 + σm,y,d1

Contrainte en fibre inf du béton inf1 -2,16 1,29 MPa σinf1 = σn,d1 - σm,y,d1

Résistance en compression fc,d1 33,33 33,33 MPa

Critère de compression du béton σsup1 < f c,d1 < f c,d1 OK

Critère de non-décompression du béton σinf1 > 0 > 0 Attention béton fissuré

Bois

Contrainte due à la flexion σm,y,d2 16,54 13,69 MPa σm,y,d2 = σ'm,y,d2 + σ"m,y,d2 + σ'"m,y,d2

Contrainte due à l'effort normal σn,d2 -2,33 -3,17 MPa σn,d2 = σ'n,d2 + σ"n,d2 + σ'"n,d2

Contrainte en fibre sup du bois sup2 14,22 10,52 MPa σsup2 = σn,d2 + σm,y,d2

Contrainte en fibre inf du bois inf2 -18,87 -16,85 MPa σinf2 = σn,d2 - σm,y,d2


Résistance en traction ft,0,d 14,04 14,04 MPa

Critère flexion composée avec tractiont,0,d /f t,0,g,d +

m,y,d /f m,g,d

0,986 0,904 < 1 OK

NF EN 1995-1-1

(6,17)

Rentrer la valeur ST1

OTA/SDL 07/06/201210/12


11,22 -2,16

14,22

-2,33

-18,87

11,03

1,29

10,52

-3,17

-16,85

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

-25,00 -20,00 -15,00 -10,00 -5,00 0,00 5,00 10,00 15,00 20,00

Dis

tan

ce à

la f

ibre

in

f (m

)

Contraintes (MPa)

Contraintes ELU Section en travée

Contraintes instantanées

Contraintes différées

OTA/SDL 07/06/201211/12


10- Vérifications ELU / Cisaillement

10-1 PHASE 1 notée '

Les efforts tranchants étant maximaux sur appuis, la section de béton fissurée n'est pas pris en compte dans la vérification au

cisaillement de la section. Seule la section en bois reprend ces efforts

Bois

Effort tranchant sur la section mixte V'u 214 kN

Effort réparti pour chaque poutre V' 31 kN

Moment statique p/r au CDG du bois S*2, cdg bois 0,055 0,055 m3

Contrainte de cisaillement max τd' 0,11 0,11 Mpa τd' = V' x S*2, cdg bois / (I2 x b2)

10-2 PHASE 2 notée ''

Bois

Effort tranchant sur la section mixte V''u 803 kN

Effort réparti pour chaque poutre V'' 115 kN


Contrainte de cisaillement τd'' 0,40 0,40 Mpa τd'' = V'' x S*2, cdg bois / (I2 x b2)

10-3 PHASE 3 notée '''

Bois

Effort tranchant sur la section mixte V'''u 2 953 kN

Effort réparti pour chaque poutre V''' 422 kN


Contrainte de cisaillement τd''' 1,48 1,48 Mpa τd''' = V''' x S*2, cdg bois / (I2 x b2)

10-4 BILAN

Bilan des contraintes de cisaillement τd 1,99 1,99 MPa τd = τd' + τd'' + τd'''

Résistance au cisaillement fv,d2 2,304 2,304 MPa

Critère de cisaillement τ d < f v,d2 < f v,d2 OK

10

0,00

0,71

1,27

1,67

1,91

1,99

1,91

1,67

1,27

0,71

0,00

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

0,00 0,50 1,00 1,50 2,00 2,50

Dis

tan

ce à

la f

ibre

in

f (m

)

Contraintes de cisaillement (MPa)

Contraintes ELU Section sur appuis

OTA/SDL 07/06/201212/12

ANNEXE 5

Coupe transversale de la variante mixte

bois/béton (échelle 1/50e)

olivier.ta

Zone de texte

Variante mixte bois/béton

olivier.ta

Zone de texte

Schéma de principe - Coupe transversale Variante mixte bois-béton PS4079 LANGON/PAU Echelle : 1/50e

ANNEXE 6

Coupe transversale de la variante PRAD

(échelle 1/50e)

C-)

o

0

CD

1.33

CD

O

4

z

G) o

z

o

-1

CD

/

CD

w

-P.

01

1„,

Ô

CO

0.1

1

0.90

0.

22

ND

bl

\

OI

Axe

réta

.

•

N)

Cr

ND

01

O

•

p0

;:=

> C

D 0

3

O

O

o

FD.;

CD

w

-P.

o

1

CD

olivier.ta

Zone de texte

Variante à poutres PRAD

olivier.ta

Zone de texte

Schéma de principe - Coupe transversale Variante à poutres PRAD PS4079 LANGON/PAU Echelle : 1/50e

ANNEXE 7

Coupe transversale de la variante à

poutrelles enrobées (échelle 1/50e)

CD

CO

O

01

cO

cp

C)

0.58

4

z

G)

o

z

Cà 1 CD CD/

CD

-P.

CD

a)

O

CO

0.

11

4L O

C)

N.)

.7-4

01 0

1

CD

Axe

réta

. po

CD

co

rn

fi a)

fi

CD

a)

01

O

.0)

CI

-1

-1

CD

'

CCD

w

-P.

C-)

0

1

="'

CD

0.63

0.84

olivier.ta

Zone de texte

Variante à poutrelles enrobées

olivier.ta

Zone de texte

Schéma de principe - Coupe transversale Variante à poutrelles enrobées PS4079 LANGON/PAU Echelle : 1/50e

ANNEXE 8

Note de calcul – Dimensionnement d’une

section mixte acier-béton en flexion

longitudinale

INDICE

0

A1 (cm²/m) 5,00A2 (cm²/m) 5,00d1 (cm) 5,00d2 (cm) 50,10fe (MPa) 500,00h (cm) 49,00b (cm) 30,00ta (cm) 1,20te (cm) 2,30L (m) 20,50E (MPa) 210000,00es (cm) 76,00σe (MPa) 355,00hb (cm) 54,70c (cm) 10,00

Longueur des profilés métalliques (portée de calcul sur appuis simples)Module de déformation longitudinal de l'acier des poutrelles :

Béton

Épaisseur totale de béton coulé (au dessus des coffrages perdus) :Enrobage supérieur des poutrelles métalliques :

JUSTIFICATIONS POUR UN PONT A POUTRELLES ENROBEES

1 - Données concernant les matériaux

Armatures passives

HA

Section supérieure d'armatures passives au mètre linéaire :Section inférieure d'armatures passives au mètre linéaire : Distance à la fibre supérieure du centre de gravité des armatures A1 : Distance à la fibre supérieure du centre de gravité des armatures A2 : Limite élastique garantie des armatures passives :

A65 PS4079 - Dimensionnement d'une variante à poutrelles enrobées

Hauteur totale des profilés métalliques :

Espacement entre deux poutrelles dans le sens transversal :Limite élastique garantie de l'acier des poutrelles :

Profilés métalliques (poutrelles)

Épaisseur des semelles des profilés métalliques :

Largeur des semelles des profilés métalliques : Épaisseur de l'âme des profilés métalliques :

( ) ,t (cm) 2,00fcj (MPa) 35,00ni = Ea/Ebi 6,00nv = Ea/Ebv 18,00

feu (MPa) 434,78fev (MPa) 500,00fs (MPa) 250,00Amin (cm²/m) 6,09

σeu (MPa) 338,10σev (MPa) 355,00σa (MPa) 308,70I (cm4) 84054,38A (cm²) 191,28d (cm) 34,50

ftj (MPa) 2,70fbcu (MPa) 19,83fbcv (MPa) 25,87σbc (MPa) 21,00

Coefficient d'équivalence Acier / Béton à court terme :

Béton g p p qÉpaisseur des plaques de coffrage perdues :Résistance caractéristique du béton à la compression :

Profilés métalliques (poutrelles)

Limite élastique aux ELU fondamentaux (σe/γs avec γs = 1.05) noté [T]Limite élastique aux ELU accidentels (σe/γs avec γs = 1.00) noté [Tv]Contrainte admissible aux ELS = σe/1.15Inertie poutrelle = ta*h^3/12+2*((b-ta)*te^3/12+(b-ta)*te*(h-te)^2/4)Section poutrelle = h*ta+2*te*(b-ta)Distance du cdg de la poutrelle à la fibre supérieure : c+h/2

2 - Caractéristiques déduites des matériaux

Armatures passives

HA

Limite élastique aux ELU fondamentaux (fe/γs avec γs = 1.15) noté [U]Limite élastique aux ELU accidentels (fe/γs avec γs = 1.00) noté [Uv]Contrainte admissible aux ELS = min [ 2*fe/3 ; max (fe/2 ; 110*(1.6*ftj)^0.5) ]Section minimale d'armatures passives : 0.23*h*ftj/fe

Résistance aux ELU fondamentaux : 0.85*fcj/1.5 noté [S]Résistance aux ELU accidentels : 0.85*fcj/1.15 [Sv]Contraintes admissible aux ELS : 0.6*fcj

Béton

Résistance caractéristique à la traction : 0.6+0.06*fcj

Coefficient d'équivalence Acier / Béton à long terme :Coefficients

d'équivalence

THALES - IST - 06/06/2012 Pont à Poutrelles Enrobées Page 1/4

"%""A.N."

Aa (cm²/m) 261,68Sao (cm3/m) 8958,61Iao (cm4/m) 422840,05Z3hi (cm) 28,89Ihi (cm4/m) 2118598,13Z3hv (cm) 30,54Ihv (cm4/m) 3574501,27Z3h+i (cm) 20,65Ih+i (cm4/m) 1280146,92Z3h+v (cm) 26,68Ih+v (cm4/m) 2992515,35Z3h-i (cm) 40,58Ih-i (cm4/m) 853946,23Z3h-v (cm) 37,41Ih-v (cm4/m) 2310446,17

Z1 = Z3 - c - es/2Z2 = Z3 - ht + es/2 Z4 = Z3 - hbZa1 = Z3 - d1Za2 = Z3 - d2

Z1 (cm) Z2 (cm) Z3 (cm) Z4 (cm) Za1 (cm) Za2 (cm)Instantané 17,74 -28,96 28,89 -25,81 23,89 -21,21Différé 19,39 -27,31 30,54 -24,16 25,54 -19,56Instantané 9,50 -37,20 20,65 -34,05 15,65 -29,45Différé 15,53 -31,17 26,68 -28,02 21,68 -23,42Instantané 29,43 -17,27 40,58 -14,12 35,58 -9,52Différé 26,26 -20,44 37,41 -17,29 32,41 -12,69

4 - Ordonnées par rapport à l'axe neutre des fibres les plus sollicitées aux ELS

A.N. % fibre sup, différé : -nv*Aa+((nv*_Aa)^2+2*_nv*Sao))^0.5

Section homogène sans béton tendu

M < 0 A.N. % fibre sup, instantané : hb+nv*Aa-((nv*Aa)^2+2*nv*(Aa*hb-Sao))^0.5)Inertie, instantané : (hb-Z3h-v)^3/3+nv*(Iao-2*Z3h-v*Sao+Aa*Z3h-v^2)

A.N. % fibre sup, instantané : hb+ni*Aa-((ni*Aa)^2+2*ni*(Aa*hb-Sao))^0.5)Inertie, instantané : (hb-Z3h-i)^3/3+ni*(Iao-2*Z3h-i*Sao+Aa*Z3h-i^2)

5 - Axes neutres et moments résistants homogènes aux ELU

5.1 - ELU fondamental

Sec. homogène sans béton tendu - M>0

Sec. homogène sans béton tendu - M<0

Section homogène avec béton tendu

au centre de gravité de l'aile supérieure des poutrellesau centre de gravité de l'aile inférieure des poutrellesà la fibre inférieure du bétonau centre de gravité de la nappe supérieure d'armaturesau centre de gravité de la nappe inférieure d'armatures

Section totale d'acier ramenée au ml : A1+A2+A/esMoment statique des aciers : A1*d1+A2*d2+A*d/es

Inertie des aciers : A1*d1^2+A2*d2^2+(A*d^2+I)/es

Inertie, différé : Z3hv^3/3+(hb-Z3hv)^3/3+nv*(Iao-2*Z3hv*Sao+Aa*Z3hv^2)A.N. % fibre sup, instantané : -ni*Aa+((ni*_Aa)^2+2*_ni*Sao))^0.5Inertie, instantané : Z3h+i^3/3+ni*(Iao-2*Z3h+i*Sao+Aa*Z3h+i^2)

Inertie, différé : Z3h+v^3/3+nv*(Iao-2*Z3h+v*Sao+Aa*Z3h+v^2)

Notations "par rapport à…""Axe Neutre"

Inertie, instantané : Z3hi^3/3+(hb-Z3hi)^3/3+ni*(Iao-2*Z3hi*Sao+Aa*Z3hi^2)A.N. % fibre sup, différé : (1/2*hb^2+nv*_Sao)/(hb+nv*Aa)

3 - Axes neutres et inerties homogènes aux ELS

Aciers %à la fibre

supérieure

Section homogène avec béton tendu

Section homogène sans béton tendu

M > 0

A.N. % fibre sup, instantané : (1/2*hb^2+ni*_Sao)/(hb+ni*Aa)

zts (cm) 44,00Mrp (MN.m) 1,12zas (cm) 12,42Mrp (MN.m) 2,19za (cm) 13,39Mrp (MN.m) 2,19zan (cm) 7,86h1 (cm) 34,54h2 (cm) 9,86Mrn (MN.m) 1,93

ztsa (cm) 35,50Mrp (MN.m) 1,58zasa (cm) 12,23Mrp (MN.m) 2,35zaa (cm) 11,73Mrp (MN.m) 2,34zana (cm) 6,86h1a (cm) 35,54h2a (cm) 8,86Mrn (MN.m) 2,05

SOUSM > 0

Zts = (T*A/es+U*A2)/SMrp = S*Zts^2/2+T*A*(d-Zts)/es+U*A2*(d2-Zts)zas = ((T*A+(2*T-S)*b*c)/es+U*A2)/(S+(2*T-S)*b/es)

Sv*zaa^2/2+(Tv*A*(d-zaa)+(2*Tv-Sv)*(b*te*(zaa-c-te/2)+ta/2*(zaa-c-te)^2))/es+Uv*A2*(d2-zaa)

zan+tcS*(1-ta/es)*zan^2/2+T/es*(b*te*(h-te)+ta/2*(h1^2+h2^2))+U*A1*(c+te+h1-d1)

Ztsa = (Tv*A/es+Uv*A2)/SvMrp = Sv*Ztsa^2/2+Tv*A*(d-Ztsa)/es+Uv*A2*(d2-Ztsa)

SOUSM > 0

(Tv/es*ta*(h-2*te-2*tc)+Uv*A1)/(Sv+(2*Tv-Sv)*ta/es)h-2*te-h2aZana+tcSv*(1-ta/es)*zana^2/2+Tv/es*(b*te*(h-te)+ta/2*(h1a^2+h2a^2))+Uv*A1*(c+te+h1a-d1)

zasa = ((Tv*A+(2*Tv-Sv)*b*c)/es+Uv*A2)/(Sv+(2*Tv-Sv)*b/es)Sv*Zas^2/2+(Tv*A*(d-Zasa)+(2*Tv-Sv)*b/2*(Zasa-c)^2)/es+Uv*A2*(d2-Zasa)

AN dansla table sup.

AN dansla semelle sup.

AN dansl'âme

5.2 - ELU accidentelAN dans

la table sup.

AN dansla semelle sup.

AN dansl'âme

h-2*te-h2

SOUSM < 0

SOUSM < 0

AN dansl'âme

AN dansl'âme

S*Zas^2/2+(T*A*(d-Zas)+(2*T-S)*b/2*(Zas-c)^2)/es+U*A2*(d2-Zas)((T*ta*(h+2*c)+S*(b*te-ta*(c+te)))/es+U*A2)/(S+(2*T-S)*ta/es)S*za^2/2+(T*A*(d-za)+(2*T-S)*(b*te*(za-c-te/2)+ta/2*(za-c-te)^2))/es+U*A2*(d2-za)(T/es*ta*(h-2*te-2*tc)+U*A1)/(S+(2*T-S)*ta/es)

((Tv*ta*(h+2*c)+Sv*(b*te-ta*(c+te)))/es+Uv*A2)/(Sv+(2*Tv-Sv)*ta/es)


σ1 (MPa)σ2 (MPa)σ3 (MPa)σ4 (MPa)σa1 (MPa)σa2 (MPa)v (m)

Chargement Moments σ1 (MPa) σ2 (MPa) σ3 (MPa) σ4 (MPa) σa1 (MPa) σa2 (MPa)PP. Poutrelles Mpo (MN.m) Mpo.v/I -Mpo.v/I 0 0 0 0PP. Béton frais Mbf (MN.m) Mbf.v/I -Mbf.v/I 0 0 0 0Superstructures Mg' (MN.m) nv.Mg'.Z1h/Ih nv.Mg'.Z2h/Ih 0.5Mg'(Z3h/Ih+Z3h+/Ih+) 0 nv.Mg'.Za1h/Ih nv.Mg'.Za2h/IhSurcharges Mq (MN.m) ni.Mq.Z1h/Ih ni.Mq.Z2h/Ih 0.5Mq(Z3h/Ih+Z3h+/Ih+) 0 ni.Mq.Za1h/Ih ni.Mq.Za2h/Ih

Section résistante Effet considéré σ1 (MPa) σ2 (MPa) σ3 (MPa) σ4 (MPa) σa1 (MPa) σa2 (MPa)PP. Poutrelles Mpo (MN.m) 0,0814 22,62 -22,62 0,00 0,00 0,00 0,00PP. Béton phase 1 Mb1 (MN.m) 0,0593 16,46 -16,46 0,00 0,00 0,00 0,00PP. Béton phase 2 Mb2 (MN.m) 0,2471 68,64 -68,64 0,00 0,00 0,00 0,00PP. Ferraillage MFe (MN.m) 0,0809 22,48 -22,48 0,00 0,00 0,00 0,00Coffrage perdu Mco (MN.m) 0,0094 2,60 -2,60 0,00 0,00 0,00 0,00Charge de chantier MQc (MN.m) 0,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Superstructures (G'1) Mg'1 (MN/m) 0,1452 13,57 -27,23 1,27 0,00 18,94 -20,46

1.2 a1.a2.A(l) Mq1 (MN.m) 0,5061 22,54 -88,24 7,53 0,00 37,13 -69,85δ. Qrp Mq2 (MN.m) 0,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

168,91 -248,27 8,80 0,00 56,07 -90,31< 308,70 > -308,70 < 21,00 < 250,00 > -250,00

OK OK OK OK OK

6 - Contraintes ELS

Poutrelles métalliques seules

(charges appliquées avant formation de la

section mixte)

Moments (M>0)Contraintes en travée sous moments positifs

(h-e)/2

6.1 - Définitions

au centre de gravité de l'aile inférieure des poutrelles

Section mixte(béton n=ni)

(charges appliquées à court terme…)

au centre de gravité de l'aile supérieure des poutrelles

au niveau de la fibre supérieure de béton

Limitations % Contraintes admissiblesRésultats

Section mixte(béton n=nv)

(charges appliquées à long terme…)

Contraintes Totales

au niveau de la fibre inférieure de bétonau centre de gravité de la nappe supérieure d'armaturesau centre de gravité de la nappe inférieure d'armatures

6.2 - Vérification des contraintes sous moments positifs

OK OK OK OK OK

Chargement Moments σ1 (MPa) σ2 (MPa) σ3 (MPa) σ4 (MPa) σa1 (MPa) σa2 (MPa)PP. Poutrelles Mpo (MN.m) Mpo.v/I -Mpo.v/I 0 0 0 0PP. Béton frais Mbf (MN.m) Mbf.v/I -Mbf.v/I 0 0 0 0Superstructures Mg' (MN.m) nv.Mg'.Z1h/Ih nv.Mg'.Z2h/Ih 0 0 nv.Mg'.Za1h/Ih nv.Mg'.Za2h/IhSurcharges Mq (MN.m) ni.Mq.Z1h/Ih ni.Mq.Z2h/Ih 0 Mq.Z4h/Ih ni.Mq.Za1h/Ih ni.Mq.Za2h/Ih

Section résistante Effet considéré σ1 (MPa) σ2 (MPa) σ3 (MPa) σ4 (MPa) σa1 (MPa) σa2 (MPa)PP. Poutrelles Mpo (MN.m) 0,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00PP. Béton phase 1 Mb1 (MN.m) -0,0914 -25,39 25,39 0,00 0,00 0,00 0,00PP. Béton phase 2 Mb2 (MN.m) -0,3812 -105,90 105,90 0,00 0,00 0,00 0,00PP. Ferraillage MFe (MN.m) -0,1249 -34,70 34,70 0,00 0,00 0,00 0,00Coffrage perdu Mco (MN.m) -0,0144 -4,01 4,01 0,00 0,00 0,00 0,00Charge de chantier MQc (MN.m) 0,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Superstructures (G'1) Mg'1 (MN.m) -0,2241 -45,84 35,69 0,00 1,68 -56,58 22,16

Surcharge d'Expl. (Q1) Mq1 (MN.m) -0,3535 -73,11 42,90 0,00 5,85 -88,39 70,93

-288,94 248,57 0,00 7,52 -144,97 93,09> -308,70 < 308,70 < 21,00 > -250,00 < 250,00

OK OK OK OK OK

Contraintes sur appuis sous moments négatifs

Section mixte(béton n=ni)

(charges appliquées à court terme…)

Contraintes TotalesLimitations % Contraintes admissibles

Moments (M<0)

Poutrelles métalliques seules

(charges appliquées avant durcissement du

béton mou)

Section mixte(béton n=nv)

(charges appliquées à long terme…)

6.3 - Vérification des contraintes sous moments négatifs

Résultats

Résultats


20,50210000,0080769,2310356,39270,2470,273,544,200,080,063,821,070,4375,49126,38839,0849,8283,41298,6864,16132,80

σf*,approchée (en 1 seule phase) (MPa)

f(σf*),approchée (en 1 seule phase) (MPa)

formule approchée (pour mémoire) =Ea/12*(pi*b/(0.7*L))^2

Majoration : f(σf*) = SI(σf*>=0.75*σe;σe*(1-0.375*σe/σf*);0.66*σf*)

Moment critique de déversement = m1.m2/l*(Ea.Iz.G.K)^0.5

moment dû au poids propre de la poutrellemoment dû au poids propre du béton frais (mou)(m'1*pp+m"1*bm)/(pp+bm)(1+π²/a²)^0.5

Moment d'inertie de torsion de la section de la poutrelle4.(G.K.Lc^2)/(Ea.Iz.h^2)coefficient constant valant 3.543.54*((1+2.1/a²)^0.5+1.45/a)

7 - Vérification au déversement (calcul "exact" selon l'article 6.5 du guide SETRA-SNCF de mai 95)

Contraintes de flambement

Module de cisaillement de l'acier

Distance entre deux contrevents, sinon Lc = LModule de déformation longitudinal de l'acier

Majoration : f(σf*) = SI(σf*>=0.75*σe;σe*(1-0.375*σe/σf*);0.66*σf*)Majoration : f(σf*) = SI(σf*>=0.75*σe;σe*(1-0.375*σe/σf*);0.66*σf*)

Mcr (MN.m)m2

132,8 < 298,68 => Phase 2 OK64,16 < 83,41 => Phase 1 OK

σf2 (MPa) Contrainte existante en phase 2

G (MPa)

Lc (m)Ea (MPa)

Moment d'inertie de la poutrelle % à un axe vertical Gz

pp en terme de moment (KN.m)bm en terme de moment (KN.m)

Iz (cm4)

m1

σf*,exacte, phases suivantes (MPa)

σf1 (MPa)

σf*,exacte, phase1 (MPa)

f(σf*),exacte, phase1 (MPa)f(σf*),exacte, phases suivantes (MPa)

K (cm4)a²m'1m"1

Contrainte existante en phase 1

Contrainte de flambement en phase 1 : Mcr.h/(2.I)Contrainte de flamb. en phases suivantes : Ea.(b.ta^3/(12.e.h^3))


ANNEXE 9

Détail des coûts des trois variantes

Désignation Unités Quantité PU Total Quantité PU Total Quantité PU Total

1000 / PRIX GENERAUX

Installations de chantier F 1 65 000,00 € 65 000,00 € 1 65 000,00 € 65 000,00 € 1 65 000,00 € 65 000,00 €

Plan d'assurance qualité et programme d'exécution des travaux F 1 1 000,00 € 1 000,00 € 1 1 000,00 € 1 000,00 € 1 1 000,00 € 1 000,00 €

Etudes d'exécution / méthodes F 1 13 000,00 € 13 000,00 € 1 13 000,00 € 13 000,00 € 1 13 000,00 € 13 000,00 €

Epreuves de l'ouvrage F 1 5 000,00 € 5 000,00 € 1 5 000,00 € 5 000,00 € 1 5 000,00 € 5 000,00 €

Dossier des Ouvrages Exécutés F 1 1 000,00 € 1 000,00 € 1 1 000,00 € 1 000,00 € 1 1 000,00 € 1 000,00 €

2000 / TERRASSEMENTS ET FONDATIONS PROFONDES

Terrassements des fouilles m3 450 15,00 € 6 750,00 € 450 15,00 € 6 750,00 € 450 15,00 € 6 750,00 €

Fondations profondesAtelier de forage de fondations profondes

Atelier de forage de fondations profondes F 1 70 000,00 € 70 000,00 € 1 70 000,00 € 70 000,00 € 1 70 000,00 € 70 000,00 €Mise en place de l'atelier de forage au droit de chaque pieu u 4 800,00 € 3 200,00 € 4 800,00 € 3 200,00 € 4 800,00 € 3 200,00 €

Forage des fondations profondesForage pour pieu diamètre 800 ml 51 0,00 € 51 0,00 € 51 0,00 €

m3 25,6 150,00 € 3 845,31 € 25,6 150,00 € 3 845,31 € 25,6 150,00 € 3 845,31 €Forage pour pieu diamètre 1 000 ml 0 0,00 € 0 0,00 € 0 0,00 €

Béton pour pieuxBéton C30/37 pour pieux m3 26 180,00 € 4 680,00 € 26 180,00 € 4 680,00 € 26 180,00 € 4 680,00 €Béton C35/45 pour pieux m3 PM PM PM

Armatures pour pieux kg 2 920 1,40 € 4 088,00 € 2 920 1,40 € 4 088,00 € 2 920 1,40 € 4 088,00 €Tubes d'auscultations 50 / 60 mm ml 110 11,00 € 1 210,00 € 110 11,00 € 1 210,00 € 110 11,00 € 1 210,00 €Tubes d'auscultations 102 / 114 mm ml 55 16,00 € 880,00 € 55 16,00 € 880,00 € 55 16,00 € 880,00 €Recépage des pieux

Recépage de pieux diamètre 600 u 0 0,00 € 0 0,00 € 0 0,00 €Recépage de pieux diamètre 800 u 4 350,00 € 1 400,00 € 4 350,00 € 1 400,00 € 4 350,00 € 1 400,00 €Recépage de pieux diamètre 1 000 u 0 0,00 € 0 0,00 € 0 0,00 €

Solution mixte bois/béton Solution à poutres PRAD Solution à poutrelles enrobées

Ouvrages d'art courants PS4079

Remblaiement des fouilles m3 390 15,00 € 5 850,00 € 390 15,00 € 5 850,00 € 390 15,00 € 5 850,00 €

Contrôle de pieuxContrôle de pieux par impédance u PM PM PMContrôle des fonds de pieux par carottage u 1 2 000,00 € 2 000,00 € 1 2 000,00 € 2 000,00 € 1 2 000,00 € 2 000,00 €Contrôle de pieux par auscultation sonique u 4 4 4

ml 204 16,00 € 3 264,00 € 204 16,00 € 3 264,00 € 204 16,00 € 3 264,00 €

3000 / PILES ET CULEES

Coffrage pour parements ordinairesCoffrage ordinaire de semelle de fondation m² 67 90,00 € 6 030,00 € 67 90,00 € 6 030,00 € 67 90,00 € 6 030,00 €Coffrage ordinaire de surface non vue de pile m² PM PM PMCoffrage ordinaire de surface non vue de culée m² 151 90,00 € 13 590,00 € 151 90,00 € 13 590,00 € 151 90,00 € 13 590,00 €

Coffrages pour parements soignés fins 0,00 € 0,00 € 0,00 €Coffrages pour parement soigné fin de piles m² 47 100,00 € 4 700,00 € 47 100,00 € 4 700,00 € 47 100,00 € 4 700,00 €Coffrages pour parement soigné fin de culées m² 0 0,00 € 0 0,00 € 0 0,00 €

Coffrages pour parements soignés ouvragésCoffrages pour parement soigné ouvragés coulées en place des piles m² 61 110,00 € 6 710,00 € 61 110,00 € 6 710,00 € 61 110,00 € 6 710,00 €

Coffrages pour parement soigné ouvragés coulées en place des culées m² 79 110,00 € 8 690,00 € 79 110,00 € 8 690,00 € 79 110,00 € 8 690,00 €

Traitement de surface par badigeon des parois en contact avec les terres m² 291 8,00 € 2 328,00 € 291 8,00 € 2 328,00 € 291 8,00 € 2 328,00 €

Armatures lisses et à haute adhérence pour béton armé

Armatures de béton armé pour pile kg 10 500 1,50 € 15 750,00 € 10 500 1,50 € 15 750,00 € 10 500 1,50 € 15 750,00 €Armatures de béton armé pour culée kg 14 830 1,50 € 22 245,00 € 14 830 1,50 € 22 245,00 € 14 830 1,50 € 22 245,00 €

Béton de propreté m² 298 25,00 € 7 450,00 € 298 25,00 € 7 450,00 € 298 25,00 € 7 450,00 €

Béton de remplissage pour trottoir ou banquettes des OH m3 18 220,00 € 3 960,00 € 18 220,00 € 3 960,00 € 18 220,00 € 3 960,00 €

Béton C32/40 pour béton arméBéton pour semelle de fondation m3 44 220,00 € 9 680,00 € 44 220,00 € 9 680,00 € 44 220,00 € 9 680,00 €Béton pour piles m3 27 220,00 € 5 940,00 € 27 220,00 € 5 940,00 € 27 220,00 € 5 940,00 €Béton pour culées m3 45 220,00 € 9 900,00 € 45 220,00 € 9 900,00 € 45 220,00 € 9 900,00 €Béton pour dalle de transition m3 11 220,00 € 2 420,00 € 11 220,00 € 2 420,00 € 11 220,00 € 2 420,00 €

GIE A65Etabli le 13/03/2008 Page 2/3 Métré.xlsx




4000 / TABLIER

Poutres BLC Poutres BLC de dimensions 0,42 x 1,10 m pour travée de 18,60 m u 7

Bois (production, transport, pose) m3 60,15 1 750,00 € 105 267 €

Poutres BLC de dimensions 0,42 x 1,10 m pour travée de 20,50 m u 7

Bois (production, transport, pose) m3 66,30 1 750,00 € 116 020 €

Connecteurs bois bétonGoujons u 2 037 2,00 € 4 074 €Platine kg 5 605 2,00 € 11 210 €

Coffrage pour parements soignés fins des hourdis et entretoises m² 104 90,00 € 9 385 €

Prédalle en béton m² 190 60,00 € 11 376 €

Armatures lisses et à haute adhérence pour hourdis et entretoises kg 15 639 1,50 € 23 458 €

Béton C35/45 pour hourdis et entretoises m3 78 220,00 € 17 202 €

Poutres PRAD précontraintes par fils adhérents

Poutres PRAD précontraintes par fils adhérents de section I et hauteur 0,90 m pour travée de 18,60 m u 8

Transport et mise en place u 8 2 500,00 € 20 000,00 €Précontrainte kg 176 2,50 € 438,96 €Armatures HA kg 6 696 1,50 € 10 044,00 €Coffrage m² 378 60,00 € 22 663,73 €Béton m3 33 220,00 € 7 365,60 €

60 512

Poutres PRAD précontraintes par fils adhérents de section I et hauteur 0,90 m pour travée de 20,50 m u 8

Transport et mise en place u 8 2 500,00 € 20 000,00 €Précontrainte kg 194 2,50 € 483,80 €Armatures HA kg 7 380 1,50 € 11 070,00 €Coffrage m² 416 60,00 € 24 978,84 €Béton m3 37 220,00 € 8 118,00 €

Coffrage pour parements soignés fins des hourdis et entretoises des tabliers PRAD

m² 32 90,00 € 2 844,00 €

Prédalle en béton m² 210 70,00 € 14 709,80 €

Armatures lisses et à haute adhérence pour hourdis et entretoises des tabliers PRAD

kg 15 639 1,50 € 23 457,79 €

Béton C35/45 pour hourdis et entretoises des tabliers PRAD m3 78 220,00 € 17 202,38 €

Poutrelle enrobées 10Poutrelles HE500A pour travée de 18,60 m (fourniture et pose) u 10 7 207,50 € 72 075,00 €

Peinture de protection m² 112 60,00 € 6 696,00 €Soudure u 10 0,00 €

Poutrelles HE500A pour travée de 20,50 m (fourniture et pose) u 10 7 943,75 € 79 437,50 €

Peinture de protection m² 123 60,00 € 7 380,00 €Soudure u 0,00 €

Coffrage pour parements soignés fins des hourdis et entretoises

m² 62 90,00 € 5 595,57 €

Coffrage perdus pour hourdis m² 284 60,00 € 17 064,00 €

Armatures lisses et à haute adhérence pour hourdis et entretoises

kg 17 674 1,50 € 26 511,18 €

Béton C35/45 pour hourdis et entretoises m3 177 220,00 € 38 883,06 €

Sous total du tablier 297 992 € 183 377 € 253 642 €





5000 / APPAREILS D'APPUI ET BOSSAGES

Bossages d'appui u 12 100,00 € 1 200,00 € 12 100,00 € 1 200,00 € 12 100,00 € 1 200,00 €

Appareils d'appui en caoutchouc frettéAppareils d'appui en caoutchouc fretté dm3 88 50,00 € 4 400,00 € 88 50,00 € 4 400,00 € 88 50,00 € 4 400,00 €

6000 / EQUIPEMENTS

EtanchéitéPréparation du support de chape m² 295 25,00 € 7 375,00 € 295 25,00 € 7 375,00 € 295 25,00 € 7 375,00 €Chape d'étanchéité m² 295 25,00 € 7 375,00 € 295 25,00 € 7 375,00 € 295 25,00 € 7 375,00 €Relevés et retombées d'étanchéité m² 17 40,00 € 680,00 € 17 40,00 € 680,00 € 17 40,00 € 680,00 €Drain pour évacuation des eaux dans caniveau fil d'eau ml 85 20,00 € 1 700,00 € 85 20,00 € 1 700,00 € 85 20,00 € 1 700,00 €

Drain pour évacuation des eaux dans trottoir ml 85 20,00 € 1 700,00 € 85 20,00 € 1 700,00 € 85 20,00 € 1 700,00 €

Caniveau fil d'eau ml 85 20,00 € 1 700,00 € 85 20,00 € 1 700,00 € 85 20,00 € 1 700,00 €

Drain transversal de chaussée ml 9 20,00 € 180,00 € 9 20,00 € 180,00 € 9 20,00 € 180,00 €

Joints de chaussée 0,00 € 0,00 € 0,00 €Joint à hiatus souffle supérieur à 20 mm ml 15 800,00 € 12 000,00 € 15 800,00 € 12 000,00 € 15 800,00 € 12 000,00 €

Joints de trottoir 0,00 € 0,00 € 0,00 €Joint avec souffle inférieur à 20 mm ml 2 600,00 € 1 200,00 € 2 600,00 € 1 200,00 € 2 600,00 € 1 200,00 €Joint avec souffle supérieur à 20 mm ml 2 600,00 € 1 200,00 € 2 600,00 € 1 200,00 € 2 600,00 € 1 200,00 €

Regard pour recueil des eaux pluvialesRegard pour recueil des eaux pluviales u 2 4 000,00 € 8 000,00 € 2 4 000,00 € 8 000,00 € 2 4 000,00 € 8 000,00 €Tampon pour regard u 2 0,00 € 0,00 € 2 0,00 € 0,00 € 2 0,00 € 0,00 €

Evacuation des eaux des tabliers des ouvragesGargouilles sur OAC u 2 250,00 € 500,00 € 2 250,00 € 500,00 € 2 250,00 € 500,00 €

Barrière de sécurité BN 4Barrière de sécurité BN 4 ml 93 430,00 € 39 990,00 € 93 430,00 € 39 990,00 € 93 430,00 € 39 990,00 €, , , , , ,Longrine support barrière de sécurité BN 4 ml 93 300,00 € 27 900,00 € 93 300,00 € 27 900,00 € 93 300,00 € 27 900,00 €

Bordures 0,00 € 0,00 € 0,00 €Bordures type T1 ml 110 30,00 € 3 300,00 € 110 30,00 € 3 300,00 € 110 30,00 € 3 300,00 €

Corniche métalliqueCorniche métallique de PS sans caniveau ml 85 280,00 € 23 800,00 € 85 280,00 € 23 800,00 € 85 280,00 € 23 800,00 €

Escaliers sur culéesEscalier largeur 30 cm ml 17 200,00 € 3 400,00 € 17 200,00 € 3 400,00 € 17 200,00 € 3 400,00 €

Fourreaux PVC sur ouvrageFourreau Ø 300 ml 50 100,00 € 5 000,00 € 50 100,00 € 5 000,00 € 50 100,00 € 5 000,00 €

Revêtements sur trottoirs m² 59 20,00 € 1 185,00 € 59 20,00 € 1 185,00 € 59 20,00 € 1 185,00 €

Chaussée (EME, BBTM) m² 277 80,00 € 22 120,00 € 277 80,00 € 22 120,00 € 277 80,00 € 22 120,00 €

Protection anti-graffiti m² 126 15,00 € 1 890,00 € 126 15,00 € 1 890,00 € 126 15,00 € 1 890,00 €

Total 787 347 € 672 732 € 742 998 €Prix forfaitaire au m² de tablier 2 460 € /m² 2 102 € /m² 2 322 € /m²

% de différence avec la solution mixte bois béton 0,0% 14,6% 5,6%


ANNEXE 10

Calcul des impacts environnementaux

Impacts environnementaux des produits de construction selon la NF P 01‐010(BDD INIES‐FDES)

VARIANTE MIXTE BOIS/BETONPoutre BLC Douglas, hors aubier, certifié PEFC Dalle BA TOTAL (DVT 100 ans)

Réf.

Unité Fonctionnelle (UF) 1 m3

Caractéristiques du matériauCaractéristique principale Douglas (classe de risque 3) Ciment : CEM II 42,5Origine Limousin

Colle

Entretien Pas d'entretien Pas d'entretienProduit complémentaire Aucun Ferraillage, mouse de désolidarisation, polyane, joints de garnissage

UF/an UProjet DVT (100 ans) unité UF/an UProjet DVT (100 ans) unitéCaractéristiques géométriquesNombre poutre 1 7 1 1Section 0,45 m² 1,00 319,00 m²Longueur 20,50 m 0,15 0,22 mVolume ou poids 1,00 63,89 m3 0,15 70,18 m3

Coefficient de pondération 1,00 63,89 1,00 467,87

FDES Dallage industriel à base de béton XF1 C25/30 CEM II, BPE‐UNESI‐CIMBétonDalle de 15 cm d'épaisseur, superficie : 1m²

/Mélamine‐Formol (lamellation), 91%Mélamine‐Urée‐Formol (aboutage), 9%

FDES Poutre en Bois de Douglas Lamellé Collé, hors‐aubier, certifiée PEFC, COSYLVA

Consommation de ressourcesEnergie renouvelable 50 862 86246 MJ 1 276 27604 MJ 113851 MJEnergie non renouvelable 40 2549 254906 MJ 13 6082 608227 MJ 863133 MJ

0,00Epuisement de ressources (ADP) 0,01 0,63 63 kg eq antimoine 0,005 2,20 220 kg eq antimoine 283 kg eq antimoineConsommation d'eau 6,91 441,45 44145 L 5,79 2708,95 270895 L 315040 L

Déchets solidesDéchets valorisés (total) 12,00 767 76663 kg 4,85 2269 226915 kg 303579 kgDéchets éliminésDéchets dangereux 0,00 0,12 12,1 kg 0,002 0,82 82,3 kg 94 kgDéchets non dangereux 2,36 151 15077 kg 0,01 5 529 kg 15606 kgDéchets inertes 0,14 9 888 kg 7,04 3294 329378 kg 330266 kgDéchets radioactifs 0,0005 0,03 3,2 kg 0,00 0,05 4,6 kg 8 kg

Changement climatique ‐4,83 ‐309 ‐30857 kg eq CO2 1,40 655 65501 kg eq CO2 34644 kg eq CO2Acidification atmosphérique 0,01 0,95 95 kg eq SO2 0,01 2,57 257 kg eq SO2 352 kg eq SO2Pollution de l'air 520 33221 3322082 m3 d'air 81 37850 3785041 m3 d'air 7107124 m3 d'airPolution de l'eau 0,34 21 2147 m3 d'eau 0,66 311 31066 m3 d'eau 33213 m3 d'eauDestruction de la couche d'ozone strastosphérique 0,00 0,00 0,0 kg eq CFC 0,00 0,00 0,0 kg eq CFC 0 kg eq CFCFormation d'ozone photochimique 0,002 0,1 11 kg eq ethylène 0,001 0,3 27 kg eq ethylène 38 kg eq ethylène


VARIANTE PRADPoutre en béton précontraint Dalle BA TOTAL (DVT 100 ans)

Réf.

Unité Fonctionnelle (UF)

Caractéristiques du matériauCaractéristique principale Ciment : CEM I 52,5 Ciment : CEM II 42,5Origine

Colle

Entretien Pas d'entretien Pas d'entretienProduit complémentaire Bois de calage (3,6g/UF) Ferraillage, mouse de désolidarisation, polyane, joints de garnissage

UF/an UProjet DVT (100 ans) unité UF/an UProjet DVT (100 ans) unitéCaractéristiques géométriquesNombre poutre 1 8 1 1Section 0,07 0,20 m² 1,00 319,00 m²Longueur 1,00 20,50 m 0,15 0,22 mVolume ou poids 0,07 31,98 m3 0,15 70,18 m3


Consommation de ressources

poutre de 1 m de longueur


/

FDES Poutre en béton précontraint, FIB‐CERIB

Transport : 200 (ciment)+28 (granulat)+ 1005km (acier), 130 km centrale‐chantier/


0,00Epuisement de ressources (ADP) 0,00 0,49 49 kg eq antimoine 0,005 2,20 220 kg eq antimoine 269 kg eq antimoineConsommation d'eau 1,41 644,17 64417 L 5,79 2708,95 270895 L 335312 L

0,00Déchets solides 0,00Déchets valorisés (total) 0,00 2 154 kg 4,85 2269 226915 kg 227070 kgDéchets éliminés 0,00Déchets dangereux 0,00 0,03 3,0 kg 0,002 0,82 82,3 kg 85 kgDéchets non dangereux 0,01 5 498 kg 0,01 5 529 kg 1027 kgDéchets inertes 1,64 749 74925 kg 7,04 3294 329378 kg 404303 kgDéchets radioactifs 0,00 0,01 1,4 kg 0,00 0,05 4,6 kg 6 kg

0,00Changement climatique 0,33 151 15076 kg eq CO2 1,40 655 65501 kg eq CO2 80578 kg eq CO2Acidification atmosphérique 0,00 0,61 61 kg eq SO2 0,01 2,57 257 kg eq SO2 318 kg eq SO2Pollution de l'air 22 10151 1015137 m3 d'air 81 37850 3785041 m3 d'air 4800178 m3 d'airPolution de l'eau 0,12 54 5437 m3 d'eau 0,66 311 31066 m3 d'eau 36503 m3 d'eauDestruction de la couche d'ozone strastosphérique 0,00 0,00 0,0 kg eq CFC 0,00 0,00 0,0 kg eq CFC 0 kg eq CFCFormation d'ozone photochimique 0,00 0,0 5 kg eq ethylène 0,001 0,3 27 kg eq ethylène 32 kg eq ethylène


VARIANTE MIXTE ACIERS/BETONPoutrelles en acier Dalle BA TOTAL (DVT 100 ans)

Réf.

Unité Fonctionnelle (UF)

Caractéristiques du matériauCaractéristique principale IPE 360 Ciment : CEM II 42,5Origine

Colle

Entretien Pas d'entretien Pas d'entretienProduit complémentaire 48 Goujons Ferraillage, mouse de désolidarisation, polyane, joints de garnissage

UF/an UProjet DVT (100 ans) unité UF/an UProjet DVT (100 ans) unitéCaractéristiques géométriquesNombre poutre 1 10 1 1Section 1,00 1,00 m² 1,00 319,00 m²Longueur 1,00 1,00 m 0,15 0,55 mVolume ou poids 35,10 1975,00 m3 0,15 173,86 m3



/

FDES Poutrrelle en acier, OTUA

poutre de 1 m de longueur ou 0,571 kg acier

Transport : non communiqué

/


Epuisement de ressources (ADP) 0,004 0,22 22 kg eq antimoine 0,005 5,45 545 kg eq antimoine 567 kg eq antimoineConsommation d'eau 3,17 178,37 17837 L 5,79 6710,80 671080 L 688917 L

Déchets solidesDéchets valorisés (total) 0,62 35 3500 kg 4,85 5621 562131 kg 565631 kgDéchets éliminésDéchets dangereux 0,004 0,25 24,6 kg 0,002 2,04 204,0 kg 229 kgDéchets non dangereux 0,01 1 57 kg 0,01 13 1310 kg 1367 kgDéchets inertes 0,20 11 1114 kg 7,04 8160 815959 kg 817074 kgDéchets radioactifs 0,00 0,00 0,1 kg 0,00 0,11 11,5 kg 12 kg

Changement climatique 0,75 42 4226 kg eq CO2 1,40 1623 162265 kg eq CO2 166490 kg eq CO2Acidification atmosphérique 0,002 0,13 13 kg eq SO2 0,01 6,37 637 kg eq SO2 651 kg eq SO2Pollution de l'air 118 6640 663960 m3 d'air 81 93766 9376580 m3 d'air 10040540 m3 d'airPolution de l'eau 0,04 2 222 m3 d'eau 0,66 770 76960 m3 d'eau 77182 m3 d'eauDestruction de la couche d'ozone strastosphérique 0,00 0,00 0,0 kg eq CFC 0,00 0,00 0,0 kg eq CFC 0 kg eq CFCFormation d'ozone photochimique 0,000 0,0 0 kg eq ethylène 0,001 0,7 68 kg eq ethylène 68 kg eq ethylène

ANNEXE 11

Comparaison des impacts

environnementaux de deux poutres BLC


COMPARAISON DE DEUX POUTRES BLCPoutre BLC Douglas, hors aubier, certifié PEFC Poutre BLC

Réf.

Unité Fonctionnelle (UF) 1 m3 Poutre de 8m

Caractéristiques du matériauCaractéristique principale Douglas (classe de risque 3) EpicéaOrigine Limousin ScandinavieColle

Entretien Pas d'entretien Pas d'entretien excepté les lasures en productionProduit complémentaire Aucun Non

UF/an UProjet DVT (100 ans) unité UF/an UProjet DVT (100 ans) unitéCaractéristiques géométriquesNombre poutre 1 7 1 7Section 0,45 m² 0,03 0,45 0,445 m²Longueur 20,50 m 8,00 20,50 20,5 mVolume ou poids 1,00 63,89 m3 0,28 63,89 9,1266 m3


FDES Poutre en Bois de Douglas Lamellé Collé, hors‐aubier, certifiée PEFC, COSYLVA

Mélamine‐Formol (lamellation), 91%Mélamine‐Urée‐Formol (aboutage), 9%

Résorcine‐Phénol‐Formol (lamellation)Mélamine‐Urée‐Formol (aboutage)

FDES Poutre en Bois Lamellé Collé, SNBL‐FCBA

Consommation de ressourcesEnergie renouvelable 50 862 86246 MJ 36 3534 353401 MJEnergie non renouvelable 40 2549 254906 MJ 14 3219 321897 MJ

Epuisement de ressources (ADP) 0,01 0,63 63 kg eq antimoine 0,00 1,13 113 kg eq antimoineConsommation d'eau 6,91 441,45 44145 L 3,77 860,67 86067 L

Déchets solidesDéchets valorisés (total) 12,00 767 76663 kg 1,24 283 28309 kgDéchets éliminésDéchets dangereux 0,00 0,12 12,1 kg 0,00 0,46 46,1 kgDéchets non dangereux 2,36 151 15077 kg 1,36 310 31048 kgDéchets inertes 0,14 9 888 kg 0,01 1 138 kgDéchets radioactifs 0,0005 0,03 3,2 kg 0,0002 0,04 3,5 kg

Changement climatique ‐4,83 ‐309 ‐30857 kg eq CO2 ‐0,85 ‐195 ‐19474 kg eq CO2Acidification atmosphérique 0,01 0,95 95 kg eq SO2 0,01 1,64 164 kg eq SO2Pollution de l'air 520 33221 3322082 m3 d'air 115 26254 2625398 m3 d'airPolution de l'eau 0,34 21 2147 m3 d'eau 0,20 45 4497 m3 d'eauDestruction de la couche d'ozone strastosphérique 0,00 0,00 0,0 kg eq CFC 0,00 0,00 0,0 kg eq CFCFormation d'ozone photochimique 0,002 0,1 11 kg eq ethylène 0,002 0,5 45 kg eq ethylène

annexes - eprints2.insa-strasbourg.freprints2.insa-strasbourg.fr/1148/3/annexes_olivier_ta.pdf ·...

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