pénétromètres - brgm
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RN 4 DEVIATION DU ROND POINT BLANCHARD
ETUDE GEOTECHNIQUE DE TRAVERSEE DE LA MANGROVE
RESUME
R 32 575 ANT 4S 91 JUIN 1991
Le Conseil Régional de la Guadeloupe a confié au BRGMAntilles, l'étude géotechnique de fondation du remblai enmangrove nécessaire a la déviation du Rond Point Blanchard, auxAbymes .
Le remblai à exécuter présente une plateforme finale (2X2voies) de l'ordre de 25 m et une hauteur comprise entre 8,5 met 10 m. La fondation est constituée par des formationstourbeuses (2 à 6 m), des argiles molles (0,5 à 4,5 m) puisdes marno-calcaires vers -9/-10 m par rapport au terrainnaturel .
Les tassements prévisionnels devraient atteindre 3,75 m,hors tassement instantané.
Compte tenu des faibles qualités mécaniques, des solstourbeux et argileux, les travaux de remblai devront êtreeffectué par phase.
Le remblai de première phase ne devra pas excéder 3,3 md'épaisseur.
La faible augmentation théorique de la cohésion non drainéeCu sous la charge du remblai et le calage des courbes detassement nécessitent de mener une campagne d'auscultationfine des tassements par pige et tassomètre ainsi que deprocéder a des profils scissométriques (mesure de Cu in situ)après consolidation sous la première phase de remblai dechargement .
Les remblais devront être effectués de façon soignée afind'évacuer les tourbes speudo liquides de surface et respecterune exécution progressive, de l'ordre d'une couche parsemaine, pour permettre la dissipation des pressionsintersticielles et éviter les risques de rupture.
Cette méthode nécessitera 3 phases de changement et desdélais d'exécution long estimés à au moins 3 ans.
Deux solutions variantes ont été étudiées par renforcementdu remblai et par renforcement du sol de fondation.
RN 4 DEVIATION DU ROND POINT BLANCHARD
ETUDE GEOTECHNIQUE DE TRAVERSEE DE LA MANGROVE
RESUME
R 32 575 ANT 4S 91 JUIN 1991
Le Conseil Régional de la Guadeloupe a confié au BRGMAntilles, l'étude géotechnique de fondation du remblai enmangrove nécessaire a la déviation du Rond Point Blanchard, auxAbymes .
Le remblai à exécuter présente une plateforme finale (2X2voies) de l'ordre de 25 m et une hauteur comprise entre 8,5 met 10 m. La fondation est constituée par des formationstourbeuses (2 à 6 m), des argiles molles (0,5 à 4,5 m) puisdes marno-calcaires vers -9/-10 m par rapport au terrainnaturel .
Les tassements prévisionnels devraient atteindre 3,75 m,hors tassement instantané.
Compte tenu des faibles qualités mécaniques, des solstourbeux et argileux, les travaux de remblai devront êtreeffectué par phase.
Le remblai de première phase ne devra pas excéder 3,3 md'épaisseur.
La faible augmentation théorique de la cohésion non drainéeCu sous la charge du remblai et le calage des courbes detassement nécessitent de mener une campagne d'auscultationfine des tassements par pige et tassomètre ainsi que deprocéder a des profils scissométriques (mesure de Cu in situ)après consolidation sous la première phase de remblai dechargement .
Les remblais devront être effectués de façon soignée afind'évacuer les tourbes speudo liquides de surface et respecterune exécution progressive, de l'ordre d'une couche parsemaine, pour permettre la dissipation des pressionsintersticielles et éviter les risques de rupture.
Cette méthode nécessitera 3 phases de changement et desdélais d'exécution long estimés à au moins 3 ans.
Deux solutions variantes ont été étudiées par renforcementdu remblai et par renforcement du sol de fondation.
Le renforcement du remblai fait appel à la technique desgéogrilles (2 nappes TENSAR SR 110) par amélioration de larésistance au cisaillement. Cette technique offre unemeilleure sécurité au terme de stabilité de l'ouvrage etpermet la réduction du délai d'excavation par augmentation desconditions de consolidation. Cette méthode devrait permettrel'exécution des remblais en 2 phases sous 2 ans environ etprésenter un surcoût de 810.000 F. Elle nécessitera un suiviet des études complémentaires .
Le renforcement du sol de fondation par colonnes balastées(grave-ciment) vient apporter une structure porteuse au sol.Cette technique présente comme avantages la maîtrise desdélais d'exécutions (<lo ^^) > ^^ réduire le volume desremblais (gain de 6500 m-^) et de supprimer les tassements enphase d'exploitation.
Une étude détaillée de ce type de renforcement seranécessaire, complétée par un plot d'essai. Son surcoût est del'ordre de 4,5 M F.
Par J.L. FOUCHER
Le renforcement du remblai fait appel à la technique desgéogrilles (2 nappes TENSAR SR 110) par amélioration de larésistance au cisaillement. Cette technique offre unemeilleure sécurité au terme de stabilité de l'ouvrage etpermet la réduction du délai d'excavation par augmentation desconditions de consolidation. Cette méthode devrait permettrel'exécution des remblais en 2 phases sous 2 ans environ etprésenter un surcoût de 810.000 F. Elle nécessitera un suiviet des études complémentaires .
Le renforcement du sol de fondation par colonnes balastées(grave-ciment) vient apporter une structure porteuse au sol.Cette technique présente comme avantages la maîtrise desdélais d'exécutions (<lo ^^) > ^^ réduire le volume desremblais (gain de 6500 m-^) et de supprimer les tassements enphase d'exploitation.
Une étude détaillée de ce type de renforcement seranécessaire, complétée par un plot d'essai. Son surcoût est del'ordre de 4,5 M F.
Par J.L. FOUCHER
TABLE DES MATIERES
1 - INTRODUCTION
2 - CONTEXTE ET CARACTERISTIQUES DU PROJET
2.1 Contexte géologique
2.2 Caractéristique du projet
3 - NATURE ET RESULTATS DES RECONNAISSANCES GEOTECHNIQUES
3.1 Sondages carottés
3.2 Sondages au pénétromètres
3.2.1 Pénétromètre statique léger Barentzen
3.2.2 Pénétromètre statique lourd Gouda 100 KN
3.3 Essais de laboratoire
3.4 Essai scissométrique in situ
TABLE DES MATIERES
1 - INTRODUCTION
2 - CONTEXTE ET CARACTERISTIQUES DU PROJET
2.1 Contexte géologique
2.2 Caractéristique du projet
3 - NATURE ET RESULTATS DES RECONNAISSANCES GEOTECHNIQUES
3.1 Sondages carottés
3.2 Sondages au pénétromètres
3.2.1 Pénétromètre statique léger Barentzen
3.2.2 Pénétromètre statique lourd Gouda 100 KN
3.3 Essais de laboratoire
3.4 Essai scissométrique in situ
4 - INTERPRETATION
4.1 Synthèse géotechnique et modélisation
4.2 Tassements
4.2.1 Discussions
4.2.2 Conclusions
4.3 Stabilité
4.3.1 Stabilité au poiconnement
4.3.2 Stabilité à la rupture circulaire
4.4 Construction du remblai par phase
4.5 Renforcement du remblai par géogrille
4.5.1 Note de dimensionnement
4.5.2 Recommandations de mise en oeuvre et coût
4.5.3 Conclusion
4.6 Renforcement du sol de fondation
4.7 Auscultation, suivi et études complémentaires
4.7.1 Définition des méthodes d'auscultation
4.7.2 Définition des études complémentaires
4.7.3 Essai in situ complémentaires
4.7.4 Cas particulier des colonnes balastées
5 - CONCLUSION
4 - INTERPRETATION
4.1 Synthèse géotechnique et modélisation
4.2 Tassements
4.2.1 Discussions
4.2.2 Conclusions
4.3 Stabilité
4.3.1 Stabilité au poiconnement
4.3.2 Stabilité à la rupture circulaire
4.4 Construction du remblai par phase
4.5 Renforcement du remblai par géogrille
4.5.1 Note de dimensionnement
4.5.2 Recommandations de mise en oeuvre et coût
4.5.3 Conclusion
4.6 Renforcement du sol de fondation
4.7 Auscultation, suivi et études complémentaires
4.7.1 Définition des méthodes d'auscultation
4.7.2 Définition des études complémentaires
4.7.3 Essai in situ complémentaires
4.7.4 Cas particulier des colonnes balastées
5 - CONCLUSION
FIGURES DANS LE TEXTE
Figure 1 : Plan de situation, échelle 1/25 000
Figure 2 : Vue en plan du projet routier
Figure 3 : Plan d'implantation des reconnaissances
Figure 4 : Profil en long géotechnique interprétatif
ANNEXES
Annexe 1 : Graphe des sondages au pénétromètre statique légerBarentzen (1 à 7)
Annexe 2 : Graphe des sondages au pénétromètre statique lourdGouda 100 KN (1 à 4)
Annexe 3 : Coupe géologique des sondages carottés SC 1 et SC 2
Annexe 4 : Résultats des essais en laboratoire
Annexe 5 : Listings des calculs de tassement et deconsolidation
Annexe 6 : Présentation geogrille TENSAR (extrait ducatalogue)
FIGURES DANS LE TEXTE
Figure 1 : Plan de situation, échelle 1/25 000
Figure 2 : Vue en plan du projet routier
Figure 3 : Plan d'implantation des reconnaissances
Figure 4 : Profil en long géotechnique interprétatif
ANNEXES
Annexe 1 : Graphe des sondages au pénétromètre statique légerBarentzen (1 à 7)
Annexe 2 : Graphe des sondages au pénétromètre statique lourdGouda 100 KN (1 à 4)
Annexe 3 : Coupe géologique des sondages carottés SC 1 et SC 2
Annexe 4 : Résultats des essais en laboratoire
Annexe 5 : Listings des calculs de tassement et deconsolidation
Annexe 6 : Présentation geogrille TENSAR (extrait ducatalogue)
1 - INTRODUCTION
Afin d'améliorer la fluidité du trafic, les échanges et lasécurité sur la rocade de Pointe à Pitre, la déviation durond-point Blanchard est projetée. Cette déviation à 2 X 2voies contournera le rond point actuel par le Nord Est, sur lacommune des Abymes(cf figure 1). Cette déviation s'appuiera enses extrémités sur des mornes calcaires et franchira unedépression comportant une zone de mangrove (cf figure 2).
L'étude, objet du présent rapport décrit la nature et lescaractéristiques des formations rencontrées, et précise lescontraintes et conditions d'exécution du franchissement de lamangrove.
1 - INTRODUCTION
Afin d'améliorer la fluidité du trafic, les échanges et lasécurité sur la rocade de Pointe à Pitre, la déviation durond-point Blanchard est projetée. Cette déviation à 2 X 2voies contournera le rond point actuel par le Nord Est, sur lacommune des Abymes(cf figure 1). Cette déviation s'appuiera enses extrémités sur des mornes calcaires et franchira unedépression comportant une zone de mangrove (cf figure 2).
L'étude, objet du présent rapport décrit la nature et lescaractéristiques des formations rencontrées, et précise lescontraintes et conditions d'exécution du franchissement de lamangrove.
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l'.inc Apollon \ \ 1
îlet à Cochons rfrpee--.v.''.-V...
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y.Cayf d Argent Grande Baïc
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t de Haut
Plan de situationEchelle] 1/25 000
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2 - CONTEXTE ET CARACTERISTIQUE DU PROJET
2.1 Contexte géologique
Géologiquement, le site est défini par les formationscalcaires du plio-pléistocène inférieur ou calcaire àpolypiers .
La dépression qui présente un aspect de mangrove, comportedes résidus d'altération à forte teneur organique.
Le bassin versant, l'altimétrie et la nature de cettedépression impliquent un niveau des eaux équivalent à celui duterrain naturel, et en période de forte pluie l'inondation dusecteur.
2.2 Caractéristique du projet
Le contournement du rond point Blanchard nécessite latraversée de la mangrove, site de l'étude.
Le profil en long définis pour le raccordement deschaussées, implique, de par l'altimétrie des mornes environ,un remblai de la zone compris entre 8,2 et 9,2 m (cf figures 2et 3) .
Les épaisseurs compressibles maximales sont du même ordre.
La traversée de la mangrove représente environ 80 mètreslinéaires.
2 - CONTEXTE ET CARACTERISTIQUE DU PROJET
2.1 Contexte géologique
Géologiquement, le site est défini par les formationscalcaires du plio-pléistocène inférieur ou calcaire àpolypiers .
La dépression qui présente un aspect de mangrove, comportedes résidus d'altération à forte teneur organique.
Le bassin versant, l'altimétrie et la nature de cettedépression impliquent un niveau des eaux équivalent à celui duterrain naturel, et en période de forte pluie l'inondation dusecteur.
2.2 Caractéristique du projet
Le contournement du rond point Blanchard nécessite latraversée de la mangrove, site de l'étude.
Le profil en long définis pour le raccordement deschaussées, implique, de par l'altimétrie des mornes environ,un remblai de la zone compris entre 8,2 et 9,2 m (cf figures 2et 3) .
Les épaisseurs compressibles maximales sont du même ordre.
La traversée de la mangrove représente environ 80 mètreslinéaires.
''Tr Pénétromètre statique Gouda 100 KN
^ Pénétromètre statique léger Barentzc
a::? FiqureS: Plan d'implantation des reconnaissances
''Tr Pénétromètre statique Gouda 100 KN
^ Pénétromètre statique léger Barentzc
a::? FiqureS: Plan d'implantation des reconnaissances
3 - NATURE DES RECONNAISSANCES GEOTECHNIQUES ET RESULTATS
Dans la zone de traversée de la mangrove une piste encalcaire a été effectuée pour permettre l'accès deséquipements de reconnaissance.
Nous prendrons comme postulat que la piste, a été érigéesur l'axe de la future voie. Les sondages ont été menéssuivant l'axe de cette piste et sur ses bords.
La campagne de reconnaissance se compose :
3.1 Sondages carottés
Sur l'axe de la piste, deux sondages carottés ont été menéspar la SAFOR à l'aide d'une sondeuse CRAELIUS XCH 60.
Des échantillons intacts ont été prélevés pour essais enlaboratoire.
Les coupes des sondages SCI et SC2 sont présentées enannexe 3. L'implantation des deux sondages carottés SCI et SC2est indiquée à la figure 4. Ils ont été descendusrespectivement à -10 et -18 m par rapport à la plateformed'accès en "tuf" (altitude +0,50 m NGG) .
Ces sondages permettent d'établir une coupe type du sitedepuis la surface.
- tourbe (puissance 3,5 à 6,2 m)- argile molle (puissance 1,8 à 4,70 m)- argile avec rognon calcaire (puissance 1,8 à 3,2 m)- substratum calcaire, marno calcaire à calcaire avec
diminution de l'altération avec la profondeur.
Nous noterons aussi la forte compressibilité des tourbesmise en évidence par l'épaisseur du remblai (1,5 à 2,00 m); leremblai étant sous l'eau lors de l'exécution des sondages.
3 - NATURE DES RECONNAISSANCES GEOTECHNIQUES ET RESULTATS
Dans la zone de traversée de la mangrove une piste encalcaire a été effectuée pour permettre l'accès deséquipements de reconnaissance.
Nous prendrons comme postulat que la piste, a été érigéesur l'axe de la future voie. Les sondages ont été menéssuivant l'axe de cette piste et sur ses bords.
La campagne de reconnaissance se compose :
3.1 Sondages carottés
Sur l'axe de la piste, deux sondages carottés ont été menéspar la SAFOR à l'aide d'une sondeuse CRAELIUS XCH 60.
Des échantillons intacts ont été prélevés pour essais enlaboratoire.
Les coupes des sondages SCI et SC2 sont présentées enannexe 3. L'implantation des deux sondages carottés SCI et SC2est indiquée à la figure 4. Ils ont été descendusrespectivement à -10 et -18 m par rapport à la plateformed'accès en "tuf" (altitude +0,50 m NGG) .
Ces sondages permettent d'établir une coupe type du sitedepuis la surface.
- tourbe (puissance 3,5 à 6,2 m)- argile molle (puissance 1,8 à 4,70 m)- argile avec rognon calcaire (puissance 1,8 à 3,2 m)- substratum calcaire, marno calcaire à calcaire avec
diminution de l'altération avec la profondeur.
Nous noterons aussi la forte compressibilité des tourbesmise en évidence par l'épaisseur du remblai (1,5 à 2,00 m); leremblai étant sous l'eau lors de l'exécution des sondages.
3.2 Sondages au pénétromètre
3.2.1 Pénétromètre statique léger barentzen
Un ensemble de 7 sondages au pénétromètre statique légerbarentzen a été réalisés et foncés manuellement .Lespénétromètres ont été forcés en quinconce de part et d'autrela piste. (Cf figure n°3).
La résistance de pointe q maximale de cet équipement estde 12/13 bar avec des mesures effectuées tous les 10 cm. Leshorizons traversés correspondent à des formations mollesappartenant aux tourbes et argiles.
La profondeur de refus des sondages pénétrométriquesBarentzen peut être interprétée comme représentant la limitedes zones les plus compressibles.
Le profil en long géotechnique (figure 4) visualise cetétat.
Les valeurs de résistance de pointe présentées sur lesgraphes en annexe 1 sont voisines ou inférieures à 1 bar, cequi traduit bien l'état quasi liquide des formations.
Leur épaisseur maximale est de 8,3 m pour l'essai n''2.
3.2.2 Pénétromètre statique lourd Gouda 100 KN
Une série de 4 sondages au pénétromètre statique lourdGouda 100 KN a été menée. Les sondages ont été positionnés surl'axe de la piste (cf figure 3).
La résistance de pointe q_^ et le frottement latéral totalQg^ ont été enregistrés tous les 20 cm et reproduits sur lesgraphes de l'annexe 2.
Ces graphes traduisent le comportement des horizonsrencontrés successivement.
- remblai de la piste, dont l'épaisseur est comprise entre1,2 m et 2 m. (q^, > 10 b)
Il convient aussi de noter la frange de mélange entre leremblai et les tourbes, qui est de l'ordre de 1,0 m avec :
0 < q^ < 10 b.
- tourbes et argiles molles, dont l'épaisseur atteint les 5m (essai 2 et 3) sous la piste, soit en absolu environ 8 m. Larésistance de pointe est voisine de zéro, (cf essais aupénétromètre Barentzen) . L'enregistrement dans ces matérieuxn'est pas significatif car la résistance de pointe estinférieur à la sensibilité de l'équipement (2 b) .
3.2 Sondages au pénétromètre
3.2.1 Pénétromètre statique léger barentzen
Un ensemble de 7 sondages au pénétromètre statique légerbarentzen a été réalisés et foncés manuellement .Lespénétromètres ont été forcés en quinconce de part et d'autrela piste. (Cf figure n°3).
La résistance de pointe q maximale de cet équipement estde 12/13 bar avec des mesures effectuées tous les 10 cm. Leshorizons traversés correspondent à des formations mollesappartenant aux tourbes et argiles.
La profondeur de refus des sondages pénétrométriquesBarentzen peut être interprétée comme représentant la limitedes zones les plus compressibles.
Le profil en long géotechnique (figure 4) visualise cetétat.
Les valeurs de résistance de pointe présentées sur lesgraphes en annexe 1 sont voisines ou inférieures à 1 bar, cequi traduit bien l'état quasi liquide des formations.
Leur épaisseur maximale est de 8,3 m pour l'essai n''2.
3.2.2 Pénétromètre statique lourd Gouda 100 KN
Une série de 4 sondages au pénétromètre statique lourdGouda 100 KN a été menée. Les sondages ont été positionnés surl'axe de la piste (cf figure 3).
La résistance de pointe q_^ et le frottement latéral totalQg^ ont été enregistrés tous les 20 cm et reproduits sur lesgraphes de l'annexe 2.
Ces graphes traduisent le comportement des horizonsrencontrés successivement.
- remblai de la piste, dont l'épaisseur est comprise entre1,2 m et 2 m. (q^, > 10 b)
Il convient aussi de noter la frange de mélange entre leremblai et les tourbes, qui est de l'ordre de 1,0 m avec :
0 < q^ < 10 b.
- tourbes et argiles molles, dont l'épaisseur atteint les 5m (essai 2 et 3) sous la piste, soit en absolu environ 8 m. Larésistance de pointe est voisine de zéro, (cf essais aupénétromètre Barentzen) . L'enregistrement dans ces matérieuxn'est pas significatif car la résistance de pointe estinférieur à la sensibilité de l'équipement (2 b) .
GOSIER
,il en lona chausséeée 2x2 __
PB7
PS4
PB6
SC2PB 5
PS3PB4
PB3PS2
SCI
PB2
PSIPBl
Niveau résistant irjterprétatif(ma rno-cal caire)
Base interprétative des formationstourbes
Somnet interprétatif des formations argileusesavec rognons calcaires
Tourbe et formation molles
Argile
Argile avec rognons calcaires
L
1
2
3
4
5
6 -I
8 -
9 _
10 -
11 -
12
13
14
15
Figure n°4 - Profil géotechnique interprétatif 1
GOSIER
,il en lona chausséeée 2x2 __
PB7
PS4
PB6
SC2PB 5
PS3PB4
PB3PS2
SCI
PB2
PSIPBl
Niveau résistant irjterprétatif(ma rno-cal caire)
Base interprétative des formationstourbes
Somnet interprétatif des formations argileusesavec rognons calcaires
Tourbe et formation molles
Argile
Argile avec rognons calcaires
L
1
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6 -I
8 -
9 _
10 -
11 -
12
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14
15
Figure n°4 - Profil géotechnique interprétatif 1
- argiles raides et marno calcaires, dont la puissance esttrès variable suivant l'altération. La résistance de pointeest estimée 20 < q^^ < 100 bar.
Les essais 1 et 4 réalisés sur les flancs de la dépressionindiquent la présence d'un matériaux faiblement résistant(essai entre - 2 et - 5 m/TN) qui correspond probablement àdes matériaux granuleux provenant de l'érosion des flancs desmornes .
3.3 Essai de laboratoire
Les coupes géologiques SCI et SC2 en annexe 3 indiquent laprofondeur de prélèvement des 9 échantillons intacts.
Sur ces échantillons intacts, les essais de laboratoiresuivants ont été menés dans notre laboratoire :
- identification (W l ,^i , \ w)- limites d'Atterberg- résistance au cisaillement UU- compressibilité avec mesure de Cv (vitesse de
consolidation) ,- essai de fluage C o( (taux de compression secondaire).
L'ensemble des résultats, pour chaque échantillon,accompagné des courbes de compressibilité, de fluage et deconsolidation est présenté en annexe 4.
Le comportement mécanique extrêmement faible et la fortecompressibilité des sols sont démontrés par ces essais.
3.4 Essai scissométrique in situ
Deux profils scissométriques ont été effectués dans lesformations molles de surface.
L'implantation de ces deux points d'étude est indiquée à lafigure 4.
Les essais ont été menés tous les 50 cm en profondeur àl'aide d'un scissomètre GEONOR H 70 à lecture directe.
La butée de la pale a été enregistrée vers -3,50 m/TN. Lesessais n'ont pas pu être mené au delà.
- argiles raides et marno calcaires, dont la puissance esttrès variable suivant l'altération. La résistance de pointeest estimée 20 < q^^ < 100 bar.
Les essais 1 et 4 réalisés sur les flancs de la dépressionindiquent la présence d'un matériaux faiblement résistant(essai entre - 2 et - 5 m/TN) qui correspond probablement àdes matériaux granuleux provenant de l'érosion des flancs desmornes .
3.3 Essai de laboratoire
Les coupes géologiques SCI et SC2 en annexe 3 indiquent laprofondeur de prélèvement des 9 échantillons intacts.
Sur ces échantillons intacts, les essais de laboratoiresuivants ont été menés dans notre laboratoire :
- identification (W l ,^i , \ w)- limites d'Atterberg- résistance au cisaillement UU- compressibilité avec mesure de Cv (vitesse de
consolidation) ,- essai de fluage C o( (taux de compression secondaire).
L'ensemble des résultats, pour chaque échantillon,accompagné des courbes de compressibilité, de fluage et deconsolidation est présenté en annexe 4.
Le comportement mécanique extrêmement faible et la fortecompressibilité des sols sont démontrés par ces essais.
3.4 Essai scissométrique in situ
Deux profils scissométriques ont été effectués dans lesformations molles de surface.
L'implantation de ces deux points d'étude est indiquée à lafigure 4.
Les essais ont été menés tous les 50 cm en profondeur àl'aide d'un scissomètre GEONOR H 70 à lecture directe.
La butée de la pale a été enregistrée vers -3,50 m/TN. Lesessais n'ont pas pu être mené au delà.
PROFONDEURm
1
1,5
2
2,5
3
3,5
SSl
Cu picT/m2
0
1,1
1
1,1
1,6
1,2
Cu résiduelT/m2
0
0
0,2
0,2
0,4
0,4
SS2
Cu picT/m2
1,4
0,2
2
1,2
3
1,4
Cu residueT/m2
0
0
0
0
0,2
0
Il convient d'utiliser ces résultats avec prudence comptetenu de la nature tourbeuse, plus ou moins fibreuse, del'horizon testé.
La butée de l'appareil est probablement due à des végétaux(branche, tronc).
4 - INTERPRETATION
4.1 Synthèse géotechnique et modélisation
Le profil en long géotechnique interprétatif couplé auprojet (hauteur) des remblais permet de définir 4 zones decomportement et d'étude (cf figure 4) dont lescaractéristiques géomécaniques sont présentées au tableau 1.
4.2 Tassements
Sur la base des éléments de modélisation définis autableau 1 du paragraphe 4 . 1 et pour chaque zone, un calcul destassements primaires basé sur la méthode oedométrique etd'après les formules de répartition de contrainte de GIRAUDest présenté.
Le tassement et le degré de consolidation correspondantpour chaque zone est présente en annexe 5 et récapitulé autableau 2 ci-après.
PROFONDEURm
1
1,5
2
2,5
3
3,5
SSl
Cu picT/m2
0
1,1
1
1,1
1,6
1,2
Cu résiduelT/m2
0
0
0,2
0,2
0,4
0,4
SS2
Cu picT/m2
1,4
0,2
2
1,2
3
1,4
Cu residueT/m2
0
0
0
0
0,2
0
Il convient d'utiliser ces résultats avec prudence comptetenu de la nature tourbeuse, plus ou moins fibreuse, del'horizon testé.
La butée de l'appareil est probablement due à des végétaux(branche, tronc).
4 - INTERPRETATION
4.1 Synthèse géotechnique et modélisation
Le profil en long géotechnique interprétatif couplé auprojet (hauteur) des remblais permet de définir 4 zones decomportement et d'étude (cf figure 4) dont lescaractéristiques géomécaniques sont présentées au tableau 1.
4.2 Tassements
Sur la base des éléments de modélisation définis autableau 1 du paragraphe 4 . 1 et pour chaque zone, un calcul destassements primaires basé sur la méthode oedométrique etd'après les formules de répartition de contrainte de GIRAUDest présenté.
Le tassement et le degré de consolidation correspondantpour chaque zone est présente en annexe 5 et récapitulé autableau 2 ci-après.
REMBLAI
C0UCHE
1
C0UCHE
2
C0UCHE
3
COUCHE4
DESIGNATION
Epaisseur (m)
de remblai (T/m^)
Largeur (m)
Pente talus
Epaisseur (m)
W CÇÎn-^) , W %
^ o
<fo (b)
C c
C ^ (cm2/s)
Epaisseur (m)
W (T/m^) , W %
^o
<ro (b)
c c
C ^ (cm2/s)
Epaisseur (m)
W (T/m3) , W %
^ o
^To (b)
C c
C v (cm^/s)
SUBSTRATUM
ZONE 1
8,5
1,8
25
3/2
2
1,11/245%
9
0,04
2,8
5,25.10-"^
3,5
1,41/112%
3
0,077
0,9
1,308.10""^
1,5
1,41/112%
3
0,077
0,9
1,308.10"'*
SUBSTRATUM
ZONE 2
9
1,8
25
3/2
3,5
1,11/245%
9
0,04
2,8
5,25.10""*
3,5
1,41/112%
3
0,077
0,9
1,308.10""*
1,5
1,41/112%
3
0,077
0,9
1,308.10""*
SUBSTRATUM
ZONE 3
9,5
1,8
25
3/2
6
1,1/254%
11,8
- 0
3
1,5J0""*
3
1,53/99%
2,4
0,05
0,55
1,05.10""*
1,5
1,41/99%
2,4
0,05
0,55
1,05.10""*
SUBSTRATUM
ZONE 4
10
1,8
25
3/2
2,5
1,1/254%
11,8
- 0
3
1,5.10"^*
1,5
1,53/99%
2,4
0,05
0,55
1,05.10""*
substratum
-
TABLEAU 1
REMBLAI
C0UCHE
1
C0UCHE
2
C0UCHE
3
COUCHE4
DESIGNATION
Epaisseur (m)
de remblai (T/m^)
Largeur (m)
Pente talus
Epaisseur (m)
W CÇÎn-^) , W %
^ o
<fo (b)
C c
C ^ (cm2/s)
Epaisseur (m)
W (T/m^) , W %
^o
<ro (b)
c c
C ^ (cm2/s)
Epaisseur (m)
W (T/m3) , W %
^ o
^To (b)
C c
C v (cm^/s)
SUBSTRATUM
ZONE 1
8,5
1,8
25
3/2
2
1,11/245%
9
0,04
2,8
5,25.10-"^
3,5
1,41/112%
3
0,077
0,9
1,308.10""^
1,5
1,41/112%
3
0,077
0,9
1,308.10"'*
SUBSTRATUM
ZONE 2
9
1,8
25
3/2
3,5
1,11/245%
9
0,04
2,8
5,25.10""*
3,5
1,41/112%
3
0,077
0,9
1,308.10""*
1,5
1,41/112%
3
0,077
0,9
1,308.10""*
SUBSTRATUM
ZONE 3
9,5
1,8
25
3/2
6
1,1/254%
11,8
- 0
3
1,5J0""*
3
1,53/99%
2,4
0,05
0,55
1,05.10""*
1,5
1,41/99%
2,4
0,05
0,55
1,05.10""*
SUBSTRATUM
ZONE 4
10
1,8
25
3/2
2,5
1,1/254%
11,8
- 0
3
1,5.10"^*
1,5
1,53/99%
2,4
0,05
0,55
1,05.10""*
substratum
-
TABLEAU 1
DUREE
TASSEMENT
ZONE 1
ZONE 2
ZONE 3
ZONE 4
DEGRE DE CONSOLIDATION
U = 100 %
> 23 ans
3,58 m
> 23 ans
3,75 m
> 23 ans
3,50 m
> 22 ans
1,78 m
U = 80 %
1090 Sem
2,86 m
1251 Sem
3,00 m
> 25 ans
2,8 m
385 Sem
1,42 m
U = 50 %
389 Sem
1,79 m
440 Sem
1,88 m
711 Sem
1,75 m
14 3 Sem
0,89 m
U = 20 %
7 7 Sem
0 ,72 m
79 Sem
0,75 m
129 Sem
0,70 m
33 Sem
0,36
EpaisseurRemblaiHors tassement
(m)
8,5
9
9,5
10
Epaisseurtourbes
(m)
3,5
3,5
6
2,5
Epaisseurargiles
(m)
6,0
6,5
4,5
2
TABLEAU 2Tassement exprimé pour un chargement en 3 phases sur 1 an
avec 2 paliers de chargement de 25 semaines
DUREE
TASSEMENT
ZONE 1
ZONE 2
ZONE 3
ZONE 4
DEGRE DE CONSOLIDATION
U = 100 %
> 23 ans
3,58 m
> 23 ans
3,75 m
> 23 ans
3,50 m
> 22 ans
1,78 m
U = 80 %
1090 Sem
2,86 m
1251 Sem
3,00 m
> 25 ans
2,8 m
385 Sem
1,42 m
U = 50 %
389 Sem
1,79 m
440 Sem
1,88 m
711 Sem
1,75 m
14 3 Sem
0,89 m
U = 20 %
7 7 Sem
0 ,72 m
79 Sem
0,75 m
129 Sem
0,70 m
33 Sem
0,36
EpaisseurRemblaiHors tassement
(m)
8,5
9
9,5
10
Epaisseurtourbes
(m)
3,5
3,5
6
2,5
Epaisseurargiles
(m)
6,0
6,5
4,5
2
TABLEAU 2Tassement exprimé pour un chargement en 3 phases sur 1 an
avec 2 paliers de chargement de 25 semaines
Le tableau 3 ci-après présente le poids relatif dans lestassements de l'horizon tourbeux par rapport aux tassementstotaux, en tenant compte des mêmes conditions que celles dutableau 2 précédant
ZONE 1
ZONE 2
ZONE 3
ZONE 4
hTotal
3,58 m
3,75 m
3,50 m
1,78 m
U = 100 %
tourbe
1,96 m
1,98 m
2,63m
1,30 m
Epaisseurtourbe en m
3,5
3,5
6,0
2,50
Epaisseurremblai en m
8,5
9
9,5
10
Tableau 3
4.2.1 Discussions
Les résultats présentés ci-avant doivent être examinés horsde leurs contexte d'étude et d'interprétation des valeurs delaboratoire.
Il convient de rappeler le nature speudo-liquide destourbes qui nécessite l'intégration d'un facteur difficilementappréciable, le tassement instantané,considéré comme étant la substitutionliquide) des tourbes liquides par lepremière mise en place.
Celui ci peut être(fluage, déplacementremblai lors de la
Le remblai d'accès réalisé pour permettre la réalisationdes reconnaissances géotechniques s'est enfoncé trèsrapidement et 2 mois après sa mise en place, il se situaitsous le niveau de l'eau. L'épaisseur varie entre 1,5 et 2 m(cf sondages carottés SCI et SC2, pénétromètres statiqueslourd 1,2,3, et 4, en annexes 2 et 3).
4.2.2 Conclusions
Afin d'apprécier au mieux les tassements et donc le volumede remblai nécessaire au projet, nous estimons qu'il convientde rajouter au moins 0,6 m aux tassements primaires totaux dutableau 2 pour tenir compte du tassement instantané.
Le tableau 3 ci-après présente le poids relatif dans lestassements de l'horizon tourbeux par rapport aux tassementstotaux, en tenant compte des mêmes conditions que celles dutableau 2 précédant
ZONE 1
ZONE 2
ZONE 3
ZONE 4
hTotal
3,58 m
3,75 m
3,50 m
1,78 m
U = 100 %
tourbe
1,96 m
1,98 m
2,63m
1,30 m
Epaisseurtourbe en m
3,5
3,5
6,0
2,50
Epaisseurremblai en m
8,5
9
9,5
10
Tableau 3
4.2.1 Discussions
Les résultats présentés ci-avant doivent être examinés horsde leurs contexte d'étude et d'interprétation des valeurs delaboratoire.
Il convient de rappeler le nature speudo-liquide destourbes qui nécessite l'intégration d'un facteur difficilementappréciable, le tassement instantané,considéré comme étant la substitutionliquide) des tourbes liquides par lepremière mise en place.
Celui ci peut être(fluage, déplacementremblai lors de la
Le remblai d'accès réalisé pour permettre la réalisationdes reconnaissances géotechniques s'est enfoncé trèsrapidement et 2 mois après sa mise en place, il se situaitsous le niveau de l'eau. L'épaisseur varie entre 1,5 et 2 m(cf sondages carottés SCI et SC2, pénétromètres statiqueslourd 1,2,3, et 4, en annexes 2 et 3).
4.2.2 Conclusions
Afin d'apprécier au mieux les tassements et donc le volumede remblai nécessaire au projet, nous estimons qu'il convientde rajouter au moins 0,6 m aux tassements primaires totaux dutableau 2 pour tenir compte du tassement instantané.
4.3 Stabilité
L'élément prédominant pour mener un calcul de stabilité estla connaissance de la cohésion non drainée. Celle ci peut êtreobtenue par des essais in situ au scissomètre, des essais enlaboratoire (boîte de cisaillement Casagrande) et parestimation d'après la résistance de pointe Rp du pénétromètrestatique léger Barentzer. (C^ =;. Rp/10)
Les données disponibles des essais en laboratoire etd'après les résistances de pointe Rp, présentent descaractéristiques très faibles, comprises entre 0,3 T/m et 1T/m (d'après essais de cisaillement), confirmées par lesessais in situ avec : 0,2 < C^ < 3 T/m .
4.3.1 Stabilité au poinçonnement
A court terme (cas le plus défavorable)
q max = pression maximale admissible sur le solq max = N^, C^
q = contrainte apportée par le remblai
q = Y r «rLe coefficient de sécurité F, qui doit être supérieur à 1,5
pour limiter les déformations latérales (fluage...) :q max
F =
q max
soit q < F
En première phase de chargement, la hauteur maximale dechargement Hr sera défini en fonction de la valeur moyenne duCu, (Cu = 1 T/rar) d'après les essais in situ et de labora¬toire, pour un coefficient de sécurité F = 1,5.
Les sols étant de nature tourbeuse et présentant une forteteneur en eau, le coefficient minorateur de cohésion (deBjerrum) n'a pas été introduit, celui pouvant être compensééventuellement par le niveau du coefficient de sécuritéretenu, la nature fibreuse des sols et le fascinage.
avec R = 1,8 T/m3Talus = pente 3/2largeur couronnement = 25 mH = épaisseur compressibleB = largeur de remblai en pied (1/2 talus)
4.3 Stabilité
L'élément prédominant pour mener un calcul de stabilité estla connaissance de la cohésion non drainée. Celle ci peut êtreobtenue par des essais in situ au scissomètre, des essais enlaboratoire (boîte de cisaillement Casagrande) et parestimation d'après la résistance de pointe Rp du pénétromètrestatique léger Barentzer. (C^ =;. Rp/10)
Les données disponibles des essais en laboratoire etd'après les résistances de pointe Rp, présentent descaractéristiques très faibles, comprises entre 0,3 T/m et 1T/m (d'après essais de cisaillement), confirmées par lesessais in situ avec : 0,2 < C^ < 3 T/m .
4.3.1 Stabilité au poinçonnement
A court terme (cas le plus défavorable)
q max = pression maximale admissible sur le solq max = N^, C^
q = contrainte apportée par le remblai
q = Y r «rLe coefficient de sécurité F, qui doit être supérieur à 1,5
pour limiter les déformations latérales (fluage...) :q max
F =
q max
soit q < F
En première phase de chargement, la hauteur maximale dechargement Hr sera défini en fonction de la valeur moyenne duCu, (Cu = 1 T/rar) d'après les essais in situ et de labora¬toire, pour un coefficient de sécurité F = 1,5.
Les sols étant de nature tourbeuse et présentant une forteteneur en eau, le coefficient minorateur de cohésion (deBjerrum) n'a pas été introduit, celui pouvant être compensééventuellement par le niveau du coefficient de sécuritéretenu, la nature fibreuse des sols et le fascinage.
avec R = 1,8 T/m3Talus = pente 3/2largeur couronnement = 25 mH = épaisseur compressibleB = largeur de remblai en pied (1/2 talus)
Zone 1
Zone 2
Zone 3
Zone 4
H(m)
8,5
12
12
5
B(m)
37,75
38,5
38,5
40
Nc
6,5
6
6
8,2
C^(T/m2)
1
1
1
1
<HR(m)
3,6
3,3
3,3
4,5
Tableau 4
La hauteur maximale du remblai au poinçonnement, avec uncoefficient de sécurité de 1 est exprimée au tableau 4,colonne : < Hj^
4.3.2 Stabilité à la rupture circulaire
La stabilité, en première phase de chargement peut êtreévaluée à partir des abaques de PILOT et MOREAU.
La stabilité sera étudiée avec les données suivantes :
* remblai purement cohérantCuj^ = 0 ^j^ = 30° V'r = 1/8 T/m
Pente talus = 2/3 ou 1/2
* pas de banquette stabilisatrice à ce stade (largeurimportante, fort tassement) .
* Hj^ ( hauteur du remblai) définie d'après les conditionsde non-poinçonnement du paragraphe 4.3.1.
Avec D = épaisseur compressibleF = coefficient de sécuritéN = Cu/)^fl. . H
ZONE 1
ZONE 2
ZONE 3
ZONE 4
D(m)
8,5
12
12
5
HR(m
3,6
3,3
3,3
4,5
C^(T/m2)
1
1
1
1
N
0,15
0,17
0,17
0,12
Talus
2/3
2/3
2/3
2/3
F
0,8
0,9
0,9
0,7
Talus
1/2
1/2
1/2
1/2
F
0,9
0,9
0,9
0,7
Tableau 5
Zone 1
Zone 2
Zone 3
Zone 4
H(m)
8,5
12
12
5
B(m)
37,75
38,5
38,5
40
Nc
6,5
6
6
8,2
C^(T/m2)
1
1
1
1
<HR(m)
3,6
3,3
3,3
4,5
Tableau 4
La hauteur maximale du remblai au poinçonnement, avec uncoefficient de sécurité de 1 est exprimée au tableau 4,colonne : < Hj^
4.3.2 Stabilité à la rupture circulaire
La stabilité, en première phase de chargement peut êtreévaluée à partir des abaques de PILOT et MOREAU.
La stabilité sera étudiée avec les données suivantes :
* remblai purement cohérantCuj^ = 0 ^j^ = 30° V'r = 1/8 T/m
Pente talus = 2/3 ou 1/2
* pas de banquette stabilisatrice à ce stade (largeurimportante, fort tassement) .
* Hj^ ( hauteur du remblai) définie d'après les conditionsde non-poinçonnement du paragraphe 4.3.1.
Avec D = épaisseur compressibleF = coefficient de sécuritéN = Cu/)^fl. . H
ZONE 1
ZONE 2
ZONE 3
ZONE 4
D(m)
8,5
12
12
5
HR(m
3,6
3,3
3,3
4,5
C^(T/m2)
1
1
1
1
N
0,15
0,17
0,17
0,12
Talus
2/3
2/3
2/3
2/3
F
0,8
0,9
0,9
0,7
Talus
1/2
1/2
1/2
1/2
F
0,9
0,9
0,9
0,7
Tableau 5
L'étude de stabilité (tableau 5) démontre l'instabilité deremblai dans l'hypothèse d'un remblai non poinçonnant tel quedéfini au paragraphe 4.3.1.
Il convient toutefois d'indiquer et d'appréhender lesconditions réelles, du site et d'exécution :
- les premiers chargements viendront substituer lesmatériaux de surface (phase pseudo liquide) tel que constaterpar le remblai d'accès pour les reconnaissances.
des tassements instantanés et primaires serontréalisés durant cette phase d'exécution.
Afin d'améliorer les conditions de stabilité à la rupturecirculaire, un géotextile ayant de bonne caractéristiques à latraction et au poinçonnement pourra être mise en oeuvre dèsl'achèvement des terrassements "hors d'eau" (cf 4.5).
Le renforcement du sol peut être aussi envisagé par colonnebalastée éventuellement inclusion rigide (pieux) .
4.4 Construction du remblai par phase
Les études de stabilité ont permis de déterminer la hauteurmaximale du remblai^^ pouvant être monté sur un sol de cohésionCu (voisin de 1 T/m^ ) .
Au bout d'un temps t, les tassements générés traduisentl'augmentation du degré de consolidation U %. L'accroissementde la cohésion Cu est alors :
Cu = ÏrHr u tg ^C^
Cette formule donne l'accroissement sous l'axe du remblai,celui-ci étant sensiblement nul en pied de talus. La valeurmoyenne de long du cercle de rupture est donnée :
Cu = 1/2 yj^. Hr . U.tq(ZÎC^
Sous un chargement de 5 m de remblai et, après 2_5 semaines ,
le degré de consolidation (cf annexe 5) est de l'ordre de 10 à13 % pour les zones 1 à 3.
Avec Cu # 10 % , l'augmentation de cohésion obtenue :Cu - 0,06 T/m^.
On constate que l'augmentation de cohésion est faible etnon significative pour opérer un réel phasage des travaux à cestade de nos connaissances et , des caractéristiques desterrains .
La durée très estimée de l'exécution des remblais est del'ordre de 3 ans au moins.
10
L'étude de stabilité (tableau 5) démontre l'instabilité deremblai dans l'hypothèse d'un remblai non poinçonnant tel quedéfini au paragraphe 4.3.1.
Il convient toutefois d'indiquer et d'appréhender lesconditions réelles, du site et d'exécution :
- les premiers chargements viendront substituer lesmatériaux de surface (phase pseudo liquide) tel que constaterpar le remblai d'accès pour les reconnaissances.
des tassements instantanés et primaires serontréalisés durant cette phase d'exécution.
Afin d'améliorer les conditions de stabilité à la rupturecirculaire, un géotextile ayant de bonne caractéristiques à latraction et au poinçonnement pourra être mise en oeuvre dèsl'achèvement des terrassements "hors d'eau" (cf 4.5).
Le renforcement du sol peut être aussi envisagé par colonnebalastée éventuellement inclusion rigide (pieux) .
4.4 Construction du remblai par phase
Les études de stabilité ont permis de déterminer la hauteurmaximale du remblai^^ pouvant être monté sur un sol de cohésionCu (voisin de 1 T/m^ ) .
Au bout d'un temps t, les tassements générés traduisentl'augmentation du degré de consolidation U %. L'accroissementde la cohésion Cu est alors :
Cu = ÏrHr u tg ^C^
Cette formule donne l'accroissement sous l'axe du remblai,celui-ci étant sensiblement nul en pied de talus. La valeurmoyenne de long du cercle de rupture est donnée :
Cu = 1/2 yj^. Hr . U.tq(ZÎC^
Sous un chargement de 5 m de remblai et, après 2_5 semaines ,
le degré de consolidation (cf annexe 5) est de l'ordre de 10 à13 % pour les zones 1 à 3.
Avec Cu # 10 % , l'augmentation de cohésion obtenue :Cu - 0,06 T/m^.
On constate que l'augmentation de cohésion est faible etnon significative pour opérer un réel phasage des travaux à cestade de nos connaissances et , des caractéristiques desterrains .
La durée très estimée de l'exécution des remblais est del'ordre de 3 ans au moins.
10
4.5 Remplacement du remblai
Afin d'améliorer les conditions de stabilité du remblai etde permettre la mise en oeuvre maximale de matériaux, élémentconditionnant la consolidation (tassements), dont la duréed'exécution de ce franchissement, nous avons étudié lapossibilité de renforcer le remblai.
Parmi les géofibres et géotextiles disponibles, nous avonsretenu le TENSAR (cf annexe 6, présentation du produit) pourses qualités de résistance à la traction, de pérennité et demise en oeuvre.
4.5.1 Note de dimensionnement
Le remblai armé à sa base (après mise hors d'eau) pargéogrilles TENSAR se comportera comme un bloc monolithique.La présence d'armatures géogrilles TENSAR ne permet en rien delimiter les tassements. pour la simple raison que l'onrenforce le remblai, mais que l'on ne traite pas le solsupport.
La mise en place à la base du remblai (hors d'eau) degéogrille TENSAR permettra d'éviter la rupture en profondeuren complétant le couple résistant nécessaire, tout en offrantune hauteur de remblai suppémentaire jusqu'à +5 m NGG environ(TN = +0,50 m) .
1^' UM.tL
W.rU.Î*..
!>l=l w,
"b^^^v
î>j :AJ*^
TfMSi^A C..eoc^<k^^-^-£
t&C'
(cM^U. J{!<i^\k ttVvW\-looria*.
A^.
n a.rrto - Cal t<u.Vt-
SuBiTftftT«J>A.
11
4.5 Remplacement du remblai
Afin d'améliorer les conditions de stabilité du remblai etde permettre la mise en oeuvre maximale de matériaux, élémentconditionnant la consolidation (tassements), dont la duréed'exécution de ce franchissement, nous avons étudié lapossibilité de renforcer le remblai.
Parmi les géofibres et géotextiles disponibles, nous avonsretenu le TENSAR (cf annexe 6, présentation du produit) pourses qualités de résistance à la traction, de pérennité et demise en oeuvre.
4.5.1 Note de dimensionnement
Le remblai armé à sa base (après mise hors d'eau) pargéogrilles TENSAR se comportera comme un bloc monolithique.La présence d'armatures géogrilles TENSAR ne permet en rien delimiter les tassements. pour la simple raison que l'onrenforce le remblai, mais que l'on ne traite pas le solsupport.
La mise en place à la base du remblai (hors d'eau) degéogrille TENSAR permettra d'éviter la rupture en profondeuren complétant le couple résistant nécessaire, tout en offrantune hauteur de remblai suppémentaire jusqu'à +5 m NGG environ(TN = +0,50 m) .
1^' UM.tL
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n a.rrto - Cal t<u.Vt-
SuBiTftftT«J>A.
11
Le coefficient de sécurité admissible à long terme, donnépar le LCPC pour ce type d'ouvrage, Fg = 1,5.
M résistant + M Tadm
^S == M moteur
soit : n = 1,5 (talus)Cu
S = r^ = 0,13íij-.H
H = 4,5 mHB/H = 9/4,5 = 2
^admissible ~ ^^^ KN/m
d'après abaque LCPC (remblai sur sol compressible)
1
admissible rupture ^Fr
avec Fj^ = coefficient de sécurité sur les armatures(LCPC, Fj^ = 1,3)
soit Tj.^ ^.^j.g = 175 X 1,3 = 227,5 KN/ml .
Il convient donc de disposer deux couches de TENSAR SR 110à la base du remblai.
Ce dimensionnement a été établi avec la collaboration deM. A. RATEL de TENSAR S.A.R.L.
4.5.2 Recommandations de mise en oeuvre et coût
Les lès seront découpés à la largeur du remblai (à sa baseet tenant compte des futurs tassements soit environ 55 m) etdisposés perpendiculairement à l'axe du remblai avec unrecouvrement de 0,20 m.
Une couche de matériaux compactés de 0,40 m sera mise enoeuvre entre les deux lits de géogrille TENSAR SR 110.
Les géogrilles seront disposés sur le remblai hors d'eaucompacté et nivelé, dans ce cas un géotextile anticontaminantn'est pas requis.
La surface requise est 55rax80mx2=8 800 m^ auxquelsles recouvrements et pertes diverses doivent être ajoutées,soit environ 11 520 m^ au total.
Le prix de vente posé est estimé à 70 F le m'^ (prix départusine 49 F/mr) soit 11 520 m^ x 70 ^ 810.000 F pour l'ensemblede l'opération.
12
Le coefficient de sécurité admissible à long terme, donnépar le LCPC pour ce type d'ouvrage, Fg = 1,5.
M résistant + M Tadm
^S == M moteur
soit : n = 1,5 (talus)Cu
S = r^ = 0,13íij-.H
H = 4,5 mHB/H = 9/4,5 = 2
^admissible ~ ^^^ KN/m
d'après abaque LCPC (remblai sur sol compressible)
1
admissible rupture ^Fr
avec Fj^ = coefficient de sécurité sur les armatures(LCPC, Fj^ = 1,3)
soit Tj.^ ^.^j.g = 175 X 1,3 = 227,5 KN/ml .
Il convient donc de disposer deux couches de TENSAR SR 110à la base du remblai.
Ce dimensionnement a été établi avec la collaboration deM. A. RATEL de TENSAR S.A.R.L.
4.5.2 Recommandations de mise en oeuvre et coût
Les lès seront découpés à la largeur du remblai (à sa baseet tenant compte des futurs tassements soit environ 55 m) etdisposés perpendiculairement à l'axe du remblai avec unrecouvrement de 0,20 m.
Une couche de matériaux compactés de 0,40 m sera mise enoeuvre entre les deux lits de géogrille TENSAR SR 110.
Les géogrilles seront disposés sur le remblai hors d'eaucompacté et nivelé, dans ce cas un géotextile anticontaminantn'est pas requis.
La surface requise est 55rax80mx2=8 800 m^ auxquelsles recouvrements et pertes diverses doivent être ajoutées,soit environ 11 520 m^ au total.
Le prix de vente posé est estimé à 70 F le m'^ (prix départusine 49 F/mr) soit 11 520 m^ x 70 ^ 810.000 F pour l'ensemblede l'opération.
12
4.5.3 Conclusion
L'utilisation de géogrilles TENSAR permet :
l'amélioration de la sécurité de l'ouvrage auglissement;
la réalisation plus rapide de l'exécution paraugmentation en première phase de la hauteur des remblais (4,5m au lieu de 3,3 m);
- l'accélération de la consolidation;
- la possibilité d'exécuter le remblai en 2 phases au lieude 3 permet d'espérer un délai d'exécution des remblais de 2ans au mieux.
En regard du surcoût engendré par rapport aux améliorationsapportées, nous recommandons l'utilisation de géogrillesTENSAR ou équivalentes.
4.6 Renforcement du sol de fondation
Au lieu de traiter le remblai, il peut être envisagé derenforcer le sol de fondation et dans le cas présent de luiconfectionner une structure porteuse.
Cette structure peut être envisagée à l'aide de colonnebalastée. La nature pseudo-liquide des formations argilo-tourbeuse nécessitera l'enrichissement au ciment(50 à 75 kq/iiT) des colonnes (grave-ciment).
Les colonnes seront descendues aux argiles raides, marno-calcaires. Une plateforme initiale est requise, à l'altitudede +1 m/TN.
La règle proposée par Thorburn (en "tuf") permetd'approcher le dimensionnement des colonnes :
Hypothèses
- surcharge moyenne centrale environ 14 T/^^ représentantun remblai de 8 m de haut environ
environ 14 T/m^ represe(Vd = 1,8 T/m^ ) ;
- colonne 600/960 mm (tubage/diamètre fini);
- taux de travail < 8 bar;o
- maillage 1 colonne tous les 4 m^ (2 m x 2 m) en zonecentrale et 1 colonne tous les 6,25 m (2,5 m x 2,5 m) en zonepériphérique (talus);
soit 2 400 m^ à 1 col./4 m^ = 600 colonnes;2 000 m^ à 1 C01./6 m^ = 320 colonnes.
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4.5.3 Conclusion
L'utilisation de géogrilles TENSAR permet :
l'amélioration de la sécurité de l'ouvrage auglissement;
la réalisation plus rapide de l'exécution paraugmentation en première phase de la hauteur des remblais (4,5m au lieu de 3,3 m);
- l'accélération de la consolidation;
- la possibilité d'exécuter le remblai en 2 phases au lieude 3 permet d'espérer un délai d'exécution des remblais de 2ans au mieux.
En regard du surcoût engendré par rapport aux améliorationsapportées, nous recommandons l'utilisation de géogrillesTENSAR ou équivalentes.
4.6 Renforcement du sol de fondation
Au lieu de traiter le remblai, il peut être envisagé derenforcer le sol de fondation et dans le cas présent de luiconfectionner une structure porteuse.
Cette structure peut être envisagée à l'aide de colonnebalastée. La nature pseudo-liquide des formations argilo-tourbeuse nécessitera l'enrichissement au ciment(50 à 75 kq/iiT) des colonnes (grave-ciment).
Les colonnes seront descendues aux argiles raides, marno-calcaires. Une plateforme initiale est requise, à l'altitudede +1 m/TN.
La règle proposée par Thorburn (en "tuf") permetd'approcher le dimensionnement des colonnes :
Hypothèses
- surcharge moyenne centrale environ 14 T/^^ représentantun remblai de 8 m de haut environ
environ 14 T/m^ represe(Vd = 1,8 T/m^ ) ;
- colonne 600/960 mm (tubage/diamètre fini);
- taux de travail < 8 bar;o
- maillage 1 colonne tous les 4 m^ (2 m x 2 m) en zonecentrale et 1 colonne tous les 6,25 m (2,5 m x 2,5 m) en zonepériphérique (talus);
soit 2 400 m^ à 1 col./4 m^ = 600 colonnes;2 000 m^ à 1 C01./6 m^ = 320 colonnes.
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Coût de la réalisation pour 920 colonnes d'une longueurmoyenne de 8,00 ml s'élève à environ 5 millions de francs.
Cette technique de renforcement présente les avantagessuivants :
- rapidité d'exécution (3 a 4 mois);
- réduction quasi-totale des tassements (après exécutiondu remblai (à +1,5 m NGG) composant la plateforme de travail);
- gain en matériau de remblai de l'ordre de 6 500 m'';
possibilité d'effectuer les travaux en une seuleintervention et maîtrise du délai d'exécution (colonnebalastée + terrassement + enrobés...) qui devrait resterinférieur à 1 an;
amélioration de la gestion de l'ouvrage (pas detassement étalé durant l'exploitation).
Remarque
Une technique variante par inclusions rigides (pieux) peutêtre envisagée, mais tes coûteuse.
4.7 Auscultation, suivi et études complémentaires
Les éléments présentés ci-avant concernant :
- le tassement instantané,- le tassement,- la stabilité,- et l'augmentation de cohésion sous une charge
démontrent la difficulté d'exécution des remblais et deleur planification.
Nous préconisons la mise en oeuvre d'un suivi et del'auscultation des remblais afin d'appréhender le comportementréel des formations de fondation et de permettre la définitionoptimale des remblais ultérieurs.
Chronologie des travaux de suivi de l'exécution et de1 'auscultation.
1. Remblai initial d'accès (mise hors d'eau);
2. Géogrille (si option retenue);
3. Remblai par couche compactée de 0,40 m par semainepose de pige de tassement et nivellement de celle-ci suivant un pas de temps hebdomadaire;
4. Remblai par couche compactée de 0,40 m par semainejusqu'à la cote de chargement 1er phase(Hj^ = 3,3 m) ou (Hj^ = 4,5 m si géogrille);
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Coût de la réalisation pour 920 colonnes d'une longueurmoyenne de 8,00 ml s'élève à environ 5 millions de francs.
Cette technique de renforcement présente les avantagessuivants :
- rapidité d'exécution (3 a 4 mois);
- réduction quasi-totale des tassements (après exécutiondu remblai (à +1,5 m NGG) composant la plateforme de travail);
- gain en matériau de remblai de l'ordre de 6 500 m'';
possibilité d'effectuer les travaux en une seuleintervention et maîtrise du délai d'exécution (colonnebalastée + terrassement + enrobés...) qui devrait resterinférieur à 1 an;
amélioration de la gestion de l'ouvrage (pas detassement étalé durant l'exploitation).
Remarque
Une technique variante par inclusions rigides (pieux) peutêtre envisagée, mais tes coûteuse.
4.7 Auscultation, suivi et études complémentaires
Les éléments présentés ci-avant concernant :
- le tassement instantané,- le tassement,- la stabilité,- et l'augmentation de cohésion sous une charge
démontrent la difficulté d'exécution des remblais et deleur planification.
Nous préconisons la mise en oeuvre d'un suivi et del'auscultation des remblais afin d'appréhender le comportementréel des formations de fondation et de permettre la définitionoptimale des remblais ultérieurs.
Chronologie des travaux de suivi de l'exécution et de1 'auscultation.
1. Remblai initial d'accès (mise hors d'eau);
2. Géogrille (si option retenue);
3. Remblai par couche compactée de 0,40 m par semainepose de pige de tassement et nivellement de celle-ci suivant un pas de temps hebdomadaire;
4. Remblai par couche compactée de 0,40 m par semainejusqu'à la cote de chargement 1er phase(Hj^ = 3,3 m) ou (Hj^ = 4,5 m si géogrille);
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5. Mesure in situ de la cohésion non drainée Cu,après environ 25 semaines de consolidation;
6. Etude pour la définition des remblais de 2èmephase, (stabilité) et estimation des tassementstotaux d'après les tassements réels obtenu par lespiges;Définition des phases ultérieures éventuelles etdes possibilités d'utiliser des techniques inno¬vantes (remblai allégé);
4.7.1 Définition des méthodes d'auscultation
Afin d'ajuster les calculs prévisionnels de tassement, ilconvient d'enregistrer les tassements en fonction de la montéedu remblai.
A cette fin, nous proposons la mise en place de pige detassement .
Ces piges auront une base de 1 m X 1 m sur laquelle serasoudé un tube de ^ 100 mm.
Ces piges seront posée sur le remblai hors d'eau avant ouaprès la mise en oeuvre de la géomenbrane.
Les piges seront nivelées hebdomadairement ainsi quel'altitude du remblai.
Ces piges de tassement seront disposées sur l'axe au droitdes profils P21 à P18 (4 piges).
4.7.2 Définition des études complémentaires
L'état très peu cohésif des formations de fondation et leurnature nécessitent des études complémentaires basées sur desobservations et des mesures réelles in situ en phased'exécution.
Afin de déterminer la stabilité du remblai en deuxièmephase, et donc l'épaisseur et le profil en travers du remblaià mettre en oeuvre, il conviendra de posséder les élémentssuivants :
- profil de cohésion Cu des formations argileuses ettourbeuses sous le remblai.
- tassements réels et estimation du tassementinstantané.
Les tassements réels permettront de recaler les paramètresoedométriques des sols et de réaliser une estimation destassements totaux par la méthode d'Asaoka.
Cette étude complémentaire permetttra de définir le nombrede phases nécessaires pour l'achèvement du remblai et lapossibilité d'emploi de solution innovantes.
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5. Mesure in situ de la cohésion non drainée Cu,après environ 25 semaines de consolidation;
6. Etude pour la définition des remblais de 2èmephase, (stabilité) et estimation des tassementstotaux d'après les tassements réels obtenu par lespiges;Définition des phases ultérieures éventuelles etdes possibilités d'utiliser des techniques inno¬vantes (remblai allégé);
4.7.1 Définition des méthodes d'auscultation
Afin d'ajuster les calculs prévisionnels de tassement, ilconvient d'enregistrer les tassements en fonction de la montéedu remblai.
A cette fin, nous proposons la mise en place de pige detassement .
Ces piges auront une base de 1 m X 1 m sur laquelle serasoudé un tube de ^ 100 mm.
Ces piges seront posée sur le remblai hors d'eau avant ouaprès la mise en oeuvre de la géomenbrane.
Les piges seront nivelées hebdomadairement ainsi quel'altitude du remblai.
Ces piges de tassement seront disposées sur l'axe au droitdes profils P21 à P18 (4 piges).
4.7.2 Définition des études complémentaires
L'état très peu cohésif des formations de fondation et leurnature nécessitent des études complémentaires basées sur desobservations et des mesures réelles in situ en phased'exécution.
Afin de déterminer la stabilité du remblai en deuxièmephase, et donc l'épaisseur et le profil en travers du remblaià mettre en oeuvre, il conviendra de posséder les élémentssuivants :
- profil de cohésion Cu des formations argileuses ettourbeuses sous le remblai.
- tassements réels et estimation du tassementinstantané.
Les tassements réels permettront de recaler les paramètresoedométriques des sols et de réaliser une estimation destassements totaux par la méthode d'Asaoka.
Cette étude complémentaire permetttra de définir le nombrede phases nécessaires pour l'achèvement du remblai et lapossibilité d'emploi de solution innovantes.
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4.7.3 Essai in situ complémentaire
Dans le cadre des études complémentaires, il conviendrad'effectuer la mesure de la cohésion non drainé Cu aprèsconsolidation.
Les profils de cohésion seront menés sur l'axe de l'ouvrageen 2 points. Ils nécessiteront au préalable le carottage duremblai et du tubage. L'épaisseur exacte des remblais pourraêtre ainsi déterminée et participera à la définition destassements réels et instantanés.
Les mesures seront effectuées immédiatement après leremblai avec un pas de mesure de 0,50 cm. Les essais serontréalisés depuis l'axe du remblai.
4.7.4 Cas particulier des colonnes balastées
Comme présenté précédemment (cf ^ 4.7), le suivi etl'auscultation de ce remblai est recommandé.
Une étude détaillée de dimensionnement et de comportementdes colonnes balastées devra être menée compte tenu de lanature pseudo-liquide des formations et de la nécessité devérifier le comportement sous sollicitation dynamique.
Il convient aussi de prévoir le contrôle de ces colonnesbalastées par sondages au pénétromètre statique lourd, sur labase d'un sondage toutes les 30 à 50 colonnes.
Un plot d'essai est requis, pour conforter l'étude, endébut de chantier.
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4.7.3 Essai in situ complémentaire
Dans le cadre des études complémentaires, il conviendrad'effectuer la mesure de la cohésion non drainé Cu aprèsconsolidation.
Les profils de cohésion seront menés sur l'axe de l'ouvrageen 2 points. Ils nécessiteront au préalable le carottage duremblai et du tubage. L'épaisseur exacte des remblais pourraêtre ainsi déterminée et participera à la définition destassements réels et instantanés.
Les mesures seront effectuées immédiatement après leremblai avec un pas de mesure de 0,50 cm. Les essais serontréalisés depuis l'axe du remblai.
4.7.4 Cas particulier des colonnes balastées
Comme présenté précédemment (cf ^ 4.7), le suivi etl'auscultation de ce remblai est recommandé.
Une étude détaillée de dimensionnement et de comportementdes colonnes balastées devra être menée compte tenu de lanature pseudo-liquide des formations et de la nécessité devérifier le comportement sous sollicitation dynamique.
Il convient aussi de prévoir le contrôle de ces colonnesbalastées par sondages au pénétromètre statique lourd, sur labase d'un sondage toutes les 30 à 50 colonnes.
Un plot d'essai est requis, pour conforter l'étude, endébut de chantier.
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5 - CONCLUSION
La déviation du Rond Point Blanchard nécessite la traverséed'une mangrove par un remblai de 8 à 10 m de hauteur sur 80 mde long environ.
La coupe géologique se compose de tourbe sur 2 à 6 md'épaisseur, puis d'argiles dont la puissance varie de 0,5 à4,5 m recouvrant un horizon marno calcaire puis calcaire situéentre -9 et -10 m/TN environ.
Les formations tourbeuses sont excessivement molles etcompressibles avec des cohésions Cu de l'ordre ou inférieur à1 T/m^.
L'étude des tassements indique que ceux-ci peuventatteindre 3,75 m pour les conditions du projet, et à U = 100%,les tassements instantanés n'étant pas pris en compte.
En terme de stabilité, le remblai de 1ère phase pourrareprésenter une épaisseur de l'ordre de 3,3 m. Lescaractéristiques physiques et mécaniques des sols defondations ne permettent pas de déterminer les phasesultérieures, l'augmentation théorique de la cohésion étantfaible.
Compte tenu de ces conditions, des acquisitions de donnéesin situ (cohésion non drainée et tassements réels) sontrecommandées afin de permettre une nouvelle analyse destassements et déterminer les phases ultérieures de montée duremblai.
Afin de permettre la réduction de la durée des tassements,les travaux devront faire l'objet d'une exécution soignée etcohérante. Cette exécution devra permettre de chasser au mieuxles tourbes de surface de l'emprise du projet, en partant del'axe du projet vers les bords.
Compte tenu de la hauteur des remblais et la proximitéd'habitation, la solution substitution par poinçonnement n'apas été retenue car trop aléatoire en qualité.
Afin de permettre la réalisation des phases ultérieures,les travaux de suivi dimensionnel et altimétrique devront êtrerigoureux.
Deux solutions variantes, par renforcement du remblai etrenforcement du sol de fondation sont proposées.
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5 - CONCLUSION
La déviation du Rond Point Blanchard nécessite la traverséed'une mangrove par un remblai de 8 à 10 m de hauteur sur 80 mde long environ.
La coupe géologique se compose de tourbe sur 2 à 6 md'épaisseur, puis d'argiles dont la puissance varie de 0,5 à4,5 m recouvrant un horizon marno calcaire puis calcaire situéentre -9 et -10 m/TN environ.
Les formations tourbeuses sont excessivement molles etcompressibles avec des cohésions Cu de l'ordre ou inférieur à1 T/m^.
L'étude des tassements indique que ceux-ci peuventatteindre 3,75 m pour les conditions du projet, et à U = 100%,les tassements instantanés n'étant pas pris en compte.
En terme de stabilité, le remblai de 1ère phase pourrareprésenter une épaisseur de l'ordre de 3,3 m. Lescaractéristiques physiques et mécaniques des sols defondations ne permettent pas de déterminer les phasesultérieures, l'augmentation théorique de la cohésion étantfaible.
Compte tenu de ces conditions, des acquisitions de donnéesin situ (cohésion non drainée et tassements réels) sontrecommandées afin de permettre une nouvelle analyse destassements et déterminer les phases ultérieures de montée duremblai.
Afin de permettre la réduction de la durée des tassements,les travaux devront faire l'objet d'une exécution soignée etcohérante. Cette exécution devra permettre de chasser au mieuxles tourbes de surface de l'emprise du projet, en partant del'axe du projet vers les bords.
Compte tenu de la hauteur des remblais et la proximitéd'habitation, la solution substitution par poinçonnement n'apas été retenue car trop aléatoire en qualité.
Afin de permettre la réalisation des phases ultérieures,les travaux de suivi dimensionnel et altimétrique devront êtrerigoureux.
Deux solutions variantes, par renforcement du remblai etrenforcement du sol de fondation sont proposées.
17
La solution par renforcement du remblai consiste à poser 2nappes de géogrille TENSAR SR 110. Ce.s armatures en polymèreaugmentent la résistance à la traction et permettent dès lapremière phase de terrassement de monter celui-ci sur uneépaisseur de 4,5 m au lieu de 3,3 m. La contrainte apportéeétant supérieure, la consolidation du sol de fondation seraaccélérée et devrait permettre une exécution en deux phases aulieu de trois et de diminuer sensiblement le délai global. Lesurcoût de ce renforcement est estimé à 810.000 F.
La solution par renforcement du sol de fondation à l'aidede colonnes balastées de diamètre 600/960 mm suivant unmaillage 2mx2m et 2,5mx2,5m consiste à créer unestructure à base de grave-ciment dans le sol. Cette techniquepermettra de maîtriser totalement le délai global d'exécution,de mise en service (< 1 an, ), de réduire les tassements (envolume, économie de 6 500 m ) et d'améliorer l'exploitation dela chaussée (pas de tassement) . Le surcoût de ce mode derenforcement est situé à 4,4 M F.
18
La solution par renforcement du remblai consiste à poser 2nappes de géogrille TENSAR SR 110. Ce.s armatures en polymèreaugmentent la résistance à la traction et permettent dès lapremière phase de terrassement de monter celui-ci sur uneépaisseur de 4,5 m au lieu de 3,3 m. La contrainte apportéeétant supérieure, la consolidation du sol de fondation seraaccélérée et devrait permettre une exécution en deux phases aulieu de trois et de diminuer sensiblement le délai global. Lesurcoût de ce renforcement est estimé à 810.000 F.
La solution par renforcement du sol de fondation à l'aidede colonnes balastées de diamètre 600/960 mm suivant unmaillage 2mx2m et 2,5mx2,5m consiste à créer unestructure à base de grave-ciment dans le sol. Cette techniquepermettra de maîtriser totalement le délai global d'exécution,de mise en service (< 1 an, ), de réduire les tassements (envolume, économie de 6 500 m ) et d'améliorer l'exploitation dela chaussée (pas de tassement) . Le surcoût de ce mode derenforcement est situé à 4,4 M F.
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ANNEXE 1
Graphe des sondages au pénétromètrestatique léger Barentzen (1 à 7)
ANNEXE 1
Graphe des sondages au pénétromètrestatique léger Barentzen (1 à 7)
BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE BARENTSENCHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS
Deviation Blanchard30/10/90 ESSAI N':
Ni V . eau:
Resistance de pointe qc (Bar)c
n
H2-
3-
4-
5-
6-
7-
Q)
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E 9-Cd) 10-
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) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 1 12 13 1 4 1 5 1
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ANNEXE
BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE BARENTSENCHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS
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ANNEXE
BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE BARENTSENCHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS
Deviation Blanchard29/10/90 ESSAI N*:
Ni v . eau:
0 1
Resistance de pointe qc (Bar)2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 1 12 13 1 4 15 1 6
CDL.
E
c(Ü 10
L_
Z5 11 -f-0)
OsO 13---
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15---
16
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19---
20
qc
ANNEXE
BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE BARENTSENCHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS
Deviation Blanchard29/10/90 ESSAI N*:
Ni v . eau:
0 1
Resistance de pointe qc (Bar)2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 1 12 13 1 4 15 1 6
CDL.
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20
qc
ANNEXE
BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE BARENTSENCHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS
Deviation Blanchard29/10/90 ESSAI N*:
Ni V. eau:
Resistance de pointe qc (Bar)0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
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ANNEXE
BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE BARENTSENCHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS
Deviation Blanchard29/10/90 ESSAI N*:
Ni V. eau:
Resistance de pointe qc (Bar)0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
n
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ANNEXE
BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE BARENTSENCHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS
Deviation Blanchard29/10/90 ESSAI N':
Ni V. eau:
Resistance de pointe qc (Bar)c
ou j
1
2H
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ANNEXE
BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE BARENTSENCHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS
Deviation Blanchard29/10/90 ESSAI N':
Ni V. eau:
Resistance de pointe qc (Bar)c
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1
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ANNEXE
BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE BARENTSENCHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS
Deviation Blanchard29/10/90 ESSAI N':
Ni V . eau:
Resistance de pointe qc (Bar)c
n
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ANNEXE
BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE BARENTSENCHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS
Deviation Blanchard29/10/90 ESSAI N':
Ni V . eau:
Resistance de pointe qc (Bar)c
n
H2H
3-j
4n
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7-
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E 9-CQ) 10-
L.3 11-0)
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1117rT7rrir-
ANNEXE
BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE BARENTSENCHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS
Deviation Blanchard30/1/90 ESSAI N':
Ni v . e au:
Resistance de pointe qc (Bar)0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 1 1 2 1 3 1 4 1 5 1 6
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-11111771-11111
ANNEXE
BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE BARENTSENCHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS
Deviation Blanchard30/1/90 ESSAI N':
Ni v . e au:
Resistance de pointe qc (Bar)0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 1 1 2 1 3 1 4 1 5 1 6
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11111111111111111111111111
-11111771-11111
ANNEXE
BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE BARENTSENCHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS
Deviation Blanchard30/10/90 ESSAI N*:
Ni v. eau:
Resistance de pointe qc (Bar)0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
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1̂111JiJ. 1L!!''1!1lJ1iiÍ.111"1111a-LX111111ANNEXE
BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE BARENTSENCHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS
Deviation Blanchard30/10/90 ESSAI N*:
Ni v. eau:
Resistance de pointe qc (Bar)0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
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1̂111JiJ. 1L!!''1!1lJ1iiÍ.111"1111a-LX111111ANNEXE
ANNEXE 2
Graphe des sondages au pénétromètrestatique lourd Gouda 100 KN (1 à 4)
ANNEXE 2
Graphe des sondages au pénétromètrestatique lourd Gouda 100 KN (1 à 4)
BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE GOUDA 100 KN
CHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS
Deviation Blanchard06/11/90 ESSAI N':Cone +Chemi s e Niv. eau:
Resistance de pointe qc (MPa)12345678910 20
Frottement total Qst(kN) ANNEXE
BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE GOUDA 100 KN
CHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS
Deviation Blanchard06/11/90 ESSAI N':Cone +Chemi s e Niv. eau:
Resistance de pointe qc (MPa)12345678910 20
Frottement total Qst(kN) ANNEXE
BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE GOUDA 100 KN
CHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS
Deviation Blanchard06/11/90 ESSAI N':Cone+Chemise Niv. eau:
Resistance de pointe qc (MPa)
10 20 30 40 ,,,-50 60 70
Frottement total Qst(l<N) ANNEXE
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80
BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE GOUDA 100 KN
CHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS
Deviation Blanchard06/11/90 ESSAI N':Cone+Chemise Niv. eau:
Resistance de pointe qc (MPa)
10 20 30 40 ,,,-50 60 70
Frottement total Qst(l<N) ANNEXE
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80
BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE GOUDA 100 KN
CHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS
Deviation Blanchard06/11/90 ESSAI N*:Cone+Chemise Niv. eau:
Resistance de pointe qc (MPa)
0 10 20 30 40 ^
Frottement total Qst(kN)50 60 70
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80
ANNEXE
BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE GOUDA 100 KN
CHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS
Deviation Blanchard06/11/90 ESSAI N*:Cone+Chemise Niv. eau:
Resistance de pointe qc (MPa)
0 10 20 30 40 ^
Frottement total Qst(kN)50 60 70
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80
ANNEXE
BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE GOUDA 100 KN
CHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS
Deviation Blanchard06/11/90 ESSAI N*:Cone+Chemise Niv. eau:
Resistance de pointe qc (MPa)c
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1 -
2-
3-
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10 20 30 40 ..-50
Frottement total Qst(kN)
60 70
ANNEXE
80
BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE GOUDA 100 KN
CHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS
Deviation Blanchard06/11/90 ESSAI N*:Cone+Chemise Niv. eau:
Resistance de pointe qc (MPa)c
nu
1 -
2-
3-
4-
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10 20 30 40 ..-50
Frottement total Qst(kN)
60 70
ANNEXE
80
ANNEXE 3
Coupe géologique des sondages carottésSCI et SC2
ANNEXE 3
Coupe géologique des sondages carottésSCI et SC2
SOCIETEANTlLLAlStDE FORAGE
COUPE GEOLOGIQUE
CHANTIER DE : ROND-POINT BLANCHARDDESIGNATION : SC 1
EXECUTE DU 21 NOV 90 AU 23 NOV 90
15DEMI CPE
ECHNIQUE
TUB 140
NIVEAUD'EAU
0.00
7.00 m
FOR 116SIMPLE
10.00 m
10.00 m
RECUP%
80
100
100
80
PROPONDEUR
1.50
3.50
8.20
10.00
ECH COUPE
Wi
W§à
DESCRIPTION GEOLOGIQUE
REMBLAIS CALCAIRES
TOURBE
ARGILE TRES MOLLE GRIS NOIR
ARGILE PEU CONSISTANTE A CONSIS¬TANTE GRIS VERTPETITS ELEMENTS DE CALCAIRE BLAN¬CHATRE
SOCIETEANTlLLAlStDE FORAGE
COUPE GEOLOGIQUE
CHANTIER DE : ROND-POINT BLANCHARDDESIGNATION : SC 1
EXECUTE DU 21 NOV 90 AU 23 NOV 90
15DEMI CPE
ECHNIQUE
TUB 140
NIVEAUD'EAU
0.00
7.00 m
FOR 116SIMPLE
10.00 m
10.00 m
RECUP%
80
100
100
80
PROPONDEUR
1.50
3.50
8.20
10.00
ECH COUPE
Wi
W§à
DESCRIPTION GEOLOGIQUE
REMBLAIS CALCAIRES
TOURBE
ARGILE TRES MOLLE GRIS NOIR
ARGILE PEU CONSISTANTE A CONSIS¬TANTE GRIS VERTPETITS ELEMENTS DE CALCAIRE BLAN¬CHATRE
SOCIETEArJ7lLLAISL"DE FORAGE COUPE GEOLOGIQUE
CHANTIER DE : ROND-POINT BLANCHARDDESIGNATION : SC 2
DEMI CPETECHNIQUE
¡TUB lAO
i
L
iiii!i1
1
1 15.00 m
FOR 116SIMPLE
18.00 m
NIVEAUD'EAU
0.00
RECUP%
80
100
100
100
80
80
PROPONDEUR
2.00
6. 20
8.00
11.20
13. 50
18.00
ECH COUPE
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1
HmëWi
Il 1 1 i
1 M 1 1
i 1 1 IIIl il 1
1 1 1 1 1
innnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnr
EXECUTE DU 23 NOV 90 AU 27 NOV 90
DESCRIPTION GEOLOGIQUE
REMBLAIS CALCAIRES
TOURBE ARGILEUSE
ARGILE PEU CONSISTANTE GRISATRE
ARGILE COMPACTE GRIS VERT A ELEMENTS DE CALCAIRE ALTERE
MARNO-CALCA IRE TRES PEU CONSISTANTJAUFnIATRE a ELEMENTS DE CALCAIRETRES ALTERE
NOMBREUX ELEMENTS DE CALCAIRE DURA PEU CONSISTANT TRES ALTEREPASSEES DE MARNO-CALCA IRE
SOCIETEArJ7lLLAISL"DE FORAGE COUPE GEOLOGIQUE
CHANTIER DE : ROND-POINT BLANCHARDDESIGNATION : SC 2
DEMI CPETECHNIQUE
¡TUB lAO
i
L
iiii!i1
1
1 15.00 m
FOR 116SIMPLE
18.00 m
NIVEAUD'EAU
0.00
RECUP%
80
100
100
100
80
80
PROPONDEUR
2.00
6. 20
8.00
11.20
13. 50
18.00
ECH COUPE
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1 1 1 1 1
innnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnr
EXECUTE DU 23 NOV 90 AU 27 NOV 90
DESCRIPTION GEOLOGIQUE
REMBLAIS CALCAIRES
TOURBE ARGILEUSE
ARGILE PEU CONSISTANTE GRISATRE
ARGILE COMPACTE GRIS VERT A ELEMENTS DE CALCAIRE ALTERE
MARNO-CALCA IRE TRES PEU CONSISTANTJAUFnIATRE a ELEMENTS DE CALCAIRETRES ALTERE
NOMBREUX ELEMENTS DE CALCAIRE DURA PEU CONSISTANT TRES ALTEREPASSEES DE MARNO-CALCA IRE
/le* giotoglqu» det Antltle*
Etude ROND POINT BLANCHARDDate " Le 19 Février 1991
RESULTATS DES ESSAIS EN LABORATOIRE
IPERE DU SONDAGE
lOFONDEUR DE PrtltttlKflfiT (m)
t66RIPt10rfWarn*.Couleur
Consistance
Qualificatif
4RACTERISTIQUES PHYSIQUESTeneur en eau naturelle WX
Poids spécifique apparent humide Y
Poids spécifique apparent sec Yd
Poids spécifique des grains Ys
Teneur en eau de saturation WtX
Granulométrie (X< 0,08mm)
(0 S (Limite de liquidité LL
^^^Limite de plasticité LP
^^1 Indice de plasticité IP
LASSIFICATIGN LPC
ARACTERISTIQUES MECANIQUESRésistance au cisaillement (bars) Cuu
Frottement Interne (degrés) ^uu
Résistance á la compression (bars) Rc
OMPRESSIBiLITE PERIVIEABILITEIndice des vides initial eo
Pression de consolidation (bars) Go
Coefficient de compression Ce
Perméabilité pour Cq (cm/s) K
/ITESSE DE CONSOLIDATION (çm«/s) Cv
SCI
3,00û-3,50
Tourbe
Noire
Molle
Argieuse
245,08
1,11
0,32
9,00
0,04
2,80
CV=5;2533.104
SCI
4,50-5,00
Argile Tourb.
Noire
MolleArgileuse
238,52
1,15
0,33
84
357
225
122
0,14b
0°
CoC= 1,71 67.102
SCI
5,50-6,00
Argile
SCI
8,00-8.50
Argile
Grise à noire GriseMolle
Tourb. coll.
112,80
1,41
0,66
97
186
86
100
3,025
0,077
0,90
:V=1,308.104
Molle
Collante
75,85
1,50
0,85
95
126
52
74
..
/le* giotoglqu» det Antltle*
Etude ROND POINT BLANCHARDDate " Le 19 Février 1991
RESULTATS DES ESSAIS EN LABORATOIRE
IPERE DU SONDAGE
lOFONDEUR DE PrtltttlKflfiT (m)
t66RIPt10rfWarn*.Couleur
Consistance
Qualificatif
4RACTERISTIQUES PHYSIQUESTeneur en eau naturelle WX
Poids spécifique apparent humide Y
Poids spécifique apparent sec Yd
Poids spécifique des grains Ys
Teneur en eau de saturation WtX
Granulométrie (X< 0,08mm)
(0 S (Limite de liquidité LL
^^^Limite de plasticité LP
^^1 Indice de plasticité IP
LASSIFICATIGN LPC
ARACTERISTIQUES MECANIQUESRésistance au cisaillement (bars) Cuu
Frottement Interne (degrés) ^uu
Résistance á la compression (bars) Rc
OMPRESSIBiLITE PERIVIEABILITEIndice des vides initial eo
Pression de consolidation (bars) Go
Coefficient de compression Ce
Perméabilité pour Cq (cm/s) K
/ITESSE DE CONSOLIDATION (çm«/s) Cv
SCI
3,00û-3,50
Tourbe
Noire
Molle
Argieuse
245,08
1,11
0,32
9,00
0,04
2,80
CV=5;2533.104
SCI
4,50-5,00
Argile Tourb.
Noire
MolleArgileuse
238,52
1,15
0,33
84
357
225
122
0,14b
0°
CoC= 1,71 67.102
SCI
5,50-6,00
Argile
SCI
8,00-8.50
Argile
Grise à noire GriseMolle
Tourb. coll.
112,80
1,41
0,66
97
186
86
100
3,025
0,077
0,90
:V=1,308.104
Molle
Collante
75,85
1,50
0,85
95
126
52
74
..
B. R. G. M.rvlce géologique des Antilles
EÍ35AI DE COMPRESSIBILITEPERMÉABILITÉ
ckHo ROND-POINT ,^«E'"d« BLANCHARD ^adeSondage SCI
Profondeur- 3 ^OOm-3, 50Nature
19/02/91 RESULTATSindice des vides initial : e,, = g qq
Pression de consolidation : Oo (bars) = g 04
indice de compression : Ce = ^ onPerméabilité pour Cq : K (cm/s) =
005
A _¿ ~":
a.\-y.:
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1-A -
01
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0.4 0.5
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Coefficient0.6 0.7 01 0 9
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1
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Il II|||||j|||||j|||||||:j|
ilIII
ilI
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de1
perméabilité Kq en cm/seconde2 3 4 5 6
1 lllllll
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1
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II
W
0.05 01 0.2 0.3 0.4 0 5 0.6 0.7 OJ 09 I 2 3 4 S S 7
Pression normale en kg/cm*I 9 10
B. R. G. M.rvlce géologique des Antilles
EÍ35AI DE COMPRESSIBILITEPERMÉABILITÉ
ckHo ROND-POINT ,^«E'"d« BLANCHARD ^adeSondage SCI
Profondeur- 3 ^OOm-3, 50Nature
19/02/91 RESULTATSindice des vides initial : e,, = g qq
Pression de consolidation : Oo (bars) = g 04
indice de compression : Ce = ^ onPerméabilité pour Cq : K (cm/s) =
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0.05 01 0.2 0.3 0.4 0 5 0.6 0.7 OJ 09 I 2 3 4 S S 7
Pression normale en kg/cm*I 9 10
b. K.Jü. WU
Ice fleologiqu* <tM AntillesVITESSE DE CONSOLIDATION
MESURE DU CqFFICIENT Cy.c». j^ -ROND-PCINTEtude BLANCHARD
Sondage Sfcl
Profondeur 3 , OOm-3 , 50m
Nature
Date 30/01/91 RESULTATSPression en bars : O ¡r0,35
Epaisseur échantillon mn) : H =24Temps en secondes : tsj =240
Coefficient de consolidation cm'/s : Cv =5 , 2533 . 1 Q^
E
O
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b. K.Jü. WU
Ice fleologiqu* <tM AntillesVITESSE DE CONSOLIDATION
MESURE DU CqFFICIENT Cy.c». j^ -ROND-PCINTEtude BLANCHARD
Sondage Sfcl
Profondeur 3 , OOm-3 , 50m
Nature
Date 30/01/91 RESULTATSPression en bars : O ¡r0,35
Epaisseur échantillon mn) : H =24Temps en secondes : tsj =240
Coefficient de consolidation cm'/s : Cv =5 , 2533 . 1 Q^
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b. H.ü. M, -c« o*ologlqu« .dM Antilles
VITESSE DE CONSOLIDATIONMESURE DU C5FFICIENT CC
EtudeRQND POIVTBLABNCHARD
Sondage SCI
Profondeur -'4 , 50m.-5 , OOm
Nature
Date 19/02/91 RESULTATSPression en bars
Epaisseur échantillon mci)
Temps en secondes
O il, 500H =24t*« =
Coefficient de consolidation cm»/» : <y,= J. , 7167 . 10
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4)Q
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condes Ho minutesSOO 700 1000 2000 5000
TEIVIPSlOOOt
b. H.ü. M, -c« o*ologlqu« .dM Antilles
VITESSE DE CONSOLIDATIONMESURE DU C5FFICIENT CC
EtudeRQND POIVTBLABNCHARD
Sondage SCI
Profondeur -'4 , 50m.-5 , OOm
Nature
Date 19/02/91 RESULTATSPression en bars
Epaisseur échantillon mci)
Temps en secondes
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TEIVIPSlOOOt
B. R. G. M.rvlce géologique des Antilles
ESSAI DE COMPRESSIBILITEPERMÉABILITÉ
c, . - ROND-POINT '^ttuae BLANCHARDSondage CSl _ .
Profondeur 5,50n-6,00m
Nature
\ Date .19/02/91 RESULTATS
indice des vides initiai : Cq =3,025Pression de consolidation : Oo (bars) = 0 , 077
Indice de compression : Ce = 0 , 90Perméabilité pour eo : K (cm/s) =
0 0!
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9c.--
A .y\ -
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0.1 0.2 0.3 0.4
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0.05 0.1 0.2 0.3 14 0 5 OC 0.7 0.8 0.9 I 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Pression normale en V,g/crrfl
B. R. G. M.rvlce géologique des Antilles
ESSAI DE COMPRESSIBILITEPERMÉABILITÉ
c, . - ROND-POINT '^ttuae BLANCHARDSondage CSl _ .
Profondeur 5,50n-6,00m
Nature
\ Date .19/02/91 RESULTATS
indice des vides initiai : Cq =3,025Pression de consolidation : Oo (bars) = 0 , 077
Indice de compression : Ce = 0 , 90Perméabilité pour eo : K (cm/s) =
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Pression normale en V,g/crrfl
B. K.ü. WU ..lc« o«ologlqu« dM AntilU*
Etude " RCTND-ROINTttuae BLNACHARDSondage SCI
Profondeur 5, 50m- 6, 00Nature
VITESSE DE CONSOLIDATIONMESURE DU CrFFICIENT Cv.
Date 2L0/01/91 RESULTATSPression en bars : O «r 1,, 5~
Epaisseur échantillon mn) : H =2.4Temps en secondes ! * 50=2^1 00Coefficient de consolidation cm'/s : Cvsl,308.10
P^-
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1
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5t 1 12 n 24 301 I sr ' 10 120 180 300 420 6ÔI] 15 20 30 '40 SO M 80 100 200 300
69«des fïo minutes500 700 1000 2000 SOOO
TEMPSlOOOt
B. K.ü. WU ..lc« o«ologlqu« dM AntilU*
Etude " RCTND-ROINTttuae BLNACHARDSondage SCI
Profondeur 5, 50m- 6, 00Nature
VITESSE DE CONSOLIDATIONMESURE DU CrFFICIENT Cv.
Date 2L0/01/91 RESULTATSPression en bars : O «r 1,, 5~
Epaisseur échantillon mn) : H =2.4Temps en secondes ! * 50=2^1 00Coefficient de consolidation cm'/s : Cvsl,308.10
P^-
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5t 1 12 n 24 301 I sr ' 10 120 180 300 420 6ÔI] 15 20 30 '40 SO M 80 100 200 300
69«des fïo minutes500 700 1000 2000 SOOO
TEMPSlOOOt
o. K .«J. Ul,
ANTILLES
ANALYSE._G.RANULOM£TRIQUE
Chantier ROND-POINT BLANCHARDSondage SCIEchantillonProfondeur Date 08/03/91
A.S.T.M.
O 2Í3
A F NOR
125
module [sETj
63
48
25
¡77
12,5 6,3
OU.î,5 1,25 C,5(D3I)
t-*-Dicjmètres equivalents (¡i)
41 34 31 27 24 21
T
LEGENDE
.Figuré Profondeur
_£.S.
Piston Visuel
Poidsspécifiqueminimum
Poidsspécifiquedes grains
NATURÎLIMITES D ATTEJÎBERG
LP
ANNEXE
o. K .«J. Ul,
ANTILLES
ANALYSE._G.RANULOM£TRIQUE
Chantier ROND-POINT BLANCHARDSondage SCIEchantillonProfondeur Date 08/03/91
A.S.T.M.
O 2Í3
A F NOR
125
module [sETj
63
48
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12,5 6,3
OU.î,5 1,25 C,5(D3I)
t-*-Dicjmètres equivalents (¡i)
41 34 31 27 24 21
T
LEGENDE
.Figuré Profondeur
_£.S.
Piston Visuel
Poidsspécifiqueminimum
Poidsspécifiquedes grains
NATURÎLIMITES D ATTEJÎBERG
LP
ANNEXE
%>« % \s.
«Ice géologique des Antilles
Etude
DateRONDt-POINT BLANCHARD
19 Février 1991
RESULTATS DES ESSAIS EN LABORATOIRE
:pere du sondage
tOFONDEUR DE PRELEVEMENT (m)
ESCRIPTIONNature
Couleur
Consistance
Qualificatif
\RACTERISTIQUES PHYSIQUESTeneur en eau naturelle
Poids spécifique apparent humide
Poids spécifique apparent sec
Poids spécifique des grains
Teneur en eau de saturation
WX
y
Yd
Ys
WsX
Granulométrie (X< 0,08mm)
(A &
LIMIT ATTERBLimite de liquidité
1 Limite de plasticité
Indice de plasticité
LASSIFICATIGN
ARACTERISTIQUES MECANIQUESRésistance au cisaillement (bars)
Frottement interne (degrés)
Résistance à la compression (bars)
:OMPRESSIBILITE PERMEABILITEIndice des vides initial
Pression de consolidation (bars)
Coefficient de compression
Perméabilité pour eo (cm/s)
>/ITESSE DE CONSOLIDATION (çmVs)
LL
LP
IP
LPC
Cuu
^uu
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Oo
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K
Cv
SC2
3,00-3,50
Tourbe
Marron à noi .
MolleArgileuse
531,42
1,050,16
0,1b
0°
C =1 ,7019.102
SC2
5,00-5,50
Tourbe
Noire à grisMolle
Argileuse
254,00
1,100,3
0,03b
0°
11,83
0,00
3
CV=1,576.10'^
SC2
6,500-7,00
Argile
Gris , jaun,noiMolle
Collante
99,76
1,530,76
2,39
0,05
0,55
::V= 1,0506. 10"^
SC2
7,500-8,00
Argile
GrisTrès molle
Collante
159,42
1,370,52
0,02
0°
SC2
8,50-9,00
Argile
Gris
Molle
Collante
73,76
1,490,86
81
100
54
46
1
%>« % \s.
«Ice géologique des Antilles
Etude
DateRONDt-POINT BLANCHARD
19 Février 1991
RESULTATS DES ESSAIS EN LABORATOIRE
:pere du sondage
tOFONDEUR DE PRELEVEMENT (m)
ESCRIPTIONNature
Couleur
Consistance
Qualificatif
\RACTERISTIQUES PHYSIQUESTeneur en eau naturelle
Poids spécifique apparent humide
Poids spécifique apparent sec
Poids spécifique des grains
Teneur en eau de saturation
WX
y
Yd
Ys
WsX
Granulométrie (X< 0,08mm)
(A &
LIMIT ATTERBLimite de liquidité
1 Limite de plasticité
Indice de plasticité
LASSIFICATIGN
ARACTERISTIQUES MECANIQUESRésistance au cisaillement (bars)
Frottement interne (degrés)
Résistance à la compression (bars)
:OMPRESSIBILITE PERMEABILITEIndice des vides initial
Pression de consolidation (bars)
Coefficient de compression
Perméabilité pour eo (cm/s)
>/ITESSE DE CONSOLIDATION (çmVs)
LL
LP
IP
LPC
Cuu
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Rc
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Oo
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K
Cv
SC2
3,00-3,50
Tourbe
Marron à noi .
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531,42
1,050,16
0,1b
0°
C =1 ,7019.102
SC2
5,00-5,50
Tourbe
Noire à grisMolle
Argileuse
254,00
1,100,3
0,03b
0°
11,83
0,00
3
CV=1,576.10'^
SC2
6,500-7,00
Argile
Gris , jaun,noiMolle
Collante
99,76
1,530,76
2,39
0,05
0,55
::V= 1,0506. 10"^
SC2
7,500-8,00
Argile
GrisTrès molle
Collante
159,42
1,370,52
0,02
0°
SC2
8,50-9,00
Argile
Gris
Molle
Collante
73,76
1,490,86
81
100
54
46
1
le* oeologlqiM dM AntillesVITESSE DE CONSOLIDATION
MESURE DU CAFFICIENT C,^
Etude I. ROND-POINTBLANCHARD
Sondage SC2
Profondeur 3 , OOm- 3 , 50m
Nature
Date 19/02/9] RESULTATSPression en bars : O i:^l,500Epaisseur échantillon mn) : H = 24Temps en secondes : t^g =
Coefficient de consolidation OBt*/s : CW^sl ,7019. 1 OK
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N
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^s
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condesm\ IS 20
Ho
30 40 50 10 10 too 200 300 SOO 700 1000
minutes2000 SOOO UOOt
TEMPS
le* oeologlqiM dM AntillesVITESSE DE CONSOLIDATION
MESURE DU CAFFICIENT C,^
Etude I. ROND-POINTBLANCHARD
Sondage SC2
Profondeur 3 , OOm- 3 , 50m
Nature
Date 19/02/9] RESULTATSPression en bars : O i:^l,500Epaisseur échantillon mn) : H = 24Temps en secondes : t^g =
Coefficient de consolidation OBt*/s : CW^sl ,7019. 1 OK
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minutes2000 SOOO UOOt
TEMPS
ti. H. ü. M.> vice géologique des Antilles
CODAI UC <^<^/VVrKCOOIblLllt
PERMÉABILITÉ
Etude pOND-POINTBLANCHARD
Sondage SC2
'; Date '19/02/9
Profondeur 5,00m-5,50m
Nature
RESULTATSindice des vides initial : e^ =11,83
Pression de consolidation : Oo (bars) =0 Q
Indice de compression : Ce =3
Perméabilité pour eo : K(cm/s) =
0 05
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Pression normale en Itg/cm'
ti. H. ü. M.> vice géologique des Antilles
CODAI UC <^<^/VVrKCOOIblLllt
PERMÉABILITÉ
Etude pOND-POINTBLANCHARD
Sondage SC2
'; Date '19/02/9
Profondeur 5,00m-5,50m
Nature
RESULTATSindice des vides initial : e^ =11,83
Pression de consolidation : Oo (bars) =0 Q
Indice de compression : Ce =3
Perméabilité pour eo : K(cm/s) =
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Pression normale en Itg/cm'
oeologlqu* 4M AntillesVITESSE DE CONSOLIDATION
MESURE DU CsFFICIENT Cv.
Etude î^0ND-P0IN.T. BLANCHARD
SondagG SC2 -
Profondeur 5^,00m-5,50mNature
Datè06/02/9i RESULTATSPression en bars s Cî fcj/', 500Epaisseur échantillon mni : H =24Temps en secondes : tso=1800Coefficient de consolidation cm'/s : Cy =1 , 570 . 10^
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us t 1 12 18 24 30 31 IM ' SO 120 180 300 420
icondes(OUI IS
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20 30 40 SO 10 80 too 200 300
minutesSOO 700 1000 2000 SOOO
TEMPSlOOOO
oeologlqu* 4M AntillesVITESSE DE CONSOLIDATION
MESURE DU CsFFICIENT Cv.
Etude î^0ND-P0IN.T. BLANCHARD
SondagG SC2 -
Profondeur 5^,00m-5,50mNature
Datè06/02/9i RESULTATSPression en bars s Cî fcj/', 500Epaisseur échantillon mni : H =24Temps en secondes : tso=1800Coefficient de consolidation cm'/s : Cy =1 , 570 . 10^
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minutesSOO 700 1000 2000 SOOO
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B. R. G. M.vice géologique des Antilles
ESSAI DE COMPRESSIBILITEPERMÉABILITÉ
Etude '"rOND-POINT ' Date 19/02/91o . ".-BLANCHARDSondage sC2Profondeur * 6,50m- 7,Q0m
Nature
RESULTATSindice des vides initial : e,, =2,39
Pression de consolidation : Oo (bars) =0, 05indice de compression : Ce =0 55Perméabilité pour e© : K (cm/s) =
oos
-a.J -
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Pression normale en kg/cm*
B. R. G. M.vice géologique des Antilles
ESSAI DE COMPRESSIBILITEPERMÉABILITÉ
Etude '"rOND-POINT ' Date 19/02/91o . ".-BLANCHARDSondage sC2Profondeur * 6,50m- 7,Q0m
Nature
RESULTATSindice des vides initial : e,, =2,39
Pression de consolidation : Oo (bars) =0, 05indice de compression : Ce =0 55Perméabilité pour e© : K (cm/s) =
oos
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Coefficient0.6 0.; 08 09
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perméabilit2
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Pression normale en kg/cm*
b. ti.Jú. M-ce géologique an Antilles
VITESSE DE CONSOLIDATIONMESURE DU C9FFICIENT Cv.
Etude ROND-POÏNTc«o^,«- BLANCHARDbondage q^o
Profondeur 6,50m-7,00m
Nature
Date '30/01/9] RESULTATSPression en bars : G tz ,1 , 5
Epaisseur échantillon mn) : H = 24
Temps en secondes ! 1 50 = 2700
Coefficient de consolidation cmVs : Cy =1 ] 0506 . 1 0 ^
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b. ti.Jú. M-ce géologique an Antilles
VITESSE DE CONSOLIDATIONMESURE DU C9FFICIENT Cv.
Etude ROND-POÏNTc«o^,«- BLANCHARDbondage q^o
Profondeur 6,50m-7,00m
Nature
Date '30/01/9] RESULTATSPression en bars : G tz ,1 , 5
Epaisseur échantillon mn) : H = 24
Temps en secondes ! 1 50 = 2700
Coefficient de consolidation cmVs : Cy =1 ] 0506 . 1 0 ^
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fci.H.ü. m.ANTILLES
- A.NALYSE...G.RANULOMETRIQUE
Chantier >'
SondageEchantillonProfondeur Date ¿^-^Wíc?: ;V-
moduleAFNOî? '
LEGENDE
. Fiouré Profondeur
.E.S.
Piston Visuel
Poidsspécifiqueminimum
Poidsspécifiquedes grains
NATURELIMITES D ATTERDEPvG
LL LP
ANNEXE
fci.H.ü. m.ANTILLES
- A.NALYSE...G.RANULOMETRIQUE
Chantier >'
SondageEchantillonProfondeur Date ¿^-^Wíc?: ;V-
moduleAFNOî? '
LEGENDE
. Fiouré Profondeur
.E.S.
Piston Visuel
Poidsspécifiqueminimum
Poidsspécifiquedes grains
NATURELIMITES D ATTERDEPvG
LL LP
ANNEXE
ANNEXE 5
Listings des calculs de tassement et de consolidation
ANNEXE 5
Listings des calculs de tassement et de consolidation
* ****************************************************************************
ALCUL DE TASSEMENTS SOUS REMBLAIS POUR N CHARGEMENTS
****************************************************** **********************
ETUDE : blanchard zonel
LE : 25/02/91
COUCHE NUMERO : 1
PAISSEUR= 3.50 Moids Volumique Imnierge= 0.11 t/m3
CC= 2.80E0= 9.00CV= 0.525E-03 cm2/s
* ****************************************************************************
ALCUL DE TASSEMENTS SOUS REMBLAIS POUR N CHARGEMENTS
****************************************************** **********************
ETUDE : blanchard zonel
LE : 25/02/91
COUCHE NUMERO : 1
PAISSEUR= 3.50 Moids Volumique Imnierge= 0.11 t/m3
CC= 2.80E0= 9.00CV= 0.525E-03 cm2/s
OUCHE NUMERO : 2PAISSEUR= 6.00 M
Poids Volumique Immerge= 0.41 t/in3CC= 0.90E0= 3.00CV= 0.131E-03 cra2/s
*******************************************************l,iç***********i,il^,,
DONNEES DE LA DIGUE
Ititude du terrain naturel : 0 MSLote finale du projet : 8.5 M
Largeur du couronnement : 25 Mente des talus : 2 /loids volumique 1 . 8 T/M3
*************************i,ic**iiic1c*********************************************
LA HAUTEUR DE REMBLAI A METTRE EN PLACE EST.2.10 metres/
[êtres |nrmnri*
Le tassement est de:3.58 Metres
***** *'*^*''*'*'i?"^TE^"ï"*^ ********************************************************** *CHARGEMENTS
Il y aura 3 chargements
HARGEMENT NUMERO : 1
Hauteur de remblai mis en place: 5.00 metresate de debut de chargement: 0 semainesurée du chargement: 4 semaines
HARGEMENT NUMERO : 2auteur de remblai mis en place: 5.00 metresate de debut de chargement: 25 semainesurée du chargement: 4 semaines
HARGEMENT NUMERO : 3auteur de remblai mis en place: 2.10 metres
Date de debut de chargement: 50 semainesurée du chargement: 2 semaines****************************************************************************
TASSEMENTS INSTANTANES
Chargement numero 1
ASSEMENTSTASSEMENTS
ASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTS
TASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTS
TASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTS
0.030.050.080.110.140.160.190.220.250.270.300.33
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OUCHE NUMERO : 2PAISSEUR= 6.00 M
Poids Volumique Immerge= 0.41 t/in3CC= 0.90E0= 3.00CV= 0.131E-03 cra2/s
*******************************************************l,iç***********i,il^,,
DONNEES DE LA DIGUE
Ititude du terrain naturel : 0 MSLote finale du projet : 8.5 M
Largeur du couronnement : 25 Mente des talus : 2 /loids volumique 1 . 8 T/M3
*************************i,ic**iiic1c*********************************************
LA HAUTEUR DE REMBLAI A METTRE EN PLACE EST.2.10 metres/
[êtres |nrmnri*
Le tassement est de:3.58 Metres
***** *'*^*''*'*'i?"^TE^"ï"*^ ********************************************************** *CHARGEMENTS
Il y aura 3 chargements
HARGEMENT NUMERO : 1
Hauteur de remblai mis en place: 5.00 metresate de debut de chargement: 0 semainesurée du chargement: 4 semaines
HARGEMENT NUMERO : 2auteur de remblai mis en place: 5.00 metresate de debut de chargement: 25 semainesurée du chargement: 4 semaines
HARGEMENT NUMERO : 3auteur de remblai mis en place: 2.10 metres
Date de debut de chargement: 50 semainesurée du chargement: 2 semaines****************************************************************************
TASSEMENTS INSTANTANES
Chargement numero 1
ASSEMENTSTASSEMENTS
ASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTS
TASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTS
TASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTS
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CASSEMENTS :
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TASSEMENTSTASSEMENTSTASSEMENTSTASSEMENTSTASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTS
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TASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTS
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ALCUL DE TASSEMENTS SOUS REMBLAIS POUR N CHARGEMENTS
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ETUDE : blanchard zone2
LE : 25/02/91
OUCHE NUMERO : 1EPAISSEUR= 3.50 M
oids Volumique Immerge= 0.11 t/m3CC= 2.80E0= 9.00CV= 0.525E-03 cm2/s
OUCHE NUMERO : 2EPAISSEUR= 6.50 M
oids Volumique Immerge= 0.41 t/m3CC= 0.90E0= 3.00CV= 0.131E-03 cm2/s
****************************************************************************
DONNEES DE LA DIGUE
Ititude du terrain naturel : 0 MSLCote finale du projet : 9 M
argeur du couronnement : 25 Mente des talus : 2 /l
Poids volumique 1.8 T/M3
ETUDE : blanchard zone2
LE : 25/02/91
OUCHE NUMERO : 1EPAISSEUR= 3.50 M
oids Volumique Immerge= 0.11 t/m3CC= 2.80E0= 9.00CV= 0.525E-03 cm2/s
OUCHE NUMERO : 2EPAISSEUR= 6.50 M
oids Volumique Immerge= 0.41 t/m3CC= 0.90E0= 3.00CV= 0.131E-03 cm2/s
****************************************************************************
DONNEES DE LA DIGUE
Ititude du terrain naturel : 0 MSLCote finale du projet : 9 M
argeur du couronnement : 25 Mente des talus : 2 /l
Poids volumique 1.8 T/M3
y aura 3 chargements .
lARGEMENT NUMERO : 1îuteur de remblai mis en place: 5.00 metreste de debut de chargement: 0 semainesree du chargement: 4 semaines
ARGEMENT NUMERO : 2uteur de remblai mis en place: 5.00 metres
ate de debut de chargement: 4 semainesree du chargement: 4 semaines
ÍARGEMENT NUMERO : 3uteur de remblai mis en place: 2.75 metreste de debut de chargement: 50 semaines
Liree du chargement: 2 semaines***************************************************************************
TASSEMENTS INSTANTANES
hargement numero 1
.SSEMENTS
.S S EME NTSASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTS
TASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTS
TASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTS
TASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTS
TASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTS
TASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTS
TASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTS
TASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTS
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0.030.060.080.110.140.170.200.220.250.280.310.340.360.390.420.450.480.500.530.560.590.620.640.670.700.730.750.780.810.840.870.890.920.950.981.011.031.061.09
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001
2.468
10! 13! 16! 20! 24! 28! 33: 38: 43; 48! 54! 60: 67: 74: 81: 89: 97: 105: 114: 123! 132: 142: 151: 162! 172! 183! 195: 206! 218! 231
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ETUDE : blanchard zone3
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DUCHE NUMERO : 1
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DONNEES DE LA DIGUE
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LA HAUTEUR DE REMBLAI A METTRE EN PLACE EST.00 METRES
Le tassement est de:3.50 Metres
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CHARGEMENTS
y aura 3 chargements .
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^LARGEMENT NUMERO ; 3auteur de remblai mis en place: 3.00 metresate de debut de chargement: 50 semainesurée du chargement: 3 semaines
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TASSEMENTS INSTANTANES
ALCUL DE TASSEMENTS SOUS REMBLAIS POUR N CHARGEMENTS
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ETUDE : blanchard zone3
LE : 25/02/91
DUCHE NUMERO : 1
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DONNEES DE LA DIGUE
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LA HAUTEUR DE REMBLAI A METTRE EN PLACE EST.00 METRES
Le tassement est de:3.50 Metres
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ETUDE : blanchard zone4
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DONNEES DE LA DIGUE
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LA HAUTEUR DE REMBLAI A METTRE EN PLACE EST1.80 METRES
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CHARGEMENTS
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. 0 Semaines
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TASSEMENTS OBTENUS
hargement Numero : 1
Tassement :
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hargement Numero : 2
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Chargement Numero : 3
assement : 0.48 MetresTassement : 0.48 Metres
in des Chargementsassements
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Chargement Numero : 3
assement : 0.48 MetresTassement : 0.48 Metres
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ANNEXE 6
Présentation geogrid TENSAR (extrait du catalogue)
ANNEXE 6
Présentation geogrid TENSAR (extrait du catalogue)
dinde d'utilisation des produits Tensar
Page Contenu
Assistance technique
14
25
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26
44S6
7 .
Contrôle de la qualité et garantiesDurabilitcM o d e de fonctionnement
Renforcement des terrains - '*í;
Murs de soutènement jusqu'à 3 m de hauteur^ : íjyiurs de soutènement de 3 à 5 m de hauteur• ;,̂ \Murs de soutènement au-delà de 5 m de hauteur _
de ponts•JPentcs abruptes _¡•Reprise d'ébóüléments < 1 : 2Reprise d'cboulemeiits > 1 : 2Fondations de talus ou digues
Routes, voies ferrées, plates-formeset pistes d'aviation
Renforcement de gazons _Renforcement de couches granulaires _Accès de chantier, chemins de lui.igeFondations d'autoroutes et couches de remblaiRirkings pour véhiculesAires de stockageConstructions au dessus d'exploitations minièresRenforcement de ballast pour voies ferréesRenforcement de chaussées en asphalteRéfection de fossés _.
TENSAR
SR55 SR80 SRI 10
TENSARER200
Traitement des déchets
DrainageRevêtements de pipelineet protection par membranes
Notion Limited est une .société britannique indcncndante ciui emploie350 pcrsonne.s, reparties dans deux sites industriels de lîlackbuni, Lanca.sliire.
Au cours des 25 dernières années elle a procédé à des dépôts de brevetsdans plus de 30 pays.
[Les géogrillcs "Tensar" sont de.s grilles polymères de haute résistanceproduites pour la première fois dans les années 7Ú. Le procédé de fabricationconsiste en une feuille de polyethylene ou polypropylene, perforée dans unpremier temps puis, à une température déterminée, étirée ailn que lesmolécules orientées aléatoirement en longues chaînes se positionnent demanière ordonnée et alignée. Ce procède assure une augmentation desrésistances à la traction ainsi qu'une très grande rigidité du polymère.
Grille uniaxialc
Feuille depolymère
Feuille perforée
Grille biaxiale c^
NETLON a toujours accordeune place prioritaire aux foncrionsde reclicrcnc et de développement,ce qui se traduit par une avancetechnologique incontestée et de nombreuses références. dans le domaine duGénie Civil.
Les polymères étant visco-élastiqucs, le temps et la température sont desparamètres importants dans le choix des caractéristiques clcs grilles.
Des équipements permettant la réalisation de tests à long et court termefurent implantes en 1980 à Blackburn afin de fournir aux clients les clémentstechniques nécessaires à leurs études.
^ Dans le même temps, un programme de recherche fut confie àdifférentes Universités ainsi qu'à des Laboratoires d'Etablissements Publicsafin de soumettre les igéogrilles "Tensar" à toute une série de tests.
Ce programme oc tests a été complété par de nombreuses expérimen¬tations in situ, soigneusement contrôlées.
Notion Limited est une .société britannique indcncndante ciui emploie350 pcrsonne.s, reparties dans deux sites industriels de lîlackbuni, Lanca.sliire.
Au cours des 25 dernières années elle a procédé à des dépôts de brevetsdans plus de 30 pays.
[Les géogrillcs "Tensar" sont de.s grilles polymères de haute résistanceproduites pour la première fois dans les années 7Ú. Le procédé de fabricationconsiste en une feuille de polyethylene ou polypropylene, perforée dans unpremier temps puis, à une température déterminée, étirée ailn que lesmolécules orientées aléatoirement en longues chaînes se positionnent demanière ordonnée et alignée. Ce procède assure une augmentation desrésistances à la traction ainsi qu'une très grande rigidité du polymère.
Grille uniaxialc
Feuille depolymère
Feuille perforée
Grille biaxiale c^
NETLON a toujours accordeune place prioritaire aux foncrionsde reclicrcnc et de développement,ce qui se traduit par une avancetechnologique incontestée et de nombreuses références. dans le domaine duGénie Civil.
Les polymères étant visco-élastiqucs, le temps et la température sont desparamètres importants dans le choix des caractéristiques clcs grilles.
Des équipements permettant la réalisation de tests à long et court termefurent implantes en 1980 à Blackburn afin de fournir aux clients les clémentstechniques nécessaires à leurs études.
^ Dans le même temps, un programme de recherche fut confie àdifférentes Universités ainsi qu'à des Laboratoires d'Etablissements Publicsafin de soumettre les igéogrilles "Tensar" à toute une série de tests.
Ce programme oc tests a été complété par de nombreuses expérimen¬tations in situ, soigneusement contrôlées.
Assistance techniqueLe département F.tudes et Applications de N K T L O N est composé
principalement d'ingénieurs en Génie Civil.Cette équipe fournit une assistance technique sur le m o d e d'utilisation
des grilles :* Etude de faisabilité grâce a des renseignements concernant les différentes options
et leurs coûts,* Conseils sur la préparation des schémas et la rédaction du cahier des charges,* Conseils pratiques sur les techniques de construction et les méthodes de montage.
Les rapports qui en résultent sont accompagnes de fiches techniques etde schémas aidant a la rédaction des cahiers des charges et des descriptifs demise en œuvre.
Contrôle qualitéDes essais de mise en charge prolongés sont réalisés dans des conditions
définies de température. Les résultats obtenus permettent la corrélation desparamètres charge/deform at ion/temps, ainsi que la déduction des caracté-ristiques de résistance nécessaire, selon les projets.
La durabilitc des rravaux de consolidation dépend pour une bonne partde la précision du calcul initial.
Les contrôles qualité mis en oeuvre à l'usine "Tensar" ont été agréés parle "British Standards Institution System" dont la mission est de collaborcrAavec les Entreprises, particulièrement préoccupées par les critères de qualité/
BS 5750 Part 2C«ttmcat N* O52S8ISO 0002 EN29002
Les géogrillcs "Tensar11 sont des structures de grilles monolithiques et sansliaisons fragiles, contrairement aux grilles tissées ou à fils soudes.
lorsqu'elles sont placées à l'intérieur d'un milieu tel que la terre ouPasphaltc, les nervures, perpendiculaires à la direction de la charge Appliquéeforment une série de points d'appui ou ancrages.
En conséquence Ja contrainte n'est pas transmiscau soubassement uniquementpar le frottement des surfaces, c o m m e dans le cas d'un renforcement classique, maisil y a autoblocagc du sol par les grilles. Cx*ci permet d'obtenir un mécanisme detransmission des contraintes d'une grande efficacité, permet de tirer le m a x i m u m denortance d'un soubassement, et réduit les loiwucurs d'ancratre.
Cefficacitc de ce mécanisme d'autoblocagc entre les grilles et le remblai,qu'il soit compact ou granulaire, a été démontrée grâce à des tests réalisesen laboratoire et sur chantier.
La structure ouverte des grilles agit par blocage avec le terrain et permetd'obtenir une grande résistance aux glissements.
La valeur au coefficient d'interaction entre le terrain et le soubassementqui doit être pris en compte dans les études, a été quantifiée grâce à des testsà long terme réalises sur une grande variété de sols.
E n premier lieu, le haut module d'élasticité permet de générer unegrande resistance à la traction pour des contraintes faibles. D'autre part, lapropriété qu'ont les polymères à se déformer à la longue, lorsqu'ils sontsoumis à une charge constante (fluage) est réduite de façon spectaculaire,et ceci a été prouve par des études à long terme.
Des essais approfondis dans ce domaine ont été réalisés afin de mesurerles changements qui peuvent survenir dans les propriétés du renforcementlorsque celui-ci est soumis aux rigueurs des conditions de chantier, enparticulier au m o m e n t où le rembfai est compacté.
Des résultats spécifiques à toutes les grilles "Tensar" S R ont été classifiespour toute une variété de sols.
Des méthodes de calculs ont été établies en fonction de cette donnéeconcernant les caractéristiques des grilles.
Le contrôle des structures en place a permis de confirmer la bonneefficacité des méthodes de calcul qui ont pu ainsi être appliquées à tout unensemble de projets.
Lignes de ruptureaui peuvent s'observera l'occasion d'un essaioù l'on tireune grille immergéedans un mélange deglycérine et fibre de verre(Vue sous lumière polarisad'après Dyer, 1984,Univenitc d'Oxford)
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i Gcojjrille "Tensar" SR55
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l'olvnicrv : roKcllnkiii-li.iiili.' liviiMicl'oiiis : II..T iv-in'Rcsist.inci.- |i.»r leCDiitrólc qii.tlitc : .T.^ kN mllcsist.iiKC f.ir.utcristiiiuc :
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[::: fïvt^ïiiv^'i^iil
'i;.4^S'>^í^^^. p^^ ^-^Th^5;:iii''^4S.^ GfO/7n//f "Tensar^ SRI W- -:r,-'.'-í*' í' i- >-,-; ,- - .- > ' '
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1'oImiicic : l'uKciln W-.w
li.uiii.- ilciisiti.-l'oiiK : 0.7 k- in'Rfsist.mcc p.ir k-contrôle (]ii.il¡t<.' : S(l kN niRcsist.nicc c.ir.ictirKtiiiiic :
Ijiiuir m\c liiiKV ik' \ wvio 1 20 .ins I
.\m.'i: ((.iii|vr.!niu' llll M,i 20 (M).r: k\,in.\\i.i." ti.ni|vi.miii- llll -111 10 ('M.=> kN 111.
Dimensions lies r<>ulc.iii\ :
.^0 ni \ 1 111
kiiicrc : roÍMtlnk-iK-ll.UlIC ikllMtC
ri'='sI (i-Knir une iliiiée ile vie'"^S^r^'l^^^'*??^''' ''^ (l'Hoir une lUiive ile'^^B^éMim^'^'í vfel20,iiiM.'-'v'E^^^,áí*^%-''^^ A\vc temivr.uure lUi «.1 20" C'Sí'^i^^MWí^Wf^ -iS.O kN.'in..-'v--^^^m*f?S Au-e tennvr.itiii-e ilu sol 10" C
^^SSíSsía Dimensions des roulc.iux :
M) 111 \ 1 111
".'V'-iV,^*.i^,afv.-,.','",.';C>:---i;'- .-i, - -í*iVjr:^Wf',iíí^í ../? ; c .-3. .?;
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"S%W^?#Í#f-í «í .wí/í;;/ rcctniínulairci.'í5.íí5?fv¿-;í.-íi^3*í O 7//;;/ .V 40 nnii
ninieiisioiis .t.iiid.iril Longueur Oes fOuleau.(Wns loocnixlfnall
S 9mmin3xS.Smmmin
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^v;;;[ev::¡,^.-"lí, '(''.^.'.V'.f/i
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tannidai:6 nuil .V -/í^ nuilcu polvctlnlcnchaute densité.
Epingle de liaison "Tensar"
Dét.iil sur 1.1 iiietli4)iiede fiv.itionix-rniett.iiu irohieiiiil.i résist.meeoptim.itede 1.1 li.iison
it'T-.^i itt' ,1--.',. -.'- J1..U 'l'J t
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i Gcojjrille "Tensar" SR55
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Epingle de liaison "Tensar"
Dét.iil sur 1.1 iiietli4)iiede fiv.itionix-rniett.iiu irohieiiiil.i résist.meeoptim.itede 1.1 li.iison
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TensarSRIIOgeogrids iBBAW^ Tensar.Specification'Tensar' SRtlOgeogrids are designed forreinforcing soils.e.g. in the construction of embankmentsand retaining walls.
.Roll length (Longitudinal).2.1 mm
t
t5.9 mm max5.5mmmin
Typical dimensions0)(0
o>(0c(0
H^
a
"o
-150 mm-
1-^1 6 mm 16mm RibsI
6.7 mmBars-
Roll dimensionsLength: 30mWidth: 1mApprox. Diameter: 0.41mApprox. Weight: 35 kg
Physical propertiesof the grids
Weight: 1.1 kg/m^Colour: Black
The suggested characteristicstrength of Tensar' SR110 for adesign life of 120 years is:42.0 kN/m (in-soij temp. 20°C)45.0 kN/m (in-soil temp. lO'C)
To provide continuity of strengthbetween successive rolls ofTensar' SR 1 1 0 a 40mm x 6mmX 1050mm polyethylene bodkinshould be used.
Quality ControlProperties (Longitudinal)
*Quality Control Approx PeakStrength (kN/m) Strain {%)
110.0 11.2
*Determined as a 95% lower confidence limit
O.C. Limit (110KN/m)
Q.C.TestFailure range
o C. T.«t . Stngl. Rib lOOmm/mm I
ltid.iT..I -1SRIb«l4Rib«at2%p.ciii.nut.
Typical Result
(Re(B/No.S201-E19)
Ref: 5/8912 16*/i Strain
20 24 28
TensarSRIIOgeogrids iBBAW^ Tensar.Specification'Tensar' SRtlOgeogrids are designed forreinforcing soils.e.g. in the construction of embankmentsand retaining walls.
.Roll length (Longitudinal).2.1 mm
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Typical dimensions0)(0
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H^
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-150 mm-
1-^1 6 mm 16mm RibsI
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Roll dimensionsLength: 30mWidth: 1mApprox. Diameter: 0.41mApprox. Weight: 35 kg
Physical propertiesof the grids
Weight: 1.1 kg/m^Colour: Black
The suggested characteristicstrength of Tensar' SR110 for adesign life of 120 years is:42.0 kN/m (in-soij temp. 20°C)45.0 kN/m (in-soil temp. lO'C)
To provide continuity of strengthbetween successive rolls ofTensar' SR 1 1 0 a 40mm x 6mmX 1050mm polyethylene bodkinshould be used.
Quality ControlProperties (Longitudinal)
*Quality Control Approx PeakStrength (kN/m) Strain {%)
110.0 11.2
*Determined as a 95% lower confidence limit
O.C. Limit (110KN/m)
Q.C.TestFailure range
o C. T.«t . Stngl. Rib lOOmm/mm I
ltid.iT..I -1SRIb«l4Rib«at2%p.ciii.nut.
Typical Result
(Re(B/No.S201-E19)
Ref: 5/8912 16*/i Strain
20 24 28
Constituent Polymer- Physical and Chemical PropertiesVicat Softening Point (°C) BS2782 121
Method 120 A. 1976
Shore Hardness (D) 65
Ultra violet light (u.v.) stabilityTensoK SRI 1 0 is manufactured from highdensity polyethylene and long termprotection from ultra violet attack is
provided by incorporating the optimumquantity of finely divided carbon black.
Any section of this grid fully exposed tosunlight in temperate climates can beexpected to retain 90% of its QualityControl Strength fora period in excess of50 years.
Chemical resistanceThese products are inert to all chemicalsnaturally found in soils. They are notattacked by aqueous solutions of salts,acids and alkalis. They have no solvents atambient temperature.
More detailed information on the effect ofa particular chemical can be provided onrequest.
Biological resistanceHigh density polyethylene is not a nutrientmedium for micro-organisms and is,
therefore, not affected by them.
Service temperature rangeThese products have a maximum servicetemperature range from SO^C to +80°C.
The TensaK Division of Netlon Limited hasbeen issued with Certificate of Registration- Number Q5288, by the BritishStandards Institution System for theRegistration of Firms of AssessedQuality in recognition of its qualityassurance system.
C<niV<te*i»QSns
''Wi^|egwn«^Ci>Tg «mo ea/«>3 1
TErJSAn SR2,SP55,BRSO AIMO SR1ia
CEOGFIIOS
Further detailed information on the rangeof Tensar* Geogrids including design andconstruction guidelines, case studies, testmethods and properties can be obtainedfrom Netlon Limited.
Tensar.Netlon Limited, Kelly Street, Blackburn, BB2 4PJ, England.Tel: (0254) 62431. Telex; 63313. Telefax: (0254) 680008Netlon' and Tensar' are the registered trademarks of Netlon Limited in the UK and other countries. » * * »
Constituent Polymer- Physical and Chemical PropertiesVicat Softening Point (°C) BS2782 121
Method 120 A. 1976
Shore Hardness (D) 65
Ultra violet light (u.v.) stabilityTensoK SRI 1 0 is manufactured from highdensity polyethylene and long termprotection from ultra violet attack is
provided by incorporating the optimumquantity of finely divided carbon black.
Any section of this grid fully exposed tosunlight in temperate climates can beexpected to retain 90% of its QualityControl Strength fora period in excess of50 years.
Chemical resistanceThese products are inert to all chemicalsnaturally found in soils. They are notattacked by aqueous solutions of salts,acids and alkalis. They have no solvents atambient temperature.
More detailed information on the effect ofa particular chemical can be provided onrequest.
Biological resistanceHigh density polyethylene is not a nutrientmedium for micro-organisms and is,
therefore, not affected by them.
Service temperature rangeThese products have a maximum servicetemperature range from SO^C to +80°C.
The TensaK Division of Netlon Limited hasbeen issued with Certificate of Registration- Number Q5288, by the BritishStandards Institution System for theRegistration of Firms of AssessedQuality in recognition of its qualityassurance system.
C<niV<te*i»QSns
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TErJSAn SR2,SP55,BRSO AIMO SR1ia
CEOGFIIOS
Further detailed information on the rangeof Tensar* Geogrids including design andconstruction guidelines, case studies, testmethods and properties can be obtainedfrom Netlon Limited.
Tensar.Netlon Limited, Kelly Street, Blackburn, BB2 4PJ, England.Tel: (0254) 62431. Telex; 63313. Telefax: (0254) 680008Netlon' and Tensar' are the registered trademarks of Netlon Limited in the UK and other countries. » * * »
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