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  • 8/6/2019 4 Infrastructures

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    Bruno QUIEVY GC5

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    Chapitre 4 :Contrle des infrastructures

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    Introduction

    Ce chapitre traite des diffrentes infrastructures abordes durant ce PFE chez

    SOCOTEC sur le chantier de la gare de Strasbourg.

    Dans un premier temps, la mission de contrle sest porte sur les travaux de reprise

    en sous uvre ncessaires pour rhabiliter la zone nord de la gare suite aux travaux

    douverture dun troisime souterrain daccs aux quais.

    Dans un second temps, une tude sur les fondations de la verrire a t mene. Cette

    verrire, qui symbolise elle toute seule la transformation de la gare aux yeux du grandpublic, repose en effet sur un systme de fondation complexe et dlicat mettre en uvre.

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    I. Reprise en sous oeuvre

    Introduction

    Dans le cadre du projet de ramnagement du btiment voyageur, un complet

    ramnagement de la zone nord de la gare SNCF est effectu pour librer des espaces sans

    obstacles plus importants. La rhabilitation du souterrain de service en 3me

    souterrain daccs

    aux quais par les voyageurs implique une restructuration de son entre dans la gare.

    Fig. 4.1 : Vue gnrale de la zone des travaux de reprise en sous oeuvre

    3me

    souterrain

    Zone de travaux

    Verrire

    Hall dentre

    de la gare

    Place de la gare

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    I.1. Les travaux effectuer

    Le matre douvrage dsire diminuer le nombre de poteaux dans le hall sur lequel

    dbouche le nouveau souterrain daccs aux voies (3me

    souterrain). Cest pourquoi, les 9

    poteaux existants sont supprims puis remplacs par 4 nouveaux poteaux. La disposition

    dorigine de lensemble poutres + poteaux doit tre compltement repense. Le tout devantsintgrer parfaitement autant dun point de vue structurel quarchitectural.

    Les travaux consistent donc en de la reprise en sous uvre pour diminuer le nombre

    de poteaux prsents et ainsi dgager un espace acceptable pour larrive des voyageurs du

    TGV Est.

    Cf : Plan de lexistant en Annexe 3

    Le choix de ralisation du bureau dtudes sest port sur des poutres bton files 31 et

    33, relies entre elles par trois poutres et supportes par 4 poteaux bton reposant sur les

    fondations existantes.

    Cf : Plan du projet en Annexe 4

    I.2. Analyse des documents

    A la lecture de la note de calculs du bureau dtudes en charge du projet, les

    vrifications ont port sur les deux poutres longitudinales fil 31 et 33 reposant chacune sur

    deux nouveaux poteaux et soutenues leur extrmit grce une niche dans deux poteaux en

    grs existants. En effet, les rsultats du bureau dtudes semblaient montrer, dune part deserreurs de dimensionnement de ces deux poutres notamment en raison de rsultats de flche

    en trave centrale aberrants (26 cm) et, dautre part des incertitudes au niveau de la fixation de

    ces poutres dans les deux poteaux en grs.

    I.3. Vrification du dimensionnement

    Ltude sest porte sur la poutre fil 33 qui semblait subir le cas de charges le plus

    dfavorable vis--vis de la disposition des autres poutres restant en place.

    Le premier travail effectu fut la modlisation des descentes de charges sur les

    nouvelles poutres en fonction de la structure existante restant en place : un rseau de

    poutrelles unidirectionnelles avec un remplissage de votains en briques et bton arm.

    Visualisation de la rpartition des efforts sur la poutre fil 33 en Annexe 5

    Les diffrentes hypothses suivantes ont t prises en compte :

    - Poutres longitudinales reposant sur 4 appuis rotuls- Poids volumique de la dalle existante : 2,5 T/m3- Hauteur de la dalle existante : 45 cm

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    Ceci permet une modlisation de la poutre fil 33 comme suit :

    Ne sont pas reprsents ici les efforts dus au poids propre de la poutre ni les efforts

    dus au remplissage des votains se reportant directement sur les appuis. (Cf : Annexe 5)

    Lgende :Charges permanentes : Charges dexploitation

    Q1 = 4,79 T/ml E1 = 2,02 T/ml

    Q2 = 18,68 T E2 = 7,88 T

    Un traitement informatique laide du logiciel Koka dvelopp par le service

    technique de SOCOTEC a permis de vrifier le choix de section (80 x 85HT) et de ferraillage

    du bureau dtude. Cf : Note de calculs en Annexe 6

    La vrification aux moments est faite aux ELU, mais une vrification de la flche en

    milieu de trave centrale aux ELS est aussi prise en compte. En effet, en reprise en sous-

    uvre, ce sont les dformations imposes lexistant qui peuvent tre dterminantes.

    I.4. Rsultats et interprtation

    A la lecture des rsultats, on constate le bon dimensionnement de la poutre auxmoments. De plus, une vrification de la flche en trave 2 laide du logiciel Flche de

    SOCOTEC met en vidence une flche en milieu de trave centrale de 3,5 mm soit, environ

    L/2200, nettement infrieur au rapport souhait de L/500. Ceci permet de valider le choix du

    bureau dtudes vis--vis des dformations pour les lments existants. (La flche aberrante

    annonce par le bureau dtude provenait en fait dune erreur de saisi dinertie)

    Cependant, la vue des rapports de longueur entre la trave centrale et les traves

    extrieures, il est ncessaire de vrifier le non-soulvement de la poutre sur ses appuis aux

    extrmits. On constate quil y a un effort de soulvement de lordre de 4,3 T en extrmit de

    trave 1 et 3 au niveau du raccord avec les poteaux grs existants (Cf. Note de calcul en

    Annexe 6).

    2,8 m 7,8 m 2,9 m

    Trave 1 Trave 2 Trave 3

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    Pour sassurer que cet effort ne peut tre plus important, une vrification avec un cas

    de charge plus dfavorable a t effectue en supprimant les charges dexploitation rparties

    au niveau des traves 1 et 3. Mais, ceci entrane un effort de soulvement de lordre de 4,2 T.

    Pour prendre en compte ce problme de soulvement, il faut raliser la niche de la

    poutre dans le poteau en grs de la manire suivante :

    Fig. 4.2 : Schma de principe raccord Poutre-Poteau

    I.5. Le Contreventement

    En plus de la ralisation proprement dite des travaux de reprise en sous-uvre, une

    analyse plus globale de limpact de ces modifications sur la structure du btiment permet de

    soulever quelques problmes sur la stabilit de lensemble, notamment vis--vis du

    contreventement.

    I.5.a. Historique du btiment

    Aprs lachvement de la construction du btiment de la gare en 1883, les nombreuses

    transformations successives au court du XXme

    sicle ont modifi la structure.

    Ceci est particulirement vrai pour le contreventement Est / Ouest qui a t fortement

    rduit dans la partie nord de la gare o le projet du troisime souterrain dbouche sur le hall

    repris en sous uvre.

    Remplissage avec un

    mortier sans retrait

    Poteau en grs

    Sommier dassise

    en lastomre

    Poutre BA

    30 cm

    Tirant DYWINAGE

    (Cf : I.5. ci-dessous)

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    Fig. 4.3 : Btiment de la gare en 1883 et son contreventement

    On constate qu la construction du btiment, le contreventement est / ouest est trs

    prsent et trs rgulier. On retrouve 4 axes de contreventement principaux (en rouge) puis du

    contreventement secondaire (en vert), ce dernier tant surtout prsent dans la zone nord o

    seffectuent actuellement les travaux de reprise en sous uvre.

    Une prsentation des travaux successifs dans la zone nord du btiment (zone Zoom)

    depuis 1883, disponible en Annexe 7, permet de visualiser la modification progressive du

    btiment au cours du XXme

    sicle.

    Les travaux raliss en 2006 sur louverture du 3me

    tunnel, savoir le percement de la

    dalle du quai n1 ainsi que les reprises en sous-uvre pour supprimer les 9 poteaux du hall

    fragilisent encore en peu plus cette partie du btiment.

    Fig. 4.4 : Trmie dans la dalle du quai n1

    Il est donc ncessaire danalyser la structure actuelle au contreventement Est / Ouest

    juste aprs louverture faite dans la dalle du quai n1 et avant les travaux de reprise en sous

    uvre loccasion desquels il peut tre possible de renforcer la structure si ncessaire.

    Contreventement

    Zoom

    N

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    I.5.b. Analyse de la situation

    I.5.b.1. Est / Ouest

    Interprtation de la rpartition des efforts lors dune sollicitation (Vent ou Sisme)

    venant de lEst.

    Lgende : Action sur le btiment (Vent ou sisme)

    Rpartition des pousses dans le btiment

    Zone non contrevente

    Trmie dalle quai n1

    3me

    souterrain Quai n1Axes de reprise

    en sous-oeuvre

    Verrire

    Contreventement sollicit

    Contreventement non

    sollicitable (trmie quai n1)

    Contreventement sollicit

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    I.5.b.2. Ouest / Est

    Interprtation de la rpartition des efforts lors dune sollicitation (Vent ou Sisme)

    venant de lOuest.

    Lgende : Action sur le btiment (Vent ou sisme)

    Rpartition des pousses dans le btiment

    Zone non contrevente

    Trmie dalle quai n1

    3me

    souterrainQuai n1

    Axes de reprise

    en sous-oeuvre

    Verrire

    Contreventement sollicit

    mais amoindri en 1965 et

    Contreventement

    supprim en 1923

    Contreventement sollicit

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    I.5.c. Rsultats

    Dans chacun des deux cas, on constate que la majeure partie de la zone reste

    contrevente malgr les travaux successifs. Cependant, il y a apparition de deux zones non

    contreventes. Ces deux parties de la dalle ne sont pas raccordes au reste du btiment et sont

    donc un danger pour la stabilit de lensemble.

    De plus, les travaux de reprise en sous-uvre visant supprimer des poteaux vont

    encore fragiliser la structure. En contreventement classique et en sismique, il serait de bon

    augure de ne pas aggraver la situation en neffectuant pas ces travaux mais ils sont ncessaires

    lexploitation future du pole dchanges multimodal de Strasbourg.

    I.5.d. Solution

    Pour permettre la structure de garder un certain monolithisme, il a t dcid aprs

    concertation entre le bureau de contrle et le bureau dtudes du matre duvre de relier les

    faades est et ouest du hall par des tirants de type DYWINAGE permettant de raccrocher les

    deux zones vues prcdemment lensemble du btiment.

    I.5.d.1. Localisation.

    Les tirants sont placs dans la zone de reprise en sous-uvre et travers les nouvelles

    poutres. Ils sont bloqus en traction laide de plaques dappuis noyes dans la maonnerie

    chaque extrmit.

    Fig. 4.5 : Position des tirants DYWINAGE

    Ce positionnement des tirants permet de solidariser la structure en reliant les zonesnon contreventes lensemble poteaux + dalles + murs.

    Axes de repriseen sous-oeuvre

    Tirants

    DYWINAGE

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    I.5.d.2. Dimensionnement

    En concertation avec le bureau dtude OTE en charge dune mission de

    dimensionnement par le matre duvre sur ces travaux de reprise en sous-oeuvre, SOCOTEC

    dtermin les tirants mettre en uvre.

    Ces tirants doivent tre capables de reprendre les efforts en cas de sisme ou de vent.

    Vent : (Norme NV65)o Implantation : Strasbourg Zone 1o Pression dynamique :

    - Normale : 50 daN/m- Extrme : 87,5 daN/m

    o Surface faade reprendre : 250 mo Effet de site : Site normalo Effet de masque : pas de masque

    On ne tient pas compte du hall de couverture des quais :

    Effort appliqu :- Normale : F1 = 250 x 1,3 x 0,0500 = 16,25 T- Extrme : F2 = 250 x 1,3 x 0,0875 = 28,50 T

    Sisme : (Norme PS92)o Implantation : Strasbourg Zone 1b : Acclration 0,20g (2 m/s-2).o Masse de la faade et de la dalle reprendre: 200 T par poteauEn labsence de calcul, une valeur forfaitaire est choisie pour leffort horizontal

    quivalent la sollicitation sismique. On impose 20 % du poids de la faade et de

    la dalle sollicitant les piliers.

    Effort appliqu : F3 = 200 x 0,20 = 40 TChoix technique :

    A la vue des efforts appliqus sur la faade, il a t choisi de mettre en uvre deux

    tirants de 40 T pour une scurit maximale.

    I.6. Ralisation des travaux

    Lentreprise KESSER, en charge des travaux, a dcid de raliser les travaux de

    reprise en sous uvre en 4 phases :

    1re phase :Dmolition du plancher dans la zone de cration des 2 poutres longitudinales. Mise en

    place dtais provisoires pour soutenir le plancher pendant la phase des travaux puis,

    dmolition des poteaux existants.

    + 0,8+ 0,5

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    Fig. 4.6 : Dmolition du plancher existant avant taiement

    2me phase :Cration des poteaux bton laide de coffrage carton et ferraillage des poutres

    longitudinales et transversales.

    Fig. 4.7 : Coffrage des poteaux et ferraillage des poutres

    Ferraillage poutre

    transversale

    Etaiement

    Coffrage poteau

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    3me phase :Mise en uvre dun bton B30, blanc pour un aspect fini en adquation avec le reste

    du btiment puisquil reste nu.

    Fig. 4.8 : Fixation des tirants DYWINAGE avant coffrage

    4me phase :Suppression des taiements provisoires puis passage dun maon pour les finitions.

    Fig. 4.9 : Ensemble poutres + poteaux aprs dcoffrage

    Rq : La solution initiale propose par le matre duvre tait diffrente de celle ralise par

    lentreprise. En effet, cette solution initiale proposait de mettre en place, plus classiquement,

    des poutres mtalliques reprenant les charges de la structures existante sans modifier le rseau

    des sous poutres porteuses (poutres transversales). Ceci provient du fait que lentreprise

    KESSER en charge des travaux ne possde pas dquipe spcialise sur le chantier de la gare

    pour la ralisation de tels travaux en construction mtallique.

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    II. Les fondations traditionnelles de la verrire

    Dans la suite de ce chapitre traitant des infrastructures tudies sur ce chantier, une

    tude spcifique du systme de fondations de la verrire va tre ralise. Ce systme est

    compos de trois types de fondations : des micropieux, des poteaux reposant sur du gros

    uvre, et des poteaux reposant sur une poutre mtallique.

    Les deux premiers types vont tre abords conjointement dans la suite de ce chapitre.

    Le dernier, plus atypique, sera quant lui trait de manire plus complte part.

    II.1. Les micropieux

    II.1.a. Le choix du type de fondation

    Daprs la descente de charge effectue par lentreprise SEELE en charge de la

    ralisation de la verrire, les fondations des poteaux soutenant les arcs le long de la faade de

    la gare SNCF doivent tre dimensionnes pour reprendre des efforts variant de 700 kN

    1400 kN sans les pondrations.

    Le bureau dtudes de sol FONDASOL a ralis une tude gotechnique au droit de

    limplantation des poteaux le long de la faade. Cette tude dmontre que la qualit des solsen place permet la ralisation de pieux fors tubs, de micropieux ou encore, de fondations

    massives en tte des graviers.

    Cependant, lespace disponible pour la ralisation de ces fondations est faible. En

    effet, la distance entre les fondations existantes de la gare SNCF et les murs de la galerie

    len-verre nest que de quelques mtres. De plus, les sondages raliss loccasion des tudes

    de FONDASOL ont montr la prsence dune paisse couche de bton mise en place lors des

    travaux de ralisation de la galerie len-verre ainsi quun rseau de canalisation en tout

    genre assez dense.

    Tout ceci a amen les bureaux dtudes choisir la solution prenant le moins de placepour raliser ces fondations : les micropieux.

    - Poteaux reposant sur le gros uvre de la gare CTS

    ou sur une poutre mtallique

    - Fondations sur micropieux aux extrmitsFondations sur micropieux

    Gare

    SNCF

    Poteaux soutenant les arcs

    Verrire

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    Choix du type de micropieu :Des efforts de traction peuvent apparatre au niveau des fondations en fonction des

    diffrentes combinaisons de cas de charges (sisme) donc, il est ncessaire de mettre en uvre

    des micropieux quips darmatures et rsistant cette traction. Ceci interdit lutilisation de

    micropieux de type 1 qui proposent une trs faible rsistance au flambement et la traction.

    La prsence dune nappe phratique et de nombreux obstacles et cavits dans le sol

    empchent la ralisation de micropieux de type 2.

    Les fondations seront donc ralises sur des micropieux de type 3 ou 4 mais, injects

    basse pression pour ne pas risquer de soulever les fondations de la gare qui sont trs proches

    (1 2 mtres).

    Les micropieux de type 3 ou 4 :Ce sont des pieux fors injects sous pression ( 1 Mpa) laide dun coulis

    comportant au minimum 1200 kg de ciment par m3. Le forage est quip darmatures et dun

    systme dinjection pour librer le coulis environ tous les mtres ou bien, dun tube en acier

    jouant le rle darmature et contenant le systme dinjection. La diffrence entre le type 3 et 4tient au critre suivant :

    - Type 3 : Coulis mis en uvre laide dune Injection Globale et Unique (ditIGU) qui consiste passer sous faible pression la quantit de coulis en une

    fois.

    - Type 4 : Coulis mis en uvre laide dune Injection Rptitive et Slective(dit IRS) qui consiste injecter sous haute pression (sans dpasser 4 Mpa) par

    passes successives la quantit de coulis ncessaire.

    Au final, aprs la ralisation de deux micropieux dessai sur place et accord avec le

    BET sol, lentreprise TETRA en charge des travaux choisi de raliser des micropieux de

    type 3 de 200 mm de diamtre, composs dune armature tubulaire API 5 CT N 80 101,6p. 9,5 mm. Ils mesurent 8 mtres de long dont 7 mtres de longueur de scellement utile.

    II.1.b. Le dimensionnement

    Le cadre technique :Comme dfini par le Fascicule 62 Annexe 6 Chapitre 3, la portance du micropieu est

    exclusivement issue de la mobilisation du frottement latral du sol. En consquence, Les

    efforts repris par effet de pointe sous le micropieux sont ngligs.

    Mis part les canalisations, maonneries et btons en surface, le sol en place est

    compos exclusivement de graviers et sables. Les essais pressiomtriques raliss par

    FONDASOL donnent pour ces graviers et sables un Pl 4 Mpa. Pour ce type de matriaux,on obtient, daprs le DTU 13-2, une valeur de frottement latral de 150 kPa (Tableau 6,

    Courbe C).

    La force portante du micropieu est obtenue par la formule (cf. DTU 13-2 chapitre 11) :

    = isui hqQ .5,1

    ..

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    Avec : - 1,5 : Coefficient de scurit qui peut tre ramen 1 sil y a un essai de traction.

    - : Diamtre du micropieu en mtres.

    - : Coefficient du bulbe variant de 1 1,5 suivant la nature du micropieu.- qsui : Frottement ultime en kPa.

    - hi : Longueur de la couche de frottement ultime qsui.

    Le contrle :Le peu de calculs ncessaire permet de vrifier trs rapidement les rsultats thoriques

    de lentreprise. Cependant, dans ce type de fondation, aprs avoir choisi le type et le diamtre

    du micropieu, ce nest pas le dimensionnement thorique qui est dlicat mais la mise en

    uvre sur le terrain.

    Capacit portante :suisu qLQ .

    1

    .. =

    kNQsu 6591500,720,01 ==

    Daprs le fascicule 62 titre V :

    Charge limite en compression : kNQQQ supuu 659=+= Charge limite en traction : kNQQ sutu 659== Charge de fluage en compression : kNQQQ supuc 461.7,0.5,0 =+= Charge de fluage en traction : kNQQ sutc 461.7,0 ==

    Les micropieux sont donc capables de reprendre :

    -

    Aux ELS : QELS = QC/1,40 = 335 kN soit 47,9 kN/ml- Aux ELU : QELU = QU/1,40 = 470 kN soit 67,1 kN/ml

    La valeur vrifie par SOCOTEC et retenue pour la dfinition exacte du nombre et des

    longueurs des micropieux par fondation est celle aux ELU.

    II.1.c. La mise en oeuvre

    Comme prcis plus haut, dans le cas des micropieux, ce nest pas le

    dimensionnement thorique qui prdomine mais plutt la mise en uvre. Cette dernire doit

    tre ralise avec beaucoup de soin pour obtenir les valeurs de capacit portante souhaites.

    Un protocole de mise en uvre a t rdig par lentreprise TETRA puis soumis lavis de

    SOCOTEC en dcembre 2005, aprs approbation du BET de sols :

    Procdure dexcution :

    Implantation des micropieux par un bureau de gomtre Installation de la foreuse et rglage de la verticalit Forage des structures bton de surface en rotopercussion lair type fond de trou

    200 ou 220 mm sur lpaisseur de la structure bton

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    Mise en place de larmature :- Premirement : Mise en place de

    larmature par forage en rotation sous

    injection de boue de forage jusqu la

    cte de 8,0 m.- Deuximement : En cas de refus de la

    mise en place sans prforage, un

    prforage la tarire hlicodale pleine

    de 150 mm sera ralis sur la longueur

    du micropieu.

    - Troisimement : En cas de refus de lamise en place de larmature aprs le

    prforage de 150 mm, un prforage la

    tarire hlicodale pleine de 200 mm sera

    effectu sur toute la longueur du

    micropieu.

    Injection du coulis de ciment dos 85% deciment (CW185F) pour un volume maximal

    de 350 litres en cas dabsence de reflux en

    tte de forage. Continuit du scellement

    assure par lintermdiaire de valves

    quipant larmature tous les 1,5 mtres.

    Rinjection limite 30 bars ou 50 litresen cas de constat daffaissement du toit du

    coulis.

    Recpage des tubes darmatures sur place la cte dfinie puis soudage des platines en

    tte de pieu.

    Un contrle de la bonne ralisation de ces travaux a t effectu par SOCOTEC tout

    au long des mois de fvrier et mars 2006.

    Forage des structures bton de surface Prforage la tarire 150 mm

    Platine 200x200x20

    Dcaissement

    fondations

    Goussets de

    centrage (3 units)Micropieu 200 mm

    Armature N80 101,6 mm

    Coulis de scellement

    CW185F

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    Recpage des armatures la bonne cte Platine soude en tte de pieu

    II.1.d. Les dfauts constats

    Matriel utilis :Les tubes N80 rceptionns par lentreprise TETRA ntaient pas conformes au DTU.

    En effet, les trous ncessaires linjection du coulis taient disposs un intervalle variant de

    1 2 mtres donc non rgulier comme demand par le DTU. L avis suspendu de la part deSOCOTEC sur ce point a ncessit des travaux de mise en conformit sur chantier : perage

    des tubes darmature pour rtablir les injections raison de 1 par mtre.

    Ralisation des platines :Aprs avoir vrifi et fait rectifier la note de calcul concernant la ralisation des

    cordons de soudure entre la platine et la tte de poteau, un contrle sur site a t effectu par

    SOCOTEC pour juger de la bonne qualit des soudures.

    Laspect visuel des cordons de soudure entre les platines et les micropieux surlensemble des semelles tait non conforme la note de calcul, savoir :

    - Les cordons ne totalisaient pas lpaisseur utile a de 8 mm ncessaire.- Les cordons navaient pas tous la longueur minimum requise de 95 mm.

    SOCOTEC a donc donn un avis dfavorable sur la ralisation de ces travaux.

    Suivant les cas de charge, les micropieux de certaines semelles peuvent travailler en

    traction, donc leurs cordons de soudure doivent tre parfaitement raliss. De plus, la non

    planit constate sur site des ttes de micropieux aprs recpage sur place ne permet pas un

    contact direct entre la platine et le micropieu, ceci implique que les soudures travaillent en

    cisaillement. Par consquent, lensemble des soudures doit tre repris et non uniquement

    celles pouvant travailler en traction.

    SOCOTEC a ensuite statu favorablement sur deux solutions techniques de

    rectification envisages par lentreprise dune part et par le matre duvre dautre part :

    Cordons de soudure

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    - 60 -

    Solution envisage par lentreprise TETRA :- Reprise des soudures au semi-automatique.- Contrle par ressuage dans le cas des massifs travaillant en traction.Dans la mesure o les conditions suivantes sont respectes :

    - Fourniture des caractristiques des baguettes utilises pour les souduresinitiales.

    - Refonte des cordons de soudure actuels lors des premires passes.- Contrle visuel de toutes les soudures ralises.- Fourniture du certificat de qualification du soudeur.

    Solution envisage par le matre duvre :- Recpage des micropieux sous le niveau des platines + raidisseurs actuellement

    souds.

    - Cration de ttes de pieux avec platines + raidisseurs intgrs en atelier.- Manchonnage sur les ttes de pieux, puis soudure circulaire tube sur tube sur

    site.

    Cest la solution de lentreprise qui a t retenue pour raliser les travaux de mise en

    conformit des soudures.

    Fig. 4.10 : reprise des cordons de soudure sur un micropieu

    Sur avis du matre duvre, pour tenir compte de la non planit des ttes de

    micropieux, un cordon de soudure circulaire a t rajout sous la platine pour supprimer les

    phnomnes de cisaillement des soudures verticales lorsque la semelle travaille en

    compression.

    Cordons de soudure repris

    Cordon de soudure ajout

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    - 61 -

    II.2. Poteaux reposant sur du gros uvre

    II.2.a. Emplacement

    Ce sont principalement des poteaux en bton arm reposant sur le gros uvre de la

    galerie len-verre qui permettent de supporter les pieds darc de la verrire. SOCOTEC sest

    attach contrler le ferraillage des poteaux du bloc 2 (appui n 9 et 11) qui reposent tous

    deux sur un radier existant de 2 mtres dpaisseur.

    Lgende : Poteaux BA

    Poteaux BA contrls

    Poteaux en acier

    Micropieux

    Fig. 4.11 : Emplacement des diffrents types de fondation

    II.2.b. Appui n11 : Poteau de type A

    Gomtrie retenue :Comme tous les poteaux en bton arm raliss pour soutenir la verrire, les poteaux

    dits de type A sont circulaires et excuts en B30. Le poteau de lappui n11 soutient un pied

    darc de la verrire via une poutre longitudinale en reposant sur le radier existant de la galerie

    len-verre 7,25 mtres plus bas.

    Charges appliques :Aprs une vrification de la descente de charges du bureau dtudes sur le poteau, une

    charge centre de 1900 kN est retenue au niveau 1 comme au niveau 2 pour contrler son

    ferraillage.

    Appui n11 :

    poteau type AAppui n9 :

    poteau type B

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    - 62 -

    Contrle :Le contrle des armatures longitudinales, ralis suivant la norme BAEL 99 laide

    du logiciel SOCOTEC Poteaux , a permis de donner un avis favorable sur les dispositions

    prises par le bureau dtudes. En effet, les critres sont respects au niveau 2 dans le cas o 8

    HA 25 sont disposs longitudinalement, et au niveau 1 dans le cas de 6 HA 25.

    Cf. Fig. 4.12 ci-dessous et Annexe 8.

    Lespacement maximum des armatures transversales est quant lui respect dans les

    zones standards, critiques et de recouvrement.

    Fig. 4.12 : Armatures pilier type A

    II.2.c. Appui n 9 : Poteau de type B

    Le poteau de type B diffre peu du poteau de type A. En effet, il ne supporte pas une

    poutre en milieu de trave mais en extrmit. Le systme de ferraillage est donc quelque peu

    diffrant en tte de poteau, mais la cage darmature longitudinale (8 puis 6 HA 25) est

    exactement la mme que celle des poteaux de type A.

    Aprs vrification de la descente de charge, il est appliqu sur ce poteau un effort

    normal de 1600kN. Cet effort tant plus faible que dans le cas prcdent, un avis favorable est

    aussi formul pour le ferraillage de ce poteau.

    Les quelques photos ci-dessous permettent de visualiser la ralisation de ces poteaux.

    0,70 m

    2,59 m

    0,70 m

    3,26 m

    Platine dancrage :

    support verrire

    Dalle N-1

    Dalle N-1

    Dalle fondation

    6 HA 25

    6 HA 258 HA 25

    Poutre BA

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    - 63 -

    Armatures en attente au N-1 Tte de poteau A en attente de ferraillage

    Tte de poteau et platine avant coffrage Platine dancrage aprs dcoffrage

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    - 64 -

    III. La poutre PRS

    III.1. Implantation

    Comme il a t expos dans la partie prcdente, la verrire repose dun ct sur des

    micropieux principalement le long de la faade de la gare SNCF et de lautre, sur le gros

    uvre de la gare CTS. Cependant, au-dessus des quais de la gare CTS, la structure en bton

    arm initiale ne permet pas de reprendre les efforts induits par la nouvelle construction.

    Devant limpossibilit deffectuer des travaux lourds de gnie civil dans la station tram la plus

    frquente de la ville, il a t dcid de mettre en place un Profil Reconstitu Soud (PRS)

    de 19,5 mtres de long sous le plafond des quais pour supporter deux des appuis de la verrire

    par lintermdiaire de deux poteaux mtalliques.

    Fig. 4.13 : Positionnement poutre PRS Coupe longitudinale

    Fig. 4.14 : Positionnement poutre PRS Profil

    Ensemble poutre

    PRS + poteaux

    mtalliques

    Quais gare CTS

    Verrire

    Gare CTS

    Gare SNCF

    Ensemble poutre

    PRS + poteaux

    Quais gare CTS

    Verrire

    Gare

    SNCF

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    - 65 -

    III.2. Gomtrie

    La poutre utilise pour reprendre les efforts de la verrire est constitue de deux

    Profils Reconstitus Souds jumeaux lun ct de lautre. Ils sont inertie variable avec

    une hauteur maximale au centre de 2100 mm et une hauteur minimale de 800 mm en

    extrmit. Ils totalisent chacun une largeur de semelle de 500 mm pour une longueur de 19,50m. Les paisseurs dme et de semelle sont de 40 mm. Ils sont relis entre eux par des platines

    sur leurs semelles pour former une seule et mme poutre. La poutre ainsi ralise est longue

    de 19,50 m, a une largeur de 1,00 m, a une hauteur maximale de 2,10 m et comporte deux

    mes.

    Des poteaux en acier de 9,3 m de haut permettent de reporter les efforts de la verrire

    sur la poutre PRS aprs avoir travers la dalle N-2 de la galerie lenverre.

    Fig. 4.15 : Poutre PRS Vue de profil

    Fig. 4.16 : Poutre PRS Vue en plan

    Plan lchelle 1/25 en Annexe 9

    Dalle RDC

    Poteau

    Dalle N-2

    Poutre PRS

    Appuis de

    la verrire

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    - 66 -

    III.3. Vrification du dimensionnement

    Introduction

    Comme expliqu dans le chapitre 2, la vrification du dimensionnement par

    SOCOTEC dune telle poutre nest pas ralise laide dun contre calcul complet qui serait

    trs coteux en temps, mais en vrifiant des ordres de grandeur par rapport aux rsultats de la

    modlisation Robot du bureau dtudes sur des points prcis avec des calculs simples.

    Le facteur dimensionnant de cette poutre nest pas sa rsistance ultime aux charges qui

    lui sont appliques, mais la dformation maximale admissible de la verrire qui repose dessus

    par lintermdiaire des deux poteaux mtalliques de diamtre 600. En effet pour tous les

    appuis de la verrire, lentreprise SEELE en charge de sa ralisation sest vue imposer les

    critres suivants :

    Flches absolues des appuis de la verrired d dz

    10 mm 10 mm 5 mm

    La poutre PRS ne doit donc pas avoir de flche en charge suprieure 5 mm au droit

    des deux appuis des poteaux.

    III.3.a. Charges appliques

    Dans un premier temps, il a t vrifi si la descente de charge de la verrire fournie

    par lentreprise SEELE au bureau dtudes ARCADIS est cohrente. Plus prcisment, si ce

    sont les bons coefficients de charges de vent et de neige qui ont t pris en compte par

    lentreprise allemande conformment aux normes franaises V65 en zone 1 et N84 en zone

    2A.

    Soit :

    Strasbourg : alt. 143 m Vent : zone 1 Neige : zone 2A

    Normal 50 daN/m 45 daN/m

    Extrme 87,5 daN/m 75 daN/m

    Puis, un contrle de la bonne application des pondrations et du non-oubli dun cas decharge par le bureau dtudes ARCADIS a t effectu.

    Une fois ceci ralis, on peut tenir compte des rsultats obtenus par ARCADIS pour

    vrifier le dimensionnement proprement dit. On obtient le systme de poutre PRS prsent

    plus haut avec les caractristiques suivantes :

    - MMaxi = 4142 kN.m Maxi = 39,2 Mpa- VMaxi = 905 kN Maxi = 16,4 Mpa- Maxi = 5,73 mm Aux ELS

    Aux ELU

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    - 67 -

    Ces rsultats permettent de valider le principe du modle propos puisque la rsistance

    ultime de lacier S355 utilis nest pas atteinte et que la flche maximale de 5,73 mm au

    centre de la trave aux ELS permet dobtenir une flche infrieure aux 5 mm autoriss au

    droit des appuis des poteaux.

    Les contrles qui suivent vont permettre soit de donner un avis favorable global sur la

    note de calcul, soit de formuler des avis suspendus ou dfavorables sur certains points.

    III.3.b. Poids propre :

    Comparons les valeurs des diffrents lments de la poutre PRS trouves par

    SOCOTEC partir de la gomtrie fournie par le bureau dtudes avec celles retenues par ce

    dernier.

    Au final, SOCOTEC trouve un poids propre de 32,4 T pour 31,4 T dans la note decalcul. A la vue des simplifications de calcul dfavorables effectues par SOCOTEC, un avis

    favorable est formul sur ce point.

    III.3.c. Inertie

    Le bureau dtudes a dcid de modliser sous Robot les deux poutres PRS

    jumelles par une seule poutre quivalente :

    Une vrification de linertie de la modlisation quivalente a t effectue pour

    sassurer des rsultats de dformation fournis par le logiciel.

    III.3.d. Dversement

    Contrle du non dversement de la poutre laide du logiciel SOCOTEC

    DeverCM au rglement CM66.

    Le cas le plus dfavorable est retenu : malgr un encastrement des extrmits des deux

    poutres dans les murs qui les soutiennent de lordre de 50 cm, la modlisation retenue est celle

    dune poutre sur deux appuis simples. De plus, le dversement est vrifi dans le cas de figure

    o il ny aurait quune seule des deux poutres PRS jumelles en place sur laquelle la charge

    totale est applique.

    2 x 500x40ep

    2 x 500x40ep

    2 x ht var x40ep ht var x80ep

    1000x40ep

    1000x40ep

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    - 68 -

    a

    Modle :

    Aprs calcul, le moment critique de dversement pour chacune des deux poutres PRS

    jumelles est de 5300 kN.m (MMaxi = 4142 kN.m). Il ny a donc aucun risque de dversement.

    III.3.e. Voilement

    Pour viter tout risque de voilement de lme et conformment aux rgles CM66, des

    raidisseurs sont prvus au droit des appuis et au droit des charges concentres fixes (poteaux).

    Cf : Annexe 9.

    De plus, en toute section de la poutre, il faut vrifier que (cf. CM66 art. 5.21) :

    4

    '

    2

    2.1000

    015,07

    +

    a

    a

    h

    e

    Le cas le plus dfavorable a t retenu pour la vrification. C'est--dire les valeurs

    maximales de contrainte combines la hauteur dme la plus importante. Do :

    4

    2

    2

    202040.1000015,063,1

    792,3

    +

    230697,2

    Il nest donc pas ncessaire de mettre en place des raidisseurs intermdiaires. La

    solution propose par le bureau dtudes vite tout voilement de lme.

    III.3.f. Assemblages

    Soudures :Le bureau dtudes a calcul des cordons de soudures dpaisseur utile a de 1,53

    mm et propose la ralisation de cordons de 5 mm au minimum. Lentreprise CT Est en charge

    de la construction des deux profils a choisi de raliser des cordons de 7 mm pour des raisons

    videntes de mise en uvre sur des lments de 40 mm dpaisseur.

    Un contre calcul ralis par SOCOTEC daprs la norme NFP 22-470 dans le cas le

    plus dfavorable dun seul profil sollicit par VMaxi = 905 kN en milieu de trave donne les

    rsultats suivants (cf. CM66) :

    XXe I

    SVka

    ..

    .2

    3.

    19,5 m

    4,5 m 6,5 m

    Avec : - : contrainte normale - ea : paisseur de lme

    - : contrainte tangentielle - ha : hauteur de lme

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    - 69 -

    Avec :

    - k = 1 (Acier S355)- V = 905 kN (Effort sollicitant)- e = 355 Mpa

    - S = 0,254 m3 (Moment statique)- IXX = 0,1398 m4 (Inertie)

    Soit un cordon dpaisseur utile a minimale de 4 mm.La ralisation de cordons de 7 mm propose par lentreprise CT Est est retenu.

    Cependant, la ralisation de soudure sur de telles paisseurs (40 mm) est dlicate donc, une

    attention particulire sera porte par SOCOTEC sur la prparation par lentreprise

    (chauffage, intensit,) et sa mthodologie lors dune visite en atelier. Cf. III.4.b.

    Eclisses :Pour des raisons de limitation de dformation des assemblages pouvant avoir de

    graves consquences sur la structure de la verrire, le bureau dtudes ARCADIS a choisi

    dutiliser des boulons HR serrs au couple conformment la norme NFP 22-460.

    Comme prcis dans le Fascicule 61 Titre V du Ministre de

    lEquipement : Conception et calcul des ponts et constructions mtalliques en acier, tous

    les assemblages doivent tre de classe 2.

    Il faut dimensionner les clisses pour les deux liaisons dextrmit et pour les deux

    liaisons intermdiaires (cf. Annexe 9). Pour ces deux dernires, le bureau dtudes a choisi un

    dimensionnement dans la section mdiane (le plus dfavorable ) mme si les liaisons sont

    dcales vis--vis de cette section.

    Une erreur est immdiatement apparue la lecture des hypothses des justificatifs. En

    effet, un coefficient de frottement f de 0,3 correspondant ltat de surface dun acier brut a

    t retenu alors que toutes les pices doivent tre galvanises (f compris entre 0,20 et 0,25).La disposition et le nombre de boulons tant correct, la vrification des assemblages par

    SOCOTEC sest base sur une reprise des calculs effectus par ARCADIS avec un coefficient

    fdune valeur de 0,20.

    Calcul de Qadm :

    Il a t choisi dutiliser des boulons M22 10.9 Pv = 21,82 T

    Assemblage en classe 2 (cf. NFP 22-460) : fadm PvQ ..0,1= = 1,0 x 21,82 x 0,2

    Soit : Qadm = 4,364 daN.mm-2

    Il sagit maintenant de vrifier si les assemblages proposs sont dimensionns pour ce

    nouveau Qadm plus faible.

    Rq : Pour information, Qadm ARCADIS = 6,54 daN.mm-2

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    - 70 -

    Assemblages intermdiaires :Les valeurs de moment et deffort tranchant sont ceux dARCADIS (Robot).

    - Semelles :En section mdiane, on a : 20712

    4142==UM kN.m par PRS

    Soit : 1005

    2

    08,01,2

    2071=

    ==Ame

    U

    UH

    MH kN = 101 T par semelle par PRS

    Soit : 51 T par plan

    Il est prvu 12 boulons par clisse do, 12 x f= 12 x 4,364 = 52,368 T

    On a : 52,368 T > 51 TAvis favorable

    - Ames :En section mdiane, on a : 5,63

    2

    127==UV kN par PRS

    Daprs le bureau dtude, le boulon le plus sollicit dans lclisse dme

    subit un effort de 7,27 T.

    Puisque deux plans sont sollicits, on obtient : 64,32

    27,7==MaxF T.

    On a : Qadm = 4,364 T > 3,64 TAvis favorable

    Assemblages dabouts :Les valeurs de moment et deffort tranchant sont ceux dARCADIS (Robot).

    - Semelles :En section dabout, on a : 540

    2

    1080==UM kN.m par PRS

    Soit : 600

    2

    08,094,0

    540=

    ==Ame

    U

    UH

    MH kN = 60 T par semelle par PRS

    Soit : 30 T par plan

    Il est prvu 12 boulons par clisse do, 12 x f= 12 x 4,364 = 52,368 T

    On a : 52,368 T > 30 TAvis favorable

    2 x 12 boulons

    2 x 42 boulons

    2 x 12 boulons

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    - 71 -

    - Ames :En section dabout, on a : 450

    2

    900==UV kN par PRS

    Daprs le bureau dtudes, le boulon le plus sollicit dans lclisse dme

    subit un effort de 9,28 T.

    Puisque deux plans sont sollicits, on obtient : 64,42

    28,9==MaxF T.

    On a : Qadm = 4,364 T < 4,64 T.

    La rsistance admissible pour le boulon le plus sollicit est dpasse dans le cas dun

    coefficient de frottement de 0,20. Un Qadm de 4,64 T correspondrait un fde 0,2126, soit uncart de 6,3 %. Cependant, la vue du nombre de boulons utiliss et lincertitude sur le

    coefficient fdans le cas de tles galvanises (0,20 0,25)Avis favorable.

    Un avis favorable a donc t formul sur lensemble des assemblages pour le nouveau

    coefficient de frottement.

    III.3.g. Protection au feu

    Comme cela est prcis dans le Chapitre 3, les dispositions de protection contre

    laction du feu visent essentiellement la sauvegarde des vies humaines pendant lvacuation

    du btiment. Donc, dans le cadre du Projet dEchange Multimodal de Strasbourg, lvacuation

    en cas dincendie dans la gare CTS des personnes prsentes dans la gare SNCF via la verriredoit tre effectue avant que cette dernire ne scroule suite la rupture de la poutre PRS lui

    servant de fondation dans la gare CTS.

    Aspect rglementaire : Rglement de scurit contre lincendie relatif aux tablissementsrecevant du public (cf. Chapitre 3 II.1.a.)

    On peut retenir deux articles dterminants dans ce rglement pour dfinir le temps de

    stabilit au feu demand pour la poutre PRS, le temps retenu tant bien entendu le plus

    dfavorable des deux aprs lapplication de chacun des articles.

    - Article CO 6 : Un tablissement recevant du public doit tre isol de tout btiment oulocal occup par des tiers afin dviter quun incendie ne puisse se propagerrapidement de lun lautre.

    Cet article prcise que lERP Gare SNCF ne doit pas tre perturb en cas dincendie

    dans lERP Gare CTS (et inversement) pendant une certaine dure. Dans le cadre de ce projet,

    daprs la rglementation, cette dure est fixe 2 heures.

    La poutre PRS doit donc tre stable au feu pendant 2 heures pour viter toute

    perturbation dans la verrire durant ce laps de temps.

    2 x 24 boulons

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    - 72 -

    - Article CO 11 : Un lment est un lment principal si sa ruine a une incidence sur lastabilit du reste de la structure. Dans ce cas, cet lment doit tre stable au feu.

    La poutre PRS est donc un lment principal de la verrire. Cependant, il est important

    de comprendre que, malgr cela, la poutre ne peut tre endommage en cas de sinistre dans la

    verrire. En effet, la poutre se situe dans la gare CTS et deux dalles en bton arm la sparentde la verrire.

    De plus, cette poutre se situe juste au dessus des quais donc dans la zone la plus

    risques de la gare CTS (lincendie dune rame de tram tant le scnario majeur le plus

    probable). Cest pourquoi larticle suivant, spcifique aux gares souterraines, lui est appliqu

    pour en justifier la stabilit au feu.

    Article GA 6 : Dans les gares souterraines exclusivement voyageurs comprenant

    plusieurs niveaux de sous-sol accessibles au public, les structures principales doivent

    avoir un degr de stabilit au feu dau moins 2 heures.

    Mesures appliques :On constate que, dans les deux cas, la dure de stabilit au feu demande pour la

    poutre PRS est de 2 heures. On retient donc cette valeur.

    Avant toute chose, il est utile de prciser quun lment en acier sans protection est

    stable au feu (rsistance mcanique) pendant environ un quart dheure. Cette rsistance

    intrinsque du matriau est clairement insuffisante dans notre cas, donc des protections sont

    ncessaires. De plus, elles doivent tre dimensionnes et surtout ralises avec beaucoup de

    soin pour remplir pleinement leur rle.

    A la vue de la taille de llment protger, le choix sest port sur lapplication dune

    peinture intumescente plutt que sur la construction dun caisson pare-feu autour de la poutre.

    Il en est de mme pour les poteaux mtalliques reposant dessus.

    Nota : Une peinture intumescente est un produit de faible paisseur au dpart et qui gonfle

    pour former une meringue protectrice sous leffet de la temprature. Ce comportement

    singulier ne permet pas dappliquer une mthode de calcul gnrale. Il est ncessaire de

    raliser des essais qui permettent de tracer des abaques donnant la temprature atteinte pour

    un temps dexposition donn en fonction de la quantit de produit appliqu et de la massivit

    du profil.

    Conformment aux rgles FA 82, pour les lments hyperstatiques, la temprature

    critique de la poutre PRS est fixe CR = 550 C et ceci aprs les deux heures dexposition

    demandes par les articles GA 6 et CO 6. Pour obtenir cela, lentreprise CT Est a choisi

    dutiliser le produit intumescent NULLIFIRE S 605 de lentreprise CARBOLINE. Aprs la

    lecture des rapports dessais du CTICM sur ce produit, SOCOTEC a mis un avis favorable

    sur les quantits et la mise en uvre du complexe suivant :

    - 1 couche de prparation de CARBOGUARD 193 P.- 4 couches de NULLIFIRE S 605 pour obtenir lpaisseur demande de 3.1 mm.- 1 couche de finition de NULLIFIRE TS 615.

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    - 73 -

    Conclusion

    Mis part lerreur sur le coefficient de frottement retenu au dpart par ARCADIS

    mais qui fut en fait sans consquence, les diffrents sondages effectus sur cette note de

    calculs nont pas mis derreurs en vidence. SOCOTEC a formul un avis favorable sur le

    dimensionnement de cette poutre PRS.

    III.4. Vrification des dispositions constructives

    III.4.a. Analyse des plans

    La lecture du plan en Annexe 9 soulve plusieurs interrogations tant dun point de vue

    du fonctionnement structurel que de la scurit incendie.

    Fonctionnement structurel : 1er point :A la lecture de lIndice A du plan en Annexe 9, une erreur discrte mais remettant en

    cause toute lutilit de la construction de cette poutre est apparue : aucun jeu ntait prvu au

    passage du poteau travers la dalle N-2 (Voir dtail sur coupe poteau ).

    En effet, la poutre PRS est mise en place pour reprendre le poids de la verrire la

    place du gnie civil au-dessus des quais de la gare CTS car il est impossible de renforcer la

    dalle cet endroit. Les poteaux descendant les charges depuis les pieds darc jusqu la poutre

    ne doivent aucun moment reposer sur la dalle N-2 quils traversent, sinon cette dalle reprendune partie du poids de la verrire et risque la ruine. Or, en cas de dplacement vertical

    (augmentation de la flche de la poutre), sans jeu, les poteaux sappuieront obligatoirement

    sur la dalle.

    Pour palier cela, SOCOTEC a donn un avis favorable sur la mise en place dun jeu

    de 2 cm entre la base du poteau et la dalle. Ce dispositif devra tre prenne et efficace, y

    compris aprs la ralisation du revtement de sol.

    2me point :Les plots dappuis en noprne supportant la poutre PRS doivent tre positionns avec

    beaucoup de soins dans les niches. En effet, les plaques de noprne doivent tre situes audroit des raidisseurs pour assurer la transmission des ractions dappui travers ces derniers

    et non un autre endroit de la poutre. De plus, cet alignement entre le plot et le raidisseur qui

    se trouve au fond de la niche est ncessaire pour viter la cration de moments dans le contre

    mur qui est prvu pour travailler exclusivement la compression.

    Le positionnement de ces appuis sera donc suivi de prs par SOCOTEC lors de leur

    mise en place.

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    Rsistance au feu : 1er point :Etant donn que lentreprise a choisi de laisser un espace de lordre du cm entre les

    semelles des deux poutres jumelles, il est ncessaire de protger lintrieur du systme form.

    En premire intention, pour conomiser de la peinture intumescente, lentreprise voulumettre en place un joint coupe feu entre les semelles infrieures et suprieures. Cependant, il

    sest avr quil tait impossible de le fixer correctement car lpaisseur dacier disponible (40

    mm) tait insuffisante. Une couche de peinture intumescente donc t applique sur

    lensemble des profils.

    2me point :Les trous de manutention ncessaires pour le boulonnage sur site des clisses dabout

    peuvent prsenter une faiblesse dans la protection au feu de la poutre. Cest pourquoi

    SOCOTEC a formul un avis favorable sur lobturation de ces rservations aprs le montage

    laide dune plaque en matriau inflammable ou en acier peint.

    3me point :Lisolement entre les deux ERP devant tre assur pour 2 heures, le passage des

    poteaux mtalliques travers la dalle du RDC devra lui aussi tre CF 2 heures. Pour cela un

    joint coupe-feu 2 heures doit tre install entre les poteaux et cette dalle.

    III.4.b. Ralisation en atelier

    Dans le cadre de la mission de contrle technique confie SOCOTEC, une visite

    dans les ateliers de CT Est a t organise le 20/03/2006 pour contrler les deux poutres PRS

    jumelles en construction.

    Pas dobservations suite au contrle des dimensions des pices qui ont t ralises

    Fig. 4.17 : Trave centrale et intermdiaire dune des deux poutres PRS

    Hauteur : 2,1 m

    Longueur : 5,58 m

    Eclisse

    intermdiaire

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    Un contrle visuel des cordons de soudure raliss en trois passes a permis de vrifier

    leur bonne qualit. A cette occasion, il a t demand au matre duvre une copie du rapport

    dessai des tests par magntoscopie raliss par APAVE pour son compte.

    Fig. 4.18 : Cordons de soudure sur une pice dabout

    III.4.c. Mise en place

    En tant que bureau de contrle, SOCOTEC na pas intervenir pour vrifier les

    constructions provisoires ou la mise en uvre dlments. Cependant, pour la vrification de

    certains points comme le positionnement des appuis en noprne ou encore la qualit de lamise en peinture, un contrle sur site est ncessaire lors de la pose de cette poutre.

    Les oprations de mise en place, ralises dans la nuit du 30 avril au 1er

    mai, se sont

    droules de la manire suivante :

    - Descente du profil 1 dans la gare CTS laide dune grue automotrice de 500 T.- Ripage du profil 1 vers la zone o les pices dabout sont positionnes.- Boulonnage de la pice ripe aux pices dabout.- Descente du profil 2 dans la gare CTS.- Ripage du profil 2.- Boulonnage du profil 2 aux pices dabouts.- Positionnement en x et y des profils 1 et 2 laide dun gomtre.- Mise en place dfinitive des appuis en noprne au droit des raidisseurs.- Calage final en z des 2 profils.

    Les photos ci-dessous permettent de visualiser lavance des travaux.

    Soudures

    Rservation de

    montage

    Rservations

    boulonnage

    Raidisseur

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    Positionnement provisoire des pices dabout Descente du profil 1 dans la gare CTS

    Ripage du profil 1 vers sa position finale Profil 1 en place avant boulonnage

    Boulonnage du profil 2 Liaison aprs boulonnage

    Mise en place du noprne dappui Les deux profils en position dfinitive